JP7331801B2 - 圧延機の蛇行制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、複数の圧延スタンドで構成される熱間仕上圧延機で圧延材を圧延する際に、尾端付近で発生する圧延材の蛇行を抑制するように圧下レベリングを制御する蛇行制御装置に関する。

熱間仕上圧延機など、複数の圧延スタンドから構成される圧延装置では、圧延材を圧延するに際して発生する蛇行の抑制が課題となっている。蛇行とは、圧延材が圧延ロール幅方向中心位置からずれ、左右何れかの方向に移動する現象をいう。

圧延材の尾端が圧延スタンドを抜け、圧延材に後方張力による拘束が無くなったとき、圧延中に生じた左右（駆動側と作業側）の伸びの差は、次の圧延スタンドの入側において圧延材の曲がりとなって現れる。これを圧延することで急激に蛇行が進行するため、蛇行現象の多くは、圧延材の尾端付近で発生する

また、蛇行量が大きい場合、圧延スタンド入側に備えられたサイドガイドに圧延材が衝突し、部分的に折れ曲がった状態の圧延材が圧延スタンドに進入することがある。これを絞り込みと呼ぶ。絞り込みが発生すると、圧延ロールに傷が生じ、圧延ロールの交換作業などが行われるため生産性が低下する。

圧延機で生じる蛇行を抑制する方法として、一般的には、各圧延スタンドの圧下レベリングを調整する措置がとられている。しかし、オペレータが蛇行発生を確認し、迅速かつ適切に圧下レベリングを制御するには、オペレータには熟練したスキルが求められる。このため、近年、スタンド間に蛇行検出用のカメラを設置し、検出した蛇行量に基づいて圧下レベリングを自動調整することで、蛇行を防止する制御技術が実用化されている。

ところで、発生した蛇行を抑制するように圧下レベリングを操作すると、圧延スタンド出側の圧延材には圧下レベリングの操作に応じた板厚ウェッジが付くこととなる。熱間仕上圧延機のように複数段の圧延スタンドで構成される圧延機の場合、ある圧延スタンドで付いた板厚ウェッジは下流側の圧延スタンドの入側の板厚ウェッジとなり、蛇行を生じさせる要因となる。板厚が薄くなる後段の圧延スタンドほど、外乱による蛇行は生じやすく、入側板厚ウェッジの影響も大きくなる。

このような問題に関して、特許文献１には、蛇行量と圧下レベリング量を変数とした評価関数が最小となるように、蛇行を抑制するための圧下レベリング修正量を算出する技術が記載されている。さらに、特許文献１には、蛇行量を抑制するために圧下レベリングが操作された圧延スタンドの下流側の各圧延スタンドにおいて、板厚ウェッジ比率が一定となるように圧下レベリング修正量を算出する方法が提案されている。また、特許文献２には、最終圧延スタンドの出側に配置された板厚ウェッジ検出装置で検出された板厚ウェッジ比率に基づいて、各圧延スタンドの圧下レベリング修正量を算出する方法が提案されている。

特許第４０１６７６１号公報 特許第６０４４１９４号公報

しかしながら、特許文献１の技術では、蛇行を抑制するための圧下レベリング修正量を算出する際、入側の板厚ウェッジは考慮されていない。このため、圧延スタンド入側において圧延材の板厚ウェッジが急峻に変化する場合は、蛇行が適切に制御できない可能性がある。また、特許文献１の技術では、板厚ウェッジ比率を一定にするための圧下レベリング修正量は、上流側圧延スタンドの圧下レベリング量に影響係数を乗算することで決められている。ここでは板厚ウェッジは圧下レベリング量に比例することが前提とされている。しかし、実際の板厚ウェッジは、圧延中のロールバイトの左右間隙差で決まり、圧延差荷重による圧延機ハウジングの伸び、圧延ロールの撓み、ロール偏平などの影響も受ける。

特許文献２の技術では、各圧延スタンドの入側と出側の板厚ウェッジ比率を一定にするための圧下レベリング修正量に加え、圧延差荷重に基づく補正も考慮されている。しかし、圧延ロールの不均一摩耗などにより、圧下レベリングの基準点（ゼロ点）にズレが生じた場合、各圧延スタンドの板厚ウェッジが正しく推定できず、蛇行制御が不安定になることがある。通常、圧延ロールは組み替え後、圧下レベリングのゼロ点調整が行われる。ところが、同一圧延ロールの使用を続けるにつれ、圧延ロールに不均一な摩耗が生じ、圧下レベリングと圧延ロール間の間隙差の関係が変化することがある。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、圧延材が上流側の圧延スタンドを抜けた後の尾端部の蛇行を低減するように圧下レベリングを修正できる圧延機の蛇行制御装置を提供することを目的とする。

本発明に係る圧延機の蛇行制御装置は、圧下レベリング装置を有する第１圧延スタンドと、圧延材の流れの方向において第１圧延スタンドの上流に位置する第２圧延スタンドと、第１圧延スタンドと第２圧延スタンドとの間に配置されて圧延材の蛇行量を検出する蛇行量検出装置と、を有する圧延機のための蛇行制御装置である。

上記目的を達成するため、本発明に係る圧延機の蛇行制御装置は、板厚ウェッジ推定部と、圧下レベリング修正量演算部と、圧下レベリング制御部と、を備える。

板厚ウェッジ推定部は、第１圧延スタンドの圧下レベリング量と、第１圧延スタンドの圧延差荷重と、第２圧延スタンドの出側の板厚ウェッジとに基づいて、第１圧延スタンドの入側及び出側の板厚ウェッジを推定するように構成される。圧下レベリング修正量演算部は、圧延材の尾端が第２圧延スタンドを通過後、蛇行量検出装置で検出された蛇行量と、板厚ウェッジ推定部で推定された第１圧延スタンドの少なくとも入側の板厚ウェッジとに基づいて、第１圧延スタンドの圧下レベリング修正量を算出するように構成される。圧下レベリング制御部は、圧下レベリング修正量演算部から出力された圧下レベリング修正量に基づいて、圧下レベリング装置を操作するように構成される。

圧下レベリング修正量演算部は、蛇行補償部と、入側板厚ウェッジ補償部とを有してもよい。蛇行補償部は、蛇行量検出装置で検出された蛇行量に基づいて、同蛇行量を低減する第１圧下レベリング修正量を算出するように構成される。入側板厚ウェッジ補償部は、板厚ウェッジ推定部で推定された第１圧延スタンドの入側の板厚ウェッジに基づいて、同入側の板厚ウェッジが圧延材の回転に作用する影響を補償する第２圧下レベリング修正量を算出するように構成される。この場合、圧下レベリング修正量は、少なくとも第１圧下レベリング修正量と第２圧下レベリング修正量とを含む。

さらに、圧下レベリング修正量演算部は、圧延機変形補償部を有してもよい。圧延機変形補償部は、第１圧延スタンドの圧延差荷重に基づいて、同圧延差荷重による第１圧延スタンドの変形が第１圧延スタンドの出側の板厚ウェッジへ与える影響を補償する第３圧下レベリング修正量を算出するように構成される。この場合、圧下レベリング修正量は、第１圧下レベリング修正量と第２圧下レベリング修正量に加えて、第３圧下レベリング修正量をさらに含む。

本発明に係る圧延機の蛇行制御装置は、ゼロ点調整動作部と、圧下レベリング誤差推定部とをさらに備えてもよい。ゼロ点調整動作部は、圧延材の尾端が第２圧延スタンドを通過するより前に、第１圧延スタンドの圧延差荷重が所定の値となるように圧下レベリング装置を操作するように構成される。圧下レベリング誤差推定部は、ゼロ点調整動作部が圧下レベリング装置の操作に用いた圧下レベリング操作量に基づいて、圧下レベリング装置の圧下レベリング誤差を推定するように構成される。この場合、板厚ウェッジ推定部は、圧下レベリング誤差推定部で推定された圧下レベリング誤差に基づいて第１圧延スタンドの出側の板厚ウェッジの推定値を補正してもよい。

圧延機は、最終圧延スタンドの出側に配置されて圧延材の板厚ウェッジを検出する板厚ウェッジ検出装置を有してもよい。また、本発明に係る圧延機の蛇行制御装置は、板厚ウェッジ検出装置で検出された板厚ウェッジに基づいて、圧延材の左右温度差に起因する温度要因差荷重比率を推定する温度要因差荷重比率算出部をさらに備えてもよい。この場合、圧下レベリング誤差推定部は、温度要因差荷重比率算出部で推定された温度要因差荷重比率に基づいて、圧延材の左右温度差の圧下レベリング量への影響を補償する補正量を算出し、同補正量によって前記圧下レベリング誤差を補正してもよい。

以上のように構成される本発明に係る蛇行制御装置によれば、圧延材が上流側の第２圧延スタンドを抜けた後に増大する圧延材の尾端部の蛇行を低減し、下流側の第１圧延スタンドを通過する際も、蛇行が生じないよう安定して圧延材を通板することができる。

本発明に係る蛇行制御装置を適用する圧延装置の構成例を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。 本発明の実施の形態１に係る板厚ウェッジ推定部の圧延機の左右非対称の変形と板厚ウェッジとの関係を説明するための図である。 本発明の実施の形態１に係る圧下レベリング修正量演算部について説明するための図である。 本発明の実施の形態２に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。 本発明の実施の形態３に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。 蛇行制御装置が有する処理回路のハードウェア構成例を示す概念図である。

以下、図面及び数式を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。

１．蛇行制御装置が適用される圧延装置の構成例
図１は本実施の形態に係る蛇行制御装置が適用される圧延装置の構成例を示す図である。圧延材１は、圧延スタンドＦ_１、Ｆ_２、…、Ｆ_Ｎから構成される複数段の圧延機を図の左側から右側に移動しながら、所定の板厚に圧延される。各圧延スタンドＦ_ｉは荷重検出装置Ｍ_ｉ、ロール回転速度検出装置Ｒ_ｉ、及び圧下レベリング装置Ｖ_ｉを備えている。圧延スタンドＦ_１、Ｆ_２、…、Ｆ_Ｎの各スタンド間には、蛇行量検出装置Ｄ_ｉが設置される。蛇行量検出装置Ｄ_ｉは、圧延スタンドＦ_ｉの上流側に距離ＬＤ_ｉ離隔して設置され、この位置での圧延材の蛇行量を検出する。最終圧延スタンドＦ_Ｎの出側には、板厚ウェッジ検出装置Ｗ_Ｎが設置されている。板厚ウェッジ検出装置Ｗ_Ｎは、その設置位置での圧延材の板厚ウェッジを検出する。

蛇行制御装置Ｘ_２、Ｘ_３、…、Ｘ_Ｎは、二段目の圧延スタンドＦ_２から最終圧延スタンドＦ_Ｎまでのそれぞれの圧延スタンドＦ_２、Ｆ_３、…、Ｆ_Ｎに対して設けられている。各蛇行制御装置Ｘ_ｉには、その入側に設置された蛇行量検出装置Ｄ_ｉで検出された蛇行量と、荷重検出装置Ｍ_ｉで検出された圧延差荷重が入力される。また、最終圧延スタンドＦ_Ｎには、その出側に設置された板厚ウェッジ検出装置Ｗ_Ｎで検出された板厚ウェッジが入力される。

セットアップ装置１０は、各蛇行制御装置Ｘ_ｉにおいて必要とされる各種セットアップ値を計算する。セットアップ値には、各圧延スタンドＦ_ｉにおける、圧延材の板厚、板幅、影響係数、圧延スタンドＦ_ｉの圧延ロール胴長、各種ばね定数などが含まれる。セットアップ装置１０は、圧延スタンドＦ_ｉでの圧延材の圧延開始前に、セットアップ値を蛇行制御装置Ｘ_ｉに出力する。

蛇行制御装置Ｘ_ｉは、後述する計算処理によって圧下レベリング修正量を計算し、計算された圧下レベリング修正量を操作量として圧下レベリング装置Ｖ_ｉを操作する。圧下レベリング修正量の計算には、セットアップ装置１０から取得したセットアップ値と、蛇行量検出装置Ｄ_ｉから取得した蛇行量と、ロール回転速度検出装置Ｒ_ｉから取得したロール回転速度と、荷重検出装置Ｍ_ｉから取得した圧延差荷重とが用いられる。

２．実施の形態１に係る蛇行制御装置の構成
図２は本発明の実施の形態１に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。ここで、圧延スタンドＦ_ｉに適用される蛇行制御装置Ｘ_ｉを例に、蛇行制御装置を構成する機能を詳細に説明する。本実施の形態を含む各実施の形態では、圧延スタンドＦ_ｉが第１圧延スタンドに相当し、圧延スタンドＦ_ｉの上流に位置する上流側圧延スタンドＦ_ｉ－１が第２圧延スタンドに相当する。蛇行制御装置Ｘ_ｉが有する機能は、図２においてブロックで表されている。すなわち、板厚ウェッジ推定部２０、圧下レベリング修正量演算部３０、及び圧下レベリング制御部４０が、蛇行制御装置Ｘ_ｉが有する機能である。蛇行制御装置Ｘ_ｉは、制御周期Ｔの経過毎に、それぞれの機能における処理を順次実施する。

板厚ウェッジ推定部２０は、セットアップ装置１０から圧延スタンドの後進率を取得し、且つ、圧延スタンドＦ_ｉのロール回転速度検出装置Ｒ_ｉからロール回転速度を取得する。板厚ウェッジ推定部２０は、取得した情報に基づいて、上流側圧延スタンドＦ_ｉ－１の蛇行制御装置Ｘ_ｉ－１の板厚ウェッジ推定部２０で算出された板厚ウェッジΔｈ^＊ _ｉ－１を圧延スタンドＦ_ｉまでトラッキングする。板厚ウェッジ推定部２０は、上流側圧延スタンドＦ_ｉ－１の出側板厚ウェッジΔｈ^＊ _ｉ－１を圧延スタンドＦ_ｉの入側板厚ウェッジΔＨ^＊ _ｉとして用いる。なお、本明細書では、符号の上付き記号は“*”は推定値であることを意味する。

つぎに、板厚ウェッジ推定部２０は、圧延スタンドの出側板厚ウェッジΔｈ^＊ _ｉを推定する。この推定には、圧延スタンドＦ_ｉの圧下レベリング量ΔＳ_ｉ、荷重検出装置Ｍ_ｉから取得した圧延差荷重ΔＰ_ｉ、及び入側板厚ウェッジΔＨ^＊ _ｉが用いられる。ここで、図３は、圧延機の左右非対称の変形と板厚ウェッジとの関係を説明するための図である。出側板厚ウェッジは、圧延中のロールバイト間隙の左右差に等しく、圧延差荷重と圧下レベリング量で決まる。圧延差荷重は、圧延スタンドのハウジングの伸び、圧延ロールの撓み、及びロール偏平の左右差を生じさせ、ロールバイト間隙の左右差に影響する。

圧延材の各演算点における圧延スタンド出側の板厚ウェッジは、式（１）、式（２）、及び式（３）に示すように、入側板厚ウェッジ、圧下レベリング量、圧延差荷重の線形和の形で推定することができる。

ここで、
Δｈ^＊：出側の板厚ウェッジ
Δｈ_Ｄ：圧延スタンドの変形により形成される出側の板厚ウェッジ
Δｈ_Ｓ：圧下レベリング量により形成される出側の板厚ウェッジ
ΔＨ^＊：入側の板厚ウェッジ
ΔＳ：圧下レベリング量
ΔＰ：圧延差荷重
Ｋ_Ｈｈ：出側板厚ウェッジへの入側板厚ウェッジの影響係数
Ｋ_Ｓｈ：出側板厚ウェッジへの圧下レベリングの影響係数
Ｋ_Ｐｈ：出側板厚ウェッジへの圧延差荷重の影響係数

なお、最上流圧延スタンドの入側板厚ウェッジは０とする。各影響係数は、セットアップ装置１０から取得される、ミル定数、ロール扁平のバネ定数、圧延材の影響係数、圧延材の板幅、圧延ロール胴長などに基づいて決定される。例えば、各影響係数は、以下に示す、式（４）、式（５）、及び式（６）のように算出することができる。

ここで、
Ｋ_Ｈ：ハウジングの撓みばね定数
Ｋ_Ｆ：バックアップロールとワークロール間偏平のばね定数
ｋ_ｆ：ロールバイト間偏平のばね定数
ｌ_Ｓ：左右荷重点間距離
ｌ_Ｒ：ロール胴長
ｂ：板幅
δＰ／δＨ：入側板厚の荷重への影響係数
δＰ／δｈ：出側板厚の荷重への影響係数

次に、図４を参照して、圧下レベリング修正量演算部３０における、圧下レベリング修正量の決定方法について説明する。圧下レベリング修正量演算部３０は、蛇行補償部３１、入側板厚ウェッジ補償部３２、及び圧延機変形補償部３３を有する。

蛇行補償部３１は、蛇行量検出装置Ｄ_ｉで検出された蛇行量を低減するための圧下レベリング修正量（第１圧下レベリング修正量）を算出する。圧下レベリングと蛇行量との関係は線形とみなすことができるので、第１圧下レベリング修正量の計算にはＰＤ制御器やＰＩＤ制御器を用いることができる。具体的には、例えば、式（７）に示すＰＤ制御器で第１圧下レベリング修正量を算出することができる。

ここで、
ΔＳ_Ｃ１：蛇行補償部による第１圧下レベリング修正量
ΔＹ：蛇行量検出値
Ｋ_Ｔ，Ｋ_Ｐ，Ｋ_Ｄ：制御ゲイン
ｓ：ラプラス演算子

入側板厚ウェッジ補償部３２は、入側板厚ウェッジに起因する圧延材の回転を生じさせないための圧下レベリング修正量（第２圧下レベリング修正量）を算出する。圧延材の回転は、出側板厚ウェッジ率と入側板厚ウェッジ率の差によって生じることが知られている。つまり、圧延スタンドの変形により形成される出側の板厚ウェッジがΔｈ_Ｄ＝０のとき、式（８）を満たせば、圧延材の回転は生じない。

ここで、
ｈ：出側板厚
Ｈ：入側板厚

式（８）と式（３）とから、出側板厚ウェッジ率を入側板厚ウェッジ率に一致させるための第２圧下レベリング修正量を算出する式（９）が得られる。

ここで、
ΔＳ_Ｃ２：入側板厚ウェッジ補償部による第２圧下レベリング修正量

圧延機変形補償部３３は、圧延差荷重により生じる圧延スタンドのハウジング伸び、及び圧延ロールの変形の出側ウェッジへの影響を補償するような圧下レベリング修正量（第３圧下レベリング修正量）を算出する。式（１）、式（２）、及び式（３）に示した、出側板厚ウェッジと、圧延差荷重、圧下レベリング量、及び入側板厚ウェッジとの関係式から、出側板厚ウェッジはΔｈ^＊＝０となる。

具体的には、圧延機変形補償部３３は、例えば、式（１０）に示す式で第３圧下レベリング修正量を算出する。また、式（１１）の様に近似的に単純化した式を用いることもできる。

ここで、
ΔＳ_Ｃ３：圧延機変形補償部による第３圧下レベリング修正量
Ｋ_Ｍ：圧延スタンド全体のたて剛性係数（ミル定数）

圧下レベリング修正量演算部３０は、上述の３つの圧下レベリング修正量ΔＳ_Ｃ１，ΔＳ_Ｃ２，及びΔＳ_Ｃ３を合計する。圧下レベリング修正量演算部３０は、その合計値を圧下レベリング修正量として圧下レベリング制御部４０へ出力する。圧下レベリング制御部４０は、圧下レベリング修正量演算部３０で算出された圧下レベリング修正量に基づいて、圧下レベリング装置Ｖ_ｉを操作する。

以上の構成によれば、蛇行補償部３１、入側板厚ウェッジ補償部３２、及び圧延機変形補償部３３のそれぞれで計算された圧下レベリング修正量が、圧下レベリング装置Ｖ_ｉの操作に反映される。蛇行補償部３１で計算された第１圧下レベリング修正量によれば、上流側で生じた蛇行量を低減することがでる。入側板厚ウェッジ補償部３２で計算された第２圧下レベリング修正量によれば、入側板厚ウェッジに起因する圧延材の回転を抑えることができる。圧延機変形補償部３３で計算された第３圧下レベリング修正量によれば、圧延差荷重により生じる圧延スタンドのハウジング伸び、及び圧延ロールの変形の出側ウェッジへの影響が補償される。したがって、本実施の形態に係る蛇行制御装置によれば、圧延材が上流側圧延スタンドを抜けた後に増大する圧延材の尾端部の蛇行を低減し、下流側の圧延スタンドを通過する際も、蛇行が生じないよう安定して圧延材を通板することができる。

３．実施の形態２に係る蛇行制御装置の構成
図５は本発明の実施の形態２に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。ここも、圧延スタンドＦ_ｉに適用される蛇行制御装置Ｘ_ｉを例に、本実施の形態に係る蛇行制御装置を構成する機能を説明する。本実施の形態と上述の実施の形態１との相違点は、本実施の形態に係る蛇行制御装置はゼロ点調整動作部５０と圧下レベリング誤差推定部６０とを備えていることである。

ゼロ点調整動作部５０は、圧延材が圧延スタンドＦ_ｉに進入してから圧延材の尾端部が上流側圧延スタンドＦ_ｉ－１を抜けるより前までの間の指定した期間において、圧延スタンドＦ_ｉの圧延差荷重が所定の値となるように圧下レベリングを操作する。この動作をゼロ点調整動作という。具体的には、圧延材の蛇行による差荷重の増加分を減じた圧延差荷重が０となるように圧下レベリングが操作される。ゼロ点調整動作は、例えば、式（１２）に示すような制御器を用いて実現することができる。

ここで、
Ｐ^ＳＵ：圧延荷重設定値
Ｋ：ゲイン

圧下レベリング誤差推定部６０は、ゼロ点調整動作部５０によるゼロ点調整動作の実行期間において、所定の周期で圧下レベリング操作量ΔＳ^Ｚ［ｊ］を収集する。次に、圧下レベリング誤差推定部６０は、式（１３）に示すように、収集した圧下レベリング操作量の平均値を算出し、算出された平均値を圧下レベリング誤差とする。このように算出された圧下レベリング量は、圧延ロールの不均一摩耗などによる圧下レベリングの基準点ズレと考えることができる。

ここで、
Ｚ_Ｓ ^ＣＵＲ：圧下レベリング誤差今回値
ΔＳ^Ｚ：ゼロ点調整操作量
ｎ_Ｚ：ゼロ点調整収集点数

式（１３）により算出された圧下レベリング誤差は、前回記憶された圧下レベリング誤差と平滑化することができる。平滑化処理は式（１４）のように実施される。平滑化後の圧下レベリング誤差が更新値として記憶装置に記憶される。

ここで、
Ｚ_Ｓ ^ＮＥＷ：圧下レベリング誤差更新値
Ｚ_Ｓ ^ＣＵＲ：圧下レベリング誤差今回値
Ｚ_Ｓ ^ＯＬＤ：圧下レベリング誤差前回値
β：平滑化ゲイン

圧下レベリング誤差推定部６０は、次圧延材を圧延する際に、記憶装置に記憶されている圧下レベリング誤差を読み出し、板厚ウェッジ推定部２０に出力する。なお、圧延スタンドＦ_ｉの圧延ロールが交換された場合は、記憶されている圧下レベリング誤差は０に初期化される。

本実施の形態では、板厚ウェッジ推定部２０は、圧下レベリング誤差推定部６０から出力された圧下レベリング誤差を考慮して、圧延スタンドＦ_ｉの出側の板厚ウェッジを推定する。具体的には、板厚ウェッジ推定部２０は、式（１）を変更した式（１５）のような式を用いて板厚ウェッジを推定する。

以上述べたように、本実施の形態に係る蛇行制御装置によれば、板厚ウェッジの推定において圧下レベリング誤差を考慮することで、圧延スタンド出側の板厚ウェッジをより正確に推定することができる。また、本実施の形態に係る蛇行制御装置によれば、圧延ロールに不均一摩耗がある場合でも、安定した蛇行制御を実現することができる。その結果、圧延材のサイドガイドへの衝突や、絞りなどのトラブルを回避することができる。

４．実施の形態３に係る蛇行制御装置の構成
図６は本発明の実施の形態３に係る蛇行制御装置の構成を示すブロック図である。本実施の形態に係る蛇行制御装置は、最終圧延スタンドＦ_Ｎに備えられた蛇行制御装置Ｘ_Ｎである。本実施の形態に係る蛇行制御装置は、ゼロ点調整動作部５０と圧下レベリング誤差推定部６０に加えて、さらに温度要因差荷重比率算出部７０を備えている。

温度要因差荷重比率算出部７０は、圧延材が最終圧延スタンドＦ_Ｎに進入してから圧延材の尾端部が上流側圧延スタンドＦ_Ｎ－１を抜けるより前までの間の指定した期間において、所定の周期で情報を収集する。収集される情報は、荷重検出装置Ｍ_Ｎで検出された圧延差荷重、蛇行検出装置Ｄ_Ｎで検出された蛇行量、板厚ウェッジ検出装置Ｗ_Ｎで検出された出側板厚ウェッジ、及び推定された入側板厚ウェッジである。温度要因差荷重比率算出部７０は、収集されたこれらの情報に基づいて、圧延材の左右温度差に起因する温度要因差荷重比率を推定する。

各収集タイミングにおける、最終圧延スタンドＦ_Ｎの温度要因差荷重は、式（１６）に示すように、最終圧延スタンドＦ_Ｎの圧延差荷重から、蛇行要因の圧延差荷重と、出側板厚ウェッジ要因の差荷重と、入側板厚ウェッジ要因の差荷重とを減じて算出される。圧延材の温度要因差荷重比率は、式（１７）に示すように、最終圧延スタンドＦ_Ｎにおける温度要因差荷重の平均値を圧延荷重設定値で除算して算出される。

ここで、
ΔＰ^Ｔ _Ｎ：最終圧延スタンドの温度要因差荷重
γ_Ｔ：温度要因差荷重比率
Δｈ_Ｎ：最終圧延スタンド出側板厚ウェッジ検出値
ｎ_Ｔ：収集点数

圧延材の左右温度差に起因する圧延差荷重は、各圧延スタンドにおいて、圧延荷重に対し同程度の大きさの比率で生じると考えられる。各圧延スタンドにおける温度要因差荷重を推定するため、温度要因差荷重比率算出部７０で算出された温度要因差荷重比率は、各圧延スタンドの蛇行制御装置Ｘ_２、Ｘ_３、…、Ｘ_Ｎに出力される。

蛇行制御装置Ｘ_２、Ｘ_３、…、Ｘ_Ｎの圧下レベリング誤差推定部６０は、式（１３）に示したように、ゼロ点調整動作の実行期間に収集した圧下レベリング操作量の平均値を算出する。しかし、このように算出された圧下レベリング量には、圧下レベリング誤差の他、圧延材の左右温度差による圧延差荷重の影響が含まれる。

そこで、本実施の形態では、圧下レベリング誤差推定部６０は、圧延材の左右温度差による影響を考慮して、圧下レベリング誤差を推定する。具体的には、圧下レベリング誤差推定部６０は、式（１３）を変更した式（１８）のような式を用いて、圧延材の左右温度差による影響が補正された圧下レベリング誤差を推定する。

以上述べたように、本実施の形態に係る蛇行制御装置によれば、圧下レベリング誤差を推定する際に、圧延材の左右温度差による差荷重の影響を補正することで、圧延スタンド出側の板厚ウェッジをより正確に推定することができる。

５．蛇行制御装置のハードウェア構成例
図７は、上記各実施の形態に係る蛇行制御装置が有する処理回路のハードウェア構成例を示す概念図である。図７は、図２、図５、及び図６に示す蛇行制御装置の各機能は処理回路９０により実現される。一態様として、処理回路９０は、少なくとも１つのプロセッサ９１と少なくとも１つのメモリ９２とを備える。他の態様として、処理回路９０は、少なくとも１つの専用のハードウェア９３を備える。

処理回路９０がプロセッサ９１とメモリ９２とを備える場合、各機能は、ソフトウェア、ファームウェア、又はソフトウェアとファームウェアとの組み合わせにより実現される。ソフトウェア及びファームウェアの少なくとも一方は、プログラムとして記述される。ソフトウェア及びファームウェアの少なくとも一方は、メモリ９２に格納される。プロセッサ９１は、メモリ９２に記憶されたプログラムを読み出して実行することにより、各機能を実現する。

処理回路９０が専用のハードウェア９３を備える場合、処理回路は、例えば、単一回路、複合回路、プログラム化したプロセッサ、又はこれらを組み合わせたものである。各機能は処理回路で実現される。

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。

１ 圧延材
１０ セットアップ装置
２０ 板厚ウェッジ推定部
３０ 圧下レベリング修正量演算部
３１ 蛇行補償部
３２ 入側板厚ウェッジ補償部
３３ 圧延機変形補償部
４０ 圧下レベリング制御部
５０ ゼロ点調整動作部
７０ 温度要因差荷重比率算出部
９０ 処理回路
９１ プロセッサ
９２ メモリ
９３ ハードウェア
Ｆ_１、Ｆ_２、…、Ｆ_Ｎ 圧延スタンド
Ｍ_１、Ｍ_２、…、Ｍ_Ｎ 荷重検出装置
Ｖ_１、Ｖ_２、…、Ｖ_Ｎ 圧下レベリング装置
Ｒ_１、Ｒ_２、…、Ｒ_Ｎ ロール回転速度検出装置
Ｘ_２、Ｘ_３、…、Ｘ_Ｎ 蛇行制御装置
Ｄ_２、Ｄ_３、…、Ｄ_Ｎ 蛇行量検出装置
Ｗ_Ｎ 板厚ウェッジ検出装置

Claims (5)

1. 圧下レベリング装置を有する第１圧延スタンドと、圧延材の流れの方向において前記第１圧延スタンドの上流に位置する第２圧延スタンドと、前記第１圧延スタンドと前記第２圧延スタンドとの間に配置されて前記圧延材の蛇行量を検出する蛇行量検出装置と、を有する圧延機の蛇行制御装置であって、
   前記第１圧延スタンドの圧下レベリング量と、前記第１圧延スタンドの圧延差荷重と、前記第２圧延スタンドの出側の板厚ウェッジとに基づいて、前記第１圧延スタンドの入側及び出側の板厚ウェッジを推定する板厚ウェッジ推定部と、
   前記圧延材の尾端が前記第２圧延スタンドを通過後、前記蛇行量検出装置で検出された蛇行量と、前記板厚ウェッジ推定部で推定された前記第１圧延スタンドの少なくとも入側の板厚ウェッジとに基づいて、前記第１圧延スタンドの圧下レベリング修正量を算出する圧下レベリング修正量演算部と、
   前記圧下レベリング修正量演算部から出力された前記圧下レベリング修正量に基づいて、前記圧下レベリング装置を操作する圧下レベリング制御部と、を備え、
   前記圧下レベリング修正量演算部は、
   前記蛇行量検出装置で検出された蛇行量に基づいて、同蛇行量を低減する第１圧下レベリング修正量を算出する蛇行補償部と、
   前記板厚ウェッジ推定部で推定された前記第１圧延スタンドの入側の板厚ウェッジに基づいて、同入側の板厚ウェッジが前記圧延材の回転に作用する影響を補償する第２圧下レベリング修正量を算出する入側板厚ウェッジ補償部と、
   前記第１圧延スタンドの圧延差荷重に基づいて、同圧延差荷重による前記第１圧延スタンドの変形が前記第１圧延スタンドの出側の板厚ウェッジへ与える影響を補償する第３圧下レベリング修正量を算出する圧延機変形補償部とを有し、
   前記圧下レベリング修正量は、前記第１圧下レベリング修正量と前記第２圧下レベリング修正量と前記第３圧下レベリング修正量とを含む
   ことを特徴とする圧延機の蛇行制御装置。
2. 圧下レベリング装置を有する第１圧延スタンドと、圧延材の流れの方向において前記第１圧延スタンドの上流に位置する第２圧延スタンドと、前記第１圧延スタンドと前記第２圧延スタンドとの間に配置されて前記圧延材の蛇行量を検出する蛇行量検出装置と、を有する圧延機の蛇行制御装置であって、
   前記第１圧延スタンドの圧下レベリング量と、前記第１圧延スタンドの圧延差荷重と、前記第２圧延スタンドの出側の板厚ウェッジとに基づいて、前記第１圧延スタンドの入側及び出側の板厚ウェッジを推定する板厚ウェッジ推定部と、
   前記圧延材の尾端が前記第２圧延スタンドを通過後、前記蛇行量検出装置で検出された蛇行量と、前記板厚ウェッジ推定部で推定された前記第１圧延スタンドの少なくとも入側の板厚ウェッジとに基づいて、前記第１圧延スタンドの圧下レベリング修正量を算出する圧下レベリング修正量演算部と、
   前記圧下レベリング修正量演算部から出力された前記圧下レベリング修正量に基づいて、前記圧下レベリング装置を操作する圧下レベリング制御部と、
   前記圧延材の尾端が前記第２圧延スタンドを通過するより前に、前記第１圧延スタンドの圧延差荷重が所定の値となるように前記圧下レベリング装置を操作するゼロ点調整動作部と、
   前記ゼロ点調整動作部が前記圧下レベリング装置の操作に用いた圧下レベリング操作量に基づいて、前記圧下レベリング装置の圧下レベリング誤差を推定する圧下レベリング誤差推定部と、を備え
   前記板厚ウェッジ推定部は、前記圧下レベリング誤差推定部で推定された前記圧下レベリング誤差に基づいて前記第１圧延スタンドの出側の板厚ウェッジの推定値を補正する
   ことを特徴とする圧延機の蛇行制御装置。
3. 前記圧下レベリング修正量演算部は、
   前記蛇行量検出装置で検出された蛇行量に基づいて、同蛇行量を低減する第１圧下レベリング修正量を算出する蛇行補償部と、
   前記板厚ウェッジ推定部で推定された前記第１圧延スタンドの入側の板厚ウェッジに基づいて、同入側の板厚ウェッジが前記圧延材の回転に作用する影響を補償する第２圧下レベリング修正量を算出する入側板厚ウェッジ補償部と、を有し、
   前記圧下レベリング修正量は、少なくとも前記第１圧下レベリング修正量と前記第２圧下レベリング修正量とを含む
   ことを特徴とする請求項２に記載の圧延機の蛇行制御装置。
4. 前記圧下レベリング修正量演算部は、
   前記第１圧延スタンドの圧延差荷重に基づいて、同圧延差荷重による前記第１圧延スタンドの変形が前記第１圧延スタンドの出側の板厚ウェッジへ与える影響を補償する第３圧下レベリング修正量を算出する圧延機変形補償部をさらに有し、
   前記圧下レベリング修正量は、前記第３圧下レベリング修正量をさらに含む
   ことを特徴とする請求項３に記載の圧延機の蛇行制御装置。
5. 前記圧延機は、最終圧延スタンドの出側に配置されて前記圧延材の板厚ウェッジを検出する板厚ウェッジ検出装置を有し、
   前記蛇行制御装置は、前記板厚ウェッジ検出装置で検出された板厚ウェッジに基づいて前記圧延材の左右温度差に起因する温度要因差荷重比率を推定する温度要因差荷重比率算出部をさらに備え、
   前記圧下レベリング誤差推定部は、前記温度要因差荷重比率算出部で推定された温度要因差荷重比率に基づいて、前記圧延材の左右温度差の前記圧下レベリング量への影響を補償する補正量を算出し、同補正量によって前記圧下レベリング誤差を補正する
   ことを特徴とする請求項２乃至４の何れか１項に記載の圧延機の蛇行制御装置。

Images