JP7312449B2 - Separated water discharge device for centrifugal dehydrator - Google Patents
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Description
本発明の装置は、水や溶媒中に懸濁する粒子を遠心分離し、清浄水（分離水）と粒子を多く含む分離物（脱水ケーキ）に分ける遠心式脱水機の付属装置であり、分離水の排出口に設置されるものであり、遠心脱水機の駆動動力の省エネルギーに関わる。 The device of the present invention is an accessory device of a centrifugal dehydrator that centrifuges particles suspended in water or a solvent to separate clean water (separated water) and a separated product (dehydrated cake) containing a large amount of particles.
遠心分離装置は、酸化物や金属粉の無機系スラリー（液体と微粉粒子の流動性のある混合物）や建設汚泥、下水汚泥などの脱水処理に用いられる汎用的な脱水機である。遠心脱水機は、図１に示すように、処理原液を貯留する外筒（ボウル）と遠心力により外筒中に蓄積した粒子比率の高い層を排出部方向に搬送するスクリューコンベアが設置されている。
遠心分離によって、清浄化された分離水は、遠心分離装置の一端に設置されている複数の排水口から装置外に排出される。また、脱水ケーキは他方の端からスクリューコンベアにより装置外に押し出されて排出される。
A centrifugal separator is a general-purpose dehydrator used for the dehydration of inorganic slurries of oxides and metal powders (fluid mixtures of liquid and fine particles), construction sludge, sewage sludge, and the like. As shown in FIG. 1, the centrifugal dehydrator is provided with an outer cylinder (bowl) for storing the undiluted solution and a screw conveyor for conveying the layer with a high particle ratio accumulated in the outer cylinder by centrifugal force toward the discharge part.
Separated water purified by centrifugation is discharged out of the device through a plurality of drain ports installed at one end of the centrifugal separator. Also, the dehydrated cake is pushed out of the apparatus from the other end by a screw conveyor and discharged.
このような遠心脱水装置は、無機系粒子として微細な酸化鉄粉、酸化アルミニウム粉などの工業原料のスラリーの脱水や、建設汚泥や工業廃水の汚泥の脱水処理に用いられている。また、下水汚泥やし尿汚泥のような有機系汚泥の脱水処理にも用いられている。有機系汚泥の脱水処理を処理する場合は、汚水に凝集剤を添加することで、有機物のフロックを形成して、沈殿しやすくする処理を行うことが一般的である。 Such a centrifugal dehydrator is used for the dehydration of slurries of industrial raw materials such as fine iron oxide powder and aluminum oxide powder as inorganic particles, and for the dehydration of construction sludge and industrial wastewater sludge. It is also used for the dehydration of organic sludge such as sewage sludge and night soil sludge. When organic sludge is dehydrated, it is common to add a flocculating agent to wastewater to form flocs of organic matter to facilitate sedimentation.
これらスラリー・汚泥の処理には、１０,０００～３５,０００ｍ／s２程度の高遠心力を作用させることで、ボウルの内部面に比較的比重の大きい粒子やフロックを沈殿させる。ボウル内面に沈降した粒子又はフロックをスクリューコンベアで移動させ、最終的には、ケーキ排出口から排出する。なお、ボウルに対してスクリューコンベアを１～２０回転／分の差速を作って、沈降した粒子又はフロックをゆっくり移動させる機構がある。差速を作る装置としては、油圧式差速機とギア式差速機がある。粒子又はフロックを分離した水（液体）は、粒子又はフロックを排出する方向とは逆方向の端に設置された複数の排水口から排出される。ボウル内面に液を保持し、かつある程度の深さが必要であることから、この排水口はボウル内面よりも回転軸に近い位置に設置されている。 In the treatment of slurry and sludge, high centrifugal force of about 10,000 to 35,000 m/s2 is applied to sediment particles and flocs with a relatively large specific gravity on the inner surface of the bowl. Particles or flocs settled on the inner surface of the bowl are moved by the screw conveyor and finally discharged from the cake discharge port. In addition, there is a mechanism for slowly moving the sedimented particles or flocs by creating a differential speed of 1 to 20 revolutions/minute for the screw conveyor with respect to the bowl. Devices that create differential speed include hydraulic differentials and gear differentials. The water (liquid) from which the particles or flocs are separated is discharged from a plurality of drain ports installed at the end opposite to the direction in which the particles or flocs are discharged. Since the inner surface of the bowl needs to hold the liquid and have a certain depth, the drain port is installed at a position closer to the rotating shaft than the inner surface of the bowl.
十分な遠心力を得るために、ボウルは２,０００～３,５００回転／分の速度で回転する。このように、遠心脱水機は、ボウル、スクリュー、および付帯装置を高速回転させる。したがって、遠心脱水機は、処理のために比較的多くの電力を消費する。消費する電力は、装置全体の回転抵抗エネルギー（回転支持部の摩擦、空力的抵抗など）、供給されたスラリーを静止状態から増速するエネルギー、装置外に脱水ケーキを排出するエネルギー、装置外に分離水を排出するエネルギー、差速を作るエネルギーロス等に消費される。これらのエネルギーロスの内、回転抵抗エネルギーが最も大きく、全体の３０～４０％を占めている。また、スラリーを静止状態から増速するエネルギー、差速を作るエネルギーロス、及び分離水を装置外に排出するエネルギーも各々１０％以上の比率であり、比較的大きな部分を占めている。 The bowl rotates at a speed of 2,000-3,500 rpm to obtain sufficient centrifugal force. Thus, the centrifugal dehydrator spins the bowl, screw, and appurtenances at high speed. Therefore, centrifugal dehydrators consume a relatively large amount of power for processing. Consumed power is consumed for the rotational resistance energy of the entire device (friction of the rotation support part, aerodynamic resistance, etc.), the energy for accelerating the supplied slurry from a stationary state, the energy for discharging the dehydrated cake outside the device, the energy for discharging the separated water outside the device, and the energy loss for creating the differential speed. Among these energy losses, the rotational resistance energy is the largest, accounting for 30 to 40% of the total. In addition, the energy for accelerating the slurry from a stationary state, the energy loss for creating the differential speed, and the energy for discharging the separated water to the outside of the apparatus each account for 10% or more, and occupy a relatively large portion.
近年、処理コスト低減やＣＯ２排出量削減のために、遠心脱水機の省電力が求められている。これに対応するために、種々の技術が発明されてきている。従来型のデカンター式遠心脱水機では、ボウルの脱水ケーキ排出部に近い部分の直径が小さくなっており、このテーパー部分で、脱水ケーキを掻き上げることで、徐々に水切りをして、脱水ケーキを排出する構造となっている。これに対して、特許文献１に記載の方法では、ボウルの直径を全長にわたって同一にして、遠心力を最大化することと、脱水ケーキを圧縮する構造として、ボウル容積当りの脱水力を高めて、その分、ボウル直径を小さくすることで、ボウル回転のエネルギーを下げることや、遠心力（ボウル回転数）を下げることでも、同等の脱水力を維持し、そのことにより省電力を達成する装置が記載されている。この装置では、駆動の全動力の２０～２５％が低減されている。
In recent years, power saving of centrifugal dehydrator is demanded in order to reduce processing cost and CO2 emission. Various techniques have been invented to address this. In the conventional decanter-type centrifugal dehydrator, the diameter of the part of the bowl near the discharge part of the dewatered cake is small, and the dewatered cake is scraped up at this tapered part, thereby gradually draining the water and discharging the dehydrated cake. On the other hand, in the method described in
また、装置外に排出される際の分離水の速度は３０～５０ｍ／ｓであり、その運動エネルギー（分離水運動エネルギー、速度の二乗に比例）は、分離水量当たり４５０～１２００ｋＪ／ｍ３である。このように、分離水速度を低減することによる省エネルギー効果は大きい。これを低減する技術として、特許文献２に記載の装置がある。この発明では、特殊な形状の排水ガイド部材を用いて、分離水を回転方向と逆方向に吐出させる。この方法により、吐出後の分離水の運動速度を排水口の運動速度よりも低下させることで、分離水運動エネルギーを低下することができると記載されている。この際に、排水口に水流を制御する装置を設置することで、分離水の吐出方向を適正な角度にすることで、エネルギー削減ができることを記載している。
The velocity of the separated water when it is discharged out of the apparatus is 30 to 50 m/s, and its kinetic energy (kinetic energy of the separated water, proportional to the square of the velocity) is 450 to 1200 kJ/m 3 per amount of separated water. Thus, the energy saving effect by reducing the separation water speed is large. As a technique for reducing this, there is a device described in
特許文献２に記載の装置を排水口に設置することで、分離水の回転方向への移動速度（静止空間に対する速度）を排水口の移動速度よりも遅くすることで、分離水の運動エネルギーを低減することができる。ただし、遠心分離機の排水口での吐出圧力は小さいことから、特許文献２の装置では、排水口の移動速度に対する分離水の移動速度の差は大きくない。その結果、分離水の移動速度を約５～１０％低減にとどまり、その分の運動エネルギーが低減できるが、それは分離水運動エネルギーの１０～２０％程度の削減にしかならない。
By installing the device described in
分離水運動エネルギーの徹底した削減のためには、排水口位置での分離水の移動速度を本来の速度の６０％以下、可能であれば０にできると、大きな省エネルギーとなる。しかしながら、特許文献２に記載方法では、ただ単に、分離水の排出方向を回転とは逆方向に変えるだけであり、減速のための追加の力が掛からないため、分離水の移動速度をこの以上の減速することが不可能であった。
In order to thoroughly reduce the kinetic energy of the separated water, if the moving speed of the separated water at the position of the drain can be reduced to 60% or less of the original speed, or to 0 if possible, it will be a great energy saving. However, in the method described in
特殊な装置を用いて、分離水を減速する考えもある。例えば、排水口の近傍に、高圧水の吐出口を設けて、分離水を加速させることも可能であるものの、そのための加圧ポンプや配管などの付帯装置が必要であり、装置自体が複雑で高価なものとなってしまう欠点がある。したがって、従来技術による装置においては、簡便な装置で分離水の運動エネルギーを徹底的に低減することができておらず、新しい技術による装置が求められていた。 There is also the idea of slowing down the separated water using special equipment. For example, although it is possible to provide a high-pressure water discharge port near the drain port to accelerate the separated water, ancillary devices such as a pressure pump and piping are required for that purpose, and the device itself is complicated and expensive. Therefore, the apparatus according to the prior art cannot thoroughly reduce the kinetic energy of the separated water with a simple apparatus, and there has been a demand for an apparatus based on new technology.
（１）本発明の分離水排出装置は、図１又は図２の例に示されるように、処理液を保持し高速回転するボウル３とボウル３と差速をもって回転することでスラリー中の固形物を装置外に移動させるスクリューコンベア軸４とフライト５から構成されるスクリューコンベアを有する遠心式脱水機に装備される分離水の排出装置である。
本発明の分離水排出装置は、ボウル３から排出される分離水の排出口１０に設置され、分離水を流出させる部品である排水吐出部材１３と空気を圧縮して噴き出す空気ガイド部材１４から構成される。排水吐出部材１３からは回転と逆方向に前記分離水を流出させる。空気ガイド部材１４は回転方向に開口している空気入口と回転と逆方向に開口している空気出口を有し、内部を空気が流れる構造体である。空気ガイド部材１４は、ボウル３の回転に伴う空気ガイド部材１４の運動により、空気ガイド部材１４の内部において、前記空気入口から流入した空気を圧縮して前記空気出口から吐出させて、排水吐出部材１３から流出した分離水に当てる構造となっている。
また、空気ガイド部材１４が排水吐出部材１３の回転軸基準で外周側に設置されて、空気ガイド部材１４の空気出口における空気の排出方向が、空気出口の内周側における回転円周の接線方向に対して中心方向に傾斜し、排水吐出部材１３から排出される分離水に前記空気出口から排出された空気を当てる構造である。
(1) The separated water discharge device of the present invention is, as shown in the example of FIG. 1 or FIG. 2, a separated water discharge device equipped in a centrifugal dehydrator having a screw conveyor composed of a
The separated water discharge device of the present invention is installed at a
In addition, the
（２）また、空気ガイド部材１４は中空の管状構造であり、空気入口での回転方向に垂直な面を基準とする開口面積が、空気出口での回転方向に垂直な面を基準とする開口面積の２倍以上である。
(2) The
（３）また、（１）又は（２）の装置であって、 前記空気入口から前記空気出口までの間で、前記空気出口の内周側の位置（Ａ）と空気出口の外周側の位置（Ｄ）を結ぶ長さを基準長さとした時、空気出口の内周側の位置（Ａ）から回転方向に基準長さの２倍の位置の回転方向に垂直な断面を２倍基準面とし、前記空気出口の内周側の位置（Ａ）と、前記２倍基準面の内周側の位置（Ｂ）とを結ぶ線を内周線（ＡＢ）とし、前記内周線（ＡＢ）が、前記空気出口の内周側における回転円周の接線方向となす角度を内周線角度とし、前記空気出口の外周側の位置（Ｄ）と、前記２倍基準面の外周側の位置（Ｅ）とを結ぶ線を外周線（ＤＥ）とし、前記外周線（ＤＥ）が、前記空気出口の外周側における回転円周の接線方向となす角度を外周線角度とした時、前記内周線角度と外周線角度の平均値が０度以下である。 (3) In addition, (1) or (2)In the apparatus, when the length connecting the inner peripheral position (A) of the air outlet and the outer peripheral position (D) of the air outlet between the air inlet and the air outlet is defined as a reference length, a cross section perpendicular to the rotational direction at a position twice the reference length in the rotational direction from the inner peripheral position (A) of the air outlet is defined as a double reference plane, and the line connecting the inner peripheral position (A) of the air outlet and the inner peripheral position (B) of the double reference plane is the inner circumference. The angle formed by the inner circumference line (AB) and the tangential direction of the rotation circumference on the inner circumference side of the air outlet is defined as the inner circumference angle, the line connecting the position (D) on the outer circumference side of the air outlet and the position (E) on the outer circumference side of the double reference plane is defined as the outer circumference line (DE), and the angle formed by the outer circumference line (DE) and the tangential direction of the rotation circumference on the outer circumference side of the air outlet is defined as the outer circumference angle. The average value of line angles is 0 degrees or less.
（４）（１）又は（２）の装置であって、空気ガイド部材１４に挟まれるか内包される位置に、排水吐出部材１３が設置されており、排水吐出部材１３は、その内部において分離水と空気ガイド部材１４中の空気流が接触しない構造であり、排水吐出部材１３の少なくとも内周側と外周側から、排水吐出部材１３から排水される分離水を挟む状態で空気を吐出する構造である。
(4) In the apparatus of (1) or (2), the
本発明の遠心脱水機の分離水排出装置を用いることにより、遠心脱水機の消費動力を低減でき、水処理における消費エネルギーを低減できる。駆動モーター電力消費削減効果は、遠心脱水機の総動力の５～１５％である。 By using the separated water discharge device of the centrifugal dehydrator of the present invention, the power consumption of the centrifugal dehydrator can be reduced, and the energy consumption in water treatment can be reduced. The drive motor power consumption reduction effect is 5-15% of the total power of the centrifugal dehydrator.
本発明の装置を設置する遠心脱水機は、図１又は図２を代表例とする以下の構造の装置である。処理水を保持するボウル３が、駆動モーター１で駆動される回転軸２に接続されている。処理水は、導入パイプ６から給水室7を経緯して、スラリー供給口８からボウル３の内部に供給される。１０，０００～３５，０００ｍ／ｓ２の高い遠心力を発生するためにボウル３は２０００～３５００回転／分（ｒｐｍ）の高速回転をしており、高い遠心力がボウル３にかかることで、処理水はボウル３の内面に保持される。処理水中の固形分や、事前処理等で凝集剤により集合したフロックは遠心力により脱水ケーキとしてボウル３の内面上に滞積する。スクリューコンベア軸４はボウル３に対して１～２０回転／分の差速をもって、回転している。なお、この差速は油圧差速装置又は差速ギアを用いて作る。前記脱水ケーキは、スクリューコンベア軸４の回転によって、フライト５に押されて、脱水ケーキ排出口９に向けて搬送される。分離水は、排水側側板１１に設置されている排水口１０から装置外に排出される。基本的に、分離水はボウル３の内面に張り付いており、排水口１０からオーバーフローすることで、装置外に排出される。
A centrifugal dehydrator in which the apparatus of the present invention is installed has the following structure, with FIG. 1 or FIG. 2 as a representative example. A
図１に記載の遠心脱水機では、ボウル３の直径は、脱水ケーキ排出側で直径が小さくなるテーパーが付いている。脱水ケーキは、テーパー部でボウル３の内部に貯まった水から引き上げられて、水切りされる。このような形式の遠心脱水機が一般的であるが、図２に示す遠心脱水機のように、このようなボウルにテーパー部がなく、スクリューコンベア軸にテーパーがある直胴式のボウルを持つ遠心脱水機もある。本発明の分離水排出装置は、上記のいずれの形式、または、これらに上記の構造に類似の遠心脱水機であれば、適用可能である。横置きの遠心脱水機であっても、縦置きの遠心脱水機であっても、本発明の装置を設置することは可能である。
In the centrifugal dehydrator shown in FIG. 1, the diameter of the
図１及び２に示されるように、本発明の分離水排出装置１２は排水口１０に設置される。また、遠心脱水機回転軸の正面方向から、本発明の装置の排水側側板１１を見た図が図３である。図３の例では、排水口１０は４式あり、各々の排水口１０に分離水排出装置１２が設置される。また、図４に示す例のように、本発明の装置である分離水排出装置１２は、分離水を流出させる部品である排水吐出部材１３と、空気入口と空気出口を有し内部を空気が流れる構造の管状構造体である空気ガイド部材１４から構成される。これが取付座１５に設置されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the separation
本発明の装置は、図４に示した例のような構成であり、分離水排出装置１２の回転に伴い、空気ガイド部材１４の内部で圧縮された空気流を排水吐出部材１３から流出した分離水に吹き付ける構造であり、この機能を有するものであれば、どのような形式でもよい。排水吐出部材１３は、分離水を回転とは逆方向に流す構造であり、排水口１０からオーバーフローしてくる分離水を受け止める。分離水は、回転方向とは逆方向において、ほぼ回転の接線方向を向いて排出される。分離水を回転の逆方向に吐出することにより、分離水の空間に対する速度を低減でき、その分、分離水の運動エネルギーを低減できる。なお、ただ単に前記分離水出口から分離水を回転方向に逆に吐出するだけでは、分離水の速度は５～１０％程度しか低減しない。これは、排水口１０においては、分離水はオーバーフローするのみであり、加圧状態で排出されるものではないため、流出速度は小さい。従って電力削減効果も、分離水の運動エネルギーの１０％以下、全モーター動力の２～３％しか低減できない。本発明では、このように排出された分離水に、更に空気ガイド部材１４からの空気を吹き付けて、分離水速度をいっそう減速する装置構成である。以下、簡便な構造に特徴のある装置例である、排水吐出部材１３と空気ガイド部材１４とが一体化したＡタイプとＢタイプの構成の装置の例を説明するが、上記の機能を発揮できれば、基本的には構造的な制約はなく、図４に示すように、排水吐出部材１３と空気ガイド部材１４が独立したものであってもかまわない。
The device of the present invention has a configuration such as the example shown in FIG. 4, and has a structure in which an air flow compressed inside the
本発明の装置の基本機能を図５に示すＡタイプの装置で説明する。Ａタイプでは、排水吐出部材１３と空気ガイド部材１４が一体化したものである。
排水吐出部材１３は、分離水ガイド板１８、空気・分離水仕切板１７、取付座１５、及び横板２３によって構成され、空気ガイド部材１４とは空気・分離水仕切板１７によって仕切られた構造となっている。空気ガイド部材１４は空気ガイド板１６、空気・分離水仕切板１７、取付座１５、及び横板２３によって構成される。空気ガイド部材１４の内部において、ボウル３の回転に伴う空気ガイド部材１４の運動により、空気入口１９から流入した空気を圧縮することで、空気を回転方向に対して後方に吹き付け、さらに分離水を減速させる。Ａタイプの装置での分離水と空気の動きを図６に示す。本発明の装置では、以上の機能を発揮できれば、構造的な制約はないが、空気ガイド部材１４は管状構造であり、空気入口１９の面積に対して、空気出口２０の面積が小さい構造である。
The basic functions of the device of the present invention will be explained with respect to the A-type device shown in FIG. In the A type, the
The
回転による圧縮により、空気出口２０から吐出した空気と空気ガイド部材１４との相対速度を増速させ、吐出された空気を排水吐出部材１３の分離水出口２２から排出された分離水に当てる。具体的には、図６に示すように、回転方向に向かって開いている空気入口１９から入る空気の通路が空気出口２０に向けて狭まる構造とすることで、空気を圧縮して流速を増加させる。
制作のしやすさ、空気の乱れによる効率低下の防止のためには、空気ガイド部材１４の内部構造はシンプルなことが良い。図４には、取付座１５と横板２３が平行な面であり、空気ガイド板１６と空気・分離水仕切板１７の面間隔が直線的に狭まる空気ガイド部材１４の構造例が示されている。ただし、内部構造は空気の流れを大きく乱すほどの複雑なものでなければよく、例えば、図６に示すように、上下面が曲面で構成されているものや複数の平面又はでもよい。また、空気ガイド部材１４の左右面（図５においては、取付座１５と横板２４）が平行でない構造でも良い。
Compression by rotation increases the relative speed between the air discharged from the
The internal structure of the
空気ガイド部材１４の構造的要件としては、空気入口１９での回転方向に垂直の面の面積（Ｓ１）と空気出口２０での回転方向に直角面の面積（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が重要である。図４では、空気入口１９と空気出口２０の幅同一な例として示すものであり、この場合は、Ｓ１／Ｓ２は各々の高さの比で示すことができる。図５のような空気入口が単純な形状でない場合は、横板２３が、空気ガイド板１６と空気・分離水仕切板１７と交わる点である、図５中の点Ｃと点Ｆを結ぶ垂直線（空気入口の垂直線２８）で代表される面積で表現する。つまり、本発明では、回転接線から透視した空気入口１９の開口部面積で定義する。
As a structural requirement of the
空気出口２０から吐出する空気の空気ガイド部材１４との相対速度と空気ガイド部材１４の速度の比（以下、速度比と称する）は、Ｓ１／Ｓ２に強く影響され、Ｓ１／Ｓ２が小さい値である場合は、ほぼＳ１／Ｓ２に比例する。本発明では、この加速比率の指標であるＳ１／Ｓ２を２以上とすることが良い。これはＳ１／Ｓ２が２であれば、加速後の空気の速度が空気ガイド部材１４基準に対して、回転と逆方向に１倍、つまり静止空間基準でほぼ０となるため、空気出口２０から吐出した空気は分離水を減速させる効果を大きくすることができる。なお空気と空気ガイド部材１４の速度比が２以下では、静止空間基準で空気が回転方向に移動している状態である。この条件では、分離水を減速させる効果は小さい。一方、この速度比が２以上であれば、空気出口２０から吐出された空気の速度は、静止空間基準で回転と反対方向に移動する。この結果、分離水を減速させる効果が大きくなる。Ｓ１／Ｓ２が３以上であれば、空気出口２０から吐出した空気は、優位な速度差をもって回転と逆方向に向けて移動できるため、分離水の減速効果が大きい。
The ratio of the speed of the air discharged from the
更に分離水と空気の運動量の関係を考慮した場合も同様の条件が得られる。空気ガイド部材１４での空気加速の条件は、以下の条件を考慮する必要がある。遠心脱水機のボウル３側面での機械的取り合い条件から、空気入口１９の面積は５～２０平方センチメートルとなる。３０～４０ｍ／秒で移動している空気ガイド部材１４を通過する空気量は５４～２９０立方メートル／時で、約７０～３８０ｋｇ／時である。例えば、１０立方メートル／時の処理能力の遠心脱水機では、通常４個の排水口９が設置されている。つまり排水口９当りの排水量は約２立方メートル／時（２０００ｋｇ/時）であり、空気質量の約７～２０倍である。この質量比率から考えると、分離水の速度を２０％以上低下させるためには、空気は最低で回転速度の２～３倍以上の対分離水速度差を持っていることがより良い。従って、本発明の範囲は、前出の静止空間との速度要件と同様に、分離水加速のための条件においても、好ましくはＳ１／Ｓ２は２以上であり、いっそうのエネルギー削減には、３以上が更に好ましい。
Similar conditions are also obtained when the relationship between the momentum of separated water and air is taken into consideration. The conditions for air acceleration in the
一方、空気ガイド部材１４での空気圧縮率（空気入口１９と空気出口２０の面積比、Ｓ１／Ｓ２で評価）を過剰に大きくすることは、空力抵抗が大きくなる問題が起きる。Ｓ１／Ｓ２が４～６以下（ボウル３の周速度に影響される値で適正値に幅がある）までは、ほぼ空気圧縮率に比例するが、これ以上では、条件によるが、空気ガイド部材１４の対気速度が音速の０．６～０．７倍以上となり、圧縮性流体である空気は動的効果による圧縮により内部に流れる空気量が減少していく、この結果、空気出口２０での気速は頭打ちされてしまい、空気ガイド部材１４の空気抵抗だけが増加する。この結果、分離水を減速する効果に対して、空力抵抗増加の影響の方が大きくなるため、Ｓ１／Ｓ２が大きすぎる場合も、効果が減少することが予想された。
On the other hand, excessively increasing the air compressibility of the air guide member 14 (the area ratio of the
これらの原理を経験的に評価するために、本発明者らは種々の実験を実施した。本発明者らの実験では、Ｓ１／Ｓ２が２まではＳ１／Ｓ２が増加するに従い効果もほぼ比例して大きくなり、３までは明確に増加傾向にある。一方、Ｓ１／Ｓ２が３から６程度までは、分離水の減速効果と空力的抵抗の増加影響が相殺されて、駆動動力の減少比率が小さくなる傾向を示し、８を超えると６前後と同等と又は効果が減少する傾向になり、１０以上では、動力低減効果が減少していることが分かった。従って、Ｓ１／Ｓ２は２以上が良いが、より良好な範囲は２～１０であり、最も望ましくは３～１０である。 To empirically evaluate these principles, the inventors performed various experiments. According to experiments conducted by the present inventors, as S1/S2 increases up to 2, the effect increases substantially proportionally, and up to 3 there is a clear increasing trend. On the other hand, when S1/S2 is about 3 to 6, the deceleration effect of the separated water and the increased effect of aerodynamic resistance are offset, and the reduction ratio of the driving power tends to decrease. Therefore, S1/S2 is preferably 2 or more, preferably 2-10, most preferably 3-10.
空気ガイド部材１４から吐出される空気の流れの方向にも適正な範囲がある。空気が当たる角度が回転の接線と平行であると、分離水の水流に効果的に当たらず、分離水の減速効果が小さい。一方、空気が当たる角度が回転の接線と大きな角度で当たると、分離水の水流が散ってしまい、一部のみが減速されることから、これも効果が小さい。本発明者らが行った実験では、空気ガイド部材１４から吐出される空気の角度は、回転の接線に対して、回転中心側に向けて４０度以下の角度で傾斜している場合に適正な効果が得られる。また特に、１０～４０度である場合に、良い結果が出る。
The direction of air flow discharged from the
本発明者らの実験では、空気ガイド部材１４の吐出空気の角度は、以下のように決めることが実験結果と一致することを見出した。以下、図６に記載される図を用いて説明する。
空気ガイド部材１４の空気ガイド板１６の空気出口２０での位置（空気出口の外周側の位置：点Ｄ）と、空気出口２０の回転方向に垂直な方向で空気・分離水仕切板１７に接する点（空気出口の内周側の位置）である点Ａにおける幅（図５中の点Ａと点Ｄを結ぶ線「空気出口の垂直線２９」の長さ）を基準長さとする。基準長さの２倍の長さを回転接線方向に移動した点から垂直に引いた線（図５に記載の「基準長さ位置での回転接線との垂直線（２倍基準線）３０」）と接する空気・分離水仕切版１７の位置（点Ｂ）と空気ガイド板１６の位置（点Ｅ）を決める。点Ａと点Ｂを結ぶ線（内周線）の回転接線に対する角度（内周線角度）と点Ｄと点Ｅを結ぶ線（外周線）の回転接線に対する角度（外周線角度）の平均角度を空気吐出角度とする。この空気吐出角度と実際の空気の流れの角度を比較した結果、両者はよく一致することが分かった。空気出口２０、空気ガイド板１６、及び空気・分離水仕切版１７の形状が複雑な場合は、図５における断面方向の平均値を採用すると良い。
In experiments conducted by the present inventors, it was found that the following determination of the angle of the air discharged from the
The position of the
また、分離水と吐出空気を効率的に接触させるためには、排水吐出部材１３の分離水の吐出方向にも最適値がある。分離水の減速効果を大きくするためには、分離水の吐出方向は、回転の接線に対して、回転の中心側又は外側に２０度以内、かつ排水側側板１１に対する角度は２５度以内が良い。回転の接線に対して、回転の中心側に２０度以上の角度があると、吐出空気の当たる角度が浅くなり、効果が小さくなる、また、回転の外側に２０度以上の角度があると、吐出空気との衝突角度が大きくなり、分離水が散ってしまい、効果が小さくなる。排水側側板１１に対する角度は２５度以上では、水に当たる周辺空気との接触があり、吐出空気の速度の影響が小さくなる。
Moreover, in order to bring the separated water and the discharged air into contact with each other efficiently, there is an optimum value for the discharge direction of the separated water from the
次に、図７の例を用いて、Ｂタイプの装置の構造と機能を説明する。Ｂタイプでは、空気ガイド部材１４は、空気ガイド外板２４、空気ガイド内板２５、取付座１５、及び横板２３によって囲われた構造になっており、図７での上下（回転中心に対して内外）に分かれている。排水吐出部材１３は図７中の上下一対の空気・分離水仕切板１７によって空気ガイド部材１４と分離されており、排水吐出部材１３は、その内部の分離水と空気ガイド部材１４中の空気流が接触しない構造である。空気ガイド部材１４の内側には、排水吐出部材１３の周囲に空気が通過できる空間があり、空気ガイド部材１４の内部に、排水吐出部材１３上下（下は回転中心向いて内側、上は外側である）に空気の流路がある。
Next, using the example of FIG. 7, the structure and function of the B type device will be described. In the B type, the
排水吐出部材１３の分離水出口２２から流出する分離水に当てるように、空気ガイド部材１４からの空気流を上下（回転軸に向かう方向と離れる方向）から回転とは逆方向の回転接線に向けて流す。また、図７の例では排水吐出部材１３から流出した処理水を上下に空気を流しているが、排水吐出部材１３の横板２３の方向からも包むように流しても良い。空気出口２０からの空気流れにより、分離水がボウル３に固定された座標基準で回転後方に加速される。その結果、分離水は静止空間に対して減速する。図６では、分離水出口２２が空気出口２０よりも突出しているが、分離水出口２２と空気出口２０が同一面上にあること、やや空気ガイド部材１４の内部であっても良い。空気の圧縮率については、Ａタイプの装置と同様であり、その基礎となる値のＳ１／Ｓ２の定義も同じである。ただし、Ｂタイプの場合は、この式に使う面積は、入口、出口ともに総面積である。空気流と分離水流の方向は、回転接線から１５度程度までであれば、傾いていても良い。
The air flow from the
図２に示される型式の遠心脱水機に、図４と図６に示される形式（ＡタイプとＢタイプ）の分離水排出装置１２を設置して、脱水処理の実験を行い、モーター動力低減効果を調査した。なお、脱水機の仕様は表１に示されるものである。遠心脱水機の標準処理能力は１０立方メートル／時であった。
実験での運転条件は、軸回転数３，１００ｒｐｍで、ボウル３の内面での遠心力が２，３５０Ｇ（２３，０００ｍ／ｓ２）であり、分離水排出装置１２の位置での周速度は３３ｍ／ｓであった。処理水量は１０ｍ３／時であった。本発明者らの実験では、複数の形状のＡタイプ（Ａ－１～Ａ－１１）とＢタイプ（Ｂ－１～Ｂ－４）で運転した。分離水排出装置１２の仕様と実験結果を表２に示す。
Ａタイプの実験では、まず、実施例１～６において、空気ガイド部材１４での空気の圧縮率（入口・出口の面積比で定義、Ｓ１／Ｓ２で表示）の影響を調査した。モデルＡ－１～Ａ－６では、水流方向が回転の接線方向であり、また吐出空気の吹付け方向は２０度で、Ｓ１／Ｓ２が１．６～９．８であった。モーター動力低下は、Ｓ１／Ｓ２が１．６では５％、Ｓ１／Ｓ２が２．６～７．８では１４～２０％で、Ｓ１／Ｓ２が９．８では１３％であった。図８に示すように、モーター動力低減効果はＳ１／Ｓ２が２～１０の条件が良く、特に３～１０が更に良く、最も良かったのは３～８であった。
In the A-type experiment, first, in Examples 1 to 6, the influence of the air compressibility (defined by the inlet/outlet area ratio, represented by S1/S2) in the
次に、モデルＡ－４のＳ１／Ｓ２を基準として、実施例７～１０で空気の吹付け方向を回転接線から７．５～４５度の角度で傾けた実験を行った。この結果を図９に示す。７．５度や４５度であっても、ある程度の効果があるが、図８から判断すると、４０度以下の角度の範囲が良好であり、更に１０～３５度であれば、更に良好である。なお、吐出空気の吹付け角度（表２の平均角度）は、前述の定義に従って求めたものである。 Next, using S1/S2 of model A-4 as a reference, experiments were conducted in Examples 7 to 10 in which the air blowing direction was inclined at an angle of 7.5 to 45 degrees from the tangent line of rotation. The results are shown in FIG. Even if it is 7.5 degrees or 45 degrees, there is some effect, but judging from FIG. 8, the angle range of 40 degrees or less is good, and if it is 10 to 35 degrees, it is even better. The blowing angle of the discharged air (average angle in Table 2) is determined according to the definition given above.
次に、空気ガイド部材１４の側面が直線的でないものの例として、モデルＡ－７の実験結果を実施例１１として示す。モデルＡ－１１の空気ガイド部材１４は図６に示されるものであり、空気出口２０の周辺が膨らんだ形状をしている。モーター動力の低減効果は実施例３，４などとほぼ同等であった。
Next, as an example of the
また、モデルＡ－４ａ～Ａ－４ｃでは、Ａ－４と同じ空気ガイド部材１４を用いて、排水吐出部材１３の分離水の排出方向を回転内側に１５度、回転外側に１５度（表２には、－１５度と記載）傾けた実験結果を実施例１２、１３として示す。また、分離水の流出方向を排水側側板１１に対して３０度傾けた実験結果を実施例１４として示す。いずれの条件でも、モーター動力は低減されたが、実施例４と比較すると効果はやや小さかった。
In Models A-4a to A-4c, the same
Ｂタイプの分離水排出装置１２の運転結果を実施例１５～１９（Ｂ１～Ｂ５）として表２に示す。Ｂ－１～Ｂ－４では、図５に記載の形状のＢタイプの分離水排出装置１２（空気流が排水吐出部材１３の上下に流れるタイプ）の運転結果である。この形式の分離水排出装置１２においても、モーター動力が低減されていた。Ｓ１／Ｓ２が４．５と７の実験結果が特に良かった。実施例１９は、排水吐出部材１３を空気ガイド部材１４の内部に空気流れに平行な版に固定させた形式（Ｂ－５）のもので、排水吐出部材１３の４面を空気が流れる形式のものである。この形式の装置であっても、他の型式の分離水排出装置１２とほぼ同じ効果があった。
Table 2 shows the operation results of the B type separated
本発明の遠心脱水機の分離水排出装置は、下水やし尿処理水の固形分の分離・脱水処理、金属材料や無機原料の排水、反応液などに懸濁する微粒子を脱水・回収する処理、豆乳・酒類等の食品原料の脱水・分離水回収処理、建設汚泥の脱水処理、無機汚泥の脱水処理などに用いる遠心脱水機に設置して利用が可能である。 The separated water discharge device of the centrifugal dehydrator of the present invention can be used by installing it in a centrifugal dehydrator used for separation and dehydration of solids in sewage and night soil treated water, drainage of metal materials and inorganic raw materials, dehydration and recovery of fine particles suspended in reaction liquids, dehydration and separation water recovery of food raw materials such as soy milk and alcoholic beverages, dehydration of construction sludge, dehydration of inorganic sludge, and the like.
１‥‥駆動モーター
２‥‥回転軸
３‥‥ボウル
４‥‥スクリューコンベア軸
５‥‥フライト
６‥‥導入パイプ
７‥‥給水室
８‥‥スラリー供給口
９‥‥脱水ケーキ排出口
１０‥‥排水口
１１‥‥排水側側板
１２‥‥分離水排出装置
１３‥‥排水吐出部材
１４‥‥空気ガイド部材
１５‥‥取付座
１６‥‥空気ガイド板
１７‥‥空気・分離水仕切板
１８‥‥分離水ガイド板
１９‥‥空気入口
２０‥‥空気出口
２１‥‥分離水入口
２２‥‥分離水出口
２３‥‥横板
２４‥‥空気ガイド外板
２５‥‥空気ガイド内板
２６‥‥空気流れ
２７‥‥分離水流れ
２８‥‥空気入口の垂直線
２９‥‥空気出口の垂直線
３０‥‥基準長さ位置での回転接線との垂直線
1 Drive
Claims (4)
回転と逆方向に前記分離水を流出させる構造の部品である排水吐出部材と、
回転方向に開口した空気入口と回転の逆方向に開口した空気出口を有し、内部を空気が流れる構造体である空気ガイド部材とを有し、
前記空気ガイド部材は、前記ボウルの回転に伴う前記空気ガイド部材の運動により、内部で前記空気入口から流入した空気を圧縮し、前記空気出口から吐出して分離水に噴射する構造であり、
前記空気ガイド部材は、前記排水吐出部材よりも回転中心基準において外周側に設置され、
前記空気出口における空気の排出方向が、前記空気出口の内周側における回転円周の接線方向に対して中心方向に傾斜し、前記排水吐出部材から排出される分離水に前記空気出口から排出された空気を当てる構造であることを特徴とする遠心脱水機の分離水排出装置。 A separated water discharge device installed at a discharge port for separated water discharged from the bowl of a centrifugal dehydrator having a bowl that holds a treatment liquid inside and rotates, and a screw conveyor that rotates with the bowl at a different speed to move solids in the slurry to the outside of the device,
a drainage discharge member, which is a structural part for causing the separated water to flow out in a direction opposite to the rotation;
An air guide member having an air inlet opening in the direction of rotation and an air outlet opening in the opposite direction of rotation, and having a structure through which air flows,
The air guide member has a structure in which the movement of the air guide member accompanying the rotation of the bowl compresses the air that has flowed in from the air inlet and discharges the compressed air from the air outlet into the separated water,
The air guide member is installed on the outer peripheral side with respect to the rotation center relative to the drainage discharge member,
A separated water discharge device for a centrifugal dehydrator, characterized in that the air discharge direction at the air outlet is inclined toward the center with respect to the tangential direction of the rotation circumference on the inner peripheral side of the air outlet, and the separated water discharged from the waste water discharge member is hit by the air discharged from the air outlet.
前記空気入口での回転方向に垂直の面を基準とする開口面積が、前記空気出口での回転方向に垂直の面を基準とする開口面積の２倍以上であることを特徴とする請求項１に記載の遠心脱水機の分離水排出装置。 The air guide member is a hollow tubular structure,
2. The separated water discharge device for a centrifugal dehydrator according to claim 1, wherein the opening area of the air inlet with reference to a plane perpendicular to the rotation direction is twice or more the opening area of the air outlet with reference to a plane perpendicular to the rotation direction.
前記内周線（ＡＢ）が、前記空気出口の内周側における回転円周の接線方向となす角度を内周線角度とし、
前記空気出口の外周側の位置（Ｄ）と、前記２倍基準線の外周側の位置（Ｅ）とを結ぶ線を外周線（ＤＥ）とし、
前記外周線（ＤＥ）が、前記空気出口の外周側における回転円周の接線方向となす角度を外周線角度とした時、
前記内周線角度と外周線角度の平均値が４０度以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の遠心脱水機の分離水排出装置。 When the length connecting the inner peripheral position (A) of the air outlet and the outer peripheral position (D) of the air outlet between the air inlet and the air outlet is defined as a reference length, the double reference line is a vertical line in the rotational direction at a position twice the reference length from the inner peripheral position (A) of the air outlet, and the line connecting the inner peripheral position (A) of the air outlet and the inner peripheral position (B) of the double reference line is an inner peripheral line (AB). ,
The angle formed by the inner peripheral line (AB) and the tangential direction of the rotation circumference on the inner peripheral side of the air outlet is defined as the inner peripheral line angle,
A line connecting a position (D) on the outer peripheral side of the air outlet and a position (E) on the outer peripheral side of the double reference line is defined as an outer peripheral line (DE),
When the angle formed by the outer peripheral line (DE) with the tangential direction of the rotation circumference on the outer peripheral side of the air outlet is defined as the outer peripheral line angle,
3. The separated water discharge device for a centrifugal dehydrator according to claim 1, wherein the average value of the inner peripheral line angle and the outer peripheral line angle is 40 degrees or less.
前記排水吐出部材は、その内部において分離水と前記空気ガイド部材中の空気流が接触しない構造であり、
前記排水吐出部材の少なくとも内周側と外周側から、前記排水吐出部材から排水される分離水を挟む状態で空気を吐出する構造であることを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載の遠心脱水機の分離水排出装置。 The drainage discharge member is installed at a position included in the air guide member,
The drainage discharge member has a structure in which the separated water and the air flow in the air guide member do not contact inside thereof,
3. The separated water discharge device for a centrifugal dehydrator according to claim 1 or 2, wherein air is discharged from at least the inner peripheral side and the outer peripheral side of the discharged water discharge member in a state in which the separated water discharged from the discharged water discharge member is sandwiched.
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