JP7304415B2 - 防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼材の製造方法、並びにこの製造方法により製造された高マンガン鋼材 - Google Patents
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Description
FDT(℃)≧928+(480×C)+(450×N)+(0.9×Mn)+(65×Ti)
(ここで、各元素は重量含量を意味する。)
炭素(C)は、鋼内のオーステナイトを安定化させ、強度の確保に有利な元素である。但し、その含量が0.1%を超えると、溶存Cの分率が過度に高くなり、熱間加工性を阻害し、防振性が大幅に減少するおそれがある。
したがって、本発明では、Cを0.1%以下含有することができ、含量が0%でも、目標とする物性の確保には無理がない。
マンガン(Mn)は、オーステナイトとイプシロンマルテンサイト組織を安定して確保するために必須な元素である。本発明は、別途の熱処理工程を行わなくとも、一定の分率以上にイプシロンマルテンサイト相を確保するために、上記Mnを8%以上含有する必要がある。但し、その含量が30%を超えると、却って製造コストが上昇し、多量のMnを精錬する過程でリン(P)の含量が増加するため、スラブ割れの原因となる。また、Mnの含量が増加するほど、スラブ加熱時に内部粒界酸化が過度に発生して鋼の表面に酸化物欠陥を誘発し、その後のめっき時に表面特性も低下するという問題がある。
したがって、本発明では、Mnを8~30%含有することができ、より有利には14~20%含有することができる。
シリコン(Si)は、固溶強化される元素であって、固溶効果により結晶粒度を減らして降伏強度を向上させるのに有利である。ところで、このようなSiの含量が増加すると、熱間圧延時、鋼板の表面にシリコン化合物が形成されて酸洗性が悪くなり、熱延鋼板の表面品質が低下する。また、過度に添加すると、溶接性が大きく低下する。
したがって、本発明では、Siを3.0%以下含有することができ、含量が0%でも、目標とする物性の確保には無理がない。
リン(P)と硫黄(S)は、鋼の製造時に不可避に含有される元素であって、可能な限り含有量が低い方が有利である。このうち、Pの含量が0.1%を超えると、偏析(segregation)を引き起こし、鋼の加工性を減少させ、Sは、その含量が0.02%を超える場合、粗大なマンガン硫化物(MnS)を形成してフランジクラック(flange crack )のような欠陥を招き、鋼板の成形性、特に穴拡げ性を阻害するという問題がある。
したがって、本発明において、Pは0.1%以下、Sは0.02%以下含有することができる。
窒素(N)は、窒化物を形成する元素であって、その含量が0.1%を超えると、溶存Nの分率が過度に高くなり、熱間加工性と伸びを阻害し、防振性を減少させる。
したがって、本発明では、Nを0.1%以下含有し、含量が0%でも、目標とする物性の確保には無理がない。
チタン(Ti)は、炭素と結合して炭化物を形成する元素であって、形成された炭化物は結晶粒成長を抑制して結晶粒度の微細化に有利である。また、C、Nとの化合物を形成してスカベンジング(scavenging)効果を有しており、防振性の向上に有利である。このようなTiの含量が1.0%を超えると、過量のチタンが結晶粒界に偏析して粒界脆化を引き起こしたり、粗大な析出相の形成によって結晶粒成長の抑制効果が阻害されることがある。
したがって、本発明では、Tiを1.0%以下含有することができるが、0%は除く。
ボロン(B)は、Tiとともに添加するとき、粒界に高温化合物を形成して粒界クラックを防止する効果がある。ところで、このようなBの含量が0.01%を超えると、ボロン化合物を形成して表面特性を悪化させるため好ましくない。
したがって、本発明では、Bを0.01%以下含有することができ、含量が0%でも、目標とする物性の確保には無理がない。
したがって、上記CとNの複合添加時に、その含量の和で0.1%以下含有することができる。
ニッケル(Ni)は、高温延性の確保に効果的に寄与する元素である。上述の効果を得るためには、0.005%以上含有することができ、その含量が増加するほど、耐遅れ破壊及びスラブクラックなどの防止にも有効である。但し、上記Niは高価な元素であり、これを考慮して2.0%以下含有することができる。
クロム(Cr)は、熱延または焼鈍工程時に外部の酸素と反応して、鋼の表面に20~50μmの厚さでCr系酸化膜(Cr2O3)を優先的に形成することにより、鋼中に含有されたMn、Siなどが表層に溶出することを防止する。これにより、鋼表層組織の安定化に寄与し、めっきの表面特性を向上させる効果がある。上述の効果を得るためには、0.005%以上Crを含有することができるが、その含量が5.0%を超えると、クロム炭化物が形成されて、却って加工性と耐遅れ破壊特性が低下するため好ましくない。
したがって、本発明においてCrの添加時には、0.005~5.0%含有することができる。
ニオブ(Nb)は、鋼中の炭素と結合して炭化物を形成する元素であって、強度の上昇または粒度微細化の効果を得ることができる。一般的に、Tiよりも低い温度で析出相を形成するため、結晶粒サイズの微細化と析出相の形成による析出強化の効果が大きい元素である。また、溶存Cの分率を下げて防振性を向上させる効果もある。
したがって、本発明においてNbの添加時には、0.005~0.5%含有することができる。
バナジウム(V)とタングステン(W)は、C、Nと結合して炭窒化物を形成する元素であって、本発明において上記元素は、低温で微細な析出相を形成するため析出強化の効果が大きい。また、溶存Cと溶存Nの分率を下げて防振性を向上させる効果がある。
したがって、本発明では、Vの添加時には0.005~0.5%、Wの添加時には0.005~1.0%添加することができる。
FDT(℃)≧928+(480×C)+(450×N)+(0.9×Mn)+(65×Ti)
(ここで、各元素は重量含量を意味する。)
ここで、常温とは、特に限定しないが、20~35℃程度を意味する。
下記表1の合金組成を有する鋼スラブを表2に示した条件で加熱-熱間圧延-冷却して、それぞれの熱延鋼板を製造した。このとき、比較のために、特定の鋼種に対しては後熱処理を行い、上記後熱処理は1000℃で30分間行った後、空冷した。
図1に示すように、本発明の関係式1を満たす温度で仕上げ熱間圧延を行った発明鋼1~6のみが0.05以上の損失率となり、これは、後熱処理を行った比較鋼5と同等またはそれ以上の効果を有するものであることが分かる。
図2に示すように、発明鋼の場合、変形率が高くなるほど、損失率が増加することが確認でき、これは、後熱処理を行った比較鋼5と同等またはそれ以上の効果を有することが分かる。一方、比較鋼の場合、変形率が高くなっても、損失率は0.020を超えないことが確認できる。
図4に示すように、比較鋼6では、アルファ’(α’)-マルテンサイト相のピーク(peak)が観察されるのに対し、発明鋼6では、イプシロンマルテンサイト相及びオーステナイト相のピークのみが観察され、イプシロンマルテンサイト相の強度(intensity)がさらに大きいことが確認できる。
Claims (9)
- 重量%で、炭素(C):0.1%以下、マンガン(Mn):8~30%、シリコン(Si):3.0%以下、リン(P):0.1%以下、硫黄(S):0.02%以下、窒素(N):0.1%以下、チタン(Ti):1.0%以下(0%を除く)、ボロン(B):0.01%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなる鋼スラブを1150~1350℃の温度で加熱する段階;
前記加熱された鋼スラブを仕上げ熱間圧延して熱延鋼板を製造する段階;及び
前記熱延鋼板を700℃以下に冷却する段階を含み、
前記仕上げ熱間圧延を、下記関係式1を満たす温度(FDT、℃)で行うことを特徴とし、前記冷却後、面積分率90%以上(100%含む)のイプシロンマルテンサイト及び残部オーステナイト相からなり、完全再結晶組織を含む、防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
[関係式1]
FDT(℃)≧928+(480×C)+(450×N)+(0.9×Mn)+(65×Ti)
(ここで、各元素は重量含量を意味する。)
- 前記仕上げ熱間圧延を総圧下率80%以上で行う、請求項1に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
- 前記冷却を常温~300℃で終了する、請求項1に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
- 前記冷却後、巻取る段階をさらに含む、請求項1に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
- 前記鋼スラブは、重量%で、ニッケル(Ni):0.005~2.0%及びクロム(Cr):0.005~5.0%のうち1種以上をさらに含む、請求項1に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
- 前記鋼スラブは、重量%で、ニオブ(Nb):0.005~0.5%、バナジウム(V):0.005~0.5%及びタングステン(W):0.005~1.0%のうち1種以上をさらに含む、請求項1に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板の製造方法。
- 重量%で、炭素(C):0.1%以下、マンガン(Mn):8~30%、シリコン(Si):3.0%以下、リン(P):0.1%以下、硫黄(S):0.02%以下、窒素(N):0.1%以下、チタン(Ti):1.0%以下(0%を除く)、ボロン(B):0.01%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、
微細組織として、面積分率90%以上(100%含む)のイプシロンマルテンサイト及び残部オーステナイト相からなり、完全再結晶組織である、防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板。
- 前記鋼板は、重量%で、ニッケル(Ni):0.005~2.0%及びクロム(Cr):0.005~5.0%のうち1種以上をさらに含む、請求項7に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板。
- 前記鋼板は、重量%で、ニオブ(Nb):0.005~0.5%、バナジウム(V):0.005~0.5%及びタングステン(W):0.005~1.0%のうち1種以上をさらに含む、請求項7に記載の防振性及び成形性に優れた高マンガン鋼板。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (9)
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR101736637B1 (ko) | 2015-12-23 | 2017-05-17 | 주식회사 포스코 | 방진특성이 우수한 고Mn강판 및 그 제조방법 |
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