JP7286893B2 - WIDE-ANGLE OPTICAL SYSTEM AND IMAGING DEVICE HAVING THE SAME - Google Patents
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Description
本発明は、１８０度を超える画角を有する広角光学系及びそれを有する撮像装置に関する。 The present invention relates to a wide-angle optical system having an angle of view exceeding 180 degrees and an imaging apparatus having the same.
従来から車載カメラや監視カメラに好適な広い撮像範囲を撮像できる広角光学系が知られている。（例えば、特許文献１又は特許文献２）。 2. Description of the Related Art Conventionally, a wide-angle optical system capable of imaging a wide imaging range suitable for an in-vehicle camera or a surveillance camera has been known. (For example, Patent Document 1 or Patent Document 2).
ところで、近年、これら広角光学系を用いたカメラの用途として、従来からの視界補助を目的としたリヤビューカメラに加えて、自動ブレーキなどの自動車の予防安全性を高める先進運転支援システム（ＡＤＡＳ：Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｄｒｉｖｉｎｇ Ａｓｓｉｓｔａｎｔ Ｓｙｓｔｅｍ）向けカメラが急激に普及してきている。また、ドライブレコーダー等の走行映像記録用のカメラも普及してきている。また、これら車載用途以外では、公共機関や道路などにセキュリティー用途のカメラが広く設置されるようになっている。これらのカメラに対しては、人物や物体を広範囲で正確に捉える為に、高画質且つ撮像範囲の全域で高結像性能が求められる。 By the way, in recent years, as applications for cameras using these wide-angle optical systems, in addition to the conventional rear view camera for the purpose of visual field assistance, Advanced Driving Assistance Systems (ADAS: Advanced Driver Assistance Systems) that enhance preventive safety of automobiles such as automatic braking Cameras for Driving Assistant System) are rapidly becoming popular. In addition, cameras for recording driving images such as drive recorders are becoming popular. In addition to these in-vehicle applications, cameras for security purposes are widely installed in public institutions, roads, and the like. These cameras are required to have high image quality and high imaging performance over the entire imaging range in order to accurately capture people and objects over a wide range.
また、カメラが動作する幅広い環境温度（極高温及び極低温）において、焦点位置の変動除去及び使用波長全域での諸収差の発生を抑える事が要求される。 In addition, it is required to eliminate fluctuations in the focal position and suppress the occurrence of various aberrations over the entire range of wavelengths used in a wide range of environmental temperatures (extremely high and extremely low temperatures) in which the camera operates.
本発明は上記従来における問題点を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明は、高画質且つ撮像範囲の全域で高結像性能を実現し、且つカメラが動作する幅広い環境温度（極高温及び極低温）において、焦点位置の変動除去及び使用波長全域での諸収差の発生を抑えた広角光学系、撮像装置を提供する事を目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-described conventional problems and to achieve the following objects. That is, the present invention achieves high image quality and high imaging performance over the entire imaging range, and eliminates fluctuations in focal position and over the entire operating wavelength range in a wide range of environmental temperatures (extremely high and extremely low temperatures) in which the camera operates. It is an object of the present invention to provide a wide-angle optical system and an imaging device that suppress the occurrence of various aberrations.
請求項１に記載の広角光学系は、１８０度を超える画角を有する広角光学系であって、物体側から順に、前群、開口絞り及び後群を配置してなり、前記前群は、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ及び正の屈折力を有する第４レンズからなり、前記後群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第５レンズ、負の屈折力を有する第６レンズ、負の屈折力を有する第７レンズ及び正の屈折力を有する第８レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする広角光学系。
－０.０５＜ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＜０.０５ （１）
０.３＜ｒ１２/ｒ１３＜１.５ （３）
ここで、
ｆは広角光学系全系の焦点距離、
ｆ６は第６レンズの焦点距離、
ｆ７は第７レンズの焦点距離、
ｒ１２は第６レンズの像側の面の曲率半径、
ｒ１３は第７レンズの物体側の面の曲率半径、
である。
A wide-angle optical system according to claim 1 is a wide-angle optical system having an angle of view exceeding 180 degrees, comprising a front group, an aperture stop and a rear group arranged in order from the object side, the front group comprising: Consisting of a first lens with negative refractive power, a second lens with negative refractive power, a third lens with negative refractive power, and a fourth lens with positive refractive power, arranged in order from the object side, The rear group includes a fifth lens having positive refractive power, a sixth lens having negative refractive power, a seventh lens having negative refractive power, and a third lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It consists of 8 lenses,
A wide-angle optical system characterized by satisfying the following conditional expression.
-0.05<f/f6-f/f7<0.05 (1)
0.3<r12/r13<1.5 (3)
here,
f is the focal length of the entire wide-angle optical system,
f6 is the focal length of the sixth lens,
f7 is the focal length of the seventh lens,
r12 is the radius of curvature of the image-side surface of the sixth lens;
r13 is the radius of curvature of the object-side surface of the seventh lens;
is.
請求項２に記載の広角光学系は、請求項１に記載の広角光学系において、条件式（１）に変えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
－０.０５＜ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＜０ （２）
The wide-angle optical system described in claim 2 preferably satisfies the following conditional expression instead of conditional expression (1) in the wide-angle optical system described in claim 1.
-0.05<f/f6-f/f7<0 (2)
請求項３に記載の広角光学系は、請求項１又は請求項２に記載の広角光学系において、前記後群を構成する第５レンズ、第６レンズ及び第７レンズのうち、いずれか２枚のレンズの材質が光学ガラスであり、１枚のレンズの材質がプラスチックであることが好ましい。 A wide-angle optical system according to claim 3 is the wide-angle optical system according to claim 1 or claim 2 , wherein any two of the fifth lens, the sixth lens, and the seventh lens constituting the rear group Preferably, the material of the lens is optical glass, and the material of one lens is plastic.
請求項４に記載の広角光学系は、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の広角光学系において、第７レンズが両凹レンズであることが好ましい。 The wide-angle optical system described in claim 4 is the wide-angle optical system described in any one of claims 1 to 3, wherein the seventh lens is preferably a biconcave lens.
請求項５に記載の撮像装置は、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の広角光学系と、
固体撮像素子と、を備えた事を特徴とする。
The imaging device according to claim 5 , the wide-angle optical system according to any one of claims 1 to 4,
and a solid-state imaging device.
本発明によれば、高画質且つ広い撮像領域の全視野にわたる高い結像性能の両立を実現し、且つ使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去及び使用波長全域での諸収差の発生を抑える事ができるという効果を奏する。 According to the present invention, it is possible to achieve both high image quality and high imaging performance over the entire field of view of a wide imaging area, eliminate fluctuations in focal position due to temperature changes in the usage environment, and generate various aberrations over the entire range of usage wavelengths. can be suppressed.
以下、図面を用いて本発明の実施の形態を説明する。
図１は、本発明の実施の形態に係る広角光学系の光学構成の一例を示す光軸に沿う断面図である。図１の光学構成は、第１の実施例の光学構成に対応している。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing an example of the optical configuration of a wide-angle optical system according to an embodiment of the present invention. The optical arrangement of FIG. 1 corresponds to the optical arrangement of the first embodiment.
本発明の広角光学系は、物体側より順に、前群、開口絞りＳ及び後群を配置してなり、前群のレンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４とを配置してなる。 The wide-angle optical system of the present invention comprises, in order from the object side, a front group, an aperture stop S, and a rear group. , a second lens L2 having negative refractive power, a third lens L3 having negative refractive power, and a fourth lens L4 having positive refractive power.
また、開口絞りＳを挟んで、後群のレンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する第８レンズＬ８とを配置してなる。
なお、以下、全ての実施例において、光学構成断面図中、ＣＧはカバーガラス、Ｉは撮像素子の撮像面を示す。The lens group in the rear group with the aperture diaphragm S interposed therebetween is, in order from the object side, a fifth lens L5 having positive refractive power, a sixth lens L6 having negative refractive power, and a negative refractive power. and an eighth lens L8 having a positive refractive power.
In all the examples below, CG indicates a cover glass, and I indicates an imaging surface of an imaging element in cross-sectional views of the optical configuration.
本発明の後群レンズ群は、最も物体側の正レンズＬ５に隣接して配置される２枚の負レンズを含む４枚のレンズ構成としているので、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動を最小とする事が可能となる。 The rear lens group of the present invention has a four-lens structure including two negative lenses arranged adjacent to the positive lens L5 closest to the object side. Variation can be minimized.
また、本発明の広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズであることが使用環境における温度変化に対する焦点位置ずれを除去する上で好ましいが、後述の実施例４に示すように第５レンズＬ５及び第７レンズＬ７がガラスレンズであり、第６レンズＬ６をプラスチックレンズとし、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が非接合とされてもよい。 In the wide-angle optical system of the present invention, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented lenses made of glass, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens. However, as shown in a fourth embodiment described later, the fifth lens L5 and the seventh lens L7 are glass lenses, the sixth lens L6 is a plastic lens, and the fifth lens L5 and the sixth lens L6 may be non-bonded.
本発明の広角光学系の撮像面Ｉには、ＣＣＤ等の撮像素子が配置される。そして第８レンズＬ８とカバーガラスＣＧとの空間には、赤外線カットフィルタ等の各種光学素子を配置してもよい。 An imaging element such as a CCD is arranged on the imaging plane I of the wide-angle optical system of the present invention. Various optical elements such as an infrared cut filter may be arranged in the space between the eighth lens L8 and the cover glass CG.
また、本実施の形態に係る広角光学系は、広い視野の周辺部の情報量（視認性）を確保するため、射影方式として立体射影方式の光学系として構成されることが好ましい。 Further, the wide-angle optical system according to the present embodiment is preferably configured as an optical system of a stereoscopic projection method as a projection method in order to ensure the amount of information (visibility) in the peripheral portion of the wide field of view.
本実施の形態に係る広角光学系は、前群を構成する第１レンズＬ１から第４レンズＬ４によって、１８０度を超える画角と立体射影方式の広角光学系を実現し、後群を構成する第５レンズＬ５から第８レンズＬ８によって、これらの広画角立体射影像に生じる各種の収差の効果的な補正を可能としている。 The wide-angle optical system according to the present embodiment realizes a wide-angle optical system with an angle of view exceeding 180 degrees and a stereoscopic projection method by the first lens L1 to the fourth lens L4 that constitute the front group, and constitutes the rear group. The fifth lens L5 through the eighth lens L8 enable effective correction of various aberrations occurring in these wide-angle stereoscopic projection images.
更に、本実施の形態に係る広角光学系は、第２レンズＬ２が光軸近傍において物体側に凹面形状とされることで、第８レンズＬ８の像側の面から像面までの光軸上の距離（バックフォーカス）が長くなり、第８レンズＬ８とカバーガラスＣＧとの間に、赤外線カットフィルタ等の各種光学素子を設置するスペースを確保する事が出来る。 Further, in the wide-angle optical system according to the present embodiment, the second lens L2 has a concave surface on the object side in the vicinity of the optical axis. (back focus) becomes longer, and a space for installing various optical elements such as an infrared cut filter can be secured between the eighth lens L8 and the cover glass CG.
また、本実施の形態に係る広角光学系は、以下の条件式を満足するものである。
－０.０５＜ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＜０.０５ （１）
ここで、
ｆは広角光学系全系の焦点距離、
ｆ６は第６レンズの焦点距離、
ｆ７は第７レンズの焦点距離、
である。Further, the wide-angle optical system according to this embodiment satisfies the following conditional expressions.
-0.05<f/f6-f/f7<0.05 (1)
here,
f is the focal length of the entire wide-angle optical system,
f6 is the focal length of the sixth lens,
f7 is the focal length of the seventh lens,
is.
条件式（１）は、極低温から極高温の幅広い使用環境に対しても焦点位置の変動除去を可能とする為の条件式である。 Conditional expression (1) is a conditional expression for making it possible to eliminate fluctuations in the focal position even in a wide range of operating environments from extremely low temperatures to extremely high temperatures.
また、本実施の形態の広角光学系は、以下の条件式を満足するものである。
０.３＜ｒ１２/ｒ１３＜１.５ （２）
ここで、
ｒ１２は第６レンズの像側の面の曲率半径、
ｒ１３は第７レンズの物体側の面の曲率半径
である。Further, the wide-angle optical system of this embodiment satisfies the following conditional expressions.
0.3<r12/r13<1.5 (2)
here,
r12 is the radius of curvature of the image-side surface of the sixth lens;
r13 is the radius of curvature of the object-side surface of the seventh lens.
条件式（２）は、第６レンズＬ６の像側の面の曲率半径と第７レンズＬ７の物体側の面の曲率半径を最適化して、光学系に生じる球面収差を良好に補正するための条件式である。 Conditional expression (2) optimizes the radius of curvature of the image-side surface of the sixth lens L6 and the radius of curvature of the object-side surface of the seventh lens L7 to satisfactorily correct spherical aberration occurring in the optical system. is a conditional expression.
本発明の撮像装置は、本発明の撮像光学系と、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの固体撮像素子と、を備えている。 An imaging apparatus of the present invention includes the imaging optical system of the present invention and a solid-state imaging device such as CCD or CMOS.
次に本発明の広角光学系の具体的な数値実施例を示す。各実施例において使用する記号は下記の通りである。 Next, specific numerical examples of the wide-angle optical system of the present invention will be shown. The symbols used in each example are as follows.
ｆ ：撮像光学系全系の焦点距離
ＦＮＯ ：Ｆナンバー
ＦＯＶ（２ω）：画角
ｒ ：近軸曲率半径
ｄ ：光軸上のレンズの厚み又は空気間隔
ｎｄ ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ ：レンズ材料のアッベ数
また、各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面である。f: Focal length of the entire imaging optical system FNO: F-number FOV (2ω): Angle of view r: Paraxial radius of curvature d: Thickness of lens on optical axis or air gap nd: Refractive index of lens material for d-line νd : Abbe number of lens material In addition, in each example, the surfaces with "*" after each surface number are surfaces having an aspherical shape.
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０・・としたとき、次の式（Ｉ）で表される。
ｚ＝（ｙ２／ｒ）／［１＋｛１－（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）２｝１／２］＋Ａ４ｙ４＋Ａ６ｙ６＋Ａ８ｙ８＋Ａ１０ｙ１０ ・・・（Ｉ）
なお、非球面係数において、Ｅは１０のべき乗数を示し、例えば、２．３×１０－２は、２．３Ｅ－００２と表すものとする。また、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。Further, the aspherical shape is defined by the following formula (I ).
z=(y 2 /r)/[1+{1−(1+K)(y/r) 2 } 1/2 ]+A4y 4 +A6y 6 +A8y 8 +A10y 10 (I)
In addition, in the aspheric coefficient, E indicates a power of 10, and for example, 2.3×10 −2 is expressed as 2.3E-002. Also, the symbols of these specification values are common to the numerical data of the embodiments described later.
次に、実施例１に係る広角光学系について説明する。
図１は、実施例１に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 1 will be described.
FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of a wide-angle optical system according to Example 1. FIG.
図２は、実施例１にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 2 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 1 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図１に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 1, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例１に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズとされる。 In the wide-angle optical system according to Example 1, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are glass cemented lenses, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６がガラスの接合レンズであり、第７レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented glass lenses, and the seventh lens is a plastic lens. can be prevented.
実施例１の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．７９ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１００.００°
実施例１の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 1 are shown below.
f: 0.79mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 100.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 1 are shown below (unit: mm).
実施例１の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4=1.881E-03, A6=-2.524E-05, A8=1.804E-07
第4面
K=0
A4=-7.476E-03, A6= 5.099E-04, A8= -1.242E-05
第5面
K=0
A4=5.106E-03, A6= -7.694E-04, A8= 3.194E-05
第6面
K=0
A4=2.166E-02, A6= -1.030E-02, A8= 5.075E-04
第7面
K=0
A4=1.266E-02, A6= -3.655E-03, A8= 2.677E-04
第8面
K=0
A4=3.480E-03, A6= 8.644E-04, A8= 1.742E-04
第13面
K=0
A4=-3.524E-02, A6= 9.327E-03, A8= -1.434E-03
第14面
K=0
A4=-2.077E-02, A6= 9.154E-03, A8= -3.144E-03
第15面
K=0
A4=5.655E-03, A6= 3.239E-03, A8= -1.382E-03, A10= -2.450E-05
第16面
K=0
A4=3.094E-02, A6= -1.530E-03, A8= 2.400E-03, A10= 9.255E-07Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 1 are shown below.
3rd side
K=0
A4=1.881E-03, A6=-2.524E-05, A8=1.804E-07
4th side
K=0
A4=-7.476E-03, A6= 5.099E-04, A8=-1.242E-05
5th side
K=0
A4=5.106E-03, A6=-7.694E-04, A8=3.194E-05
6th side
K=0
A4=2.166E-02, A6=-1.030E-02, A8=5.075E-04
7th side
K=0
A4=1.266E-02, A6=-3.655E-03, A8=2.677E-04
8th side
K=0
A4=3.480E-03, A6=8.644E-04, A8=1.742E-04
13th side
K=0
A4=-3.524E-02, A6= 9.327E-03, A8=-1.434E-03
14th side
K=0
A4=-2.077E-02, A6=9.154E-03, A8=-3.144E-03
15th side
K=0
A4=5.655E-03, A6= 3.239E-03, A8= -1.382E-03, A10= -2.450E-05
16th side
K=0
A4=3.094E-02, A6=-1.530E-03, A8=2.400E-03, A10=9.255E-07
実施例１の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝－０．０３６
（２）ｒ１２/ｒ１３＝０．４４０
なお、実施例１の広角光学系において、第５及び第６レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 1 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=-0.036
(2) r12/r13 = 0.440
In the wide-angle optical system of Example 1, the fifth and sixth lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
次に、実施例２に係る広角光学系について説明する。
図３は、実施例２に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 2 will be described.
FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the wide-angle optical system according to the second embodiment.
図４は、実施例２にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 4 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 2 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図３に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 3, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus-shaped first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例２に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズとされる。 In the wide-angle optical system according to Example 2, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are glass cemented lenses, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６がガラスの接合レンズであり、第７レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented glass lenses, and the seventh lens is a plastic lens. can be prevented.
実施例２の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．７９ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１０５.００°
実施例２の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 2 are shown below.
f: 0.79mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 105.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 2 are shown below (unit: mm).
実施例２の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4=2.099E-03, A6=-3.180E-05, A8=2.584E-07
第4面
K=0
A4=-7.296E-03, A6=4.189E-04, A8=-1.090E-06
第5面
K=0
A4=2.914E-03, A6=-1.813E-04, A8=4.035E-06
第6面
K=0
A4=2.204E-02, A6=-9.309E-03, A8=-3.111E-04
第7面
K=0
A4=1.717E-02, A6=-5.137E-03, A8=8.153E-08
第8面
K=0
A4=7.211E-03, A6=5.385E-04, A8=-4.523E-08
第13面
K=0
A4=-1.035E-02
第14面
K=0
A4=-4.544E-03
第15面
K=0
A4=-1.329E-02, A6=6.944E-03, A8=-1.323E-03
第16面
K=0
A4=2.834E-02, A6=-2.931E-05, A8=2.318E-03Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 2 are shown below.
3rd side
K=0
A4=2.099E-03, A6=-3.180E-05, A8=2.584E-07
4th side
K=0
A4=-7.296E-03, A6=4.189E-04, A8=-1.090E-06
5th side
K=0
A4=2.914E-03, A6=-1.813E-04, A8=4.035E-06
6th side
K=0
A4=2.204E-02, A6=-9.309E-03, A8=-3.111E-04
7th side
K=0
A4=1.717E-02, A6=-5.137E-03, A8=8.153E-08
8th side
K=0
A4=7.211E-03, A6=5.385E-04, A8=-4.523E-08
13th side
K=0
A4=-1.035E-02
14th side
K=0
A4=-4.544E-03
15th side
K=0
A4=-1.329E-02, A6=6.944E-03, A8=-1.323E-03
16th side
K=0
A4=2.834E-02, A6=-2.931E-05, A8=2.318E-03
実施例２の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝－０．０１７
（２）ｒ１２/ｒ１３＝１．３１１
なお、実施例２の広角光学系において、第５及び第６レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 2 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=-0.017
(2) r12/r13 = 1.311
In the wide-angle optical system of Example 2, the fifth and sixth lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
次に、実施例３に係る広角光学系について説明する。
図５は、実施例３に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 3 will be described.
FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the wide-angle optical system according to the third embodiment.
図６は、実施例３にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 6 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 3 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図５に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 5, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus-shaped first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例３に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズとされる。 In the wide-angle optical system according to Example 3, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are glass cemented lenses, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６がガラスの接合レンズであり、第７レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented glass lenses, and the seventh lens is a plastic lens. can be prevented.
実施例３の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．８０ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１０５.００°
実施例３の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 3 are shown below.
f: 0.80mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 105.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 3 are shown below (unit: mm).
実施例３の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4=1.949E-03, A6=-2.796E-05, A8=2.369E-07
第4面
K=0
A4=-1.155E-02, A6=8.234E-04, A8=-3.218E-05
第5面
K=0
A4=8.288E-04, A6=-1.357E-04, A8=1.202E-05, A10=-5.925E-08
第6面
K=0
A4=1.864E-02, A6=-1.228E-02, A8=2.908E-04, A10=-1.026E-05
第7面
K=0
A4=1.070E-02, A6=-4.430E-03, A8=1.233E-05
第8面
K=0
A4=-3.990E-04, A6=1.069E-02, A8=-3.872E-03
第13面
K=0
A4=-2.558E-03, A6= -7.605E-04, A8= 4.215E-04
第14面
K=0
A4= 5.892E-05, A6=-1.936E-03, A8=-3.012E-05
第15面
K=0
A4=-1.716E-02, A6=1.346E-02, A8=-2.006E-03
第16面
K=0
A4=2.916E-02, A6=-2.385E-03, A8=4.931E-03Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 3 are shown below.
3rd side
K=0
A4=1.949E-03, A6=-2.796E-05, A8=2.369E-07
4th side
K=0
A4=-1.155E-02, A6=8.234E-04, A8=-3.218E-05
5th side
K=0
A4=8.288E-04, A6=-1.357E-04, A8=1.202E-05, A10=-5.925E-08
6th side
K=0
A4=1.864E-02, A6=-1.228E-02, A8=2.908E-04, A10=-1.026E-05
7th side
K=0
A4=1.070E-02, A6=-4.430E-03, A8=1.233E-05
8th side
K=0
A4=-3.990E-04, A6=1.069E-02, A8=-3.872E-03
13th side
K=0
A4=-2.558E-03, A6=-7.605E-04, A8= 4.215E-04
14th side
K=0
A4=5.892E-05, A6=-1.936E-03, A8=-3.012E-05
15th side
K=0
A4=-1.716E-02, A6=1.346E-02, A8=-2.006E-03
16th side
K=0
A4=2.916E-02, A6=-2.385E-03, A8=4.931E-03
実施例３の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝０．０２８
（２）ｒ１２/ｒ１３＝１．１５９
なお、実施例３の広角光学系において、第５及び第６レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 3 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=0.028
(2) r12/r13 = 1.159
In the wide-angle optical system of Example 3, the fifth and sixth lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
次に、実施例４に係る広角光学系について説明する。
図７は、実施例４に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 4 will be described.
FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the wide-angle optical system according to the fourth embodiment.
図８は、実施例４にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 8 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 4 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図７に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 7, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus-shaped first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例４に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第７レンズＬ７がガラスレンズであり、第６レンズＬ６をプラスチックレンズとし、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が非接合とされる。 In the wide-angle optical system according to Example 4, the fifth lens L5 and the seventh lens L7 are glass lenses, the sixth lens L6 is a plastic lens, and the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are non-bonded.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第７レンズＬ７がガラスレンズであり、第６レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the seventh lens L7 are made of glass, and the sixth lens is made of plastic. can do
実施例４の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．７９５ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１００.００°
実施例４の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 4 are shown below.
f: 0.795mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 100.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 4 are shown below (unit: mm).
実施例４の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4= 2.099E-03, A6= -3.086E-05, A8= 3.035E-07
第4面
K=0
A4= -1.362E-02, A6= 9.751E-04, A8= -4.749E-05
第5面
K=0
A4= 1.746E-03, A6= -5.037E-05, A8= 1.089E-05
第6面
K=0
A4= 2.240E-02, A6= -1.392E-02, A8= -5.032E-05
第7面
K=0
A4= 9.964E-03, A6= -4.875E-03, A8= -7.363E-04
第8面
K=0
A4= 6.040E-03, A6= 9.955E-03, A8= -3.155E-03
第16面
K=0
A4= -5.089E-03, A6= 1.698E-02, A8= -2.255E-03
第17面
K=0
A4= 4.181E-02, A6= 5.650E-04, A8= 6.916E-03Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 4 are shown below.
3rd side
K=0
A4= 2.099E-03, A6= -3.086E-05, A8= 3.035E-07
4th side
K=0
A4= -1.362E-02, A6= 9.751E-04, A8= -4.749E-05
5th side
K=0
A4= 1.746E-03, A6= -5.037E-05, A8= 1.089E-05
6th side
K=0
A4= 2.240E-02, A6= -1.392E-02, A8= -5.032E-05
7th side
K=0
A4= 9.964E-03, A6= -4.875E-03, A8= -7.363E-04
8th side
K=0
A4= 6.040E-03, A6= 9.955E-03, A8= -3.155E-03
16th side
K=0
A4= -5.089E-03, A6= 1.698E-02, A8= -2.255E-03
17th side
K=0
A4= 4.181E-02, A6= 5.650E-04, A8= 6.916E-03
実施例４の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝－０．０２０
（２）ｒ１２/ｒ１３＝１．２４１
なお、実施例４の広角光学系において、第５及び第７レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 4 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=-0.020
(2) r12/r13 = 1.241
In the wide-angle optical system of Example 4, the fifth and seventh lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
次に、実施例５に係る広角光学系について説明する。
図９は、実施例５に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 5 will be described.
FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the wide-angle optical system according to the fifth embodiment.
図１０は、実施例５にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 10 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 5 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図９に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 9, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus-shaped first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例５に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズとされる。 In the wide-angle optical system according to Example 5, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are glass cemented lenses, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６がガラスの接合レンズであり、第７レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented glass lenses, and the seventh lens is a plastic lens. can be prevented.
実施例５の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．７９３ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１００.００°
実施例５の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 5 are shown below.
f: 0.793mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 100.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 5 are shown below (unit: mm).
実施例５の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4=1.848E-03, A6=-2.527E-05, A8=1.826E-07
第4面
K=0
A4=-7.331E-03, A6=5.378E-04, A8=-1.427E-05
第5面
K=0
A4=4.947E-03, A6=-7.888E-04, A8=3.584E-05
第6面
K=0
A4=2.231E-02, A6=-1.005E-02, A8=4.644E-04
第7面
K=0
A4=1.260E-02, A6=-3.725E-03, A8=2.570E-04
第8面
K=0
A4=3.008E-03, A6=1.320E-03, A8=1.919E-04
第13面
K=0
A4=-3.904E-02, A6=9.894E-03, A8=-6.975E-04
第14面
K=0
A4=-1.934E-02, A6=8.297E-03, A8=-2.774E-03
第15面
K=0
A4=8.420E-03, A6=4.813E-03, A8=-1.924E-03
第16面
K=0
A4=2.770E-02, A6=-1.074E-03, A8=2.813E-03Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 5 are shown below.
3rd side
K=0
A4=1.848E-03, A6=-2.527E-05, A8=1.826E-07
4th side
K=0
A4=-7.331E-03, A6=5.378E-04, A8=-1.427E-05
5th side
K=0
A4=4.947E-03, A6=-7.888E-04, A8=3.584E-05
6th side
K=0
A4=2.231E-02, A6=-1.005E-02, A8=4.644E-04
7th side
K=0
A4=1.260E-02, A6=-3.725E-03, A8=2.570E-04
8th side
K=0
A4=3.008E-03, A6=1.320E-03, A8=1.919E-04
13th side
K=0
A4=-3.904E-02, A6=9.894E-03, A8=-6.975E-04
14th side
K=0
A4=-1.934E-02, A6=8.297E-03, A8=-2.774E-03
15th side
K=0
A4=8.420E-03, A6=4.813E-03, A8=-1.924E-03
16th side
K=0
A4=2.770E-02, A6=-1.074E-03, A8=2.813E-03
実施例５の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝－０．０１０
（２）ｒ１２/ｒ１３＝０．３９６
なお、実施例５の広角光学系において、第５及び第６レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 5 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=-0.010
(2) r12/r13 = 0.396
In the wide-angle optical system of Example 5, the fifth and sixth lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
次に、実施例５に係る広角光学系について説明する。
次に、実施例６に係る広角光学系について説明する。
図１１は、実施例６に係る広角光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。Next, a wide-angle optical system according to Example 5 will be described.
Next, a wide-angle optical system according to Example 6 will be described.
FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the wide-angle optical system according to the sixth embodiment.
図１２は、実施例６にかかる広角光学系の無限遠物点合焦時における（ａ）球面収差（ＳＡ）、（ｂ）非点収差（ＡＳ）、（ｃ）歪曲収差（ＤＴ）を示す図である。また、図中Ｙは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 12 shows (a) spherical aberration (SA), (b) astigmatism (AS), and (c) distortion (DT) when the wide-angle optical system according to Example 6 is focused on an object point at infinity. It is a diagram. Further, Y in the drawing indicates the image height. It should be noted that the symbols in the aberration diagrams are also common to the examples described later.
この広角光学系は、図１１に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカス形状の第１レンズＬ１と、光軸近傍において両凹形状を有する負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、両凹形状を有し負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する両凸形状の第７レンズＬ７を有している。 As shown in FIG. 11, this wide-angle optical system includes, in order from the object side, a meniscus-shaped first lens L1 having a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and a negative lens L1 having a biconcave shape near the optical axis. a second lens L2 having a refractive power of, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having negative refractive power, a seventh lens L7 having a biconcave shape and having negative refractive power, and a biconvex seventh lens L7 having positive refractive power, there is
実施例６に係る広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６が共にガラスで接合レンズとされ、少なくとも第７レンズが非球面プラスチックレンズとされる。 In the wide-angle optical system according to Example 6, both the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are glass cemented lenses, and at least the seventh lens is an aspherical plastic lens.
この広角光学系は、第５レンズＬ５及び第６レンズＬ６がガラスの接合レンズであり、第７レンズがプラスチックレンズであることから、使用環境における温度変化に対して焦点位置の変動除去を最小限に防止する事ができる。 In this wide-angle optical system, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented glass lenses, and the seventh lens is a plastic lens. can be prevented.
実施例６の広角光学系の全体諸元を以下に示す。
ｆ ：０．７９ｍｍ
ＦＮＯ ：２．４０
ＦＯＶ（ω）：１００.００°
実施例６の広角光学系の面データを以下に示す（単位ｍｍ）。The overall specifications of the wide-angle optical system of Example 6 are shown below.
f: 0.79mm
FNO: 2.40
FOV (ω): 100.00°
Surface data of the wide-angle optical system of Example 6 are shown below (unit: mm).
実施例６の広角光学系の非球面データを以下に示す。
第3面
K=0
A4=2.053E-03, A6=-2.645E-05, A8=1.876E-07
第4面
K=0
A4=-7.632E-03, A6=5.375E-04, A8=-1.165E-05
第5面
K=0
A4=5.133E-03, A6=-8.450E-04, A8=3.455E-05
第6面
K=0
A4=1.760E-02, A6=-1.147E-02, A8=5.344E-04
第7面
K=0
A4=9.003E-03, A6=-4.014E-03, A8=1.457E-04
第8面
K=0
A4=3.226E-03, A6=6.333E-04, A8=3.703E-04
第13面
K=0
A4=-4.044E-02, A6=-5.132E-04, A8=3.464E-03
第14面
K=0
A4=-3.640E-02, A6=1.019E-02, A8=-1.671E-03
第15面
K=0
A4=-6.792E-03, A6=1.241E-02, A8=-1.979E-03
第16面
K=0
A4=3.060E-02, A6=1.222E-03, A8=2.906E-03Aspheric surface data of the wide-angle optical system of Example 6 are shown below.
3rd side
K=0
A4=2.053E-03, A6=-2.645E-05, A8=1.876E-07
4th side
K=0
A4=-7.632E-03, A6=5.375E-04, A8=-1.165E-05
5th side
K=0
A4=5.133E-03, A6=-8.450E-04, A8=3.455E-05
6th side
K=0
A4=1.760E-02, A6=-1.147E-02, A8=5.344E-04
7th side
K=0
A4=9.003E-03, A6=-4.014E-03, A8=1.457E-04
8th side
K=0
A4=3.226E-03, A6=6.333E-04, A8=3.703E-04
13th side
K=0
A4=-4.044E-02, A6=-5.132E-04, A8=3.464E-03
14th side
K=0
A4=-3.640E-02, A6=1.019E-02, A8=-1.671E-03
15th side
K=0
A4=-6.792E-03, A6=1.241E-02, A8=-1.979E-03
16th side
K=0
A4=3.060E-02, A6=1.222E-03, A8=2.906E-03
実施例６の広角光学系の条件式（１）から（４）に対応する値を以下に示す。
（１）ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＝－０．０４９
（２）ｒ１２/ｒ１３＝０．６９１
なお、実施例６の広角光学系において、第５及び第６レンズはガラス材料、その他のレンズはプラスチック材料から形成されている。Values corresponding to conditional expressions (1) to (4) of the wide-angle optical system of Example 6 are shown below.
(1) f/f6-f/f7=-0.049
(2) r12/r13 = 0.691
In the wide-angle optical system of Example 6, the fifth and sixth lenses are made of glass material, and the other lenses are made of plastic material.
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ
Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ
Ｌ６ 第６レンズ
Ｌ７ 第７レンズ
Ｌ８ 第８レンズ
ＣＧ カバーガラス
Ｉ 撮像面
Ｓ 開口絞りL1 First lens L2 Second lens L3 Third lens L4 Fourth lens L5 Fifth lens L6 Sixth lens L7 Seventh lens L8 Eighth lens CG Cover glass I Imaging surface S Aperture diaphragm
Claims (5)
物体側から順に、前群、開口絞り及び後群を配置してなり、
前記前群は、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ及び正の屈折力を有する第４レンズからなり、
前記後群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第５レンズ、負の屈折力を有する第６レンズ、負の屈折力を有する第７レンズ及び正の屈折力を有する第８レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする広角光学系。
－０.０５＜ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＜０.０５ （１）
０.３＜ｒ１２/ｒ１３＜１.５ （３）
ここで、
ｆは広角光学系全系の焦点距離、
ｆ６は第６レンズの焦点距離、
ｆ７は第７レンズの焦点距離、
ｒ１２は第６レンズの像側の面の曲率半径、
ｒ１３は第７レンズの物体側の面の曲率半径、
である。 A wide-angle optical system having an angle of view exceeding 180 degrees,
A front group, an aperture stop, and a rear group are arranged in order from the object side,
The front group includes a first lens having negative refractive power, a second lens having negative refractive power, a third lens having negative refractive power, and a third lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It consists of 4 lenses,
The rear group includes a fifth lens having positive refractive power, a sixth lens having negative refractive power, a seventh lens having negative refractive power, and a third lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It consists of 8 lenses,
A wide-angle optical system characterized by satisfying the following conditional expression.
-0.05<f/f6-f/f7<0.05 (1)
0.3<r12/r13<1.5 (3)
here,
f is the focal length of the entire wide-angle optical system,
f6 is the focal length of the sixth lens,
f7 is the focal length of the seventh lens,
r12 is the radius of curvature of the image-side surface of the sixth lens;
r13 is the radius of curvature of the object-side surface of the seventh lens;
is.
－０.０５＜ｆ/ｆ６－ｆ/ｆ7＜０ （２） 2. A wide-angle optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied instead of conditional expression (1) .
-0.05<f/f6-f/f7<0 (2)
固体撮像素子と、を備えた事を特徴とする撮像装置。
A wide-angle optical system according to any one of claims 1 to 4 ;
and a solid-state imaging device.
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