JP7228457B2 - Calculation method of shear strength - Google Patents
Calculation method of shear strength Download PDFInfo
- Publication number
- JP7228457B2 JP7228457B2 JP2019076460A JP2019076460A JP7228457B2 JP 7228457 B2 JP7228457 B2 JP 7228457B2 JP 2019076460 A JP2019076460 A JP 2019076460A JP 2019076460 A JP2019076460 A JP 2019076460A JP 7228457 B2 JP7228457 B2 JP 7228457B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- wall
- streak
- shear
- recessed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Bulkheads Adapted To Foundation Construction (AREA)
Description
本発明は、せん断耐力の算出方法に関する。 The present invention relates to a method for calculating shear strength.
ＲＣ造の地中連続壁の施工方法として、地中に間隔をあけて先行して先行エレメントを設け、これらの先行エレメントの間に後行エレメントを設けて地中連続壁を構築する方法がある。先行エレメントと後行エレメントとの連結は、互いに荷重（面内せん断力）を伝達可能となるように一体に連結する場合（例えば、特許文献１－３参照）と、互いに接触させるが互いに荷重の伝達をしない状態に連結する場合とがある。
As a method for constructing RC diaphragm walls, there is a method in which preceding elements are provided in the ground at intervals, and trailing elements are provided between these preceding elements to construct a diaphragm wall. . The connection between the leading element and the trailing element is such that the load (in-plane shear force) can be transmitted to each other (see, for example,
先行エレメントと後行エレメントとの間で面内せん断力を伝達できるように両エレメントを互いに連結する場合に、先行エレメントと後行エレメントとの継手部を以下のようにすることが考えられる。
先行エレメントおよび後行エレメントの互いに連結される端面それぞれに水平方向に延びる凸条部および凹条部を上下方向に交互に形成し、先行エレメントの凹条部と後行エレメントの凸条部とを嵌合させ、先行エレメントの凸条部と後行エレメントの凹条部とを嵌合させ、継手部にシアキーを形成する。
When the leading and trailing elements are connected to each other so that in-plane shear forces can be transmitted between them, it is conceivable to connect the leading and trailing elements as follows.
Horizontally extending protruding streaks and recessed streaks are alternately formed in the vertical direction on the mutually connected end surfaces of the leading element and the trailing element, respectively, so that the protruding streaks of the leading element and the protruding streaks of the trailing element are formed alternately. The ridges of the leading element and the grooves of the trailing element are fitted together to form a shear key in the joint.
しかしながら、先行エレメントと後行エレメントとの間で伝達される面内せん断力が大きいと、先行エレメントおよび後行エレメントの凹条部の角部にひび割れが生じ、このひび割れが先行エレメントと後行エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って両エレメント側に進展して先行エレメントと後行エレメントと間の継手部がせん断破壊することが考えられる。このため、地中連続壁の設計に際しては、先行エレメントと後行エレメントとがせん断破壊する際のせん断耐力を事前に把握する必要がある。 However, if the in-plane shear force transmitted between the leading element and the trailing element is large, cracks will occur at the corners of the recessed streaks of the leading element and the trailing element, and these cracks will form the leading and trailing elements. It is conceivable that the joint between the leading element and the trailing element will shear fracture by extending to both element sides along the concrete joint surface. Therefore, when designing a diaphragm wall, it is necessary to grasp in advance the shear strength when the leading element and the trailing element shear fracture.
そこで、本発明は、第１エレメント（先行エレメント）と第２エレメント（後行エレメント）とがせん断破壊する際のせん断耐力の算出方法を提供することを目的とする。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a method for calculating the shear strength when the first element (preceding element) and the second element (following element) undergo shear failure.
上記目的を達成するため、本発明に係るせん断耐力の算出方法は、地盤に隣接して構築されるコンクリート製の第１エレメントと第２エレメントとの間の継手部がせん断破壊する際のせん断耐力の算出方法において、前記第１エレメントには、前記第２エレメント側の端面に、前記第１エレメントと前記第２エレメントが隣接する壁長さ方向に突出し、壁長さ方向に直交する水平方向となる壁厚さ方向に延びる第１凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第１凹条部と、が交互に配列され、前記第２エレメントには、前記第１エレメント側の端面に、前記壁長さ方向に突出し、前記壁厚さ方向に延びる第２凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第２凹条部と、が交互に配列され、前記継手部では、前記第１凸条部と前記第２凹条部とが嵌合し、前記第１凹条部と前記第２凸条部とが嵌合し、前記第１凹条部の角部および前記第２凹条部の角部に生じたひび割れが進展して前記継手部がせん断破壊する際のせん断耐力を下記の式（１）、（２）を満たすように算出することを特長とする。
ｗＰｓ=σｔ・Ｂ・（２Ｌ） （１）
Ｌ=（Ｗ／３－ｈｓ）／ｓｉｎα （２）
ただし、
ｗＰｓ：前記第１エレメントおよび前記第２エレメントがせん断破壊する際のせん断耐力（Ｎ）
σｔ：前記第１エレメントの割裂強度（σｔ１＝０．３８√Ｆｃ１、Ｆｃ１：前記第１エレメントのコンクリート設計基準強度）、および前記第２エレメントのコンクリートの割裂強度（σｔ２＝０．３８√Ｆｃ２、Ｆｃ２：前記第２エレメントのコンクリート設計基準強度）のうち、小さい方の強度、すなわち、σｔ＝ｍｉｎ（σｔ１、σｔ２）（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ：前記第１凹条部、前記第１凸条部、前記第２凹条部および前記第２凸条部それぞれの前記壁厚さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
Ｌ：前記第１エレメントと前記第２エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って片側のエレメントがせん断破壊する際に生じるひび割れの長さ寸法（ｍｍ）
Ｗ：前記第１エレメントおよび前記第２エレメントの壁高さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
ｈｓ：前記第１凹条部、前記第１凸条部、前記第２凹条部および前記第２凸条部それぞれの深さ寸法（ｍｍ）
α：前記第１エレメントと前記第２エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って、前記第１凹条部および前記第２凹条部の角部から片側のエレメントに生じるひび割れと前記壁高さ方向の垂線とのなす角度（ラジアン）
In order to achieve the above object, the shear strength calculation method according to the present invention is a shear strength when a joint between a first element and a second element made of concrete constructed adjacent to the ground is sheared. In the calculation method of , the first element protrudes in the length direction of the wall where the first element and the second element are adjacent to the end face on the side of the second element, and the horizontal direction orthogonal to the wall length direction and First ridges extending in the wall thickness direction and first ridges recessed in the wall length direction and extending in the wall thickness direction are alternately arranged, and the second element includes the On the end face on the first element side, a second protruding streak projecting in the wall length direction and extending in the wall thickness direction, and a second recessed streak recessed in the wall length direction and extending in the wall thickness direction and are arranged alternately, and in the joint portion, the first ridge portion and the second ridge portion are fitted, and the first ridge portion and the second ridge portion are fitted. , the shear resistance when the joint portion shear fractures due to the progress of cracks generated at the corners of the first grooved portion and the corners of the second grooved portion is expressed by the following equations (1) and (2). It is characterized by calculating so as to satisfy
wPs=σt·B·(2L) (1)
L=(W/3−hs)/sin α (2)
however,
wPs: Shear strength (N) when the first element and the second element shear fracture
σt: splitting strength of the first element (σt 1 =0.38√F c1 , F c1 : concrete design standard strength of the first element), and concrete splitting strength of the second element (σt 2 =0. 38√F c2 , F c2 : the concrete design standard strength of the second element), the smaller strength, that is, σt=min (σt 1 , σt 2 ) (N/mm 2 )
B: Length (mm) in the wall thickness direction of each of the first recessed streak, the first protruded streak, the second recessed streak and the second protruded streak
L: Length dimension (mm) of a crack that occurs when one element shears along the concrete joint surface between the first element and the second element
W: length dimension in the wall height direction of the first element and the second element (mm)
hs: Depth dimension (mm) of each of the first concave streak, the first protruding streak, the second recessed streak and the second protruding streak
α: Along the concrete joint surface between the first element and the second element, cracks occurring in the element on one side from the corners of the first grooved line and the second grooved line and the wall height direction angle (in radians) with the perpendicular to
本発明では、上記の式（１）、（２）を満たすようにすることで、第１エレメントと第２エレメントとの間の継手部がせん断破壊する際のせん断耐力を算出することができる。 In the present invention, by satisfying the above formulas (1) and (2), it is possible to calculate the shear resistance when the joint portion between the first element and the second element undergoes shear failure.
本発明によれば、第１エレメントと第２エレメントとがせん断破壊する際のせん断耐力を算出することができる。 According to the present invention, it is possible to calculate the shear strength when the first element and the second element undergo shear failure.
以下、本発明の実施形態によるせん断耐力の算出方法について、図１乃至図１２に基づいて説明する。
図１（平面図）および図２（断面図）に示すように、本実施形態による地中連続壁１は、複数の壁状のエレメント２，３が継手部４を介して連結されている。地中連続壁１の壁面に直交する水平方向を壁厚さ方向とし、壁面に沿った方向で壁厚さ方向に直交する水平方向を壁長さ方向とし、壁厚さ方向および壁長さ方向に直交する方向を上下方向とする。
地中連続壁１を構成する複数のエレメント２，３は、先行して施工される先行エレメント（第１エレメント）２と、先行エレメント２の後に施工される後行エレメント（第２エレメント）３とから構成され、先行エレメント２と後行エレメント３とが継手部４を介して壁長さ方向に配列されている。
先行エレメント２および後行エレメント３は、いずれも地盤１１（図１参照）を掘削して構築されている。
先行エレメント２を構築するために地盤１１を掘削して形成した空間を先行掘削部１２（図１参照）とし、後行エレメント３を構築するために地盤１１を掘削して形成した空間を後行掘削部１３（図１参照）とする。先行掘削部１２と後行掘削部１３とは、壁長さ方向に隣接している。
Hereinafter, a method for calculating shear strength according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 12. FIG.
As shown in FIG. 1 (plan view) and FIG. 2 (cross-sectional view), a
A plurality of
Both the preceding
A space formed by excavating the
先行エレメント２および後行エレメント３は、それぞれコンクリート２１，３１に縦筋２２，３２および横筋２３，３３が埋設されたＲＣ造の壁体となっている。先行エレメント２と後行エレメント３とは、壁厚さ方向および上下方向の寸法が同じ寸法に設定され、それぞれの壁芯を一致させるように配列されている。先行エレメント２と後行エレメント３とは、それぞれの壁長さ方向の端部を、継手部４を介して突き合わせるように配置されている。
以下では、先行エレメント２と後行エレメント３との連結部分および継手部４の説明において、壁長さ方向のうち先行エレメント２に対して後行エレメント３が配置されている側を前側とし、後行エレメント３に対して先行エレメント２が配置されている側を後側とし、壁長さ方向を前後方向と表記することがある。
The preceding
Hereinafter, in the description of the connecting portion and the
継手部４は、波形鋼板４１と、波形鋼板４１の壁厚さ方向の一方側の端部に取り付けられた第１側部材４２と、波形鋼板４１の壁厚さ方向の他方側の端部に取り付けられた第２側部材４３と、を有している。
The
図２に示すように、波形鋼板４１は、両面に鋼板凸条部４１１と鋼板凹条部４１２とが交互に配列され、断面形状が波形となるように加工されている。波形鋼板４１は、板面が壁長さ方向を向き、鋼板凸条部４１１および鋼板凹条部４１２が壁厚さ方向に延びて壁長さ方向（前側および後側）に突出したり凹んだりする向きに配置されている。
鋼板凸条部４１１および鋼板凹条部４１２には、これらが延びる方向（壁厚さ方向）全体にわたって角部４１３が形成されている。本実施形態では、１つの鋼板凸条部４１１および１つの鋼板凹条部４１２には、それぞれ２つの角部４１３が形成されている。
As shown in FIG. 2, the
A
波形鋼板４１における一方の面において鋼板凸条部４１１が形成されている部分は、他方の面においては鋼板凹条部４１２が形成され、一方の面において鋼板凹条部４１２が形成されている部分は、他方の面においては鋼板凸条部４１１が形成されている。
波形鋼板４１は、先行エレメント２および後行エレメント３の上下方向の長さ寸法と同じ長さ寸法に設定されている。波形鋼板４１の壁厚さ方向の寸法は、先行エレメント２および後行エレメント３の壁厚さ方向の寸法よりも小さく設定されている。
The portion of the corrugated
The
図１に示すように、第１側部材４２と、第２側部材４３とは、壁長さ材軸方向に対して線対称となるように設けられている。
第１側部材４２および第２側部材４３は、断面形状がＬ字形の長尺の型材で、上下方向に延びる向きに配置されている。第１側部材４２および第２側部材４３は、波形鋼板４１の上下方向の長さ寸法と同じ長さ寸法に設定されている。
第１側部材４２および第２側部材４３の断面形状のＬ字形を構成する直交して接続される２つの片を前板部４２１，４３１および側板部４２２，４３２とする。
As shown in FIG. 1, the
The
第１側部材４２は、前板部４２１の板面が壁長さ方向を向く鉛直面となり、側板部４２２が前板部４２１の壁厚さ方向の他方側の端部（波形鋼板４１側の端部）から後側に突出する向きに配置される。
第２側部材４３は、前板部４３１の板面が壁長さ方向を向く鉛直面となり、側板部４３２が前板部４３１の壁厚さ方向の一方側の端部（波形鋼板４１側の端部）から後側に突出する向きに配置される。
In the
In the
第１側部材４２および第２側部材４３それぞれの前板部４２１，４３１は、前面が波形鋼板４１の前端部４１ａと同じ位置、または波形鋼板４１の前端部４１ａよりもやや前側（例えば１～２ｍｍ前側）に配置されている。
第１側部材４２および第２側部材４３それぞれの側板部４２２，４３２は、波形鋼板４１側の面が波形鋼板４１の側部と当接し、波形鋼板４１に接合されている。
側板部４２２，４３２は、波形鋼板４１の前後方向（壁長さ方向）の寸法よりも長く形成され、後端部が波形鋼板４１の後端部よりも後側に配置されている。
波形鋼板４１の鋼板凹条部４１２の壁厚さ方向の両端部は、第１側部材４２および第２側部材４３によって塞がれている。
第１側部材４２および第２側部材４３は、前板部４２１，４３１の前面が先行掘削部１２の側面１２２と当接または近接するように配置されている。
The
The
The
Both end portions in the wall thickness direction of the steel plate recessed
The
継手部４は、波形鋼板４１、第１側部材４２および第２側部材４３の前板部４２１，４３１の後側に先行エレメント２のコンクリート２１が打設され、波形鋼板４１、第１側部材４２および第２側部材４３の前板部４２１，４３１の前側に後行エレメント３のコンクリート３１が打設されている。第１側部材４２および第２側部材４３の側板部４２２，４３２は、先行エレメント２のコンクリート２１に埋設されている。
In the
先行エレメント２のコンクリート２１は、波形鋼板４１の鋼板凹条部４１２にも充填され、波形鋼板４１、第１側部材４２および第２側部材４３の前板部４２１，４３１それぞれの後面と定着している。先行エレメント２のコンクリート２１の部分には、波形鋼板４１の鋼板凸条部４１１および鋼板凹条部４１２に対応する先行エレメント２のコンクリート凹条部２４（第１凹条部）および先行エレメント２のコンクリート凸条部２５（第１凸条部）がそれぞれ複数形成されている。
１つの先行エレメント２のコンクリート凹条部２４および１つの先行エレメント２のコンクリート凸条部２５には、それぞれ１つの鋼板凸条部４１１および１つの鋼板凹条部４１２の２つの角部４１３に対応する２つの角部２６が形成されている。
The concrete 21 of the leading
The concrete recessed
後行エレメント３のコンクリート３１は、波形鋼板４１の鋼板凹条部４１２にも充填され、波形鋼板４１、第１側部材４２および第２側部材４３の前板部４２１，４３１それぞれの前面と定着している。後行エレメント３のコンクリート３１の部分には、波形鋼板４１の鋼板凸条部４１１および鋼板凹条部４１２に対応する後行エレメント３のコンクリート凹条部３４（第２凹条部）および後行エレメント３のコンクリート凸条部３５（第２凸条部）がそれぞれ複数形成されている。
１つの後行エレメント３のコンクリート凹条部３４および１つの後行エレメント３のコンクリート凸条部３５には、それぞれ１つの鋼板凸条部４１１および１つの鋼板凹条部４１２の２つの角部４１３に対応する２つの角部３６が形成されている。
The concrete 31 of the trailing
The concrete recessed
先行エレメント２のコンクリート凹条部２４と後行エレメント３のコンクリート凸条部３５とは、波形鋼板４１を介して噛み合った形状となり、先行エレメント２のコンクリート凸条部２５と後行エレメント３のコンクリート凹条部３４とは、波形鋼板４１を介して噛み合った形状となり、先行エレメント２と後行エレメント３との接合部分にシアキーが形成される。このため、先行エレメント２と後行エレメント３とは、互いに面内せん断力を伝達可能に構成されている。
The concrete recessed
続いて、地中連続壁１における先行エレメント２と後行エレメント３がせん断破壊する際のせん断耐力の算出方法について説明する。
上記の地中連続壁は、先行エレメント２のコンクリート凹条部２４と後行エレメント３のコンクリート凸条部３５とが波形鋼板４１を介して噛み合い、先行エレメント２のコンクリート凸条部２５と後行エレメント３のコンクリート凹条部３４とが波形鋼板４１を介して噛み合っている。以下の地中連続壁では、上記の地中連続壁１と同様に、先行エレメントにコンクリート凹条部２４およびコンクリート凸条部２５が形成され、後行エレメントにコンクリート凹条部３４およびコンクリート凸条部３５が形成されているが、先行エレメントと後行エレメントとが波形鋼板４１を介さずに直接当接して噛み合った形状であるものとする。
Next, a method of calculating the shear strength when the
In the above-mentioned diaphragm wall, the
地中連続壁の設計においては、先行エレメントのコンクリート凹条部の角部および後行エレメントのコンクリート凹条部の角部から片側のエレメントに生じたひび割れが進展して先行エレメントおよび後行エレメントがせん断破壊する際のせん断耐力を下記の式（１）、（２）を満たすように設定する。
下記の式における壁高さ方向とは、上記の地中連続壁１（図１および図２参照）における上下方向に相当している。
In the design of a diaphragm wall, a crack that develops in one element from the corner of the concrete recessed streak of the leading element and the corner of the concrete recessed streak of the trailing element spreads to the leading element and the trailing element. The shear resistance at the time of shear failure is set so as to satisfy the following formulas (1) and (2).
The wall height direction in the following equation corresponds to the vertical direction of the above-mentioned underground continuous wall 1 (see FIGS. 1 and 2).
ｗＰｓ=σｔ・Ｂ・（２Ｌ） （１）
Ｌ=（Ｗ／３－ｈｓ）／ｓｉｎα （２）
ただし、
ｗＰｓ：先行エレメントおよび後行エレメントがせん断破壊する際のせん断耐力（Ｎ）
σｔ：先行エレメントの割裂強度（σｔ１＝０．３８√Ｆｃ１、Ｆｃ１：先行エレメントのコンクリート設計基準強度）および後行エレメントのコンクリートの割裂強度（σｔ２＝０．３８√Ｆｃ２、Ｆｃ２：後行エレメントのコンクリート設計基準強度）のうち、小さい方の強度、すなわち、σｔ＝ｍｉｎ（σｔ１、σｔ２）（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ：先行エレメントのコンクリート凹条部、先行エレメントのコンクリート凸条部、後行エレメントのコンクリート凹条部および後行エレメントのコンクリート凸条部それぞれの壁厚さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
Ｌ：先行エレメントと後行エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って片側のエレメントがせん断破壊する際に生じるひび割れの長さ寸法（ｍｍ）
Ｗ：先行エレメントおよび後行エレメントの壁高さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
ｈｓ：先行エレメントのコンクリート凹条部、先行エレメントのコンクリート凸条部、後行エレメントのコンクリート凹条部および後行エレメントのコンクリート凸条部それぞれの深さ寸法（ｍｍ）
α：先行エレメントと後行エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って、先行エレメントのコンクリート凹条部の角部、および後行エレメントのコンクリート凹条部の角部から片側のエレメントに生じるひび割れと壁高さ方向の垂線とのなす角度（ラジアン）
wPs=σt·B·(2L) (1)
L=(W/3−hs)/sin α (2)
however,
wPs: Shear strength (N) when the leading element and trailing element shear fracture
σt: splitting strength of leading element (σt 1 = 0.38√F c1 , F c1 : concrete design standard strength of leading element) and concrete splitting strength of trailing element (σt 2 = 0.38√F c2 , F c2 : the concrete design standard strength of the succeeding element), the smaller strength, that is, σt = min (σt 1 , σt 2 ) (N/mm 2 )
B: Length (mm) in the wall thickness direction of the concrete recessed streak of the preceding element, the concrete protruding streak of the preceding element, the concrete recessed streak of the succeeding element, and the concrete protruding streak of the succeeding element
L: Length dimension (mm) of a crack that occurs when one element shears along the concrete joint surface between the preceding element and the succeeding element
W: Length of the leading element and trailing element in the wall height direction (mm)
hs: Depth dimension (mm) of concrete grooved streaks of leading element, concrete ridged streaks of leading element, concrete ridged streaks of trailing element, and concrete ridged streaks of trailing element
α: Along the concrete joint surface between the leading element and the trailing element, cracks and walls on one side of the element from the corner of the concrete recessed streak of the leading element and the corner of the concrete recessed streak of the trailing element Angle (in radians) between the perpendicular to the height direction
上記の式（１）、（２）の妥当性について、地中連続壁の面内せん断耐力試験を行い確認した。以下では、地中連続壁の面内せん断耐力試験について説明する。
（試験体）
図３に示す試験体Ｎｏ．１、図４に示す試験体Ｎｏ．２、図５に示す試験体Ｎｏ．３、図６に示す試験体Ｎｏ．４は、継手部周りを模擬したものである。各試験体は、先行エレメントに相当する第１ＲＣ壁板部５１と、後行エレメントに相当する第２ＲＣ壁板部６１と、第１ＲＣ壁板部５１に連結され、第１ＲＣ壁板部５１を試験装置に固定する第１固定部５２と、第２ＲＣ壁板部６１に連結され、第２ＲＣ壁板部６１を試験装置に固定する第２固定部６２と、を有している。
第１ＲＣ壁板部５１には、先行エレメントのコンクリート凹条部およびコンクリート凸条部に相当するコンクリート凹条部５３およびコンクリート凸条部５４が複数形成され、第２ＲＣ壁板部６１には、後行エレメントのコンクリート凹条部およびコンクリート凸条部に相当するコンクリート凹条部６３およびコンクリート凸条部６４が複数形成されている。
The validity of the above formulas (1) and (2) was confirmed by conducting an in-plane shear strength test of the diaphragm wall. Below, the in-plane shear strength test of the diaphragm wall will be explained.
(test body)
Specimen No. shown in FIG. 1 and the specimen No. 1 shown in FIG. 2, the specimen No. shown in FIG. 3, the specimen No. shown in FIG. 4 simulates the periphery of the joint. Each specimen is connected to the first RC
The first RC
同一の試験体では、第１ＲＣ壁板部５１のコンクリート凹条部５３と、第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凹条部６３とは、同じ形状で、第１ＲＣ壁板部５１のコンクリート凸条部５４と、第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凸条部６４とは、同じ形状となっている。
第１ＲＣ壁板部５１のコンクリート凹条部５３と、第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凸条部６４とが互いに嵌合し、第１ＲＣ壁板部５１のコンクリート凸条部５４と、第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凹条部６３とが互いに嵌合し、第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１との間にシアキー５５が形成されている。
In the same specimen, the concrete recessed
The concrete recessed
試験体Ｎｏ．１－Ｎｏ．４では、第１ＲＣ壁板部５１および第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凹条部５３，６３およびコンクリート凸条部５４，６４が延びる方向、およびコンクリート凹条部５３，６３とコンクリート凸条部５４，６４とが交互に配列されている方向がいずれも水平方向となる向きに配置され、上記の地中連続壁１（図１および図２参照）とは異なる向きとなっている。試験体Ｎｏ．１－Ｎｏ．４のコンクリートは、実際の施工と同様、継手部が垂直となる方向に縦打ちとした。
試験体Ｎｏ．１－Ｎｏ．４は、それぞれ異なるシアキー５５を有し、これらのシアキー５５は、先行エレメントと後行エレメントとの間の垂直打継部に設ける異なる４つのシアキーの形状に対応させている。
Specimen no. 1-No. 4, the direction in which the concrete recessed
Specimen no. 1-No. 4 each have a
同一の試験体では、コンクリート凹条部５３，６３それぞれの深さ寸法、およびコンクリート凸条部５４，６４それぞれの高さ寸法が同じ値となっている。コンクリート凹条部５３，６３それぞれの深さ寸法、およびコンクリート凸条部５４，６４それぞれの高さ寸法をコンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓと示す。
同一の試験体では、複数のコンクリート凹条部５３，６３およびコンクリート凸条部５４，６４それぞれの配列間隔が同じ値となっている。複数のコンクリート凹条部５３，６３およびコンクリート凸条部５４，６４それぞれの配列間隔をコンクリート凹条部の配列間隔ｗｓと示す。
同一の試験体では、複数のコンクリート凹条部５３，６３それぞれの角部５３１，６３１の角度が同じ角度となっている。第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１との対向方向に直交する面と角部５３１，６３１を形成する傾斜面とがなす角度をコンクリート凹条部の傾斜角度α１とする。このコンクリート凹条部の傾斜角度α１と、上記の式における角度αとは、同じ値となるように想定されている。
In the same specimen, the depth dimension of each of the concrete recessed
In the same specimen, the arrangement intervals of the plurality of concrete recessed
In the same specimen, the angles of the
試験体Ｎｏ．１－Ｎｏ．４は、コンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓ（ｍｍ）、コンクリート凹条部の配列間隔ｗｓ（ｍｍ）、コンクリート凹条部の傾斜角度α１（°）それぞれが互いに異なる値となっている。
試験体Ｎｏ．１は、コンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓが１００ｍｍ、コンクリート凹条部の配列間隔ｗｓが２００ｍｍ、コンクリート凹条部の傾斜角度α１が４５°で、１つのコンクリート凹条部５３，６３に角部５３１，６３１が１つ設けられている。
試験体Ｎｏ．２は、コンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓが２００ｍｍ、コンクリート凹条部の配列間隔ｗｓが４００ｍｍ、コンクリート凹条部の傾斜角度α１が４５°で、１つのコンクリート凹条部５３，６３に角部５３１，６３１が１つ設けられている。
試験体Ｎｏ．３は、コンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓが１００ｍｍ、コンクリート凹条部の配列間隔ｗｓが４００ｍｍ、コンクリート凹条部の傾斜角度α１が３０°で、１つのコンクリート凹条部５３，６３に角部５３１，６３１が１つ設けられている。
試験体Ｎｏ．４は、コンクリート凹条部の深さ寸法ｈｓが１００ｍｍ、コンクリート凹条部の配列間隔ｗｓが２００ｍｍ、コンクリート凹条部の傾斜角度α１が４５°で、１つのコンクリート凹条部５３，６３に角部５３１，６３１が２つ設けられている。
Specimen no. 1-No. 4, the depth dimension hs (mm) of the concrete grooved portion, the arrangement interval ws (mm) of the concrete grooved portion, and the inclination angle α1 (°) of the concrete grooved portion have mutually different values.
Specimen no. 1, the depth dimension hs of the concrete grooved portion is 100 mm, the arrangement interval ws of the concrete grooved portion is 200 mm, the inclination angle α1 of the concrete grooved portion is 45°, and one concrete grooved
Specimen no. 2, the depth dimension hs of the concrete grooved portion is 200 mm, the arrangement interval ws of the concrete grooved portion is 400 mm, the inclination angle α1 of the concrete grooved portion is 45°, and one concrete grooved
Specimen no. 3, the depth dimension hs of the concrete grooved portion is 100 mm, the arrangement interval ws of the concrete grooved portion is 400 mm, the inclination angle α1 of the concrete grooved portion is 30°, and one concrete grooved
Specimen no. 4, the depth dimension hs of the concrete grooved portion is 100 mm, the arrangement interval ws of the concrete grooved portion is 200 mm, the inclination angle α1 of the concrete grooved portion is 45°, and one concrete grooved
（試験方法および試験装置）
図７に示すように、試験体は継手部が水平になるように試験装置内に設置し、上下スタブを加力フレームにＰＣ鋼棒で固定した。加力時に際しては、鉛直方向に設置した２台の１ＭＮ串型ジャッキにより、約１０ｋＮの軸力を載荷・保持し、試験体の上下スタブが常に平行を保つように（試験体両側の鉛直方向の変位が等しくなるように）、同２台の１ＭＮ串型ジャッキを制御しながら一方向加力を行った。
図８に示すように、試験体への加力サイクルは、コンクリートの長期許容せん断力ＬＰａ（＝ＬτａＡｓ、コンクリートの長期許容せん断応力度Ｌτａ＝ｍｉｎ（σＢ／３０、０．４９＋σＢ／１００）、せん断面積Ａｓ＝Ｂ・Ｄ＝２５０×１２００＝３０００００ｍｍ２）レベル（＝２３７ｋＮ［σＢ＝３０Ｎ/ｍｍ２時］）、もしくは、すべり変形δｓｌｉｐが生じた荷重レベルＰｓｌｉｐで２回繰り返し）に従った。
(Test method and test equipment)
As shown in FIG. 7, the test piece was placed in the test apparatus so that the joint portion was horizontal, and the upper and lower stubs were fixed to the load-applying frame with PC steel bars. When applying force, two 1MN skewer jacks installed in the vertical direction are used to load and hold an axial force of about 10kN so that the upper and lower stubs of the specimen are always kept parallel (vertical direction on both sides of the specimen). One-way force was applied while controlling the same two 1MN skewered jacks so that the displacements of the jacks were equal).
As shown in FIG. 8, the load cycle to the specimen is the long-term allowable concrete shear force L Pa (= L τaAs, the long-term allowable concrete shear stress L τa = min (σ B /30, 0.49 + σ B / 100), shear area As = BD = 250 × 1200 = 300000 mm 2 ) level (= 237 kN [σ B = 30 N / mm 2 ]), or twice at the load level Pslip at which slip deformation δ slip occurred repeat).
試験中、１ＭＮロードセルにより水平荷重（せん断力）を測定し、検長さ１００ｍｍの高感度変位計で継手部の水平変形および制御用鉛直方向変位を測定した。 During the test, a horizontal load (shear force) was measured with a 1 MN load cell, and a high-sensitivity displacement meter with a length of 100 mm was used to measure horizontal deformation and control vertical displacement of the joint.
（試験結果）
図９に示す表にコンクリートの強度試験結果を示す。図１０（ａ）に試験体Ｎｏ．１の荷重－変形関係および最終破壊状況、図１０（ｂ）に試験体Ｎｏ．２の荷重－変形関係および最終破壊状況、図１１（ａ）に試験体Ｎｏ．３の荷重－変形関係および最終破壊状況、図１１（ｂ）に試験体Ｎｏ．４の荷重－変形関係および最終破壊状況を示す。
いずれの試験体もシアキー５５の角部５３１，６３１にひび割れが発生した。そして、第１ＲＣ壁板部５１のコンクリートと第２ＲＣ壁板部６１のコンクリートが、水平荷重の増大とともに肌別れし、シアキー５５の角部５３１，６３１からコンクリート打ち継ぎ目んに沿って第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１に生じたひび割れの進展とともにひび割れ幅が一気に拡幅し、シアキー５５を挟む第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１とがスリップ破壊（せん断破壊）した。
(Test results)
The table shown in FIG. 9 shows the concrete strength test results. Specimen No. is shown in FIG. Fig. 10(b) shows the load-deformation relationship and final fracture state of No. 1 specimen. Fig. 11(a) shows the load-deformation relationship and final fracture state of No. 2 specimen. Fig. 11(b) shows the load-deformation relationship and final fracture state of No. 3 specimen. 4 shows the load-deformation relationship and ultimate failure situation.
Cracks were generated in the
各試験体は、以下の荷重で繰返し加力を行った。試験体Ｎｏ．１は、２４０ｋＮ（Ｐａレベル）、試験体Ｎｏ．２は、１６１ｋＮ、試験体Ｎｏ．３は、２４５ｋＮ（Ｐａレベル）、試験体Ｎｏ．４は、２９２ｋＮとした。
試験体Ｎｏ．１のみＰｓｌｉｐ以前にＰａに達したため、Ｐｓｌｉｐについては定かではないが、Ｐｍａｘ≒Ｐｓｌｉｐと考えるとＰｓｌｉｐ＝２９８ｋＮとなり、試験体Ｎｏ．４と同等以上のすべり耐力を有するものと思われる。
Each test body was subjected to repeated loading with the following loads. Specimen no. 1 is 240 kN (Pa level), specimen No. 2 is 161 kN, specimen No. 3 is 245 kN (Pa level), specimen No. 4 was 292 kN.
Specimen no. 1 reached Pa before Pslip. It is considered to have a slip strength equal to or greater than that of 4.
（耐力評価）
各試験体の実験値と、上記の式（１）、（２）による計算値を比較した。
試験結果に基づき、各試験体の第１ＲＣ壁板部５１および第２ＲＣ壁板部６１のスリップ破壊（せん断破壊）面を図１２中に符号「ｃ」で示すように仮定した。図１２には、第１ＲＣ壁板部５１および第２ＲＣ壁板部６１に生じるせん断ひび割れの長さ寸法Ｌの値を示した。せん断ひび割れの長さ寸法Ｌの値は、幾何学的に試験体Ｎｏ．１は２１２ｍｍ、試験体Ｎｏ．２は１４１ｍｍ、試験体Ｎｏ．３は３００ｍｍ、試験体Ｎｏ．４は１７３ｍｍとなる。
図１０や図１１には、上記の式（１）による耐力計算結果を破線で示している。
(proof strength evaluation)
The experimental values of each specimen were compared with the values calculated by the above formulas (1) and (2).
Based on the test results, the slip failure (shear failure) surfaces of the first RC
In FIGS. 10 and 11 , the results of proof stress calculations by the above formula (1) are indicated by dashed lines.
各試験体の実験値に対する計算値の割合は、以下のとおりであった。
試験体Ｎｏ．１は１．２０、試験体Ｎｏ．２は１．４０、試験体Ｎｏ．３は１．０４、試験体Ｎｏ．４は１．６８であった。試験体Ｎｏ．２、Ｎｏ．４については、計算値の実験値に対する余裕度が大きいものの、第１ＲＣ壁板部５１および第２ＲＣ壁板部６１のスリップ破壊（せん断破壊）耐力は全試験体とも（１）、（２）式により概ね評価できることが分かる。
The ratio of the calculated value to the experimental value for each specimen was as follows.
Specimen no. 1 is 1.20, test sample No. 2 is 1.40, test sample No. 3 is 1.04, test sample No. 4 was 1.68. Specimen no. 2, No. Regarding 4, although the calculated value has a large margin with respect to the experimental value, the slip fracture (shear fracture) proof stress of the first RC
地中連続壁における先行エレメントと後行エレメント間の継手部の仕様をパラメータとして、当該部の面内せん断耐力を試験により確認した。
面内せん断試験の結果、いずれの試験体もシアキー５５で破壊することはなく、シアキー５５の角部５３１，６３１からコンクリート打ち継ぎ面に沿って第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１に生じたひび割れが進展し、先打ち部と後打ち部のコンクリートが肌別れした後、シアキー５５の角部５３１，６３１に生じたひび割れが進展してシアキー５５を挟む第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１とがスリップ破壊（せん断破壊）した。
試験結果よりスリップ破壊（せん断破壊）面を想定して第１ＲＣ壁板部５１と第２ＲＣ壁板部６１とのスリップ破壊（せん断破壊）時の耐力式を提案するとともに、上記の式（１）、（２）によって実験結果を概ね評価できることを示した。
Using the specification of the joint between the leading element and the trailing element in the diaphragm wall as a parameter, the in-plane shear strength of the part was confirmed by a test.
As a result of the in-plane shear test, none of the specimens was destroyed by the
Based on the test results, assuming a slip fracture (shear fracture) surface, a proof stress formula at the time of slip fracture (shear fracture) between the first RC
次に、上述した本実施形態によるせん断耐力の算出方法の作用・効果について図面を用いて説明する。
上述した本実施形態によるせん断耐力の算出方法では、上記の式（１）、（２）を用いることで、先行エレメントおよび後行エレメントがせん断破壊する際のせん断耐力を算出することができる。
Next, the operation and effects of the shear strength calculation method according to the present embodiment described above will be described with reference to the drawings.
In the shear strength calculation method according to the present embodiment described above, the shear strength when the leading element and the trailing element shear fracture can be calculated by using the above equations (1) and (2).
以上、本発明によるせん断耐力の算出方法の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、先行エレメント２のコンクリート凹条部２４、コンクリート凸条部２５、後行エレメント３のコンクリート凹条部３４、コンクリート凸条部３５、第１ＲＣ壁板部５１のコンクリート凹条部５３、コンクリート凸条部５４、第２ＲＣ壁板部６１のコンクリート凹条部６３、コンクリート凸条部６４の形状は、上記の実施形態の形状以外の形状であってもよい。
Although the embodiment of the method for calculating the shear strength according to the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be modified as appropriate without departing from the scope of the invention.
For example, the concrete recessed
１ 地中連続壁
２ 先行エレメント（第１エレメント）
３ 後行エレメント（第２エレメント）
４ 継手部
１１ 地盤
２１，３１ コンクリート
２４ 先行エレメントのコンクリート凹条部（コンクリート凹条部）
２５ 先行エレメントのコンクリート凸条部（コンクリート凸条部）
２６ 角部
３４ 後行エレメントのコンクリート凹条部（コンクリート凹条部）
３５ 後行エレメントのコンクリート凸条部（コンクリート凸条部）
３６ 角部
４１ 波形鋼板（鋼板）
５１ 第１ＲＣ壁板部
５３ コンクリート凹条部
５４ コンクリート凸条部
５５ シアキー
６１ 第２ＲＣ壁板部
６３ コンクリート凹条部
６４ コンクリート凸条部
４１１ 鋼板凸条部
４１２ 鋼板凹条部
４１３ 角部
５３１，６３１ 角部
1
3 trailing element (second element)
4
25 Concrete ridge of leading element (concrete ridge)
26
35 Concrete ridge of trailing element (concrete ridge)
36
51 First RC
Claims (1)
前記第１エレメントには、前記第２エレメント側の端面に、前記第１エレメントと前記第２エレメントが隣接する壁長さ方向に突出し、壁長さ方向に直交する水平方向となる壁厚さ方向に延びる第１凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第１凹条部と、が交互に配列され、
前記第２エレメントには、前記第１エレメント側の端面に、前記壁長さ方向に突出し、前記壁厚さ方向に延びる第２凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第２凹条部と、が交互に配列され、
前記継手部では、前記第１凸条部と前記第２凹条部とが嵌合し、前記第１凹条部と前記第２凸条部とが嵌合し、
前記第１凹条部の角部および前記第２凹条部の角部に生じたひび割れが進展して前記継手部がせん断破壊する際のせん断耐力を下記の式（１）、（２）を満たすように算出することを特長とするせん断耐力の算出方法。
ｗＰｓ=σｔ・Ｂ・（２Ｌ） （１）
Ｌ=（Ｗ／３－ｈｓ）／ｓｉｎα （２）
ただし、
ｗＰｓ：前記第１エレメントおよび前記第２エレメントがせん断破壊する際のせん断耐力（Ｎ）
σｔ：前記第１エレメントの割裂強度（σｔ１＝０．３８√Ｆｃ１、Ｆｃ１：前記第１エレメントのコンクリート設計基準強度）、および前記第２エレメントのコンクリートの割裂強度（σｔ２＝０．３８√Ｆｃ２、Ｆｃ２：前記第２エレメントのコンクリート設計基準強度）のうち、小さい方の強度、すなわち、σｔ＝ｍｉｎ（σｔ１、σｔ２）（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ：前記第１凹条部、前記第１凸条部、前記第２凹条部および前記第２凸条部それぞれの前記壁厚さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
Ｌ：前記第１エレメントと前記第２エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って片側のエレメントがせん断破壊する際に生じるひび割れの長さ寸法（ｍｍ）
Ｗ：前記第１エレメントおよび前記第２エレメントの壁高さ方向の長さ寸法（ｍｍ）
ｈｓ：前記第１凹条部、前記第１凸条部、前記第２凹条部および前記第２凸条部それぞれの深さ寸法（ｍｍ）
α：前記第１エレメントと前記第２エレメントとのコンクリート打継ぎ面に沿って、前記第１凹条部および前記第２凹条部の角部から片側のエレメントに生じるひび割れと前記壁高さ方向の垂線とのなす角度（ラジアン） In the method for calculating the shear resistance when the joint between the first element and the second element made of concrete constructed adjacent to the ground undergoes shear failure,
The first element has an end surface on the side of the second element that protrudes in a wall length direction where the first element and the second element are adjacent to each other, and has a wall thickness direction that is a horizontal direction perpendicular to the wall length direction. First ridges extending in the direction of the wall and first ridges recessed in the wall length direction and extending in the wall thickness direction are alternately arranged,
The second element has, on the end face on the first element side, a second protruding portion that protrudes in the wall length direction and extends in the wall thickness direction; and the second concave streaks extending in the direction are arranged alternately,
In the joint portion, the first ridge portion and the second ridge portion are fitted, the first ridge portion and the second ridge portion are fitted,
The following equations (1) and (2) are used to calculate the shear strength when the joint portion is sheared and fractured due to the progress of cracks generated at the corners of the first grooved portion and the corners of the second grooved portion. A method of calculating shear strength characterized by calculating so as to satisfy
wPs=σt·B·(2L) (1)
L=(W/3−hs)/sin α (2)
however,
wPs: Shear strength (N) when the first element and the second element shear fracture
σt: splitting strength of the first element (σt 1 =0.38√F c1 , F c1 : concrete design standard strength of the first element), and concrete splitting strength of the second element (σt 2 =0. 38√F c2 , F c2 : concrete design standard strength of the second element), the smaller strength, that is, σt=min (σt 1 , σt 2 ) (N/mm 2 )
B: Length (mm) in the wall thickness direction of each of the first recessed line, the first protruding line, the second recessed line and the second protruding line
L: Length dimension (mm) of a crack that occurs when one element shears along the concrete joint surface between the first element and the second element
W: length dimension in the wall height direction of the first element and the second element (mm)
hs: Depth dimension (mm) of each of the first concave streak, the first protruding streak, the second recessed streak and the second protruding streak
α: Along the concrete joint surface between the first element and the second element, cracks occurring in the element on one side from the corners of the first grooved line and the second grooved line and the wall height direction angle (in radians) with the perpendicular to
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019076460A JP7228457B2 (en) | 2019-04-12 | 2019-04-12 | Calculation method of shear strength |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019076460A JP7228457B2 (en) | 2019-04-12 | 2019-04-12 | Calculation method of shear strength |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020172823A JP2020172823A (en) | 2020-10-22 |
| JP7228457B2 true JP7228457B2 (en) | 2023-02-24 |
Family
ID=72830152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019076460A Active JP7228457B2 (en) | 2019-04-12 | 2019-04-12 | Calculation method of shear strength |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7228457B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113221220B (en) * | 2021-05-11 | 2023-10-27 | 北京城建设计发展集团股份有限公司 | Method for calculating shearing bearing capacity of grouting tongue-and-groove joint of assembled underground structure |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017179734A (en) | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 大成建設株式会社 | Construction joint structure of underground continuous wall |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231647B2 (en) * | 1972-01-27 | 1977-08-16 | ||
| JPS5336915A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-05 | Kouichi Sueyoshi | Method of constructing earthquakeeproof underground wall |
| JPS5988533A (en) * | 1982-11-15 | 1984-05-22 | Penta Ocean Constr Co Ltd | Coupling steel member of underground continuous wall |
| JPH10237860A (en) * | 1997-02-27 | 1998-09-08 | Arai Gumi Ltd | Mehtod for joining underground continuous wall |
-
2019
- 2019-04-12 JP JP2019076460A patent/JP7228457B2/en active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017179734A (en) | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 大成建設株式会社 | Construction joint structure of underground continuous wall |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2020172823A (en) | 2020-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7047695B2 (en) | Steel frame stress reduction connection | |
| Kesawan et al. | Fire tests of load-bearing LSF walls made of hollow flange channel sections | |
| Jahanbakhti et al. | Experimental investigation of panel zone in rigid beam to box column connection | |
| JP6631679B1 (en) | Joint structure | |
| JP7228457B2 (en) | Calculation method of shear strength | |
| Tong et al. | Sectional strength and design of double-skin composite walls withre-entrant profiled faceplates | |
| D’Arenzo et al. | In-plane elastic flexibility of cross laminated timber floor diaphragms | |
| Schijve et al. | Fatigue of structures and secondary bending in structural elements | |
| Meng et al. | Anti-progressive collapse performance analysis of composite frame with openings on beam web | |
| Dietrich et al. | Analysis of rotational stiffness of steel-concrete composite beams for lateral-torsional buckling | |
| Ding et al. | Steel bolted flanged connections in tension: Effects of stiffener configurations | |
| Tagawa et al. | Stiffening of bolted end-plate connections with steel member assemblies | |
| Pan et al. | Experimental evaluation of the effect of vertical connecting plates on panel zone shear stability | |
| Main et al. | An experimental and computational study of precast concrete moment frames under a column removal scenario | |
| Nasrabadi et al. | Panel zone modelling of Flanged Cruciform Columns: An analytical and numerical approach | |
| Lee et al. | Numerical study of joint behaviour for top-seat flange cleat connection in cold-formed steel structures | |
| KR101870926B1 (en) | Method for reinforcing load-bearing wall and shear reinforced load-bearing walls | |
| Wang et al. | A practical design method for semi-rigid composite frames under vertical loads | |
| Iványi | Full-scale tests of steel frames with semi-rigid connections | |
| JP6833581B2 (en) | How to design joints for floor slab connection | |
| Ernst et al. | Push-out tests and a new approach for the design of secondary composite beam shear connections | |
| TWI689654B (en) | Damping wall | |
| Zhang et al. | A numerical study on rotational stiffness characteristics of the disk lock joint | |
| Iványi | Semi-rigid connections in steel frames | |
| Pallarés et al. | Monotonic shear strength of headed studs in reinforced infill walls |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220202 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20221031 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20221101 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221226 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230117 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230213 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7228457 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |