JP7218814B2 - 変倍光学系および光学機器 - Google Patents

Description

本発明は、変倍光学系および光学機器に関する。

近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。

特開２０１６－１９４６０９号公報

本発明に係る変倍光学系は、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する。
－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ３
０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）

本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を備えて構成される。

第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２２（Ａ）、図２２（Ｂ）、および図２２（Ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る光学系（変倍光学系）の製造方法を示すフローチャートである。

以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２３に基づいて説明する。このカメラ１は、図２３に示すように撮影レンズ２として各実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。

次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された以下の条件式（１）～（４）を満足する負レンズ（Ｌ４）とを有している。

－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１） ・・・（１）
５０．００＜νｄＮ１＜６５．００ ・・・（２）
０．５４５＜θｇＦＮ１ ・・・（３）
－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１） ・・・（４）
但し、ｎｄＮ１：負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ１：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ１：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ１は、次式で定義される
νｄＮ１＝（ｎｄＮ１－１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）

第１実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良く、図２１に示す光学系ＬＳ（１１）でも良い。

条件式（１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。

なお、条件式（１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。

条件式（２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。

条件式（２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。

条件式（３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。

条件式（４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。

なお、条件式（４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された前群ＧＦと、開口絞りＳより像側に配置された後群ＧＲとからなり、前群ＧＦは、前記負レンズを有して以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
－１０．００＜（－ｆＮ１）／ｆＦ＜１０．００ ・・・（５）
但し、ｆＮ１：負レンズの焦点距離
ｆＦ：前群ＧＦの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における前群ＧＦの焦点距離

条件式（５）は、負レンズの焦点距離と前群ＧＦの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を－９．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、－９．００、－８．５０、－８．００、－７．００、－５．００、－３．００、－１．５０、－０．０５、０．０５、さらに０．１０に設定してもよい。

条件式（５）の上限値を８．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、７．５０、６．５０、５．００、４．００、さらに３．００に設定してもよい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１０＜（－ｆＮ１）／ｆ＜１５．００ ・・・（６）
但し、ｆＮ１：負レンズの焦点距離
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離

条件式（６）は、負レンズの焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．３０、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定してもよい。

条件式（６）の上限値を１４．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、１２．００、１０．００、８．５０、さらに７．５０に設定してもよい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（３－１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＮ１ ・・・（３－１）

条件式（３－１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。条件式（３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１） ・・・（４－１）

条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。

なお、条件式（４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
ＤＮ１＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（７）
但し、ＤＮ１：負レンズの光軸上の厚さ

条件式（７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。

条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

続いて、図２４を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより物体側に負レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより物体側に配置された負レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（４）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。

次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（２）は、図３に示すように、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有している。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群（第１レンズ群Ｇ１）は、以下の条件式（１１）～（１４）を満足する負レンズ（Ｌ１３）を有している。

－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３） ・・・（１１）
５０．００＜νｄＮ３＜６５．００ ・・・（１２）
０．５４５＜θｇＦＮ３ ・・・（１３）
－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３） ・・・（１４）
但し、ｎｄＮ３：負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ３：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ３：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ３は、次式で定義される
νｄＮ３＝（ｎｄＮ３－１）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）

第２実施形態に係る光学系ＬＳは、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第２実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）は、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）は、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良く、図２１に示す光学系ＬＳ（１１）でも良い。

条件式（１１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。

なお、条件式（１１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。

条件式（１２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（１２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。

条件式（１２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。

条件式（１３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。

条件式（１４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。

なお、条件式（１４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
０．５０＜ｆＮ３／ｆＧａ＜７．００ ・・・（１５）
但し、ｆＮ３：負レンズの焦点距離
ｆＧａ：物体側負レンズ群の焦点距離

条件式（１５）は、負レンズの焦点距離と物体側負レンズ群の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（１５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１５）の下限値を０．５５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、さらに１．１０に設定してもよい。

条件式（１５）の上限値を６．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を、６．２０、５．５０、５．００、４．５０、４．００、３．８０、３．３０、３．００、２．８０、さらに２．３０に設定してもよい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、物体側負レンズ群は、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
０．２０＜（－ｆＧａ）／ｆ＜３．５０ ・・・（１６）
但し、ｆＧａ：物体側負レンズ群の焦点距離
ｆ：広角端状態における光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離

条件式（１６）は、物体側負レンズ群の焦点距離と光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（１６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１６）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、さらに０．５５に設定してもよい。

条件式（１６）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を、３．００、２．８０、２．６５、２．４５、２．１５、さらに２．００に設定してもよい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１３－１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＮ３ ・・・（１３－１）

条件式（１３－１）は、条件式（１３）と同様の式であり、条件式（１３）と同様の効果を得ることができる。条件式（１３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３） ・・・（１４－１）

条件式（１４－１）は、条件式（１４）と同様の式であり、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。条件式（１４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。

なお、条件式（１４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（１４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
ＤＮ３＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（１７）
但し、ＤＮ３：負レンズの光軸上の厚さ

条件式（１７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（１７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。

条件式（１７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

続いて、図２５を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）の製造方法について概説する。まず、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を配置する（ステップＳＴ１１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ１２）。また、負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群が、上記条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１３）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系を製造することが可能になる。

以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。なお、第１実施形態に対応する実施例は、第１～第１１実施例であり、第２実施形態に対応する実施例は、第２～第１１実施例である。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１は、第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）は、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。

これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。

以下に表１～表１１を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例、表１１は第１１実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。

［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。ｆＦは前群の焦点距離を示し、ｆＲは後群の焦点距離を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。

［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。

光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。

θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） …（Ａ）

［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０^-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。

Ｘ（ｙ）＝（ｙ²／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ²／Ｒ²）^1/2｝＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰＋Ａ12×ｙ¹² …（Ｂ）

光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。

光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。

［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。

［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。

（第１実施例）
第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ８および両凹形状の負レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における正レンズＬ７と（接合レンズの）正メニスカスレンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ２１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１と、正メニスカスレンズＬ２と、負メニスカスレンズＬ３と、負メニスカスレンズＬ４と、負メニスカスレンズＬ５および正メニスカスレンズＬ６からなる接合レンズと、正レンズＬ７とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正メニスカスレンズＬ８および負レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正メニスカスレンズＬ２１と、正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１）
［全体諸元］
ｆ 18.427
ＦＮＯ 2.925
２ω 100.785
Ｙ 21.700
ＴＬ 102.549
ＢＦ 37.769
ｆＦ 332.090
ｆＲ 33.732
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 47.34020 1.800 1.84042 43.34 0.5621
2 25.82350 4.000
3 37.48750 6.900 1.65160 58.54 0.5436
4 363.46330 0.100
5 22.64200 1.300 1.79668 45.37 0.5592
6 12.39830 3.900
7 31.60920 1.150 1.62731 59.30 0.5584
8 13.95370 2.500
9 45.71850 1.000 1.62041 60.12 0.5417
10 9.13380 3.000 1.59507 35.51 0.5913
11 15.12450 1.000
12 23.56840 12.300 1.69911 27.83 0.6107
13 -23.38780 0.700
14 ∞ 1.850 （絞りＳ）
15 -38.67920 4.000 1.62588 35.70 0.5847
16 -13.61320 1.200 1.86074 23.01 0.6195
17 72.75580 1.000
18 78.27770 3.400 1.66755 41.96 0.5745
19 -15.39400 D19（可変）
20 -33.19360 2.000 1.51680 64.12 0.5360
21* -30.04030 1.200
22 -26.81950 5.000 1.59319 67.87 0.5435
23 -13.53970 1.800 1.86074 23.01 0.6195
24 -16.60140 BF
［非球面データ］
第２１面
κ=1.000,A4=5.0910E-05,A6=1.2580E-07
A8=-9.2250E-10,A10=5.5330E-12,A12=0.0000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝18.427 β＝-0.033 β＝-0.110
D19 3.681 2.861 1.035
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 36.330
G2 20 61.320
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ４（ｆＮ１＝-40.849）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
条件式（２）νｄＮ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.123
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.217
条件式（７）ＤＮ１＝1.150

図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図２（Ｃ）は、第１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。中間距離合焦時または近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。

各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側負レンズ群に該当し、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、ガラス製レンズ本体の像側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の像側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号１がレンズ本体の物体側の面、面番号２がレンズ本体の像側の面および樹脂層の物体側の面（両者が接合する面）、面番号３が樹脂層の像側の面を示す。負メニスカスレンズＬ１２は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号４が樹脂層の物体側の面、面番号５が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号６がレンズ本体の像側の面を示す。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２における正メニスカスレンズＬ２３と（接合レンズの）正レンズＬ２４との間に、開口絞りＳが配置される。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２および両凸形状の正レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ４１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ２３とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ２４および負メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、負レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２と、正メニスカスレンズＬ４１と、負レンズＬ４２および正レンズＬ４３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１１面は仮想面である。

（表２）
［全体諸元］
変倍比＝1.881
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 10.310 14.992 19.394
ＦＮＯ 4.625 5.233 5.828
２ω 55.344 43.833 36.393
Ｙ 14.250 14.250 14.250
ＴＬ 127.176 118.440 118.247
ＢＦ 38.107 45.676 53.470
ｆＦ -25.207 -22.363 -21.191
ｆＲ 35.566 35.133 34.930
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 72.21520 2.400 1.77250 49.62 0.5518
2 18.07840 0.200 1.56093 36.64 0.5931
3* 12.80980 13.500
4* 38.72530 0.200 1.55389 38.09 0.5928
5 33.77930 1.500 1.80610 40.97 0.5688
6 15.49570 6.413
7 -222.76580 1.300 1.68348 54.80 0.5501
8 47.03490 0.100
9 25.72760 4.150 1.71736 29.57 0.6036
10 -234.96610 D10（可変）
11 ∞ 1.100
12 24.59470 2.550 1.72825 28.38 0.6069
13 -16.15400 0.800 1.91082 35.25 0.5824
14 27.17750 1.920
15 -248.17450 1.580 1.51680 63.88 0.5360
16 -25.45380 1.455
17 ∞ 1.802 （絞りＳ）
18 21.50780 3.280 1.53172 48.78 0.5622
19 -15.09980 0.900 1.91082 35.25 0.5824
20 -23.42430 D20（可変）
21 -112.18850 0.800 1.91082 35.25 0.5824
22 28.22450 0.697
23 18.60970 1.830 1.51680 63.88 0.5360
24 78.16100 D24（可変）
25 -60.82670 1.350 1.53110 55.91 0.5684
26* -34.60170 0.600
27 -134.59820 0.800 1.91082 35.25 0.5824
28 21.04650 5.600 1.48749 70.31 0.5291
29 -15.26510 BF
［非球面データ］
第３面
κ=0.039,A4=-1.10E-05,A6=-2.98E-08
A8=1.59E-10,A10=2.68E-13,A12=0.00E+00
第４面
κ=0.208,A4=-3.60E-06,A6=8.87E-08
A8=2.10E-10,A10=-2.30E-13,A12=0.00E+00
第２６面
κ=1.000,A4=5.66E-05,A6=5.08E-08
A8=-2.05E-09,A10=3.50E-11,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D10 25.062 8.757 0.770
D20 1.457 2.644 3.179
D24 5.723 4.536 4.001
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -16.381
G2 11 24.075
G3 21 -53.290
G4 25 70.213
［条件式対応値］
＜負レンズＬ１３（ｆＮ１＝-56.709）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-2.250
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝5.500
条件式（７）ＤＮ１＝1.300
＜負レンズＬ１３（ｆＮ３＝-56.709）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）
νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）
θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）
ｆＮ３／ｆＧａ＝3.462
条件式（１６）
（－ｆＧａ）／ｆ＝1.589
条件式（１７）ＤＮ３＝1.300

図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｃ）は、第２実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１、負メニスカスレンズＬ１２、および負レンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側負レンズ群に該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１、負メニスカスレンズＬ１２、および負レンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面が非球面である。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ２３の像側近傍に配置され、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２とともに移動する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。正レンズＬ３２は、像側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ５１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正メニスカスレンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２および正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ３１および正レンズＬ３２からなる接合レンズと、正レンズＬ３３と、負レンズＬ４１と、正メニスカスレンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）
［全体諸元］
変倍比＝2.018
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 14.420 20.000 29.100
ＦＮＯ 4.073 4.072 4.066
２ω 115.788 91.602 67.988
Ｙ 20.500 20.500 20.500
ＴＬ 121.803 110.314 103.827
ＢＦ 15.000 23.093 30.403
ｆＦ 12.336 18.020 29.688
ｆＲ -249.182 -357.800 -1948.200
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 92.62990 3.000 1.68348 54.80 0.5501
2* 15.67070 4.579
3 28.37140 2.900 1.68348 54.80 0.5501
4* 21.12170 12.704
5 -37.55490 1.900 1.68348 54.80 0.5501
6 88.75380 0.100
7 98.47090 5.412 1.86109 34.82 0.5864
8 -53.58090 D8（可変）
9 20.49420 4.232 1.59349 67.00 0.5358
10 164.24190 3.859
11 16.69960 1.200 1.88300 40.66 0.5668
12 8.68950 4.536 1.52748 56.00 0.5481
13 180.51560 2.500
14 ∞ D14（可変） （絞りＳ）
15 -357.35260 1.100 1.81600 46.59 0.5567
16 14.59730 3.507 1.49782 82.57 0.5386
17* -561.45740 1.192
18 36.97580 6.029 1.49782 82.57 0.5386
19 -12.85510 D19（可変）
20 -20.05630 1.000 1.55199 62.60 0.5377
21 48.74520 D21（可変）
22 -64.12910 1.200 1.51680 63.88 0.5360
23* -53.18510 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.000,A4=-9.16E-07,A6=3.00E-08
A8=-1.16E-10,A10=1.53E-13,A12=0.00E+00
第４面
κ=0.000,A4=3.15E-05,A6=-2.15E-08
A8=4.46E-10,A10=-1.10E-12,A12=2.22E-15
第１７面
κ=1.000,A4=5.91E-05,A6=1.04E-07
A8=3.02E-09,A10=-4.09E-11,A12=0.00E+00
第２３面
κ=1.000,A4=3.06E-05,A6=2.73E-08
A8=-4.72E-11,A10=7.08E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D8 33.229 16.105 1.500
D14 2.125 2.115 2.279
D19 2.000 2.982 4.774
D21 8.500 5.069 3.922
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -23.700
G2 9 28.300
G3 15 28.700
G4 20 -25.600
G5 22 581.300
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ１１（ｆＮ１＝-28.041）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝2.273
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.945
条件式（７）ＤＮ１＝3.000
＜負メニスカスレンズＬ１２（ｆＮ１＝-144.389）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝11.705
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝10.013
条件式（７）ＤＮ１＝2.900
＜負レンズＬ１３（ｆＮ１＝-38.375）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝3.111
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.661
条件式（７）ＤＮ１＝1.900
＜負メニスカスレンズＬ１１（ｆＮ３＝-28.041）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.183
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
条件式（１７）ＤＮ３＝3.000
＜負メニスカスレンズＬ１２（ｆＮ３＝-144.389）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝6.092
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
条件式（１７）ＤＮ３＝2.900
＜負レンズＬ１３（ｆＮ３＝-38.375）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.619
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
条件式（１７）ＤＮ３＝1.900

図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｃ）は、第３実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２および負メニスカスレンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２および負メニスカスレンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ３２との間に、開口絞りＳが配置される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ２２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４と、正レンズＬ３１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正メニスカスレンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負レンズＬ４３と、正レンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表４）
［全体諸元］
変倍比＝4.708
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.721 50.047 116.396
ＦＮＯ 4.061 4.089 4.154
２ω 86.421 43.929 19.678
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 147.200 161.419 192.191
ＢＦ 32.363 42.319 54.282
ｆＦ 130.487 -421.097 -283.255
ｆＲ 64.879 65.108 63.558
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 200.00000 1.200 1.80090 23.50 0.6172
2 104.14190 7.444 1.49782 82.57 0.5138
3 -307.28920 0.100
4 57.34930 5.648 1.59593 53.79 0.5519
5 128.95340 D5（可変）
6* 71.49190 1.050 1.90795 33.46 0.5892
7 17.08640 6.423
8 -51.62780 1.200 1.68348 54.80 0.5501
9 41.08490 0.100
10 39.55730 6.320 1.85168 23.41 0.6176
11 -44.35580 0.786
12 -28.66820 1.200 1.68348 54.80 0.5501
13* -263.12090 D13（可変）
14 43.24040 3.754 1.61063 51.59 0.5558
15 -90.35860 0.100
16 ∞ 0.100 （絞りＳ）
17 39.53750 1.200 1.93504 24.35 0.6140
18 18.91420 5.342 1.49801 82.47 0.5140
19 -147.86550 0.100
20 48.40300 2.948 1.59761 53.52 0.5524
21 -295.39370 D21（可変）
22 -35.36590 3.889 1.92286 20.88 0.6287
23 18.36590 1.200 1.67449 44.60 0.5682
24 -175.62470 2.444
25 -58.08520 1.200 1.69893 42.67 0.5717
26 870.88710 D26（可変）
27* 157.96590 5.992 1.49782 82.57 0.5138
28 -24.48700 0.100
29 65.91830 7.455 1.69249 43.15 0.5709
30 -25.49740 5.017 1.88686 29.29 0.5989
31 75.48320 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=-2.91E-06,A6=-1.03E-08
A8=2.57E-11,A10=-6.80E-14,A12=0.00E+00
第１３面
κ=1.000,A4=-1.06E-05,A6=-1.03E-08
A8=-3.07E-11,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
第２７面
κ=1.000,A4-1.53E-05,A6=9.72E-09
A8=-2.61E-11,A10=3.55E-14,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 1.500 19.695 47.327
D13 24.246 10.310 1.500
D21 2.853 9.990 14.771
D26 13.928 6.794 2.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 115.700
G2 6 -18.700
G3 14 27.100
G4 22 -46.200
G5 27 54.900
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-33.299）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.255
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.347
条件式（７）ＤＮ１＝1.200
＜負メニスカスレンズＬ２４（ｆＮ１＝-47.172）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.362
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.908
条件式（７）ＤＮ１＝1.200
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-33.299）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.781
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.756
条件式（１７）ＤＮ３＝1.200
＜負メニスカスレンズＬ２４（ｆＮ３＝-47.172）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.523
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.756
条件式（１７）ＤＮ３＝1.200

図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｃ）は、第４実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１、負レンズＬ２２、および負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１、負レンズＬ２２、および負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５および両凹形状の負レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５の正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズ、および負レンズＬ５４は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、正メニスカスレンズＬ３３と、負レンズＬ３４と、正レンズＬ３５および負レンズＬ３６からなる接合レンズと、正レンズＬ４１と、負メニスカスレンズＬ４２および正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズと、負レンズＬ５４と、正レンズＬ５５と、正メニスカスレンズＬ５６とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表５）
［全体諸元］
変倍比＝2.745
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.400 140.000 196.000
ＦＮＯ 2.865 2.937 2.862
２ω 33.666 17.094 12.198
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 245.880 245.880 245.880
ＢＦ 53.818 53.818 53.818
ｆＦ -86.769 -153.380 -238.187
ｆＲ 67.044 63.889 67.044
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 120.99680 2.800 1.95000 29.37 0.6002
2 87.12840 9.900 1.49782 82.57 0.5386
3 -1437.70340 0.100
4 97.36390 7.700 1.45600 91.37 0.5342
5 657.25840 D5（可変）
6 73.32110 2.400 1.68348 54.80 0.5501
7 33.43260 10.250
8 -134.27600 2.000 1.62731 59.30 0.5584
9 104.31770 2.000
10 55.93640 4.400 1.84666 23.78 0.6192
11 193.35670 3.550
12 -72.87930 2.200 1.62731 59.30 0.5584
13 610.02530 D13（可変）
14 ∞ 2.500 （絞りＳ）
15 667.50610 3.700 1.83481 42.73 0.5648
16 -127.34870 0.200
17 91.74030 3.850 1.59319 67.90 0.5440
18 ∞ 0.200
19 52.70200 4.900 1.49782 82.57 0.5386
20 340.98300 2.120
21 -123.54810 2.200 2.00100 29.13 0.5995
22 172.97240 4.550
23 104.97670 5.750 1.90265 35.72 0.5804
24 -70.95230 2.200 1.58144 40.98 0.5763
25 42.96180 D25（可変）
26 69.69710 4.800 1.49782 82.57 0.5386
27 -171.29750 0.100
28 43.33010 2.000 1.95000 29.37 0.6002
29 28.62160 5.550 1.59319 67.90 0.5440
30 175.11530 D30（可変）
31 59.19620 1.800 1.80400 46.60 0.5575
32 33.42540 5.150
33 127.38170 3.350 1.84666 23.78 0.6192
34 -127.38220 1.600 1.68348 54.80 0.5501
35 43.09820 2.539
36 ∞ 1.600 1.95375 32.32 0.5901
37 71.19380 3.750
38 107.03200 3.850 1.59319 67.90 0.5440
39 -166.05150 0.150
40 49.83700 3.900 1.71999 50.27 0.5527
41 161.11230 BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 2.882 35.671 50.879
D13 50.300 17.511 2.303
D25 17.270 14.466 17.270
D30 2.000 4.804 2.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 143.763
G2 6 -45.569
G3 14 90.760
G4 26 60.061
G5 31 -112.026
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-92.166）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.062
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.291
条件式（７）ＤＮ１＝2.400
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-93.285）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
条件式（２）νｄＮ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.075
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.307
条件式（７）ＤＮ１＝2.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-103.650）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
条件式（２）νｄＮ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.195
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.452
条件式（７）ＤＮ１＝2.200
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-92.166）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.023
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
条件式（１７）ＤＮ３＝2.400
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-93.285）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.047
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
条件式（１７）ＤＮ３＝2.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-103.650）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.274
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
条件式（１７）ＤＮ３＝2.200

図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｃ）は、第５実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第６実施例）
第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第５レンズ群Ｇ５内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２および両凹形状の負レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５４および両凹形状の負レンズＬ５５からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５７および両凸形状の正レンズＬ５８からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ５９と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５における負レンズＬ５１と正レンズＬ５２との間に、開口絞りＳが配置される。なお、（接合レンズの）負レンズＬ５５と正レンズＬ５６との間に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正レンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ２１と、正レンズＬ２２および負レンズＬ２３からなる接合レンズと、負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ２６と、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、負レンズＬ３３と、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１と、正レンズＬ４２および負レンズＬ４３からなる接合レンズと、負レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ５２と、負メニスカスレンズＬ５３と、正メニスカスレンズＬ５４および負レンズＬ５５からなる接合レンズと、正レンズＬ５６と、負メニスカスレンズＬ５７および正レンズＬ５８からなる接合レンズと、負レンズＬ５９とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表６）
［全体諸元］
変倍比＝2.354
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 123.600 200.000 291.000
ＦＮＯ 2.910 2.910 2.911
２ω 19.564 12.076 8.292
Ｙ 21.630 21.630 21.630
ＴＬ 341.394 341.394 341.394
ＢＦ 54.819 54.819 54.819
ｆＦ 1986.248 3213.999 4676.377
ｆＲ 102.747 102.747 102.747
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 319.23390 5.200 1.90265 35.77 0.5815
2 151.34780 13.400 1.49782 82.57 0.5386
3 -783.35470 0.100
4 136.11850 13.200 1.43385 95.23 0.5386
5 ∞ D5（可変）
6 122.06030 7.600 1.72047 34.71 0.5834
7 1981.86560 13.000
8 303.62550 4.700 1.71736 29.57 0.6036
9 -303.62550 2.850 1.65240 55.27 0.5607
10 100.55440 3.315
11 -1987.36830 2.650 1.80400 46.60 0.5575
12 51.73610 3.700 1.66382 27.35 0.6319
13 100.83750 6.065
14 -83.24470 2.500 1.87071 40.73 0.5682
15 -665.86980 D15（可変）
16 601.42740 4.700 1.75500 52.33 0.5475
17 -159.25800 0.100
18 93.67070 6.800 1.43385 95.23 0.5386
19 -253.82990 1.564
20 -113.21580 5.000 1.65412 39.68 0.5738
21 87.15300 0.975
22 116.35500 5.000 1.91082 35.25 0.5822
23 -377.46590 D23（可変）
24 ∞ 4.000 1.80400 46.60 0.5575
25 -119.18440 0.100
26 63.25160 6.800 1.59349 67.00 0.5366
27 -196.14820 1.800 1.84666 23.78 0.6192
28 196.14820 D28（可変）
29 -128.97450 1.900 2.00100 29.13 0.5995
30 94.21930 4.866
31 ∞ 8.000 （絞りＳ）
32 416.97790 5.000 1.72916 54.61 0.5443
33 -76.00320 4.000
34 163.99730 2.000 1.80611 40.73 0.5672
35 69.61920 3.496
36 -129.19950 3.600 1.90200 25.26 0.6165
37 -52.57870 1.900 1.62731 59.30 0.5583
38 177.27800 5.206
39 ∞ 9.390
40 78.30600 5.000 2.00100 29.13 0.5995
41 1628.46070 0.100
42 63.86980 3.000 1.80400 46.60 0.5575
43 33.62860 10.000 1.48749 70.32 0.5291
44 -75.31750 6.047
45 -67.14290 2.000 1.90043 37.37 0.5772
46 216.78070 BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 5.100 40.193 66.953
D15 63.457 28.364 1.603
D23 21.296 17.639 18.670
D28 6.100 9.757 8.725
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 252.497
G2 6 -70.230
G3 16 107.659
G4 24 91.176
G5 29 -145.483
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２３（ｆＮ１＝-115.463）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.013
条件式（２）νｄＮ１＝55.27
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5607
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0118
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.058
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝0.934
条件式（７）ＤＮ１＝2.850
＜負レンズＬ２３（ｆＮ３＝-115.463）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.013
条件式（１２）νｄＮ３＝55.27
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5607
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0118
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.644
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.568
条件式（１７）ＤＮ３＝2.850

図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｃ）は、第６実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第７実施例）
第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３および両凸形状の正レンズＬ４４からなる接合レンズと、から構成される。正レンズＬ４４は、像側のレンズ面が非球面である。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および両凹形状の負レンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。負レンズＬ５２は、像側のレンズ面が非球面である。

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。負メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ４３および正レンズＬ４４からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負レンズＬ５２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ６１と、正レンズＬ６２とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表７）
［全体諸元］
変倍比＝7.882
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.616 105.000 194.013
ＦＮＯ 4.120 6.306 6.504
２ω 86.537 22.101 12.176
Ｙ 21.039 21.700 21.700
ＴＬ 126.886 169.749 190.789
ＢＦ 11.756 31.173 39.042
ｆＦ -22.178 -43.419 -73.532
ｆＲ 26.333 23.348 25.057
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 198.37380 1.700 1.90366 31.27 0.5948
2 78.64770 0.867
3 81.68370 6.232 1.59319 67.90 0.5440
4 -439.34990 0.100
5 64.30820 5.536 1.59319 67.90 0.5440
6 450.30050 D6（可変）
7 223.68080 1.100 1.90265 35.72 0.5804
8 19.06430 5.167
9 -52.46300 1.000 1.68348 54.80 0.5501
10 49.37630 0.579
11 34.85960 3.123 1.92286 20.88 0.6390
12 -79.48030 0.778
13 -33.96090 0.902 1.81600 46.59 0.5567
14 -2925.82960 D14（可変）
15 ∞ 2.000 （絞りＳ）
16 42.72150 2.329 1.90265 35.72 0.5804
17 -223.01850 0.500
18 36.53960 1.000 2.00100 29.12 0.5996
19 20.75820 3.544 1.57957 53.74 0.5519
20 -71.54230 1.387
21 -37.29020 1.001 1.95375 32.33 0.5905
22 -437.70110 D22（可変）
23 37.71780 4.779 1.83481 42.73 0.5648
24 -37.71780 1.000 1.90366 31.27 0.5948
25 -338.61890 0.100
26 31.18000 3.102 1.95375 32.33 0.5905
27 15.34670 8.806 1.49710 81.49 0.5377
28* -42.86350 D28（可変）
29 490.77490 3.221 1.84666 23.80 0.6215
30 -34.21660 1.001 1.85135 40.13 0.5685
31* 31.39620 D31（可変）
32 -18.58490 1.400 1.85135 40.13 0.5685
33* -25.93960 0.100
34 179.9029 3.8234 1.68376 37.57 0.5782
35 -92.9069 BF
［非球面データ］
第２８面
κ=1.000,A4=2.86E-05,A6=-1.68E-07
A8=2.77E-09,A10=-2.49E-11,A12=7.74E-14
第３１面
κ=1.000,A4=-7.57279E-06,A6=1.58867E-07
A8=-2.59261E-09,A10=2.08033E-11,A12=-5.7658E-14
第３３面
κ=1.000,A4=-7.21237E-07,A6=-1.27431E-08
A8=8.85331E-11,A10=-2.09373E-13,A12=0.0000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D6 1.562 40.013 56.454
D14 19.428 4.423 1.154
D22 13.086 3.754 1.522
D28 4.931 5.545 1.907
D31 9.947 18.665 24.534
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 103.121
G2 7 -16.904
G3 15 48.856
G4 23 29.282
G5 29 -39.335
G6 32 -6290.822
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-37.069）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.671
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.506
条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-37.069）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.193
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.687
条件式（１７）ＤＮ３＝1.000

図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｃ）は、第７実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第８実施例）
第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、第８実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３および両凸形状の正レンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、光学フィルターＦＬが配設されている。光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表８）
［全体諸元］
変倍比＝78.219
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.430 13.187 346.510
ＦＮＯ 2.746 3.489 6.835
２ω 86.498 33.500 1.299
Ｙ 3.350 4.000 4.000
ＴＬ 131.989 135.543 198.671
ＢＦ 0.400 0.400 0.400
ｆＦ -12.191 -16.895 -161.406
ｆＲ 24.512 28.996 -59.326
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 635.18304 2.300 1.78590 44.17 0.5626
2 88.21131 7.500 1.43700 95.10 0.5336
3 -295.14033 0.100
4 87.82570 6.100 1.49782 82.57 0.5386
5 1219.65670 0.100
6 90.98562 4.700 1.49782 82.57 0.5386
7 353.92110 D7（可変）
8 61.45834 1.000 1.83481 42.73 0.5648
9 11.78636 5.700
10 -21.52038 0.800 1.83481 42.73 0.5648
11 108.15181 0.100
12 28.80632 3.150 1.92286 20.88 0.6390
13 -40.21061 1.090
14 -18.76071 0.700 1.65167 56.24 0.5536
15 322.64495 D15（可変）
16 ∞ 0.750 （絞りＳ）
17* 12.55338 3.000 1.55332 71.68 0.5404
18* -98.92515 2.600
19 23.66805 1.000 1.90366 31.31 0.5947
20 12.27040 1.750
21 16.93839 0.500 1.78590 44.17 0.5626
22 11.18664 3.500 1.49782 82.57 0.5386
23 -27.12612 D23（可変）
24 -553.37396 2.500 1.53172 48.78 0.5622
25 -25.28953 0.500 1.49782 82.57 0.5386
26 15.03788 D26（可変）
27* 18.69956 2.100 1.58913 61.22 0.5401
28 -19.90834 0.500 1.71736 29.57 0.6036
29 -53.24372 D29（可変）
30 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5360
31 ∞ 0.850
32 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
33 ∞ BF
［非球面データ］
第１７面
κ=1.000,A4= -3.03829E-05,A6=-3.11384E-07
A8=8.41204E-09,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１８面
κ=1.000,A4=5.13608E-05,A6=-3.72416E-07
A8=1.42105E-08,A10=-5.31468E-11,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.000,A4=-7.86909E-06,A6=2.69411E-07
A8=-4.51379E-09,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D7 0.750 29.576 96.457
D15 58.597 27.038 1.750
D23 1.000 10.725 20.681
D26 8.328 7.495 24.390
D29 9.314 6.709 1.392
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 121.894
G2 8 -10.354
G3 16 19.925
G4 24 -30.515
G5 27 26.216
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-27.185）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.019
条件式（２）νｄＮ１＝56.24
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5536
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0063
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-2.230
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝6.137
条件式（７）ＤＮ１＝0.700
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-27.185）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.019
条件式（１２）νｄＮ３＝56.24
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5536
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0063
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.626
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝2.337
条件式（１７）ＤＮ３＝0.700

図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｃ）は、第８実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第９実施例）
第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、第９実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って物体側に移動する。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３および負レンズＬ２４からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表９）
［全体諸元］
変倍比＝56.908
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.397 12.677 250.201
ＦＮＯ 3.492 4.324 7.259
２ω 87.204 34.976 1.799
Ｙ 3.400 4.000 4.000
ＴＬ 102.372 105.195 145.381
ＢＦ 0.600 0.600 0.600
ｆＦ -10.013 -13.902 -140.788
ｆＲ 20.171 20.847 115.149
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 273.18981 1.800 1.80440 39.61 0.5719
2 65.52782 5.650 1.43700 95.10 0.5336
3 -246.12543 0.200
4 75.42445 3.500 1.49782 82.57 0.5386
5 483.55234 0.200
6 54.82234 4.100 1.49782 82.57 0.5386
7 376.10491 D7（可変）
8 4953.19040 1.000 1.67769 52.63 0.5546
9 7.50793 4.500
10 -23.16393 0.900 1.83481 42.73 0.5648
11 47.61347 0.200
12 16.11916 3.000 1.92286 20.88 0.6390
13 -143.49864 0.900 1.91082 35.25 0.5822
14 37.59639 D14（可変）
15 ∞ 0.750 （絞りＳ）
16* 12.15820 2.500 1.55332 71.68 0.5404
17* -58.02211 0.200
18 11.49728 2.100 1.49782 82.57 0.5386
19 -77.93882 0.800 1.88300 40.66 0.5668
20 11.77346 0.650
21 137.02945 1.900 1.48749 70.32 0.5291
22 -12.01805 D22（可変）
23 40.61484 1.200 1.79504 28.69 0.6065
24 -53.39104 0.600 1.79952 42.09 0.5667
25 14.78044 D25（可変）
26* 7.45330 3.050 1.62299 58.12 0.5438
27 -12.70314 0.800 1.83400 37.18 0.5778
28 -65.93420 D28（可変）
29 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5360
30 ∞ 1.348
31 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
32 ∞ BF
［非球面データ］
第１６面
κ=1.366,A4=-3.45996E-05,A6=4.67304E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１７面
κ=1.000,A4=1.57317E-04,A6=8.62777E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第２６面
κ=1.000,A4=2.30650E-05,A6=1.26895E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D7 0.500 18.937 61.732
D14 42.310 18.734 0.200
D22 1.000 3.984 8.357
D25 9.814 9.840 28.250
D28 5.590 10.542 3.684
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 79.847
G2 8 -8.267
G3 15 15.573
G4 23 -29.814
G5 26 31.361
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-11.061）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.021
条件式（２）νｄＮ１＝52.63
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5546
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0012
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.105
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.516
条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-11.061）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.021
条件式（１２）νｄＮ３＝52.63
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5546
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0012
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.338
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.880
条件式（１７）ＤＮ３＝1.000

図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｃ）は、第９実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１０実施例）
第１０実施例について、図１９～図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、第１０実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図１９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２および負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、負メニスカスレンズＬ４１と、正レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１０）
［全体諸元］
変倍比＝32.853
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.432 10.612 145.611
ＦＮＯ 3.567 4.361 7.435
２ω 85.001 40.168 3.043
Ｙ 3.300 4.000 4.000
ＴＬ 68.023 68.790 99.945
ＢＦ 0.400 0.400 0.400
ｆＦ -7.660 -9.862 -59.394
ｆＲ 21.418 26.678 -30.263
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 102.43988 0.950 1.80100 34.92 0.5853
2 36.00812 3.750 1.49700 81.73 0.5371
3 -149.20420 0.100
4 34.83218 2.650 1.60300 65.44 0.5389
5 280.45373 D5（可変）
6 60.18046 0.500 1.62731 59.30 0.5584
7 6.30550 3.715
8 -12.51258 0.550 1.90366 31.31 0.5947
9 30.14088 0.100
10 15.65323 2.400 1.92286 20.88 0.639
11 -15.92321 0.400
12 -10.47990 0.550 1.80610 40.97 0.5688
13 -89.27818 D13（可変）
14 ∞ 0.700 （絞りＳ）
15* 7.22087 2.200 1.49710 81.56 0.5385
16* -25.69859 0.100
17 9.11323 2.200 1.53172 48.78 0.5622
18 75.26227 0.400 1.91082 35.25 0.5822
19 6.37325 0.650
20 14.90902 1.700 1.49700 81.73 0.5371
21 -16.93987 D21（可変）
22 18.44495 0.600 1.49700 81.73 0.5371
23 6.77356 D23（可変）
24* 11.50000 2.200 1.53113 55.75 0.5628
25 -35.52133 0.600
26 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5360
27 ∞ 0.450
28 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
29 ∞ BF
［非球面データ］
第１５面
κ=-1.173,A4=4.61200E-04,A6=-1.72721E-06
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１６面
κ=1.000,A4=1.73828E-04,A6=8.92317E-07
A8=-5.35697E-08,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第２４面
κ=2.877,A4=-1.20577E-04,A6=2.62458E-06
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 0.278 10.454 39.970
D13 26.913 13.530 1.598
D21 2.982 8.797 15.299
D23 9.275 7.435 14.504
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 55.798
G2 6 -6.256
G3 14 11.856
G4 22 -21.912
G5 24 16.626
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-11.268）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
条件式（２）νｄＮ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.471
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.542
条件式（７）ＤＮ１＝0.500
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-11.268）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.801
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.411
条件式（１７）ＤＮ３＝0.500

図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｃ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１１実施例）
第１１実施例について、図２１～図２２および表１１を用いて説明する。図２１は、第１１実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３および両凸形状の正レンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４からなる接合レンズと、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第６面および第１９面は仮想面である。

（表１１）
［全体諸元］
変倍比＝118.076
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.429 14.376 523.001
ＦＮＯ 2.820 3.650 8.128
２ω 85.436 30.806 0.863
Ｙ 3.350 4.000 4.000
ＴＬ 167.110 170.132 264.500
ＢＦ 0.540 0.540 0.540
ｆＦ -12.897 -17.631 -239.375
ｆＲ 32.087 42.873 -80.219
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 825.93933 2.900 1.80400 46.60 0.5575
2 112.39133 7.800 1.43700 95.10 0.5336
3 -453.66816 0.100
4 115.49170 6.300 1.49782 82.57 0.5386
5 9088.66420 0.100
6 ∞ 0.000
7 133.81125 4.700 1.49782 82.57 0.5386
8 571.60343 D8（可変）
9 55.85227 1.300 1.87071 40.73 0.5682
10 13.94864 7.000
11 -32.19593 1.200 1.80420 46.50 0.5572
12 57.84873 0.100
13 28.64191 3.800 1.90200 25.26 0.6165
14 -70.26333 1.600
15 -20.59922 1.000 1.68348 54.80 0.5501
16 39.38825 1.800 1.92286 20.88 0.6390
17 139.67089 D17（可変）
18 ∞ 0.600 （絞りＳ）
19 ∞ 1.106
20* 13.03513 4.100 1.49710 81.56 0.5385
21* -80.65458 2.800
22 26.48603 1.200 1.91082 35.25 0.5822
23 11.88277 2.000
24 14.86421 1.200 1.77250 49.62 0.5518
25 11.87360 3.600 1.49782 82.57 0.5386
26 -35.53498 D26（可変）
27 509.89664 1.200 1.53172 48.78 0.5622
28 -22.32829 0.700 1.49700 81.61 0.5389
29 17.44965 D29（可変）
30* 18.42875 2.000 1.58913 61.22 0.5401
31 -31.60931 0.600 1.75520 27.57 0.6092
32 -241.53196 D32（可変）
33 ∞ 0.400 1.51680 63.88 0.5360
34 ∞ 0.700
35 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
36 ∞ BF
［非球面データ］
第２０面
κ=1.000,A4=-3.21091E-05,A6=-8.68271E-08
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第２１面
κ=1.000,A4=3.10451E-05,A6=-2.93413E-08
A8=7.59720E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第３０面
κ=1.000,A4=-1.73347E-06,A6=0.00000E+00
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D8 0.750 41.177 143.201
D17 80.493 34.159 1.024
D26 2.275 10.638 22.193
D29 14.580 16.417 33.124
D32 6.065 4.795 2.012
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 170.892
G2 9 -11.362
G3 18 22.993
G4 27 -38.719
G5 30 33.447
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-19.656）＞
条件式（１）
ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
条件式（２）νｄＮ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.524
条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝4.438
条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-19.656）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.730
条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝2.565
条件式（１７）ＤＮ３＝1.000

図２２（Ａ）は、第１１実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｂ）は、第１１実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｃ）は、第１１実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系または変倍光学系を実現することができる。

ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。

なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。

合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。

第２実施例、第５実施例、および第７～第１１実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。

レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。

レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。

各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (9)

1. 負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、
   変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
   前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する変倍光学系。
   －０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
   ５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
   ０．５４５＜θｇＦＮ３
   ０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
   但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
   νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
   θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
   θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
2. 前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
   ０．５０＜ｆＮ３／ｆＧａ＜７．００
   但し、ｆＮ３：前記負レンズの焦点距離
   ｆＧａ：前記物体側負レンズ群の焦点距離
3. 前記物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
   ０．２０＜（－ｆＧａ）／ｆ＜３．５０
   但し、ｆＧａ：前記物体側負レンズ群の焦点距離
   ｆ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
4. 前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
   ０．５５５＜θｇＦＮ３
5. 前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
   ＤＮ３＞０．４００［ｍｍ］
   但し、ＤＮ３：前記負レンズの光軸上の厚さ
6. 前記負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
7. 前記負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
8. 前記負レンズは、ガラスレンズである請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
9. 請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えて構成される光学機器。

Images