JP7203728B2 - 密封装置 - Google Patents

Description

本発明は、密封装置に関し、例えば、自動車関連の分野において回転用シールとして用いられ、特に、機内に潤滑油が存在するエンジン用シールとして用いられるものである。

従来、エンジン用シールとして用いられる密封装置としては、機内に密封されている潤滑油が機外へ漏洩することを防止するために、例えば、エンジンハウジングとクランクシャフトとの間に装着されている。この密封装置としては、スリンガーのフランジ部に設けられたネジ部によって、クランクシャフトの回転時にポンピング作用を発揮し、機内の潤滑油をシールしている（例えば、特許文献１を参照。）。

図２２に示すように、このような密封装置１００としては、回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周面に装着されて当該クランクシャフト２０１とともに回転するスリンガー１０１と、ハウジング２０２の内周面に装着されるシール部１０２とを備えている。

スリンガー１０１は、クランクシャフト２０１の外周面に装着される円筒部１０５と、当該円筒部１０５の機内Ａ側の端部から外周側へ拡がるフランジ部１０３とを備えている。フランジ部１０３には、機内Ａ側に膨らんだ中空円盤状の膨出部分１０３ｅと、当該膨出部分１０３ｅの外周側の端部から機外Ｂ側へ折り曲げされた後に外周側へ拡がる中空円盤状の円盤部分１０３ｆとを備えている。

この密封装置１００では、フランジ部１０３の円盤部分１０３ｆの軸方向における機外Ｂ側の端面である外側面１０３ａに対して、シール部１０２のメインリップ１１１が摺動可能に密接することにより、機内Ａに存在する潤滑油（オイル）が機外Ｂへ漏洩することを防止している。

この密封装置１００においては、メインリップ１１１が摺動可能に密接するフランジ部１０３の円盤部分１０３ｆの外側面１０３ａに対して複数のネジ溝１０４が設けられている。

ネジ溝１０４は、一定の間隔でそれぞれ独立して配置され、クランクシャフト２０１の回転方向に対応して内径側から外径側へ右回転で進む４等配の螺旋状の溝であり、個々の溝の始点および終点がそれぞれ異なっている。このネジ溝１０４は、スリンガー１０１におけるフランジ部１０３の円盤部分１０３ｆの外側面１０３ａに形成され、シール部１０２のメインリップ１１１のリップ先端１１１ａが４本のネジ溝１０４の範囲内で接触している。

したがって、密封装置１００では、スリンガー１０１とシール部１０２のシール部材１１０との間に囲まれた空間Ｓへ潤滑油が滲み出した場合でも、クランクシャフト２０１とともにスリンガー１０１が回転したときのフランジ部１０３の遠心力により潤滑油を空間Ｓから機内Ａ側へ戻す振切作用と、当該フランジ部１０３における円盤部分１０３ｆの回転時におけるネジ溝１０４の影響により潤滑油を空間Ｓから機内Ａ側へ戻す作用（以下、これを「ネジ作用」ともいう。）とを奏することができる。なお、このような振切作用およびネジ作用の双方により潤滑油を空間Ｓから機内Ａ側へ戻す効果をポンピング効果という。

特開２０１４－１２９８３７号公報

上述した密封装置１００において、クランクシャフト２０１の回転数が例えば5000rpm(revolution per minute)程度以下の低速で回転するディーゼルエンジンであれば、スリンガー１０１のフランジ部１０３とメインリップ１１１のリップ先端１１１ａとの隙間から空間Ｓへ潤滑油が滲み出すことはない。

しかしながら密封装置１００を、例えば6000rpm程度以上の高速でクランクシャフト２０１が回転するガソリンエンジンに適用した場合、スリンガー１０１のフランジ部１０３とメインリップ１１１のリップ先端１１１ａとの隙間から空間Ｓへ潤滑油が滲み出てしまい、空間Ｓに潤滑油が貯留してしまうおそれがあった。

本発明は、上記の課題に鑑みなされたものであり、その目的は、回転軸の回転数が所定以上の高速回転時であっても、機内側の潤滑油がスリンガーのフランジ部とメインリップとの隙間から滲み出て最終的に漏洩してしまうことを防止し得る密封装置を提供することである。

上記目的を達成するために、本発明においては、ハウジングに対して回転する回転軸の外周面に装着される円筒部、および、当該円筒部の内側の端部から前記回転軸の軸線とは垂直な方向へ延びる円環状のフランジ部を有するスリンガーと、前記ハウジングに装着され、前記スリンガーのフランジ部の平坦な外側面と摺動自在に接触することにより潤滑油を前記ハウジングの機内側へシールするメインリップを有するシール部とを備え、前記フランジ部の外側面において前記メインリップと接触する部分には、回転時に前記潤滑油を前記ハウジングの機内側へ戻す排出作用を発揮するための溝が形成され、前記フランジ部と前記メインリップとの間には、前記フランジ部の前記外側面と前記メインリップとが接触したときの当該フランジ部と当該メインリップとがなす相対的な接触角度が小さくなるような狭小化構造が形成されていることを特徴とする。

本発明において、前記狭小化構造は、前記スリンガーの前記フランジ部が傾斜された傾斜フランジ部分と、前記メインリップとの組み合わせにより形成されることを特徴とする。

本発明において、前記狭小化構造は、前記スリンガーの前記フランジ部が湾曲した湾曲フランジ部と、前記メインリップとの組み合わせにより形成成されることを特徴とする。

本発明において、前記狭小化構造は、前記メインリップが前記フランジ部の外側面と接触するリップ先端側においてメインリップ本体よりも肉厚が薄く形成された薄肉先端部と、前記スリンガーとの組み合わせにより形成されることを特徴とする。

本発明において、前記狭小化構造は、前記メインリップを画成する面に形成された切込部により、当該切込部よりもリップ先端側において前記フランジ部の前記外側面と接触して屈曲する先端部分と、前記メインリップとの組み合わせにより形成成されることを特徴とする。

本発明において、前記狭小化構造は、前記フランジ部の外側面と接触するリップ先端部にかけてリップ基部から全体的に湾曲した湾曲形状を有するリップ湾曲部が設けられた前記メインリップと、前記スリンガーとの組み合わせにより形成されることを特徴とする。

本発明によれば、回転軸の回転数が所定以上の高速回転時であっても、機内側の潤滑油がスリンガーのフランジ部とメインリップとの隙間から滲み出て最終的に漏洩してしまうことを防止し得る密封装置を実現することができる。

本発明の第１の実施の形態に係るオイルシールの装着状態を示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係るオイルシールの単体の構成を示す拡大断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係るスリンガーの構成を示す平面図である。 本発明の第１の実施の形態に係るスリンガーの他の構成例を示す平面図である。 従来のメインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。 本発明の第１の実施の形態に係るオイルシールとスリンガーとの接触角度と潤滑油を含んだエアーのエアー吸込量との関係を示すグラフである。 本発明の第２の実施の形態に係るオイルシールの装着状態を示す断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係るオイルシールの単体の構成を示す拡大断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。 本発明の第３の実施の形態に係るオイルシールの装着状態を示す断面図である。 本発明の第３の実施の形態に係るオイルシールの単体の構成を示す拡大断面図である。 本発明の第３の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。 本発明の第３の実施の形態に係るオイルシールの薄肉先端部が折れ曲がる湾曲面の中心と最先端面との間の曲げ距離Ｌを示す略線的断面図である。 本発明の第３の実施の形態に係る曲げ距離と締め代との関係を表すグラフである。 本発明の第４の実施の形態に係るオイルシールの装着状態を示す断面図である。 本発明の第４の実施の形態に係るオイルシールの単体の構成を示す拡大断面図である。 本発明の第４の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。 本発明の第５の実施の形態に係るオイルシールの装着状態を示す断面図である。 本発明の第５の実施の形態に係るオイルシールの単体の構成を示す拡大断面図である。 本発明の第５の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。 従来の密封装置（オイルシール）の構成を示す拡大断面図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照し説明する。

＜第１の実施の形態＞
図１は、本発明の第１の実施の形態に係る密封装置の装着状態を示す断面図である。図２は、本発明の第１の実施の形態に係る密封装置の単体の構成を示す拡大断面図である。図３は、本発明の第１の実施の形態に係るスリンガーの構成を示す平面図である。図４は、本発明の第１の実施の形態に係るスリンガーの他の構成例を示す平面図である。図５は、従来のメインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する断面図である。図６は、本発明の第１の実施の形態に係る密封装置において、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。

以下、説明の便宜上、軸線ｘ方向において矢印ａ（図１参照）方向を外側とし、軸線ｘ方向において矢印ｂ（図１参照）方向を内側とする。より具体的には、外側とは、エンジンから離れる機外Ｂ側であり、内側とは、エンジンの内部方向であり機内Ａ側である。また、軸線ｘに垂直な方向（以下、「径方向」ともいう。）において、軸線ｘから離れる方向（図１の矢印ｃ方向）を外周側とし、軸線ｘに近づく方向（図１の矢印ｄ方向）を内周側とする。

＜密封装置の構成＞
図１および図２に示すように、本発明の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール１は、機内Ａに潤滑油が存在する自動車用エンジン（特にガソリンエンジン）のシールとして用いられ、機内Ａの潤滑油が機外Ｂへ漏洩するのを防止するとともに、機外Ｂから機内Ａへダスト等の異物が侵入するのを防止するものである。

オイルシール１は、エンジンハウジング（以下、これを単に「ハウジング」ともいう。）２０２の内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面２０２ａに装着されるシール部１０と、ハウジング２０２に対して回転する回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面２０１ａに装着されるスリンガー３０とを備え、これらが組み合わされて構成されている。

シール部１０は、補強環２０と、当該補強環２０と一体に形成された弾性体部２１とを備えている。補強環２０は、軸線ｘを中心とする環状の金属材からなる。補強環２０の金属材としては、例えば、ステンレス鋼やＳＰＣＣ（冷間圧延鋼）がある。一方、弾性体部２１の弾性体としては、例えば、各種ゴム材がある。各種ゴム材としては、例えば、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素添加ニトリルゴム（Ｈ－ＮＢＲ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）等の合成ゴムである。

補強環２０は、例えばプレス加工や鍛造によって製造され、弾性体部２１は成形型を用いて架橋（加硫）成型によって成形される。この架橋成型の際に、補強環２０は成形型の中に配置されており、弾性体部２１が架橋（加硫）接着により補強環２０に接着され、弾性体部２１が補強環２０と一体的に成形される。

補強環２０は、例えば、断面略Ｌ字状の形状を呈しており、円筒部２０ａ、外周側円盤部２０ｂ、テーパー部２０ｃ、および、内周側円盤部２０ｄを備え、円筒部２０ａ、外周側円盤部２０ｂ、テーパー部２０ｃ、および、内周側円盤部２０ｄが全て一体に形成されている。

この場合、円筒部２０ａは、外周側（矢印ｃ方向）に向かって凸状に膨出した湾曲形状を有している。また、外周側円盤部２０ｂ、テーパー部２０ｃ、および、内周側円盤部２０ｄは、全体略Ｓ字状のフランジ部を形成している。

円筒部２０ａは、軸線ｘに沿って略平行に延びる円筒状の部分であり、ハウジング２０２の内周面２０２ａに対して内嵌される。外周側円盤部２０ｂは、軸線ｘと略垂直な方向、すなわち、円筒部２０ａの外側（矢印ａ方向）の端部から内周側（矢印ｄ方向）へ向かって広がる中空円盤状の部分である。テーパー部２０ｃは、外周側円盤部２０ｂの内周側（矢印ｄ方向）の端部から更に内周側（矢印ｄ方向）および内側（矢印ｂ方向）に向かって斜めに延びる中空円盤状の部分である。内周側円盤部２０ｄは、テーパー部２０ｃの内周側（矢印ｄ方向）の端部からさらに内周側（矢印ｄ方向）に向かって拡がる中空円盤状の部分である。

なお、補強環２０の円筒部２０ａは、この場合、外周側（矢印ｃ方向）に向かって凸状に膨出した湾曲形状を有しているが、これに限るものではなく、軸線ｘに沿って真っ直ぐに延びる円筒状の部分であってもよい。また、補強環２０は、外周側円盤部２０ｂ、テーパー部２０ｃ、および、内周側円盤部２０ｄにより全体略Ｓ字状に形成されているが、外周側円盤部２０ｂ、テーパー部２０ｃ、および、内周側円盤部２０ｄが軸線ｘと略垂直な方向に真っ直ぐに延びていてもよい。

弾性体部２１は、補強環２０に一体に取り付けられており、当該補強環２０を外側（矢印ａ方向）、外周側（矢印ｃ方向）の一部、および、内周側（矢印ｄ方向）を覆うように当該補強環２０と一体的に成形されている。

弾性体部２１は、補強環２０の円筒部２０ａにおける外周側（矢印ｃ方向）の一部を覆うリップ被覆部２１ａと、補強環２０の外周側円盤部２０ｂを外側（矢印ａ方向）から覆うリップ被覆部２１ｂと、補強環２０のテーパー部２０ｃを覆うリップ被覆部２１ｃと、補強環２０の内周側円盤部２０ｄを外側（矢印ａ方向）から覆うリップ被覆部２１ｄと、リップ被覆部２１ｄと一体化されたリップ腰部２１ｅと、当該リップ腰部２１ｅに一体形成されたメインリップ２２、ダストリップ２３、中間リップ２４とを備えている。

弾性体部２１のリップ腰部２１ｅは、補強環２０の内周側円盤部２０ｄにおける内周側（矢印ｄ方向）の端部の近傍に位置する部分であり、メインリップ２２、ダストリップ２３、および、中間リップ２４の基部である。

弾性体部２１のメインリップ２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から更に内側（矢印ｂ方向）かつ外周側（矢印ｃ方向）に向かって斜めに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分であり、内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって拡径している。

メインリップ２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から延びる付け根部分２２ｒの厚さが本体部分２２ｂの厚さよりも薄く形成されている。これは、弾性体部２１において、付け根部分２２ｒを起点としてメインリップ２２を付け根から曲がり易くするためである。このようなタイプのメインリップ２２については、本明細書中において薄肉リップと呼ぶ場合があるものとする。

弾性体部２１のダストリップ２３は、リップ腰部２１ｅの内周側（矢印ｄ方向）の端部から外側（矢印ａ方向）かつ内周側（矢印ｄ方向）に向かって斜めに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分であり、外周側（矢印ｃ方向）から内周側（矢印ｄ方向）へ向かって拡径している。なお、ダストリップ２３が延びる延び方向は、メインリップ２２の延び方向とはほぼ反対向きである。

弾性体部２１の中間リップ２４は、リップ腰部２１ｅにおいてメインリップ２２よりも内周側（矢印ｄ方向）に位置し、かつ、ダストリップ２３よりも内側（矢印ｂ方向）に位置し、リップ腰部２１ｅの内周側（矢印ｄ方向）の端部から内側（矢印ｂ方向）に向かって僅かに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分である。中間リップ２４は、そのリップ長が短く、リップ先端がスリンガー３０と接触することはない。

スリンガー３０は、クランクシャフト２０１の外周面２０１ａに装着された状態で、当該クランクシャフト２０１の回転とともに連れ回る例えば金属製の板状部材であり、円筒部３１と、フランジ部３３とを備えている。スリンガー３０は、例えば板状部材を曲げ加工により形成することが可能である。

スリンガー３０の円筒部３１は、軸線ｘに沿って略平行に延びる円筒状の部分であり、ハウジング２０２に対して回転するクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定することにより装着される。スリンガー３０の円筒部３１は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面３１ａを有しており、その外周面３１ａに対して弾性体部２１のダストリップ２３のリップ先端が摺動自在に接触する。これにより、機外Ｂからダスト等の異物が機内Ａに侵入することを防止している。

スリンガー３０のフランジ部３３は、垂直フランジ部分３４および傾斜フランジ部分３５を備えている。垂直フランジ部分３４は、円筒部３１の内側（矢印ｂ方向）の端部から軸線ｘとは垂直な径方向の外周側（矢印ｃ方向）へ向かって広がる、軸線ｘを中心とした中空円盤状の部分である。

垂直フランジ部分３４の外周側（矢印ｃ方向）への高さは、中間リップ２４のリップ先端の位置よりも高く、当該垂直フランジ部分３４と中間リップ２４のリップ先端とが対向するように配置されている。なお、フランジ部３３の垂直フランジ部分３４は、従来のスリンガー１０１におけるフランジ部１０３の膨出部分１０３ｅが存在しない分だけ、中間リップ２４との間隔が狭くなっている。

傾斜フランジ部分３５は、垂直フランジ部分３４の外周側（矢印ｃ方向）の端部から内側（矢印ｂ方向）および外周側（矢印ｃ方向）へ向かって所定角度に傾斜された中空円盤状の部分であり、垂直フランジ部分３４と一体に形成されている。

この傾斜フランジ部分３５は、外側（矢印ａ方向）の平坦な面である外側面３５ａを有している。外側面３５ａの外周側（矢印ｃ方向）の端部領域には、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１（図６）を機外Ａへ排出するために用いられる４本の螺旋溝状のネジ溝３６が設けられている。

これら４本のネジ溝３６は、図３に示すように、それぞれの始点ｓｔが互いに９０度ずつ離間した位置に形成されるとともに、それぞれの終点ｅｔについても互いに９０度ずつ離間した位置に形成されている。ネジ溝３６は、始点ｓｔから終点ｅｔまで約１周分程度の螺旋状に形成されているが、これに限るものではなく、半周程度、３／４周程度等の１周以下であったり、１周半程度、２周程度等の１周以上の螺旋状に形成されていてもよい。

また、ネジ溝３６は、傾斜フランジ部分３５の内径側から外径側へ向かって右回転向き（時計回り）に次第に半径を大きくしながら進む４等配の溝としてそれぞれ独立して形成されている。ただし、これに限るものではなく、ネジ溝３６は、２等配、３等配、６等配等のその他種々の本数であってもよい。なお、この場合、スリンガー３０は、ネジ溝３６とは逆に図中矢印で示すように左回転（反時計回り）するものとする。

ただし、スリンガー３０のフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５に形成される溝としては、ネジ溝３６である必要は必ずしもない。例えば、図４（Ａ）に示すように、スリンガー３０Ｓでは、フランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の内径側から外径側へ向かって延びる放射状であり、当該スリンガー３０の軸線とは垂直な方向へ直線状に延びる放射状溝３７（３７ａ～３７ｈ）であってもよい。この場合、メインリップ２２のリップ先端が傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａと摺動するのは、例えば放射状溝３７のほぼ中央付近の位置ＰＯＳ１となる。

同様に、図４（Ｂ）に示すように、スリンガー３０Ｖでは、フランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の内径側から外径側へ向かって延びるが、内径側から外径側の外周方向へ向かって図中右側へ傾斜するように直線状に延びる傾斜状溝３８（３８ａ～３８ｈ）であってもよい。この場合、メインリップ２２のリップ先端が傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａと摺動するのは、例えば傾斜状溝３８のほぼ中央付近よりもやや外周寄りの位置ＰＯＳ２となる。

この場合、放射状溝３７および傾斜状溝３８は、ネジ溝３６に比べて始点ｓｔから終点ｅｔまでの長さが非常に短くなり、放射状溝３７、傾斜状溝３８を伝って潤滑油Ｇ１を短時間のうちに振り切り、機内Ａ側へ戻すことが可能となる。また、放射状溝３７および傾斜状溝３８は、ネジ溝３６に比べて溝本数を多く形成することができるので、ネジ溝３６よりも短時間のうちに多くの量の潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すことが可能となる。

傾斜フランジ部分３５は、弾性体部２１のメインリップ２２のリップ先端と外側面３５ａとが接触する際の相対的な接触角度θ１（図２、図６）を、従来の傾斜フランジ部分３５を有することのないフランジ部１０３の接触角度θ０（図５）に比して小さくすることを目的として所定角度に傾斜されている。

この場合、接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなる分だけ、メインリップ２２のリップ先端と外側面３５ａとの接触面積が増大するため密封性を維持し易くなる。ここで、接触角度θ１は、メインリップ２２のリップ先端が傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに押し付けられているものの、当該メインリップ２２のリップ先端側が折れ曲がることのない程度の締め代で傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａと接触した状態にあることを前提とする。ただし、これに限るものではなく、メインリップ２２の先端側が折れ曲がる程度の締め代で傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとリップ先端とが接触した状態にあってもよい。この場合、当該メインリップ２２のリップ先端から付け根までの長さのうち、リップ先端から約２０％の長さよりも短い先端側の位置で測定された接触角度θ１であるものとする。ただし、これに限らず、リップ先端から約１７％の先端側の位置で測定された接触角度θ１であることが好ましい。例えば、メインリップ２２のリップ先端から付け根までの長さが６ｍｍであった場合、リップ先端から約１７％の長さである約１ｍｍの位置で測定されたときの接触角度θ１とすることが好ましい。

このように、オイルシール１は、スリンガー３０のフランジ部３３における傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａと接触する弾性体部２１のメインリップ２２が機内Ａ側に配置されて潤滑油が滲み出すことを防止するとともに、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに接触する弾性体部２１のダストリップ２３が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入および機外Ｂ側へ潤滑油が漏洩することを防止する構造を有している。

ところで、一般的にハブベアリングに用いられるハブシールは、スリンガーのフランジ部と接触する弾性体部のサイドリップ（メインリップ２２に相当）が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入を防止するとともに、スリンガーの円筒部と接触するラジアルリップ（ダストリップ２３に相当）が機内Ａ側に配置されて潤滑油の漏洩を防止する構造を有している。

すなわち、本発明のオイルシール１は、ハブベアリングに用いられるハブシールと比べて、スリンガー３０と接触するメインリップ２２の配置が真逆であり、かつ、その役割についても逆であるため、ハブシールとは根本的に異なるシール構造を有するものである。

このような構成のオイルシール１において、弾性体部２１のメインリップ２２、ダストリップ２３、および、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａ、および、フランジ部３３の垂直フランジ部分３４および傾斜フランジ部分３５によって軸線ｘを中心とした環状の閉じた空間Ｓ（図６）が形成されている。

この空間Ｓは、スリンガー３０のフランジ部３３における傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間を伝って機内Ａ側から当該空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１（図６）を貯留する空間である。この空間Ｓに貯留された潤滑油Ｇ１は、ダストリップ２３の存在により機外Ｂ側へ漏洩することが抑制されている。

＜作用および効果＞
以上の構成において、第１の実施の形態におけるオイルシール１は、シール部１０がハウジング２０２の内周面２０２ａに圧入して固定されるとともに、スリンガー３０がクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定されることに装着される。

このとき、シール部１０における弾性体部２１のダストリップ２３をスリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに所定の締め代で接触させるとともに、当該弾性体部２１のメインリップ２２をスリンガー３０のフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに所定の締め代で接触させる。この場合、メインリップ２２は、付け根部分２２ｒの厚さが本体部分２２ｂよりも薄いため、当該メインリップ２２が付け根から曲がるとしてもリップ先端が撓むことない程度の締め代である。

このとき、弾性体部２１のメインリップ２２のリップ先端は、４本のネジ溝３６の何れかとメインリップ２２のリップ先端とが必ず接触するように、シール部１０とスリンガー３０とが組み合わされる。

上述したように組み合わされて取り付けられたシール部１０とスリンガー３０とからなるオイルシール１は、クランクシャフト２０１の回転に伴ってスリンガー３０が左回転（反時計回り）する。

このとき、オイルシール１は、フランジ部３３の外周側（矢印ｃ方向）の端部領域に形成された４本のネジ溝３６の影響により、空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間から機内Ａ側へ吸い込んで排出する（ネジ作用）ことができる。すなわち、ネジ溝３６は、潤滑油Ｇ１を空間Ｓから機内Ａ側へ吸い込んで排出する油排出作用を機能として有している。このように、傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａにおいてメインリップ２２と接触する部分には、回転時に潤滑油をハウジング２０２の機内側へ戻す排出作用を発揮するためのネジ溝３６が形成されている。

なお、オイルシール１では、弾性体部２１の中間リップ２４の存在により、空間Ｓに滲み出てきた潤滑油Ｇ１を受け止めることができるので、ダストリップ２３に潤滑油Ｇ１が直接到達することを防ぎながら空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ吸い出すことができる。

また、オイルシール１は、スリンガー３０のフランジ部３３の回転に伴う遠心力によって空間Ｓ内の潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間から機内Ａ側へ潤滑油Ｇ１を振り切りながら排出する（振切作用）ことができる。

すなわち、オイルシール１は、ネジ溝３６の影響による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対するネジ作用と、フランジ部３３の傾斜フランジ部分３５の遠心力による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対する振切作用とにより、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１を機内Ａに吸い込んで排出するポンピング効果を働かせることができる。

ところで、図５に示すように、従来の密封装置１００（図２２）ではメインリップ１１１の内側の面である内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの相対的な接触角度θ０を有する。これに比べて、図６に示すように、本発明のオイルシール１ではメインリップ２２の内側面２２ｕと傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとの相対的な接触角度θ１の方が接触角度θ０よりも小さくなっている（θ０＞θ１）。すなわち、傾斜フランジ部分３５とメインリップ２２との間には、傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとメインリップ２２とが接触したときの当該傾斜フランジ部分３５と当該メインリップ２２とがなす相対的な接触角度θ１が小さくなるような狭小化構造が形成されている。

従来の密封装置１００では、メインリップ１１１とフランジ部１０３との接触角度θ０が大きいため、当該メインリップ１１１の内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に表面張力により付着される潤滑油Ｇ０の量が少ない。そのため、ポンピング効果が働いても、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ０が全て効率良く機内Ａ側へ排出されることがないので一部残留してしまう。

これに対して、本発明のオイルシール１では、メインリップ２２とフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５との相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さい。このため、メインリップ２２の内側面２２ｕと傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとの間に表面張力により付着して貯留される潤滑油Ｇ１の量が従来よりも多くなっている。

すなわち、メインリップ２２の内側面２２ｕと傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとに付着される潤滑油Ｇ１の付着面積が従来よりも大きくなっている。具体的には、メインリップ２２の内側面２２ｕおよび傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに付着される潤滑油Ｇ１の付着幅Ｗ１が従来の密封装置１００（図５）よりも大きい。

このため、メインリップ２２の内側面２２ｕと傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出されるため、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

ところで、従来のフランジ部１０３では、当該フランジ部１０３の外側面１０３ａに付着した潤滑油Ｇ０が遠心力により振り切られるときの外周側（矢印ｃ方向）へ向かう速度ベクトルが大きい。

これに対し、本発明のオイルシール１では、傾斜フランジ部分３５が傾斜しているため、当該傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに付着している潤滑油Ｇ１が遠心力により振り切られるときの外周側（矢印ｃ方向）へ向かう速度ベクトルが従来のフランジ部１０３よりも小さくなる。

さらに、オイルシール１では、傾斜フランジ部分３５が傾斜しているため、傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに付着している潤滑油Ｇ１の方が従来のフランジ部１０３に付着している潤滑油Ｇ０よりも離間し難い状態にある。したがって、オイルシール１では、傾斜フランジ部分３５が傾斜しているため、当該傾斜フランジ部分３５に付着した潤滑油Ｇ１は、遠心力と表面張力により当該傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに沿って機内Ａ側へ効率良く排出される。

かくしてオイルシール１では、エンジンの回転数が所定回転数以上に高くなった場合であっても、フランジ部３３の遠心力による潤滑油Ｇ１の振切作用と、ネジ溝３６により潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すネジ作用が効果的に働くことになる。

すなわちオイルシール１では、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を当該空間Ｓから機内Ａ側へ効率的かつ短時間のうちに戻すポンピング効果を十分に発揮させることができる。かくして、オイルシール１は、機内Ａの潤滑油Ｇ１が空間Ｓに滲み出たとしても、空間Ｓに残留してしまい、当該空間Ｓから機外Ｂへ潤滑油Ｇ１が漏洩することを大幅に低減することができる。

さらにオイルシール１では、スリンガー３０の垂直フランジ部分３４と中間リップ２４との間隔が従来の密封装置１００（図２２）よりも狭くなっているため、ラビリンス効果により機外Ｂ側から機内Ａ側へダストが侵入することを従来よりも効果的に防止することができる。

さらに、オイルシール１では、メインリップ２２のリップ先端と傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとの相対的な接触角度θ１が従来よりも小さいので、メインリップ２２の内側面２２ｕと傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａとの密着度が従来よりも増し、ネジ溝３６を多く塞ぐことになるため、従来に比して静止漏れを抑制することができる。

＜実施例＞
本発明のオイルシール１において、エンジンの回転数が例えば8000rpmの場合であって、メインリップ２２とフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５とが接触したときの相対的な接触角度θ１を約３０度程度の角度大から約０度の角度小まで次第に小さくした場合、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量の変化を計測した。図７（Ａ）は、その接触角度θ１とエアー吸込量との関係を表したグラフである。

ここで、オイルシール１のスリンガー３０に用いられるメインリップ２２としては、上述したような薄肉リップだけではなく、付け根部分２２ｒの厚さが本体部分２２ｂの厚さとほぼ同一かそれ以上の厚さを有する厚肉リップであってもよく、以下の説明では薄肉リップ２２０ｎおよび厚肉リップ２２０ｋとして区別する。なお、比較対象として、ネジ溝３６が形成されていないスリンガー（本発明のスリンガー３０に相当する形状のスリンガー）に用いられる薄肉リップについては、薄肉リップ２２０ｘとして区別する。

この計測結果では、接触角度θ１が大きい場合、薄肉リップ２２０ｎ、厚肉リップ２２０ｋおよび薄肉リップ２２０ｘの何れにおいても、エアー吸込量が０[ml/min]であるが、接触角度θ１が小さくなるに連れてエアー吸込量がほぼリニアに増大していることが示されている。なお、ネジ溝３６が形成されていないスリンガーに用いられる薄肉リップ２２０ｘについては、ネジ溝３６が設けられていないため接触角度θ１が小さくなってもエアー吸込量が０[ml/min]であり、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が滲み出る可能性が高いことが予測される。

このようにオイルシール１では、エンジンの回転数が8000rpmの場合であって、メインリップ２２とフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５との相対的な接触角度θ１が小さくなり、潤滑油Ｇ１の傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａに対する付着幅Ｗ１が大きくなる場合、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が大幅に増大することが分かった。

すなわち、オイルシール１は、従来に比して、クランクシャフト２０１の回転数が所定以上の高速回転時であっても、メインリップ２２とフランジ部３３の傾斜フランジ部分３５との相対的な接触角度θ１が小さくなれば、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ効率的に戻し、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が貯留されることを防止できることが判明した。

その後、同様の条件で図７（Ｂ）に示すように、メインリップ２２のリップ先端と、スリンガー３０のフランジ部３３における傾斜フランジ部分３５とが締め代２．５ｍｍのときに接触幅ｄ１（例えば０．０８ｍｍ）で接触している場合の接触部分の内周側（矢印ｄ方向）の端部（以下、「内周側端」ともいう。）からメインリップ２２の内側面２２ｕに沿った１ｍｍの位置における接触角度θ１を測定基準として実験を行った。

この場合、メインリップ２２のリップ先端から付け根部分２２ｒまでの長さが６ｍｍであり、リップ先端における接触幅ｄ１（例えば５ｍｍ）の接触部分の内周側端から約１７％の長さに相当する約１ｍｍの位置での接触角度θ１とする。

その結果、図７（Ｃ）に示すように、薄肉リップ２２０ｎ（○）において接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が急激に増大することが判明した。具体的には、接触角度θ１が約１３度においてエアー吸込量が２３ml/min、約５度においてエア吸込量が７８ml/min、約０度においてエアー吸込量が１４０ml/minとなっている。

同様に、厚肉リップ２２０ｋ（△）においても、接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が次第に増大することが判明した。

すなわち、ネジ溝３６が形成されているスリンガー３０に用いられる薄肉リップ２２０ｎ（○）および厚肉リップ２２０ｋ（△）であれば、メインリップ２２と傾斜フランジ部分３５との相対的な接触角度θ１が約１７度以下になればなるほど、エアー吸込み量が増大することが分かった。ただし、薄肉リップ２２０ｘにおいては、やはり、ネジ溝３６が設けられていないため、接触角度θ１の値に拘わらずエアー吸込量が０[ml/min]のままであった。

＜第２の実施の形態＞
図８は、本発明の第２の実施の形態に係る密封装置の装着状態を示す断面図である。図９は、本発明の第２の実施の形態に係る密封装置の単体の構成を示す拡大断面図である。図１０は、本発明の第２の実施の形態に係る密封装置において、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。

＜密封装置の構成＞
図８および図９に示すように、本発明の第２の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール２０００は、機内Ａに潤滑油が存在する自動車用エンジン（特にガソリンエンジン）のシールとして用いられ、機内Ａの潤滑油が機外Ｂへ漏洩するのを防止するとともに、機外Ｂから機内Ａへダスト等の異物が侵入するのを防止するものである。

オイルシール２０００は、ハウジング２０２の内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面２０２ａに装着されるシール部１０と、ハウジング２０２に対して回転する回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面２０１ａに装着されるスリンガー１３０とを備え、これらが組み合わされて構成されている。

シール部１０は、補強環２０と、当該補強環２０と一体に形成された弾性体部２１とを備えている。補強環２０および弾性体部２１の構成は、第１の実施の形態と同じであるため、ここではその説明を省略する。

スリンガー１３０は、クランクシャフト２０１の外周面２０１ａに装着された状態で、当該クランクシャフト２０１の回転とともに連れ回る例えば金属製の板状部材であり、円筒部１３１、および、曲線状に湾曲した湾曲フランジ部１３３を備えている。スリンガー１３０は、例えば板状部材を曲げ加工により形成することが可能である。

スリンガー１３０の円筒部１３１は、軸線ｘに沿って略平行に延びる円筒状の部分であり、ハウジング２０２に対して回転するクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定することにより装着される。円筒部１３１は、従来のスリンガー１０１の円筒部１０５に比べると軸線ｘ方向の長さが短くなっている。スリンガー１３０の円筒部１３１は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面１３１ａを有しており、その外周面１３１ａに対して弾性体部２１のダストリップ２３のリップ先端が摺動自在に接触する。これにより、機外Ｂからダスト等の異物が機内Ａに侵入することを防止している。

湾曲フランジ部１３３は、円筒部１３１の内側（矢印ｂ方向）の端部からクランクシャフト２０１の軸線ｘと離間する方向へ曲線状に湾曲しながら延びた、軸線ｘを中心とする円環状のフランジ部分であり、弾性体部２１に対して凹状に形成されている。湾曲フランジ部１３３は、曲率半径の小さい小半径フランジ部分１３３ｍ、および、小半径フランジ部分１３３ｍよりも曲率半径の大きい大半径フランジ部分１３３ｓを備えている。小半径フランジ部分１３３ｍおよび大半径フランジ部分１３３ｓは、その外側（矢印ａ方向）の面である外側面１３３ａが滑らかに繋がるように一体化されている。

湾曲フランジ部１３３は、軸線ｘ方向に沿った長さが短い円筒部１３１の内側（矢印ｂ方向）の端部から湾曲した小半径フランジ部分１３３ｍを有しているため、弾性体部２１の中間リップ２４と軸線ｘ方向において対向したとき、当該中間リップ２４のリップ先端と湾曲フランジ部１３３（小半径フランジ部分１３３ｍ）の外側面１３３ａとの間隔が従来に比して狭くなっている。

大半径フランジ部分１３３ｓは、小半径フランジ部分１３３ｍに比べて曲率半径が非常に大きくなっており、外周側（矢印ｃ方向）の先端に向かうに連れてメインリップ２２に近付かないように湾曲部分の曲がりが緩やかになった、軸線ｘを中心とする円盤状部分である。

すなわち、大半径フランジ部分１３３ｓにおいて、機外Ｂ側の外側（矢印ａ方向）の端面である外側面１３３ａは、外周側（矢印ｃ方向）の先端に向かうに連れてメインリップ２２に近付かないように湾曲部分の曲がりが緩やかになっている。このため、メインリップ２２のリップ先端と大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの相対的な接触角度θ１（図９および図１０）を、従来のスリンガー１０１の円筒部１０５とメインリップ１１１との相対的な接触角度θ０（図５）よりも小さくしている。

なお、大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａの外周側（矢印ｃ方向）の端部領域には、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１（図１０）を機外Ａへ排出するために用いられる４本の螺旋溝状のネジ溝３６が設けられている。

これら４本のネジ溝３６は、図３に示したように、第１の実施の形態におけるネジ溝３６と同様の構成を有しており、ここではその説明を省略する。この場合もネジ溝３６は、４等配の溝としてそれぞれ独立して形成されているが、これに限るものではなく、２等配、３等配、６等配等のその他種々の本数であってもよい。

また、ネジ溝３６の代わりに、図４（Ａ）および図４（Ｂ）に示したような放射状溝３７（３７ａ～３７ｈ）であったり、傾斜状溝３８（３８ａ～３８ｈ）であってもよい。

上述したように、湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓは、弾性体部２１のメインリップ２２のリップ先端と外側面１３３ａとが接触する際の相対的な接触角度θ１（図９、図１０）を、従来の接触角度θ０（図５）に比して小さくすることを目的として、大きな曲率半径により湾曲状に形成されている。

この場合、接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなる分だけ、メインリップ２２のリップ先端と大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの接触面積が増大するため密封性を維持し易くなる。ここで、接触角度θ１は、メインリップ２２のリップ先端が大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに押し付けられているものの、当該メインリップ２２のリップ先端側が折れ曲がることのない程度の締め代で大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａと接触した状態にあることを前提とする。ただし、これに限るものではなく、メインリップ２２の先端側が折れ曲がる程度の締め代で大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとリップ先端とが接触した状態にあってもよい。この場合、当該メインリップ２２のリップ先端から付け根までの長さのうち、リップ先端から約２０％の長さよりも短い先端側の位置で測定された接触角度θ１であるものとする。ただし、これに限らず、リップ先端から約１７％の長さよりも短い先端側の位置で測定された接触角度θ１であることが好ましい。

このように、オイルシール２０００は、スリンガー１３０の湾曲フランジ部１３３における大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａと接触する弾性体部２１のメインリップ２２が機内Ａ側に配置されて潤滑油が滲み出すことを防止するとともに、スリンガー１３０の円筒部１３１の外周面１３１ａに接触する弾性体部２１のダストリップ２３が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入および機外Ｂ側へ潤滑油が漏洩することを防止する構造を有している。

ところで、一般的にハブベアリングに用いられるハブシールは、スリンガーのフランジ部と接触する弾性体部のサイドリップ（メインリップ２２に相当）が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入を防止するとともに、スリンガーの円筒部と接触するラジアルリップ（ダストリップ２３に相当）が機内Ａ側に配置されて潤滑油の漏洩を防止する構造を有している。

すなわち、本発明のオイルシール２０００は、ハブベアリングに用いられるハブシールと比べて、スリンガー１３０と接触するメインリップ２２の配置が真逆であり、かつ、その役割についても逆であるため、ハブシールとは根本的に異なるシール構造を有するものである。

このような構成のオイルシール２０００において、弾性体部２１のメインリップ２２、ダストリップ２３、および、スリンガー１３０の円筒部１３１の外周面１３１ａ、および、湾曲フランジ部１３３の小半径フランジ部分１３３ｍおよび大半径フランジ部分１３３ｓによって軸線ｘを中心とした環状の閉じた空間Ｓ（図１０）が形成されている。

この空間Ｓは、スリンガー１３０の湾曲フランジ部１３３における大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間を伝って機内Ａ側から当該空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１（図１０）を貯留する空間である。この空間Ｓに貯留された潤滑油Ｇ１は、ダストリップ２３の存在により機外Ｂ側へ漏洩することが抑制されている。

＜作用および効果＞
以上の構成において、第２の実施の形態におけるオイルシール２０００は、シール部１０がハウジング２０２の内周面２０２ａに圧入して固定されるとともに、スリンガー１３０がクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定されることに装着される。

このとき、シール部１０における弾性体部２１のダストリップ２３をスリンガー１３０の円筒部１３１の外周面１３１ａに所定の締め代で接触させるとともに、当該弾性体部２１のメインリップ２２をスリンガー１３０の湾曲フランジ部１３３の外側面１３３ａに所定の締め代で接触させる。この場合、メインリップ２２は、付け根部分２２ｒの厚さが本体部分２２ｂよりも薄いため、当該メインリップ２２が付け根から曲がるとしてもリップ先端が撓むことない程度の締め代である。

このとき、弾性体部２１のメインリップ２２のリップ先端は、４本のネジ溝３６の何れかとメインリップ２２のリップ先端とが必ず接触するように、シール部１０とスリンガー１３０とが組み合わされる。

上述したように組み合わされて取り付けられたシール部１０とスリンガー１３０とからなるオイルシール２０００は、クランクシャフト２０１の回転に伴ってスリンガー１３０が左回転（反時計回り）する。

このとき、オイルシール２０００は、湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓにおける外周側（矢印ｃ方向）の端部領域に形成された４本のネジ溝３６の影響により、空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間から機内Ａ側へ吸い込んで排出する（ネジ作用）ことができる。すなわち、ネジ溝３６は、潤滑油Ｇ１を空間Ｓから機内Ａ側へ吸い込んで排出する油排出作用を機能として有している。このように、傾斜フランジ部分３５の外側面３５ａにおいてメインリップ２２と接触する部分には、回転時に潤滑油をハウジング２０２の機内側へ戻す排出作用を発揮するためのネジ溝３６が形成されている。

なお、オイルシール２０００では、弾性体部２１の中間リップ２４の存在により、空間Ｓに滲み出てきた潤滑油Ｇ１を受け止めることができるので、ダストリップ２３に潤滑油Ｇ１が直接到達することを防ぎながら空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ吸い出すことができる。

また、オイルシール２０００は、スリンガー１３０の湾曲フランジ部１３３の回転に伴う遠心力によって空間Ｓ内の潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとメインリップ２２のリップ先端との隙間から機内Ａ側へ潤滑油Ｇ１を振り切りながら排出する（振切作用）ことができる。

すなわち、オイルシール２０００は、ネジ溝３６の影響による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対するネジ作用と、湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓの遠心力による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対する振切作用とにより、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１を機内Ａに排出するポンピング効果を働かせることができる。

ところで、図５に示すように、従来の密封装置１００（図２２）ではメインリップ１１１の内側の面である内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの相対的な接触角度θ０を有する。これに比べて、図１０に示すように、本発明のオイルシール２０００ではメインリップ２２の内側面２２ｕと大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの相対的な接触角度θ１の方が接触角度θ０よりも小さくなっている（θ０＞θ１）。すなわち、大半径フランジ部分１３３ｓとメインリップ２２との間には、大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとメインリップ２２とが接触したときの当該大半径フランジ部分１３３ｓと当該メインリップ２２とがなす相対的な接触角度θ１が小さくなるような狭小化構造が形成されている。

従来の密封装置１００では、メインリップ１１１とフランジ部１０３との接触角度θ０が大きいため、当該メインリップ１１１の内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に表面張力により付着される潤滑油Ｇ０の量が少ない。そのため、ポンピング効果が働いても、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ０が全て効率良く機内Ａ側へ排出されることがないので一部残留してしまう。

これに対して、本発明のオイルシール２０００では、メインリップ２２と湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓとの相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さい。このため、メインリップ２２の内側面２２ｕと大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの間に表面張力により付着して貯留される潤滑油Ｇ１の量が従来よりも多くなっている。

すなわち、メインリップ２２の内側面２２ｕと大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとに付着される潤滑油Ｇ１の付着面積が従来よりも大きくなっている。具体的には、メインリップ２２の内側面２２ｕおよび大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに付着される潤滑油Ｇ１の付着幅Ｗ１が従来の密封装置１００（図５）よりも大きい。

このため、メインリップ２２の内側面２２ｕと大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出されるため、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

ところで、従来のフランジ部１０３では、当該フランジ部１０３の外側面１０３ａに付着した潤滑油Ｇ０が遠心力により振り切られるときの外周側（矢印ｃ方向）へ向かう速度ベクトルが大きい。

これに対し、本発明のオイルシール２０００では、大半径フランジ部分１３３ｓが湾曲し、外側面１３３ａが従来ほど垂直ではなく傾斜しているため、当該大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに付着している潤滑油Ｇ１が遠心力により振り切られるときの外周側（矢印ｃ方向）へ向かう速度ベクトルが従来のフランジ部１０３よりも小さくなる。

さらに、オイルシール２０００では、大半径フランジ部分１３３ｓが湾曲し、外側面１３３ａが従来ほど垂直ではないため、大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに付着している潤滑油Ｇ１の方が従来のフランジ部１０３に付着している潤滑油Ｇ０よりも離間し難い状態にある。したがって、オイルシール２０００では、大半径フランジ部分１３３ｓが湾曲しているため、当該大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに付着した潤滑油Ｇ１は、遠心力と表面張力により当該大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに沿って機内Ａ側へ効率良く排出される。

かくしてオイルシール２０００では、エンジンの回転数が所定回転数以上に高くなった場合であっても、湾曲フランジ部１３３の遠心力による潤滑油Ｇ１の振切作用と、ネジ溝３６により潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すネジ作用が効果的に働く。

すなわちオイルシール２０００では、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を当該空間Ｓから機内Ａ側へ効率的かつ短時間のうちに戻すポンピング効果を十分に発揮させることができる。かくして、オイルシール２０００は、機内Ａの潤滑油Ｇ１が空間Ｓに滲み出たとしても、空間Ｓに残留してしまい、当該空間Ｓから機外Ｂへ潤滑油Ｇ１が漏洩することを大幅に低減することができる。

さらにオイルシール２０００では、スリンガー１３０の湾曲フランジ部１３３と中間リップ２４との間隔が従来の密封装置１００（図２２）よりも狭くなっているため、ラビリンス効果により機外Ｂ側から機内Ａ側へダストが侵入することを従来よりも効果的に防止することができる。

さらに、オイルシール２０００では、メインリップ２２のリップ先端と大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの相対的な接触角度θ１が従来よりも小さいので、メインリップ２２の内側面２２ｕと大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａとの密着度が従来よりも増し、ネジ溝３６を多く塞ぐことになるため、従来に比して静止漏れを抑制することができる。

＜実施例＞
本発明のオイルシール２０００において、エンジンの回転数が例えば8000rpmの場合であって、メインリップ２２と湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓとが接触したときの相対的な接触角度θ１を約３０度程度の角度大から約０度の角度小まで次第に小さくした場合、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量の変化を計測した。図７（Ａ）は、その接触角度θ１とエアー吸込量との関係を表したグラフである。

ここで、オイルシール２０００のスリンガー１３０に用いられるメインリップ２２としては、上述したように薄肉リップだけではなく、付け根部分２２ｒの厚さが本体部分２２ｂの厚さとほぼ同一かそれ以上の厚さを有する厚肉リップであってもよく、以下の説明では薄肉リップ２２０ｎおよび厚肉リップ２２０ｋとして区別する。なお、比較対象として、ネジ溝３６が形成されていないスリンガー（本発明のスリンガー１３０に相当する形状のスリンガー）に用いられる薄肉リップについては、薄肉リップ２２０ｘとして区別する。

この計測結果では、接触角度θ１が大きい場合、薄肉リップ２２０ｎ、厚肉リップ２２０ｋおよび薄肉リップ２２０ｘの何れにおいても、エアー吸込量が０[ml/min]であるが、接触角度θ１が小さくなるに連れてエアー吸込量がほぼリニアに増大していることが示されている。なお、ネジ溝３６が形成されていない薄肉リップ２２０ｘについては、ネジ溝３６が設けられていないため接触角度θ１が小さくなってもエアー吸込量が０[ml/min]であり、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が滲み出る可能性が高いことが予測される。

このようにオイルシール２０００では、エンジンの回転数が8000rpmの場合であって、メインリップ２２と湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓとの相対的な接触角度θ１が小さくなり、潤滑油Ｇ１の大半径フランジ部分１３３ｓの外側面１３３ａに対する付着幅Ｗ１が大きくなる場合、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が大幅に増大することが分かった。

すなわち、オイルシール２０００は、従来に比して、クランクシャフト２０１の回転数が所定以上の高速回転時であっても、メインリップ２２と湾曲フランジ部１３３の大半径フランジ部分１３３ｓとの相対的な接触角度θ１が小さくなれば、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ効率的に戻し、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が貯留されることを防止できることが判明した。

この場合も、メインリップ２２のリップ先端から付け根部分２２ｒまでの長さが６ｍｍであり、図７（Ｂ）同様、リップ先端における接触部分の内周側端から約１７％の長さに相当する約１ｍｍの位置での接触角度θ１とすると、図７（Ｃ）に示すように、薄肉リップ２２０ｎ（○）および厚肉リップ２２０ｋ（△）において接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が急激に増大することが判明した。

すなわち、ネジ溝３６が形成されているスリンガー３０に用いられる薄肉リップ２２０ｎ（○）および厚肉リップ２２０ｋ（△）であれば、メインリップ２２と大半径フランジ部分１３３ｓとの相対的な接触角度θ１が約１７度以下になればなるほど、エアー吸込み量が増大することが分かった。

＜第３の実施の形態＞
図１１は、本発明の第３の実施の形態に係る密封装置の装着状態を示す断面図である。図１２は、本発明の第３の実施の形態に係る密封装置の単体の構成を示す拡大断面図である。図１３は、本発明の第３の実施の形態に係る密封装置において、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。図１４は、本発明の第３の実施の形態に係るオイルシールの薄肉先端部が折れ曲がる湾曲面の中心と最先端面との間の曲げ距離Ｌを示す略線的断面図である。図１５は、本発明の第３の実施の形態に係る曲げ距離と締め代との関係を表すグラフである。

＜密封装置の構成＞
図１６よび図１７に示すように、本発明の第３の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール３０００は、機内Ａに潤滑油が存在する自動車用エンジン（特にガソリンエンジン）のシールとして用いられ、機内Ａの潤滑油が機外Ｂへ漏洩するのを防止するとともに、機外Ｂから機内Ａへダスト等の異物が侵入するのを防止するものである。

オイルシール３０００は、ハウジング２０２の内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面２０２ａに装着されるシール部１０と、ハウジング２０２に対して回転する回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面２０１ａに装着されるスリンガー３０とを備え、これらが組み合わされて構成されている。

シール部１０は、補強環２０と、当該補強環２０と一体に形成された弾性体部２１とを備えている。ここで、補強環２０の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、便宜上その説明を省略する。

弾性体部２１は、補強環２０に一体に取り付けられており、当該補強環２０を外側（矢印ａ方向）、外周側（矢印ｃ方向）の一部、および、内周側（矢印ｄ方向）を覆うように当該補強環２０と一体的に成形されている。

弾性体部２１において、リップ被覆部２１ａ、リップ被覆部２１ｂ、リップ被覆部２１ｃ、リップ被覆部２１ｄ、リップ腰部２１ｅ、メインリップ３２２、ダストリップ２３、中間リップ２４を備えており、第１および第２の実施の形態とはメインリップ３２２の形状だけが異なっている。

弾性体部２１のメインリップ３２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から更に内側（矢印ｂ方向）かつ外周側（矢印ｃ方向）に向かって斜めに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分であり、内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって拡径している。

メインリップ３２２は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面３２２ｇと、内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面３２２ｕとの間の幅すなわち厚さがリップ腰部２１ｅから先端側へ向かって同様の太さで延びている。メインリップ３２２のリップ先端側には、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触しない外周面３２２ｇにおいて部分的に切り欠かれて切除されたような形状であり、メインリップ３２２の本体よりも肉厚の薄い薄肉先端部３２２ｐを備えている。

メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐは、湾曲面３２２ｗ、薄肉外周面３２２ｇｔ、最先端面３２２ｅ、および、薄肉内周面３２２ｕｓによって画成されている。

薄肉先端部３２２ｐの湾曲面３２２ｗは、外周面３２２ｇにおいて、最先端面３２２ｅから所定の長さ（例えば、１ｍｍ程度）だけリップ腰部２１ｅに近づいた切欠位置３２２ｃから弧状に湾曲した面であり、外周面３２２ｇから切欠位置３２２ｃを介して最先端面３２２ｅへ続く面である。

薄肉外周面３２２ｇｔは、湾曲面３２２ｗから滑らかに続き、スリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する薄肉内周面３２２ｕｓとほぼ平行に最先端面３２２ｅまで直線状に延びる平坦な面である。ただし、これに限るものではなく、薄肉外周面３２２ｇｔは、薄肉内周面３２２ｕｓとほぼ平行ではなく、最先端面３２２ｅに向かって薄肉内周面３２２ｕｓとの幅が次第に狭くなるように傾斜した平坦な面であってもよい。この場合、薄肉先端部３２２ｐは先端側に向かうに連れて肉厚が僅かに薄くなる先細形状となる。

最先端面３２２ｅは、メインリップ３２２の最先端の端面であり、薄肉外周面３２２ｇｔおよび薄肉内周面３２２ｕｓとほぼ垂直な平坦面である。ただし、これに限るものではなく、最先端面３２２ｅは丸みを帯びた湾曲面であってもよい。

薄肉内周面３２２ｕｓは、メインリップ３２２の内周面３２２ｕのうち、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側（矢印ａ方向）の面である外側面３３３ｇと接触するリップ先端側の接触面である。なお、内周面３２２ｕのうち、薄肉内周面３２２ｕｓとリップ腰部２１ｅとの間の面は厚肉内周面３２２ｕｋとなっている。この厚肉内周面３２２ｕｋは、スリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇとは接触することのない基端側の非接触面である。

なお、弾性体部２１のダストリップ２３および中間リップ２４の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、ここではその説明を省略する。

スリンガー３０は、クランクシャフト２０１の外周面２０１ａに装着された状態で、当該クランクシャフト２０１の回転とともに連れ回る例えば金属製の板状部材であり、円筒部３１と、フランジ部３３３とを備えている。スリンガー３０は、例えば板状部材を曲げ加工により形成することが可能である。

スリンガー３０の円筒部３１は、軸線ｘに沿って略平行に延びる円筒状の部分であり、ハウジング２０２に対して回転するクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定することにより装着される。スリンガー３０の円筒部３１は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面３１ａを有しており、その外周面３１ａに対して弾性体部２１のダストリップ２３のリップ先端が摺動自在に接触する。これにより、機外Ｂからダスト等の異物が機内Ａに侵入することを防止している。

スリンガー３０のフランジ部３３３は、機内Ａ側に膨らんだ中空円盤状の膨出部分３３３ｂと、当該膨出部分３３３ｂの外周側の端部から機外Ｂ側へ折り曲げられた後に外周側（矢印ｃ方向）へ拡がる中空円盤状の円盤部分３３３ａとを備えている。

フランジ部３３３の膨出部分３３３ｂの外周側（矢印ｃ方向）への高さは、中間リップ２４のリップ先端の位置よりも高く、当該膨出部分３３３ｂと中間リップ２４のリップ先端とが対向するように配置されている。

このオイルシール３０００では、フランジ部３３３の円盤部分３３３ａの軸方向における機外Ｂ側の端面である外側面３３３ｇに対して、弾性体部２１のメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐが摺動可能に密接することにより、機内Ａに存在する潤滑油（オイル）が機外Ｂへ漏洩することを防止している。

このオイルシール３０００において、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐが摺動可能に密接する外側面３３３ｇの端部領域には、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１（図１３）を機外Ａへ排出するために用いられる４本の螺旋溝状のネジ溝３３４が設けられている。

ネジ溝３３４は、一定の間隔でそれぞれ独立して配置され、クランクシャフト２０１の回転方向に対応して内径側から外径側へ右回転で進む４等配の螺旋状の溝であり、個々の溝の始点および終点がそれぞれ異なっている。このネジ溝３３４は、スリンガー３０におけるフランジ部３３３の円盤部分３３３ａの外側面３３３ｇに形成され、弾性体部２１のメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐが４本のネジ溝３３４の範囲内で接触している。

これら４本のネジ溝３３４は、図３に示したように、第１の実施の形態におけるネジ溝３６と同様の構成を有しており、ここではその説明を省略する。この場合もネジ溝３３４は、４等配の溝としてそれぞれ独立して形成されているが、これに限るものではなく、２等配、３等配、６等配等のその他種々の本数であってもよい。

また、ネジ溝３３４の代わりに、図４（Ａ）および図４（Ｂ）に示したような放射状溝３７（３７ａ～３７ｈ）であったり、傾斜状溝３８（３８ａ～３８ｈ）であってもよい。

上述したように、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐは、メインリップ３２２の本体部分よりも肉薄形状であるため、フランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する際の相対的な接触角度θ１（図１３）を、従来の接触角度θ０（図５）に比して小さくすることが可能である。

この場合、接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなる分だけ、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの接触面積が増大するため密封性を維持し易くなる。ここで、接触角度θ１は、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐがフランジ部３３３の外側面３３３ｇに押し付けられた際、当該メインリップ３２２の本体部分が折れ曲がることのない程度の締め代でフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触した状態にあることを前提とする。

このように、オイルシール３０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇと接触する弾性体部２１のメインリップ３２２が機内Ａ側に配置されて潤滑油が滲み出すことを防止するとともに、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに接触する弾性体部２１のダストリップ２３が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入および機外Ｂ側へ潤滑油が漏洩することを防止する構造を有している。

ところで、一般的にハブベアリングに用いられるハブシールは、スリンガーのフランジ部と接触する弾性体部のサイドリップ（メインリップ３２２に相当）が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入を防止するとともに、スリンガーの円筒部と接触するラジアルリップ（ダストリップ２３に相当）が機内Ａ側に配置されて潤滑油の漏洩を防止する構造を有している。

すなわち、本発明のオイルシール３０００は、ハブベアリングに用いられるハブシールと比べて、スリンガー３０と接触するメインリップ３２２の配置が真逆であり、かつ、その役割についても逆であるため、ハブシールとは根本的に異なるシール構造を有するものである。

このような構成のオイルシール３０００において、弾性体部２１のメインリップ３２２、ダストリップ２３、および、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａ、および、フランジ部３３３の外側面３３３ｇによって軸線ｘを中心とした環状の閉じた空間Ｓ（図１２および図１３）が形成されている。

この空間Ｓは、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇとメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐとの隙間を伝って機内Ａ側から当該空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１（図１３）を貯留する空間である。この空間Ｓに貯留された潤滑油Ｇ１は、ダストリップ２３の存在により機外Ｂ側へ漏洩することが抑制されている。

＜作用および効果＞
以上の構成において、第３の実施の形態におけるオイルシール３０００は、シール部１０がハウジング２０２の内周面２０２ａに圧入して固定されるとともに、スリンガー３０がクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定されることにより装着される。

このとき、シール部１０における弾性体部２１のダストリップ２３をスリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに所定の締め代で接触させるとともに、当該弾性体部２１のメインリップ３２２をスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇに所定の締め代で接触させる。この場合、メインリップ３２２は、当該メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐが当該メインリップ３２２の本体部である外周面３２２ｇと厚肉内周面３２２ｕｋとの間の厚さよりも薄いため、フランジ部３３３の外側面３３３ｇに押し付けられた薄肉先端部３２２ｐが湾曲面３２２ｗのほぼ中心を起点として折り曲げられることになる。

このとき、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐにおける薄肉内周面３２２ｕｓは、４本のネジ溝３３４の何れかと必ず接触するように、シール部１０とスリンガー３０とが組み合わされる。

上述したように組み合わされて取り付けられたシール部１０とスリンガー３０とからなるオイルシール３０００は、クランクシャフト２０１の回転に伴ってスリンガー３０が左回転（反時計回り）する。

このとき、オイルシール３０００は、フランジ部３３３の外周側（矢印ｃ方向）の端部領域に形成された４本のネジ溝３３４の影響により、空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとの隙間から機内Ａ側へ吸い込んで排出する（ネジ作用）ことができる。すなわち、ネジ溝３３４は、潤滑油Ｇ１を空間Ｓから機内Ａ側へ吸い込んで排出する油排出作用を機能として有している。このように、フランジ部３３３の外側面３３３ａにおいてメインリップ３２２と接触する部分には、回転時に潤滑油をハウジング２０２の機内側へ戻す排出作用を発揮するためのネジ溝３３４が形成されている。

なお、オイルシール３０００では、弾性体部２１の中間リップ２４の存在により、空間Ｓに滲み出てきた潤滑油Ｇ１を受け止めることができるので、ダストリップ２３に潤滑油Ｇ１が直接到達することを防ぎながら空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ吸い出すことができる。

また、オイルシール３０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３の回転に伴う遠心力によって空間Ｓ内の潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとの隙間から機内Ａ側へ潤滑油Ｇ１を振り切りながら排出する（振切作用）ことができる。

すなわち、オイルシール３０００は、ネジ溝３３４の影響による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対するネジ作用と、フランジ部３３３の遠心力による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対する振切作用とにより、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１を機内Ａに吸い込んで排出するポンピング効果を働かせることができる。

ところで、図５に示すように、従来の密封装置１００（図２２）ではメインリップ１１１の内側の面である内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの相対的な接触角度θ０を有する。これに比べて、図１３に示すように、本発明のオイルシール３０００ではメインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１の方が接触角度θ０よりも小さくなっている（θ０＞θ１）。すなわち、フランジ部３３３とメインリップ３２２との間には、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ３２２とが接触したときの当該フランジ部３３３と当該メインリップ３２２とがなす相対的な接触角度θ１が小さくなるような狭小化構造が形成されている。

従来の密封装置１００では、メインリップ１１１とフランジ部１０３との接触角度θ０が大きいため、当該メインリップ１１１の内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に表面張力により付着される潤滑油Ｇ０の量が少ない。そのため、ポンピング効果が働いても、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ０が全て効率良く機内Ａ側へ排出されることがないので一部残留してしまう。

これに対して、本発明のオイルシール３０００では、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さい。このため、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着して貯留される潤滑油Ｇ１の量が従来よりも多くなっている。

すなわち、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとに付着される潤滑油Ｇ１の付着面積が従来よりも大きくなっている。具体的には、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓおよびフランジ部３３３の外側面３３３ｇに付着される潤滑油Ｇ１の付着幅Ｗ１が従来の密封装置１００（図５）よりも大きい。

このため、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出されるため、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

かくしてオイルシール３０００では、エンジンの回転数が所定回転数以上に高くなった場合であっても、フランジ部３３３の遠心力による潤滑油Ｇ１の振切作用と、ネジ溝３３４により潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すネジ作用が効果的に働くことになる。

すなわちオイルシール３０００では、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を当該空間Ｓから機内Ａ側へ効率的かつ短時間のうちに戻すポンピング効果を十分に発揮させることができる。かくして、オイルシール３０００は、機内Ａの潤滑油Ｇ１が空間Ｓに滲み出たとしても、空間Ｓに残留してしまい、当該空間Ｓから機外Ｂへ潤滑油Ｇ１が漏洩することを大幅に低減することができる。

さらに、オイルシール３０００では、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐは、メインリップ３２２の外周面３２２ｇから切り欠かれたようなメインリップ３２２の本体よりも肉厚の薄い形状を有しているため、従来に比して少ない締め代で容易に折れ曲がる。これにより、薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓがフランジ部３３３の外側面３３３ｇと密着し、ネジ溝３３４を塞ぐことになるため、静止漏れを抑制するとともに、メインリップ３２２の摺動抵抗についても低減させることができる。

＜実施例＞
本発明のオイルシール３０００において、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐがスリンガー３０のフランジ部３３３に任意の締め代で当接されたときに、図１４に示すように、薄肉先端部３２２ｐの最先端面３２２ｅから当該薄肉先端部３２２ｐが折れ曲がる湾曲面３２２ｗの例えば中心位置までの距離（以下、これを「曲げ距離」ともいう。）Ｌと規定する。図１４において、実線で示されるのは薄肉先端部３２２ｐが形成されているメインリップ３２２の場合であり、破線で示されるのは薄肉先端部３２２ｐが形成されていない従来のメインリップの場合である。ただし、これに限るものではなく、薄肉先端部３２２ｐの最先端面３２２ｅから切欠位置３２２ｃまでの距離を曲げ距離Ｌと規定しても良く、薄肉先端部３２２ｐの最先端面３２２ｅから薄肉外周面３２２ｇｔと湾曲面３２２ｗとの境界点迄の距離を曲げ距離Ｌと規定しても良い。

ここで、図１５には、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓがスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇに当接されたときに、当該薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓが外側面３３３ｇから浮き上がることない締め代の最大値と、薄肉先端部３２２ｐの曲げ距離Ｌとの関係が示されている。

ここで、曲げ距離Ｌが「０」とは、薄肉先端部３２２ｐが存在していない従来のメインリップ（破線）の場合を意味する。また、曲げ距離Ｌ[mm]が「０．５」、「１」、「１．５」のように増加しているのは、メインリップ３２２の最先端面３２２ｅから薄肉先端部３２２ｐの湾曲面３２２ｗの中心位置までの距離の変化である。すなわち、図１５に示すグラフでは、曲げ距離Ｌ[mm]が大きくなるほど、つまり、薄肉先端部３２２ｐが長くなるほど、小さな締め代で薄肉先端部３２２ｐが容易に折れ曲がることが示されている。

曲げ距離Ｌが大きく薄肉先端部３２２ｐが湾曲面３２２ｗの中心位置で容易に折れ曲がるということは、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも容易に小さくなるということを意味する。

したがって、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１（図１３）がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出され、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

このように、オイルシール３０００は、従来に比して、クランクシャフト２０１の回転数が所定以上の高速回転時であっても、メインリップ３２２の薄肉先端部３２２ｐの薄肉内周面３２２ｕｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１を小さな締め代で容易に小さくすることができる。これによりオイルシール３０００は、メインリップ３２２の摺動抵抗を上げることなく、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ効率的に戻し、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が貯留されることを防止することができる。

この場合も、メインリップ３２２のリップ先端から付け根部分までの長さが６ｍｍであり、図７（Ｂ）と同様、リップ先端における接触部分の内周側端から約１７％の長さに相当する約１ｍｍの位置での接触角度θ１とすると、図７（Ｃ）に示すように、メインリップ３２２において接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が急激に増大することが判明した。

すなわち、ネジ溝３６が形成されているスリンガー３０に用いられるメインリップ３２２であれば、メインリップ３２２とフランジ部３３３との相対的な接触角度θ１が約１７度以下になればなるほど、エアー吸込み量が増大することが分かった。

＜第４の実施の形態＞
図１６は、本発明の第４の実施の形態に係る密封装置の装着状態を示す断面図である。図１７は、本発明の第４の実施の形態に係る密封装置の単体の構成を示す拡大断面図である。図１８は、本発明の第４の実施の形態に係る密封装置において、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。

＜密封装置の構成＞
図１６および図１７に示すように、本発明の第４の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール４０００は、機内Ａに潤滑油が存在する自動車用エンジン（特にガソリンエンジン）のシールとして用いられ、機内Ａの潤滑油が機外Ｂへ漏洩するのを防止するとともに、機外Ｂから機内Ａへダスト等の異物が侵入するのを防止するものである。

オイルシール４０００は、ハウジング２０２の内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面２０２ａに装着されるシール部１０と、ハウジング２０２に対して回転する回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面２０１ａに装着されるスリンガー３０とを備え、これらが組み合わされて構成されている。

シール部１０は、補強環２０と、当該補強環２０と一体に形成された弾性体部２１とを備えている。ここで、補強環２０の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、便宜上その説明を省略する。

弾性体部２１は、補強環２０に一体に取り付けられており、当該補強環２０を外側（矢印ａ方向）、外周側（矢印ｃ方向）の一部、および、内周側（矢印ｄ方向）を覆うように当該補強環２０と一体的に成形されている。

弾性体部２１において、リップ被覆部２１ａ、リップ被覆部２１ｂ、リップ被覆部２１ｃ、リップ被覆部２１ｄ、リップ腰部２１ｅ、メインリップ４２２、ダストリップ２３、中間リップ２４を備えており、第１乃至第３の実施の形態とはメインリップ４２２の形状だけが異なっている。

弾性体部２１のメインリップ４２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から更に内側（矢印ｂ方向）かつ外周側（矢印ｃ方向）に向かって斜めに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分であり、内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって拡径している。

メインリップ４２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から延びる付け根部分２２ｒの厚さがメインリップ本体の厚さよりも薄く形成されている。これは、弾性体部２１において、付け根部分２２ｒを起点としてメインリップ４２２を付け根から曲がり易くするためである。このようなタイプのメインリップ４２２については、本明細書中において薄肉リップと呼ぶ場合があるものとする。ただし、これに限るものではなく、付け根部分２２ｒの厚さとメインリップ本体の厚さとがほぼ同じか、或いは、付け根部分２２ｒの厚さがメインリップ本体の厚さよりも厚く形成されていてもよい。

メインリップ４２２は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面４３３、内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面４３４、最先端面４３５、および、内周側基端面４３６によって画成されている。

外周面４３３は、付け根部分２２ｒから最先端面４３５まで延びる平坦な面であり、先端側の任意の箇所に設けられた環状の切込部４３３ｍを有している。切込部４３３ｍは、断面略Ｖ字状である。ただし、切込部４３３ｍの底部分は三角形の頂点のように鋭角ではなく丸みを持った弧状に形成されている。切込部４３３ｍの断面形状としてはＶ字状に限るものではなく、断面Ｕ字状であってもよい。具体的には、切込部４３３ｍは、例えば、最先端面４３５から所定の長さ（例えば、１ｍｍ程度）だけ付け根部分２２ｒに近づいた位置に形成されている。

この場合、メインリップ４２２は、当該メインリップ４２２を画成する外周面４３３に形成された切込部４３３ｍよりもリップ先端側においてフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触して屈曲する先端部分４２２ａを有することになる。

内周面４３４は、外周面４３３とほぼ平行で最先端面４３５から内周側基端面４３６まで当該外周面４３３から僅かに離れるように延びる平坦な面であり、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する接触面である。ただし、これに限るものではなく、内周面４３４は、外周面４３３とほぼ平行であってもよく、また、内周側基端面４３６に向かって外周面４３３との幅が狭くなるように傾斜した平坦な面であってもよい。

内周面４３４は、メインリップ４２２がフランジ部３３３の外側面３３３ｇに所定の締め代で押し当てられて、切込部４３３ｍを介して先端部分４２２ａが折曲した際、フランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する接触面４３４ｓと、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとは接触しない非接触面４３４ｋとを有している。

最先端面４３５は、メインリップ４２２の最先端の端面であり、外周面４３３および内周面４３４とほぼ垂直な略平坦な面である。ただし、これに限るものではなく、最先端面４３５は丸みを帯びた湾曲面であってもよい。

内周側基端面４３６は、内周面４３４から頂点４３６Ｐを介して折れ曲がった状態でリップ腰部２１ｅまで続く平坦な面である。外周面４３３と内周側基端面４３６との間の厚さがリップ腰部２１ｅに近づくに連れて次第に薄くなり、付け根部分２２ｒとなる。

なお、弾性体部２１のダストリップ２３および中間リップ２４の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、ここではその説明を省略する。

スリンガー３０は、クランクシャフト２０１の外周面２０１ａに装着された状態で、当該クランクシャフト２０１の回転とともに連れ回る例えば金属製の板状部材であり、円筒部３１と、フランジ部３３３とを備えている。スリンガー３０は、例えば板状部材を曲げ加工により形成することが可能である。この円筒部３１およびフランジ部３３３においても、上述した第３の実施の形態と同様である。

このオイルシール４０００では、フランジ部３３３の円盤部分３３３ａの軸方向における機外Ｂ側の端面である外側面３３３ｇに対して、弾性体部２１のメインリップ４２２の先端部分４２２ａが摺動可能に密接することにより、機内Ａに存在する潤滑油（オイル）が機外Ｂへ漏洩することを防止している。

このオイルシール４０００においては、メインリップ４２２の先端部分４２２ａが摺動可能に密接するフランジ部３３３の円盤部分３３３ａの外側面３３３ｇの端部領域には、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１（図１８）を機外Ａへ排出するために用いられる４本の螺旋溝状のネジ溝３３４が設けられている。このネジ溝３３４においては、第３の実施の形態と同様の構成である。

上述したように、メインリップ４２２の先端部分４２２ａは、外周面４３３に環状の切込部４３３ｍが形成されているため、当該切込部４３３ｍの中心を屈曲点として外側（矢印ａ方向）へ折れ曲がり、フランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する際の相対的な接触角度θ１（図１８）が、従来の接触角度θ０（図５）に比して小さくなる。

この場合、接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなる分だけ、メインリップ４２２の先端部分４２２ａとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの接触面積が増大するため密封性を維持し易くなる。

このように、オイルシール４０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇと接触する弾性体部２１のメインリップ４２２が機内Ａ側に配置されて潤滑油が滲み出すことを防止するとともに、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに接触する弾性体部２１のダストリップ２３が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入および機外Ｂ側へ潤滑油が漏洩することを防止する構造を有している。

ところで、一般的にハブベアリングに用いられるハブシールは、スリンガーのフランジ部と接触する弾性体部のサイドリップ（メインリップ４２２に相当）が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入を防止するとともに、スリンガーの円筒部と接触するラジアルリップ（ダストリップ２３に相当）が機内Ａ側に配置されて潤滑油の漏洩を防止する構造を有している。

すなわち、本発明のオイルシール４０００は、ハブベアリングに用いられるハブシールと比べて、スリンガー３０と接触するメインリップ４２２の配置が真逆であり、かつ、その役割についても逆であるため、ハブシールとは根本的に異なるシール構造を有するものである。

このような構成のオイルシール４０００において、弾性体部２１のメインリップ４２２、ダストリップ２３、および、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａ、および、フランジ部３３３の外側面３３３ｇによって軸線ｘを中心とした環状の閉じた空間Ｓ（図１８）が形成されている。

この空間Ｓは、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇとメインリップ４２２の先端部分４２２ａとの隙間を伝って機内Ａ側から当該空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１（図１８）を貯留する空間である。この空間Ｓに貯留された潤滑油Ｇ１は、ダストリップ２３の存在により機外Ｂ側へ漏洩することが抑制されている。

＜作用および効果＞
以上の構成において、第４の実施の形態におけるオイルシール４０００は、シール部１０がハウジング２０２の内周面２０２ａに圧入して固定されるとともに、スリンガー３０がクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定されることにより装着される。

このとき、シール部１０における弾性体部２１のダストリップ２３をスリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに所定の締め代で接触させるとともに、当該弾性体部２１のメインリップ４２２をスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇに所定の締め代で接触させる。このとき、メインリップ４２２は、外周面４３３に切込部４３３ｍが設けられているため、当該メインリップ４２２の先端部分４２２ａが切込部４３３ｍの中心を屈曲点として外側（矢印ａ方向）へ僅かに折り曲げられることになる。

なお、この場合、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓ（図１７）は、４本のネジ溝３３４の何れかと必ず接触するように、シール部１０とスリンガー３０とが組み合わされる。

上述したように組み合わされて取り付けられたシール部１０とスリンガー３０とからなるオイルシール４０００は、クランクシャフト２０１の回転に伴ってスリンガー３０が左回転（反時計回り）する。

このとき、オイルシール４０００は、フランジ部３３３の外周側（矢印ｃ方向）の端部領域に形成された４本のネジ溝３３４の影響により、空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとの隙間から機内Ａ側へ吸い込んで排出する（ネジ作用）ことができる。すなわち、ネジ溝３３４は、潤滑油Ｇ１を空間Ｓから機内Ａ側へ吸い込んで排出する油排出作用を機能として有している。すなわち、フランジ部３３３の外側面３３３ａにおいてメインリップ４２２と接触する部分には、回転時に潤滑油をハウジング２０２の機内側へ戻す排出作用を発揮するためのネジ溝３３４が形成されている。

なお、オイルシール４０００では、弾性体部２１の中間リップ２４の存在により、空間Ｓに滲み出てきた潤滑油Ｇ１を受け止めることができるので、ダストリップ２３に潤滑油Ｇ１が直接到達することを防ぎながら空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ吸い出すことができる。

また、オイルシール４０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３の回転に伴う遠心力によって空間Ｓ内の潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとの隙間から機内Ａ側へ潤滑油Ｇ１を振り切りながら排出する（振切作用）ことができる。

すなわち、オイルシール４０００は、ネジ溝３３４の影響による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対するネジ作用と、フランジ部３３３の遠心力による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対する振切作用とにより、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１を機内Ａに吸い込んで排出するポンピング効果を働かせることができる。

ところで、図５に示したように、従来の密封装置１００（図２２）ではメインリップ１１１の内側の面である内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に相対的な接触角度θ０を有する。これに比べて、図１８に示すように、本発明のオイルシール４０００ではメインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１の方が小さくなっている（θ０＞θ１）。すなわち、フランジ部３３３とメインリップ４２２との間には、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ４２２とが接触したときの当該フランジ部３３３と当該メインリップ４２２とがなす相対的な接触角度θ１が小さくなるような狭小化構造が形成されている。

従来の密封装置１００では、メインリップ１１１とフランジ部１０３との接触角度θ０が大きいため、当該メインリップ１１１の内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に表面張力により付着される潤滑油Ｇ０の量が少ない。そのため、ポンピング効果が働いても、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ０が全て効率良く機内Ａ側へ排出されることがないので一部残留してしまう。

これに対して、本発明のオイルシール４０００では、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さい。このため、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着して貯留される潤滑油Ｇ１の量が従来よりも多くなっている。

すなわち、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとに付着される潤滑油Ｇ１の付着面積が従来よりも大きくなっている。具体的には、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓおよびフランジ部３３３の外側面３３３ｇに付着される潤滑油Ｇ１の付着幅Ｗ１が従来の密封装置１００（図５）よりも大きい。

このため、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出されるため、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

かくしてオイルシール４０００では、エンジンの回転数が所定回転数以上に高くなった場合であっても、フランジ部３３３の遠心力による潤滑油Ｇ１の振切作用と、ネジ溝３３４により潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すネジ作用が効果的に働くことになる。

すなわちオイルシール４０００では、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を当該空間Ｓから機内Ａ側へ効率的かつ短時間のうちに戻すポンピング効果を十分に発揮させることができる。かくして、オイルシール４０００は、機内Ａの潤滑油Ｇ１が空間Ｓに滲み出たとしても、空間Ｓに残留してしまい、当該空間Ｓから機外Ｂへ潤滑油Ｇ１が漏洩することを大幅に低減することができる。

さらに、オイルシール４０００では、メインリップ４２２の先端部分４２２ａは、切込部４３３ｍの存在により、従来に比して少ない締め代で容易に折れ曲がる。これにより、メインリップ４２２の先端部分４２２ａの接触面４３４ｓがフランジ部３３３の外側面３３３ｇと密着し、ネジ溝３３４を塞ぐことになるため、静止漏れを抑制するとともに、メインリップ４２２の摺動抵抗についても低減させることができる。

この場合も、メインリップ４２２のリップ先端から付け根部分２２ｒまでの長さが６ｍｍであり、図７（Ｂ）と同様、先端部分４２２ａにおける接触幅の接触部分の内周側端から約１７％の長さに相当する約１ｍｍの位置での接触角度θ１とすると、図７（Ｃ）に示すように、メインリップ４２２において接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が急激に増大することが判明した。

すなわち、ネジ溝３６が形成されているスリンガー３０に用いられるメインリップ４２２であれば、メインリップ４２２とフランジ部３３３との相対的な接触角度θ１が約１７度以下になればなるほど、エアー吸込み量が増大することが分かった。

＜第５の実施の形態＞
図１９は、本発明の第５の実施の形態に係る密封装置の装着状態を示す断面図である。図２０は、本発明の第５の実施の形態に係る密封装置の単体の構成を示す拡大断面図である。図２１は、本発明の第５の実施の形態に係るオイルシールにおいて、メインリップとスリンガーのフランジ部との接触角度に応じた潤滑油の貯留量の説明に供する平面図である。

＜オイルシールの構成＞
図１９および図２０に示すように、本発明の第５の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール５０００は、機内Ａに潤滑油が存在する自動車用エンジン（特にガソリンエンジン）のシールとして用いられ、機内Ａの潤滑油が機外Ｂへ漏洩するのを防止するとともに、機外Ｂから機内Ａへダスト等の異物が侵入するのを防止するものである。

オイルシール５０００は、ハウジング２０２の内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面２０２ａに装着されるシール部１０と、ハウジング２０２に対して回転する回転軸としてのクランクシャフト２０１の外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面２０１ａに装着されるスリンガー３０とを備え、これらの組み合わせにより構成されている。

シール部１０は、補強環２０と、当該補強環２０と一体に形成された弾性体部２１とを備えている。ここで、補強環２０の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、便宜上その説明を省略する。

弾性体部２１は、補強環２０に一体に取り付けられており、当該補強環２０を外側（矢印ａ方向）、外周側（矢印ｃ方向）の一部、および、内周側（矢印ｄ方向）を覆うように当該補強環２０と一体的に成形されている。

弾性体部２１において、リップ被覆部２１ａ、リップ被覆部２１ｂ、リップ被覆部２１ｃ、リップ被覆部２１ｄ、リップ腰部２１ｅ、メインリップ５２２、ダストリップ２３、中間リップ２４を備えており、第１乃至第４の実施の形態とはメインリップ５２２の形状だけが異なっている。

弾性体部２１のリップ腰部２１ｅは、補強環２０の内周側円盤部２０ｄにおける内周側（矢印ｄ方向）の端部の近傍に位置する部分であり、メインリップ５２２、ダストリップ２３、および、中間リップ２４の基部である。

弾性体部２１のメインリップ５２２は、リップ腰部２１ｅの内側（矢印ｂ方向）の端部から更に内側（矢印ｂ方向）かつ外周側（矢印ｃ方向）に向かって斜めに延びる、軸線ｘを中心とした環状のリップ部分であり、内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって拡径している。

メインリップ５２２は、外周側（矢印ｃ方向）の面である外周面５２２ｇと、内周側（矢印ｄ方向）の面である内周面５２２ｕとの間の幅すなわち厚さがリップ腰部２１ｅの基端側から先端側へ向かって同様の太さで延びている。ただし、これに限らず、外周面５２２ｇは、内周面５２２ｕとほぼ平行ではなく、当該外周面５２２ｇが最先端面に向かって内周面５２２ｕとの幅が次第に狭くなるように傾斜した平坦な面であってもよい。同様に、内周面５２２ｕは、当該内周面５２２ｕが最先端面に向かって外周面５２２ｇとの幅が次第に狭くなるように傾斜した平坦な面であってもよい。

この場合、メインリップ５２２は、外周面５２２ｇ、内周面５２２ｕ、および、最先端面５２２ｅによって画成されている。メインリップ５２２の最先端面５２２ｅは、メインリップ５２２の最先端の端面であり、外周面５２２ｇおよび内周面５２２ｕとほぼ垂直な平坦面である。ただし、これに限るものではなく、最先端面５２２ｅは丸みを帯びた湾曲面であってもよい。

メインリップ５２２のリップ基端側には、リップ腰部２１ｅから内側（矢印ｂ方向）へ向かって突出した根元部分に相当するリップ基端部５２２ｎを備え、メインリップ５２２のリップ先端側には、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触する部分であるリップ先端部５２２ｐを備えている。

すなわち、メインリップ５２２は、リップ基端部５２２ｎと、リップ先端部５２２ｐと、当該リップ基端部５２２ｎとリップ先端部５２２ｐとを滑らかな曲線で繋ぐリップ湾曲部５２２ｗとを備えている。この場合、メインリップ５２２は、リップ基端部５２２ｎからリップ先端部５２２ｐにかけて内周側（矢印ｄ方向）に凹となるようにリップ湾曲部５２２ｗが全体的に湾曲している。ただし、メインリップ５２２のリップ基端部５２２ｎ、リップ先端部５２２ｐ、および、リップ湾曲部５２２ｗについては、実際上、明確な境界は存在していない。

メインリップ５２２の内周面５２２ｕは、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側（矢印ａ方向）の面である外側面３３３ｇと接触する接触面である。ただし、内周面５２２ｕの全てがフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触するのではなく、内周面５２２ｕのうちリップ先端部５２２ｐの先端側の一部が外側面３３３ｇと面接触することになる。

メインリップ５２２の外周面５２２ｇは、後述するスリンガー３０のフランジ部３３３の外側（矢印ａ方向）の面である外側面３３３ｇと接触することのない非接触面である。なおメインリップ５２２の外周面５２２ｇは、フランジ部３３３の外側面３３３ｇに限らず、何れの部分とも接触することはない。

メインリップ５２２のリップ基端部５２２ｎは、リップ腰部２１ｅから内側（矢印ｂ方向）へ向かって突出した当該メインリップ５２２の根元部分であり、リップ基端部５２２ｎからリップ先端部５２２ｐにかけて湾曲する際の起点となる部分である。

メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐは、フランジ部３３３の外側面３３３ｇに接触する部分であり、リップ基端部５２２ｎからリップ先端部５２２ｐにかけて湾曲する際の終点となる部分である。また、リップ先端部５２２ｐは、メインリップ５２２がフランジ部３３３の外側面３３３ｇに対して所定の締め代で押し付けられた際に当該外側面３３３ｇと面接触し、機内Ａに存在する潤滑油（オイル）が空間Ｓに滲み出ることを防止する部分である。

メインリップ５２２のリップ湾曲部５２２ｗは、リップ基端部５２２ｎとリップ先端部５２２ｐとを滑らかな曲線で繋ぎ、当該メインリップ５２２が全体的に湾曲状をなすため最も大きく曲がった主な湾曲部分である。すなわち、メインリップ５２２がフランジ部３３３の外側面３３３ｇに所定の締め代で押し付けられる際、このリップ湾曲部５２２ｗが主に曲げられることになる。

なお、弾性体部２１のダストリップ２３および中間リップ２４の構成は、第１の実施の形態と同様であるため、ここではその説明を省略する。

スリンガー３０は、クランクシャフト２０１の外周面２０１ａに装着された状態で、当該クランクシャフト２０１の回転とともに連れ回る例えば金属製の板状部材であり、円筒部３１と、フランジ部３３３とを備えている。このフランジ部３３３についても、第３および第４の実施の形態と同様の構成であり、ここではその説明を省略する。

このオイルシール５０００では、フランジ部３３３の円盤部分３３３ａの軸方向における機外Ｂ側の端面である外側面３３３ｇに対して、弾性体部２１のメインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐが摺動可能に密接することにより、機内Ａに存在する潤滑油（オイル）が機外Ｂへ漏洩することを防止している。

このオイルシール５０００において、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐが摺動可能に密接する外側面３３３ｇの端部領域には、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１（図２１）を機外Ａへ排出するために用いられる４本の螺旋溝状のネジ溝３３４が設けられている。このネジ溝３３４についても、その構成は第３および第４の実施の形態と同様であり、ここではその説明を省略する。

上述したように、メインリップ５２２は、リップ先端部５２２ｐへ向かってリップ基端部５２２ｎから全体的に湾曲状に形成されているため、当該リップ先端部５２２ｐがフランジ部３３３の外側面３３３ｇに所定の締め代で押し付けられたときの当該外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１（図２１）を、従来の接触角度θ０（図５）に比して小さくすることが可能である。

この場合、接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなる分だけ、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの接触面積が増大するため密封性を維持し易くなる。この場合、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐは、フランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触している部分が面接触しており、リップ先端部５２２ｐからリップ基端部５２２ｎにかけて緩やかに外側面３３３ｇから離間されている。ここで、接触角度θ１は、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐがフランジ部３３３の外側面３３３ｇに押し付けられた際、当該メインリップ５２２のリップ湾曲部５２２ｗが屈曲されることのない程度の締め代でフランジ部３３３の外側面３３３ｇと接触した状態にあることを前提とする。

このように、オイルシール５０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇと接触する弾性体部２１のメインリップ５２２が機内Ａ側に配置されて潤滑油が滲み出すことを防止するとともに、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに接触する弾性体部２１のダストリップ２３が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入および機外Ｂ側へ潤滑油が漏洩することを防止する構造を有している。

ところで、一般的にハブベアリングに用いられるハブシールは、スリンガーのフランジ部と接触する弾性体部のサイドリップ（メインリップ５２２に相当）が機外Ｂ側に配置されてダストの侵入を防止するとともに、スリンガーの円筒部と接触するラジアルリップ（ダストリップ２３に相当）が機内Ａ側に配置されて潤滑油の漏洩を防止する構造を有している。

すなわち、本発明のオイルシール５０００は、ハブベアリングに用いられるハブシールと比べて、スリンガー３０と接触するメインリップ５２２の配置が真逆であり、かつ、その役割についても逆であるため、ハブシールとは根本的に異なるシール構造を有するものである。

このような構成のオイルシール５０００において、弾性体部２１のメインリップ５２２、ダストリップ２３、および、スリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａ、および、フランジ部３３３の外側面３３３ｇによって軸線ｘを中心とした環状の閉じた空間Ｓ（図２０および図２１）が形成されている。

この空間Ｓは、スリンガー３０のフランジ部３３３における外側面３３３ｇとメインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐとの隙間を伝って機内Ａ側から当該空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１（図２０、図２１）を貯留する空間である。この空間Ｓに貯留された潤滑油Ｇ１は、ダストリップ２３の存在により機外Ｂ側へ漏洩することが抑制されている。

＜作用および効果＞
以上の構成において、第５の実施の形態におけるオイルシール５０００は、シール部１０がハウジング２０２の内周面２０２ａに圧入して固定されるとともに、スリンガー３０がクランクシャフト２０１の外周面２０１ａに圧入して固定されることにより装着される。

このとき、シール部１０における弾性体部２１のダストリップ２３をスリンガー３０の円筒部３１の外周面３１ａに所定の締め代で接触させるとともに、当該弾性体部２１のメインリップ５２２におけるリップ先端部５２２ｐとスリンガー３０のフランジ部３３３の外側面３３３ｇとが所定の締め代で接触される。

上述したように組み合わされて取り付けられたシール部１０とスリンガー３０とからなるオイルシール５０００は、クランクシャフト２０１の回転に伴ってスリンガー３０が左回転（反時計回り）する。

このとき、オイルシール５０００は、フランジ部３３３の外周側（矢印ｃ方向）の端部領域に形成された４本のネジ溝３３４の影響により、空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとの隙間から機内Ａ側へ吸い込んで排出する（ネジ作用）ことができる。すなわち、ネジ溝３３４は、潤滑油Ｇ１を空間Ｓから機内Ａ側へ吸い込んで排出する油排出作用を機能として有している。すなわち、フランジ部３３３の外側面３３３ａにおいてメインリップ５２２と接触する部分には、回転時に潤滑油をハウジング２０２の機内側へ戻す排出作用を発揮するためのネジ溝３３４が形成されている。

なお、オイルシール５０００では、弾性体部２１の中間リップ２４の存在により、空間Ｓに滲み出てきた潤滑油Ｇ１を受け止めることができるので、ダストリップ２３に潤滑油Ｇ１が直接到達することを防ぎながら空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ吸い出すことができる。

また、オイルシール５０００は、スリンガー３０のフランジ部３３３の回転に伴う遠心力によって空間Ｓ内の潤滑油Ｇ１を内周側（矢印ｄ方向）から外周側（矢印ｃ方向）へ向かって移動させ、フランジ部３３３の外側面３３３ｇとメインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとの隙間から機内Ａ側へ潤滑油Ｇ１を振り切りながら排出する（振切作用）ことができる。

すなわち、オイルシール５０００は、ネジ溝３３４の影響による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対するネジ作用と、フランジ部３３３の遠心力による空間Ｓの潤滑油Ｇ１に対する振切作用とにより、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１を機内Ａに吸い込んで排出するポンピング効果を働かせることができる。

ところで、図５に示すように、従来の密封装置１００（図２２）ではメインリップ１１１の内側の面である内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの相対的な接触角度θ０を有する。これに比べて、図２１に示すように、本発明のオイルシール５０００ではメインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１の方が接触角度θ０よりも小さくなっている（θ０＞θ１）。すなわち、フランジ部３３３とメインリップ５２２との間には、フランジ部３３３の外側面３３３ａとメインリップ５２２とが接触したときの当該フランジ部３３３と当該メインリップ５２２とがなす相対的な接触角度θ１が小さくなるような狭小化構造が形成されている。

従来の密封装置１００では、メインリップ１１１とフランジ部１０３との接触角度θ０が大きいため、当該メインリップ１１１の内側面１１１ｕとフランジ部１０３の外側面１０３ａとの間に表面張力により付着される潤滑油Ｇ０の量が少ない。そのため、ポンピング効果が働いても、空間Ｓに侵入した潤滑油Ｇ０が全て効率良く機内Ａ側へ排出されることがないので一部残留してしまう。

これに対して、本発明のオイルシール５０００では、リップ先端部５２２ｐからリップ基端部５２２ｎにかけてフランジ部３３３の外側面３３３ｇから緩やかに離間されているため、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１が従来の接触角度θ０よりも小さくなっている。このため、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着して貯留される潤滑油Ｇ１の量が従来よりも多い。

すなわち、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとに付着される潤滑油Ｇ１の付着面積が従来よりも大きくなっている。具体的には、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕおよびフランジ部３３３の外側面３３３ｇに付着される潤滑油Ｇ１の付着幅Ｗ１が従来の密封装置１００（図５）よりも大きい。

このため、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの間に表面張力により付着された潤滑油Ｇ１がそのまま全てポンピング作用によって機内Ａ側へ効率よく排出されるため、空間Ｓに潤滑油Ｇ１が残留してしまうことを防止することができる。

かくしてオイルシール５０００では、エンジンの回転数が所定回転数以上に高くなった場合であっても、フランジ部３３３の遠心力による潤滑油Ｇ１の振切作用と、ネジ溝３３４により潤滑油Ｇ１を機内Ａ側へ戻すネジ作用が効果的に働くことになる。

すなわちオイルシール５０００では、機内Ａ側から空間Ｓに滲み出た潤滑油Ｇ１を当該空間Ｓから機内Ａ側へ効率的かつ短時間のうちに戻すポンピング効果を十分に発揮させることができる。かくして、オイルシール５０００は、機内Ａの潤滑油Ｇ１が空間Ｓに滲み出たとしても、空間Ｓに残留してしまい、当該空間Ｓから機外Ｂへ潤滑油Ｇ１が漏洩することを大幅に低減することができる。

さらに、オイルシール５０００では、メインリップ５２２は、リップ基端部５２２ｎからリップ湾曲部５２２ｗを介してリップ先端部５２２ｐへ全体的に湾曲状に形成されているため、従来に比して少ない締め代でリップ先端部５２２ｐとフランジ部３３３の外側面３３３ｇとの相対的な接触角度θ１を従来の接触角度θ０よりも小さくすることができる。これにより、リップ先端部５２２ｐの内周面５２２ｕがフランジ部３３３の外側面３３３ｇと密着し、ネジ溝３３４を塞ぐことになるため、静止漏れを抑制するとともに、メインリップ５２２の摺動抵抗についても低減させることができる。

この場合も、メインリップ５２２のリップ先端部５２２ｐから付け根部分までの長さが６ｍｍであり、図７（Ｂ）と同様、リップ先端部５２２ｐにおける接触幅の接触部分の内周側端から約１７％の長さに相当する約１ｍｍの位置での接触角度θ１とすると、図７（Ｃ）に示すように、メインリップ５２２において接触角度θ１が約１７度以下になると、空間Ｓに存在する潤滑油Ｇ１が含まれたエアーの機内Ａ側へのエアー吸込量が急激に増大することが判明した。

すなわち、ネジ溝３６が形成されているスリンガー３０に用いられるメインリップ５２２であれば、メインリップ５２２とフランジ部３３３との相対的な接触角度θ１が約１７度以下になればなるほど、エアー吸込み量が増大することが分かった。

＜他の実施の形態＞
なお、上述した第１、第２、第４の実施の形態においては、メインリップ２２、４２２として、付け根部分２２ｒの厚さを本体部分の厚さよりも薄くした薄肉リップを用いるようにした場合について述べたが、本発明はこれに限らず、付け根部分２２ｒの厚さが本体部分の厚さと同等かそれよりも厚くしてもよい。

以上、本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明は上記の第１乃至第５の実施の形態に係るオイルシール１、２０００、３０００、４０００、５０００に限定されるものではなく、本発明の概念および請求の範囲に含まれるあらゆる態様を含む。また、上述した課題および効果の少なくとも一部を奏するように、各構成を適宜選択的に組み合わせてもよい。例えば、上記実施の形態における各構成要素の形状、材料、配置、サイズ等は、本発明の具体的使用態様によって適宜変更され得る。具体的には、傾斜フランジ部分３５を有するフランジ部３３と薄肉先端部３２２ｐを有するメインリップ３２２との組み合わせ、フランジ部３３と切込部４３３ｍが設けられたメインリップ４２２との組み合わせ、フランジ部３３とリップ湾曲部５２２ｗを有するメインリップ５２２との組み合わせ、薄肉先端部３２２ｐおよび切込部４３３ｍの双方が設けられたメインリップ、湾曲フランジ部１３３とメインリップ３２２、メインリップ４２２またはメインリップ５２２との組み合わせ等、あらゆる組み合わせによる態様を含む。

また、第１乃至第５の実施の形態に係る密封装置としてのオイルシール１、２０００、３０００、４０００、５０００は、自動車用エンジンのシールとして用いられるものとしたが、本発明に係る密封装置の適用対象はこれに限られるものではなく、他の汎用機械、産業機械等、本発明の奏する効果を利用し得る全ての構成に対して、本発明は適用可能である。

１、２０００、３０００、４０００、５０００・・・オイルシール
１０、１０２・・・シール部
２０・・・補強環
２１・・・弾性体部
２２、１１１、３２２、４２２、５２２・・・メインリップ
２３・・・ダストリップ
２４・・・中間リップ
３０、１０１・・・スリンガー
３１・・・円筒部
３１ａ・・・外周面
３３、１０３、３３３・・・フランジ部
３４・・・垂直フランジ部分
３５・・・傾斜フランジ部分
３５ａ・・・外側面
３６、３３４・・・ネジ溝（溝）
３７・・・放射状溝（溝）
３８・・・傾斜状溝（溝）
２０１・・・クランクシャフト（回転軸）
２０２・・・ハウジング
Ｓ・・・空間
Ａ・・・機内
Ｂ・・・機外

Claims (6)

1. ハウジングに対して回転する回転軸の外周面に装着される円筒部、および、当該円筒部の内側の端部から前記回転軸の軸線とは垂直な方向へ延びる円環状のフランジ部を有するスリンガーと、
   前記ハウジングに装着され、前記スリンガーのフランジ部の平坦な外側面と摺動自在に接触することにより潤滑油を前記ハウジングの機内側へシールするメインリップを有するシール部と
   を備え、
   前記フランジ部の外側面において前記メインリップと接触する部分には、回転時に前記潤滑油を前記ハウジングの機内側へ戻す排出作用を発揮するための溝が形成され、
   前記フランジ部と前記メインリップとの間で前記潤滑油が貯留されるように、前記フランジ部の前記溝が形成された部分と前記メインリップの先端側とが接触したときの当該フランジ部と当該メインリップとがなす相対的な接触角度が小さくなるような狭小化構造が前記フランジ部と前記メインリップとの間に形成されており、
   前記接触角度が１７度以下である
   ことを特徴とする密封装置。
2. 前記狭小化構造は、前記スリンガーの前記フランジ部が傾斜された傾斜フランジ部分と、前記メインリップとの組み合わせにより形成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の密封装置。
3. 前記狭小化構造は、前記スリンガーの前記フランジ部が湾曲した湾曲フランジ部と、前記メインリップとの組み合わせにより形成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の密封装置。
4. 前記狭小化構造は、前記メインリップが前記フランジ部の外側面と接触するリップ先端側においてメインリップ本体よりも肉厚が薄く形成された薄肉先端部と、前記スリンガーとの組み合わせにより形成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の密封装置。
5. 前記狭小化構造は、前記メインリップを画成する面に形成された切込部により、当該切込部よりもリップ先端側において前記フランジ部の前記外側面と接触して屈曲する先端部分と、前記メインリップとの組み合わせにより形成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の密封装置。
6. 前記狭小化構造は、前記フランジ部の外側面と接触するリップ先端部にかけてリップ基部から全体的に湾曲した湾曲形状を有するリップ湾曲部が設けられた前記メインリップと、前記スリンガーとの組み合わせにより形成される
   ことを特徴とする請求項１に記載の密封装置。

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