JP7119860B2 - golf club shaft - Google Patents
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Description
本開示は、ゴルフクラブシャフトに関する。 The present disclosure relates to golf club shafts.
プリプレグを巻回することにより製造されたゴルフクラブシャフトが知られている。一般に、このシャフトは、バイアス層を有している。通常、バイアス層は、繊維が－４５°に配向した第１アングル層と、繊維が＋４５°に配向した第２アングル層との組み合わせにより構成される。特開２０１０－２０７３６７号公報及び特許第４１１６１３５号公報が示すように、第１アングル層と第２アングル層とは、周方向にズラして巻回される。 Golf club shafts manufactured by winding prepreg are known. Generally, this shaft has a bias layer. Normally, the bias layer is composed of a combination of a first angle layer with fibers oriented at −45° and a second angle layer with fibers oriented at +45°. As disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-207367 and Japanese Patent No. 4116135, the first angle layer and the second angle layer are wound while being shifted in the circumferential direction.
本発明者は、従来のバイアス層の構造が、スイング中におけるシャフトの捻れ挙動を不安定とする原因となりうることを見いだした。 The inventors have found that the structure of the conventional bias layer can cause unstable torsional behavior of the shaft during a swing.
本開示は、シャフトの捻れ挙動を安定化し、打球の方向安定性を高めうるゴルフクラブシャフトを提供する。 The present disclosure provides a golf club shaft capable of stabilizing the torsional behavior of the shaft and enhancing the directional stability of a hit ball.
一つの態様では、ゴルフクラブシャフトは、チップ端と、バット端と、バイアス層と、ストレート層とを有している。前記バイアス層が、繊維角度が互いに逆方向に傾斜している第１アングル層及び第２アングル層を有している。前記第１アングル層及び第２アングル層が、軸方向の少なくとも一部に非整数プライ部を有している。前記第１アングル層の周方向位置が、前記第２アングル層の周方向位置に一致している。前記第１アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下である。前記第２アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下である。 In one aspect, a golf club shaft has a tip end, a butt end, a bias layer and a straight layer. The bias layer has a first angle layer and a second angle layer having fiber angles inclined in opposite directions. Each of the first angle layer and the second angle layer has a non-integer ply portion in at least a portion thereof in the axial direction. The circumferential position of the first angle layer coincides with the circumferential position of the second angle layer. The basis weight of the first angle layer is 50 g/m 2 or less. The basis weight of the second angle layer is 50 g/m 2 or less.
一つの側面として、打球の方向安定性が向上しうる。 As one aspect, the directional stability of a hit ball can be improved.
（本開示の基礎となった知見）
上述の通り、バイアス層は、互いに逆方向に傾斜した第１アングル層と第２アングル層との組み合わせで構成されている。第１アングル層及び第２アングル層のそれぞれは、１枚のプリプレグを巻回することで形成される。プリプレグは厚みを有している。この厚みに起因して、巻回されたプリプレグは、巻き始め端及び巻き終わり端に、段差を形成する。
(Findings on which this disclosure is based)
As described above, the bias layer is composed of a combination of a first angle layer and a second angle layer that are inclined in opposite directions. Each of the first angle layer and the second angle layer is formed by winding one prepreg. A prepreg has a thickness. Due to this thickness, the wound prepreg forms a step at the winding start end and the winding end end.
プリプレグを丁度整数プライ（例えば、丁度１プライ）巻回することができれば、巻き始め端と巻き終わり端とが突き合わされ、上記段差は生じない。しかし、シートの裁断時及び巻回時には誤差が不可避的に生じる。この誤差に起因して、プリプレグを丁度整数プライ巻回しようとすると、個体によっては、巻き始め端と巻き終わり端との間に僅かな隙間が生じる。加熱硬化後のシャフトでは、この隙間は、空隙又は樹脂のみで構成された部分となり、シャフトの強度を低下させる。 If the prepreg can be wound exactly by an integral number of plies (for example, exactly one ply), the winding start end and the winding end end will abut each other, and the above step will not occur. However, errors inevitably occur during sheet cutting and winding. Due to this error, when the prepreg is just wound with an integral number of plies, a slight gap occurs between the winding start end and the winding end end depending on the individual. In the heat-cured shaft, this gap becomes a void or a portion composed only of resin, which reduces the strength of the shaft.
上記隙間の発生を防ぐため、プリプレグは、丁度整数プライ（例えば、丁度１プライ）ではなく、非整数プライ（例えば、１を僅かに超えるプライ）で、巻回される。この結果、プリプレグの巻き始め縁部と巻き終わり縁部とが重なり、段差及び肉厚部が形成される。この段差は、強度を低下させる。この段差の影響を抑制するため、第１アングル層と第２アングル層とは、周方向にズラして巻回される。この構成により、第１アングル層の段差と第２アングル層の段差とを周方向で分散することができる。 To prevent the occurrence of such gaps, the prepreg is wound with non-integer plies (eg, slightly more than 1 ply) rather than just integer plies (eg, just 1 ply). As a result, the winding start edge and the winding end edge of the prepreg overlap to form a step and a thick portion. This step reduces strength. In order to suppress the influence of this step, the first angle layer and the second angle layer are wound in a circumferentially shifted manner. With this configuration, the steps of the first angle layer and the steps of the second angle layer can be dispersed in the circumferential direction.
本発明者は、この段差の影響を抑制するための上記構造が、かえってシャフトの性能を低下させうるという、新たな知見を得た。 The inventor of the present invention has obtained a new finding that the above structure for suppressing the influence of the step may rather deteriorate the performance of the shaft.
上記構造では、第１アングル層及び第２アングル層のそれぞれにおいて、非整数プライ部が生じる。例えば、第１アングル層が１．１プライである場合、０．１プライの部分が、非整数プライ部である。この非整数プライ部は、曲げ捻れ性を発現しうる。この曲げ捻れ性とは、シャフトの曲がりに連動してシャフトに捻れを生じさせる性質である。シャフトの曲げ方向に対して繊維が傾斜していることに起因して、この曲げ捻れ性が生じる。意図されていない曲げ捻れ性が、潜在的に存在することが判明した。この曲げ捻れ性が、スイング中におけるシャフトの捻れ挙動を不安定とし、打球の方向安定性を低下させうることが分かった。本開示は、この知見に基づくものである。 In the above structure, a non-integer ply portion occurs in each of the first angle layer and the second angle layer. For example, if the first angle layer is 1.1 plies, then the 0.1 ply portion is the non-integer ply portion. This non-integer ply portion can exhibit bending and twisting properties. The bending and twisting property is a property of twisting the shaft in conjunction with the bending of the shaft. This bending torsion is caused by the inclination of the fibers with respect to the bending direction of the shaft. It has been found that unintended bending torsion is potentially present. It has been found that this bending and twisting property destabilizes the torsional behavior of the shaft during the swing and can reduce the directional stability of the hit ball. The present disclosure is based on this finding.
以下、図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。なお、本願で軸方向とは、シャフトの中心線の方向を意味する。また、本願で周方向とは、シャフトの周方向を意味する。 Hereinafter, embodiments will be described in detail with reference to the drawings. In this application, the axial direction means the direction of the center line of the shaft. Moreover, in this application, the circumferential direction means the circumferential direction of the shaft.
図１は、第１実施形態のシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。クラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を有する。ヘッド４は、シャフト６のチップ側の端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６のバット側の端部に取り付けられている。両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。
FIG. 1 shows a
図２は、シャフト６を示す。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。シャフト６は、バット端Ｂｔ側からチップ端Ｔｐ側にむかうにつれて外径が小さくなるテーパー部を有している。シャフト６は、管状体である。シャフト６は、中心線ｚ１を有している。
FIG. 2
図３は、シャフト６の積層構成を示す展開図である。
FIG. 3 is an exploded view showing the laminated structure of the
シャフト６は、シートワインディング製法により製造されている。この製法では、プリプレグシート（単にプリプレグともいう）が用いられる。プリプレグシートにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。
The
プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、エポキシ樹脂が好ましい。 As the matrix resin of the prepreg sheet, in addition to epoxy resin, thermosetting resin or thermoplastic resin other than epoxy resin may be used. Epoxy resin is preferable from the viewpoint of shaft strength.
シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１１シートｓ１１までの、１１枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフトの軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。
The
この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図３において、第１シートｓ１の端は、チップ端Ｔｐに位置している。 This developed view shows not only the winding order of each sheet, but also the arrangement of each sheet in the axial direction of the shaft. For example, in FIG. 3, the edge of the first sheet s1 is positioned at the tip edge Tp.
本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。 In this application, the term "layer" and the term "sheet" are used. "Layer" is the designation after it is wound. On the other hand, "sheet" is a designation before being wound. A "layer" is formed by winding a "sheet". That is, the rolled "sheet" forms a "layer". Also, in this application, the same reference numerals are used for layers and sheets. For example, the layer formed by sheet s1 is layer s1.
シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度が記載されている。この配向角度は、シャフト軸方向に対する角度である。
The
「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。ストレート層では、絶対角度が１０°以下である。絶対角度とは、上記配向角度の絶対値である。例えば、絶対角度が１０°以下とは、前記配向角度が－１０°以上＋１０°以下であることを意味する。 The sheet marked "0°" constitutes the straight layer. A sheet forming a straight layer is also called a straight sheet. The straight layer has an absolute angle of 10° or less. The absolute angle is the absolute value of the orientation angle. For example, an absolute angle of 10° or less means that the orientation angle is −10° or more and +10° or less.
「＋４５°」及び「－４５°」と記載されているシートが、バイアス層ｂ１を構成している。バイアス層ｂ１を構成するシートは、バイアスシートとも称される。バイアス層ｂ１の絶対角度は、好ましくは２５°以上であり、より好ましくは３０°以上であり、より好ましくは３５°以上ある。バイアス層の絶対角度は、好ましくは６５°以下であり、より好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５５°以下である。シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度の観点から、バイアス層ｂ１の絶対角度は、４０°以上５０°以下が特に好ましい。 Sheets marked with "+45°" and "-45°" constitute the bias layer b1. The sheet forming the bias layer b1 is also called a bias sheet. The absolute angle of the bias layer b1 is preferably 25° or more, more preferably 30° or more, and more preferably 35° or more. The absolute angle of the bias layer is preferably 65° or less, more preferably 60° or less, and more preferably 55° or less. From the viewpoint of the torsional rigidity and torsional strength of the shaft, the absolute angle of the bias layer b1 is particularly preferably 40° or more and 50° or less.
バイアス層ｂ１は、第１アングル層１０と、第２アングル層２０とを有している。本実施形態では、シートｓ２が第１アングル層１０であり、シートｓ４が第２アングル層２０である。第１アングル層１０及び第２アングル層２０の径方向における位置は、限定されない。第１アングル層１０を構成するシートは、第１アングルシートとも称される。第２アングル層２０を構成するシートは、第２アングルシートとも称される。
The bias layer b1 has a
第１アングル層１０と第２アングル層２０との間に、介在層ｓ３が設けられている。本実施形態では、介在層ｓ３はフープ層である。この介在層は無くてもよい。
An intermediate layer s3 is provided between the
バイアス層ｂ１の配向角度では、プラス（＋）及びマイナス（－）の符号が付加されてている。これらの符号は、バイアス層ｂ１の繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。第１アングル層１０と第２アングル層２０とで、繊維は互いに逆方向に配向している。
Plus (+) and minus (-) signs are added to the orientation angles of the bias layer b1. These symbols indicate that the fibers of the bias layer b1 are inclined in opposite directions. The fibers of the
図３では、第１アングルシート１０の繊維の傾斜方向が、第２アングルシート２０の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シート２０は、裏返されて、シート１０に貼り付けられる。この結果、シート１０の傾斜方向と、シート２０の傾斜方向とは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図３の実施形態では、シート１０の繊維配向角度が－４５°と表記され、シート２０の繊維配向角度が＋４５°と表記されている。繊維の絶対角度は、第１アングル層１０と第２アングル層２０との間で同一である。
In FIG. 3 , the direction of inclination of the fibers of the
「９０°」と記載されているシートが、フープ層を構成している。フープ層では、上記絶対角度が、８０°以上９０°以下であり、より好ましくは８５°以上９０°以下である。 The sheet labeled "90°" constitutes the hoop layer. In the hoop layer, the absolute angle is 80° or more and 90° or less, more preferably 85° or more and 90° or less.
１枚のシートのプライ数（巻回数）は限定されない。例えば、シートが１プライであるとき、このシートは、１周巻かれる。例えば、シートが２プライであるとき、このシートは、２周巻かれる。例えば、シートが１．５プライであるとき、このシートは、１．５周巻かれる。 The number of plies (number of turns) of one sheet is not limited. For example, when the sheet is one ply, the sheet is wrapped one turn. For example, when the sheet is two ply, the sheet is wrapped two times. For example, when the sheet is 1.5 plies, the sheet is wrapped 1.5 times.
図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。 Although not shown, the prepreg sheet before use is sandwiched between cover sheets. This cover sheet is usually a release paper and a resin film. A prepreg sheet before being used is sandwiched between a release paper and a resin film. A release paper is attached to one surface of the prepreg sheet, and a resin film is attached to the other surface of the prepreg sheet. Hereinafter, the surface to which the release paper is attached is also referred to as the "release paper side surface", and the surface to which the resin film is attached is also referred to as the "film side surface".
図３の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図３において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。 The developed view of FIG. 3 is a view in which the surface on the film side is the front side. That is, in FIG. 3, the front side of the drawing is the surface on the film side, and the back side of the drawing is the surface on the release paper side.
プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることで、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。 To wind the prepreg sheet, first, the resin film is peeled off. By peeling off the resin film, the surface on the film side is exposed. This exposed surface has tackiness (adhesiveness). This tackiness is due to the matrix resin. That is, since this matrix resin is in a semi-cured state, it develops adhesiveness. The edge of the exposed film side surface is attached to the object to be wound. Due to the stickiness of the matrix resin, this edge attachment can be done smoothly. The object to be wound is a mandrel or a wound material obtained by winding another prepreg sheet around a mandrel. The release paper is then peeled off. Next, the object to be wound is rotated and the prepreg sheet is wound around the object to be wound.
図３の実施形態では、一部のシートが合体シートとされる。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。第１アングル層１０及び第２アングル層２０は、合体シートの状態で、巻回される。
In the embodiment of FIG. 3, some sheets are united sheets. A united sheet is formed by bonding two or more sheets together. The
本願において、軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。第１アングル層１０及び第２アングル層２０は、全長層である。
In the present application, a layer that is arranged substantially entirely in the axial direction is referred to as a full-length layer. In the present application, a seat that is arranged substantially entirely in the axial direction is referred to as a full-length seat. The rolled full-length sheet forms a full-length layer. The
本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。 In the present application, layers that are partially arranged in the shaft axial direction are referred to as partial layers. In the present application, a seat that is partially arranged in the shaft axial direction is referred to as a partial seat. A wound partial sheet forms a partial layer. The axial length of the partial sheet is shorter than the axial length of the full-length sheet. Preferably, the axial length of the partial seat is less than or equal to half the total length of the shaft.
本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図３の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ６、層ｓ８及び層ｓ１０である。 In the present application, the full-length layer that is a straight layer is referred to as a full-length straight layer. In the embodiment of FIG. 3, the full length straight layers are layer s6, layer s8 and layer s10.
本願では、アングル層である全長層が、全長アングル層と称される。図３の実施形態において、第１アングル層１０（層ｓ２）及び第２アングル層２０（層ｓ４）は、全長アングル層である。 In the present application, full-length layers that are angle layers are referred to as full-length angle layers. In the embodiment of FIG. 3, the first angle layer 10 (layer s2) and the second angle layer 20 (layer s4) are full length angle layers.
本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図３の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ３、層ｓ７及び層ｓ９である。全長フープ層ｓ３は、前記介在層である。全長フープ層ｓ３は、第１アングル層１０と第２アングル層２０との間に配置されている。
In the present application, full length layers that are hoop layers are referred to as full length hoop layers. In the embodiment of FIG. 3, the full length hoop layers are layer s3, layer s7 and layer s9. The full-length hoop layer s3 is the intervening layer. The full-length hoop layer s3 is arranged between the
本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図３の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１及び層ｓ１１である。 In the present application, a partial layer that is a straight layer is referred to as a partial straight layer. In the embodiment of FIG. 3, the partially straight layers are layer s1 and layer s11.
本願では、チップ端Ｔｐ側に位置する部分層が、チップ部分層と称される。チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのチップ部分層において、この距離は０ｍｍである。 In the present application, a partial layer located on the tip end Tp side is referred to as a tip partial layer. The axial distance between the tip partial layer (tip partial sheet) and the tip end Tp is preferably 40 mm or less, more preferably 30 mm or less, more preferably 20 mm or less, and more preferably 0 mm. In this embodiment, this distance is 0 mm for all chip part layers.
このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図３の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１及び層ｓ１１である。 The tip partial layer includes a tip partial straight layer. In the embodiment of FIG. 3, the tip part straight layers are layers s1 and s11.
本願では、バット端Ｂｔ側に位置する部分層が、バット部分層と称される。バット部分層（バット部分シート）とバット端Ｂｔとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。バット部分層ｓ５において、この距離は０ｍｍである。 In the present application, the partial layer positioned on the butt end Bt side is referred to as a butt partial layer. The axial distance between the butt partial layer (butt partial sheet) and the butt end Bt is preferably 40 mm or less, more preferably 30 mm or less, more preferably 20 mm or less, and more preferably 0 mm. In the butt partial layer s5 this distance is 0 mm.
このバット部分層として、バット部分フープ層が挙げられる。図３の実施形態において、バット部分フープ層は、層ｓ５である。 The butt partial layer includes a butt partial hoop layer. In the embodiment of Figure 3, the butt portion hoop layer is layer s5.
以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。
The outline of the manufacturing process of this
［シャフト製造工程の概略］ [Overview of Shaft Manufacturing Process]
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図３に示された各シートが切り出される。
(1) Cutting process In the cutting process, the prepreg sheet is cut into a desired shape. Through this process, each sheet shown in FIG. 3 is cut out.
裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。 Cutting may be done by a cutting machine. Cutting may be done manually. For manual work, for example, a cutter knife is used.
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、第１アングル層１０と第２アングル層２０とが貼り合わされる。この実施形態では、シートｓ３も第１アングル層１０と第２アングル層２０とに貼り合わされる。また、シートｓ５はシートｓ６に貼り合わされる。
(2) Bonding step In the bonding step, a united sheet is produced. In the bonding step, the
（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、マンドレルへのシート端部の端付けが容易とされている。
(3) Winding process In the winding process, a mandrel is prepared. A typical mandrel is made of metal. A release agent is applied to the mandrel. Further, the mandrel is coated with a sticky resin. This resin is also called a tacking resin. A cut sheet is wound around this mandrel. The tacking resin facilitates the attachment of the sheet edges to the mandrel.
シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。 The sheets are wound in the order shown in the development. Sheets on the upper side in the developed view are wound first. The sheet related to the bonding is wound in a state of a united sheet.
各シートは、先ず、所定の端付け位置で、巻回対象物への端付けがなされる。次いで、この巻回対象物が転がされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械はローリングマシンと称される。全てのシートが巻回されて、巻回体が得られる。 Each sheet is first edge-attached to the winding object at a predetermined edge-attachment position. This wound object is then rolled. This winding may be done manually or by machine. This machine is called a rolling machine. All sheets are rolled to obtain a roll.
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。
(4) Tape wrapping process In the tape wrapping process, a tape is wound around the outer peripheral surface of the wound body. This tape is also called wrapping tape. The tape is wrapped under tension. The tape applies pressure to the winding. This pressure reduces voids.
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
(5) Curing Step In the curing step, the wound body after tape wrapping is heated. This heating cures the matrix resin. During this curing process, the matrix resin is temporarily fluidized. Fluidization of the matrix resin can expel air between or within the sheets. The pressure (tightening force) of the wrapping tape promotes the evacuation of this air. This curing yields a cured laminate.
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
(6) Mandrel Pulling Process and Wrapping Tape Removing Process After the curing process, a mandrel pulling process and a wrapping tape removing process are carried out. From the viewpoint of improving the efficiency of the wrapping tape removing process, the wrapping tape removing process is preferably performed after the mandrel pulling process.
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。
(7) Both ends cutting step In this step, both ends of the cured laminate are cut. This cut flattens the end face of the tip end Tp and the end face of the butt end Bt.
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかとされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。
(8) Polishing step In this step, the surface of the cured laminate is polished. Spiral irregularities are present on the surface of the cured laminate. This unevenness is a trace of the wrapping tape. Polishing eliminates this irregularity and smoothes the surface. Preferably, in the polishing step, overall polishing and tip portion polishing are performed.
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。
(9) Painting process The cured laminate after the polishing process is painted.
上述の通り、上記貼り合わせ工程では、バイアス層ｂ１を構成する２枚のシート１０，２０が貼り合わされる。
As described above, in the bonding step, the two
図４は、第１アングルシート１０と第２アングルシート２０とが貼り合わされる工程を示す。なお、上述の通り、実際には、第１アングルシート１０及び第２アングルシート２０に加えてシートｓ３も貼り合わせられるが、図４では、シートｓ３の記載は省略されている。
FIG. 4 shows the process of bonding the
第１アングルシート１０（第１アングル層１０）は、巻き始め縁１２と、巻き終わり縁１４とを有する。
The first angle sheet 10 (first angle layer 10) has a winding
第２アングルシート２０（第２アングル層２０）は、巻き始め縁２２と、巻き終わり縁２４とを有する。
The second angle sheet 20 (second angle layer 20) has a winding
第１アングルシート１０に第２アングルシート２０が貼り合わされて、合体シート３０が形成される。前述の通り、第２アングルシート２０は、裏返されつつ、第１アングルシート１０に貼り付けられる。この結果、合体シート３０では、第１アングルシート１０と第２アングルシート２０との間で、繊維が互いに逆向きに傾斜している。本実施形態では、傾斜角度θ（上記絶対角度）は４５°である。
A
合体シート３０において、第１アングルシート１０と第２アングルシート２０とは、互いにズレなく貼り合わされる。第１アングルシート１０の巻き始め縁１２と、第２アングルシート２０の巻き始め縁２２とが、ズレ無く重ねられている。この結果、シャフト６では、巻き始め縁１２の周方向位置は、巻き始め縁２２の周方向位置と同一である。
In the
本実施形態では、第１アングルシート１０の寸法は、第２アングルシート２０の寸法と同一である。巻き始め縁１２と巻き始め縁２２とが重ねられると、巻き終わり縁１４と巻き終わり縁２４とも重なる。すなわち、合体シート３０では、第１アングルシート１０の巻き終わり縁１４と、第２アングルシート２０の巻き終わり縁２４とが、ズレ無く重ねられている。シャフト６では、巻き終わり縁１４の周方向位置は、巻き終わり縁２４の周方向位置と同一である。
In this embodiment, the dimensions of the
第１アングルシート１０は、四角形である。巻き始め縁１２が第１の辺を構成している。巻き終わり縁１４が第２の辺を構成している。チップ側縁１６が第３の辺を構成している。バット側縁１８が第４の辺を構成している。チップ側縁１６は、チップ端Ｔｐに位置する。バット側縁１８はバット端Ｂｔに位置する。図４ではわかりにくいが、チップ側縁１６の長さは、バット側縁１８の長さと相違する。チップ側縁１６は、バット側縁１８よりも長い。なお、チップ側縁１６は、バット側縁１８より長くても良いし、バット側縁１８より短くてもよいし、バット側縁１８と同じ長さであってもよい。
The
第２アングルシート２０は、四角形である。巻き始め縁２２が第１の辺を構成している。巻き終わり縁２４が第２の辺を構成している。チップ側縁２６が第３の辺を構成している。バット側縁２８が第４の辺を構成している。チップ側縁２６は、チップ端Ｔｐに位置する。バット側縁２８はバット端Ｂｔに位置する。図４ではわかりにくいが、チップ側縁２６の長さは、バット側縁２８の長さと相違する。チップ側縁２６は、バット側縁２８よりも長い。なお、チップ側縁２６は、バット側縁２８より長くても良いし、バット側縁２８より短くてもよいし、バット側縁２８と同じ長さであってもよい。
The
上述の通り、第１アングルシート１０の寸法は、第２アングルシート２０の寸法と同一である。第１アングルシート１０と第２アングルシート２０とは、互いに合同である。合体シート３０では、第１アングルシート１０と第２アングルシート２０とがぴったり重なっている。巻き始め縁１２は巻き始め縁２２に重なっている。巻き終わり縁１４は巻き終わり縁２４に重なっている。チップ側縁１６はチップ側縁２６に重なっている。バット側縁１８はバット側縁２８に重なっている。
As mentioned above, the dimensions of the
チップ側縁１６の長さは、Ｘプライに相当する。すなわち、チップ端Ｔｐにおける第１アングル層１０のプライ数は、Ｘである。チップ側縁２６の長さも、Ｘプライに相当する。すなわち、チップ端Ｔｐにおける第２アングル層２０のプライ数は、Ｘである。Ｘは、整数であってもよいし、非整数であってもよい。
The length of the
バット側縁１８の長さは、Ｙプライに相当する。すなわち、バット端Ｂｔにおける第１アングル層１０のプライ数は、Ｙである。バット側縁２８の長さも、Ｙプライに相当する。すなわち、バット端Ｂｔにおける第２アングル層２０のプライ数は、Ｙである。Ｙは、整数であってもよいし、非整数であってもよい。
The length of the
Ｘは、Ｙと相違していてもよいし、Ｙと同じであってもよい。Ｘは、Ｙより大きくてもよいし、Ｙより小さくてもよい。本実施形態では、ＸはＹと相違している。本実施形態では、ＸはＹよりも大きい。 X may be different from Y or may be the same as Y. X may be larger than Y or smaller than Y. X is different from Y in this embodiment. X is greater than Y in this embodiment.
この合体シート３０を巻回して得られるシャフト６では、第１アングル層１０の周方向位置が、第２アングル層２０の周方向位置に一致している。
In the
第１アングル層１０は、非整数プライ部を有する。第２アングル層２０は、非整数プライ部を有する。非整数プライ部の詳細については、後述される。
The
図５は、参考例における貼り合わせ工程を示す。この参考例に係るシャフトの積層構成は、前述したシャフト６（図３）と同じである。 FIG. 5 shows the bonding process in the reference example. The laminated structure of the shaft according to this reference example is the same as the above-described shaft 6 (FIG. 3).
この参考例でも、第１アングルシート１０と第２アングルシート２０とが貼り合わされる。しかし、第２アングルシート２０は、第１アングルシート１０に対して、ズラして貼り合わされる。この結果、合体シート４０が得られる。この合体シート４０では、第１アングルシート１０の巻き始め縁１２と、第２アングルシート２０の巻き始め縁２２とが、０．５プライの幅でズレている。この結果、参考例のシャフトでは、巻き始め縁１２の周方向位置と、巻き始め縁２２の周方向位置とが、１８０°相違する。同様に、巻き終わり縁１４の周方向位置と巻き終わり縁２４の周方向位置とが、１８０°相違する。
Also in this reference example, the
従来のシャフトでは、この参考例のように、第１アングル層の周方向位置が、第２アングル層の周方向位置に一致していない。この構成では、段差が周方向で分散される。この構成は、強度及び均一性の観点から好ましいと見なされてきた。 In the conventional shaft, the circumferential position of the first angle layer does not match the circumferential position of the second angle layer, as in this reference example. In this configuration, the steps are distributed in the circumferential direction. This configuration has been considered preferable from a strength and uniformity standpoint.
しかし、本発明者は、このような構成が有する新たな課題を見いだした。第１アングル層と第２アングル層とで周方向位置が一致していない場合、曲げ捻れ性が生ずることが分かった。曲げ捻れ性とは、シャフトを曲げることで捻れが生じる性質である。すなわち、曲げ捻れ性とは、シャフトを曲げるだけで、シャフトが勝手に捻れる性質である。 However, the inventor found a new problem with such a configuration. It has been found that if the circumferential positions of the first angle layer and the second angle layer do not match, bending torsion occurs. Bending torsion property is the property that twisting occurs when the shaft is bent. That is, the bending torsion property is the property that the shaft is twisted arbitrarily by simply bending the shaft.
以下、図面を参照して、非整数プライ部及び曲げ捻れ性について説明する。 The non-integer ply portion and bending torsion property will be described below with reference to the drawings.
図６（ａ）は、第１アングル層５０の断面図である。第１アングル層５０は、１．２５プライである。図６（ｂ）は、第１アングル層６０の断面図である。第１アングル層６０は、１．５プライである。図６（ｃ）は、第１アングル層７０の断面図である。第１アングル層７０は、１．７５プライである。なお、図６（ａ）、図６（ｂ）及び図６（ｃ）の断面図では、断面が模式的に線で示されている。ここでは、分かりやすい例として、１．２５プライ、１．５プライ及び１．７５プライが選択されている。
6A is a cross-sectional view of the
図６（ａ）の第１アングル層５０では、第１アングル層５０のうち、整数プライ部５２を除く部分が、非整数プライ部５４である。図６（ａ）では、整数プライ部５２が実線で示されており、非整数プライ部５４が破線で示されている。第１アングル層５０では、整数プライ部５２が１プライであり、非整数プライ部５４が０．２５プライである。
In the
以下、２つのアングル層に起因する曲げ捻れ性について説明する。先ず単一のアングル層に起因する曲げ捻れ性について説明し、次に２つのアングル層の相互関係に基づく曲げ捻れ性について説明する。 The bending torsional properties caused by the two angle layers will be described below. First, the bending and torsional properties due to a single angle layer will be described, and then the bending and torsional properties based on the interrelationship between two angle layers will be described.
先ず、単一のアングル層（第１アングル層）に起因する曲げ捻れ性について説明する。第１アングル層５０において、整数プライ部５２は、曲げ捻れ性を発現しない。繊維角度θ及び傾斜方向が同一である場合、周方向位置が１８０°相違する部分同士で、曲げ捻れ性は打ち消し合う。このため、整数プライ部５２では、周方向における全ての部分において曲げ捻れ性が打ち消し合う。この結果、整数プライ部５２は曲げ捻れ性を発現しない。
First, the bending and torsional properties due to a single angle layer (first angle layer) will be described. In the
これに対して、非整数プライ部５４は、曲げ捻れ性を発現する。非整数プライ部５４では、周方向位置が１８０°相違する相手がないので、曲げ捻れ性の打ち消し合いが生じない。この結果、非整数プライ部５４は曲げ捻れ性を発現する。
On the other hand, the
図６（ｂ）の第１アングル層６０では、整数プライ部６２が１プライであり、非整数プライ部６４が０．５プライである。
In the
上述の通り、第１アングル層６０において、整数プライ部６２は、曲げ捻れ性を発現しない。これに対して、非整数プライ部６４は、曲げ捻れ性を発現する。非整数プライ部６４では、周方向位置が１８０°相違する相手がないので、曲げ捻れ性の打ち消し合いが生じない。この結果、非整数プライ部６４は曲げ捻れ性を発現する。
As described above, in the
図６（ｃ）の第１アングル層７０では、整数プライ部７２が１プライであり、非整数プライ部７４が０．７５プライである。
In the
上述の通り、第１アングル層７０において、整数プライ部７２は、曲げ捻れ性を発現しない。これに対して、非整数プライ部７４は、曲げ捻れ性を発現する。非整数プライ部７４では、周方向位置が１８０°相違する部分が存在する。図６（ｃ）が示すように、非整数プライ部７４のうち、０°から９０°までの部分と、１８０°から２７０°までの部分との間で、曲げ捻れ性の打ち消し合いが生じる。一方、２７０°から３６０°までの部分は、打ち消し合いの相手を有しないので、曲げ捻れ性を発現する。
As described above, in the
このように、単一のアングル層（第１アングル層）において、非整数プライ部は、曲げ捻れ性を発現しうる。 Thus, in a single angle layer (first angle layer), the non-integer ply portion can develop bending and twisting properties.
次に、２つのアングル層（第１アングル層及び第２アングル層）の相互関係が曲げ捻れ性に与える影響について説明する。以下では、分かりやすい例として、第１アングル層と第２アングル層との周方向位置のズレが０°、４５°、９０°及び１８０°の場合を取り上げる。 Next, the influence of the mutual relationship between the two angle layers (the first angle layer and the second angle layer) on the bending torsion property will be described. In the following, as easy-to-understand examples, cases where the circumferential positional deviations between the first angle layer and the second angle layer are 0°, 45°, 90° and 180° will be taken up.
図７（ａ）、図７（ｂ）、図７（ｃ）及び図７（ｄ）は、第１アングル層の非整数プライ部５４と、第２アングル層の非整数プライ部８４とを示す断面図である。ここでは、図６（ａ）のように、非整数プライ部が０．２５プライである場合を例として、説明する。図７（ａ）、図７（ｂ）、図７（ｃ）及び図７（ｄ）では、第１及び第２アングル層の非整数プライ部のみが示されており、第１及び第２アングル層の整数プライ部の記載が省略されている。
7(a), 7(b), 7(c) and 7(d) show the
図７（ａ）は、第１アングル層の周方向位置が第２アングル層の周方向位置に一致した場合の断面図である。この場合、非整数プライ部５４の周方向位置は、非整数プライ部８４の周方向位置に一致している。非整数プライ部５４と非整数プライ部８４とは、繊維角度が互いに逆方向に傾斜している。よって、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４との間で、曲げ捻れ性は打ち消し合う。よってこの場合、非整数プライ部５４，８４が存在しているにも関わらず、曲げ捻れ性が生じない。
FIG. 7A is a sectional view when the circumferential position of the first angle layer coincides with the circumferential position of the second angle layer. In this case, the circumferential position of the
図７（ｂ）は、第１アングル層の周方向位置が第２アングル層の周方向位置に対して４５°相違する場合の断面図である。この場合、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４とで周方向位置が共通する部分では、曲げ捻れ性が打ち消し合う。すなわち、２２５°から２７０°までの範囲では、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４との間で曲げ捻れ性が打ち消し合う。しかし、それ以外の部分では、当該打ち消し合いは生じない。すなわち、非整数プライ部５４のうち、１８０°から２２５°までの部分が、曲げ捻れ性を発現する。更に、非整数プライ部８４のうち、２７０°から３１５°までの部分が、曲げ捻れ性を発現する。
FIG. 7(b) is a sectional view when the circumferential position of the first angle layer is different from the circumferential position of the second angle layer by 45°. In this case, in the portion where the
図７（ｃ）は、第１アングル層の周方向位置が第２アングル層の周方向位置に対して９０°相違する場合の断面図である。この場合、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４とで周方向位置が共通する部分が存在しない。よって、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４との間で、曲げ捻れ性の打ち消し合いは生じない。非整数プライ部５４の全体、及び、非整数プライ部８４の全体が、曲げ捻れ性を発現する。
FIG. 7(c) is a sectional view when the circumferential position of the first angle layer is different from the circumferential position of the second angle layer by 90°. In this case, the
図７（ｄ）は、第１アングル層の周方向位置が第２アングル層の周方向位置に対して１８０°相違する場合の断面図である。この場合も、非整数プライ部５４と非整数プライ部８４とで周方向位置が共通する部分が存在しない。前述の通り、繊維角度が互いに同じ方向に傾斜している部分同士で、周方向位置が１８０°相違する場合、曲げ捻れ性が打ち消し合う。しかし、繊維角度が互いに逆方向に傾斜している部分同士で、周方向位置が１８０°相違する場合、曲げ捻れ性は打ち消し合わず、逆に曲げ捻れ性が足し合わされる。この場合も、非整数プライ部５４の全体、及び、非整数プライ部８４の全体が、曲げ捻れ性を発現する。
FIG. 7D is a sectional view when the circumferential position of the first angle layer is 180° different from the circumferential position of the second angle layer. In this case also, there is no portion in which the
曲げ捻れ性は、曲げの方向に依存する。この曲げの方向について、本願では、周方向曲げ位置との用語が定義される。周方向曲げ位置とは、曲がりの外側の周方向位置である。例えば、バット端部を固定して水平とされたシャフトで、チップ端部に錘を吊してシャフトを曲げる場合、鉛直方向において真上となる周方向位置が、周方向曲げ位置である。周方向曲げ位置は、０°から３６０°までのいずれかである。 Bend torsion depends on the direction of bending. For this bending direction, the term circumferential bending position is defined in the present application. A circumferential bend position is a circumferential position on the outside of the bend. For example, when a shaft is horizontal with its butt end fixed and a weight is hung from the tip end to bend the shaft, the circumferential position directly above in the vertical direction is the circumferential bending position. The circumferential bending position is anywhere from 0° to 360°.
例えば、図７（ｄ）の実施形態においては、周方向曲げ位置が４５°又は２２５°のとき、曲げ捻れ角の絶対値が最大になる。図７（ｄ）の実施形態では、周方向曲げ位置が１３５°又は３１５°のとき、曲げ捻れ角の絶対値は最小（ゼロ）である。曲げ捻れ角は、周方向曲げ位置によって変化する。 For example, in the embodiment of FIG. 7(d), the absolute value of the bending torsion angle is maximized when the circumferential bending position is 45° or 225°. In the embodiment of FIG. 7(d), the absolute value of the bending torsion angle is minimum (zero) when the circumferential bending position is 135° or 315°. The bending torsion angle changes depending on the bending position in the circumferential direction.
図７（ｄ）の実施形態においては、周方向曲げ位置が４５°の場合と、２２５°の場合とでは、捻れの方向が逆である。例えば、周方向曲げ位置が４５°のときフェースが開く方向にシャフトが捻れる場合、周方向曲げ位置が２２５°のときは、フェースが閉じる方向にシャフトが捻れる。この現象が起こる理由は、周方向曲げ位置が１８０°変化すると、曲げ方向に対するシャフトの傾斜方向が逆になるためである。 In the embodiment of FIG. 7(d), the twist direction is opposite between the circumferential bending position of 45 degrees and the circumferential bending position of 225 degrees. For example, when the shaft is twisted in the face opening direction when the circumferential bending position is 45°, the shaft is twisted in the face closing direction when the circumferential bending position is 225°. This phenomenon occurs because when the circumferential bending position changes by 180°, the tilt direction of the shaft with respect to the bending direction is reversed.
このように、曲げ捻れ性は、周方向曲げ位置に依存して変化する。スイング中、シャフトの撓り方向（曲げ方向）は変化する。スイングには、テークバック、トップオブスイング、ダウンスイングの初期、ダウンスイングの中期、ダウンスイングの後期、インパクトなどの局面があり、各局面によって撓り方向は変化しうる。加えて、スイングには個性があり、各局面における撓り方向及び撓り量は、ゴルファー毎に異なる。曲げ捻れ性が存在していると、スイングの局面毎に異なる捻れが生じる。この異なる捻れにより、スイング中におけるシャフトの捻れ挙動が不安定となる。また、特に上級者では、この複雑な捻れ挙動を捻れ感として感じ取り、これがシャフトの使用感（フィーリング）を悪化させうる。結果として、打球の方向安定性が低下しうる。また、フィーリングの悪化により、円滑なスイングが妨げられうる。 In this way, the bending torsional properties change depending on the circumferential bending position. During the swing, the bending direction (bending direction) of the shaft changes. A swing has phases such as take-back, top of swing, early downswing, middle downswing, late downswing, and impact, and the bending direction can change depending on each phase. In addition, the swing has individuality, and the bending direction and bending amount in each phase differ from golfer to golfer. When bending and twisting properties exist, different twists occur in each phase of the swing. This different twist makes the torsional behavior of the shaft unstable during the swing. In addition, particularly advanced golfers perceive this complicated twisting behavior as a feeling of twisting, which may deteriorate the feeling of use of the shaft. As a result, the directional stability of the hit ball may decrease. Moreover, a smooth swing may be hindered due to deterioration of feeling.
本実施形態のシャフト６では、第１アングル層の周方向位置を第２アングル層の周方向位置に一致させている。この場合、図７（ａ）を用いて説明したように、理論的には曲げ捻れ性は発現しない。しかし、実際には、繊維角度の誤差、巻回時のズレ等に起因して、僅かな曲げ捻れ性は生じうる。曲げ捻れ角の最大値と最小値との差を０．３°以下に抑えることで、曲げ捻れ性に起因する弊害が防止されうる。
In the
図８は、曲げ捻れ角の測定方法である。 FIG. 8 shows a method of measuring the bending torsion angle.
図８が示すように、曲げ捻れ角の測定では、バット端Ｂｔから６０ｍｍの地点からバット端Ｂｔまでが、固定治具１００で固定される。チップ端Ｔｐに、ジャイロセンサーＧＳが取り付けられる。ジャイロセンサーＧＳは、チップ端Ｔｐでの回転角度を測定できる位置に取り付けられる。錘１０２が吊り下げられる前の状態で、シャフト６のシャフト軸は水平とされる。チップ端Ｔｐから１００ｍｍの位置に、錘１０２が吊り下げられる。錘１０２の重量は、１．０５ｋｇである。錘１０２の重力により、シャフト６が撓む。錘１０２を吊り下げる前と後とで角度を比較することで、撓みによる捻れ角が算出される。この捻れ角が、曲げ捻れ角である。シャフトを回転させてシャフトの撓む方向（周方向曲げ位置）を変更し、最大値及び最小値を測定する。
As shown in FIG. 8, in the measurement of the bending torsion angle, a fixing
曲げ捻れ角の測定では、周方向曲げ位置が選択される。周方向曲げ位置が、鉛直方向における上側とされる。例えば、周方向曲げ位置が９０°であるとき、この９０°が鉛直方向において最も上側となるように、シャフト６が固定される。
For bending torsion angle measurements, circumferential bending positions are selected. The circumferential bending position is the upper side in the vertical direction. For example, when the circumferential bending position is 90°, the
上述の通り、曲げ捻れ角は、周方向曲げ位置によって変化する。よって、あるシャフトにおいて、曲げ捻れ角には、最大値と最小値とが存在する。第１方向（例えば時計回り）に捻れる捻れ角をプラスとし、第２方向（例えば反時計回り）に捻れる捻れ角をマイナスとすると、最大値はプラスの値であり、最小値はマイナスの値である。例えば、最大値が＋θ°であり、最小値が－θ°であるとき、曲げ捻れ性の最大値と最小値との差は、［＋θ－（－θ）］＝２θである。 As described above, the bending torsion angle changes depending on the circumferential bending position. Therefore, a given shaft has a maximum value and a minimum value for the bending torsion angle. If the torsion angle that twists in the first direction (e.g., clockwise) is positive and the torsion angle that twists in the second direction (e.g., counterclockwise) is negative, the maximum value is a positive value and the minimum value is a negative value. value. For example, when the maximum value is +θ° and the minimum value is −θ°, the difference between the maximum and minimum values of bending torsion is [+θ−(−θ)]=2θ.
曲げ捻れ性を抑制し、スイング中のシャフトの捻れ挙動を安定させ、打球の方向安定性を高める観点から、曲げ捻れ性の最大値と最小値との差は、０．３°以下が好ましく、０．２５°以下がより好ましく、０．２°以下がより好ましい。この差は０．０°であるのが最も好ましい。製造上の誤差（貼り合わせの誤差、端付けの向きの誤差等）に起因して、曲げ捻じれ性を０．０°にするのは困難である。上述の通り、上記誤差に起因して、曲げねじれ性が０．３°以下になるよう設計したシャフトでも、曲げ捻れ性の最大値と最小値との差は、０．５°程度にはなりうる。 The difference between the maximum and minimum values of the bending and torsional properties is preferably 0.3° or less from the viewpoint of suppressing the bending and torsional properties, stabilizing the torsional behavior of the shaft during the swing, and improving the directional stability of the hit ball. 0.25° or less is more preferable, and 0.2° or less is more preferable. Most preferably, this difference is 0.0°. Due to manufacturing errors (bonding error, end attachment direction error, etc.), it is difficult to achieve a bending torsion property of 0.0°. As described above, due to the above error, the difference between the maximum and minimum values of bending torsion is about 0.5° even in a shaft designed to have a bending torsion of 0.3° or less. sell.
図４が示すように、チップ端Ｔｐにおける第１アングル層１０及び第２アングル層２０のプライ数がＸとされる。また、バット端Ｂｔにおける第１アングル層１０及び第２アングル層２０のプライ数がＹとされる。
As shown in FIG. 4, X is the number of plies of the
ＸとＹとが相違する場合、軸方向の少なくとも一部に、非整数プライ部が必須に形成される。たとえ、Ｘ及びＹが整数であっても、ＸとＹとが相違する場合には、非整数プライ部が形成される。例えば、Ｘが３でＹが２である場合、プライ数は、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔへと向かうにつれて３から２へと徐々に減少する。よって、チップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔを除く全ての軸方向位置で、非整数プライ部が形成される。なお、言うまでもなく、Ｘ又はＹが非整数であれば、ＸとＹとが同じであっても、非整数プライ部が形成される。Ｘ及びＹが非整数であり、ＸとＹとが同じ場合、軸方向の全体に非整数プライ部が形成される。 If X and Y are different, a non-integer ply portion is necessarily formed at least partially in the axial direction. Even if X and Y are integers, non-integer ply portions are formed if X and Y are different. For example, if X is 3 and Y is 2, the number of plies gradually decreases from 3 to 2 from tip end Tp to butt end Bt. Therefore, a non-integer ply portion is formed at all axial positions except the tip end Tp and the butt end Bt. It goes without saying that if X or Y is a non-integer, a non-integer ply portion is formed even if X and Y are the same. If X and Y are non-integers and X and Y are the same, a non-integer ply portion is formed throughout the axial direction.
上述の通り、軸方向の少なくとも一部に非整数プライ部を有するシャフトでは、曲げ捻れ性が発現しうるので、当該曲げ捻れ性を抑制する効果が奏される。この観点から、ＸとＹは相違するのが好ましい。シャフト全体の捻れ剛性を抑制しつつ、バイアス層の重量を低減する観点から、ＸがＹより大きいのが好ましい。 As described above, a shaft having a non-integer ply portion in at least a part thereof in the axial direction may exhibit bending and twisting properties, and thus has an effect of suppressing the bending and twisting properties. From this point of view, X and Y are preferably different. From the viewpoint of reducing the weight of the bias layer while suppressing the torsional rigidity of the entire shaft, X is preferably larger than Y.
差（Ｘ－Ｙ）が大きいシャフトでは、非整数プライ部が生じ、曲げ捻れ性を抑制する必要性が高まる。また、差（Ｘ－Ｙ）が大きくされることで、アングル層の巻き終わり端により形成される螺旋のピッチが小さくなり、周方向におけるシャフトの均等性が高まる。更に、差（Ｘ－Ｙ）が大きくされることで、細径であるチップ端Ｔｐ側の捻れ剛性が選択的に高まり、シャフトトルクの抑制とシャフトの軽量化とが両立されうる。これらの観点から、差（Ｘ－Ｙ）は、１以上が好ましく、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましい。先端径及びシャフト重量の制約を考慮すると、差（Ｘ－Ｙ）は、５以下が好ましく、４以下がより好ましく、３．５以下がより好ましい。 A shaft with a large difference (XY) will have a non-integer ply portion, increasing the need to suppress bending torsion. In addition, by increasing the difference (XY), the pitch of the spiral formed by the end of the winding of the angle layer becomes smaller, and the uniformity of the shaft in the circumferential direction increases. Furthermore, by increasing the difference (XY), the torsional rigidity of the small diameter tip end Tp side is selectively increased, and both suppression of shaft torque and weight reduction of the shaft can be achieved. From these viewpoints, the difference (XY) is preferably 1 or more, preferably 1.5 or more, and more preferably 2 or more. Considering restrictions on the tip diameter and shaft weight, the difference (XY) is preferably 5 or less, more preferably 4 or less, and more preferably 3.5 or less.
第１アングル層の目付は、５０ｇ／ｍ２以下が好ましい。目付が小さくされることで、第１アングル層が薄くなり、巻き始め縁及び巻き終わり縁での段差が小さくなる。同様に、第２アングル層の目付は、５０ｇ／ｍ２以下が好ましい。第１アングル層及び第２アングル層が薄くされることで、巻き始め縁同士が重なっても、段差が抑制される。この観点から、第１アングル層の目付は、５０ｇ／ｍ２以下が好ましく、４５ｇ／ｍ２以下がより好ましい。コストの観点から、第１アングル層の目付は、２０ｇ／ｍ２以上が好ましく、２５ｇ／ｍ２以上がより好ましい。同様に、第２アングル層の目付は、５０ｇ／ｍ２以下が好ましく、４５ｇ／ｍ２以下がより好ましい。コストの観点から、第２アングル層の目付は、２０ｇ／ｍ２以上が好ましく、２５ｇ／ｍ２以上がより好ましい。この目付とは、プリプレグシートにおける、単位面積（１ｍ２）当たりの重量である。 The basis weight of the first angle layer is preferably 50 g/m 2 or less. By reducing the basis weight, the thickness of the first angle layer is reduced, and the step between the winding start edge and the winding end edge is reduced. Similarly, the basis weight of the second angle layer is preferably 50 g/m 2 or less. By thinning the first angle layer and the second angle layer, a step is suppressed even if the winding start edges overlap each other. From this point of view, the basis weight of the first angle layer is preferably 50 g/m 2 or less, more preferably 45 g/m 2 or less. From the viewpoint of cost, the basis weight of the first angle layer is preferably 20 g/m 2 or more, more preferably 25 g/m 2 or more. Similarly, the basis weight of the second angle layer is preferably 50 g/m 2 or less, more preferably 45 g/m 2 or less. From the viewpoint of cost, the basis weight of the second angle layer is preferably 20 g/m 2 or more, more preferably 25 g/m 2 or more. This basis weight is the weight per unit area (1 m 2 ) of the prepreg sheet.
バイアス層ｂ１（第１アングル層１０及び第２アングル層２０）の繊維弾性率は限定されない。バイアス層ｂ１の繊維弾性率が高いと、非整数プライ部に起因する曲げ捻れ性が増加しやすい。よってこの場合に、曲げ捻れ性を抑制するのが有効である。この観点から、バイアス層ｂ１の繊維弾性率は、３０ｔ／ｍｍ２以上が好ましく、３５ｔ／ｍｍ２以上がより好ましく、４０ｔ／ｍｍ２以上がより好ましい。強度を考慮すると、バイアス層ｂ１の繊維弾性率は、９０ｔ／ｍｍ２以下が好ましく、８０ｔ／ｍｍ２以下がより好ましく、７０ｔ／ｍｍ２以下がより好ましい。
The fiber elastic modulus of the bias layer b1 (the
バイアス層ｂ１（第１アングル層１０及び第２アングル層２０）の樹脂含有率は限定されない。第１アングル層１０の巻き始め縁１２と第２アングル層２０の巻き始め縁２２とが重なることで、段差が増加しやすい。この段差は、空隙を形成しうる。この空隙は、シャフトの強度を低下させうる。バイアス層ｂ１の樹脂含有率を大きくすることで、加熱硬化時に流動したマトリクス樹脂がこの空隙に充填されやすい。この観点から、バイアス層ｂ１の樹脂含有率は、３０重量％以上が好ましい。シャフトの軽量化の観点から、バイアス層ｂ１の樹脂含有率は、５０質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましい。この樹脂含有率は、プリプレグの樹脂含有率である。
The resin content of the bias layer b1 (
上述の通り、差（Ｘ－Ｙ）が１以上とすることで、シャフトトルクの抑制とシャフトの軽量化とが両立されうる。すなわち、軽量シャフトでは、差（Ｘ－Ｙ）が１以上とされるのが好ましい。よって、軽量シャフトでは、非整数プライ部が増加しやすく、曲げ捻れ性が発現しやすい。曲げ捻れ性を抑制できる構成は、軽量シャフトに対して効果的である。この観点から、シャフト重量は、５０ｇ以下が好ましく、４９ｇ以下がより好ましく、４８ｇ以下がより好ましい。シャフト強度の観点から、シャフト重量は、３０ｇ以上が好ましく、３２ｇ以上がより好ましい。 As described above, by setting the difference (XY) to 1 or more, both suppression of shaft torque and weight reduction of the shaft can be achieved. That is, it is preferable that the difference (XY) is 1 or more for a lightweight shaft. Therefore, in a lightweight shaft, the number of non-integer ply portions tends to increase, and bending and twisting properties tend to occur. A configuration capable of suppressing bending torsion is effective for a lightweight shaft. From this point of view, the shaft weight is preferably 50 g or less, more preferably 49 g or less, and even more preferably 48 g or less. From the viewpoint of shaft strength, the shaft weight is preferably 30 g or more, more preferably 32 g or more.
シャフトトルクは、所定のトルクを付加したときのシャフトの捻れ角度であり、シャフト全体の捻れ剛性を示す。シャフトトルクの値が大きいほど、捻れ剛性が小さい。 The shaft torque is the torsional angle of the shaft when a given torque is applied, and indicates the torsional rigidity of the shaft as a whole. The larger the shaft torque value, the smaller the torsional rigidity.
シャフトトルクが大きい場合、シャフトの捻れ剛性が小さいので、曲げ捻れ性が発現しやすい。よってこの場合、曲げ捻れ性を抑制するのが有効である。この観点から、シャフトトルクは、５°以上が好ましく、５．５°以上がより好ましく、６°以上がより好ましい。打球の方向安定性の観点から、シャフトトルクは、１０°以下が好ましく、９°以下がより好ましい。 When the shaft torque is large, the torsional rigidity of the shaft is small, so bending and twisting properties are likely to occur. Therefore, in this case, it is effective to suppress bending torsion. From this point of view, the shaft torque is preferably 5° or more, more preferably 5.5° or more, and more preferably 6° or more. From the viewpoint of directional stability of a hit ball, the shaft torque is preferably 10° or less, more preferably 9° or less.
図９は、シャフトトルクの測定方法を示す。チップ端Ｔｐから４０ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの部分が、治具Ｍ１で固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は２．０ｋｇｆ／ｃｍ２である。この治具Ｍ１から８２５ｍｍ隔てた位置から幅５０ｍｍの部分に、治具Ｍ２が固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は１．５ｋｇｆ／ｃｍ２である。治具Ｍ１を固定したまま治具Ｍ２を回転させて、シャフト６に１３．９ｋｇ・ｃｍのトルクを付与する。このトルクによる捻れ角度が、シャフトトルクである。
FIG. 9 shows a method for measuring shaft torque. A portion from a point 40 mm from the tip end Tp to the tip end Tp is fixed by a jig M1. This fixation is achieved by an air chuck, and the air pressure of this air chuck is 2.0 kgf/cm 2 . A jig M2 is fixed to a portion having a width of 50 mm from a position separated by 825 mm from the jig M1. This fixation is achieved by an air chuck, and the air pressure of this air chuck is 1.5 kgf/cm 2 . A torque of 13.9 kg·cm is applied to the
シャフト長さＬｓは限定されない。シャフトは、アイアンクラブ用であってもよいし、ハイブリッドクラブ用であってもよいし、ウッドクラブ用であってもよい。曲げ捻れ性による捻れの弊害は、シャフト長さＬｓが大きいほど高まる。この観点から、シャフト長さＬｓは、４０インチ以上が好ましく、４２インチ以上がより好ましく、４４インチ以上がより好ましい。クラブ長さに関するゴルフルールを考慮すると、シャフト長さＬｓは４７インチ以下が好ましい。 The shaft length Ls is not limited. The shaft may be for iron clubs, hybrid clubs, or wood clubs. The greater the shaft length Ls, the greater the adverse effect of twisting due to bending torsion. From this point of view, the shaft length Ls is preferably 40 inches or longer, more preferably 42 inches or longer, and more preferably 44 inches or longer. Considering golf rules regarding club length, the shaft length Ls is preferably 47 inches or less.
［実施例１］
前述のシャフト６と同じである実施例１のシャフトを作製した。シャフト長さＬｓは、１１８７ｍｍであった。積層構成は図３で示される通りとされた。図４に示される通り、第１アングルシート１０の巻き始め縁１２と第２アングルシート２０の巻き始め縁２２とを重ねた状態の合体シート３０を作製し、この合体シート３０を巻回した。第１アングルシート１０及び第２アングルシート２０として、東レ社のプリプレグ（製品名「９０５３Ｓ－４」）を用いた。この９０５３Ｓ－４の仕様は、目付が４０ｇ／ｍ２であり、繊維弾性率が４０ｔ／ｍｍ２であり、樹脂含有率が３０重量％である。
[Example 1]
A shaft of Example 1 was made which was the same as
実施例１のシャフトに、ドライバーヘッド及びグリップを装着して、実施例１のゴルフクラブを得た。 A golf club of Example 1 was obtained by attaching a driver head and a grip to the shaft of Example 1.
［比較例１］
第１アングルシート及び第２アングルシートとして、東レ社のプリプレグ（製品名「９２５５Ｓ－７Ａ」）を用いた他は実施例１と同じにして、比較例１のシャフト及びクラブを得た。この９２５５Ｓ－７Ａの仕様は、目付が７０ｇ／ｍ２であり、繊維弾性率が４０ｔ／ｍｍ２であり、樹脂含有率が２４重量％である。
[Comparative Example 1]
A shaft and a club of Comparative Example 1 were obtained in the same manner as in Example 1, except that prepreg (product name "9255S-7A") manufactured by Toray Industries, Inc. was used as the first angle sheet and the second angle sheet. The specifications of this 9255S-7A are a basis weight of 70 g/m 2 , a fiber modulus of 40 t/mm 2 and a resin content of 24% by weight.
［比較例２］
図５に示されるように、第２アングルシート２０の巻き始め縁２２を第１アングルシート１０の巻き始め縁１２に対して０．５プライの幅でズラして貼り合わせて合体シート４０を作製し、この合体シート４０を巻回した。この点以外は実施例１と同じにして、比較例２のシャフト及びクラブを得た。
[Comparative Example 2]
As shown in FIG. 5, the winding
［比較例３］
図５に示されるように、第２アングルシート２０の巻き始め縁２２を第１アングルシート１０の巻き始め縁１２に対して０．５プライの幅でズラして貼り合わせて合体シート４０を作製し、この合体シート４０を巻回した。この点以外は比較例１と同じにして、比較例３のシャフト及びクラブを得た。
[Comparative Example 3]
As shown in FIG. 5, the winding
実施例及び比較例の評価結果が、下記の表１で示される。 Evaluation results of Examples and Comparative Examples are shown in Table 1 below.
評価方法は、次の通りである。 The evaluation method is as follows.
［曲げ強度］
曲げ強度は、日本の製品安全協会が定めるＳＧ式３点曲げ強度試験に準拠して測定された。測定点として、Ｔ点、Ａ点、ＡＢ点、Ｂ点、ＢＣ点及びＣ点が採用された。ＡＢ点は、Ａ点とＢ点との間を２等分する地点である。ＢＣ点は、Ｂ点とＣ点の間を２等分する地点である。Ｔ点、Ａ点、Ｂ点及びＣ点の位置は、上記試験で定められている。比較例２の結果を１００としたときの指数（％）が、上記表１に示されている。
[Bending strength]
The bending strength was measured according to the SG type three-point bending strength test specified by the Product Safety Association of Japan. As measurement points, T point, A point, AB point, B point, BC point and C point were adopted. AB point is a point that bisects between A point and B point. Point BC is a point that bisects between points B and C. The positions of the T point, A point, B point and C point are defined in the above test. The index (%) when the result of Comparative Example 2 is set to 100 is shown in Table 1 above.
［捻り強度］
捻り強度は、日本の製品安全協会が定めるＳＧ式捻り試験に準拠して測定された。この試験では、先ず、シャフトの両端に固定ジグが接着された。次に、バット端Ｂｔ側のジグを固定した状態でチップ端Ｔｐ側のジグを回転させることにより、シャフトにトルクが加えられた。シャフトが破損したときのトルク値に捻れ角を乗じた値が、捻り強度である。比較例２の結果を１００としたときの指数（％）が、上記表１に示されている。
[Torsion strength]
The torsional strength was measured according to the SG type torsional test specified by the Product Safety Association of Japan. In this test, first, a fixing jig was glued to both ends of the shaft. Next, torque was applied to the shaft by rotating the jig on the tip end Tp side while the jig on the butt end Bt side was fixed. The value obtained by multiplying the torque value when the shaft breaks by the torsion angle is the torsional strength. The index (%) when the result of Comparative Example 2 is set to 100 is shown in Table 1 above.
［曲げ捻れ角の最大値と最小値との差］
上述の方法で、曲げ捻れ角を測定した。周方向曲げ位置を変えて測定を行い、最大値と最小値とを得た。これらの差が、上記表１に示されている。
[Difference between maximum and minimum values of bending torsion angle]
The bending torsion angle was measured by the method described above. The measurement was performed by changing the bending position in the circumferential direction, and the maximum and minimum values were obtained. These differences are shown in Table 1 above.
［方向性］
ハンディキャップが０以上１０以下である５名のテスターが５球ずつ打撃し、目標地点と打球の静止地点との左右方向の距離が測定された。右にずれても左にずれても、この距離はプラスの値とされた。この距離の標準偏差が、方向性として上記表１に示されている。
[Direction]
Five testers with a handicap of 0 or more and 10 or less hit five balls each, and the distance in the left-right direction between the target point and the stationary point of the hit ball was measured. This distance was taken as a positive value whether it shifted to the right or to the left. The standard deviation of this distance is shown in Table 1 above as directionality.
巻き作業性とは、巻回工程における作業性である。実施例１、比較例２及び比較例３では、巻き作業性は良好であった。比較例１では、合体シート４０が、厚い２枚のシートがズレ無く貼り合わされているため、巻きにくかった。 Winding workability is workability in the winding process. In Example 1, Comparative Example 2 and Comparative Example 3, winding workability was good. In Comparative Example 1, the united sheet 40 was difficult to roll because two thick sheets were stuck together without misalignment.
比較例１及び比較例３では、２枚のアングルシートが厚く、当該シートに起因する段差が大きいため、強度が低かった。特に、厚いアングルシート同士がズレ無く配置された比較例１では、当該段差が特に大きく、強度がより低かった。 In Comparative Examples 1 and 3, the strength was low because the two angle sheets were thick and the steps caused by the sheets were large. In particular, in Comparative Example 1 in which the thick angle sheets were arranged without deviation, the step was particularly large and the strength was lower.
実施例１及び比較例１では、第１アングル層の周方向位置が第２アングル層の周方向位置に一致していた。このため、曲げ捻れ性が抑制され、曲げ捻れ角の最大値と最小値との差が小さかった。この結果、シャフトの捻れ挙動が安定し、打球の方向安定性が良好であった。 In Example 1 and Comparative Example 1, the circumferential position of the first angle layer coincided with the circumferential position of the second angle layer. Therefore, the bending torsion property was suppressed, and the difference between the maximum value and the minimum value of the bending torsion angle was small. As a result, the torsional behavior of the shaft was stabilized, and the directional stability of the hit ball was good.
スイング時におけるシャフトのフィーリングについて、上記５名のゴルファーが、官能評価を行った。このフィーリングの評価結果（５名のゴルファーによる評価の総合）が、Ａ、Ｂ、Ｃの三段階で示されている。実施例１及び比較例１では、曲げ捻れ性が抑制されているため、捻れ感が生じず、スイング時のフィーリングが良好であった。比較例２では、曲げ捻れ性に起因して捻れ感が生じ、フィーリングが良くなかった。比較例３では、捻れ感がより大きく、フィーリングがより悪かった。 Sensory evaluations were carried out by the five golfers on the feel of the shaft during the swing. The evaluation result of this feeling (combined evaluation by five golfers) is shown in three stages of A, B, and C. FIG. In Example 1 and Comparative Example 1, since the bending and twisting properties were suppressed, the feeling of twisting did not occur, and the feeling during the swing was good. In Comparative Example 2, the feeling of twisting was caused due to the bending and twisting properties, and the feeling was not good. In Comparative Example 3, the feeling of twisting was greater, and the feeling was worse.
上述した実施形態に関して、以下の付記を開示する。
［付記１］
チップ端と、
バット端と、
バイアス層と、
ストレート層と、
を有しており、
前記バイアス層が、繊維角度が互いに逆方向に傾斜している第１アングル層及び第２アングル層を有しており、
前記第１アングル層及び第２アングル層が、軸方向の少なくとも一部に非整数プライ部を有しており、
前記第１アングル層の周方向位置が、前記第２アングル層の周方向位置に一致しており、
前記第１アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下であり、
前記第２アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下であるゴルフクラブシャフト。
［付記２］
前記チップ端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＸとされ
前記バット端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＹとされるとき、
差（Ｘ－Ｙ）が１以上５以下である付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記３］
前記チップ端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＸとされ
前記バット端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＹとされるとき、
差（Ｘ－Ｙ）が１以上３．５以下である付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記４］
前記バイアス層の繊維弾性率が、３０ｔ／ｍｍ２以上である付記１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記５］
前記バイアス層の樹脂含有率が、３０重量％以上である付記１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記６］
シャフト重量が５０ｇ以下であり、シャフトトルクが５°以上である付記１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記７］
曲げ捻れ角の最大値と最小値との差が０．３°以下である付記１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
The following remarks are disclosed with respect to the above-described embodiments.
[Appendix 1]
a tip end;
butt end;
a bias layer;
a straight layer;
and
The bias layer has a first angle layer and a second angle layer having fiber angles inclined in opposite directions,
wherein the first angle layer and the second angle layer have a non-integer ply portion in at least part of the axial direction;
The circumferential position of the first angle layer matches the circumferential position of the second angle layer,
The basis weight of the first angle layer is 50 g/m 2 or less,
The golf club shaft, wherein the second angle layer has a basis weight of 50 g/m 2 or less.
[Appendix 2]
When the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the tip end is X and the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the butt end is Y,
1. The golf club shaft according to appendix 1, wherein the difference (XY) is 1 or more and 5 or less.
[Appendix 3]
When the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the tip end is X and the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the butt end is Y,
1. The golf club shaft according to appendix 1, wherein the difference (XY) is 1 or more and 3.5 or less.
[Appendix 4]
4. The golf club shaft according to any one of Appendices 1 to 3, wherein the bias layer has a fiber elastic modulus of 30 t/mm 2 or more.
[Appendix 5]
5. The golf club shaft according to any one of Appendices 1 to 4, wherein the bias layer has a resin content of 30% by weight or more.
[Appendix 6]
6. The golf club shaft according to any one of Appendices 1 to 5, wherein the shaft weight is 50 g or less and the shaft torque is 5° or more.
[Appendix 7]
7. The golf club shaft according to any one of Appendices 1 to 6, wherein the difference between the maximum value and the minimum value of bending torsion angles is 0.3° or less.
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
１０・・・第１アングル層（第１アングルシート）
２０・・・第２アングル層（第２アングルシート）
１２、２２・・・巻き始め縁
１４、２４・・・巻き終わり縁
３０、４０・・・合体シート
５４・・・第１バイアス層の非整数プライ部
８４・・・第２バイアス層の非整数プライ部
ｓ１～ｓ１１・・・プリプレグシート
ｂ１・・・バイアス層（バイアスシート）
Ｔｐ・・・チップ端
Ｂｔ・・・バット端
2
20 Second angle layer (second angle sheet)
12, 22... Winding
Tp... tip end Bt... butt end
Claims (7)
バット端と、
バイアス層と、
ストレート層と
を有しており、
前記バイアス層が、繊維角度が互いに逆方向に傾斜している第１アングル層及び第２アングル層を有しており、
前記第１アングル層及び第２アングル層が、軸方向の少なくとも一部に非整数プライ部を有しており、
前記第１アングル層の周方向位置が、前記第２アングル層の周方向位置に一致しており、
前記第１アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下であり、
前記第２アングル層の目付が、５０ｇ／ｍ２以下であるゴルフクラブシャフト。、 a tip end;
butt end;
a bias layer;
has a straight layer and
The bias layer has a first angle layer and a second angle layer having fiber angles inclined in opposite directions,
wherein the first angle layer and the second angle layer have a non-integer ply portion in at least part of the axial direction;
The circumferential position of the first angle layer matches the circumferential position of the second angle layer,
The basis weight of the first angle layer is 50 g/m 2 or less,
The golf club shaft, wherein the second angle layer has a basis weight of 50 g/m 2 or less. ,
前記バット端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＹとされるとき、
差（Ｘ－Ｙ）が１以上５以下である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。 When the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the tip end is X and the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the butt end is Y,
2. The golf club shaft according to claim 1, wherein the difference (XY) is 1 or more and 5 or less.
前記バット端における前記第１アングル層及び前記第２アングル層のプライ数がＹとされるとき、
差（Ｘ－Ｙ）が１以上３．５以下である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。 When the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the tip end is X and the number of plies of the first angle layer and the second angle layer at the butt end is Y,
2. The golf club shaft according to claim 1, wherein the difference (XY) is 1 or more and 3.5 or less.
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