JP5457231B2 - Golf club shaft manufacturing method - Google Patents
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本発明は、ゴルフクラブシャフトの製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a golf club shaft.
ゴルフクラブシャフトとして、いわゆるカーボンシャフトが知られている。このカーボンシャフトの製造方法として、シートワインディング製法が知られている。このシートワインディング製法では、プリプレグシートをマンドレルに巻き付けることにより、積層構造が得られる。このシートワインディング製法では、シートの種類、シートの配置及び繊維の配向が選択されうる。よって、高い設計自由度が得られる。 A so-called carbon shaft is known as a golf club shaft. As a method for producing this carbon shaft, a sheet winding method is known. In this sheet winding method, a laminated structure is obtained by winding a prepreg sheet around a mandrel. In this sheet winding method, the sheet type, sheet arrangement, and fiber orientation can be selected. Therefore, a high degree of design freedom can be obtained.
捻れ剛性及び捻れ強度の観点から、バイアス層を設けたゴルフクラブが知られている。バイアス層の繊維の配向は、シャフトの長手方向に対して、傾斜している。バイアス層は、アングル層とも称される。通常、繊維の配向角度が互いに逆とされた複数のバイアス層が用いられる。即ち、繊維の配向角度が＋θ°である第一のバイアス層用シートと、繊維の配向角度が−θ°である第二のバイアス層用シートとが使用される。 A golf club provided with a bias layer is known from the viewpoint of torsional rigidity and torsional strength. The fiber orientation of the bias layer is inclined with respect to the longitudinal direction of the shaft. The bias layer is also referred to as an angle layer. Usually, a plurality of bias layers in which the fiber orientation angles are reversed from each other are used. That is, a first bias layer sheet having a fiber orientation angle of + θ ° and a second bias layer sheet having a fiber orientation angle of −θ ° are used.
バイアス層用のシートの巻回作業を容易とする観点から、バイアス層同士を貼り合わせることが知られている。特開２０１０−２２７４９号公報には、繊維方向が互いに逆向きである２枚のバイアス層用シートが貼り合わされる工程が記載されている。 It is known that the bias layers are bonded together from the viewpoint of facilitating the operation of winding the bias layer sheet. Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2010-22749 describes a process in which two bias layer sheets whose fiber directions are opposite to each other are bonded together.
また、バイアス層用シートとフープ層用シートとを貼り合わせる技術が開示されている。特開平１１−７６４８０号公報は、フープ層となるシートに、第１半周長プリプレグシートと第２半周長プリプレグシートとを貼り合わせた複合プリプレグシートを開示する。 Further, a technique for bonding a bias layer sheet and a hoop layer sheet is disclosed. Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-76480 discloses a composite prepreg sheet in which a first half-circumferential prepreg sheet and a second semi-circumferential prepreg sheet are bonded to a sheet serving as a hoop layer.
バイアス層用シートと他のシートとを貼り合わせる場合、貼り合わせの精度が求められる。貼り合わせの不具合は、積層の乱れを生じさせる。この積層の乱れは、シャフトの強度を低下させる。この積層の乱れは、シャフト物性のバラツキを生じさせうる。 When the bias layer sheet is bonded to another sheet, the bonding accuracy is required. Bonding defects cause disorder in the stacking. This disturbance of the lamination reduces the strength of the shaft. This disorder in the lamination can cause variations in shaft physical properties.
特に、２枚以上のバイアス層用シートが他のシートに貼り合わされる場合、貼り合わせの精度が低下しやすい。 In particular, when two or more bias layer sheets are bonded to another sheet, the bonding accuracy is likely to be lowered.
また、２枚以上のバイアス層用シートが他のシートに貼り合わされる場合、作業性が低下しやすい。シートは粘着性を有している。よって、２枚のシートを他のシートに対して並べる際に、シート位置の精度を確保するのは、難しい。シート同士の位置合わせは、難しい。この困難性は、シャフトの生産性を低下させる。 In addition, when two or more bias layer sheets are bonded to another sheet, workability is likely to deteriorate. The sheet has adhesiveness. Therefore, it is difficult to ensure the accuracy of the sheet position when arranging two sheets with respect to other sheets. It is difficult to align the sheets. This difficulty reduces shaft productivity.
本発明の目的は、積層の精度及び生産性に優れたゴルフクラブシャフトの製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a method of manufacturing a golf club shaft excellent in lamination accuracy and productivity.
本発明に係る製造方法は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ１となる第１予備シートを得る工程と、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ２となる第２予備シートを得る工程と、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ３となるベースシートを得る工程と、少なくとも１枚の上記第１予備シートと少なくとも１枚の上記第２予備シートとを並べて、一枚の上記ベースシートに貼り合わせることにより、予備合体シートを得る工程と、上記予備合体シートを裁断して合体シートを得る工程と、上記合体シートを巻回する工程と、を含む。上記角度θ１は、上記θ２とは異なる。上記角度θ３は、上記角度θ１とは異なり且つ上記θ２とは異なる。上記合体シートが、上記第１予備シートの一部である第１バイアスシートと、上記第２予備シートの一部である第２バイアスシートとを含む。 The production method according to the present invention includes a step of obtaining a first preliminary sheet in which the fiber orientation angle with respect to the longitudinal direction of the shaft is θ1, and a step of obtaining a second preliminary sheet in which the fiber orientation angle with respect to the longitudinal direction of the shaft is θ2. And a step of obtaining a base sheet in which the fiber orientation angle with respect to the longitudinal direction of the shaft is θ3, and at least one first preliminary sheet and at least one second preliminary sheet are arranged side by side, It includes a step of obtaining a pre-merged sheet by bonding to a sheet, a step of cutting the pre-merged sheet to obtain a united sheet, and a step of winding the united sheet. The angle θ1 is different from the angle θ2. The angle θ3 is different from the angle θ1 and different from the angle θ2. The united sheet includes a first bias sheet that is a part of the first preliminary sheet and a second bias sheet that is a part of the second preliminary sheet.
好ましくは、上記予備合体シートにおいて、上記第１予備シートと上記第２予備シートとが実質的に隙間無く並べられている。 Preferably, in the preliminary combined sheet, the first preliminary sheet and the second preliminary sheet are arranged substantially without a gap.
好ましくは、上記第１予備シートが長方形であり、上記第２予備シートが、上記第１予備シートと実質的に合同な長方形である。 Preferably, the first preliminary sheet has a rectangular shape, and the second preliminary sheet has a rectangular shape that is substantially congruent with the first preliminary sheet.
好ましくは、長方形の上記第１予備シートは、一本の直線Ｌ１に沿って裁断されることによって２枚の上記第１バイアスシートが生じるように構成されている。好ましくは、長方形の上記第２予備シートは、一本の直線Ｌ２に沿って裁断されることによって２枚の上記第２バイアスシートが生じるように構成されている。好ましくは、上記合体シートを得る工程における裁断ラインＣＬ１が、上記直線Ｌ１に一致している。好ましくは、上記合体シートを得る工程における裁断ラインＣＬ２が、上記直線Ｌ２に一致している。 Preferably, the rectangular first preliminary sheet is configured such that two first bias sheets are generated by being cut along one straight line L1. Preferably, the rectangular second preliminary sheet is configured such that two second bias sheets are generated by being cut along one straight line L2. Preferably, the cutting line CL1 in the step of obtaining the united sheet coincides with the straight line L1. Preferably, the cutting line CL2 in the step of obtaining the united sheet coincides with the straight line L2.
好ましくは、上記角度θ１が実質的に＋θａ°であり、上記角度θ２が実質的に−θａ°である。 Preferably, the angle θ1 is substantially + θa °, and the angle θ2 is substantially −θa °.
好ましくは、上記角度θ３が、実質的に０°であるか、又は、実質的に９０°である。 Preferably, the angle θ3 is substantially 0 ° or substantially 90 °.
好ましくは、上記合体シートを巻回する工程において、上記ベースシートが外側とされ、上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートが内側とされる。 Preferably, in the step of winding the united sheet, the base sheet is set to the outside, and the first bias sheet and the second bias sheet are set to the inside.
好ましくは、上記ベースシートの上記角度θ３が実質的に９０°である。好ましくは、このベースシートからなる層の半径方向外側に位置するカバー層が存在する。 Preferably, the angle θ3 of the base sheet is substantially 90 °. Preferably, there is a cover layer located radially outward of the layer comprising this base sheet.
好ましくは、上記第１バイアスシートからなる層が、あらゆるシャフト軸方向位置において、約０．５プライである。好ましくは、上記第２バイアスシートからなる層が、あらゆるシャフト軸方向位置において、約０．５プライである。 Preferably, the layer comprising the first bias sheet is about 0.5 ply at any shaft axial position. Preferably, the layer comprising the second bias sheet is about 0.5 ply at any shaft axial position.
貼り合わせの精度が向上しうる。また、合体シートの生産性が向上しうる。 Bonding accuracy can be improved. Moreover, productivity of the united sheet can be improved.
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments with appropriate reference to the drawings.
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２の全体図である。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８と、フェラル９とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。なおシャフト６に装着されるヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。
FIG. 1 is an overall view of a
シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。図示しないが、シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップＴｐとバットＢｔとを有する。チップＴｐは、ヘッド４の内部に位置している。バットＢｔは、グリップ８の内部に位置している。
The
シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。
The
プリプレグシートは、繊維とマトリクス樹脂とを有している。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。 The prepreg sheet has fibers and a matrix resin. Typically, this fiber is carbon fiber. Typically, this matrix resin is a thermosetting resin.
シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造される。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。
The
図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、ｔ１からｔ１７までの１７枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順にマンドレルに巻回される。図２等の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図２等の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップＴｐ側である。図２等の展開図において、図面の左側は、シャフトのバットＢｔ側である。
FIG. 2 is a development view (sheet configuration diagram) of the prepreg sheet constituting the
図２等の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えばシートｔ１の一端はチップＴｐに位置している。 2 and the like show not only the winding order of the sheets but also the arrangement of the sheets in the shaft axial direction. For example, one end of the sheet t1 is located on the chip Tp.
シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図２等の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。
The
ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。ストレート層において、繊維の配向とシャフト軸線方向とのなす角度Ａｆは、−１０度以上＋１０度以下程度である。本願において「実質的に０°」とは、±１０°の誤差を許容する趣旨である。 The straight layer is a layer in which the fiber orientation is substantially 0 ° with respect to the longitudinal direction of the shaft (shaft axis direction). Due to errors in winding, etc., the fiber orientation is usually not completely parallel to the shaft axis direction. In the straight layer, the angle Af formed by the fiber orientation and the shaft axis direction is about −10 degrees or more and +10 degrees or less. In the present application, “substantially 0 °” is intended to allow an error of ± 10 °.
シャフト６において、ストレートシートは、シートｔ１、シートｔ２、シートｔ１４、シートｔ１５、シートｔ１６及びシートｔ１７である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。
In the
バイアス層は、主として、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度を高める目的で設けられる。また、異方性を付与する目的で、バイアス層が用いられる場合がある。この異方性については、後述される。 The bias layer is provided mainly for the purpose of increasing the torsional rigidity and torsional strength of the shaft. A bias layer may be used for the purpose of imparting anisotropy. This anisotropy will be described later.
バイアス層は、好ましくは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。好ましくは、バイアス層は、上記角度Ａｆが−７０度以上−２５度以下の層と、上記角度Ａｆが２５度以上７０度以下の層とを含む。シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートｔ３、シートｔ４、シートｔ５、シートｔ６、シートｔ８、シートｔ９、シートｔ１１及びシートｔ１２である。なお、角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、互いに貼り合わされるバイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。
The bias layer is preferably composed of two sheet pairs in which fiber orientations are inclined in opposite directions. Preferably, the bias layer includes a layer having the angle Af of −70 degrees to −25 degrees and a layer having the angle Af of 25 degrees to 70 degrees. In the
なお、図２の実施形態では、シートｔ３が−４５度であり且つシートｔ４が＋４５度であるが、シートｔ３が＋４５度であり且つシートｔ４が−４５度であってもよいことは当然である。また、図２の実施形態では、シートｔ５が−３０度であり且つシートｔ６が＋３０度であるが、シートｔ５が＋３０度であり且つシートｔ６が−３０度であってもよいことは当然である。互いに貼り合わされるバイアス層の繊維が、シャフト軸線に対して逆方向に傾斜していればよい。 In the embodiment of FIG. 2, the sheet t3 is −45 degrees and the sheet t4 is +45 degrees, but the sheet t3 may be +45 degrees and the sheet t4 may be −45 degrees. is there. Further, in the embodiment of FIG. 2, the sheet t5 is −30 degrees and the sheet t6 is +30 degrees, but the sheet t5 may be +30 degrees and the sheet t6 may be −30 degrees. is there. It is only necessary that the fibers of the bias layers bonded to each other are inclined in the opposite direction with respect to the shaft axis.
ストレート層及びバイアス層以外の層が設けられても良い。好ましい他の層として、フープ層が挙げられる。フープ層では、繊維の配向が、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。 Layers other than the straight layer and the bias layer may be provided. A hoop layer is mentioned as another preferable layer. In the hoop layer, the fiber orientation is substantially 90 ° with respect to the shaft axis.
フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上により、曲げ強度も向上しうる。 The hoop layer contributes to increasing the crushing rigidity and crushing strength of the shaft. The crushing rigidity is the rigidity against a force that crushes the shaft inward in the radial direction. The crushing strength is strength against a force that crushes the shaft toward the inside in the radial direction. The crushing strength can also be related to the bending strength. Crushing deformation can occur in conjunction with bending deformation. In particular, this linkage is large in a light-weight shaft with a thin wall thickness. The bending strength can be improved by improving the crushing strength.
巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない。フープ層において、上記角度Ａｆは、通常、９０度±１０度である。本願において「実質的に９０°」とは、±１０°の誤差を許容する趣旨である。 Due to errors in winding, etc., the fiber orientation is usually not completely 90 ° with respect to the axial direction of the shaft. In the hoop layer, the angle Af is usually 90 ° ± 10 °. In the present application, “substantially 90 °” means that an error of ± 10 ° is allowed.
図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシートは、シートｔ７、シートｔ１０及びシートｔ１３である。 In the embodiment of FIG. 2, the prepreg sheets for the hoop layer are the sheet t7, the sheet t10, and the sheet t13.
図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、剥離シートにより挟まれている。通常、剥離シートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。 Although not shown, the prepreg sheet before being used is sandwiched between release sheets. Usually, the release sheet is a release paper and a resin film. That is, the prepreg sheet before being used is sandwiched between the release paper and the resin film. A release paper is attached to one surface of the prepreg sheet, and a resin film is attached to the other surface of the prepreg sheet. In the following, the surface on which the release paper is affixed is also referred to as “surface on the release paper side”, and the surface on which the resin film is affixed is also referred to as “surface on the film side”.
図２等の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図２等の展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２では、シートｔ３の繊維方向とシートｔ４の繊維方向とは同じであるが、後述される貼り合わせの際にシートｔ４が裏返される。この結果、シートｔ３の繊維方向とシートｔ４の繊維方向とは互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートｔ３の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートｔ４の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。 2 and the like are views in which the film side surface is the front side. That is, in the developed view of FIG. 2 and the like, the front side of the drawing is the film side surface, and the back side of the drawing is the release paper side surface. In FIG. 2, the fiber direction of the sheet t3 and the fiber direction of the sheet t4 are the same, but the sheet t4 is turned over at the time of bonding described later. As a result, the fiber direction of the sheet t3 and the fiber direction of the sheet t4 are opposite to each other. In consideration of this point, in FIG. 2, the fiber direction of the sheet t3 is described as “−45 °”, and the fiber direction of the sheet t4 is described as “+ 45 °”.
プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、粘着性（タック性）を有する。この粘着性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂は半硬化状態であるため、粘着性を有している。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。このように、巻回直前に離型紙が剥がされることにより、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に離型紙が剥がされるという手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。これは、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。 In order to wind the prepreg sheet, first, the resin film is peeled off. When the resin film is peeled off, the film side surface is exposed. This exposed surface has adhesiveness (tackiness). This adhesiveness is attributed to the matrix resin. That is, since this matrix resin is in a semi-cured state, it has adhesiveness. Next, the edge (also referred to as the winding start edge) of the exposed film side surface is attached to the winding object. Due to the adhesiveness of the matrix resin, the winding start edge can be smoothly attached. The wound object is a mandrel or a wound object in which another prepreg sheet is wound around the mandrel. Next, the release paper is peeled off. Next, the winding object is rotated, and the prepreg sheet is wound around the winding object. In this way, the resin film is peeled off first, then the winding start end is attached to the winding object, and then the release paper is peeled off. As described above, the release paper is peeled off immediately before winding, thereby suppressing sheet wrinkling and winding defects. That is, the sheet is peeled first, and the release paper is peeled off after the winding start edge is attached to the winding object, thereby suppressing sheet wrinkles and winding defects. This is because the sheet on which the release paper is attached is supported by the release paper and thus is difficult to become wrinkles. The release paper has higher bending rigidity than the resin film.
図２の実施形態では、合体シートｂｔ５が用いられる。図３は、合体シートｂｔ５を示す図である。合体シートｂｔ５は、シートｔ７に、シートｔ５及びシートｔ６が貼り合わされてなる。図３が示すように、シートｔ５とシートｔ６とは、隙間無く並んでいる。シートｔ７の輪郭形状は、シートｔ５とシートｔ６とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図２では、合体シートｂｔ５を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 2, a united sheet bt5 is used. FIG. 3 is a diagram illustrating the united sheet bt5. The united sheet bt5 is formed by bonding the sheet t5 and the sheet t6 to the sheet t7. As shown in FIG. 3, the sheet t5 and the sheet t6 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet t7 matches the contour shape formed by arranging the sheet t5 and the sheet t6. In FIG. 2, three sheets constituting the united sheet bt5 are shown separately.
図２の実施形態では、合体シートｂｔ８が用いられる。図３は、合体シートｂｔ８を示す図でもある。合体シートｂｔ８は、シートｔ１０に、シートｔ８及びシートｔ９が貼り合わされてなる。図３が示すように、シートｔ８とシートｔ９とは、隙間無く並んでいる。シートｔ１０の輪郭形状は、シートｔ８とシートｔ９とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図２では、合体シートｂｔ８を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 2, a united sheet bt8 is used. FIG. 3 is also a diagram showing the united sheet bt8. The united sheet bt8 is formed by bonding the sheet t8 and the sheet t9 to the sheet t10. As shown in FIG. 3, the sheet t8 and the sheet t9 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet t10 matches the contour shape formed by arranging the sheet t8 and the sheet t9. In FIG. 2, three sheets constituting the united sheet bt8 are shown separately.
図２の実施形態では、合体シートｂｔ１１が用いられる。図３は、合体シートｂｔ１１を示す図でもある。合体シートｂｔ１１は、シートｔ１３に、シートｔ１１及びシートｔ１２が貼り合わされてなる。図３が示すように、シートｔ１１とシートｔ１２とは、隙間無く並んでいる。シートｔ１３の輪郭形状は、シートｔ１１とシートｔ１２とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図２では、合体シートｂｔ１１を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 2, a united sheet bt11 is used. FIG. 3 is also a diagram showing the united sheet bt11. The united sheet bt11 is formed by bonding the sheet t11 and the sheet t12 to the sheet t13. As shown in FIG. 3, the sheet t11 and the sheet t12 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet t13 matches the contour shape formed by arranging the sheet t11 and the sheet t12. In FIG. 2, three sheets constituting the united sheet bt11 are shown separately.
図４は、合体シートｂｔ５の製造方法を説明するための図である。合体シートｂｔ５の製造では、先ず、第１予備シート１０及び第２予備シート１２が製造される。第１予備シート１０は、原料のプリプレグシートを裁断することにより得られる。第２予備シート１２は、原料のプリプレグシートを裁断することにより得られる。
FIG. 4 is a diagram for explaining a method of manufacturing the united sheet bt5. In the manufacture of the combined sheet bt5, first, the first
本実施形態では、第１予備シート１０は長方形である。本実施形態では、第２予備シート１２は長方形である。第１予備シート１０の形状と第２予備シート１２の形状とは、実質的に合同である。
In the present embodiment, the first
第１予備シート１０は、シャフト６の長手方向に対する繊維の配向角度がθ１となるように、作られる。本実施形態では、シャフト６の長手方向は、第１予備シート１０の長方形の長辺の方向とほぼ一致している。よって、第１予備シート１０では、長方形の長辺に対する繊維の配向角度が、θ１である。
The first
第２予備シート１２は、シャフト６の長手方向に対する繊維の配向角度がθ２となるように、作られる。本実施形態では、シャフト６の長手方向は、第２予備シート１２の長方形の長辺の方向とほぼ一致している。よって、第２予備シート１２では、長方形の長辺に対する繊維の配向角度が、θ２である。
The second
本実施形態では、第１予備シート１０の繊維の配向と、第２予備シート１２の繊維の配向とが、互いに逆向きである。即ち、上記角度θ１が実質的に＋θａ°であり、上記角度θ２が実質的に−θａ°である。なお、巻き付けの差異の誤差等に起因して、上記＋θａ°の絶対値と、上記−θａ°の絶対値とは、必ずしも、正確に一致しない。上記＋θａ°の絶対値と、上記−θａ°の絶対値との間には、５％程度の誤差が生じうる。
In the present embodiment, the fiber orientation of the first
ベースシート１４は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ３となるように、作られる。本実施形態では、ベースシート１４は、長方形である。
The
本実施形態では、ベースシート１４における上記角度θ３が、９０°である。ベースシート１４は、原料となるプリプレグを裁断することによって得られうる。
In the present embodiment, the angle θ3 in the
ところで、原料となるプリプレグは、繊維の配向方向に沿って連続したシートである。通常、この連続シートが、ロール状に巻かれた状態で、プリプレグメーカーから出荷される。本実施形態のベースシート１４のように上記角度θ３が９０°である場合、上記連続シートが、そのまま、ベースシート１４として用いられ得る。
By the way, the prepreg used as a raw material is a sheet | seat continuous along the orientation direction of a fiber. Usually, this continuous sheet is shipped from a prepreg maker in a rolled state. When the angle θ3 is 90 ° as in the
本実施形態では、第１予備シート１０の長手方向幅Ｗ１と、第２予備シート１２の長手方向幅Ｗ２とが一致している。更に、ベースシート１４の幅Ｗ３が、幅Ｗ１及び幅Ｗ２に一致している。
In the present embodiment, the longitudinal width W1 of the first
次に、ベースシート１４に、第１予備シート１０及び第２予備シート１２を貼り合わせて、予備合体シートＰｒ１を得る（図４参照）。この予備合体シートＰｒ１では、一枚のベースシート１４に対して、少なくとも１枚の第１予備シート１０と、少なくとも１枚の第２予備シート１２とが貼り合わされる。本実施形態では、一枚のベースシート１４に、２枚以上（３枚）の第１予備シート１０と、２枚以上（３枚）の第２予備シート１２とが貼り合わされている。
Next, the first
この予備合体シートＰｒ１では、第１予備シート１０と第２予備シート１２とが、隙間無く並べられている。そして、１枚の予備合体シートＰｒ１において、第１予備シート１０と第２予備シート１２とが交互に配置されている。
In the preliminary combined sheet Pr1, the first
次に、カットラインＣＬに沿って、予備合体シートＰｒ１が切断される（図４の符号ＣＬを参照）。このカットラインＣＬにおいては、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１４とが同時に切断される。即ち、重ねられた２枚のシートが同時に切断される。よって、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１４とをそれぞれ別個に裁断する場合と比較して、裁断の作業が簡略化される。また、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１４とが重なった状態で切断がなされるので、この切断面において、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１４との間に、ズレが存在しない。
Next, the pre-merged sheet Pr1 is cut along the cut line CL (see reference sign CL in FIG. 4). In the cut line CL, the first
カットラインＣＬに沿った切断の結果、合体シートｂｔ５（合体シートｂｔ８、合体シートｂｔ１１）が作られる（図４参照）。一本のカットラインＣＬが、第１の合体シートｂｔ５の１辺を形成し、且つ、第２の合体シートｂｔ５の一辺を形成する。よって、裁断の手間が省略されている。 As a result of cutting along the cut line CL, a united sheet bt5 (a united sheet bt8, a united sheet bt11) is produced (see FIG. 4). One cut line CL forms one side of the first united sheet bt5 and one side of the second united sheet bt5. Therefore, the labor of cutting is omitted.
図４において符号ｋ１で示されるのは、第１予備シート１０と第２予備シート１２との境界線である。第１のカットラインＣＬ１と、このラインＣＬ１に隣接する第２のカットラインＣＬ２とは、互いに、境界線ｋ１に関して対称である。
In FIG. 4, a reference numeral k <b> 1 is a boundary line between the first
図４が示すように、第１予備シート１０は、一本の直線Ｌ１に沿って裁断されることによって２枚の上記第１バイアスシートｔ６（ｔ９、ｔ１２）が生じるように構成されている。また、第２予備シート１２は、一本の直線Ｌ２に沿って裁断されることによって２枚の上記第２バイアスシートｔ５（ｔ８、ｔ１１）が生じるように構成されている。裁断ラインＣＬ１が上記直線Ｌ１に一致している。裁断ラインＣＬ２が、上記直線Ｌ２に一致している。
As shown in FIG. 4, the first
図４が示すように、本実施形態では、予備合体シートＰｒ１をＮ回切断することによって、（Ｎ−１）枚の合体シートｂｔ５が切り出される。ただし、Ｎは２以上の整数である。例えば、予備合体シートＰｒ１を５回切断することによって、４枚の合体シートｂｔ５が切り出される。本実施形態では、一回の切断が、第１の合体シートｂｔ５の切断及び第２の合体シートｂｔ５の切断に関与している。本実施形態では、裁断の手間が省略されている。 As shown in FIG. 4, in the present embodiment, (N−1) combined sheets bt5 are cut out by cutting the preliminary combined sheet Pr1 N times. However, N is an integer of 2 or more. For example, the four united sheets bt5 are cut out by cutting the preliminary united sheet Pr1 five times. In the present embodiment, one cutting is involved in the cutting of the first combined sheet bt5 and the cutting of the second combined sheet bt5. In this embodiment, the labor of cutting is omitted.
このような製造方法により、生産性が向上し、プリプレグ原料の無駄が抑制される。 By such a manufacturing method, productivity is improved and waste of the prepreg raw material is suppressed.
以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。
Below, the outline of the manufacturing process of this
（１）第１裁断工程
第１裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、シートｔ１、シートｔ２、シートｔ３、シートｔ４、シートｔ１４、シートｔ１５、シートｔ１６及びシートｔ１７が、図２に示される形状とされる。
(1) First cutting step In the first cutting step, the prepreg sheet is cut into a desired shape. By this step, the sheet t1, the sheet t2, the sheet t3, the sheet t4, the sheet t14, the sheet t15, the sheet t16, and the sheet t17 are formed in the shape illustrated in FIG.
また、この第１裁断工程により、第１予備シート１０、第２予備シート１２及びベースシート１４が得られる。即ちこの第１裁断工程は、シャフト６の長手方向に対する繊維の配向角度がθ１となる第１予備シート１０を得る工程、シャフト６の長手方向に対する繊維の配向角度がθ２となる第２予備シート１２を得る工程、及び、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ３となるベースシート１４を得る工程を含む。
Moreover, the 1st
なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、カッターナイフ等により手作業でなされてもよい。 The cutting may be performed by a cutting machine, or may be performed manually by a cutter knife or the like.
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、バイアス層用のシート同士が貼り合わせられる。即ち、シートｔ３とシートｔ４とが貼り合わせられる。なお、このバイアス層同士の貼り合わせは、なされなくてもよい。
(2) Bonding process In the bonding process, the bias layer sheets are bonded together. That is, the sheet t3 and the sheet t4 are bonded together. Note that the bias layers may not be bonded to each other.
また、この貼り合わせ工程は、少なくとも１枚の上記第１予備シート１０と少なくとも１枚の上記第２予備シート１２とを並べて、一枚の上記ベースシート１４に貼り合わせる工程を含む。この工程により、上記予備合体シートＰｒ１が得られる。この工程の詳細は、前述した通りである。
Further, the bonding step includes a step of arranging at least one first
貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。 In the bonding step, heating or pressing may be used. Preferably, heating and pressing are used in combination. In the winding process described later, the sheet can be displaced during the winding operation of the united sheet. This deviation reduces the winding accuracy. Heating and pressing improve the adhesion between the sheets. Heating and pressing suppress the displacement between sheets in the winding process.
シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、３０℃以上が好ましく、３５℃以上がより好ましい。この加熱温度が高すぎる場合、マトリクス樹脂の硬化が進行し、シートの粘着性が低下することがある。この粘着性の低下は、合体シートと巻回対象物との接着性を低下させる。この接着性の低下は、皺の発生を許容することがあり、巻き付け位置のズレを生じさせうる。この観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、４０℃以下がより好ましい。 From the viewpoint of increasing the adhesive force between the sheets, the heating temperature in the bonding step is preferably 30 ° C. or higher, and more preferably 35 ° C. or higher. When this heating temperature is too high, the curing of the matrix resin proceeds and the adhesiveness of the sheet may be lowered. This decrease in adhesiveness decreases the adhesion between the united sheet and the wound object. This decrease in adhesiveness may allow wrinkles and may cause a deviation in the winding position. From this viewpoint, the heating temperature in the bonding step is preferably 60 ° C. or less, more preferably 50 ° C. or less, and more preferably 40 ° C. or less.
シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。シートの粘着性の観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、１２０秒以下が好ましく、１００秒以下がより好ましい。 From the viewpoint of increasing the adhesive force between the sheets, the heating time in the bonding step is preferably 20 seconds or more, and more preferably 30 seconds or more. From the viewpoint of the adhesiveness of the sheet, the heating time in the bonding step is preferably 120 seconds or shorter, and more preferably 100 seconds or shorter.
シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、３００ｇ／ｃｍ２以上が好ましく、３５０ｇ／ｃｍ２以上がより好ましい。プレスの圧力が過大である場合、プリプレグが押し潰される場合がある。この場合、プリプレグの厚みが設計値よりも薄くなる。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、６００ｇ／ｃｍ２以下が好ましく、５００ｇ／ｃｍ２以下がより好ましい。 From the viewpoint of increasing the adhesive force between the sheets, the press pressure in the bonding step is preferably 300 g / cm 2 or more, and more preferably 350 g / cm 2 or more. If the press pressure is excessive, the prepreg may be crushed. In this case, the thickness of the prepreg becomes thinner than the design value. From the viewpoint of thickness accuracy of the prepreg, the pressure of the press is in the stacking process is preferably 600 g / cm 2 or less, 500 g / cm 2 or less being more preferred.
シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、１２０秒以下が好ましく、１００秒以下がより好ましい。 From the viewpoint of increasing the adhesive strength between sheets, the pressing time in the bonding step is preferably 20 seconds or more, and more preferably 30 seconds or more. From the viewpoint of the thickness accuracy of the prepreg, the press time in the bonding step is preferably 120 seconds or less, and more preferably 100 seconds or less.
（３）第２裁断工程
この第２裁断工程では、予備合体シートＰｒ１が裁断される。この裁断により、合体シートｂｔ５（合体シートｂｔ８、合体シートｂｔ１１）が得られる。この裁断は、カットラインＣＬに沿ってなされる。この裁断工程の詳細は、前述した通りである。
(3) Second cutting step In this second cutting step, the pre-merged sheet Pr1 is cut. By this cutting, a united sheet bt5 (a united sheet bt8, a united sheet bt11) is obtained. This cutting is performed along the cut line CL. The details of this cutting step are as described above.
（４）巻回工程
巻回工程では、裁断されたシートがマンドレルに巻回される。貼り合わされたシートに関しては、合体シートが巻回される。図２に示す本実施形態では、先ずシートｔ１が巻回され、次にシートｔ２が巻回され、次にシートｔ３とシートｔ４とが貼り合わされてなるシートが巻回され、次に合体シートｂｔ５が巻回され、次に合体シートｂｔ８が巻回され、次に合体シートｂｔ１１が巻回され、次にシートｔ１４が巻回され、次にシートｔ１５が巻回され、次にシートｔ１６が巻回され、最後にシートｔ１７が巻回される。
(4) Winding step In the winding step, the cut sheet is wound around a mandrel. For the bonded sheets, the combined sheet is wound. In the present embodiment shown in FIG. 2, the sheet t1 is wound first, the sheet t2 is wound next, the sheet in which the sheet t3 and the sheet t4 are bonded together is wound, and then the united sheet bt5. Are then wound, then the combined sheet bt8 is wound, then the combined sheet bt11 is wound, then the sheet t14 is wound, then the sheet t15 is wound, and then the sheet t16 is wound Finally, the sheet t17 is wound.
この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、ローリングマシン等と称される機械によりなされてもよい。 By this winding step, a wound body is obtained. This wound body is formed by winding a prepreg sheet around the mandrel. The winding is performed, for example, by rolling the winding object on a plane. This winding may be performed manually or by a machine called a rolling machine or the like.
（５）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。
(5) Tape wrapping step In the tape wrapping step, a tape is wound around the outer peripheral surface of the wound body. This tape is also called a wrapping tape. The wrapping tape is wound while being applied with tension.
（６）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの張力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
(6) Curing step In the curing step, the wound body after tape wrapping is heated. By this heating, the matrix resin is cured. During this curing process, the matrix resin is temporarily fluidized. By fluidizing the matrix resin, air between sheets or in sheets can be discharged. This air discharge is promoted by the tension (tightening force) of the wrapping tape. By this curing, a cured laminate is obtained.
（７）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
(7) Mandrel extraction step and wrapping tape removal step A mandrel extraction step and a wrapping tape removal step are performed. Although the order of both is not limited, from the viewpoint of improving the efficiency of the wrapping tape removal process, the wrapping tape removal process is preferably performed after the mandrel pulling process.
（８）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、シャフトのチップＴｐ及びバットＢｔが形成される。このカットにより、チップＴｐの端面及びバットＢｔの端面が平坦とされる。
(8) Both-ends cutting process In this process, the both ends of a hardening laminated body are cut. By this cutting, the tip Tp and the butt Bt of the shaft are formed. By this cutting, the end surface of the tip Tp and the end surface of the bat Bt are made flat.
（９）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。
(9) Polishing step In this step, the surface of the cured laminate is polished. On the surface of the cured laminate, there are spiral irregularities left as traces of the wrapping tape. By polishing, the irregularities as traces of the wrapping tape disappear, and the surface is smoothed.
（１０）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。
(10) Coating process Coating is applied to the cured laminate after the polishing process.
以上が、シャフト６の製造工程の概略である。このように、シャフト６の製造では、マンドレルが必要とされる。このマンドレルの断面は、円形である。好ましくは、このマンドレルの外面は、テーパー面を有している。好ましくは、マンドレルの表面に、離型剤が塗布される。
The above is the outline of the manufacturing process of the
シートｔ１４からなる層及びシートｔ１５からなる層は、ベースシート１４からなる層の半径方向外側に位置するカバー層である。これらのカバー層は、ベースシート１４からなる層を研磨から保護する。
The layer made of the sheet t14 and the layer made of the sheet t15 are cover layers located on the radially outer side of the layer made of the
以上の第１実施形態においては、ベースシート１４は、フープ層用のシートとなる。即ち、上記第１実施形態において、角度θ３が実質的に９０°とされた。他の好ましい形態では、角度θ３が実質的に０°である。角度θ３が実質的に０°である一例が、以下の第２実施形態である。
In the first embodiment described above, the
図５は、第２実施形態に係るプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。この実施形態のシャフトは、ｓ１からｓ１７までの１７枚のシートにより構成されている。 FIG. 5 is a development view (sheet configuration diagram) of the prepreg sheet according to the second embodiment. The shaft of this embodiment is composed of 17 sheets from s1 to s17.
本第２実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ２、シートｓ７、シートｓ１０、シートｓ１３、シートｓ１４、シートｓ１５、シートｓ１６及びシートｓ１７である。本実施形態では、ベースシート１６が、ストレートシートとなる。
In the second embodiment, the straight sheets are the sheet s1, the sheet s2, the sheet s7, the sheet s10, the sheet s13, the sheet s14, the sheet s15, the sheet s16, and the sheet s17. In the present embodiment, the
図５の実施形態では、合体シートｂｓ５が用いられる。図６は、合体シートｂｓ５を示す図である。合体シートｂｓ５は、シートｓ７に、シートｓ５及びシートｓ６が貼り合わされてなる。図６が示すように、シートｓ５とシートｓ６とは、隙間無く並んでいる。シートｓ７の輪郭形状は、シートｓ５とシートｓ６とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図５では、合体シートｂｓ５を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 5, a united sheet bs5 is used. FIG. 6 is a view showing the united sheet bs5. The combined sheet bs5 is formed by bonding the sheet s5 and the sheet s6 to the sheet s7. As shown in FIG. 6, the sheet s5 and the sheet s6 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet s7 matches the contour shape formed by arranging the sheets s5 and s6. In FIG. 5, three sheets constituting the combined sheet bs5 are shown separately.
図５の実施形態では、合体シートｂｓ８が用いられる。図６は、合体シートｂｓ８を示す図でもある。合体シートｂｓ８は、シートｓ１０に、シートｓ８及びシートｓ９が貼り合わされてなる。図６が示すように、シートｓ８とシートｓ９とは、隙間無く並んでいる。シートｓ１０の輪郭形状は、シートｓ８とシートｓ９とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図５では、合体シートｂｓ８を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 5, a united sheet bs8 is used. FIG. 6 is also a diagram showing the united sheet bs8. The combined sheet bs8 is formed by bonding the sheet s8 and the sheet s9 to the sheet s10. As shown in FIG. 6, the sheet s8 and the sheet s9 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet s10 matches the contour shape formed by arranging the sheets s8 and s9. In FIG. 5, three sheets constituting the united sheet bs8 are shown separately.
図５の実施形態では、合体シートｂｓ１１が用いられる。図６は、合体シートｂｓ１１を示す図でもある。合体シートｂｓ１１は、シートｓ１３に、シートｓ１１及びシートｓ１２が貼り合わされてなる。図６が示すように、シートｓ１１とシートｓ１２とは、隙間無く並んでいる。シートｓ１３の輪郭形状は、シートｓ１１とシートｓ１２とを並べて形成される輪郭形状に一致している。なお図５では、合体シートｂｓ１１を構成する３枚のシートが分離されて示されている。 In the embodiment of FIG. 5, a united sheet bs11 is used. FIG. 6 is also a diagram showing the united sheet bs11. The combined sheet bs11 is formed by bonding the sheet s11 and the sheet s12 to the sheet s13. As shown in FIG. 6, the sheet s11 and the sheet s12 are arranged without a gap. The contour shape of the sheet s13 matches the contour shape formed by arranging the sheets s11 and s12. In FIG. 5, three sheets constituting the united sheet bs11 are shown separately.
図７は、合体シートｂｓ５の製造方法を説明するための図である。合体シートｂｓ５の製造では、先ず、第１予備シート１０及び第２予備シート１２が製造される。第１予備シート１０は、原料のプリプレグシートを裁断することにより得られる。第２予備シート１２は、原料のプリプレグシートを裁断することにより得られる。
FIG. 7 is a diagram for explaining a method of manufacturing the united sheet bs5. In the production of the combined sheet bs5, first, the first
本実施形態では、第１予備シート１０は長方形である。本実施形態では、第２予備シート１２は長方形である。第１予備シート１０の形状と第２予備シート１２の形状とは、実質的に合同である。
In the present embodiment, the first
第１予備シート１０は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ１となるように、作られる。本実施形態では、シャフトの長手方向は、第１予備シート１０の長方形の長辺の方向とほぼ一致している。よって、第１予備シート１０では、長方形の長辺に対する繊維の配向角度が、θ１である。
The first
第２予備シート１２は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ２となるように、作られる。本実施形態では、シャフトの長手方向は、第２予備シート１２の長方形の長辺の方向とほぼ一致している。よって、第２予備シート１２では、長方形の長辺に対する繊維の配向角度が、θ２である。
The second
本実施形態では、第１予備シート１０の繊維の配向と、第２予備シート１２の繊維の配向とが、互いに逆向きである。即ち、上記角度θ１が実質的に＋θａ°であり、上記角度θ２が実質的に−θａ°である。なお、巻き付けの差異の誤差等に起因して、上記＋θａ°の絶対値と、上記−θａ°の絶対値とは、必ずしも、正確に一致しない。上記＋θａの絶対値と、上記−θａの絶対値との間には、５％程度の誤差が生じうる。
In the present embodiment, the fiber orientation of the first
ベースシート１６は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ３となるように、作られる。本実施形態では、ベースシート１６は、長方形である。
The
本実施形態では、ベースシート１６における上記角度θ３が、０°である。ベースシート１６は、原料となるプリプレグを裁断することによって得られうる。
In the present embodiment, the angle θ3 in the
本実施形態では、第１予備シート１０の長手方向幅Ｗ１と、第２予備シート１２の長手方向幅Ｗ２とが一致している。更に、ベースシート１６の幅Ｗ４が、幅Ｗ１及び幅Ｗ２に一致している。
In the present embodiment, the longitudinal width W1 of the first
次に、ベースシート１６に、第１予備シート１０及び第２予備シート１２を貼り合わせて、予備合体シートＰｒ２を得る（図７参照）。この予備合体シートＰｒ２では、一枚のベースシート１６に対して、少なくとも１枚の第１予備シート１０と、少なくとも１枚の第２予備シート１２とが貼り合わされる。本実施形態では、一枚のベースシート１６に対して、２枚以上（３枚）の第１予備シート１０と、２枚以上（３枚）の第２予備シート１２とが貼り合わされている。
Next, the first
この予備合体シートＰｒ２では、第１予備シート１０と第２予備シート１２とが、隙間無く並べられている。そして、１枚の予備合体シートＰｒ２において、第１予備シート１０と第２予備シート１２とが交互に配置されている。
In the preliminary combined sheet Pr2, the first
次に、カットラインＣＬに沿って、予備合体シートＰｒ２が切断される（図７の符号ＣＬを参照）。このカットラインＣＬにおいては、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１６とが同時に切断される。よって、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１６とをそれぞれ別個に裁断する場合と比較して、裁断の作業が簡略化される。また、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１６とが重なった状態で切断がなされるので、この切断面において、第１予備シート１０又は第２予備シート１２とベースシート１６との間に、ズレが生じない。
Next, the preliminary united sheet Pr2 is cut along the cut line CL (see the reference sign CL in FIG. 7). In the cut line CL, the first
カットラインＣＬに沿った切断の結果、合体シートｂｓ５（合体シートｂｓ８、合体シートｂｓ１１）が作られる（図７参照）。一本のカットラインＣＬが、第１の合体シートｂｓ５の１辺を形成し、且つ、第２の合体シートｂｓ５の一辺を形成する。 As a result of cutting along the cut line CL, a united sheet bs5 (a united sheet bs8, a united sheet bs11) is produced (see FIG. 7). One cut line CL forms one side of the first united sheet bs5 and one side of the second united sheet bs5.
図７において符号ｋ１で示されるのは、第１予備シート１０と第２予備シート１２との境界線である。第１のカットラインＣＬ１と、このラインＣＬ１に隣接する第２のカットラインＣＬ２とは、互いに、境界線ｋ１に関して対称である。
In FIG. 7, reference numeral k <b> 1 is a boundary line between the first
図７が示すように、第１予備シート１０は、一本の直線Ｌ１に沿って裁断されることによって２枚の上記第１バイアスシートｓ６（ｓ９、ｓ１２）が生じるように構成されている。また、第２予備シート１２は、一本の直線Ｌ２に沿って裁断されることによって２枚の上記第２バイアスシートｓ５（ｓ８、ｓ１１）が生じるように構成されている。裁断ラインＣＬ１が上記直線Ｌ１に一致している。裁断ラインＣＬ２が、上記直線Ｌ２に一致している。このような製造方法により、生産性が向上し、プリプレグ原料の無駄が抑制される。
As shown in FIG. 7, the first
シートｓ１４からなる層及びシートｓ１５からなる層は、ベースシート１６からなる層の半径方向外側に位置するカバー層である。これらのカバー層は、ベースシート１４からなる層を研磨から保護する。
The layer made of the sheet s14 and the layer made of the sheet s15 are cover layers located on the radially outer side of the layer made of the
図８は、第３実施形態に係るプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。この実施形態のシャフトは、ｇ１からｇ１７までの１７枚のシートにより構成されている。 FIG. 8 is a development view (sheet configuration diagram) of the prepreg sheet according to the third embodiment. The shaft of this embodiment is composed of 17 sheets from g1 to g17.
図８で示される第３実施形態は、シャフト全長よりも短い合体シートｂｇ１１が存在する点で、図２で示される第１実施形態と相違する。その点を除き、この第３実施形態は、上記第１実施形態と同じである。この合体シートｂｇ１１の製造方法は、前述した合体シートｂｔ５と同じである。このように、合体シートｂｇ１１は、シャフト全長よりも短くてもよい。 The third embodiment shown in FIG. 8 is different from the first embodiment shown in FIG. 2 in that a united sheet bg11 that is shorter than the entire length of the shaft is present. Except for this point, the third embodiment is the same as the first embodiment. The manufacturing method of this united sheet bg11 is the same as the united sheet bt5 described above. Thus, the united sheet bg11 may be shorter than the entire shaft length.
上記合体シートｂｇ１１は、シャフトの後端部に位置している。即ち合体シートｂｇ１１の後端は、シャフトのバットＢｔに位置する。 The united sheet bg11 is located at the rear end of the shaft. That is, the rear end of the united sheet bg11 is positioned at the butt Bt of the shaft.
合体シートｂｇ１１のような、シャフト全長よりも短い上記合体シートは、部分的合体シートとも称される。部分的合体シートは、シャフトの後端部に位置していてもよいし、シャフトの先端部に位置していてもよい。部分的合体シートが用いられる場合、その配置は、限定されない。 The united sheet that is shorter than the entire shaft length, such as the united sheet bg11, is also referred to as a partial united sheet. The partially united sheet may be located at the rear end portion of the shaft or may be located at the front end portion of the shaft. When a partial united sheet is used, the arrangement is not limited.
上記合体シートｂｇ１１のような、シャフトの後端部に位置する部分的合体シートは、グリップを介して、ゴルファーに握られる。シャフトの後端部の特性は、ゴルファーの感覚に影響を与えやすい。シャフトの後端部に位置する部分的合体シートは、次の（１）及び（２）を同時に達成しうる点で好ましい。
（１）グリップされる部分に設けられているため、捻れ剛性が高いという感覚をゴルファーに与えやすい。
（２）長さが短いため、シャフトの軽量化に寄与する。
A partial united sheet such as the united sheet bg11 located at the rear end of the shaft is gripped by a golfer via a grip. The characteristic of the rear end of the shaft is likely to affect the golfer's feeling. The partially united sheet positioned at the rear end of the shaft is preferable in that the following (1) and (2) can be achieved at the same time.
(1) Since it is provided in the part to be gripped, it is easy to give the golfer a sense of high torsional rigidity.
(2) Since the length is short, it contributes to weight reduction of the shaft.
捻れ剛性の付与又は異方性の付与の観点から、上記角度θ１（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、２５以上が好ましく、７０以下が好ましい。捻れ剛性の観点からは、上記角度θ１（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、３０以上が好ましく、４０以上がより好ましい。異方性の観点からは、上記角度θ１（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、４５以下が好ましく、４０以下がより好ましい。 From the viewpoint of imparting torsional rigidity or anisotropy, the absolute value of the angle θ1 (degree) is preferably 25 or more, and preferably 70 or less. From the viewpoint of torsional rigidity, the absolute value of the angle θ1 (degree) is preferably 30 or more, and more preferably 40 or more. From the viewpoint of anisotropy, the absolute value of the angle θ1 (degree) is preferably 45 or less, and more preferably 40 or less.
捻れ剛性の付与又は異方性の付与の観点から、上記角度θ２（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、２５以上が好ましく、７０以下が好ましい。捻れ剛性の観点からは、上記角度θ２（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、３０以上が好ましく、４０以上がより好ましい。異方性の観点からは、上記角度θ２（ｄｅｇｒｅｅ）の絶対値は、４５以下が好ましく、４０以下がより好ましい。 From the viewpoint of imparting torsional rigidity or anisotropy, the absolute value of the angle θ2 (degree) is preferably 25 or more, and more preferably 70 or less. From the viewpoint of torsional rigidity, the absolute value of the angle θ2 (degree) is preferably 30 or more, and more preferably 40 or more. From the viewpoint of anisotropy, the absolute value of the angle θ2 (degree) is preferably 45 or less, and more preferably 40 or less.
合体シートは、シートが重ねられているため、厚い傾向にある。厚いシートは、巻き付けにくい。合体シートの巻き付けの容易性の観点からは、上記角度θ３は、実質的の０°であるのが好ましい。即ち上記角度θ３は、０°±１０°であるのが好ましい。 The united sheet tends to be thick because the sheets are stacked. Thick sheets are difficult to wind. From the viewpoint of easy winding of the combined sheet, the angle θ3 is preferably substantially 0 °. That is, the angle θ3 is preferably 0 ° ± 10 °.
シャフトの潰れ剛性及び潰れ強度の観点からは、上記角度θ３は、実質的に９０°であるのが好ましい。即ち上記角度θ３は、９０°±１０°であるのが好ましい。 From the viewpoint of the crushing rigidity and crushing strength of the shaft, it is preferable that the angle θ3 is substantially 90 °. That is, the angle θ3 is preferably 90 ° ± 10 °.
繊維の配向角度が実質的に９０°である場合、繊維の剛性に起因して、巻き付けが行いにくい。合体シートであって上記角度θ３が実質的に９０°である場合、厚みの効果と繊維の剛性とにより、巻き付けが行いにくい。 When the orientation angle of the fiber is substantially 90 °, winding is difficult due to the rigidity of the fiber. When the sheet is a united sheet and the angle θ3 is substantially 90 °, winding is difficult due to the effect of thickness and the rigidity of the fiber.
巻き付けを容易とする観点から、上記角度θ３が実質的に９０°である場合、上記ベースシートの繊維含有率は、７０質量％以下であるのが好ましく、６５質量％以下であるのがより好ましく、６０質量％以下であるのが更に好ましい。軽量化の観点から、上記ベースシートの繊維含有率は、５０質量％以上が好ましい。この繊維含有率はプリプレグメーカーが公表している。 From the viewpoint of facilitating winding, when the angle θ3 is substantially 90 °, the fiber content of the base sheet is preferably 70% by mass or less, and more preferably 65% by mass or less. More preferably, it is 60 mass% or less. From the viewpoint of weight reduction, the fiber content of the base sheet is preferably 50% by mass or more. This fiber content is announced by the prepreg manufacturer.
貼り合わせの容易性の観点から、上記ベースシートの繊維含有率は、８０質量％以下であるのが好ましく、７６質量％以下であるのがより好ましい。 From the viewpoint of easy bonding, the fiber content of the base sheet is preferably 80% by mass or less, and more preferably 76% by mass or less.
巻回工程において、合体シートが巻き付けられる。この巻き付けを容易とする観点から、上記角度θ３が実質的に９０°である場合、上記ベースシートの繊維含有率は、７０質量％以下であるのが好ましく、６５質量％以下であるのがより好ましく、６０質量％以下であるのがより好ましい。 In the winding step, the united sheet is wound. From the viewpoint of facilitating the winding, when the angle θ3 is substantially 90 °, the fiber content of the base sheet is preferably 70% by mass or less, and more preferably 65% by mass or less. Preferably, it is 60 mass% or less.
巻回工程において、合体シートが巻き付けられる。この巻き付けを容易とする観点から、上記角度θ３が実質的に９０°である場合、上記ベースシートに含まれる繊維の引張弾性率は、３０ｔ／ｍｍ２以下であるのが好ましく、２４ｔ／ｍｍ２以下であるのがより好ましい。炭素繊維の製造の容易性の観点から、ＰＡＮ系炭素繊維では、この繊維の引張弾性率は、２３．５ｔ／ｍｍ２以上であるのが好ましい。この引張弾性率はプリプレグメーカーが公表している。 In the winding step, the united sheet is wound. From the viewpoint of facilitating this winding, when the angle θ3 is substantially 90 °, the tensile elastic modulus of the fiber contained in the base sheet is preferably 30 t / mm 2 or less, and 24 t / mm 2. The following is more preferable. From the viewpoint of ease of production of the carbon fiber, it is preferable that the tensile elastic modulus of the PAN-based carbon fiber is 23.5 t / mm 2 or more. This tensile elastic modulus is announced by the prepreg manufacturer.
シャフト強度の観点から、上記ベースシートに用いられている炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維であるのが好ましい。 From the viewpoint of shaft strength, the carbon fiber used in the base sheet is preferably a PAN-based carbon fiber.
巻回工程において、合体シートが巻き付けられる。この巻き付けを容易とする観点から、上記角度θ３が実質的に９０°である場合、上記ベースシートの厚みは、０．０５ｍｍ以下であるのが好ましく、０．０４ｍｍ以下であるのがより好ましい。プリプレグの製造の容易性の観点から、上記ベースシートの厚みは、０．０２ｍｍ以上が好ましく、０．０３ｍｍ以上がより好ましい。 In the winding step, the united sheet is wound. From the viewpoint of facilitating the winding, when the angle θ3 is substantially 90 °, the thickness of the base sheet is preferably 0.05 mm or less, and more preferably 0.04 mm or less. In light of ease of manufacturing the prepreg, the thickness of the base sheet is preferably equal to or greater than 0.02 mm, and more preferably equal to or greater than 0.03 mm.
生産性の観点から、上記予備合体シートにおいて、上記第１予備シートと上記第２予備シートとが実質的に隙間無く並べられているのが好ましい。 From the viewpoint of productivity, in the preliminary combined sheet, it is preferable that the first preliminary sheet and the second preliminary sheet are arranged substantially without a gap.
好ましくは、上記第１予備シートが長方形であり、且つ、上記第２予備シートが長方形である。長方形であるシートは並べやすい。長方形のシートは、隙間無く並べるのに適している。長方形のシートは、作業性を向上させうる。 Preferably, the first preliminary sheet is rectangular and the second preliminary sheet is rectangular. Rectangular sheets are easy to line up. Rectangular sheets are suitable for arranging without gaps. The rectangular sheet can improve workability.
より好ましくは、上記第２予備シートは、上記第１予備シートと実質的に合同な長方形である。この構成は、前述された実施形態のように、高い生産性を実現しうる。この構成により、カッティングの手間が減少し、生産性が更に向上しうる。 More preferably, the second preliminary sheet has a rectangular shape substantially congruent with the first preliminary sheet. This configuration can achieve high productivity as in the embodiment described above. With this configuration, the labor for cutting can be reduced and the productivity can be further improved.
好ましくは、上記角度θ１と上記角度θ２とは、互いに逆向きの傾斜である。より好ましくは、上記角度θ１が実質的に＋θａ°であり、上記角度θ２が実質的に−θａ°である。この構成は、シャフトの捻れ剛性又は異方性に寄与する。 Preferably, the angle θ1 and the angle θ2 are inclined in opposite directions. More preferably, the angle θ1 is substantially + θa °, and the angle θ2 is substantially −θa °. This configuration contributes to the torsional rigidity or anisotropy of the shaft.
好ましくは、上記合体シートを巻回する工程において、上記ベースシートが外側とされ、上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートが内側とされる。合体シートの巻き付け中に、上記第１バイアスシートと上記第２バイアスシートとの境界ｋ１において、剥がれが生じうる。上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートが内側とされることにより、この剥がれが抑制される。またこの巻回の結果、上記ベースシートが外側に配置され、上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートが内側に配置される。よって、上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートが、上記ベースシートによって保護される。この外側のベースシートは、上記第１バイアスシート及び上記第２バイアスシートを研磨から保護しうる。この保護は、研磨に起因する捻れ剛性のバラツキを抑制する。また、この保護は、研磨に起因する異方性のバラツキを抑制する。 Preferably, in the step of winding the united sheet, the base sheet is set to the outside, and the first bias sheet and the second bias sheet are set to the inside. During winding of the combined sheet, peeling may occur at a boundary k1 between the first bias sheet and the second bias sheet. The peeling is suppressed by setting the first bias sheet and the second bias sheet inside. As a result of the winding, the base sheet is disposed on the outside, and the first bias sheet and the second bias sheet are disposed on the inside. Therefore, the first bias sheet and the second bias sheet are protected by the base sheet. The outer base sheet can protect the first bias sheet and the second bias sheet from polishing. This protection suppresses variation in torsional rigidity due to polishing. This protection also suppresses variation in anisotropy due to polishing.
好ましくは、上記ベースシートからなる層の半径方向外側に位置するカバー層が存在する。このカバー層は、ベースシートを研磨から保護しうる。この保護は、シャフト特性のバラツキを抑制しうる。 Preferably, there is a cover layer located radially outside the layer made of the base sheet. This cover layer can protect the base sheet from polishing. This protection can suppress variations in shaft characteristics.
異方性を付与する場合、第１バイアスシートからなる層が、あらゆるシャフト軸方向位置において約０．５プライであり、且つ、第２バイアスシートからなる層が、あらゆるシャフト軸方向位置において約０．５プライであるのが好ましい。この場合、下記の構成Ａを有するシャフトが容易に製造されうる。前述した特開平１１−７６４８０号に記載されているように、異方性を発現するのに適した構成の一例は、次の構成Ａである。
（構成Ａ）周方向位置が０°から１８０°までである第１のバイアス層と、周方向位置が１８０°から３６０°までである第２のバイアス層とが存在し、上記第１のバイアス層の繊維の配向角度と上記第２のバイアス層の繊維の配向角度とが逆向きである。
When providing anisotropy, the layer comprising the first bias sheet is about 0.5 ply at any shaft axial position, and the layer comprising the second bias sheet is about 0 at any shaft axial position. .5 plies are preferred. In this case, a shaft having the following configuration A can be easily manufactured. As described in JP-A-11-76480 described above, an example of a configuration suitable for developing anisotropy is the following configuration A.
(Configuration A) There is a first bias layer having a circumferential position of 0 ° to 180 °, and a second bias layer having a circumferential position of 180 ° to 360 °, and the first bias layer. The fiber orientation angle of the layer is opposite to the fiber orientation angle of the second bias layer.
異方性とは、撓み（曲げ）と連動して捻れが生ずる性質である。この異方性は、例えば、スライスやフックの矯正に有効である。上記実施形態は、異方性を有するシャフトの生産に適している。 Anisotropy is a property in which twisting occurs in conjunction with bending (bending). This anisotropy is effective for correcting slices and hooks, for example. The above embodiment is suitable for the production of a shaft having anisotropy.
異方性の度合いは、曲げ捻れ量によって示されうる。本実施形態により、例えば、曲げ捻れ量が１°以上、更には、２°以上のシャフトが容易に製造されうる。 The degree of anisotropy can be indicated by the amount of bending twist. According to the present embodiment, for example, a shaft having a bending twist of 1 ° or more, and further 2 ° or more can be easily manufactured.
なお、曲げ捻れ量の測定方法は、次の通りである。 In addition, the measuring method of bending twist amount is as follows.
［曲げ捻れ量の測定］
図９及び図１０は、この曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。図９は測定の様子を示す側面図であり、図１０は、シャフト６のチップＴｐ側からみた正面図である。図１０の上側（実線）は錘５２を吊り下げる前の状態であり、図１０の下側（２点鎖線）は錘５２を吊り下げた後の状態である。
[Measurement of bending twist]
9 and 10 are diagrams for explaining a method of measuring the bending twist. FIG. 9 is a side view showing a state of measurement, and FIG. 10 is a front view of the
この曲げ捻れ量の測定では、シャフトの後端部を固定する治具１００と、真っ直ぐな棒５０と、錘５２とが用意される。
In the measurement of the amount of bending twist, a
この曲げ捻れ量の測定では、先ず、シャフト６の後端部が固定される。固定される範囲は、シャフト後端Ｂｔから１５０ｍｍまでの範囲である（図９参照）。次に、シャフト６の周方向の特定位置に、棒５０が固定される。この棒５０は、シャフト６の周方向における最も上側に固定される（図１０参照）。この固定は、例えば接着剤によりなされる。錘５２を吊り下げる前の状態において、この棒５０は水平とされる（図１０参照）。棒５０は、シャフト先端Ｔｐから２５ｍｍ隔てた地点に固定される（図９参照）。
In the measurement of the bending twist amount, first, the rear end portion of the
次に、錘５２が吊り下げられる。撓み量が６００ｍｍとなるように、錘５２の重量が調整される。この撓み量とは、棒５０の鉛直方向における移動距離である（図９及び図１０参照）。錘５２の位置（荷重点）は、シャフト先端Ｔｐから５０ｍｍ隔てた地点である（図９参照）。錘５２の荷重により、シャフト６が撓る。このシャフト６が撓った状態で静止させ、棒５０の傾斜角度θｔを読み取る（図１０参照）。この傾斜角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。読み取りの精度の観点から、棒５０は比較的長いほうがよく、例えば１４０ｍｍとされる（図１０参照）。
Next, the
曲げ捻れ量の決定では、捻れの方向が考慮される。図９の測定において、シャフト６をグリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６は、右周り又は左周りに捻れる。グリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因してシャフト６が左周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがプラスとされる。逆に、グリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６が右周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがマイナスとされる。図１０は、シャフト６をヘッド側から見ているので、捻れ角度θｔがマイナスである場合を示している。捻れ角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。
In determining the amount of bending twist, the direction of twist is considered. In the measurement of FIG. 9, when the
撓みは、あらゆる方向において実施される。撓みの方向によって、傾斜角度θｔは相違しうる。例えば、周方向位置Ａを上側として測定された傾斜角度θｔと、周方向位置Ｂを上側として測定された傾斜角度θｔとは相違しうる。あらゆる方向において上記角度θｔが測定され、それらの角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。 The deflection is performed in all directions. The inclination angle θt can vary depending on the direction of deflection. For example, the inclination angle θt measured with the circumferential position A as the upper side may be different from the inclination angle θt measured with the circumferential position B as the upper side. The angle θt is measured in every direction, and the maximum value of the angles θt is the amount of bending twist.
曲げ捻れ量の決定では、捻れの方向が考慮される。図９の測定において、シャフト６をグリップ側（バットＢｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６は、右周り又は左周りに捻れる。グリップ側（バットＢｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因してシャフト６が左周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがプラスとされる。逆に、グリップ側（バットＢｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６が右周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがマイナスとされる。図１０は、シャフト６をヘッド側から見ているので、捻れ角度θｔがマイナスである場合を示している。捻れ角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。
In determining the amount of bending twist, the direction of twist is considered. In the measurement of FIG. 9, when the
プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。 As the matrix resin of the prepreg sheet, a thermosetting resin other than an epoxy resin, a thermoplastic resin, or the like can be used in addition to an epoxy resin. From the viewpoint of shaft strength, the matrix resin is preferably an epoxy resin.
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by examples. However, the present invention should not be construed in a limited manner based on the description of the examples.
［実施例１］
図２で示されるシート構成を有するシャフトが作製された。製造方法は、上記第１実施形態と同じとされた。各シートに用いられたプリプレグの品種が、下記の表１に示される。
[Example 1]
A shaft having the sheet configuration shown in FIG. 2 was produced. The manufacturing method is the same as that in the first embodiment. The prepreg varieties used for each sheet are shown in Table 1 below.
なお、貼り合わせ工程では、加熱及びプレスが同時になされた。この条件は、温度が３０〜４０℃とされ、圧力が３５０〜４５０（ｇ／ｃｍ２）とされ、時間が３０秒以上６０秒以下とされた。 In the bonding process, heating and pressing were performed at the same time. In this condition, the temperature was 30 to 40 ° C., the pressure was 350 to 450 (g / cm 2 ), and the time was 30 seconds to 60 seconds.
この結果、生産性が高く且つ巻回の精度に優れたシャフトが得られた。このシャフトは異方性を有していた。このシャフトの曲げ捻れ量は、２．１°であった。 As a result, a shaft with high productivity and excellent winding accuracy was obtained. This shaft had anisotropy. The amount of bending twist of this shaft was 2.1 °.
［実施例２］
図５で示されるシート構成を有するシャフトが作製された。製造方法は、上記第２実施形態と同じとされた。各シートに用いられたプリプレグの品種が、下記の表２に示される。
[Example 2]
A shaft having the sheet configuration shown in FIG. 5 was produced. The manufacturing method is the same as that of the second embodiment. The prepreg varieties used for each sheet are shown in Table 2 below.
なお、貼り合わせ工程では、加熱及びプレスが同時になされた。この条件は、温度が３０〜４０℃とされ、圧力が３５０〜４５０（ｇ／ｃｍ２）とされ、時間が３０秒以上６０秒以下とされた。 In the bonding process, heating and pressing were performed at the same time. In this condition, the temperature was 30 to 40 ° C., the pressure was 350 to 450 (g / cm 2 ), and the time was 30 seconds to 60 seconds.
この結果、生産性が高く且つ巻回の精度に優れたシャフトが得られた。このシャフトは異方性を有していた。このシャフトの曲げ捻れ量は、１．７°であった。 As a result, a shaft with high productivity and excellent winding accuracy was obtained. This shaft had anisotropy. The amount of bending twist of this shaft was 1.7 °.
［比較例］
上記実施例１と同じ積層構成を有するシャフトを作製した。合体シートの作製方法を除き、実施例１と同様にして、比較例のシャフトを得た。
[Comparative example]
A shaft having the same laminated structure as in Example 1 was produced. A shaft of a comparative example was obtained in the same manner as in Example 1 except for the method for producing the united sheet.
図１１は、比較例における合体シートｂ２０の製造方法を説明するための図である。合体シートｂ２０自体は、前述した合体シートｂｔ５等と同じである。 FIG. 11 is a diagram for explaining a method of manufacturing the united sheet b20 in the comparative example. The united sheet b20 itself is the same as the united sheet bt5 described above.
図１１が示すように、この製造方法では、裁断により、シート２０ａ、シート２２ａ及びシート２４ａを得る。プリプレグ２０の裁断により、シート２０ａが得られる。プリプレグ２２の裁断により、シート２２ａが得られる。プリプレグ２４の裁断により、シート２４ａが得られる。
As shown in FIG. 11, in this manufacturing method, the
次に、シート２４ａに、シート２０ａ及びシート２２ａが貼り合わせられる。このとき、シート２０ａとシート２２ａとは隙間無く並べられる。この貼り合わせにより、合体シートｂ２０が得られる。この合体シートｂ２０では、実施例の合体シートと比較して、多くのズレが発生した。また、合体シートの生産性は、実施例が、比較例よりも、良好であった。
Next, the
なお、下記の表３は、本発明で用いられ得るプリプレグシートの例である。 Table 3 below shows examples of prepreg sheets that can be used in the present invention.
この表３に記載されていないプリプレグシートも、用いられ得る。プリプレグシート以外の材料が、併用されてもよい。この材料として、編まれた繊維及び金属箔が例示される。 Prepreg sheets not listed in Table 3 can also be used. Materials other than the prepreg sheet may be used in combination. Examples of this material include knitted fiber and metal foil.
以上説明された方法は、ゴルフクラブシャフトの製造に適用されうる。 The method described above can be applied to the manufacture of a golf club shaft.
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
９・・・フェラル
ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４、ｔ５、ｔ６、ｔ７、ｔ８、ｔ９、ｔ１０、ｔ１１、ｔ１２、ｔ１３、ｔ１４、ｔ１５、ｔ１６、ｔ１７・・・裁断されたプリプレグシート
ｔ６、ｔ９、ｔ１２・・・第１バイアスシート
ｔ５、ｔ８、ｔ１１・・・第２バイアスシート
ｂｔ５、ｂｔ８、ｂｔ１１・・・合体シート
ｓ１、ｓ２、ｓ３、ｓ４、ｓ５、ｓ６、ｓ７、ｓ８、ｓ９、ｓ１０、ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３、ｓ１４、ｓ１５、ｓ１６、ｓ１７ ・・・ 裁断されたプリプレグシート
ｓ６、ｓ９、ｓ１２・・・第１バイアスシート
ｓ５、ｓ８、ｓ１１・・・第２バイアスシート
ｂｓ５、ｂｓ８、ｂｓ１１・・・合体シート
１０・・・第１予備シート
１２・・・第２予備シート
１４・・・ベースシート
１６・・・ベースシート
Ｐｒ１・・・予備合体シート
Ｐｒ２・・・予備合体シート
ＣＬ・・・カットライン
Ｔｐ・・・シャフトのチップ
Ｂｔ・・・シャフトのバット
2 ...
Claims (5)
シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ２となる第２予備シートを得る工程と、
シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度がθ３となるベースシートを得る工程と、
少なくとも１枚の上記第１予備シートと少なくとも１枚の上記第２予備シートとを並べて、一枚の上記ベースシートに貼り合わせることにより、予備合体シートを得る工程と、
上記予備合体シートを裁断して合体シートを得る工程と、
上記合体シートを巻回する工程と、
を含み、
上記角度θ１は、上記θ２とは異なり、
上記角度θ３は、上記角度θ１とは異なり且つ上記θ２とは異なり、
上記合体シートが、上記第１予備シートの一部である第１バイアスシートと、上記第２予備シートの一部である第２バイアスシートとを含み、
上記予備合体シートにおいて、上記第１予備シートと上記第２予備シートとが実質的に隙間無く並べられており、
上記第１予備シートが長方形であり、
上記第２予備シートが、上記第１予備シートと実質的に合同な長方形であり、
長方形の上記第１予備シートは、一本の直線Ｌ１に沿って裁断されることによって２枚の上記第１バイアスシートが生じるように構成され、
長方形の上記第２予備シートは、一本の直線Ｌ２に沿って裁断されることによって２枚の上記第２バイアスシートが生じるように構成され、
上記合体シートを得る工程における裁断ラインＣＬ１が、上記直線Ｌ１に一致しており、
上記合体シートを得る工程における裁断ラインＣＬ２が、上記直線Ｌ２に一致しており、
上記角度θ１が、実質的に＋θａ°であり、上記角度θ２が、実質的に−θａ°であり、
上記角度θ３が、実質的に０°であるか、又は、実質的に９０°であり、
一本の上記裁断ラインＣＬ１が、第１の上記合体シートの一辺を形成し、且つ、第２の上記合体シートの一辺を形成し、
一本の上記裁断ラインＣＬ２が、上記第２の上記合体シートの他辺を形成し、且つ、第３の上記合体シートの一辺を形成しており、
上記第１の上記合体シートと、上記第２の上記合体シートと、上記第３の上記合体シートとは同一であるゴルフクラブシャフトの製造方法。 Obtaining a first preliminary sheet in which the fiber orientation angle with respect to the longitudinal direction of the shaft is θ1,
Obtaining a second preliminary sheet in which the fiber orientation angle with respect to the longitudinal direction of the shaft is θ2,
Obtaining a base sheet having a fiber orientation angle θ3 with respect to the longitudinal direction of the shaft;
Arranging at least one first preliminary sheet and at least one second preliminary sheet and bonding them to one base sheet to obtain a pre-merged sheet;
Cutting the preliminary united sheet to obtain a united sheet; and
A step of winding the united sheet;
Including
The angle θ1 is different from the angle θ2,
The angle θ3 is different from the angle θ1 and different from the θ2,
The united sheet includes a first bias sheet that is a part of the first preliminary sheet and a second bias sheet that is a part of the second preliminary sheet,
In the preliminary combined sheet, the first preliminary sheet and the second preliminary sheet are arranged substantially without gaps,
The first preliminary sheet is rectangular;
The second preliminary sheet is a substantially congruent rectangle with the first preliminary sheet;
The rectangular first preliminary sheet is configured such that two first bias sheets are generated by being cut along one straight line L1.
The rectangular second preliminary sheet is configured such that two second bias sheets are generated by being cut along one straight line L2.
The cutting line CL1 in the step of obtaining the united sheet matches the straight line L1,
The cutting line CL2 in the step of obtaining the united sheet matches the straight line L2,
The angle θ1 is substantially + θa °, the angle θ2 is substantially −θa °,
The angle θ3 is substantially 0 ° or substantially 90 °;
One cutting line CL1 forms one side of the first united sheet and one side of the second united sheet,
One cutting line CL2 forms the other side of the second united sheet, and forms one side of the third united sheet .
It said the first of the united sheet, the second of the united sheet, the third of the united sheet golf club shaft manufacturing method of Ru same der the.
このベースシートからなる層の半径方向外側に位置するカバー層が存在する請求項１又は２に記載の製造方法。 The angle θ3 of the base sheet is substantially 90 °;
The manufacturing method of Claim 1 or 2 with which the cover layer located in the radial direction outer side of the layer which consists of this base sheet exists.
第２バイアスシートからなる層が、あらゆるシャフト軸方向位置において、約０．５プライである請求項１から３のいずれかに記載の製造方法。 The layer of the first bias sheet is about 0.5 ply at any shaft axial position;
The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the layer made of the second bias sheet is about 0.5 ply at any shaft axial position.
上記予備合体シートをＮ回切断することによって、（Ｎ−１）枚の上記合体シートが切り出されうる請求項１から４のいずれかに記載の製造方法。 When N is an integer greater than or equal to 2,
It said by cutting N times the pre-merged sheet, (N-1) pieces of process according to any one of claims 1 to 4 in which the united sheet may be cut.
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