JP7114219B2

JP7114219B2 - Ｎｏ酸化用触媒材料

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Publication number: JP7114219B2
Application number: JP2016501211A
Authority: JP
Inventors: ホーク，ジェフリー，ビー．; ガーラッハ，オルガ
Original assignee: ビーエーエスエフコーポレーション
Priority date: 2013-03-12
Filing date: 2014-03-11
Publication date: 2022-08-08
Anticipated expiration: 2034-03-11
Also published as: KR102255757B1; EP2969191B1; JP2020196010A; CN105188919A; WO2014164732A1; MX2015011026A; EP2969191A1; RU2667911C2; RU2015143100A; KR20150131027A; ZA201507509B; US20140271427A1; EP2969191A4; CN105188919B; US9138725B2; JP2016517342A; MX369743B; BR112015021005A2; CA2898316A1

Description

本発明は、排気流中のＮＯの酸化にとって有用である触媒材料に関する。具体的には、本触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、希薄燃焼エンジンの排気ガス中のＮＯを酸化するために有効である、白金及び任意にパラジウムを該支持体上に分散させて含む触媒担体を含む。

希薄燃焼エンジン、例えば、ディーゼルエンジン及び希薄燃焼ガソリンエンジンの運転は、燃料希薄条件下における高い空気／燃料比でのそれらの運転によって、優れた燃費をユーザに提供し、気相炭化水素及び一酸化炭素の比較的少ない排出物質を有する。ディーゼルエンジンはまた、特に、それらの耐久性、及び低速で高トルクを発生させるそれらの性能に関して、ガソリンエンジンを越える大きな利点を提供する。

しかしながら、排出物質の観点からは、ディーゼルエンジンは、火花点火エンジンよりも、より深刻な問題を呈する。排出問題は、粒子状物質（ＰＭ）、窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）、未燃炭化水素（ＨＣ）、及び一酸化炭素（ＣＯ）に関連する。ＮＯ_ｘは、窒素酸化物の様々な化学種を説明するために使用される用語であり、中でも、一酸化窒素（ＮＯ）及び二酸化窒素（ＮＯ_２）が挙げられる。ＮＯ及びＮＯ_２は、日光及び炭化水素の存在下での一連の反応を通して、光化学スモッグの形成に関与すると考えられるため、懸念される。更に、ＮＯ_２は、酸性雨の大きな原因物質であり、酸化剤としての高い潜在性を有し、強い肺刺激物である。粒子状物質（ＰＭ）はまた、呼吸器疾患と関連する。しかしながら、ディーゼルエンジンからの粒子状物質及び未燃炭化水素を低減するためにエンジン運転の修正が行われると、ＮＯ及びＮＯ_２の排出物質は増加する傾向にある。

希薄燃焼エンジンからのＮＯ_ｘの効果的な低減は、高いＮＯ_ｘ変換率が、燃料濃厚（すなわち、高還元剤）条件を典型的に必要とするため、達成が難しい。排気流のＮＯ_ｘ成分の、無害な成分への変換は、燃料希薄条件下での運転のための特殊なＮＯ_ｘ低減方策を、一般的に要する。

耐火性金属酸化物支持体上に分散された貴金属を含む酸化触媒が、炭化水素及び一酸化炭素の両方のガス状汚染物質を、二酸化炭素及び水に変換するために、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理する際に使用される。典型的には、ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は、セラミックまたは金属基材担体（例えば、フロースルーモノリス担体等）上に形成され、この上には１つ以上の触媒コーティング組成物が堆積される。ガス状のＨＣ、ＣＯ、及び粒子状物質の可溶性有機成分（ＳＯＦ）の、二酸化炭素及び水への変換に加えて、白金族金属を含有する酸化触媒（典型的には、白金族金属は耐火性酸化物支持体上に分散される）は、ＮＯのＮＯ_２への酸化を促進する。

高表面積耐火性金属酸化物は、多くの場合、触媒成分の多くのための支持体として採用される。例えば、酸化触媒と共に使用される、「ガンマアルミナ」または「活性アルミナ」とも呼ばれる高表面積アルミナ材料は、６０ｍ^２／ｇを超える、及び多くの場合最大約２００ｍ^２／ｇ以上のＢＥＴ表面積を、典型的に提示する。このような活性アルミナは通常、アルミナのガンマ及びデルタ相の混合物であるが、相当量のエータ、カッパ、及びシータアルミナ相もまた含んでよい。活性アルミナ以外の耐火性金属酸化物は、所与の触媒中の触媒成分の少なくとも一部のための支持体として活用され得る。例えば、バルクセリア、ジルコニア、アルファアルミナ、及び他の材料が、このような使用に関して公知である。これらの材料の多くは、活性アルミナよりも低いＢＥＴ表面積を有するものの、この欠点は、結果として得られる触媒のより大きな耐久性、または支持体上に堆積される貴金属との有益な相互作用により相殺される傾向にある。

内燃エンジンの排気ガスを処理するために使用される触媒は、エンジン運転の冷間始動の始めの期間等、比較的低い温度での運転期間中は、エンジン排気ガスの温度が、排気ガス中の有害成分の効率的な触媒変換にとって十分に高くないため、効率性が落ちる。

耐火性金属酸化物支持体上に分散された白金族金属（ＰＧＭ）を含む酸化触媒は、ディーゼルエンジンからの排気ガス排出物質を処理する際に使用されることで公知である。白金（Ｐｔ）は、希薄条件下、及び燃料硫黄の存在下における、高温エージング後のＤＯＣ中のＣＯ及びＨＣの酸化にとって、効果的な金属である。一方で、パラジウム（Ｐｄ）またはＰｄ濃厚ディーゼル酸化触媒は、特に高レベルの硫黄を含有する排気ガス（高硫黄分含有燃料からの）を処理するために使用される場合、ＣＯ及びＨＣの酸化のためのより高い点火温度を典型的に示す。特定の成分のための「点火」温度とは、その成分の５０％が反応する温度である。大きなパーセンテージのＰｄを含むＤＯＣは、ＣＯ及びＨＣを変換するというＰｔの活性を毒化する場合があり、また、触媒を硫黄被毒に対してより影響されやすくし得る。これらの特性は、特にエンジン温度が大部分の運転条件において２５０℃未満に留まる軽量ディーゼル用途における、希薄燃焼運転中のＰｄ濃厚酸化触媒の使用を妨げてきた。

上述のように、ディーゼル車用途におけるディーゼル酸化触媒の主な機能は、一酸化炭素及び炭化水素を、二酸化炭素及び水に酸化することであった。しかしながら、ＮＯ_ｘ排出規制を満たすための、ディーゼル車の排気システムにおける選択接触還元触媒（ＳＣＲ）の最近の実装は、ＤＯＣが効率的なＮＯ酸化触媒としても機能することを要求してきた。排気ガス中のＮＯ_２のＮＯに対する比がおよそ５０％であるとき、ＳＣＲ触媒系はＮＯ_ｘ還元性能を最大化することが示されてきたが、排気ガス中の典型的なＮＯ_２濃度はこれより遥かに低い。高い燃焼温度のため、エンジンから出る主要なＮＯ_ｘ成分は、ＮＯである。

更に、Ｐｔ／Ｐｄに基づくＤＯＣ触媒は、ＮＯのＮＯ_２への酸化にとって非常に貧弱である。これは特に、Ｐｄを相当量含有するＤＯＣ（例えば、ＰｔのＰｄに対する重量比が２：１または１：１）に関して当てはまる。ＤＯＣ用途に関して、Ｐｔ及びＰｄは、ディーゼルエンジン排気ガス中に存在するＣＯ及びＨＣの酸化にとって好ましい貴金属であり、これらの活性金属の選択は、性能（すなわち、Ｐｔ及びＰｄの混合物は、Ｐｔ及びＰｄ単独と比較した際、向上された性能を有する）、ならびに費用（すなわち、Ｐｄの価格は、Ｐｔの価格より著しく低い）の組み合わせによるものである。しかしながら、より多くのＰｄがＤＯＣに添加されるにつれ、ＮＯ酸化性能は低下し、ＤＯＣの下流に配置されるＳＣＲ触媒は、最適なレベルよりも低いＮＯ_２に曝される。ＤＯＣのＮＯ酸化性能は、Ｐｔの量を増加させることによって（ならびにＰｄの量を対応して減らすことによって）増加され得るが、これは、白金の価格がパラジウムと比較すると高いため、費用対効果の高い解決策ではない。加えて、Ｐｔ／Ｐｄ比が大きくなり過ぎた場合、ＣＯ及びＨＣ酸化活性が、実際には低下する場合がある。

排出物質規制の厳格化に伴い、例えば向上されたＮＯ酸化能力等、向上された性能を提供するディーゼル酸化触媒系を開発する継続的な必要性が存在する。また、ＤＯＣの成分、例えばＰｔ及びＰｄを可能な限り有効に活用する必要性も存在する。

したがって、向上された性能を提示する、白金及びパラジウムのための担体を含む、改善された触媒材料を提供することが望ましいであろう。

本発明の第１の態様の実施形態は、ＮＯ酸化用触媒材料を対象とする。１つ以上の実施形態において、本触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及び任意にパラジウムを分散させて含む触媒担体を含む。１つ以上の実施形態において、パラジウムが存在する場合、白金のパラジウムに対する重量比は少なくとも１：１であり、支持体中のセリアの量は１重量％～１２重量％の範囲である。

１つ以上の実施形態において、セリア－アルミナ支持体は、シリカ、ジルコニア、バリア、またはマグネシアを更に含む。

特定の実施形態において、Ｐｔの量は１～６重量％の範囲であり、Ｐｄの量は０～６重量％の範囲である。１つ以上の実施形態において、セリアの量は１～１０重量％の範囲である。特定の実施形態において、セリアの量は１～６重量％の範囲である。

１つ以上の実施形態において、白金のパラジウムに対する重量比は、少なくとも２：１である。

本発明の第２の態様は、希薄燃焼エンジン排気ガス処理システムを対象とする。希薄燃焼エンジン排気ガスシステムは、１つ以上の実施形態の触媒材料と、希薄燃焼エンジンと、希薄燃焼エンジンと流体連通する排気ガス導管と、を備え得る。１つ以上の実施形態において、触媒材料は、排気ガス導管中に存在する。

１つ以上の実施形態において、本システムは、ディーゼル酸化触媒、及び／または触媒煤煙フィルタ（ＣＳＦ）を更に備える。１つ以上の実施形態において、触媒材料は、ディーゼル酸化触媒及び／またはＣＳＦの上に配置され得る。

１つ以上の実施形態において、本システムは、触媒材料の下流に配置される選択接触還元触媒を更に備える。１つ以上の実施形態に従う触媒材料は、ディーゼル酸化触媒上に配置され得る。特定の実施形態において、触媒材料は、ディーゼル酸化触媒及びＣＳＦのいずれか、または両方の上に配置される。

本発明の第３の態様は、希薄燃焼エンジンからの排気ガスの処理方法を対象とする。１つ以上の実施形態において、本方法は、排気ガス流を触媒材料と接触させることを含み、触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及び任意にパラジウムを分散させて含む触媒担体を含む。１つ以上の実施形態において、パラジウムが存在する場合、白金のパラジウムに対する重量比は少なくとも１：１であり、支持体中のセリアの量は１重量％～１２重量％の範囲である。

１つ以上の実施形態において、排気ガスはＮＯ_ｘを含む。特定の実施形態において、排気ガスは、アンモニア及び／またはウレアを更に含む。

本発明の更なる態様は、ＮＯ酸化用触媒材料を対象とする。１つ以上の実施形態において、本触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及びパラジウムを分散させて含む触媒担体を含む。１つ以上の実施形態において、白金のパラジウムに対する重量比は約２：１であり、支持体中のセリアの量は１重量％～５重量％の範囲である。特定の実施形態において、セリア－アルミナ支持体は、シリカ、ジルコニア、バリア、またはマグネシアを更に含む。

実施例に従う触媒に関する、ＮＯ_２形成の結果を示すグラフである。実施例に従う触媒に関する、ＣＯ及びＨＣ点火の結果を示すグラフである。実施例に従う触媒に関する、ＮＯ_２形成の結果を示すグラフである。

本発明の幾つかの例示的な実施形態を説明する前に、これらの実施形態は、本発明の原理及び用途の単なる例示であることが理解されるべきである。故に、開示される本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく、多数の修正が例示的な実施形態に対してなされ得、他の構成が考案され得ることが理解されるべきである。

ディーゼル酸化触媒用途に関して、Ｐｔ及びＰｄは、ディーゼルエンジン排気ガス中に存在するＣＯ及びＨＣの酸化のための、好ましい貴金属である。これらの活性金属の選択は、性能（Ｐｔ及びＰｄの混合物は、Ｐｔ及びＰｄ単独と比較した際、向上された性能を有する）、ならびに費用（Ｐｄの価格は、Ｐｔの価格より著しく低い）の組み合わせによるものである。しかしながら、より多くのＰｄがディーゼル酸化触媒に添加されるにつれ、ＮＯ酸化性能は低下し、ＤＯＣの下流に配置されるＳＣＲ触媒は、最適なレベルよりも低いＮＯ_２に曝される。ＤＯＣのＮＯ酸化性能は、Ｐｔの量を増加させることによって（ならびにＰｄの量を対応して減らすことによって）増加され得るが、これは、白金の価格がパラジウムと比較すると高いため、費用対効果の高い解決策ではない。したがって、Ｐｔ／Ｐｄディーゼル酸化触媒のＮＯ酸化能力を向上する必要性が存在する。

それ故に、本発明の実施形態によれば、触媒支持体への修正が、Ｐｔ／ＰｄによるＮＯの酸化を著しく向上させ得ることが発見された。具体的には、セリアを少量含む、アルミナＰｔ／Ｐｄ支持体の使用が、ディーゼル酸化触媒の性能を向上することが確認された。

第１の態様において、１つ以上の実施形態は、ＮＯ酸化用触媒材料を対象とする。本触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及び任意にパラジウムを分散させて含む触媒担体を含む。１つ以上の実施形態において、パラジウムが存在する場合、白金のパラジウムに対する重量比は少なくとも１：１であり、支持体中のセリアの量は１重量％～１２重量％の範囲である。

本開示で使用される用語に関して、以下の定義が提供される。

本明細書で使用する場合、用語「活性アルミナ」は、これに限定されるものではないが、ガンマアルミナ等の、アルミナの高表面積相を指す。

本明細書で使用する場合、用語「触媒担体」は、特定の組成物、及び／または白金族金属もしくは卑金属酸化物触媒等の触媒種を担持する複合支持体を指す。本明細書において、用語「支持体」は、基礎的な高表面積材料（例えば、アルミナ、セリア－アルミナ）を指し、この上に追加の化学化合物または元素が担持される。したがって、支持体は、セリア－アルミナ粒子を含み得、触媒担体は、セリア－アルミナの支持体粒子を、支持体上に白金及び任意にパラジウムを分散させて含み得る。

より具体的には、触媒担体中の「支持体」は、結合、分散、含浸、または他の好適な方法を通じて、貴金属、安定剤、促進剤、結合剤等を受容する材料である。有用な高表面積支持体は、１つ以上の耐火性酸化物を含む。これらの酸化物としては、例えば、シリカ、アルミナ、チタニア、セリア、バリア、マグネシア、及びジルコニア、ならびにそれらの混合酸化物形態、例えばシリカ－アルミナ、アルミノシリケート（非晶質または結晶質であり得る）、アルミナ－ジルコニア、アルミナ－セリア、チタン－アルミナ、及びジルコニウム－シリケート等が挙げられる。一実施形態において、支持体は、セリア－アルミナ、セリアでドープされたアルミナ、及びセリアでドープされたシリカ－アルミナから選択される。アルミナは、ガンマ、デルタ、シータ、または例えばガンマ及びベータアルミナ等の遷移アルミナの要素を含み、ならびに、存在する場合、少量の他の耐火性酸化物を例えば最大２０重量パーセントまで含む。例えば、他の実施形態において、支持体は、ＣｅＯ_２－ＺｒＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３、ＣｅＯ_２－ＢａＯ－Ａｌ_２Ｏ_３、及びＣｅＯ_２－ＭｇＯ－Ａｌ_２Ｏ_３を含む、セリア含有混合酸化物アルミナ支持体から選択される。高表面積耐火性金属酸化物支持体は、高い外表面積、２０Å超の細孔、及び広い細孔分布を有する支持体粒子を指す。高表面積耐火性金属酸化物支持体、例えば、セリア－アルミナ支持体材料は、典型的には、グラム当たり６０平方メートル（「ｍ^２／ｇ」）を超える、多くの場合最大約２００ｍ^２／ｇ以上のＢＥＴ表面積を提示する。「ＢＥＴ表面積」は、Ｎ_２吸着による表面積の決定のための、Ｂｒｕｎａｕｅｒ、Ｅｍｍｅｔｔ、Ｔｅｌｌｅｒ法を指す。望ましくは、活性セリア－アルミナは、６０～３５０ｍ^２／ｇ、及び典型的には６０～２５０ｍ^２／ｇの、比表面積を有する。特定の実施形態において、モノリス基材上のセリア－アルミナ支持体の充填は、約０．５～約６ｇ／ｉｎ^３、より具体的には約２～約５ｇ／ｉｎ^３、及び最も具体的には約３～約４ｇ／ｉｎ^３である（全ての計算はコーティングされたモノリスの容量に基づく）。

用語「基材」は、モノリス材料を指し、触媒担体が、その上に触媒種を有する複数の担体を含有するウォッシュコートの形態で、モノリス材料上に典型的に配置される。ウォッシュコートは、液体ビヒクル中に支持体の指定された固形物量（例えば、２０～５０重量％）を含有するスラリーを調製し、次いでこれを基材上にコーティングし、乾燥してウォッシュコート層を提供することによって、形成される。

本明細書で使用する場合、「触媒物品」は、複数の触媒担体をその上に有する基材を指し、触媒担体は、触媒種をその上に有する。触媒物品は、基材上に１つ以上のウォッシュコートを含むことができる。

本明細書で使用する場合、用語「白金族金属」または「ＰＧＭ」は、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）、オスミウム（Ｏｓ）、イリジウム（Ｉｒ）、及びルテニウム（Ｒｕ）、ならびにそれらの混合物を含む、元素周期表において定義される、１つ以上の第ＶＩＩＩ族化学元素を指す。

１つ以上の実施形態において、触媒担体は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及びパラジウムの混合物を分散させて含む。１つ以上の実施形態において、白金のパラジウムに対する重量比は、少なくとも１：１である。１つ以上の実施形態において、触媒材料は、少なくとも２：１のＰｔ／Ｐｄ比を有する。１つ以上の実施形態において、触媒材料は、少なくとも４：１のＰｔ／Ｐｄ比を有する。特定の実施形態において、触媒材料は、少なくとも１６：１のＰｔ／Ｐｄ比を有する。１つ以上の実施形態において、触媒材料は白金のみを含み、パラジウムは存在しない。

典型的には、触媒材料は、基材上に堆積させて、所望の量の触媒種を提供することができる。例えば、触媒担体は、約２０～３００ｇ／ｆ^ｔ３、例えば２０～１５０ｇ／ｆ^ｔ３の、ＰＧＭ触媒種を含み得る。基材上に堆積される触媒担体は、一般的に、接触する基材の表面の、全てではないにせよ大部分の、コーティング層として形成される。白金成分は、約２０ｇ／ｆｔ^３～約３００ｇ／ｆｔ^３（２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、９０、１００、１５０、２００、２５０、及び３００ｇ／ｆｔ^３を含む）の範囲の量で存在し得る。白金及びパラジウムの両方が存在する場合、一部の態様におけるパラジウム及び白金の総充填は、約２０ｇ／ｆｔ^３～約３００ｇ／ｆｔ^３（２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、９０、１００、１５０、２００、２５０、及び３００ｇ／ｆｔ^３を含む）の範囲である。Ｐｄが存在する場合、Ｐｄ成分は、約１ｇ／ｆｔ^３～約１５０ｇ／ｆｔ^３（５、１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、９０、１００、１１０、１２０、１３０、１４０、及び１５０ｇ／ｆｔ^３を含む）の範囲の量で存在し得る。１つ以上の実施形態において、パラジウムは全く存在しない。

一般的には、パラジウムは、耐火性酸化物支持体上に、約０．１～約６重量％の充填で存在するであろう。１つ以上の実施形態において、パラジウムは全く存在しない。

一般的には、白金は、耐火性酸化物支持体上に、約１～約６重量％の充填で存在するであろう。

特定の実施形態において、ＮＯ酸化用触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及びパラジウムの混合物を分散させて含む触媒担体を含む。白金のパラジウムに対する重量比は約２：１であり、支持体中のセリアの量は１重量％～５重量％の範囲である。１つ以上の実施形態において、セリア－アルミナ支持体は、シリカ、ジルコニア、バリア、またはマグネシアを更に含む。

熱的に安定した、高表面積アルミナは、貴金属の微細分散粒子のための担体として長く使用されてきた。本発明において、酸化セリウムが、支持体として、アルミナ粒子に組み込まれ、またはアルミナ粒子と混合された。１つ以上の実施形態において、支持体は、アルミナとセリアとの混合物を含む。支持体中のセリアの量は、１重量％～１２重量％の範囲である。支持体は、１重量％、２重量％、３重量％、４重量％、５重量％、６重量％、７重量％、８重量％、９重量％、１０重量％、１１重量％、または１２重量％のセリアを含み得る。Ｃｅ／Ａｌ／Ｓｉ（５／８９／６）、及びＣｅ／Ａｌ（９／９１）等の支持体は、商業的供給業者から得ることができ、重量百分率は酸化物に基づいて計算される（セリア／アルミナ／シリカ＝ＣｅＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２、及びセリア／アルミナ＝ＣｅＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３）。追加的に、商業的供給業者からの旧来のアルミナ及びシリカ－アルミナ支持体は、１重量％～１２重量％の量のセリアでドープして、１つ以上の実施形態に従うセリア－アルミナ及びセリア－アルミナ－シリカ支持体を提供することができる。重量百分率は酸化物に基づいて計算される（セリア／アルミナ＝ＣｅＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３、及びセリア／アルミナ／シリカ＝ＣｅＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２）。

１つ以上の実施形態において、ＮＯ酸化用触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及びパラジウムの混合物を分散させて含む触媒担体を含む。１つ以上の特定の実施形態において、白金のパラジウムに対する重量比は、約２：１である。支持体中のセリアの量は、１重量％～６重量％の範囲（１重量％、１．５重量％、２重量％、２．５重量％、３重量％、３．５重量％、４重量％、４．５重量％、５重量％、５．５重量％、または６重量％を含む）である。

１つ以上の実施形態において、支持体は、０重量％～１０重量％（０重量％、１重量％、２重量％、３重量％、４重量％、５重量％、６重量％、７重量％、８重量％、９重量％、または１０重量％を含む）の量のシリカ、ジルコニア、バリア、またはマグネシアを更に含む。

１つ以上の実施形態において、基材は、ハニカム構造を有する、セラミックまたは金属である。任意の好適な基材、例えば、基材の入口から出口面まで貫通して延在する、微細かつ平行なガス流路を有する形式のモノリス基材等が採用されてよく、それにより通路がそこを通る液体流に対して開かれている。その流体入口から流体出口まで本質的に真っ直ぐな経路である通路は、触媒材料がウォッシュコートとしてコーティングされる壁によって画定され、それによりガスが通路を流れ、触媒材料に接触する。モノリス基材の流路は薄肉チャネルであり、例えば台形、長方形、正方形、正弦曲線、六角形、楕円形、円形等の任意の好適な断面形状及びサイズであり得る。このようなモノリス構造は、断面の１平方インチ当たり最大で約７００以上の流路（または「セル」）を含有してもよいが、より遥かに少ない流路を使用してもよい。例えば、モノリスは、約７～６００の、より通常には約１００～４００の、平方インチ当たりのセル（「ｃｐｓｉ」）を有し得る。セルは、長方形、正方形、円形、楕円形、三角形、六角形の断面を有し得、あるいは他の多角形である。セラミック基材は、例えばコージェライト、コージェライト－α－アルミナ、窒化ケイ素、炭化ケイ素、ジルコンムライト、リシア輝石、アルミナ－シリカ－マグネシア、ジルコンシリケート、シリマナイト、ケイ酸マグネシウム、ジルコン、ペタライト、α－アルミナ、アルミノシリケート等の任意の好適な耐火性物質から作製され得る。

本発明の実施形態の触媒担体のために有用な基材はまた、本来は金属性であり得、１つ以上の金属または金属合金から構成され得る。金属基材は、例えばペレット、波形シート、またはモノリス形等、様々な形状で採用され得る。金属基材の具体例としては、耐熱性卑金属合金、特に鉄が実質的な、または主要な成分であるものが挙げられる。

本発明の実施形態に従う触媒材料は、当分野において公知の任意の手段によって基材へ適用され得る。例えば、触媒材料はウォッシュコートへ形成することができ、これは溶射被覆、粉体被覆、または刷毛塗りもしくは触媒材料中への表面の浸漬によって適用され得る。

１つ以上の実施形態において、触媒材料は、ハニカム基材上に配置される。

セリア－アルミナ粒子を含む支持体を提供するために、市販の支持体を使用することができる。あるいは、市販のアルミナ及びシリカ－アルミナ支持体に、初期湿潤技術を用いて、セリアを含浸させることができる。例えば、市販のシリカ－アルミナ支持体に、硝酸Ｃｅ溶液を１００％の初期湿潤まで含浸させて、その後乾燥、及び８５０℃で２時間焼成して、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＣｅＯ_２を含む支持体を提供することができる。次いで、支持体は、１つ以上の実施形態に従う触媒担体を調製するために使用され得る。

その上に分散された白金及び任意にパラジウムを有する触媒担体を提供するために、まず、セリア－アルミナ支持体に、パラジウムの酢酸塩、硝酸塩、水酸化物、または炭酸塩のうち少なくとも１つを含む、金属塩溶液の水性混合物を含浸させる。含浸した支持体は、次いで、乾燥／焼成に供されて、パラジウムを含浸された触媒担体を提供する。これらのステップはまた、熱固定としても公知である。一般的に、熱固定は、水溶液中の所望の貴金属の前駆体塩を、所望の支持体上に充填して、支持体を例えば４００℃以上の高温で焼成することを意味する。乾燥／焼成は、遊離水分を除去し、また塩を分解して、金属、酸化物、水酸化物、及び炭酸塩を形成する。

パラジウムを含浸させた後、支持体を水と混合してスラリーを形成する。次いで、白金塩の水溶液を添加する。白金塩としては、白金Ａ、硝酸白金、酢酸白金テトラアミン、硝酸白金テトラアミン、及び水酸化白金テトラアミンが挙げられるが、これに限定されない。次いで、モノリスコーティングのために典型的に必要とされる粒径（例えば、ｄ９０＜２０μｍ）を達成するよう、スラリーを粉砕する。スラリーを攪拌によって乾燥させ、次いで、粉末を空気中４５０℃で焼成して、触媒材料を提供する。

セリア含有酸化物材料は、Ｐｔ系触媒のための有効な支持体であるとは知られていない。理論に束縛されることを意図するものではないが、Ｐｔに近接したセリアは、Ｐｔを酸化型、したがって触媒活性の低い形態に保持する傾向があると考えられる。しかしながら、１つ以上の実施形態において、セリア含有アルミナ支持体は、良好な一酸化炭素及び炭化水素性能を維持しながら、ＮＯ酸化を向上する。１つ以上の実施形態に従うセリア－アルミナ支持体触媒によって２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準アルミナ及びシリカ－アルミナ系触媒によって形成されたもののほぼ２倍である。セリア－アルミナ支持体で調製された触媒のＣＯ及びＨＣ点火性能のいずれもが、基準触媒のものと比べて有意には影響を受けない。

貴金属による含浸の前の、商業的に供給されるシリカ－アルミナ支持体へのセリアの組み込みは、ＮＯ_２形成能力における著しい向上を提供する。１つ以上の実施形態によれば、８００℃でのエージング後のセリア含有シリカ－アルミナ支持体触媒によって２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準シリカ－アルミナ系触媒によって形成されたものの２倍である。追加的に、１つ以上の実施形態において、より多い量のセリア（約６％対約４％）が有益であることが確認された。

上に説明された原理に従って調製される触媒担体は、排気処理または制御システムにおいて有用な、適切な排気ガス浄化触媒物品を調製する際に有用であろうことが期待される。例えば、これらの排気ガス浄化触媒担体は、内燃エンジンから排出されるガス状生成物を処理及び／または浄化するために、１つ以上の適切な基材上にコーティングすることができる。

希薄燃焼エンジンのための排出物質処理システムは、希薄燃焼エンジンと、希薄燃焼エンジンと流体連通する排気ガス導管と、１つ以上の実施形態に従う触媒材料とを備え得る。触媒材料は、排気ガス導管中に存在し得る。

１つ以上の実施形態に従う触媒材料の排気処理システム内の位置は、特定の触媒モジュール（例えば、ディーゼル酸化触媒または触媒煤煙フィルタ（ＣＳＦ））に限定されない。しかしながら、１つ以上の実施形態に従う触媒材料は、存在するならば、ＳＣＲ触媒の上流の位置に配置されるべきである。１つ以上の実施形態において、本発明の触媒材料は、ＤＯＣ及び／またはＣＳＦ上に配置され得る。１つ以上の実施形態において、選択接触還元触媒（ＳＣＲ）は、触媒材料の下流に配置され得る。特定の実施形態において、システムは、順に、ディーゼル酸化触媒、壁流フィルタの形態の煤煙フィルタを含み、煤煙フィルタはＣＳＦ及びＳＣＲ触媒を提供するように触媒され、ＳＣＲ触媒のすぐ上流に還元剤注入装置を伴う。本発明に従う触媒材料は、特定の実施形態のディーゼル酸化触媒またはＣＳＦにおいて活用され得る。

ＤＯＣ／ＳＣＲシステムの場合、１つ以上の実施形態に従う改善された触媒材料は、ＤＯＣ上に配置されるであろう。ＤＯＣ／ＳＣＲＦ（ＳＣＲ触媒が壁流フィルタ等のフィルタ上にある）システムの場合、改善された触媒材料は、フィルタ上に追加的に配置され得る。ＤＯＣ／ＣＳＦ／ＳＣＲシステムの場合、１つ以上の実施形態に従う改善された触媒材料は、ＤＯＣまたはＣＳＦのいずれかまたは両方の上に配置され得るが、好ましくは、最小限で、最大限のＮＯ_２形成のためにＣＳＦ上に配置され得る。

ＳＣＲ成分は、煤煙フィルタ構成要素の下流に配置され得る。排気処理システムでの使用のために好適なＳＣＲ触媒成分は、６００℃未満の温度でのＮＯ_ｘ成分の還元を効果的に触媒でき、それにより十分なＮＯ_ｘレベルが、より低い排気温度と典型的に関連する低負荷条件下でも処理され得る。好ましくは、ＳＣＲ触媒物品は、システムに添加される還元剤の量に依存して、ＮＯ_ｘ成分の少なくとも５０％をＮ_２に変換可能である。ＳＣＲ組成物に関する別の望ましい属性は、ＳＣＲ組成物が、ＮＨ_３が大気中に放出されないように、Ｏ_２と任意の過剰ＮＨ_３との、Ｎ_２及びＨ_２Ｏへの反応を触媒する性能を持つことである。排気処理システムにおいて使用される有用なＳＣＲ触媒組成物はまた、６５０℃超の温度への熱抵抗を有するべきである。そのような高温は、上流の触媒煤煙フィルタの再生中に直面し得る。

好適なＳＣＲ触媒組成物は、例えば米国特許第４，９６１，９１７号（’９１７特許）及び同第５，５１６，４９７号において説明され、これら両方がその全体において参照により本明細書に組み込まれる。’９１７特許において開示される組成物は、促進剤とゼオライトとの総重量の約０．１～３０重量パーセント、好ましくは約１～５重量パーセントの量でゼオライト中に存在する、鉄及び銅促進剤のうちの１つまたは両方を含む。ＮＯ_ｘのＮＨ_３によるＮ_２への還元を触媒するそれらの性能に加えて、開示される組成物はまた、特により高い促進剤の濃度を有する組成物に関して、過剰なＮＨ_３のＯ_２による酸化を促進し得る。本発明の１つ以上の実施形態に従って使用され得る他の特定のＳＣＲ組成物は、８環細孔分子篩、例えばＡＥＩ、ＡＦＴ、ＡＦＸ、ＣＨＡ、ＥＡＢ、ＥＲＩ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＳＡＳ、ＳＡＴ、及びＳＡＶからなる群より選択される構造型を有するものを含む。特定の実施形態において、８環細孔分子篩は、ＣＨＡ構造を有し、ゼオライトである。ＣＨＡゼオライトは銅を含有してもよい。例示的なＣＨＡゼオライトは、約１５超のシリカ対アルミナ比（ＳＡＲ）、及び約０．２重量％を超える銅含有量を有する。より特定の実施形態において、シリカ対アルミナのモル比は、約１５～約２５６であり、銅含有量は約０．２重量％～約５重量％である。ＳＣＲのための他の有用な組成物としては、ＣＨＡ結晶構造を有する非ゼオライト系分子篩が挙げられる。例えば、ＳＡＰＯ－３４、ＳＡＰＯ－４４、及びＳＡＰＯ－１８等のシリコアルミノリン酸塩を、１つ以上の実施形態に従って使用してもよい。他の有用なＳＣＲ触媒は、Ｖ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、及びＴｉＯ_２のうち１つ以上を含む混合酸化物を含み得る。

本発明の更なる態様の実施形態は、排気ガスの処理方法を対象とする。排気ガスは、ＮＯ_ｘ、アンモニア、及び／またはウレアを含み得る。本方法は、排気ガスを触媒材料と接触させることを含み、触媒材料は、セリア－アルミナ支持体を、支持体上に白金及び任意にパラジウムを分散させて含む触媒担体を含む。支持体中のセリアの量は、１重量％～１２重量％の範囲である。パラジウムが存在する場合、白金のパラジウムに対する重量比は、少なくとも１：１である。

本明細書で考察される材料及び方法を説明する文脈中（特に以下の請求項の文脈中）における、用語「ａ」、及び「ａｎ」、及び「ｔｈｅ」の使用、ならびに同様の言及は、本明細書において別段示されない限り、または文脈によって明確に否定されない限り、単数及び複数の両方を網羅すると解釈されるべきである。本明細書における値の範囲の列挙は、本明細書において別段示されない限り、範囲内に入るそれぞれ別個の値を個別に言及する簡潔な方法として機能することを単に意図しており、それぞれ別個の値は、あたかもそれが個別に本明細書において列挙されているかのように、本明細書に組み込まれる。本明細書において説明される全ての方法は、本明細書において別途示されない限り、または文脈によって明確に否定されない限り、任意の好適な順序で実行され得る。いずれか及び全ての例の使用、または本明細書において提供される例示的な言語（例えば、「等」）は、材料及び方法をより良好に解明することを単に意図しており、別途特許請求されない限り、本発明の範囲に対する限定を提示するものではない。本明細書におけるいずれの言語も、開示された材料及び方法の実施に必須であるとしてあらゆる特許請求されていない要素を示すと解釈されるべきではない。

本発明はこれから、以下の実施例への参照によって説明される。本発明の幾つかの例示的な実施形態を説明する前に、本発明は以下の説明において明示される構成または工程段階の細部に限定されるものではないことが、理解されるべきである。本発明は、他の実施形態であることができ、様々な方法で実施または実行することができる。

実施例
実施例１
９重量％のセリア（ＣｅＯ_２）を名目上含み、１００ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、及び０．８１ｃｃ／ｇの内部細孔容積を有する、商業的供給業者からのセリア－アルミナ支持体に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例２
５重量％のセリア（ＣｅＯ_２）及び６重量％のシリカ（ＳｉＯ_２）を名目上含み、２０８ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、及び１．０３ｃｃ／ｇの内部細孔容積を有する、商業的供給業者からのセリア－シリカ－アルミナ支持体に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－シリカ－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例３
４重量％のセリア（ＣｅＯ_２）、５重量％のシリカ（ＳｉＯ_２）、及び９１重量％のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）を名目上含む、セリア－シリカ－アルミナ支持体材料を、５重量％のシリカ（ＳｉＯ_２）を名目上含み、１８０ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、及び０．７０ｃｃ／ｇの内部細孔容積を有する市販のシリカ－アルミナ支持体に、硝酸Ｃｅ溶液を１００％の初期湿潤まで含浸させ、その後続いて乾燥、及び空気中で２時間、８５０℃で焼成することによって調製した。次いで、支持体材料に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－シリカ－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例４
６重量％のセリア（ＣｅＯ_２）、５重量％のシリカ（ＳｉＯ_２）、及び８９重量％のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）を名目上含む、セリア－シリカ－アルミナ支持体材料を、実施例３において使用された市販のシリカ－アルミナ支持体に、硝酸Ｃｅ溶液を１００％の初期湿潤まで含浸させ、その後続いて乾燥、及び空気中で２時間、８５０℃で焼成することによって調製した。次いで、支持体材料に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－シリカ－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例５－比較
実施例３において使用された市販のシリカ－アルミナ支持体に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。シリカ－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例６－比較
１５０ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、及び０．８５ｃｃ／ｇの内部細孔容積を有する、商業的供給業者からのアルミナ支持体に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。

実施例７
１重量％のセリア（ＣｅＯ_２）、５重量％のシリカ（ＳｉＯ_２）、及び９４重量％のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）を名目上含む、セリア－シリカ－アルミナ支持体材料を、実施例３において使用された市販のシリカ－アルミナ支持体に、硝酸Ｃｅ溶液を１００％の初期湿潤まで含浸させ、その後続いて乾燥、及び空気中で２時間、８５０℃で焼成することによって調製した。次いで、支持体材料に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－シリカ－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。２つの追加的な試料を、それぞれ３％及び５％のセリア（ＣｅＯ_２）を含むセリア－シリカ－アルミナ支持体を用いて、同じＰｔ／Ｐｄ重量比で、同様に調製した。

実施例８
実施例７において説明された、３つのＰｔ／Ｐｄ／セリア－シリカ－アルミナ試料の調製を、３．９％の同じ総貴金属充填を維持しながら、Ｐｔ及びＰｄの量が４：１のＰｔ／Ｐｄ重量比を達成するように調節した点を除いて、実施例７と同一の手順を用いて繰り返した。

実施例９－比較
シリカ－アルミナ支持体をセリア無しで使用する基準試料を、実施例５において説明された手順に従って、２：１及び４：１のＰｔ／Ｐｄ重量比で調製した。

実施例１０
１重量％のセリア（ＣｅＯ_２）、及び９９重量％のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）を名目上含む、セリア－アルミナ支持体材料を、２５０ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、及び０．５ｃｃ／ｇの細孔容積を５５０℃での活性化の後に有する市販のベーマイトアルミナ支持体に、硝酸Ｃｅ溶液を１００％の初期湿潤まで含浸させ、その後続いて乾燥、及び空気中で２時間、８５０℃で焼成することによって調製した。次いで、支持体材料に、標準的な初期湿潤技術を用いて、硝酸Ｐｄ溶液を含浸させた。Ｐｄを含浸させた粉末を脱イオン水中に配置し、ＰｔＡ溶液を添加した。酸の添加によってｐＨを４に低減した後、スラリーを、粒径の９０％が１５μｍ未満になるように粉砕した。粉砕したスラリーを攪拌によって乾燥させ、空気中で２時間、４５０℃で焼成した。セリア－アルミナ支持体上の総Ｐｔ充填は２．６％であり、総Ｐｄ充填は１．３％であった（Ｐｔ／Ｐｄ重量比＝２：１）。２つの追加的な試料を、それぞれ３％及び５％のセリア（ＣｅＯ_２）を含むセリア－アルミナ支持体を用いて、同じＰｔ／Ｐｄ重量比で、同様に調製した。

実施例１１
実施例１０において説明された、３つのＰｔ／Ｐｄ／セリア－アルミナ試料の調製を、３．９％の同じ総貴金属充填を維持しながら、Ｐｔ及びＰｄの量が４：１のＰｔ／Ｐｄ重量比を達成するように調節した点を除いて、実施例１０と同一の手順を用いて繰り返した。

実施例１２－比較
実施例１０及び１１のベーマイトアルミナ支持体をセリア無しで使用する基準試料を、実施例６において説明された手順に従って、２：１及び４：１のＰｔ／Ｐｄ重量比で調製した。

実施例１３
２：１の重量比のＰｔ／Ｐｄ触媒を、商業的供給業者から得られた以下のセリア含有混合酸化物アルミナ支持体（カッコ内は名目酸化物重量組成）、ＣｅＯ_２－ＺｒＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３（１０％－１０％－８０％）、ＣｅＯ_２－ＢａＯ－Ａｌ_２Ｏ_３（１０％－１０％－８０％）、及びＣｅＯ_２－ＭｇＯ－Ａｌ_２Ｏ_３（８％－２０％－７２％）を用いて、実施例１の手順に従って調製した。

結果
実施例１～６の触媒粉末を粉砕し、２５０～５００μｍの標的画分に篩い分けた。次いで、触媒を、１０％のＨ_２Ｏを含む気体中で２０時間、８００℃でエージングした。エージングされた触媒粉末（それぞれ１００ｍｇ）を次いで、各個別の反応器に関して７ｍｍの内径を有する、ステンレス鋼から作製された、４８個の並列固定床反応器を有する完全に自動化された試験リグを使用して、ＣＯ、ＨＣ、及びＮＯ酸化性能に関して試験した。触媒を、１２０、１４０、１６０、１８０、２００、２２０、２５０、及び３００℃での定常状態運転下で、それぞれの温度で４分間、４５Ｌ／ｈの総流量で、ディーゼル排気ガスを模したガス混合物（Ｎ_２中、１５００ｐｐｍのＣＯ、５００ｐｐｍのＣ_１ＨＣ、１００ｐｐｍのＮＯ、１３％のＯ_２、１０％のＣＯ_２、５％のＨ_２Ｏ）を、それぞれの反応器に通すことによって、試験した。

実施例１～６において調製された触媒に関するＮＯ酸化の結果が、図１において要約される。新規セリア含有アルミナ支持体触媒（実施例１及び２）によって２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準アルミナ系触媒（実施例５及び６）によって形成されたもののほぼ２倍であった。貴金属による含浸の前の、シリカ－アルミナ支持体へのセリアの組み込み（実施例３及び４）は、ＮＯ_２形成能力における著しい向上を提供した。８００℃でのエージング後の新規セリア含有シリカ－アルミナ支持体触媒（実施例３及び４）によって２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準シリカ－アルミナ系触媒（実施例５）によって形成されたもののほぼ２倍であった。より多い量のセリア（６％対４％）がより有益であることもまた確認された。

加えて、図２に示されるように、新規支持体（実施例１～４）で調製された触媒のＣＯ点火性能は、基準触媒のものと比べて僅かしか影響を受けず、ＨＣ点火性能は僅かに向上した。Ｐｔに近接したセリアは、Ｐｔを酸化型、したがって触媒活性の低い形態に保持する傾向があるため、セリア含有酸化物材料は、Ｐｔ系触媒のための有効な支持体であるとは知られておらず、それ故にこれらの結果は極めて予想外である。しかしながら、本発明の実施形態に従って調製された触媒は、良好なＣＯ及びＨＣ性能を維持しながらＮＯ酸化を向上する。新規セリア含有支持体に関する優れたＮＯ酸化の結果が、図３において温度の関数として例証される。

実施例７～１３の触媒粉末を粉砕し、２５０～５００μｍの標的画分に篩い分けた。次いで、触媒を、１０％のＨ_２Ｏを含む気体中で２０時間、８００℃でエージングした。エージングされた触媒粉末（それぞれ１００ｍｇ）を次いで、各個別の反応器に関して７ｍｍの内径を有する、ステンレス鋼から作製された、４８個の並列固定床反応器を有する完全に自動化された試験リグを使用して、ＣＯ、ＨＣ、及びＮＯ酸化性能に関して試験した。触媒を、１２０、１３５、１５０、１６５、１８０、１９５、２１０、２２５、２５０、３００、及び３５０℃での定常状態運転下で、それぞれの温度で４分間、４５Ｌ／ｈの総流量で、ディーゼル排気ガスを模したガス混合物（Ｎ_２中、７００ｐｐｍのＣＯ、４４０ｐｐｍのＣ_１ＨＣ、７０ｐｐｍのＮＯ、１０％のＯ_２、１０％のＣＯ_２、５％のＨ_２Ｏ）を、それぞれの反応器に通すことによって、試験した。反応ガス組成は、より低いＣＯ、ＨＣ、及びＮＯ濃度が用いられたという点で、実施例１～６において調製された粉末を試験するために使用されたものからは僅かに異なった。

実施例７～１２の触媒粉末をエージングし、実施例１～６のものと同様に試験した。市販のシリカ－アルミナ支持体を用いて調製された試料に関するＮＯ酸化の結果が、表１において要約される。貴金属による含浸の前の、基準シリカ－アルミナ支持体へのセリアの組み込み（実施例７及び８）は、１％超のセリアのレベルでのＮＯ_２形成能力における著しい向上を提供した。３及び５％のセリアを含有する試料で、最高のＮＯ酸化性能が得られた。２：１のＰｔ／Ｐｄ重量比を有する試料に関して、８００℃でのエージング後の、３または５％のセリアのいずれかを有する新規セリア含有シリカ－アルミナ支持体を用いて２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準シリカ－アルミナ系触媒（実施例９）によって形成されたもののほぼ２倍であった。４：１の試料で形成されたＮＯ_２の量は、０及び１％のセリア充填では、２：１の試料のものよりも僅かに高かったものの、３及び５％のセリア充填では、２：１及び４：１の試料の結果は同等であった。

市販のベーマイトアルミナ支持体を用いて調製された試料に関するＮＯ酸化の結果が、表２において要約される。貴金属による含浸の前の、基準アルミナ支持体へのセリアの組み込み（実施例１０及び１１）は、ＮＯ_２形成能力における多少の向上を提供した。２：１の試料に関して、８００℃でのエージング後の、２５０℃で形成されたＮＯ_２の量は、基準アルミナ系触媒によって形成されたものの１．７倍であった。

市販のシリカ－アルミナ支持体を用いて調製された試料に関するＣＯ酸化の結果が、表３において要約され、市販のベーマイトアルミナ支持体を用いて調製された試料に関するＣＯ酸化の結果については、表４において要約される。基準アルミナ及びシリカ－アルミナ支持体へのセリアの組み込みは、試験システムの実験誤差内で、ＣＯ点火温度に全く影響を及ぼさなかった。セリア充填の効果は観察されず、４：１のＰｔ／Ｐｄ重量比で調製された試料によって最高の性能が得られた。

市販の混合酸化物セリア－アルミナ支持体を用いて実施例１３において調製された試料に関するＮＯ酸化の結果が、表５において要約される。実施例１２においてセリア無しで調製されたアルミナ基準試料（表２）と比べると、４～５倍のＮＯ_２が２５０℃で形成された。実施例９においてセリア無しで調製されたシリカ－アルミナ基準試料（表１）と比べると、およそ３倍のＮＯ_２が２５０℃で形成された。

本発明は、本明細書において、特定の実施形態への参照によって説明されてきたが、これらの実施形態は、本発明の原理及び用途の単なる例示であることが理解されるべきである。故に、開示される本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく、多数の修正が例示的な実施形態に対してなされ得、他の構成が考案され得ることが理解されるべきである。したがって、本発明は、添付の特許請求の範囲及びその均等物の範囲内にある修正及び変形を含むことが意図される。

Claims

ＮＯ酸化用触媒材料であって、セリア－アルミナ支持体を、前記支持体上に白金及びパラジウムを分散させて含む触媒担体を含み、白金のパラジウムに対する重量比が少なくとも１：１であり、前記支持体中のセリアの量が２重量％～１２重量％の範囲であり、
前記セリア－アルミナ支持体は、ＣｅＯ_２－ＺｒＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３又はＣｅＯ_２－ＭｇＯ－Ａｌ_２Ｏ_３からなる、
ことを特徴とする触媒材料。
Ｐｔの量が、１～６重量％の範囲である、請求項１に記載の触媒材料。
Ｐｄの量が、０．１～６重量％の範囲である、請求項１または２に記載の触媒材料。
セリアの量が、２～１０重量％の範囲である、請求項１～３のいずれか１項に記載の触媒材料。
白金のパラジウムに対する重量比が少なくとも２：１である、請求項１～４のいずれか１項に記載の触媒材料。
請求項１に記載の触媒材料と、希薄燃焼エンジンと、前記希薄燃焼エンジンと流体連通する排気ガス導管と、を備える、希薄燃焼エンジン排気ガス処理システムであって、前記触媒材料が前記排気ガス導管中に存在する、システム。
ディーゼル酸化触媒、及び／または触媒煤煙フィルタ（ＣＳＦ）を更に備える、請求項６に記載のシステム。
請求項１に記載の触媒材料の下流に配置される選択接触還元触媒を更に備える、請求項６または７に記載のシステム。
請求項１に記載の触媒材料が、前記ディーゼル酸化触媒上に配置される、請求項７又は請求項７を引用する請求項８に記載のシステム。
請求項１に記載の触媒材料が、前記ディーゼル酸化触媒及び前記ＣＳＦの、いずれかまたは両方の上に配置される、請求項８～１０のいずれか１項に記載のシステム。
希薄燃焼エンジンからの排気ガスの処理方法であって、前記排気ガス流を、ＮＯ酸化用触媒材料と接触させることを含み、前記ＮＯ酸化用触媒材料が、セリア－アルミナ支持体を、前記支持体上に白金及びパラジウムを分散させて含む触媒担体を含み、白金のパラジウムに対する重量比が少なくとも１：１であり、前記支持体中のセリアの量が２重量％～１２重量％の範囲であり、及び
前記セリア－アルミナ支持体は、ＣｅＯ_２－ＺｒＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３又はＣｅＯ_２－ＭｇＯ－Ａｌ_２Ｏ_３からなる、
ことを特徴とする方法。
ＮＯ酸化用触媒材料であって、セリア－アルミナ支持体を、前記支持体上に白金及びパラジウムを分散させて含む触媒担体を含み、白金のパラジウムに対する重量比が２：１であり、前記支持体中のセリアの量が２重量％～６重量％の範囲であり、
前記セリア－アルミナ支持体は、ＣｅＯ_２－ＺｒＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３又はＣｅＯ_２－ＭｇＯ－Ａｌ_２Ｏ_３からなる、
ことを特徴とする触媒材料。
白金のパラジウムに対する重量比が少なくとも４：１である、請求項１～４のいずれか１項に記載の触媒材料。