JP7100472B2 - アンモニアセンサ素子、及びガスセンサ - Google Patents
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Description
この尿素SCRシステムでは、窒素酸化物に対して供給されるアンモニアの量が過剰になると、未反応のアンモニアが排気ガスに含まれたまま外部に放出されるおそれがあった。このようなアンモニアの放出を抑制するために、排気ガスに含まれるアンモニアの濃度を測定するアンモニアセンサ素子が尿素SCRシステムに用いられている(例えば、特許文献1~4参照)。
また、アンモニアセンサ素子では、耐被水性能及び耐被毒性能を担保するため保護層を設ける場合がある。このアンモニアセンサ素子では、触媒活性が低いAuを主成分とした電極を採用している。この電極の融点が低く、焼付時に電極材料の揮発や溶融が起きる恐れがあることから、低温焼成の保護層又は溶射による保護層を採用しなければならず、保護層の十分な強度及び十分な耐被毒性を担保することが困難であった。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、新規なアンモニア検知手法を用いたアンモニアセンサ素子及びガスセンサを提供することを第1の目的とする。また、保護層を備えたアンモニアセンサ素子及びガスセンサに関して、保護層の強度及び耐被毒性を担保することを第2の目的とする。
本発明は、以下の形態として実現することが可能である。
前記2つの混成電位式のアンモニア検知セルは、それぞれアンモニア検知電極を有し、
前記アンモニア検知電極のうち、
第1のアンモニア検知電極の金属組成は、Auを主成分とし、
第2のアンモニア検知電極の金属組成は、Auを主成分とし、
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成と、前記第2のアンモニア検知電極の金属組成は相違することを特徴とするアンモニアセンサ素子。
なお、第1のアンモニア検知電極の金属組成と、第2のアンモニア検知電極の金属組成が相違するとは、(1)構成する金属の種類が異なる場合、(2)構成する金属の種類が同種で含有割合が異なる場合、(3)金属の種類及び金属の含有割合の両方とも異なる場合、のいずれの場合も含む意味である。
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれているとともに、
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれていることを特徴とする〔1〕に記載のアンモニアセンサ素子。
ところで、触媒活性が低いAuを主成分とした電極では、融点が低く、焼付時に電極材料の揮発や溶融が起きる恐れがあるため、低温焼成の保護層又は溶射による保護層を採用しなければならず、保護層の十分な強度及び十分な耐被毒性を担保することが困難である。従って、高強度、かつ耐被毒性の優れた保護層を形成には、高温焼成が必要である。
本構成によれば、第1のアンモニア検知電極の金属組成、及び第2のアンモニア検知電極の金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれているから、第1のアンモニア検知電極、及び第2のアンモニア検知電極の融点を上げることができる。よって、高温焼成を採用して、保護層の強度及び耐被毒性を担保することができる。
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成が、AuとPdの合金相からなることを特徴とする〔2〕に記載のアンモニアセンサ素子。
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成のPd/(Au+Pd)の値は、重量基準で0.04~0.20であることを特徴とする〔3〕に記載のアンモニアセンサ素子。
前記Pd/(Au+Pd)の値が0.06~0.15であることを特徴とする〔4〕に記載のアンモニアセンサ素子。
本実施形態のマルチガスセンサ装置400は、ディーゼルエンジンから排出される排気ガス(被測定ガス)に含まれる窒素酸化物(NOx)を浄化する尿素SCRシステムに用いられるものである。より具体的には、排気ガスに含まれるNOxと、アンモニア(尿素)とを反応させた後の排気ガスに含まれる一酸化窒素(NO)、二酸化窒素(NO2)およびアンモニアの濃度を測定するものである。
なお、本実施形態のマルチガスセンサ装置400が適用されるエンジンは、上述のディーゼルエンジンであってもよいし、ガソリンエンジンにも適用することができ、特にエンジンの形式を限定するものではない。
マルチガスセンサ装置400は、制御装置(コントロ-ラ)300、及びこれに接続されるマルチガスセンサ200A(マルチガスセンサ素子部100A)を備えている。制御装置300は図示しない内燃機関(エンジン)を備える車両に搭載され、制御装置300はECU220に電気的に接続されている。なお、マルチガスセンサ200Aから伸びるリード線146の端はコネクタに接続され、このコネクタを制御装置300側のコネクタに電気的に接続するようになっている。
第1測定室S1のうち入口と反対端には第2拡散抵抗体8bが配置され、第2拡散抵抗体8bを介して第1測定室S1の右側には、第1測定室S1と連通する第2測定室(本発明の「NOx測定室」に相当)S2が画成されている。第2測定室S2は、第3固体電解質体6aを貫通して第1固体電解質体2aと第2固体電解質体4aとの層間に形成されている。
各絶縁層23a、23b、23c、23d、23eはアルミナを主体とし、第1拡散抵抗体8a及び第2拡散抵抗体8bはアルミナ等の多孔質物質からなる。また、発熱抵抗体21は白金等からなる。また、発熱抵抗体21の発熱部は、例えば蛇行パターン状に形成されるがこれに限られない。
また、外側第1ポンピング電極2cの上面に相当する絶縁層23eはくり抜かれて多孔質体13が充填され、外側第1ポンピング電極2cと外部とを連通させてガス(酸素)の出入を可能としている。
なお、絶縁層23cは、第3固体電解質体6aに接する基準電極6cが内部に配置されるように切り抜かれ、その切り抜き部には多孔質体が充填されて基準酸素室15を形成している。そして、酸素濃度検出セル6にIcp供給回路54を用いて予め微弱な一定値の電流を流すことにより、酸素を第1測定室S1から基準酸素室15内に送り込み、酸素基準とする。
なお、第2ポンピング対電極4cは、第2固体電解質体4a上における絶縁層23cの切り抜き部に配置され、基準電極6cに対向して基準酸素室15に面している。
なお、NOxセンサ部30Aのうち、発熱抵抗体21、及び絶縁層23b、23aを除く部位(例えば、第1ポンピングセル2、酸素濃度検出セル6、第2ポンピングセル4等)がNOx検知部に相当する。
図3に示すように、マルチガスセンサ素子部100Aは、それぞれ幅方向に離間する第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yを有している。
但し、アンモニアセンサ部の小型化が要求されない場合等には、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yは、固体電解質体42dx、42dyの片面に各一対の電極をそれぞれ備えてもよい。
保護層23gは、第1検知電極42bx及び第2検知電極42byへの被毒物質の付着を防止すると共に、外部から第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yに流入する被測定ガスの拡散速度を調整するものである。保護層23gを形成する材料としては、アルミナ(酸化アルミニウム)、スピネル(MgAl2O4)、シリカアルミナ、および、ムライトの群から選ばれる少なくとも1種の材料を例示できる。保護層23gによる被測定ガスの拡散速度は、保護層23gの厚さや、粒径や、粒度分布や、気孔率や、配合比率などを調整することにより調整される。
また、図3に示すように、保護層23gが、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yの両方を一体で覆っていると、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yをそれぞれ覆う保護層23gの気孔率(ガス透過率)が一定であるため、被測定ガスが同一の割合で各アンモニアセンサ部に導入されるので、保護層23gにより両アンモニアセンサ部42x、42yの感度比がずれることを低減することができ、NOxおよびアンモニアの濃度をより正確に求めることができる。
なお、上述の実施形態のように保護層23gを設けてもよいし、保護層23gを設けることなく第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yなどを露出させてもよく、特に限定するものではない。また、保護層23gにより第1アンモニアセンサ部42xと第2アンモニアセンサ部42yとの感度比を調整する場合には、上述の実施形態ではなく、それぞれに保護層を設けても良い。
第1固体電解質体42dx、第2固体電解質体42dyは、例えば部分安定化ジルコニア(YSZ)で構成されている。
このようなことから、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yが、酸素濃度検出セル6の軸線O方向における両端によって幅方向に区切られた第1領域6sに、それぞれの少なくとも一部が重なるように配置されていると、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yの温度が所定範囲内で一定に保たれ、アンモニアの測定精度が向上する。
なお、第1領域6sとは、酸素濃度検出セル6を構成する検知電極6b及び基準電極6cのうち、軸線O方向における先端側(図2参照)と後端側(図2参照)とによって幅方向に区切られた(図4に示す点線)領域をいう。また、後述する第2領域6xとは、第1領域6sのうち、酸素濃度検出セル6の幅方向における両端によって軸線方向に区切られた領域であり、具体的には酸素濃度検出セル6を構成する検知電極6b及び基準電極6cの幅方向における両端によって軸線方向に区切られた(図4に示す二点鎖線)領域をいう。
また、例えば、酸素濃度検出セル6を構成する検知電極6b及び基準電極6cの寸法が異なる場合、または検知電極6b及び基準電極6cがずれて配置されている場合は、マルチガスセンサ素子部100Aを積層方向に見たときに(具体的には、図4のように見たときに)、両電極が配置された部位の軸線方向先端側、軸線方向後端側、及び幅方向両端を、第1領域6s、第2領域6xの境界の基準として採用する。
つまり、検知電極6b及び基準電極6cのうち、軸線O方向先端側に配置された電極の先端と軸線O方向後端側に配置された電極の後端とを第1領域の境界の基準とし、検知電極6b及び基準電極6cのうち、幅方向外側に配置された電極の幅方向の端を第2領域の境界の基準とする。
また、各アンモニアセンサ部が、固体電解質体の一方の表面に検知電極及び基準電極が形成されている場合においても、両電極が配置された部位の軸線O方向先端側、軸線O方向後端側、及び幅方向両端を、各アンモニアセンサ部の位置の基準として採用する。
また、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yは、第1領域6sに、それぞれの全部位が重なっているので、第1アンモニアセンサ部42xの全部位及び第2アンモニアセンサ部42yの全部位を酸素濃度検出セル6に確実に近接して配置させることができ、上記感度比自体の温度依存性をさらに低減することができる。
また、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yは、第2領域6xを挟んで幅方向の両側に配置されるので、各アンモニアセンサ部42x、42yがいずれも酸素濃度検出セル6に隣接することとなる。その結果、酸素濃度検出セル6に対して両アンモニアセンサ部42x、42yが幅方向の片側に配置され、一方のアンモニアセンサ部のみが酸素濃度検出セル6に隣接する場合に比べて両アンモニアセンサ部42x、42yの温度差が抑制され、上記感度比自体の温度依存性をさらに低減することができる。
さらに、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yは、それぞれ第2領域6xから幅方向に離間しているので、両アンモニアセンサ部42x、42yの第2領域からの距離を略同距離とすることができるため、両アンモニアセンサ部42x、42yの温度差が抑制され、上記感度比自体の温度依存性をさらに低減することができる。
さらに本実施形態では、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yの軸線方向の長さは、第1領域6sの軸線方向の長さよりも小さく、両アンモニアセンサ部42x、42yは軸線方向に第1領域6sの内側に位置する。このように、両アンモニアセンサ部42x、42yの軸線方向の寸法を小さくすることで、センサの小型化と共に、両アンモニアセンサ部42x、42yの軸線方向の温度分布を小さくして上記感度比自体の温度依存性をさらに低減することができる。
制御回路59は、詳しくは後述する基準電圧比較回路51、Ip1ドライブ回路52、Vs検出回路53、Icp供給回路54、Ip2検出回路55、Vp2印加回路56、ヒータ駆動回路57、それぞれ第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yの起電力を検出する第1起電力検出回路58a及び第2起電力検出回路58bを備える。
制御回路59は、NOxセンサ部30Aを制御し、NOxセンサ部30Aに流れる第1ポンピング電流Ip1、第2ポンピング電流Ip2を検出してマイクロコンピュータ60に出力する。
第1起電力検出回路58a及び第2起電力検出回路58bは、第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yの各電極間のアンモニア濃度出力(起電力)を検出してマイクロコンピュータ60に出力する。
また、第1アンモニアセンサ部42xの一対の電極42ax、42bxがそれぞれ第1起電力検出回路58aに接続されている。同様に、第2アンモニアセンサ部42yの一対の電極42ay、42byがそれぞれ第2起電力検出回路58bに接続されている。
Ip1ドライブ回路52は、内側第1ポンピング電極2b及び外側第1ポンピング電極2cの間に第1ポンピング電流Ip1を供給しつつ、その際の第1ポンピング電流Ip1を検出する。
Vs検出回路53は、検知電極6b及び基準電極6cの間の電圧Vsを検出し、検出結果を基準電圧比較回路51に出力する。
基準電圧比較回路51は、基準電圧(例えば、425mV)とVs検出回路53の出力(電圧Vs)とを比較し、比較結果をIp1ドライブ回路52に出力する。そして、Ip1ドライブ回路52は、電圧Vsが上記基準電圧に等しくなるようにIp1電流の流れる向き及び大きさを制御し、第1測定室S1内の酸素濃度をNOxが分解しない程度の所定値に調整する。
Icp供給回路54は、検知電極6b及び基準電極6cの間に微弱な電流Icpを流し、酸素を第1測定室S1から基準酸素室15内に送り込み、基準電極6cを基準となる所定の酸素濃度に晒させる。
Vp2印加回路56は、内側第2ポンピング電極4b及び第2ポンピング対電極4cの間に、被測定ガス中のNOxガスが酸素とN2ガスに分解する程度の一定電圧Vp2(例えば、450mV)を印加し、NOxを窒素と酸素に分解する。
Ip2検出回路55は、NOxの分解により生じた酸素が第2測定室S2から第2固体電解質体4aを介して第2ポンピング対電極4c側に汲み出される際に、第2ポンピングセル4に流れる第2ポンピング電流Ip2を検出する。
A/Dコンバータ65はこれらの値をデジタル変換し、信号入出力部64を介してCPU61に出力する。
また、ヒータによってNOxセンサ部30Aが適温まで加熱されると、それに伴ってNOxセンサ部30A上の第1アンモニアセンサ部42x及び第2アンモニアセンサ部42yも所望の温度に昇温される。
このとき、第1測定室S1内の酸素濃度は、酸素濃度検出セル6の電極間電圧(端子間電圧)Vsに対応したものとなるため、この電極間電圧Vsが上記基準電圧になるように、Ip1ドライブ回路52が第1ポンピングセル2に流れる第1ポンピング電流Ip1を制御し、第1測定室S1内の酸素濃度をNOxが分解しない程度に調整する。
まず、第1アンモニアセンサ部42x、第2アンモニアセンサ部42yの2つのアンモニアセンサ部を設けた理由は以下のとおりである。すなわち、アンモニアセンサ部は、アンモニアだけでなく、NO2をも検出してしまうので、被検出ガス中にアンモニア以外のNO2ガスが含まれているとアンモニアの検出精度が低下する。そこで、アンモニアに対する感度とNOxに対する感度との比がそれぞれ異なるアンモニアセンサ部を2つ設けると、アンモニアガスとNO2ガスの2つの未知濃度に対し、2つのアンモニアセンサ部から別々の感度による値を検出するので、アンモニアガスとNO2の濃度を算出できることになる。ここで、「アンモニアセンサ部のアンモニアに対する感度とNOxに対する感度との比」とは、そのアンモニアセンサ部が検出する全感度(アンモニア、及びNOx)に対する、アンモニアの検出感度の比をいう。なお、本実施例においては、アンモニアセンサ部はNOガスを検出しないので、「アンモニアセンサ部のアンモニアに対する感度とNOxに対する感度の比」=「アンモニアセンサ部のアンモニアに対する感度とNO2に対する感度の比」として判断している。また、アンモニアセンサ部がNO2ガスを検出しない場合には、アンモニアセンサ部のアンモニアに対する感度とNOxに対する感度の比」=「アンモニアセンサ部のアンモニアに対する感度とNOに対する感度の比」として判断してもよい。
つまり、アンモニアセンサ部のセンサ出力は、x:アンモニア濃度、y:NO2ガス濃度、D:O2濃度に対し、F(x、y、D)で表されるが、上記感度比が異なる2つのNO2センサ部を用いると、F1(mx、ny、D)、F2(sx、ty、D)(m、n、s、tは係数)の2つの式が得られる。F1、F2、Dはセンサ出力から得られるので、2つの式から2つの未知数(x、y)を解けばよいことになる。具体的には、上記二つの式からyを除去し、後述の式(1)~(3)のようにxの式を得ることによって計算できる。
第1アンモニアセンサ部42xの第1基準電極42axと第1検知電極42bxとの間には、被測定ガスに含まれるアンモニア濃度に応じて起電力が発生する。第1起電力検出回路58aは、第1基準電極42axと第1検知電極42bxとの間の起電力を第1アンモニア起電力として検出する。同様に、第2アンモニアセンサ部42yの第2基準電極42ayと第2検知電極42byとの間にも、アンモニア濃度に応じて起電力が発生する。第2起電力検出回路58bは、第2基準電極42ayと第2検知電極42byとの間の起電力を第2アンモニア起電力として検出する。
ここで、ROM63には、「第1アンモニア起電力-第1アンモニア濃度出力関係式」、「第2アンモニア起電力-第2アンモニア濃度出力関係式」、「第1ポンピング電流Ip1-O2濃度出力関係式」、「第2ポンピング電流Ip2-NOx濃度出力関係式」、「第1アンモニア濃度出力&第2アンモニア濃度出力&O2濃度出力-補正アンモニア濃度出力関係式」(補正式(1):下記参照)、「第1アンモニア濃度出力&第2アンモニア濃度出力&O2濃度出力-補正NO2濃度出力関係式」(補正式(2))、「NOx濃度出力&補正アンモニア濃度出力&補正NO2濃度出力-補正NOx濃度出力関係式」(補正式(3))が格納されている。
なお、各種データは、上述のように所定の関係式として設定されていてもよいし、センサの出力から各種ガス濃度を算出するものであればよく、例えばテーブルとして設定されていてもよい。その他にも、予めガス濃度が既知のガスモデルを用いて得られた値(関係式やテーブルなど)とされていてもよい。
「第1ポンピング電流Ip1-O2濃度出力関係式」は、第1ポンピング電流Ip1と、被測定ガスのO2濃度との関係を表す式である。
「第2ポンピング電流Ip2-NOx濃度出力関係式」は、第2ポンピング電流Ip2と、被測定ガスのNOx濃度との関係を表す式である。
「第1アンモニア濃度出力&第2アンモニア濃度出力&O2濃度出力-補正アンモニア濃度出力関係式」は、酸素濃度及びNO2濃度の影響を受けたアンモニア濃度出力(第1、第2)と、酸素濃度及びNO2濃度の影響を除去した補正アンモニア濃度出力の関係を表す式である。
「第1アンモニア濃度出力&第2アンモニア濃度出力&O2濃度出力-補正NO2濃度出力関係式」は、酸素濃度及びアンモニア濃度の影響を受けたNO2濃度出力と、酸素濃度及びアンモニア濃度の影響を除去した補正NO2濃度出力の関係を表す式である。
「NOx濃度出力&補正アンモニア濃度出力&補正NO2濃度出力-補正NOx濃度出力関係式」は、アンモニア濃度及びNO2濃度の影響を受けたNOx濃度出力と、アンモニア濃度及びNO2濃度の影響を除去、修正した正確な補正NOx濃度出力の関係を表す式である。
CPU61は、第1ポンピング電流Ip1、第2ポンピング電流Ip2、第1アンモニア起電力および第2アンモニア起電力が入力されると、O2濃度出力、NOx濃度出力、第1アンモニア濃度出力および第2アンモニア濃度出力、を求める演算処理を行う。具体的には、ROM63から「第1アンモニア起電力-第1アンモニア濃度出力関係式」、「第2アンモニア起電力-第2アンモニア濃度出力関係式」、「第1ポンピング電流Ip1-O2濃度出力関係式」、「第2ポンピング電流Ip2-NOx濃度出力関係式」を呼び出し、当該関係式を用いて各濃度出力を算出する処理を行う。
尚、「第1アンモニア起電力-第1アンモニア濃度出力関係式」、「第2アンモニア起電力-第2アンモニア濃度出力関係式」は、第1アンモニアセンサ部42xと第2アンモニアセンサ部42yが使用環境中で出力し得るEMFの全範囲において、被測定ガス中のアンモニア濃度とセンサのアンモニア濃度換算出力とが概ね直線関係になるように設定された式である。このような換算式でもって換算することによって、後の補正式において、傾き及びオフセットの変化を利用した計算を可能とする。
O2濃度出力、NOx濃度出力、第1アンモニア濃度出力および第2アンモニア濃度出力が求められると、CPUは、以下に説明する補正式を用いた演算を行うことで、被測定ガスのアンモニア濃度及びNOx濃度を求める。
= (eA-c)*(jB-h-fA+d)/(eA-c-iB+g) + fA-d
補正式(2):y = F'(A、B、D)
= (jB-h-fA+d)/(eA-c-iB+g)
補正式(3):z = C - ax + by
ここで、xはアンモニア濃度であり、yはNO2濃度であり、zはNOx濃度である。また、Aは第1アンモニア濃度出力であり、Bは第2アンモニア濃度出力であり、CはNOx濃度出力であり、DはO2濃度出力である。そして、式(1),(2)のF及びF’は、xが(A,B、D)の関数であることを表す。さらに、a,bは補正係数、c,d,e,f,g,h,i,jはO2濃度出力Dを用いて計算される係数である(Dによって決まる係数)。
上述の補正式(1)~(3)に、第1アンモニア濃度出力(A)、第2アンモニア濃度出力(B)、NOx濃度出力(C)およびO2濃度出力(D)、を各代入して演算することによって、被測定ガスのアンモニア濃度及びNOx濃度を求める。
なお、補正式(1)及び(2)は第1アンモニアセンサ部42x、第2アンモニアセンサ部42yの特性に基づいて定まる式であり、補正式(3)はNOxセンサ部の特性に基づいて定まる式である。なお、式(1)~(3)は、あくまでも補正式の一例を示したものであり、ガス検知特性に応じて、他の補正式や、係数等を適宜変更しても良い。
第1検知電極42bxの金属組成は、Auを主成分(例えば70質量%以上)としている。第1検知電極42bxの金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれていることが好ましい。この合金化する金属は特に限定されないが、Ptが好ましい。
第2検知電極42byの金属組成は、Auを主成分(例えば70質量%以上)としている。第2検知電極42byの金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれていることが好ましい。この合金化する金属は特に限定されないが、Pdが好ましい。
なお、第1検知電極42bx及び第2検知電極42byの金属組成がこの範囲内であれば、融点が高いから、高温焼成を採用できる。
さらに、上記構成では、第1検知電極42bxの金属組成、及び第2検知電極42byの金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれているから、第1検知電極42bx、及び第2検知電極42byの融点を上げることができる。よって、高温焼成を採用して、保護層23gの強度及び耐被毒性を担保することができる。
なお、この発明は上記の実施例や実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。
42x …第1アンモニアセンサ部(アンモニア検知セル)
42y …第2アンモニアセンサ部(アンモニア検知セル)
42bx …第1検知電極(第1のアンモニア検知電極)
42by …第2検知電極(第2のアンモニア検知電極)
23g …保護層
200A …マルチガスセンサ(ガスセンサ)
Claims (4)
- 2つの混成電位式のアンモニア検知セルを有するアンモニアセンサ素子であって、
前記2つの混成電位式のアンモニア検知セルは、それぞれアンモニア検知電極を有し、
前記アンモニア検知電極のうち、
第1のアンモニア検知電極の金属組成は、Auを主成分とし、
第2のアンモニア検知電極の金属組成は、Auを主成分とし、
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成と、前記第2のアンモニア検知電極の金属組成は相違し、
前記第1のアンモニア検知電極を有する第1アンモニアセンサ部、及び前記第2のアンモニア検知電極を有する第2アンモニアセンサ部は、保護層により覆われており、
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれているとともに、
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成には、Auよりも融点が高くAuと合金化する金属が含まれており、
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成が、AuとPtの合金相からなり、
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成が、AuとPdの合金相からなり、
前記第1のアンモニア検知電極の金属組成のPt/(Au+Pt)の値は、重量基準で0.05~0.25であり、
前記第2のアンモニア検知電極の金属組成のPd/(Au+Pd)の値は、重量基準で0.04~0.20であることを特徴とするアンモニアセンサ素子。 - 前記Pt/(Au+Pt)の値が0.10~0.20であり、
前記Pd/(Au+Pd)の値が0.06~0.15であることを特徴とする請求項1に記載のアンモニアセンサ素子。 - 請求項1又は請求項2に記載のアンモニアセンサ素子を備えたことを特徴とするガスセンサ。
- 前記ガスセンサは、被測定ガス中の窒素酸化物の濃度を測定するNOxセンサ部を更に備えたマルチガスセンサであることを特徴とする請求項3に記載のガスセンサ。
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