JP7096962B2 - 残留応力の最適測定方法 - Google Patents
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Description
予め定められた所定の測定誤差範囲内に対応する前記トレパニング孔の内径/前記参照孔の孔径の範囲内に形成する。
前記参照孔とトレパニング孔とを
1.5≦前記トレパニング孔の内径/前記参照孔の孔径
となるように形成する。
前記トレパニング孔の内径/前記参照孔の孔径の内径<3.0
となるように形成することが好ましい。
なお、従来は、孔径比で算出すると3.0以上の例ばかり散見され、これより小さい範囲が最適な測定条件である点を初めて提供した本発明は画期的であり、3.0未満の条件で測定するケースは本発明の測定方法を実施したものであると言える。
まず、本発明の残留応力測定方法の実施形態の説明として、改良型の深穴穿孔法において測定対象部材の1つの箇所の残留応力値の測定について説明する。図2(a)~(e)は、1つの箇所の残留応力測定方法の各工程を示している。この残留応力評価方法では、図2(a)~(e)に示すような5つの手順により、板厚内部の残留応力値を算出する。ここで、図中の符号1は、溶接構造物などの測定対象部材であり、符号2は測定対象部材1に参照孔10を形成可能なドリルである。また、符号3は、測定対象部材1に形成された参照孔10の内径を測定可能なエアプローブ(孔径測定部及び孔径再測定部)であり、符号4は、放電によって参照孔10の周辺にくり抜き加工(トレパニング加工)を施してくり抜き孔(トレパニング孔)11を形成可能な放電加工機である。符号5は、円筒部分12の軸方向の伸び量ΔZ及び倒れ量Δθのそれぞれを測定可能なタッチプローブである。ここで本残留応力測定方法では、少なくとも、エアプローブ3を用いて、トレパニング加工(くり抜き加工)の前後における参照孔10の形状変化に基づき、測定対象部材1の表面および内部の残留応力値を算出する。残留応力値の算出においては、参照孔10の孔径、参照孔10の長手方向の長さ変化(伸び量ΔZ)、及び、参照孔10の軸の傾き(倒れ量Δθ)を考慮する。
次に、図1を参照しながら、トレパニング加工の前後における参照孔10の長さ変化(伸び量ΔZ)の測定方法について説明する。図1(a)は、参照孔10及びくり抜き孔11が形成された測定対象部材1を示した斜視図である。図1(b)は、測定対象部材1の上面視図である。図1(c)は、トレパニング加工後において円筒部分12の軸方向(Z方向)の長さが変化した状態を示す図である。なお、図1(b)中の黒い正方形で示した記号■は、トレパニング加工前における測定対象部材1の高さ方向(Z方向)の測定点を示し、黒い正三角形で示した記号▲は、トレパニング加工後における測定対象部材1の高さ方向(Z方向)の測定点を示す。本実施形態では、図1(b)に示すように、各測定点■、▲は、測定対象部材1の上面であって、参照孔10の中心軸Oの周りに等角度(本実施形態では90°)おきであって、且つ、中心軸Oから等距離となる位置に4つずつ設けられている。本実施形態では、トレパニング加工の前後において各測定点■、▲で測定された測定値の平均値が、測定対象部材1の高さ変化(ΔZ)、つまり、円筒部分12の軸方向(Z方向)の伸び量(ΔZ)として測定され、その測定結果が応力値算出部(不図示)に入力される。これにより、応力値算出部は、トレパニング加工の前後における残留応力値の算出において、参照孔10の長手方向の長さ変化(伸び量ΔZ)を考慮することが可能となる。なお、各測定点■、▲の点数は4点に限らず、2点以上であれば何点でも良い。
次に、図3を参照しながら、トレパニング加工の前後における参照孔10の軸の傾き(倒れ量Δθ)の測定方法について説明する。図3(a),(b)は、トレパニング加工の前後における参照孔10の軸の傾き(倒れ量Δθ)の測定方法を説明するための図である。図3(c)は、トレパニング加工後において円筒部分12が傾斜した状態の一例を示す図である。ここで、図3(b)は、測定対象部材1の高さ方向(Z方向)から見た参照孔10の外形であって、紙面左側に太線で示す円形状は、トレパニング加工前における参照孔10の外形を示し、紙面右側に破線で示す円形状は、トレパニング加工後における参照孔10の外形を示す。また、図3(a)中の点a、bは、参照孔10の内周面において測定対象部材1の上面から紙面下方向(Z軸方向)に深さhの箇所に位置する点であって、図3(b)中の線分abは、参照孔10のX方向の直径を示し、線分cdは、参照孔10のY方向の直径を示す。なお、深さh[mm]は、2.5mm程度に設定されることが好ましい。なお、図3(a)では図示を省略したが、点c、dも、点a、bと同様に、参照孔10の内周面において測定対象部材1の上面から紙面下方向(Z軸方向)に深さhの箇所に位置している。また、図3(b)中の点O、O´は、トレパニング加工前後における参照孔10の各中心を示す。中心O、O´の位置座標は、4点a~dの位置座標を平均することによって取得可能である。本実施形態では、中心O、O´の位置座標に基づき、中心O、O´の位置ズレを見ることで、参照孔10の軸の傾き(倒れ量Δθ)が測定される。
以上、MIRS法における参照孔10の形状変化に基づく残留応力測定について説明したが、本発明では参照孔の形状変化のうち最も基本となるトレパニング前後の参照孔10の孔径変化からの残留応力測定する場合における参照孔/トレパニング孔径の最適比を知得した。以下、具体的に説明する。
まずここで図4を参照する。図4は、参照孔10とトレパニング孔11との孔空け加工した際に、残留応力の推定値/入力値ついて整理した結果を示すグラフ図である。縦軸は残留応力の推定値/入力値、横軸はトレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径を示している。このグラフ図からトレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径が小さくなると残留応力の推定精度が低下していることがわかる。一方、トレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径が大きくなるにつれ残留応力の推定精度が向上し、1.0に収束している。その意味ではトレパニング孔11を大きくする必要があるが、測定対象部材1の隅部等のスペースがない場合や面内応力の変化が急激で近距離で複数測定したい場合には、信頼度の高い測定精度を十分に担保できれば十分であり、むしろ測定技量に鑑みれば一般測定技術として推奨するものとしてはトレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径を大きくすることによるスペース的な無駄を排除する必要もある。したがって、トレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径の上限下限を数値化した方が好ましい。
以上を総合すると、参照孔10に対するトレパニング孔11の内径の関係は、
トレパニング孔の内径/参照孔の孔径≧1.5 であり、
好ましくは、
1.5≦トレパニング孔11の内径/参照孔10の孔径<3.0
が推奨される。
2 ドリル
3 エアプローブ
4 放電加工機
5 タッチプローブ
10 元孔
11 くり抜き孔
12 円筒部分
Claims (1)
- 測定対象部材の測定箇所に厚み方向の参照孔と該参照孔と略同心外側に環状にくり抜いたトレパニング孔とを形成し、前記トレパニング孔の形成前後の前記参照孔の孔径変化を測定し、前記測定対象部材の表面および内部の残留応力値を算出する残留応力の最適測定方法において、
前記参照孔とトレパニング孔とを
前記トレパニング孔の内径/前記参照孔の孔径<3.0
となるように形成することを特徴とする残留応力の最適測定方法。
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JP2017241255A JP7096962B2 (ja) | 2017-12-16 | 2017-12-16 | 残留応力の最適測定方法 |
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JP7096962B2 true JP7096962B2 (ja) | 2022-07-07 |
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Family Applications (1)
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JP2017241255A Active JP7096962B2 (ja) | 2017-12-16 | 2017-12-16 | 残留応力の最適測定方法 |
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