JP7090830B1 - Antenna device - Google Patents
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Abstract
アンテナ装置（１０）は、地板を構成する第１の導体（１１）と、第１の導体（１１）の表面に当接し、第１の導体（１１）の表面に平行となる第１の軸方向において、長さ寸法を有する第２の導体（１２）と、第１の導体（１１）と第２の導体（１２）との間に配置され、第１の導体（１１）の表面に対して、給電点（１４）を介して接続する第３の導体（１３）とを備え、第２の導体（１２）は、第１の軸方向と直交する開口面（１２ｄ）を有する。The antenna device (10) abuts on the surface of the first conductor (11) constituting the main plate and the surface of the first conductor (11), and is parallel to the surface of the first conductor (11). In the direction, it is arranged between the second conductor (12) having the length dimension and the first conductor (11) and the second conductor (12), with respect to the surface of the first conductor (11). A third conductor (13) connected via a feeding point (14) is provided, and the second conductor (12) has an opening surface (12d) orthogonal to the first axial direction.
Description
本開示は、アンテナ装置に関する。 The present disclosure relates to an antenna device.
特許文献１には、アンテナ装置は、励振素子となるボウタイアンテナと、これを囲う非励振ループアンテナとを組み合わせた、アンテナ構造が開示されている。
特許文献１に開示されたアンテナ構造においては、非励振ループアンテナは、共振させるものであるため、使用周波数帯域が限定されてしまう。このため、特許文献１に開示されたアンテナ構造においては、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性が得られないという課題がある。
In the antenna structure disclosed in
本開示は、上記のような課題を解決するためになされたもので、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができるアンテナ装置を提供することを目的とする。 The present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and an object of the present disclosure is to provide an antenna device capable of obtaining high bidirectional directivity over a wide frequency band.
本開示に係るアンテナ装置は、地板を構成する第１の導体と、第１の導体の表面に当接し、第１の導体の表面に平行となる第１の軸方向において、長さ寸法を有する第２の導体と、第１の導体と第２の導体との間に配置され、第１の導体の表面に対して、給電点を介して接続する第３の導体とを備え、第２の導体は、第１の軸方向と直交する開口面を有し、第２の導体の長さ寸法は、使用周波数帯域の最低周波数の１／１０波長から１／６波長までを、下限値とし、使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長から１／４波長までを、上限値とするものである。 The antenna device according to the present disclosure has a length dimension in the first axial direction which is in contact with the surface of the first conductor constituting the main plate and the surface of the first conductor and is parallel to the surface of the first conductor. A second conductor is provided with a third conductor arranged between the first conductor and the second conductor and connected to the surface of the first conductor via a feeding point. The conductor has an opening surface orthogonal to the first axial direction, and the length dimension of the second conductor has a lower limit of 1/10 wavelength to 1/6 wavelength of the lowest frequency of the used frequency band. The upper limit is from 1/2 wavelength to 1/4 wavelength of the lowest frequency in the frequency band used .
本開示によれば、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができる。 According to the present disclosure, high bidirectional directivity can be obtained over a wide frequency band.
以下、本開示をより詳細に説明するために、本開示を実施するための形態について、添付の図面に従って説明する。 Hereinafter, in order to explain the present disclosure in more detail, a mode for carrying out the present disclosure will be described with reference to the accompanying drawings.
実施の形態１．
実施の形態１に係るアンテナ装置１０について、図１から図１６を用いて説明する。
The
図１は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の構成を示す前方斜視図である。図２は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の構成を示す平面図である。図３は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の構成を示す正面図である。
FIG. 1 is a front perspective view showing the configuration of the
なお、図１－図５、図７－図９、図１４においては、アンテナ装置１０の前後方向は、Ｘ軸方向の矢印で示し、その左右方向（又は幅方向）はＹ軸方向で示し、その高さ方向はＺ軸方向の矢印で示す。各矢印は、正の方向を示している。また、Ｘ軸方向は、第１の軸方向を構成し、Ｙ軸方向は、第２の軸方向を構成するものである。
In FIGS. 1-5, 7-9, and 14, the front-back direction of the
図１から図３に示すアンテナ装置１０は、第１の導体１１、第２の導体１２、第３の導体１３、及び、給電点１４を備えている。
The
第１の導体１１は、ＸＹ平面上において無限に延びる地板である。なお、第１の導体１１は、ＸＹ平面上において有限で延びる地板であっても良い。
The
第２の導体１２は、例えば、平板状の金属板を、その左右両側を下方に向けて折り曲げられることにより形成されたものである。このため、第２の導体１２は、左右の側壁部１２ａ，１２ｂ及び天板部１２ｃを有している。また、第２の導体１２は、Ｘ軸方向と直交する開口面１２ｄを２つ有している。これらの開口面１２ｄは、矩形状に形成されている。
The
側壁部１２ａは、アンテナ装置１０の正面から見て左側に配置されている。側壁部１２ｂは、アンテナ装置１０の正面から見て右側に配置されている。各側壁部１２ａ，１２ｂの下端は、第１の導体１１の表面に当接している。天板部１２ｃは、第１の導体１１と平行に配置されており、当該第１の導体１１とは当接していない。このとき、第２の導体１２の長さ寸法は、長さＬである。第２の導体１２の幅寸法は、幅Ｗである。第２の導体１２の高さ寸法は、高さＨである。なお、各開口面１２ｄのＸ軸方向の設置位置は、それぞれ、Ｘ＝±Ｌ／２となっている。
The
第３の導体１３は、Ｚ軸方向に延びるような線状に形成されている。この第３の導体１３は、第２の導体１２に覆われている。また、第３の導体１３は、第１の導体１１と第２の導体１２との間に配置されている。第３の導体１３の上端は、第２の導体１２の天板部１２ｃに当接していない。
The
給電点１４は、第３の導体１３を励振させるためのものである。この給電点１４は、第１の導体１１の表面と、第３の導体１３の下端との間を、繋いでいる。また、給電点１４は、ＸＹ平面上における第２の導体１２の中心に配置されている。
The
次に、アンテナ装置１０の動作について説明する。
Next, the operation of the
アンテナ装置１０の動作原理においては、低域側の周波数帯域にアレーアンテナの動作原理が用いられ、高域側の周波数帯域に導波管の動作原理が用いられている。但し、アンテナ装置１０の動作原理は、完全に上記２つの動作原理に切り分けられるのではなく、低域側の周波数帯域がアレーアンテナの動作原理に支配的になり、高域側の周波数帯域が導波管の動作原理に支配的になるということである。例えば、低域側の周波数帯域は、特定小電力無線に対応した９２０ＭＨｚの周波数帯であり、高域側の周波数帯域は、Ｗｉ－Ｆｉに対応した２．４ＧＨｚの周波数帯である。
In the operating principle of the
先ず、低域側の周波数帯域に適用されるアレーアンテナの動作原理について、図４から図６を用いて説明する。 First, the operating principle of the array antenna applied to the frequency band on the low frequency side will be described with reference to FIGS. 4 to 6.
図１に示すアンテナ装置１０においては、給電点１４に対して給電することで、第３の導体１３に電流が流れて、当該第３の導体１３から電磁界が発生する。この電磁界は、第２の導体１２と結合するため、当該第２の導体１２にも電流が流れる。このため、第１の導体１１と接している側壁部１２ａ，１２ｂと、第３の導体１３とによって、３素子アレーが形成される。
In the
一方、特許文献１に開示されたアンテナ装置においては、励振素子となるボウタイアンテナに対して給電することで、発生した電磁界の結合を利用して、非励振ループ素子に電流を流して、３素子アレーを形成させている。
On the other hand, in the antenna device disclosed in
しかしながら、特許文献１に開示されたアンテナ装置においては、誘電体基板又は窓ガラス上にプリントアンテナを形成することを前提としているため、第２の導体１２の長さＬに対応する長さは、殆ど無視できる厚みである。このため、特許文献１に開示されたアンテナ装置においては、非励振ループ素子に流れる電流が小さく、前後方向への高利得を得ることができない。
However, in the antenna device disclosed in
これに対して、実施の形態１に係るアンテナ装置１０においては、非励振ループ素子に相当する第２の導体１２が、Ｘ軸方向の長さＬの寸法を有する立体構造となることで、当該第２の導体１２における電流の流れる体積が増加している。
On the other hand, in the
図４は、従来のアンテナ装置１０Ａの構成を示す前方斜視図である。図５は、従来のアンテナ装置１０Ａの構成を示す平面図である。図４及び図５に示すアンテナ装置１０Ａは、アンテナ装置１０の第２の導体１２及び第３の導体１３をシート状に形成した構造となっている。
FIG. 4 is a front perspective view showing the configuration of the
図４及び図５に示すアンテナ装置１０Ａは、第１の導体１１、給電点１４、非励振ループ素子導体１５、及び、励振素子導体１６を備えている。
The
非励振ループ素子導体１５は、左右の縦辺部１５ａ，１５ｂ、上辺部１５ｃ、及び、開口面１５ｄを有している。縦辺部１５ａは、アンテナ装置１０Ａの正面から見て、上辺部１５ｃの左側に配置されている。縦辺部１５ｂは、アンテナ装置１０Ａの正面から見て、上辺部１５ｃの右側に配置されている。各縦辺部１５ａ，１５ｂの下端は、第１の導体１１の表面に当接している。上辺部１５ｃは、第１の導体１１と平行に配置されており、当該第１の導体１１とは当接していない。このとき、縦辺部１５ａ，１５ｂの高さ寸法は、高さＨである。上辺部１５ｃの長さ寸法（非励振ループ素子導体１５の幅寸法）は、幅Ｗである。
The non-excited
非励振ループ素子導体１５は、Ｘ軸方向への厚みを有さない、シート状のものを想定しているが、実際には、その厚みは、１８μｍ程度となっている。つまり、図４に示すアンテナ装置１０Ａは、図１に示すアンテナ装置１０において、長さＬを限りなく小さくし、ほぼ無視できる程度の長さ寸法としたものである。
The non-excited
励振素子導体１６は、Ｚ軸方向に延びるようなシート状に形成されている。この励振素子導体１６は、非励振ループ素子導体１５に覆われている。また、励振素子導体１６は、第１の導体１１と非励振ループ素子導体１５との間に配置されている。励振素子導体１６の上端は、非励振ループ素子導体１５に当接していない。
The
ここでは、アンテナ装置１０におけるアンテナ装置１０Ａに対する優位性を説明するため、２つのモデルについて考える。図１に示すアンテナ装置１０において、第２の導体１２の長さＬを５０ｍｍとした構造を、以下、モデル１と称す。また、図４に示すアンテナ装置１０Ａのように、シート状をなす非励振ループ素子導体１５及び励振素子導体１６を有する構造を、以下、モデル２と称す。
Here, two models will be considered in order to explain the superiority of the
図５に示すように、非励振ループ素子導体１５及び励振素子導体１６は、シート状に形成されているため、それら自身で自立することができないものの、基板への実装については実用的な構造となっている。また、非励振ループ素子導体１５及び励振素子導体１６は、基板による誘電体損失等の影響を取り除くために、金属製となっている。
As shown in FIG. 5, since the non-excitation
図６Ａは、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の構成に対応したモデル１の電流振幅及び電流位相を示す図である。周波数は、例えば、９２８ＭＨｚである。この図６Ａに示すように、側壁部１２ａ，１２ｂの電流振幅値は、第３の導体１３に流れる電流値を１とした場合の相対値であって、０．６０Ａとなっている。また、側壁部１２ａ，１２ｂの電流位相値は、第３の導体１３の電流位相値を０とした場合の相対値であって、４０°となっている。
FIG. 6A is a diagram showing the current amplitude and the current phase of the
図６Ｂは、従来のアンテナ装置１０Ａの構成に対応したモデル２の電流振幅及び電流位相を示す図である。周波数は、例えば、９２８ＭＨｚである。この図６Ｂに示すように、縦辺部１５ａ，１５ｂの電流振幅値は、励振素子導体１６に流れる電流値を１とした場合の相対値であって、０．１５Ａとなっている。また、縦辺部１５ａ，１５ｂの電流位相値は、励振素子導体１６の電流位相値を０とした場合の相対値であって、２５°となっている。
FIG. 6B is a diagram showing the current amplitude and the current phase of the
図６Ａ及び図６Ｂに示すように、側壁部１２ａ，１２ｂと縦辺部１５ａ，１５ｂとにおいては、電流位相値が殆ど変化しないものの、側壁部１２ａ，１２ｂの電流振幅値が縦辺部１５ａ，１５ｂの電流振幅値よりも大きくなっている。このため、アンテナ装置１０は、従来のアンテナ装置１０Ａよりも、Ｘ軸方向の利得が増加する。
As shown in FIGS. 6A and 6B, the current phase values of the
アレーアンテナの励振分布、即ち、各アンテナに励振する電力の振幅値及び位相値と、アンテナ間の間隔とが、既知である場合、例えば、下記に示す式（１）を用いて、電界分布が計算可能となる。式（１）においては、Ｎは素子数、ｋは波数（＝２*π／λ）、ｄはアンテナ素子間隔、αは電界を求めたい方向の角度である。なお、λは波長である。 When the excitation distribution of the array antennas, that is, the amplitude value and phase value of the electric power excited to each antenna and the interval between the antennas are known, for example, the electric field distribution is calculated by using the equation (1) shown below. It can be calculated. In the equation (1), N is the number of elements, k is the wave number (= 2 * π / λ), d is the antenna element spacing, and α is the angle in the direction in which the electric field is desired to be obtained. Note that λ is a wavelength.
図７は、モデル１におけるＸＹ平面での放射パターンと、モデル２におけるＸＹ平面での放射パターンとを示す図である。図７の破線は、モデル１の電波放射パターンを示しており、図７の実線は、モデル２の放射パターンを示している。この図７に示す放射パターンは、上記式（１）を用いて求めたものである。図７からも解るように、アンテナ装置１０は、従来のアンテナ装置１０Ａよりも、Ｘ軸方向の利得が増加する。
FIG. 7 is a diagram showing a radiation pattern in the XY plane in the
次に、高域側の周波数帯域に適用される導波管の動作原理について、図８から図１５を用いて説明する。 Next, the operating principle of the waveguide applied to the frequency band on the high frequency side will be described with reference to FIGS. 8 to 15.
図８は、導波管の動作原理が適用されたアンテナ装置１０Ｂの構成を示す前方斜視図である。図９は、導波管の動作原理が適用されたアンテナ装置１０Ｂの構成を示す平面図である。図１０は、導波管の動作原理が適用されたアンテナ装置１０Ｂの構成を示す正面図である。図１１は、ＴＥ１０モード励振導体１７におけるＹ軸方向の電界強度を示す図である。図１２は、アンテナ装置１０，１０Ｂの指向性を示す図である。図１３は、アンテナ装置１０，１０Ｂの電界分布を示す図である。
FIG. 8 is a front perspective view showing the configuration of the
図８に示すアンテナ装置１０Ｂは、図１に示すアンテナ装置１０における第３の導体１３及び給電点１４に替えて、ＴＥ１０モード励振導体１７を備えた構造となっている。即ち、アンテナ装置１０Ｂは、第１の導体１１、第２の導体１２、及び、ＴＥ１０モード励振導体１７を備えている。
The
図８から図１０に示すように、ＴＥ１０モード励振導体１７は、第１の導体１１と第２の導体１２との間に設けられている。このＴＥ１０モード励振導体１７は、Ｘ軸方向において、第２の導体１２の中央部に配置されている。即ち、ＴＥ１０モード励振導体１７は、Ｘ＝０ｍｍの位置に配置されている。また、ＴＥ１０モード励振導体１７は、Ｙ軸方向において、側壁部１２ａ，１２ｂ間に配置されている。即ち、ＴＥ１０モード励振導体１７は、Ｙ＝－Ｗ/２～Ｗ/２に亘って配置されている。
As shown in FIGS. 8 to 10, the TE10
ここで、ＴＥ１０モードとは、電磁界が導波管を伝搬する基本（最低次）モードであり、Ｚ軸方向にしか電界の成分を持たないモードのことを示す。このため、図８から図１０に示すアンテナ装置１０Ｂにおいては、ＴＥ１０モードの電界が、第２の導体１２の開口面１２ｄと平行である。
Here, the TE10 mode is a basic (lowest order) mode in which an electromagnetic field propagates through a waveguide, and indicates a mode in which an electric field component is provided only in the Z-axis direction. Therefore, in the
図１１に示すように、ＴＥ１０モード励振導体１７におけるＹ軸方向の電界強度は、Ｙ＝±Ｗ/２において最小値となり、Ｙ＝０において最大値となる。言い換えれば、ＴＥ１０モード励振導体１７におけるＹ軸方向の電界強度は、側壁部１２ａ，１２ｂにおいて最小値となり、側壁部１２ａ，１２ｂ間における中央部において最大値となる。
As shown in FIG. 11, the electric field strength in the Y-axis direction in the TE10
そこで、図８に示すＴＥ１０モード励振導体１７の励振によって発生した電磁界と、図１に示す第３の導体１３の励振によって発生した電磁界とが一致すれば、第２の導体１２の動作が導波管の動作と同等であることを証明することができる。
Therefore, if the electromagnetic field generated by the excitation of the TE10
図１２Ａは、第２の導体１２の長さＬを５０ｍｍとした場合の、アンテナ装置１０，１０ＢにおけるＸＹ平面での指向性を示す図である。図１２Ｂは、第２の導体１２の長さＬを５０ｍｍとした場合のアンテナ装置１０，１０ＢにおけるＺＸ平面での指向性を示す図である。図１２Ａ及び１２Ｂの実線は、アンテナ装置１０の指向性を示しており、その破線は、アンテナ装置１０Ｂの指向性を示している。このように、アンテナ装置１０の指向性とアンテナ装置１０Ｂの指向性とは、一致している。なお、図１２Ａ及び図１２Ｂにおいては、周波数は、例えば、２．４８４ＧＨｚである。
FIG. 12A is a diagram showing the directivity of the
図１３Ａは、第２の導体１２の長さＬを５０ｍｍとした場合の、アンテナ装置１０の第２の導体１２における開口面１２ｄでの電界分布を示す図である。図１３Ｂは、第２の導体１２の長さＬを５０ｍｍとした場合の、アンテナ装置１０Ｂの第２の導体１２における開口面１２ｄでの電界分布を示す図である。なお、図１３Ａ及び図１３Ｂは、Ｘ＝２５ｍｍの位置における第２の導体１２の縦断面図である。
FIG. 13A is a diagram showing an electric field distribution on the
図１３Ａに示すように、アンテナ装置１０において、第３の導体１３を励振した場合の電界の向きは、第２の導体１２の開口面１２ｄと平行となっている。また、図１３Ｂに示すように、アンテナ装置１０Ｂにおいて、ＴＥ１０モード励振導体１７によって励振した場合の電界の向きは、第２の導体１２の開口面１２ｄと平行となっている。また、第３の導体１３を励振した場合の電磁界と、ＴＥ１０モード励振導体１７によって励振した場合の電磁界とは、殆ど一致している。このため、アンテナ装置１０においては、第２の導体１２が導波管として動作するため、当該第２の導体１２が導波管の効果を発揮する。アンテナ装置１０は、導波管のＸ軸方向における指向性を向上させることができる。
As shown in FIG. 13A, in the
実施の形態１に係るアンテナ装置１０は、第２の導体１２の長さＬを大きくすることによって、Ｘ軸方向への指向性利得を増加させることができる。図１４は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の指向性利得と従来のアンテナ装置１０Ａの指向性利得とを対比した図である。図１４の横軸は、周波数［ＧＨｚ］を示し、図１４の縦軸は、Ｘ軸方向の指向性利得［ｄＢｉ］を示す。図１４の実線は、アンテナ装置１０の指向性利得を示している。図１４の破線は、従来のアンテナ装置１０Ａの指向性利得を示している。この図１４に示すように、アンテナ装置１０の指向性利得は、広い周波数帯域において、従来のアンテナ装置１０Ｂの指向性利得よりも大きくなっている。周波数帯域は、例えば、０．８～３．０ＧＨｚの範囲となっている。
The
なお、図１５は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の他の構成を示す正面図である。この図１５に示すように、アンテナ装置１０においては、第３の導体１３の上端は、第２の導体１２の天板部１２ｃに当接しても良い。
Note that FIG. 15 is a front view showing another configuration of the
図１６は、第２の導体１２の長さＬを段階的に変化させた場合におけるアンテナ装置１０の指向性利得の周波数特性を示す図である。図１６の横軸は、周波数［ＧＨｚ］を示し、図１６の縦軸は、Ｘ軸方向の指向性利得［ｄＢｉ］を示す。この図１６は、第２の導体１２の長さＬを、５０ｍｍ、１００ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、及び、３００ｍｍと段階的に変化させた例を示している。周波数は、例えば、０．５～２．５ＧＨｚの範囲となっている。
FIG. 16 is a diagram showing the frequency characteristics of the directional gain of the
図１６に示すように、アンテナ装置１０の指向性利得は、長さＬ＝１５０ｍｍ以上において、特定の周波数で低下している。具体的には、アンテナ装置１０は、長さＬ＝１５０ｍｍにおいて、１．４ＧＨｚで指向性利得が低下している。また、アンテナ装置１０は、長さＬ＝２００ｍｍにおいて、１．１ＧＨｚで指向性利得が低下している。更に、アンテナ装置１０は、長さＬ＝２５０ｍｍにおいて、０．９ＧＨｚで指向性利得が低下している。そして、アンテナ装置１０は、長さＬ＝３００ｍｍにおいて、０．８ＧＨｚで指向性利得が低下している。
As shown in FIG. 16, the directional gain of the
指向性利得が落ち込む周波数の波長の比を考えると、［（３/４）*λ］（λは波長）の関係となっている。このため、使用したい周波数に対する長さＬの上限値は、［（３/４）*λ］が望ましい。 Considering the ratio of the wavelengths of the frequencies at which the directivity gain drops, the relationship is [(3/4) * λ] (λ is the wavelength). Therefore, the upper limit of the length L with respect to the frequency to be used is preferably [(3/4) * λ].
以上、実施の形態１に係るアンテナ装置１０は、地板を構成する第１の導体１１と、第１の導体１１の表面に当接し、第１の導体１１の表面に平行となる第１の軸方向において、長さ寸法を有する第２の導体１２と、第１の導体１１と第２の導体１２との間に配置され、第１の導体１１の表面に対して、給電点１４を介して接続する第３の導体１３とを備え、第２の導体１２は、第１の軸方向と直交する開口面１２ｄを有する。このため、アンテナ装置１０は、広い周波数帯域に亘って、高い双方向（Ｘ軸方向）指向性を得ることができる。
As described above, the
アンテナ装置１０においては、第２の導体１２の長さ寸法は、使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長から１／４波長までを、上限値とする。このため、アンテナ装置１０は、双方向指向性の低下を防止することができる。
In the
アンテナ装置１０においては、第２の導体１２は、第１の軸方向と直交する第２の軸方向において、幅寸法を有し、第２の導体１２の幅寸法は、使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長に対応する値である。このため、アンテナ装置１０は、双方向指向性の低下を防止することができる。
In the
アンテナ装置１０においては、第２の導体１２は、第１の導体１１の表面に対して平行に配置される天板部１２ｃと、天板部１２ｃの両側部に設けられ、第１の導体１１の表面と当接する側壁部１２ａ，１２ｂとを有する。このため、アンテナ装置１０は、簡素な構成で、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができる。
In the
実施の形態２．
実施の形態２に係るアンテナ装置について、図１７を用いて説明する。図１７は、実施の形態２に係るアンテナ装置における第２の導体１２の幅を段階的に変化させた場合におけるアンテナ装置１０の放射効率の周波数特性を示す図である。
The antenna device according to the second embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 17 is a diagram showing the frequency characteristics of the radiation efficiency of the
実施の形態２に係るアンテナ装置においては、第２の導体１２の幅Ｗを変化させた場合について説明する。図１７は、第２の導体１２の幅Ｗを段階的に変化させた場合におけるアンテナ装置１０の放射効率の周波数特性を示す図である。図１７の横軸は、周波数［ＧＨｚ］を示し、図１７の縦軸は、放射効率［ｄＢ］を示す。この図１７は、幅Ｗを、５０ｍｍ、１００ｍｍ、１５０ｍｍ、及び、２００ｍｍと段階的に変化させた例を示している。周波数は、例えば、０．５～２．５ＧＨｚの範囲となっている。
In the antenna device according to the second embodiment, a case where the width W of the
第２の導体１２を導波管として考える場合、当該導波管には、カットオフ周波数と呼ばれる指標が存在する。このカットオフ周波数以下の周波数においては、電磁波は、導波管内を伝搬せず、急激に減衰する。カットオフ周波数は、導波管の幅が半波長となる周波数である。例えば、第２の導体１２における幅Ｗが１５０ｍｍであった場合、１５０ｍｍが半波長となる１ＧＨｚの周波数が、カットオフ周波数となる。
When the
従って、周波数が１ＧＨｚ以下となる電磁波は、第２の導体１２の材料中を伝搬せず減衰する。電磁波の減衰は、放射効率によって確認することができる。放射効率の低下が見られた場合、これは、電磁波がカットオフ周波数によって減衰していることを意味している。
Therefore, the electromagnetic wave having a frequency of 1 GHz or less does not propagate in the material of the
図１７に示すように、Ｗ＝１５０ｍｍの場合、周波数が１ＧＨｚ未満となる９００ＭＨｚ及び８００ＭＨｚにおいても、放射効率は、大きく低下していない。理論的には、１ＧＨｚを境にして、電磁波が低周波になることで、その放射効率が大きく低下する。しかしながら、第２の導体１２は、電磁波が完全に減衰するまでに必要な長さＬを有していないため、放射効率は、１ＧＨｚよりも少し低周波側でも低下しない。即ち、電磁波は、減衰せずに伝搬する。
As shown in FIG. 17, when W = 150 mm, the radiation efficiency does not significantly decrease even at 900 MHz and 800 MHz where the frequency is less than 1 GHz. Theoretically, when the electromagnetic wave becomes a low frequency with 1 GHz as a boundary, its radiation efficiency is greatly reduced. However, since the
幅Ｗが１５０ｍｍ以外の場合でも、電磁波は、カットオフ周波数で急激に減衰せずに、当該カットオフ周波数付近を境に緩やかに低下し、カットオフ周波数よりも若干低周波側でも、カットオフにはならない。このため、幅Ｗが１５０ｍｍ以外の第２の導体１２についても、使用可能となっている。
Even when the width W is other than 150 mm, the electromagnetic wave does not decay sharply at the cutoff frequency, but gradually decreases around the cutoff frequency, and even at a frequency slightly lower than the cutoff frequency, the electromagnetic wave is cutoff. Must not be. Therefore, the
従って、第２の導体１２の幅Ｗを設定する場合、その幅Ｗが、およそカットオフ周波数よりも少し低い周波数まで使用できることを考慮する必要がある。このように、アンテナ装置１０は、第２の導体１２の幅Ｗをカットオフ周波数程度とすることで、広い周波数帯域に亘って、放射効率の低下を防止することができる。
Therefore, when setting the width W of the
実施の形態３．
実施の形態３に係るアンテナ装置３０について、図１８から図２３を用いて説明する。
The
実施の形態１に係るアンテナ装置１０は、広い周波数帯域に亘って、指向性利得を増加させるものである。このアンテナ装置１０の動作帯域は、第３の導体１３の共振周波数の範囲のみである。これに対して、実施の形態３に係るアンテナ装置３０は、励振素子をテーパ型モノポールアンテナ３１に変更することで、その動作帯域を広くさせるものである。
The
図１８は、実施の形態３に係るアンテナ装置３０の構成を示す前方斜視図である。図１９は、実施の形態３に係るアンテナ装置３０の構成を示す正面図である。
FIG. 18 is a front perspective view showing the configuration of the
図１８及び図１９に示すように、アンテナ装置３０は、第１の導体１１、第２の導体１２、第３の導体１３、給電点１４、及び、第３の導体としてのテーパ型モノポールアンテナ３１を備えている。
As shown in FIGS. 18 and 19, the
テーパ型モノポールアンテナ３１は、第１の導体１１と第２の導体１２との間に配置されている。テーパ型モノポールアンテナ３１の下端は、給電点１４を介して、第１の導体１１に当接している。テーパ型モノポールアンテナ３１の上端は、第２の導体１２に当接していない。テーパ型モノポールアンテナ３１の高さ寸法は、高さＨｔである。テーパ型モノポールアンテナ３１は、幅寸法が下端から上端に向かうに従って徐々に大きくなるような、テーパ構造となっている。
The tapered
実施の形態１の第３の導体１３は、線条モノポールである。この結果、アンテナ装置３０の動作帯域は、第３の導体１３の共振周波数の範囲のみとなる。これに対して、アンテナ装置３０は、その第３の導体１３に替えて、テーパ型モノポールアンテナ３１を用いている。このため、アンテナ装置３０は、テーパ型モノポールアンテナ３１自身の共振に加えて、第２の導体１２との結合により共振が生じるため、動作帯域が増加する。線条モノポールとなる第３の導体１３は、第２の導体１２との結合が生じるものの、その結合力は弱い。テーパ型モノポールアンテナ３１は、第２の導体１２と強く結合し、アンテナ装置３０の動作帯域の増加に繋がる。
The
図２０は、反射係数と周波数との関係を示す図である。図２０の横軸は、周波数［ＧＨｚ］を示し、図２０の縦軸は、Ｘ軸方向の指向性利得［ｄＢｉ］を示す。この図２０は、第２の導体１２の長さＬを、５０ｍｍ、１００ｍｍ、及び、１５０ｍｍと段階的に変化させた例を示している。図２０Ａは、特定小電力無線に対応した図であり、当該図２０Ａで示す周波数帯域は、０．５～１．０ＧＨｚである。図２０Ｂは、Ｗｉ－Ｆｉに対応した図であり、当該図２０Ｂで示す周波数帯域は、２．０～２．８ＧＨｚである。
FIG. 20 is a diagram showing the relationship between the reflection coefficient and the frequency. The horizontal axis of FIG. 20 indicates the frequency [GHz], and the vertical axis of FIG. 20 indicates the directional gain [dBi] in the X-axis direction. FIG. 20 shows an example in which the length L of the
図２０Ｂに示すように、Ｗｉ－Ｆｉに対応する２．４ＧＨｚにおいては、長さＬがどのような値でも、反射係数が－１０ｄＢ以下となっている。これは、テーパ型モノポールアンテナ３１の高さＨｔが、２．４ＧＨｚのおよそ１／４波長になっているためである。これに対して、特定小電力無線に対応する０．５～１．０ＧＨｚにおいては、長さＬが５０ｍｍとなる場合、７５０ＭＨｚで共振を確認することができる。また、長さＬが１００ｍｍとなる場合、９００ＭＨｚで共振を確認することができる。更に、長さＬが１５０ｍｍとなる場合、９２０ＭＨｚで共振を確認することができ、反射係数が－１０ｄＢ以下となっている。
As shown in FIG. 20B, at 2.4 GHz corresponding to Wi-Fi, the reflectance coefficient is −10 dB or less regardless of the value of the length L. This is because the height Ht of the tapered
従って、アンテナ装置３０は、テーパ型モノポールアンテナ３１を備えることにより、デュアルバンド化が可能となるが、第２の導体１２の長さＬを変えることにより、低周波側の共振周波数を変更することができる。これは、低周波側の共振が、励振素子と第２の導体１２との結合を利用しているためである。
Therefore, the
図２１は、第２の導体１２の電流分布を示す図である。図２１Ａは、共振周波数が９２８ＭＨｚのときの電流分布図である。図２１Ｂは、共振周波数が２．４８４ＧＨｚのときの電流分布図である。なお、第２の導体１２の長さＬは、１５０ｍｍとしている。この図２１から明らかなように、低周波側の共振が、第２の導体１２とテーパ型モノポールアンテナ３１との結合を利用していることが理解できる。
FIG. 21 is a diagram showing the current distribution of the
なお、図２２及び図２３に示すように、実施の形態３に係るアンテナ装置３０においては、テーパ型モノポールアンテナ３１に替えて、モノコニカルアンテナ形状をなすモノコニカルアンテナ３２、又は、分岐アンテナ形状をなす分岐モノポールアンテナ３３を備えても構わない。
As shown in FIGS. 22 and 23, in the
図２２は、実施の形態３に係るアンテナ装置３０Ａの構成を示す前方斜視図である。アンテナ装置３０Ａは、第１の導体１１、第２の導体１２、第３の導体１３、給電点１４、及び、第３の導体としてのモノコニカルアンテナ３２を備えている。モノコニカルアンテナ３２は、第３の導体１３をモノコニカルアンテナ形状にしたものである。
FIG. 22 is a front perspective view showing the configuration of the
モノコニカルアンテナ３２は、第１の導体１１と第２の導体１２との間に配置されている。モノコニカルアンテナ３２の下端は、給電点１４を介して、第１の導体１１に当接している。モノコニカルアンテナ３２の上端は、第２の導体１２に当接していない。モノコニカルアンテナ３２は、径寸法が下端から上端に向かうに従って徐々に大きくなるような、円錐状となっている。
The
図２３は、実施の形態３に係るアンテナ装置３０Ｂの構成を示す前方斜視図である。アンテナ装置３０Ｂは、第１の導体１１、第２の導体１２、第３の導体１３、給電点１４、及び、第３の導体としての分岐モノポールアンテナ３３を備えている。分岐モノポールアンテナ３３は、第３の導体１３を分岐アンテナ形状にしたものである。
FIG. 23 is a front perspective view showing the configuration of the
分岐モノポールアンテナ３３は、アンテナ本体３３ａ及び分岐アンテナ３３ｂを有している。アンテナ本体３３ａは、Ｚ軸方向において直線的に延びている。分岐アンテナ３３ｂは、アンテナ本体３３ａに対して、当該アンテナ本体３３ａの途中部分から分岐するように設けられている。
The
分岐モノポールアンテナ３３は、第１の導体１１と第２の導体１２との間に配置されている。このとき、アンテナ本体３３ａの下端は、給電点１４を介して、第１の導体１１に当接している。アンテナ本体３３ａの上端及び分岐アンテナ３３ｂの上端は、第２の導体１２に当接していない。
The
アンテナ本体３３ａ及び分岐アンテナ３３ｂは、互いに素子長が異なるため、互いに共振する周波数が異なっている。このため、アンテナ装置３０Ｂにおいては、アンテナ本体３３ａと分岐アンテナ３３ｂとが、互いに異なる２つの周波数において共振する。
Since the antenna
従って、アンテナ装置３０Ａ，３０Ｂは、アンテナ装置３０と同様に、デュアルバンド化が可能となる。
Therefore, the
以上、実施の形態３に係るアンテナ装置３０においては、第３の導体は、給電点１４から第２の導体１２に向かうに従ってテーパ状に広がる、テーパ型モノポールアンテナ３１である。このため、アンテナ装置３０は、その動作帯域を広くすることができる。
As described above, in the
実施の形態３に係るアンテナ装置３０Ａにおいては、第３の導体は、給電点１４から第２の導体１２に向かうに従って円錐状に拡がる、モノコニカルアンテナ３２である。このため、アンテナ装置３０Ａは、その動作帯域を広くすることができる。
In the
実施の形態３に係るアンテナ装置３０Ｂにおいては、第３の導体は、分岐モノポールアンテナ３３であり、分岐モノポールアンテナ３３は、アンテナ本体３３ａと、アンテナ本体３３ａの途中部分から分岐する分岐アンテナ３３ｂとを有する。このため、アンテナ装置３０Ｂは、その動作帯域を広くすることができる。
In the
実施の形態４．
実施の形態４に係るアンテナ装置４０について、図２４及び図２５を用いて説明する。
The
図２４は、実施の形態４に係るアンテナ装置４０の構成を示す前方斜視図である。図２５は、実施の形態４に係るアンテナ装置４０の構成を示す正面図である。
FIG. 24 is a front perspective view showing the configuration of the
実施の形態４に係るアンテナ装置４０は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０の第２の導体１２に替えて、第２の導体４１を備えた構造となっている。アンテナ装置４０は、第１の導体１１、第３の導体１３、給電点１４、及び、第２の導体４１を備えている。
The
実施の形態１に係る第２の導体１２は、アンテナ装置１０の正面から見て、矩形状であるのに対して、実施の形態４に係る第２の導体４１は、アンテナ装置４０正面から見て、半楕円形状となっている。この第２の導体４１は、例えば、金属で形成されている。
The
第２の導体４１は、給電点１４を中心として、第１の導体１１の表面に設けられている。この第２の導体４１は、第３の導体１３を上方から覆っている。また、第２の導体４１の長さ寸法は、長さＬである。第２の導体４１は、Ｙ軸方向において、長軸方向半径Ａを有し、Ｚ軸方向において、短軸方向半径Ｂを有している。なお、長軸方向半径Ａと短軸方向半径Ｂとは、互いに異なる寸法値である。
The
また、第２の導体４１は、Ｘ軸方向と直交する開口面４１ａを２つ有している。これらの開口面４１ａは、半楕円形状に形成されている。
Further, the
アンテナ装置４０には、アレーアンテナの原理が適用されている。アンテナ装置４０においては、給電点１４よって励振された第３の導体１３が、第２の導体４１と結合することで、それらに電流が流れる。このため、アンテナ装置４０は、広い周波数帯域において、Ｘ軸方向への指向性利得を増加させることができる。
The principle of an array antenna is applied to the
なお、実施の形態４に係るアンテナ装置４０においては、長軸方向半径Ａと短軸方向半径Ｂとは、互いに異なる寸法値となっているが、長軸方向半径Ａと短軸方向半径Ｂとは、同じ寸法値であっても良い。即ち、第２の導体４１は、半円形状であっても良い。この場合、アンテナ装置４０は、第２の導体４１を半円形状としても、第２の導体４１を半楕円形状としたときと同じように、広い周波数帯域において、Ｘ軸方向への指向性利得を増加させることができる。
In the
以上、実施の形態４に係るアンテナ装置４０においては、第２の導体１２は、第１の軸方向から見て、半楕円形状又は半円形状に形成される。このため、アンテナ装置４０は、簡素な構成で、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができる。
As described above, in the
実施の形態５．
実施の形態５に係るアンテナ装置５０について、図２６及び図２８を用いて説明する。
The
実施の形態１に係るアンテナ装置１０は、第１の導体１１の１つに面に、第２の導体１２及び第３の導体１３を設ける構造である。これに対して、実施の形態５に係るアンテナ装置５０は、イメージセオリを用いて、第１の導体１１を除去し、ＸＹ平面に対して対象となる構造となっている。
The
ここで、イメージセオリとは、ある空間中に電流と地板とが存在する場合、地板に対して対称で大きさが等しく、接線方向の向きが逆向きで、且つ、法線方向の向きが同じ向きとなるイメージ電流と呼ばれるものが存在するというものである。 Here, the image seori means that when a current and a main plate exist in a certain space, they are symmetrical with respect to the main plate and have the same size, the tangential direction is opposite, and the normal direction is the same. There is something called an image current that is oriented.
図２６は、イメージセオリの概要について説明した図である。この図２６に示すように、電流５１とイメージ電流５２とは、地板５３に対して対称に存在する。地板５３は、ＺＸ平面とし、電流５１は、－Ｙ軸方向に存在すると仮定する。
FIG. 26 is a diagram illustrating an outline of image seori. As shown in FIG. 26, the current 51 and the image current 52 exist symmetrically with respect to the
このとき、＋Ｙ軸方向にイメージ電流５２が存在する。このイメージ電流５２から地板５３までの距離は、電流５１から地板５３までの距離と等しい。また、イメージ電流５２の大きさは、電流５１の大きさと等しい。更に、イメージ電流５２の地板５３に対する接線方向の向き（Ｘ軸方向の向き）は、電流５１の地板５３に対する接線方向の向きとは、逆向きとなる。イメージ電流５２の地板５３に対する法線方向の向き（Ｙ軸方向の向き）は、電流５１の地板５３に対する法線方向の向きとは、同じ向きとなる。
At this time, the image current 52 exists in the + Y-axis direction. The distance from the image current 52 to the
実際には、地板５３に対して電流５１が存在する側のみに、電磁界が発生し、地板５３に対してイメージ電流５２が存在する側には、電磁界が発生しない。そこで、地板５３を空間から除去した場合、同等の電磁界を表現するためには、イメージ電流５２を用いる必要がある。
Actually, the electromagnetic field is generated only on the side where the current 51 exists with respect to the
図２７は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０に流れる電流５１の向きを示す図である。この図２７に示すように、アンテナ装置１０には、電流５１及びイメージ電流５２が流れている。図２７においては、電流５１の流れを実線で示し、イメージ電流５２の流れを破線で示している。
FIG. 27 is a diagram showing the direction of the current 51 flowing through the
電流５１は、給電点１４から第３の導体１３に励振されたことにより、第２の導体１２及び第３の導体１３に流れる。これに対して、イメージ電流５２は、イメージセオリを用いて、電流５１のイメージ電流となるものである。このように、電流５１の流れに対してイメージセオリを適用すると、第１の導体１１に対して電流５１と対象となるイメージ電流５２が存在すると考えることができる。
The current 51 flows from the
図２８は、実施の形態５に係るアンテナ装置５０の構成を示す前方斜視図である。この図２８に示す実施の形態５に係るアンテナ装置５０は、実施の形態１に係るアンテナ装置１０から、地板となる第１の導体１１を除去し、ＸＹ平面に対して対称な構造を備えるものである。アンテナ装置５０は、第２の導体５４、第３の導体５５、及び、給電点１４を備えている。
FIG. 28 is a front perspective view showing the configuration of the
第２の導体５４は、ＸＹ平面に対して第２の導体１２を対象に備えた構造となっている。このため、第２の導体５４の長さ寸法は、長さＬである。第２の導体５４の幅寸法は、幅Ｗである。第２の導体５４の高さ寸法は、高さ２Ｈとなる。第２の導体５４の高さ２Ｈは、第２の導体１２の高さＨの２倍である。また、第２の導体５４は、Ｘ軸方向と直交する開口面５４ａを２つ有している。これらの開口面５４ａは、矩形状に形成されている。
The
第３の導体５５は、ＸＹ平面に対して第３の導体１３を対象に備えた構造となっている。このため、第３の導体１３は、モノポールアンテナ形状であるのに対して、第３の導体５５は、ダイポールアンテナ形状となっている。
The
このように、アンテナ装置５０は、全体として、ＸＹ平面に対して対称となる構造となっている。このアンテナ装置５０は、イメージセオリを適用することで、ＸＹ平面に対してアンテナ装置１０を対象に備えた構造となるものの、当該アンテナ装置１０と同等の効果を得ることができる。
As described above, the
以上、実施の形態５に係るアンテナ装置５０は、イメージセオリを用いて除去される第１の導体１１の表面を挟み込み、第１の導体１１の表面に平行となる第１の軸方向において、長さ寸法を有する第２の導体５４と、前記第２の導体５４の内部に配置され、第１の導体１１の表面に対して、給電点１４を介して接続する第３の導体５５とを備え、第２の導体５４及び第３の導体５５は、第１の導体１１に対して対象となる構造であり、第２の導体５４は、第１の軸方向と直交する開口面５４ａを有する。このため、アンテナ装置５０は、広い周波数帯域に亘って、高い双方向（Ｘ軸方向）指向性を得ることができる。
As described above, the
アンテナ装置５０においては、開口面５４ａは、矩形状に形成される。このため、アンテナ装置５０は、簡素な構成で、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができる。
In the
なお、本開示はその開示の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、あるいは各実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは各実施の形態において任意の構成要素の省略が可能である。 It should be noted that, within the scope of the disclosure, any combination of embodiments can be freely combined, any component of each embodiment can be modified, or any component can be omitted in each embodiment. ..
本開示に係るアンテナ装置は、第１の軸方向と直交する第２の導体の開口面を備えることで、広い周波数帯域に亘って、高い双方向指向性を得ることができ、アンテナ装置等に用いるのに適している。 The antenna device according to the present disclosure is provided with an opening surface of a second conductor orthogonal to the first axial direction, so that high bidirectional directivity can be obtained over a wide frequency band, and the antenna device or the like can be used. Suitable for use.
１０，１０Ａ，１０Ｂ，３０，３０Ａ，３０Ｂ，４０，５０ アンテナ装置、１１ 第１の導体、１２ 第２の導体、１２ａ，１２ｂ 側壁部、１２ｃ 天板部、１２ｄ 開口面、１３ 第３の導体、１４ 給電点、１５ 非励振ループ素子導体、１５ａ，１５ｂ 縦辺部、１５ｃ 上辺部、１５ｄ 開口面、１６ 励振素子導体、１７ ＴＥ１０モード励振導体、３１ テーパ型モノポールアンテナ、３２ モノコニカルアンテナ、３３ 分岐モノポールアンテナ、３３ａ アンテナ本体、３３ｂ 分岐アンテナ、４１ 第２の導体、４１ａ 開口面、５１ 電流、５２ イメージ電流、５３ 地板、５４ 第２の導体、５４ａ 開口面、５５ 第３の導体。 10,10A,10B,30,30A,30B,40,50 Antenna device, 11 1st conductor, 12 2nd conductor, 12a, 12b side wall part, 12c top plate part, 12d opening surface, 13 3rd conductor , 14 feeding point, 15 non-excited loop element conductor, 15a, 15b vertical side, 15c upper side, 15d opening surface, 16 exciting element conductor, 17 TE10 mode exciting conductor, 31 tapered monopole antenna, 32 monoconical antenna, 33 branch monopole antenna, 33a antenna body, 33b branch antenna, 41 second conductor, 41a opening surface, 51 current, 52 image current, 53 main plate, 54 second conductor, 54a opening surface, 55 third conductor.
Claims (9)
前記第１の導体の表面に当接し、前記第１の導体の表面に平行となる第１の軸方向において、長さ寸法を有する第２の導体と、
前記第１の導体と前記第２の導体との間に配置され、前記第１の導体の表面に対して、給電点を介して接続する第３の導体とを備え、
前記第２の導体は、第１の軸方向と直交する開口面を有し、
前記第２の導体の長さ寸法は、
使用周波数帯域の最低周波数の１／１０波長から１／６波長までを、下限値とし、
使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長から１／４波長までを、上限値とする
ことを特徴とするアンテナ装置。 The first conductor that constitutes the main plate and
A second conductor having a length dimension in the first axial direction that abuts on the surface of the first conductor and is parallel to the surface of the first conductor.
A third conductor arranged between the first conductor and the second conductor and connected to the surface of the first conductor via a feeding point is provided.
The second conductor has an opening surface orthogonal to the first axial direction and has an opening surface.
The length dimension of the second conductor is
The lower limit is from 1/10 wavelength to 1/6 wavelength of the lowest frequency in the frequency band used.
The upper limit is from 1/2 wavelength to 1/4 wavelength of the lowest frequency in the frequency band used.
An antenna device characterized by that.
前記第２の導体の幅寸法は、使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長に対応する値である
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The second conductor has a width dimension in the second axial direction orthogonal to the first axial direction.
The antenna device according to claim 1, wherein the width dimension of the second conductor is a value corresponding to 1/2 wavelength of the lowest frequency of the used frequency band.
前記第１の導体の表面に対して平行に配置される天板部と、
前記天板部の両側部に設けられ、前記第１の導体の表面と当接する側壁部とを有する
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The second conductor is
A top plate portion arranged parallel to the surface of the first conductor, and
The antenna device according to claim 1, wherein the antenna device is provided on both sides of the top plate portion and has side wall portions that are in contact with the surface of the first conductor.
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The antenna device according to claim 1, wherein the third conductor is a tapered monopole antenna that tapers from the feeding point toward the second conductor.
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The antenna device according to claim 1, wherein the third conductor is a monoconical antenna that expands in a conical shape from the feeding point toward the second conductor.
前記分岐モノポールアンテナは、アンテナ本体と、前記アンテナ本体の途中部分から分岐する分岐アンテナとを有する
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The third conductor is a branched monopole antenna.
The antenna device according to claim 1, wherein the branched monopole antenna has an antenna main body and a branched antenna that branches from an intermediate portion of the antenna main body.
ことを特徴とする請求項１記載のアンテナ装置。 The antenna device according to claim 1, wherein the second conductor is formed in a semi-elliptical shape or a semi-circular shape when viewed from the first axial direction.
前記第２の導体の内部に配置され、前記第１の導体の表面に対して、給電点を介して接続する第３の導体とを備え、
前記第２の導体及び前記第３の導体は、前記第１の導体に対して対象となる構造であり、
前記第２の導体は、第１の軸方向と直交する開口面を有し、
前記第２の導体の長さ寸法は、
使用周波数帯域の最低周波数の１／１０波長から１／６波長までを、下限値とし、
使用周波数帯域の最低周波数の１／２波長から１／４波長までを、上限値とする
ことを特徴とするアンテナ装置。 A second conductor having a length dimension in the first axial direction parallel to the surface of the first conductor, sandwiching the surface of the first conductor to be removed using image seori,
A third conductor arranged inside the second conductor and connected to the surface of the first conductor via a feeding point is provided.
The second conductor and the third conductor have a structure that is a target with respect to the first conductor.
The second conductor has an opening surface orthogonal to the first axial direction and has an opening surface.
The length dimension of the second conductor is
The lower limit is from 1/10 wavelength to 1/6 wavelength of the lowest frequency in the frequency band used.
The upper limit is from 1/2 wavelength to 1/4 wavelength of the lowest frequency in the frequency band used.
An antenna device characterized by that.
ことを特徴とする請求項８記載のアンテナ装置。 The antenna device according to claim 8 , wherein the opening surface is formed in a rectangular shape.
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