JP7085874B2 - Zoom lens and image pickup device - Google Patents

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Description

本発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関し、特に、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ等）を用いた撮像装置に好適なズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup device, and more particularly to a zoom lens and an image pickup device suitable for an image pickup device using a solid-state image pickup element (CCD, CMOS, etc.) such as a digital still camera and a digital video camera.

従来より、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、一眼レフカメラ、ミラーレス一眼カメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。これらの撮像装置では、標準系ズームレンズと称される撮像レンズが広く用いられている。標準系ズームレンズとは、一般に、３５ｍｍ判換算において５０ｍｍの焦点距離をズーム域に含むズームレンズをいう。 Conventionally, image pickup devices using solid-state image pickup elements such as digital still cameras, digital video cameras, single-lens reflex cameras, and mirrorless single-lens cameras have become widespread. In these image pickup devices, an image pickup lens called a standard zoom lens is widely used. The standard zoom lens generally refers to a zoom lens that includes a focal length of 50 mm in the zoom range in the 35 mm format.

例えば、特許文献１には、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群及び正の屈折力を有する第４レンズ群から構成された標準系ズームレンズが提案されている。当該ズームレンズでは、第２レンズ群を物体側に移動させ、被写体に合焦する。 For example, Patent Document 1 describes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power. A standard zoom lens composed of a fourth lens group having the above is proposed. In the zoom lens, the second lens group is moved to the object side to focus on the subject.

特開２００８－３１９５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2008-3195

しかしながら、特許文献１に開示のズームレンズでは、主たる変倍作用を担う第２レンズ群をフォーカス群としている。第２レンズ群はレンズ枚数が多く、他のレンズ群と比較すると重い。そのため、迅速なオートフォーカスを行うことが困難である。また、第２レンズ群は重いため、合焦時に第２レンズ群を移動させるための駆動機構も大型化する。そのため、鏡筒を含むレンズユニット全体の大型化、重量化を招くという課題があった。 However, in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, the focus group is a second lens group that mainly has a scaling effect. The second lens group has a large number of lenses and is heavier than the other lens groups. Therefore, it is difficult to perform quick autofocus. Further, since the second lens group is heavy, the drive mechanism for moving the second lens group at the time of focusing is also increased in size. Therefore, there is a problem that the entire lens unit including the lens barrel becomes large and heavy.

そこで、本件発明の課題はフォーカス群の軽量化を図りつつ、光学性能の高い標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することにある。 Therefore, an object of the present invention is to provide a standard zoom lens having high optical performance and an image pickup apparatus equipped with the zoom lens while reducing the weight of the focus group.

上記課題を解決するため、本件発明に係るズームレンズは、広角端における最も広い空気間隔を境に、物体側に配置されるレンズ群を前群とし、像側に配置されるレンズ群を後群としたとき、前記前群は全体で負の屈折力を有し、前記後群は全体で正の屈折力を有し、少なくとも前記前群と前記後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、前記後群は１つの単レンズユニットからなるフォーカス群を含み、当該フォーカス群を光軸方向に移動させることで無限遠から近接物体への合焦を行い、以下の条件を満足することを特徴とする。
（１）０．００ ＜（Ｃｒｆｆ＋Ｃｒｆｒ）／（Ｃｒｆｆ－Ｃｒｆｒ）＜ ５．００
（２）３．８０ ＜ Ｃｒ１ｆ／ｆｗ
（３）０．５０ ＜（－ｆｆｗ＋Ｄｆｒｗ）／ＦＢｗ ＜ ２．１０
但し、
Ｃｒｆｆ：前記フォーカス群の最物体側面の曲率半径
Ｃｒｆｒ：前記フォーカス群の最像側面の曲率半径
Ｃｒ１ｆ：当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径
ｆｗ ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｆｗ ：広角端における前記前群の合成焦点距離
Ｄｆｒｗ：広角端における前記前群の最像側面と前記後群の最物体側の面との光軸上の距離
ＦＢｗ ：広角端における当該ズームレンズの最像側面から結像面までの空気換算長 In order to solve the above problems, in the zoom lens according to the present invention, the lens group arranged on the object side is the front group and the lens group arranged on the image side is the rear group with the widest air gap at the wide angle end as the boundary. When, the front group has a negative refractive power as a whole, the rear group has a positive refractive power as a whole, and at least the air spacing between the front group and the rear group is reduced. By changing the air spacing between the lens groups, the magnification is changed from the wide-angle end to the telescopic end, and the rear group includes a focus group consisting of one single lens unit, and the focus group is moved in the optical axis direction. It is characterized by focusing on a nearby object from infinity and satisfying the following conditions.
(1) 0.00 <(Crff + Crfr) / (Crff-Crfr) <5.00
(2) 3.80 <Cr1f / fw
(3) 0.50 <(-ffw + Dfrw) / FBw <2.10
however,
Crff: Radial radius of curvature of the outermost object side of the focus group Crfr: Radius of curvature of the outermost image side of the focus group Cr1f: Radius of curvature of the outermost object side of the zoom lens fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ffw: Wide-angle Combined focal length of the front group at the end Dfrw: Distance on the optical axis between the most image side surface of the front group at the wide-angle end and the surface on the most object side of the rear group FBw: The most image side surface of the zoom lens at the wide-angle end Air equivalent length from to the image plane

また、上記課題を解決するために、本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像側に、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 Further, in order to solve the above-mentioned problems, the image pickup device according to the present invention converts the optical image formed by the zoom lens and the image side of the zoom lens into an electric signal. It is characterized by being provided with an image pickup element.

本件発明によれば、フォーカス群の軽量化を図りつつ、光学性能の高い標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a standard zoom lens having high optical performance and an image pickup apparatus provided with the zoom lens while reducing the weight of the focus group.

本件発明の実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1 of this invention. 実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the first embodiment. 実施例１のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of the first embodiment. 実施例１のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the first embodiment. 本件発明の実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 2 of this invention. 実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。2 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the second embodiment. 実施例２のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of the second embodiment. 実施例２のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the second embodiment. 本件発明の実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 3 of this invention. 実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the third embodiment. 実施例３のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of Example 3. FIG. 実施例３のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the third embodiment. 本件発明の実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 4 of this invention. 実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the fourth embodiment. 実施例４のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of Example 4. FIG. 実施例４のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the fourth embodiment.

以下、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する当該ズームレンズ及び撮像装置は本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention will be described. However, the zoom lens and the image pickup apparatus described below are one aspect of the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention, and the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention are not limited to the following aspects.

１．ズームレンズ
１－１．ズームレンズの光学構成
まず、本実施の形態のズームレンズの光学構成を説明する。本実施の形態のズームレンズは、広角端における最も広い空気間隔を境に、物体側に配置されるレンズ群を前群とし、像側に配置されるレンズ群を後群としたとき、前群は全体で負の屈折力を有し、後群は全体で正の屈折力を有し、前群と後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、後群は１つの単レンズユニットからなるフォーカス群を含み、当該フォーカス群を光軸方向に移動させることで無限遠から近接物体への合焦を行う。 1. 1. Zoom lens 1-1. Optical Configuration of Zoom Lens First, the optical configuration of the zoom lens of the present embodiment will be described. In the zoom lens of the present embodiment, when the lens group arranged on the object side is the front group and the lens group arranged on the image side is the rear group with the widest air gap at the wide angle end as a boundary, the front group. Has a negative power of refraction as a whole, the rear group has a positive power of refraction as a whole, and changes the air spacing between the lens groups so as to reduce the air spacing between the front and rear groups. The magnification is changed from the wide-angle end to the telescopic end, and the rear group includes a focus group consisting of one single lens unit, and the focus group is moved in the optical axis direction to focus from infinity to a nearby object.

当該ズームレンズでは、広角端における最も広い空気間隔を境に、前群に発散作用を持たせ後群に収束作用を持たせたレトロフォーカス型のパワー配置を採用している。そのため、当該ズームレンズの大型化を抑制しつつ、広角端における画角を広くすることが容易になる。すなわち、当該ズームレンズは、標準系ズームレンズに適したパワー配置を採用しているため、広角端では広画角化を達成しつつ、一眼レフカメラ等の交換レンズシステムに適したバックフォーカスを確保すると共に全体を小型に構成することができる。但し、当該ズームレンズは、３５ｍｍ判換算において５０ｍｍの焦点距離をズーム域に含みつつ、広角端における当該ズームレンズの半画角（ω）が２４°よりも大きいものとする。 The zoom lens employs a retrofocus type power arrangement in which the front group has a divergent action and the rear group has a converging action at the widest air spacing at the wide-angle end. Therefore, it becomes easy to widen the angle of view at the wide-angle end while suppressing the increase in size of the zoom lens. That is, since the zoom lens adopts a power arrangement suitable for a standard zoom lens, it secures a back focus suitable for an interchangeable lens system such as a single-lens reflex camera while achieving a wide angle of view at the wide angle end. At the same time, the whole can be made compact. However, the zoom lens has a focal length of 50 mm in the 35 mm format, and the half angle of view (ω) of the zoom lens at the wide-angle end is larger than 24 °.

当該ズームレンズでは、前群に負の屈折力を配置し、後群に正の屈折力を配置し、広角端から望遠端への変倍時に、前群と後群との間の空気間隔を減少させる。変倍に伴い前群に対する光線入射角は変動するが、後群に対する光線入射角の変動は小さい。そのため、フォーカス群を後群に配置することにより、合焦時の画角変動を抑えることができる。従って、ウォブリングを行う際も画角変動が小さくなるため、動画撮像にも好適なズームレンズを実現することができる。 In the zoom lens, a negative refractive power is placed in the front group and a positive refractive power is placed in the rear group, and the air spacing between the front group and the rear group is set when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. Reduce. The ray incident angle with respect to the front group fluctuates with scaling, but the fluctuation of the ray incident angle with respect to the rear group is small. Therefore, by arranging the focus group in the rear group, it is possible to suppress the fluctuation of the angle of view at the time of focusing. Therefore, since the fluctuation of the angle of view is small even when wobbling is performed, it is possible to realize a zoom lens suitable for moving image imaging.

さらに、当該ズームレンズでは、後群に対する入射光束の径は、前群に対する入射光束の径よりも小さい。そのため、フォーカス群を後群に配置することにより、前群にフォーカス群を配置する場合と比較すると、フォーカス群の小型化及び軽量化を図ることができる。さらに、当該ズームレンズでは、フォーカス群を１つの単レンズユニットから構成するため、フォーカス群を空気間隔を介して配置される複数枚の単レンズから構成する場合と比較すると、フォーカス群の小型化及び軽量化を図るのが一層容易になる。次に、当該ズームレンズの光学構成についてより具体的に説明する。 Further, in the zoom lens, the diameter of the incident light flux with respect to the rear group is smaller than the diameter of the incident light flux with respect to the front group. Therefore, by arranging the focus group in the rear group, it is possible to reduce the size and weight of the focus group as compared with the case where the focus group is arranged in the front group. Further, in the zoom lens, since the focus group is composed of one single lens unit, the focus group is downsized and compared with the case where the focus group is composed of a plurality of single lenses arranged via an air gap. It will be easier to reduce the weight. Next, the optical configuration of the zoom lens will be described more specifically.

（１）広角端における最も広い空気間隔
まず、前群と後群との間の空気間隔について説明する。当該ズームレンズは複数のレンズ群から構成される。広角端から望遠端へ変倍する際に各レンズ群間の空気間隔は変化する。当該ズームレンズのズームポジションによって各レンズ群間の空気間隔の大きさは変化する。そこで、本件発明では、当該ズームレンズを構成する各レンズ群間の空気間隔のうち、当該ズームレンズの広角端において最も広い空気間隔を上記「広角端における最も広い空気間隔」と称するものとする。ここで、当該ズームレンズのズームポジションによって変化するレンズ群間の空気間隔を可変間隔と称したとき、「広角端における最も広い空気間隔」は、当該ズームレンズにおいて最も物体側に配置されるレンズ群と最も像側に配置されるレンズ群との間の可変間隔のうち、広角端における最大の可変間隔をいい、当該ズームレンズにおいて最も像側に配置されるレンズ群と結像面との間の空気間隔（バックフォーカス）は含まれないものとする。そして、「広角端における最も広い空気間隔」を境に、物体側に配置される１又は複数のレンズ群を前群と称し、像側に配置される１又は複数のレンズ群を後群と称する。 (1) Widest air spacing at the wide-angle end First, the air spacing between the front group and the rear group will be described. The zoom lens is composed of a plurality of lens groups. The air spacing between each lens group changes when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. The size of the air gap between each lens group changes depending on the zoom position of the zoom lens. Therefore, in the present invention, among the air spacings between the lens groups constituting the zoom lens, the widest air spacing at the wide-angle end of the zoom lens is referred to as the "widest air spacing at the wide-angle end". Here, when the air spacing between lens groups that changes depending on the zoom position of the zoom lens is referred to as a variable spacing, the "widest air spacing at the wide-angle end" is the lens group that is placed closest to the object in the zoom lens. Of the variable spacing between the lens group placed closest to the image side and the lens group placed closest to the image side, the maximum variable spacing at the wide-angle end is defined between the lens group placed closest to the image side and the image plane in the zoom lens. Air spacing (back focus) shall not be included. Then, one or more lens groups arranged on the object side are referred to as a front group, and one or a plurality of lens groups arranged on the image side are referred to as a rear group with the "widest air spacing at the wide-angle end" as a boundary. ..

（２）前群
前群は、上記「広角端における最も広い空気間隔」よりも物体側に配置される１又は複数のレンズ群の総称である。前群は全体で負の屈折力を有するため、前群は少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズ群を有する。 (2) Front group The front group is a general term for one or more lens groups arranged on the object side of the above "widest air spacing at the wide-angle end". Since the front group has a negative refractive power as a whole, the front group has at least one lens group having a negative refractive power.

前群に含まれる負の屈折力を有するレンズ群のうち、最も大きな負の屈折力を有するレンズ群を負レンズ群ｎと称する。当該前群はこの負レンズ群ｎを有し、且つ、全体で負の屈折力を有する限り、他のレンズ群構成は特に限定されない。例えば、負の屈折力を有するレンズ群を２つ以上有していてもよいし、正の屈折力を有するレンズ群を１つ以上有していてもよい。 Among the lens groups having a negative refractive power included in the front group, the lens group having the largest negative refractive power is referred to as a negative lens group n. As long as the front group has this negative lens group n and has a negative refractive power as a whole, the other lens group configurations are not particularly limited. For example, it may have two or more lens groups having a negative refractive power, or it may have one or more lens groups having a positive refractive power.

しかしながら、当該ズームレンズの大口径化を図る上で有効であるという観点から、前群は、最も物体側に正の屈折力を有するレンズ群を備えることが好ましい。そして、前群において、この正の屈折力を有するレンズ群の像側に、負の屈折力を有するレンズ群を配置することは、当該ズームレンズの高倍率化を図る上でも有効である。 However, from the viewpoint of being effective in increasing the diameter of the zoom lens, it is preferable that the front group includes a lens group having a positive refractive power on the object side most. In the front group, arranging the lens group having a negative refractive power on the image side of the lens group having a positive refractive power is also effective in increasing the magnification of the zoom lens.

（３）後群
後群は、上記「広角端における最も広い空気間隔」よりも像側に配置される１又は複数のレンズ群の総称である。後群は全体で正の屈折力を有するため、後群は少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズ群を有する。後群は、上記フォーカス群を含み、且つ、全体で正の屈折力を有する限り、他のレンズ群構成は特に限定されない。例えば、正の屈折力を有するレンズ群を２つ以上有していてもよいし、負の屈折力を有するレンズ群を１つ以上有していてもよい。また、当該ズームレンズの小型化を図る上で、後群の最も物体側には正の屈折力を有するレンズ群を配置することが好ましいが、この点についても特に限定されるものではない。 (3) Rear group The rear group is a general term for one or more lens groups arranged on the image side of the above "widest air spacing at the wide-angle end". Since the rear group has a positive refractive power as a whole, the rear group has at least one lens group having a positive refractive power. The rear group is not particularly limited as long as it includes the focus group and has a positive refractive power as a whole. For example, it may have two or more lens groups having a positive refractive power, or may have one or more lens groups having a negative refractive power. Further, in order to reduce the size of the zoom lens, it is preferable to arrange a lens group having a positive refractive power on the most object side of the rear group, but this point is also not particularly limited.

後群は、フォーカス群の像側に少なくとも１枚のレンズを有することが好ましい。フォーカス群の像側に少なくとも１枚のレンズを配置することにより、合焦時のフォーカス群の移動に伴う収差変動をフォーカス群の像側で補正することが容易になる。このとき、当該レンズの屈折力は正であってもよいが、当該レンズは負の屈折力を有するレンズ面Ｓｒを少なくとも１面有することが好ましい。当該レンズ面Ｓｒを少なくとも１面有するレンズをフォーカス群の像側に配置することで、像面湾曲を小さくすることが容易になる。 The rear group preferably has at least one lens on the image side of the focus group. By arranging at least one lens on the image side of the focus group, it becomes easy to correct the aberration fluctuation due to the movement of the focus group at the time of focusing on the image side of the focus group. At this time, the refractive power of the lens may be positive, but it is preferable that the lens has at least one lens surface Sr having a negative refractive power. By arranging a lens having at least one lens surface Sr on the image side of the focus group, it becomes easy to reduce the curvature of field.

また、後群は、フォーカス群の物体側に、少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｒｎを有することが好ましい。フォーカス群よりも物体側に、負の屈折力を有するレンズＬｒｎを配置することで、像面湾曲を小さくすることができ、色収差を低減することが容易になる。これと共にフォーカス群で発生する収差を当該レンズＬｒｎにより低減することができる。そのため、合焦時に補正すべき収差発生量が小さく、合焦域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することが容易になる。 Further, it is preferable that the rear group has at least one lens Lrn having a negative refractive power on the object side of the focus group. By arranging the lens Lrn having a negative refractive power on the object side of the focus group, the curvature of field can be reduced and the chromatic aberration can be easily reduced. At the same time, the aberration generated in the focus group can be reduced by the lens Lrn. Therefore, the amount of aberration generated during focusing is small, and it becomes easy to realize a zoom lens having high optical performance in the entire focusing range.

（４）フォーカス群
フォーカス群は、後群を構成するレンズ群のいずれか一のレンズ群、又は、その一部である。上述のとおり、フォーカス群は１つの単レンズユニットから構成される。ここで、単レンズユニットとは、１枚の単レンズ、或いは、複数の単レンズを空気間隔を介することなく一体化した接合レンズなどのレンズユニットをいう。すなわち、単レンズユニットは、複数の光学面を有する場合であっても、その最物体側面及び最像側面のみ空気と接し、その他の面は空気とは接していないものとする。また、当該明細書において、単レンズは、球面レンズ及び非球面レンズのいずれであってもよい。また、非球面レンズには、表面に非球面フィルムが貼設されたいわゆる複合非球面レンズも含まれるものとする。 (4) Focus group The focus group is one of the lens groups constituting the rear group, or a part thereof. As described above, the focus group is composed of one single lens unit. Here, the single lens unit refers to a single lens or a lens unit such as a junction lens in which a plurality of single lenses are integrated without intervening air spacing. That is, even if the single lens unit has a plurality of optical surfaces, it is assumed that only the outermost object side surface and the outermost image side surface are in contact with air, and the other surfaces are not in contact with air. Further, in the specification, the single lens may be either a spherical lens or an aspherical lens. Further, the aspherical lens also includes a so-called composite aspherical lens in which an aspherical film is attached on the surface.

フォーカス群は、上記１つの単レンズユニットから構成されるため、フォーカス群には空気間隔が含まれない。そのため、フォーカス群を複数の単レンズが空気間隔を介して配置された構成と比較すると、当該ズームレンズではフォーカス群の小型化及び軽量化を図ることができる。その結果、合焦時にフォーカス群を光軸方向に移動させるためのメカ部材（以下、「フォーカス駆動機構」と称する。）の小型化及び軽量化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化を図ることができる。なお、ズームレンズユニットには、当該ズームレンズの他、変倍時に各レンズ群を相対的に移動させるための駆動機構（以下、ズーム駆動機構）や上記フォーカス駆動機構の他、これらを収容する鏡筒等が含まれるものとする。 Since the focus group is composed of the above single lens unit, the focus group does not include an air gap. Therefore, when the focus group is compared with a configuration in which a plurality of single lenses are arranged via an air gap, the zoom lens can reduce the size and weight of the focus group. As a result, it is possible to reduce the size and weight of the mechanical member (hereinafter referred to as "focus drive mechanism") for moving the focus group in the optical axis direction at the time of focusing, and the overall size of the zoom lens unit can be reduced. It is possible to reduce the weight and weight. In addition to the zoom lens, the zoom lens unit includes a drive mechanism for relatively moving each lens group during scaling (hereinafter referred to as a zoom drive mechanism), the focus drive mechanism, and a mirror that accommodates these. Cylinders, etc. shall be included.

また、フォーカス群を複数枚の単レンズを空気間隔を介して配置した構成と比較すると、フォーカス群を上記１つの単レンズユニットから構成することにより、偏芯誤差や、単レンズ間の空気間隔の誤差等、種々の製造誤差を小さくすることができる。そのため、製造誤差に起因する光学性能の低下を小さくすることができ、製品毎の性能のバラツキを小さくすることができる。従って、光学性能の高いズームレンズを歩留まりよく製造することができる。 Further, when the focus group is compared with the configuration in which a plurality of single lenses are arranged via the air spacing, the eccentricity error and the air spacing between the single lenses are increased by configuring the focus group from the above single lens unit. Various manufacturing errors such as errors can be reduced. Therefore, the deterioration of the optical performance due to the manufacturing error can be reduced, and the variation in the performance of each product can be reduced. Therefore, a zoom lens having high optical performance can be manufactured with a high yield.

さらに、当該フォーカス群は負の屈折力を有することが好ましい。すなわち、上記単レンズユニットの合成屈折力が負であることが好ましい。フォーカス群が負の屈折力を有することで、負の屈折力を有する前群で発生する像面湾曲や歪曲収差を当該フォーカス群により相殺することができる。そのため、より光学性能の高いズームレンズを得ることができる。 Further, the focus group preferably has a negative refractive power. That is, it is preferable that the combined refractive power of the single lens unit is negative. Since the focus group has a negative refractive power, the curvature of field and distortion generated in the front group having a negative refractive power can be offset by the focus group. Therefore, a zoom lens having higher optical performance can be obtained.

ここで、フォーカス群は１つの単レンズユニットから構成されていればよく、１枚の単レンズから構成されていてもよいし、複数枚の単レンズが接合されてユニット化された１つの接合レンズから構成されていてもよく、いずれの場合も上述した一連の効果を得ることができる。フォーカス群を接合レンズから構成した場合と比較して、単レンズ１枚のみから構成した方が、フォーカス群の軽量化及び小型化を図ることができる。 Here, the focus group may be composed of one single lens unit as long as it is composed of one single lens unit, or may be composed of one single lens, or one bonded lens in which a plurality of single lenses are bonded and unitized. In any case, the above-mentioned series of effects can be obtained. Compared with the case where the focus group is composed of a junction lens, it is possible to reduce the weight and size of the focus group by composing only one single lens.

一方、フォーカス群を接合レンズから構成した場合には、フォーカス群を単レンズ１枚のみから構成した場合と比較して、光学性能の高性能化を図ることができる。例えば、フォーカス群を正の屈折力を有するレンズ（レンズＬｐ）及び負の屈折力を有するレンズ（レンズＬｎ）を含む接合レンズから構成することにより、合焦時の色収差の発生を抑制することができ、より光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 On the other hand, when the focus group is composed of a junction lens, the optical performance can be improved as compared with the case where the focus group is composed of only one single lens. For example, by configuring the focus group with a bonded lens including a lens having a positive refractive power (lens Lp) and a lens having a negative refractive power (lens Ln), it is possible to suppress the occurrence of chromatic aberration during focusing. It is possible to realize a zoom lens with higher optical performance.

なお、フォーカス群を上記接合レンズから構成する場合、レンズＬｐ、レンズＬｎの配置の順序は特に限定されるものではないが、当該接合レンズは物体側から、上記レンズＬｐ、上記レンズＬｎの順に接合されたものであることが好ましい。上述したとおり、フォーカス群は後群に配置される。この場合、軸上光線と比較したとき、軸外光線は、フォーカス群を構成する単レンズユニットのより周辺部を通過する。倍率色収差をより良好に補正するためには、像側に負の屈折力を有するレンズを配置することが好ましいためである。 When the focus group is composed of the bonded lens, the order of arrangement of the lens Lp and the lens Ln is not particularly limited, but the bonded lens is joined in the order of the lens Lp and the lens Ln from the object side. It is preferable that the lens is made. As mentioned above, the focus group is placed in the rear group. In this case, when compared with the on-axis ray, the off-axis ray passes through the peripheral portion of the single lens unit constituting the focus group. This is because it is preferable to arrange a lens having a negative refractive power on the image side in order to better correct the chromatic aberration of magnification.

（５）開口絞り
当該ズームレンズにおいて、開口絞りの配置は特に限定されるものではない。但し、ここでいう開口絞りは、当該ズームレンズの光束径を規定する開口絞り、すなわち当該ズームレンズのＦｎｏを規定する開口絞りをいう。 (5) Aperture diaphragm The arrangement of the aperture diaphragm is not particularly limited in the zoom lens. However, the aperture diaphragm referred to here means an aperture diaphragm that defines the luminous flux diameter of the zoom lens, that is, an aperture diaphragm that defines the Fno of the zoom lens.

しかしながら、開口絞りを後群の物体側或いは後群内に配置することが、合焦域全域において良好な光学性能を得る上で好ましい。上述したとおり、後群に対する入射光束の径の変動は小さい。そのため、後群の物体側又は後群内に開口絞りを配置することで、合焦時における収差変動を抑制することができる。 However, it is preferable to arrange the aperture diaphragm on the object side of the rear group or in the rear group in order to obtain good optical performance in the entire focusing region. As described above, the variation in the diameter of the incident luminous flux with respect to the rear group is small. Therefore, by arranging the aperture diaphragm on the object side of the rear group or in the rear group, it is possible to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing.

（６）レンズ群構成
当該ズームレンズを構成するレンズ群の数は特に限定されるものではないが、例えば、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群及び正の屈折力を有する第５レンズ群からなり、第３レンズ群以降が後群である５群構成のズームレンズ、または、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、負の屈折力を有する第３レンズ群及び正の屈折力を有する第４レンズ群からなり、第２レンズ群以降が後群である４群構成のズームレンズ、または、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群、負の屈折力を有する第５レンズ群及び正の屈折力を有する第６レンズ群からなり、第３レンズ群以降が後群である６群構成のズームレンズなど種々のレンズ群構成を採用することができる。広角端において最も広い空気間隔を境に、物体側に負の屈折力を有する前群と、像側に正の屈折力を有する後群とを備える構成であれば、当該ズームレンズの具体的なレンズ群構成は特に限定されるものではない。 (6) Lens group configuration The number of lens groups constituting the zoom lens is not particularly limited, but for example, a first lens group having a positive refractive force, a second lens group having a negative refractive force, and the like. A zoom with a 5-group configuration consisting of a 3rd lens group with a positive refractive force, a 4th lens group with a negative refractive force, and a 5th lens group with a positive refractive force, with the 3rd lens group and subsequent lens groups being the rear group. It consists of a lens or a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. A four-group zoom lens in which the second and subsequent lens groups are the rear group, or a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It consists of a group, a fourth lens group having a positive refractive force, a fifth lens group having a negative refractive force, and a sixth lens group having a positive refractive force, and the third and subsequent lens groups are the rear group. Various lens group configurations such as a zoom lens can be adopted. A specific zoom lens is provided as long as it has a front group having a negative refractive power on the object side and a rear group having a positive refractive power on the image side with the widest air gap at the wide-angle end as a boundary. The lens group configuration is not particularly limited.

１－２．動作
（１）変倍時の動作
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際して、少なくとも前群と後群との間の空気間隔が減少するようにレンズ群間の空気間隔を変化させる。 1-2. Operation (1) Operation during scaling In the zoom lens, the air spacing between the lens groups is changed so that at least the air spacing between the front group and the rear group is reduced when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. Let me.

ここで、前群及び／又は後群が複数のレンズ群を備える場合、変倍に際して各レンズ群間の空気間隔も変化するものとする。広角端から望遠端への変倍に際して、少なくとも前群と後群との間の空気間隔が減少すればよく、その他のレンズ群間の空気間隔の増減は特に限定されるものではない。また、変倍に際して当該ズームレンズを構成する全てのレンズ群を光軸方向に移動させてよいし、一部のレンズ群を光軸方向に固定し、残りのレンズ群を光軸方向に移動させてもよく、個々のレンズ群の移動の有無及び移動の方向は特に限定されるものではない。 Here, when the front group and / or the rear group includes a plurality of lens groups, the air spacing between the lens groups also changes at the time of scaling. When scaling from the wide-angle end to the telephoto end, it is sufficient that at least the air spacing between the front group and the rear group is reduced, and the increase or decrease in the air spacing between the other lens groups is not particularly limited. Further, at the time of scaling, all the lens groups constituting the zoom lens may be moved in the optical axis direction, some lens groups may be fixed in the optical axis direction, and the remaining lens groups may be moved in the optical axis direction. However, the presence / absence of movement and the direction of movement of the individual lens groups are not particularly limited.

ここで、広角端から望遠端への変倍に際して、当該ズームレンズにおいて最も物体側に配置される第１レンズ群を物体側に移動させるようにすれば、広角端における当該ズームレンズの光学全長を短くすることができる。この場合、鏡筒を外筒部分に対して内筒部分を繰り出し可能に収容した入れ子状の構造とし、広角端から望遠端への変倍時に例えば内筒部分を繰り出して第１レンズ群を物体側に移動させ、望遠端から広角端への変倍時に内筒部分が外筒部分に収容されるようにすれば、広角端状態における鏡筒長を短くすることができ、当該ズームレンズユニットの小型化を図ることができる。 Here, when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, if the first lens group arranged on the object side of the zoom lens is moved to the object side, the optical total length of the zoom lens at the wide-angle end can be increased. Can be shortened. In this case, the lens barrel has a nested structure in which the inner cylinder portion can be extended with respect to the outer cylinder portion, and when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, for example, the inner cylinder portion is extended to make the first lens group an object. By moving it to the side so that the inner cylinder part is accommodated in the outer cylinder part when scaling from the telephoto end to the wide-angle end, the lens barrel length in the wide-angle end state can be shortened, and the zoom lens unit can be used. It is possible to reduce the size.

（２）合焦時の動作
当該ズームレンズにおいて、無限遠から近接物体への合焦の際に、後群に配置される上記フォーカス群が光軸方向に移動する。合焦時におけるフォーカス群の移動の方向は特に限定されるものではないが、例えば、無限遠から近接物体に合焦する際に像側に移動することが好ましい。 (2) Operation during focusing In the zoom lens, the focus group arranged in the rear group moves in the optical axis direction when focusing from infinity to a nearby object. The direction of movement of the focus group at the time of focusing is not particularly limited, but it is preferable to move to the image side when focusing on a nearby object from infinity, for example.

ここで、物体側に配置される前群に負の屈折力を配置し、像側に配置される後群に正の屈折力を配置し、上記フォーカス群を後群に配置した場合、近接被写体撮像時における軸上色収差の発生量や球面収差の発生量は広角端の方が望遠端より少ない。そのため、望遠端における最短撮像距離よりも広角端における最短撮像距離を短くしても広角端における上記収差の各発生量は少ない。従って、望遠端における最短撮像距離に対して、広角端における最短撮像距離を短くすることにより、被写体との距離や被写体の大きさに合わせて、撮像画角を適宜選択することができ、当該ズームレンズにより撮像可能な撮像シーンを拡大することができる。但し、最短撮像距離（最短撮影距離）とは、結像面から被写体までの最短の距離をいう。 Here, when a negative refractive power is arranged in the front group arranged on the object side, a positive refractive power is arranged in the rear group arranged on the image side, and the focus group is arranged in the rear group, a close subject is placed. The amount of axial chromatic aberration and the amount of spherical aberration generated during imaging are smaller at the wide-angle end than at the telephoto end. Therefore, even if the shortest imaging distance at the wide-angle end is shorter than the shortest imaging distance at the telephoto end, the amount of each of the above aberrations generated at the wide-angle end is small. Therefore, by shortening the shortest imaging distance at the wide-angle end with respect to the shortest imaging distance at the telephoto end, the imaging angle of view can be appropriately selected according to the distance to the subject and the size of the subject. The imageable scene that can be imaged can be enlarged by the lens. However, the shortest imaging distance (shortest imaging distance) means the shortest distance from the image plane to the subject.

なお、合焦時に、上記接合レンズからなるフォーカス群の他に、他のレンズ群又はレンズ群の一部も移動させてもよい。すなわち、フローティング方式により合焦してもよい。レトロフォーカス型のパワー配置を採用する撮像レンズでは、フローティング方式を採用すると、合焦時の収差補正が容易になるため、光学性能の高いズームレンズを実現する上で、フローティング方式により合焦することは好ましい。 At the time of focusing, in addition to the focus group consisting of the above-mentioned bonded lens, another lens group or a part of the lens group may be moved. That is, it may be focused by the floating method. For image pickup lenses that use a retrofocus type power arrangement, the floating method makes it easier to correct aberrations during focusing. Therefore, in order to realize a zoom lens with high optical performance, the floating method should be used for focusing. Is preferable.

しかしながら、フローティング方式では合焦時に複数のレンズ群を移動させるため、フォーカス駆動機構の構成が複雑化する。従って、当該ズームレンズの小型化及び軽量化を図る上では、フローティング方式ではなく、合焦時には上記接合レンズから構成される上記フォーカス群のみを移動させることが好ましい。すなわち、当該ズームレンズは、上記フォーカス群以外に、合焦時に光軸上を移動するレンズ群を含まないことが好ましい。 However, in the floating method, since a plurality of lens groups are moved during focusing, the configuration of the focus drive mechanism becomes complicated. Therefore, in order to reduce the size and weight of the zoom lens, it is preferable to move only the focus group composed of the junction lens at the time of focusing instead of the floating method. That is, it is preferable that the zoom lens does not include a lens group that moves on the optical axis at the time of focusing, in addition to the focus group.

なお、本件発明においては、フローティング方式によって合焦を行う場合であっても、接合レンズからなるフォーカス群が本明細書に記載の構成や条件を満たせばよい。すなわち、合焦時に当該フォーカス群と併せて移動する他のレンズ群又はレンズ群の一部については特に限定されるものではない。 In the present invention, even when focusing is performed by the floating method, the focus group composed of the junction lens may satisfy the configuration and conditions described in the present specification. That is, the other lens group or a part of the lens group that moves together with the focus group at the time of focusing is not particularly limited.

１－２．条件式
当該ズームレンズでは、上述した構成を採用すると共に、次に説明する条件式を少なくとも１つ以上満足することが好ましい。 1-2. Conditional expression It is preferable that the zoom lens adopts the above-described configuration and satisfies at least one conditional expression described below.

１－２－１．条件式（１）
（１）０．００ ＜（Ｃｒｆｆ＋Ｃｒｆｒ）／（Ｃｒｆｆ－Ｃｒｆｒ）＜ ５．００
但し、
Ｃｒｆｆ：前記フォーカス群の最物体側面の曲率半径
Ｃｒｆｒ：前記フォーカス群の最像側面の曲率半径 1-2-1. Conditional expression (1)
(1) 0.00 <(Crff + Crfr) / (Crff-Crfr) <5.00
however,
Crff: Radius of curvature of the most object side surface of the focus group Crfr: Radius of curvature of the most image side surface of the focus group

上記条件式（１）は、フォーカス群を構成する単レンズユニットの形状を規定するための式である。フォーカス群を構成する単レンズユニットの形状が上記条件式（１）に規定される形状とすることで、球面収差の補正を良好に行うことが可能になり、近接被写体に合焦する際の収差変動を小さくすることができ、合焦域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 The conditional expression (1) is an expression for defining the shape of the single lens unit constituting the focus group. By making the shape of the single lens unit constituting the focus group the shape specified in the above conditional equation (1), it becomes possible to satisfactorily correct the spherical aberration, and the aberration when focusing on a close subject. Fluctuations can be reduced, and a zoom lens with high optical performance can be realized over the entire focusing range.

これらの効果を得る上で、条件式（１）の下限値は０．０５であることがより好ましく、０．０８であることがさらに好ましく、０．１０であることが一層好ましく、０．１５であることがより一層好ましい。また条件式（１）の上限値は４．５０であることがより好ましく、４．００であることがさらに好ましく、３．００であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (1) is more preferably 0.05, further preferably 0.08, further preferably 0.10, and 0.15. Is even more preferable. The upper limit of the conditional expression (1) is more preferably 4.50, further preferably 4.00, and even more preferably 3.00.

１－２－２．条件式（２）
（２） ３．８０ ＜ Ｃｒ１ｆ／ｆｗ
但し、
Ｃｒ１ｆ：当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径
ｆｗ ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-2. Conditional expression (2)
(2) 3.80 <Cr1f / fw
however,
Cr1f: Radius of curvature of the outermost object side of the zoom lens fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end

条件式（２）は、当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径と広角端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（２）の値が正であることは、当該ズームレンズの最物体側面が平面又は物体側に凸の形状であることを意味する。条件式（２）を満足することで、当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径が広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して適正な範囲内となり、歪曲収差と像面湾曲とをバランスよく補正することができる。 The conditional equation (2) is an equation for defining the ratio between the radius of curvature of the outermost object side surface of the zoom lens and the focal length of the zoom lens at the wide-angle end. When the value of the conditional expression (2) is positive, it means that the outermost object side surface of the zoom lens has a flat surface or a convex shape toward the object side. By satisfying the conditional equation (2), the radius of curvature of the outermost object side surface of the zoom lens is within an appropriate range with respect to the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, and the distortion aberration and the curvature of field are well balanced. It can be corrected.

これに対して、条件式（２）の数値が下限値以下である場合、広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して、当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径が小さくなりすぎ、歪曲収差が過補正になると共に、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (2) is not more than the lower limit value, the radius of curvature of the outermost object side surface of the zoom lens becomes too small with respect to the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, and distortion aberration occurs. Is not preferable because it becomes overcorrected and it becomes difficult to correct the curvature of field.

上記効果を得る上で、条件式（２）の下限値は４．００であることがより好ましく、４．２０であることがさらに好ましく、４．５０であることが一層好ましく、４．８０であることがより一層好ましく、５．１０であることがさらに一層好ましい。また条件式（２）の上限値は特に限定されるものではないが、上限値を設けるとすれば、１００．００であることが好ましく、５０．００であることがさらに好ましく、４０．００であることが一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (2) is more preferably 4.00, further preferably 4.20, and even more preferably 4.50. It is even more preferable that it is, and it is even more preferable that it is 5.10. The upper limit of the conditional expression (2) is not particularly limited, but if an upper limit is provided, it is preferably 100.00, more preferably 50.00, and 40.00. It is more preferable to have.

１－２－３．条件式（３）
（３）０．５０ ＜ （－ｆｆｗ＋Ｄｆｒｗ）／ＦＢｗ ＜ ２．１０
但し、
ｆｆｗ ：広角端における前群の合成焦点距離
Ｄｆｒｗ：広角端における前群の最像側面と後群の最物体側面との光軸上の距離
ＦＢｗ ：広角端における当該ズームレンズの最像側面から結像面までの空気換算長 1-2-3. Conditional expression (3)
(3) 0.50 <(-ffw + Dfrw) / FBw <2.10
however,
ffw: Combined focal length of the front group at the wide-angle end Dfrw: Distance on the optical axis between the most image side of the front group and the most object side of the rear group at the wide-angle end FBw: Connected from the most image side of the zoom lens at the wide-angle end Air equivalent length to the image plane

条件式（３）は、広角端において、後群に入射する光束の集光点と後群から射出する光束の集光点との比を規定するための式である。条件式（３）において、分子は後群に入射する光束の集光点から後群の最物体側面までの光軸上の距離を表し、分母はいわゆるバックフォーカスであり、後群から射出する光束の集光点と後群の最像側面との光軸上の距離を表している。条件式（３）を満足することで、交換レンズシステムに好適な適切なバックフォーカスを確保しつつ、当該ズームレンズの小型化を図ることができる。このとき、前群の最物体側面は、前群において最も物体側に配置されたレンズ面のことを指し、後群の最像側面は、後群において最も像側に配置されたレンズ面のことを指す。 The conditional equation (3) is an equation for defining the ratio between the condensing point of the light flux incident on the rear group and the condensing point of the light flux emitted from the rear group at the wide-angle end. In the conditional equation (3), the molecule represents the distance on the optical axis from the condensing point of the light flux incident on the rear group to the side surface of the most object of the rear group, the denominator is the so-called back focus, and the light flux emitted from the rear group. It represents the distance on the optical axis between the condensing point of and the most image side of the rear group. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to reduce the size of the zoom lens while ensuring an appropriate back focus suitable for the interchangeable lens system. At this time, the outermost object side surface of the front group refers to the lens surface arranged on the object side most in the front group, and the most image side surface of the rear group refers to the lens surface arranged on the image side most in the rear group. Point to.

これに対して、条件式（３）の数値が上限値以上になると、広角端におけるバックフォーカスが短くなる。そのため、交換レンズシステムに適したバックフォーカスを確保することが困難になる。また、条件式（３）の数値が上限値以上であることは、後群に入射する光束の集光点が遠いことを意味する。すなわち、後群に入射する光束の集光点が物体側になり広角端における光学全長が長くなるため、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難となる。これらのことから、条件式（３）の数値は上限値未満であることが好ましい。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) becomes equal to or more than the upper limit value, the back focus at the wide-angle end becomes short. Therefore, it becomes difficult to secure a back focus suitable for the interchangeable lens system. Further, when the numerical value of the conditional expression (3) is equal to or more than the upper limit value, it means that the focusing point of the light flux incident on the rear group is far. That is, since the focusing point of the light flux incident on the rear group is on the object side and the optical total length at the wide-angle end becomes long, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. From these facts, it is preferable that the numerical value of the conditional expression (3) is less than the upper limit value.

一方、条件式（３）の数値が下限値以下になると、広角端におけるバックフォーカスが長くなるため、交換レンズシステムに適したバックフォーカスを確保することは容易になる。しかしながら、バックフォーカスが長くなりすぎると、広角端における光学全長が長くなる。よって、この場合も当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。これらのことから、条件式（３）の数値は下限値よりも大であることが好ましい。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) is equal to or less than the lower limit value, the back focus at the wide-angle end becomes long, so that it becomes easy to secure the back focus suitable for the interchangeable lens system. However, if the back focus becomes too long, the total optical length at the wide-angle end becomes long. Therefore, in this case as well, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. From these facts, it is preferable that the numerical value of the conditional expression (3) is larger than the lower limit value.

これらの効果を得る上で、条件式（３）の下限値は０．６０であることが好ましく、０．７０であることがより好ましく、０．８０であることがさらに好ましく、０．９０であることが一層好ましく、１．０５であることがより一層好ましく、１．１５であることがさらに一層好ましい。また条件式（３）の上限値は２．０５であることが好ましく、２．００であることがより好ましく、１．９５であることがさらに好ましく、１．９２であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (3) is preferably 0.60, more preferably 0.70, further preferably 0.80, and 0.90. It is even more preferably 1.05, even more preferably 1.15. The upper limit of the conditional expression (3) is preferably 2.05, more preferably 2.00, still more preferably 1.95, and even more preferably 1.92.

１－２－４．条件式（４）
（４）１．２０ ＜｜｛１－（βｆｔ×βｆｔ）｝×βｆｔｒ×βｆｔｒ｜＜１５．００
但し、
βｆｔ ：望遠端におけるフォーカス群の無限遠合焦時の横倍率
βｆｔｒ：望遠における、フォーカス群より像側に配置される全てのレンズの無限遠合焦時の合成横倍率 1-2-4. Conditional expression (4)
(4) 1.20 << {1- (βft × βft)} × βftr × βftr | <15.00
however,
βft: Lateral magnification of the focus group at the telephoto end at infinity focus βftr: Synthetic lateral magnification of all lenses placed on the image side of the focus group at the telephoto end at infinity focus

条件式（４）は、フォーカス群のピント敏感度を規定するための式である。ここで、ピント敏感度は、フォーカス群が単位量移動したときの結像面の移動量を表す。条件式（４）を満足する場合、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動量を適切な範囲内とすることができ、迅速なオートフォーカスを実現すると共に、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 The conditional expression (4) is an expression for defining the focus sensitivity of the focus group. Here, the focus sensitivity represents the amount of movement of the image plane when the focus group moves by a unit amount. When the conditional expression (4) is satisfied, the amount of movement of the focus group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object can be within an appropriate range, rapid autofocus can be realized, and the zoom lens can be used. It becomes easy to reduce the size of the lens.

これに対して、条件式（４）の数値が下限値以下になると、フォーカス群のピント敏感度が低くなりすぎる。そのため、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動量が大きくなり、光学全長が長くなるため、当該ズームレンズの小型化が困難になり好ましくない。また条件式（４）の数値が上限値以上になると、フォーカス群のピント敏感度が高くなりすぎる。そのため、合焦位置の位置ずれを補正するためのフォーカス群の移動量が小さくなりすぎるため、高精度の位置制御が必要となり好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (4) becomes less than the lower limit value, the focus sensitivity of the focus group becomes too low. Therefore, the amount of movement of the focus group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object becomes large, and the total optical length becomes long, which makes it difficult to miniaturize the zoom lens, which is not preferable. Further, when the numerical value of the conditional expression (4) becomes equal to or more than the upper limit value, the focus sensitivity of the focus group becomes too high. Therefore, the amount of movement of the focus group for correcting the misalignment of the in-focus position becomes too small, and high-precision position control is required, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（４）の下限値は１．５０であることがより好ましく、２．００であることがさらに好ましく、２．５０であることが一層好ましく、３．００であることがより一層好ましく、３．６０であることがさらに一層好ましい。また条件式（４）の上限値は１４．００であることがより好ましく、１３．００であることがさらに好ましく、１２．００であることが一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (4) is more preferably 1.50, further preferably 2.00, further preferably 2.50, and 3.00. It is even more preferable to have it, and it is even more preferable to have it at 3.60. The upper limit of the conditional expression (4) is more preferably 14.00, further preferably 13.00, and even more preferably 12.00.

（４－１） ｜βｆｔ｜＞１
ここで、条件式（４）中の「βｆｔ」の絶対値は、１より大であることが好ましい。「βｆｔ」は、上述のとおり、望遠端におけるフォーカス群の無限遠合焦時における横倍率をいう。フォーカス群は後群に含まれる。後群に含まれるレンズ群（フォーカス群）が１よりも大きな横倍率をもたせることで、当該ズームレンズの光学全長方向及び径方向を小型化することができる。 (4-1) | βft |> 1
Here, the absolute value of "βft" in the conditional expression (4) is preferably larger than 1. As described above, "βft" refers to the lateral magnification of the focus group at the telephoto end at infinity focusing. The focus group is included in the posterior group. By allowing the lens group (focus group) included in the rear group to have a lateral magnification larger than 1, the optical total length direction and the radial direction of the zoom lens can be miniaturized.

１－２－５．条件式（５）
当該ズームレンズにおいて、前群は負の屈折力を有するレンズ群を少なくとも１つ有し、当該前群において最も大きな負の屈折力を有するレンズ群を負レンズ群ｎとしたとき、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-5. Conditional expression (5)
In the zoom lens, when the front group has at least one lens group having a negative refractive power and the lens group having the largest negative refractive power in the front group is a negative lens group n, the following conditions are satisfied. It is preferable to be satisfied.

（５） －２．００ ＜ ｆｎ／ｆｗ ＜ －０．５５
但し、
ｆｎ：負レンズ群ｎの焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 (5) -2.00 <fn / fw <-0.55
however,
fn: Focal length of negative lens group n fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end

条件式（５）は、前群に含まれる負レンズ群ｎの焦点距離と、広角端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定する式である。条件式（５）を満足することで、当該ズームレンズの大型化を抑制しつつ、広角端における画角を広げることが容易になる。また、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の補正を少ないレンズ枚数で行うことができ、光学性能の高い小型のズームレンズを実現することができる。 The conditional equation (5) is an equation that defines the ratio between the focal length of the negative lens group n included in the front group and the focal length of the zoom lens at the wide-angle end. By satisfying the conditional expression (5), it becomes easy to widen the angle of view at the wide-angle end while suppressing the increase in size of the zoom lens. Further, it is possible to correct curvature of field, coma, distortion and the like with a small number of lenses, and it is possible to realize a compact zoom lens having high optical performance.

これに対して、条件式（５）の数値が下限値以下になると、当該ズームレンズの広角端における焦点距離に対して前群に含まれる最も屈折力の大きな負レンズ群ｎの屈折力が小さくなるため、前群に配置される当該負レンズ群ｎにより画角を広げる効果が小さくなる。その場合、広角端において広角化を図るには、いわゆる前玉の外径を大きくする必要があり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。一方、条件式（５）の数値が上限値以上になると、当該ズームレンズの広角端における焦点距離に対して前群に含まれる最も屈折力の大きな負レンズ群ｎの屈折力が大きくなる。そのため、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の諸収差の補正が困難になる。そのため、光学性能の高いズームレンズを実現するには、収差補正のためのレンズ枚数を増やす必要があり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) is equal to or less than the lower limit, the refractive power of the negative lens group n having the largest refractive power included in the front group is small with respect to the focal length at the wide-angle end of the zoom lens. Therefore, the effect of widening the focal length is reduced by the negative lens group n arranged in the front group. In that case, in order to widen the angle at the wide-angle end, it is necessary to increase the outer diameter of the so-called front lens, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) becomes equal to or larger than the upper limit value, the refractive power of the negative lens group n having the largest refractive power included in the front group increases with respect to the focal length at the wide-angle end of the zoom lens. Therefore, it becomes difficult to correct various aberrations such as curvature of field, coma, and distortion. Therefore, in order to realize a zoom lens having high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction, and it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens.

これらの効果を得る上で、条件式（５）の下限値は－１．９０であることがより好ましく、－１．８０であることがさらに好ましく、－１．６０であることが一層好ましい。また条件式（５）の上限値は－０．５８であることがより好ましく、－０．６２であることがさらに好ましく、－０．６８であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (5) is more preferably -1.90, further preferably -1.80, and even more preferably -1.60. The upper limit of the conditional expression (5) is more preferably −0.58, further preferably −0.62, and even more preferably −0.68.

１－２－６．条件式（６）
（６）－０．７０ ＜ ｆｆ／ｆｔ ＜ －０．０５
但し、
ｆｆ：フォーカス群の焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-6. Conditional expression (6)
(6) -0.70 <ff / ft <-0.05
however,
ff: Focal length of the focus group ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

上記条件式（６）は、フォーカス群の焦点距離と望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（６）を満足する場合、近接被写体に合焦する際に軸上色収差、球面収差、像面湾曲などの発生を抑制し、合焦域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することができる。また、条件式（６）を満足する場合、フォーカス群の屈折力が適正な範囲内となるため、ピント敏感度を適切な範囲内にすることができる。ピント敏感度が適切な範囲内であると、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動量を適切な範囲内とすることができ、迅速なオートフォーカスを実現すると共に、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 The conditional expression (6) is an expression for defining the ratio between the focal length of the focus group and the focal length of the zoom lens at the telephoto end. When the conditional expression (6) is satisfied, it is necessary to suppress the occurrence of axial chromatic aberration, spherical aberration, curvature of field, etc. when focusing on a close subject, and to realize a zoom lens with high optical performance in the entire focusing range. Can be done. Further, when the conditional expression (6) is satisfied, the refractive power of the focus group is within an appropriate range, so that the focus sensitivity can be within an appropriate range. When the focus sensitivity is within an appropriate range, the amount of movement of the focus group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object can be within an appropriate range, and rapid autofocus is realized and the subject concerned is concerned. It becomes easy to reduce the size of the zoom lens.

これに対して、条件式（６）の数値が下限値以下になると、フォーカス群の焦点距離が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して大きくなる。すなわち、フォーカス群の屈折力が小さくなりすぎる。この場合、フォーカス群のピント敏感度が低くなりすぎるため、近接被写体合焦時のフォーカス群の移動量が大きくなる。そのため、フォーカス群を移動するための空気間隔を確保する必要があるため、当該ズームレンズの光学全長の大型化を招き好ましくない。一方、条件式（６）の数値が上限値以上になると、フォーカス群の焦点距離が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して小さくなる。すなわち、フォーカス群の屈折力が大きくなりすぎる。この場合、近接被写体合焦時における軸上色収差や球面収差や像面湾曲が大きくなるため、合焦域全域において高い光学性能を維持することが困難になるため好ましくない。また、この場合、フォーカス群のピント敏感度が高くなりすぎる。ピント敏感度が高くなりすぎると、合焦位置の位置ずれを補正するための高精度な位置制御が必要となるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) becomes the lower limit value or less, the focal length of the focus group becomes larger than the focal length of the zoom lens at the telephoto end. That is, the refractive power of the focus group becomes too small. In this case, the focus sensitivity of the focus group becomes too low, so that the amount of movement of the focus group when focusing on a close subject becomes large. Therefore, it is necessary to secure an air gap for moving the focus group, which is not preferable because the total optical length of the zoom lens is increased. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) becomes equal to or larger than the upper limit value, the focal length of the focus group becomes smaller than the focal length of the zoom lens at the telephoto end. That is, the refractive power of the focus group becomes too large. In this case, axial chromatic aberration, spherical aberration, and curvature of field become large when the subject is in focus, which makes it difficult to maintain high optical performance over the entire in-focus range, which is not preferable. Further, in this case, the focus sensitivity of the focus group becomes too high. If the focus sensitivity becomes too high, high-precision position control for correcting the misalignment of the in-focus position is required, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（６）の下限値は－０．６５であることがより好ましく、－０．６０であることがさらに好ましく、－０．５５であることが一層好ましく、－０．４５であることがより一層好ましい。また条件式（６）の上限値は－０．０８であることがより好ましく、－０．１０であることがさらに好ましく、－０．１２であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (6) is more preferably −0.65, further preferably −0.60, and even more preferably −0.55. -0.45 is even more preferable. The upper limit of the conditional expression (6) is more preferably −0.08, further preferably −0.10, and even more preferably −0.12.

１－２－７．条件式（７）
フォーカス群は少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｎを有し、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-7. Conditional expression (7)
It is preferable that the focus group has at least one lens Ln having a negative refractive power and satisfies the following conditions.

（７）４５．０ ＜ νｄＬｎ ＜ ９８．０
但し、
νｄＬｎ：レンズＬｎのｄ線におけるアッベ数 (7) 45.0 <νdLn <98.0
however,
νdLn: Abbe number on the d line of the lens Ln

上記条件式（７）は、フォーカス群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬｎのアッベ数を規定するための式である。条件式（７）を満足する場合、色収差の補正が良好になり、光学性能の高いズームレンズを実現することが容易になる。また、条件式（７）を満足する硝材は、比較的比重の小さい硝材が多く、フォーカス群の軽量化を図る上でも効果的である。 The conditional expression (7) is an expression for defining the Abbe number of the lens Ln having a negative refractive power included in the focus group. When the conditional expression (7) is satisfied, the correction of chromatic aberration becomes good, and it becomes easy to realize a zoom lens having high optical performance. In addition, many of the glass materials satisfying the conditional expression (7) have a relatively small specific gravity, which is effective in reducing the weight of the focus group.

これに対して、条件式（７）の数値が下限値以下になると、上記レンズＬｎの色分散が大きく、有限距離物体への合焦時における軸上色収差の補正が困難となり好ましくない。一方、条件式（７）の数値が上限値以上である場合、当該フォーカス群を構成する上記レンズＬｎの色分散が小さくなるため、色収差を補正する上では好ましい。しかしながら、アッベ数の大きい硝材はアッベ数の小さい硝材と比較すると高価である。アッベ数が上限値以上の硝材を用いた場合、色収差の補正に関する効果はあるものの、費用対効果を考えるとその効果は小さい。そのため、条件式（７）の数値が上限値以上になることはコスト的な観点から好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) is not more than the lower limit value, the color dispersion of the lens Ln is large, and it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration at the time of focusing on a finite distance object, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) is equal to or larger than the upper limit value, the color dispersion of the lens Ln constituting the focus group becomes small, which is preferable in correcting chromatic aberration. However, a glass material having a large Abbe number is more expensive than a glass material having a small Abbe number. When a glass material having an Abbe number equal to or higher than the upper limit is used, there is an effect on correction of chromatic aberration, but the effect is small in consideration of cost effectiveness. Therefore, it is not preferable from the viewpoint of cost that the numerical value of the conditional expression (7) becomes equal to or more than the upper limit value.

これらの効果を得る上で、条件式（７）の下限値は４５．５であることが好ましく、４６．０であることがより好ましい。また条件式（７）の上限値は８２．０であることが好ましく、７６．０であることがより好ましく、６８．０であることがさらに好ましく、６５．０であることが一層好ましく、６２．０であることがより一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (7) is preferably 45.5, more preferably 46.0. The upper limit of the conditional expression (7) is preferably 82.0, more preferably 76.0, further preferably 68.0, and even more preferably 65.0, 62. It is even more preferable to be 0.0.

１－２－８．条件式（８）
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端に変倍する際に第１レンズ群が物体側に移動することが上述のとおり好ましい。この場合、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。 1-2-8. Conditional expression (8)
In the zoom lens, it is preferable that the first lens group moves to the object side when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, as described above. In this case, it is preferable to satisfy the following conditional expression (8).

（８）０．０１ ＜ ｜Ｘ１｜／ｆｔ ＜ ０．６５
但し、
Ｘ１：広角端から望遠端に変倍する間に第１レンズ群が位置し得る最像側位置から最物体側位置まで当該第１レンズ群が移動する際の移動量
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 (8) 0.01 << | X1 | / ft <0.65
however,
X1: The amount of movement when the first lens group moves from the most image side position where the first lens group can be located to the most object side position while scaling from the wide-angle end to the telephoto end ft: The zoom at the telephoto end Lens focal length

上記条件式（８）は、広角端から望遠端に変倍する際の第１レンズ群の物体側への移動量を規定するための式である。条件式（８）を満足する場合、第１レンズ群の屈折力が適正であり、且つ、変倍時における当該移動量が適正な範囲内となる。そのため、所定の変倍比を確保しつつ、広角端における当該ズームレンズの光学全長を短くすることができ、当該ズームレンズの小型化を図ることができる。 The conditional expression (8) is an expression for defining the amount of movement of the first lens group toward the object when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. When the conditional expression (8) is satisfied, the refractive power of the first lens group is appropriate, and the amount of movement at the time of scaling is within an appropriate range. Therefore, it is possible to shorten the optical total length of the zoom lens at the wide-angle end while ensuring a predetermined magnification ratio, and it is possible to reduce the size of the zoom lens.

これに対して、条件式（８）の数値が下限値以下になると、変倍時における第１レンズ群の上記移動量が小さくなる。この場合、所定の変倍比を確保するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要がある。各レンズ群の屈折力を強くすると、軸上色収差や球面収差等の収差補正の為に多くのレンズ枚数が必要となり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。また、条件式（８）の数値が上限値以上になると、変倍時における第１レンズ群の上記移動量が大きくなる。この場合、鏡筒を外筒部分に内筒部分を収容した入れ子状の構造とした場合、広角端における光学全長に合わせて鏡筒長を設計すると、内筒部分を２重にして外筒部分に収容する必要が生じるなど、鏡筒の構造が複雑となり、鏡筒の外径も大きくなるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (8) becomes equal to or less than the lower limit value, the amount of movement of the first lens group at the time of scaling becomes smaller. In this case, in order to secure a predetermined magnification ratio, it is necessary to increase the refractive power of each lens group. If the refractive power of each lens group is increased, a large number of lenses are required to correct aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration, and it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. Further, when the numerical value of the conditional expression (8) becomes equal to or more than the upper limit value, the amount of movement of the first lens group at the time of scaling increases. In this case, if the lens barrel has a nested structure in which the inner cylinder part is housed in the outer cylinder part, if the lens barrel length is designed according to the total optical length at the wide-angle end, the inner cylinder part is doubled and the outer cylinder part is doubled. It is not preferable because the structure of the lens barrel becomes complicated and the outer diameter of the lens barrel becomes large, such as the need to accommodate the lens barrel.

但し、「広角端から望遠端に変倍する間に第１レンズ群が位置し得る最像側位置から最物体側位置まで、第１レンズ群が移動する際の移動量」は、「広角端から望遠端に変倍する間に第１レンズ群が位置し得る最も像側の位置と、第１レンズ群が位置し得る最も物体側の位置との間の光軸上の距離（差分）」に等しい。よって、「Ｘ１」は「広角端から望遠端に変倍する間に第１レンズ群が位置し得る最も像側の位置と、第１レンズ群が位置し得る最も物体側の位置との間の光軸上の距離」と換言することができる。例えば、広角端から望遠端に変倍する際に第１レンズ群が像側に凸の軌跡を描きながら物体側に移動する場合には、変倍の際に第１レンズ群が描く凸の軌跡の頂点の位置（最像側位置）と、広角端又は望遠端において第１レンズ群が最も物体側となる位置（最物体側位置）との間の距離がＸ１となる。なお、第１レンズ群の移動の軌跡は、上述のように像側に凸であってもよいし、物体側に凸であってもよいし、Ｓ字を描いてもよいし、特に限定されるものではない。第１レンズ群の移動の軌跡が直線であってもよいのは勿論である。 However, the "movement amount when the first lens group moves from the most image side position where the first lens group can be located to the most object side position while scaling from the wide-angle end to the telephoto end" is "the wide-angle end". The distance (difference) on the optical axis between the position on the image side where the first lens group can be located and the position on the object side where the first lens group can be located while scaling from to the telephoto end. " be equivalent to. Therefore, "X1" is "between the position on the image side where the first lens group can be located and the position on the object side where the first lens group can be located while scaling from the wide-angle end to the telephoto end. It can be rephrased as "distance on the optical axis". For example, when the first lens group moves to the object side while drawing a convex locus on the image side when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, the convex locus drawn by the first lens group at the time of scaling. The distance between the position of the apex (the position on the most image side) and the position where the first lens group is on the object side most at the wide-angle end or the telephoto end (the position on the most object side) is X1. The locus of movement of the first lens group may be convex on the image side, convex on the object side, or an S-shape as described above, and is particularly limited. It's not something. Of course, the locus of movement of the first lens group may be a straight line.

これらの効果を得る上で、条件式（８）の下限値は０．０５であることがより好ましく、０．１０であることがさらに好ましく、０．１５であることが一層好ましく、０．２０であるとさらに一層好ましい。また条件式（８）の上限値は０．６０であることがより好ましく、０．５５であることがさらに好ましく、０．４８であることが一層好ましく、０．４６であるとさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (8) is more preferably 0.05, further preferably 0.10, further preferably 0.15, and 0.20. Is even more preferable. The upper limit of the conditional expression (8) is more preferably 0.60, further preferably 0.55, further preferably 0.48, and even more preferably 0.46.

１－２－９．条件式（９）
（９）０．０１ ＜ Ｃｒｒｆ／ｆｔ
但し、
Ｃｒｒｆ：後群の最物体側面の曲率半径
ｆｔ ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-9. Conditional expression (9)
(9) 0.01 <Crrf / ft
however,
Crrf: Radius of curvature of the side surface of the most object in the rear group ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

上記条件式（９）は、後群の最物体側面の曲率半径と、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（９）の値が正であることは、後群の最物体側面が平面又は物体側に凸の形状であることを意味する。条件式（９）を満足する場合、後群の最物体側面の曲率半径が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して適正な範囲内となり、球面収差とコマ収差の補正バランスが良好になる。 The above conditional equation (9) is an equation for defining the ratio of the radius of curvature of the side surface of the outermost object in the rear group to the focal length of the zoom lens at the telephoto end. When the value of the conditional expression (9) is positive, it means that the outermost object side surface of the rear group has a plane or a convex shape toward the object side. When the conditional equation (9) is satisfied, the radius of curvature of the outermost object side surface of the rear group is within an appropriate range with respect to the focal length of the zoom lens at the telephoto end, and the correction balance between spherical aberration and coma is improved. ..

これらの効果を得る上で、条件式（９）の下限値は０．０３であることがより好ましく、０．０６であることがさらに好ましく、０．０９であることが一層好ましい。また条件式（９）の上限値は特に限定されるものではないが、上限値を設けるとすれば、５００．００であることが好ましく、５０．００であることがより好ましく、２５．００であることがさらに好ましく、１２．００であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (9) is more preferably 0.03, further preferably 0.06, and even more preferably 0.09. The upper limit of the conditional expression (9) is not particularly limited, but if an upper limit is provided, it is preferably 500.00, more preferably 50.00, and 25.00. It is more preferably present, and even more preferably 12.00.

１－２－１０．条件式（１０）
（１０）０．１０ ＜ ｆｆｆｔ／ｆｔ ＜ １．００
但し、
ｆｆｆｔ：望遠端における、フォーカス群より物体側に配置される全てのレンズの合成焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-10. Conditional expression (10)
(10) 0.10 <ffft / ft <1.00
however,
fft: Composite focal length of all lenses placed on the object side of the focus group at the telephoto end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

条件式（１０）は、上記フォーカス群より物体側に配置される全てのレンズの合成焦点距離と、当該ズームレンズの望遠端における焦点距離との比を規定するための式である。条件式（１０）を満足する場合、当該フォーカス群よりも像側に配置される全てのレンズ群の合成横倍率が適正な範囲内となり、所定の変倍比を確保すると共に光学性能が高い小型のズームレンズを実現することが容易になる。 The conditional equation (10) is an equation for defining the ratio between the combined focal length of all the lenses arranged on the object side of the focus group and the focal length at the telephoto end of the zoom lens. When the conditional equation (10) is satisfied, the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side of the focus group is within an appropriate range, a predetermined magnification ratio is secured, and the optical performance is high. It becomes easy to realize the zoom lens of.

これに対して、条件式（１０）の数値が下限値以下になると、フォーカス群より物体側に配置される全てのレンズの合成焦点距離が、当該ズームレンズの望遠端における焦点距離に対して短くなる。この場合、フォーカス群よりも像側に配置される全てのレンズ群の合成横倍率が大きくなる。そのため、球面収差や像面湾曲が大きくなり、光学性能が高く、小型のズームレンズを実現することが困難になるため、好ましくない。一方、条件式（１０）の数値が上限値以上になると、フォーカス群より物体側に配置される全てのレンズの合成焦点距離が、当該ズームレンズの望遠端における焦点距離に対して長くなる。この場合、フォーカス群よりも像側に配置される全てのレンズ群の合成横倍率が小さくなる。そのため、所定の変倍比を確保するには、変倍時における各レンズ群の移動距離を長くする必要があり、光軸方向の小型化を図ることが困難になるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (10) becomes equal to or less than the lower limit, the combined focal length of all the lenses arranged on the object side of the focus group becomes shorter than the focal length at the telephoto end of the zoom lens. Become. In this case, the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side of the focus group becomes larger. Therefore, spherical aberration and curvature of field become large, optical performance is high, and it becomes difficult to realize a compact zoom lens, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (10) becomes equal to or larger than the upper limit value, the combined focal length of all the lenses arranged on the object side of the focus group becomes longer than the focal length at the telephoto end of the zoom lens. In this case, the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side of the focus group becomes smaller. Therefore, in order to secure a predetermined magnification ratio, it is necessary to increase the moving distance of each lens group at the time of magnification change, and it becomes difficult to reduce the size in the optical axis direction, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（１０）の下限値は０．１５であることがより好ましく、０．２０であることがさらに好ましく、０．２５であることが一層好ましく、０．３０であることがより一層好ましい。また条件式（１０）の上限値は０．９０であることがより好ましく、０．８０であることがさらに好ましく、０．７０であることが一層好ましく、０．６０であることがより一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (10) is more preferably 0.15, further preferably 0.20, further preferably 0.25, and 0.30. Is even more preferable. The upper limit of the conditional expression (10) is more preferably 0.90, further preferably 0.80, further preferably 0.70, and even more preferably 0.60. ..

１－２－１１．条件式（１１）
無限遠から近接物体への合焦の際にフォーカス群が移動する方向において、当該フォーカス群に最も近接配置されるレンズ面をレンズ面Ｌｎｆとしたとき、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-11. Conditional expression (11)
When the lens surface closest to the focus group is the lens surface Lnf in the direction in which the focus group moves when focusing on a nearby object from infinity, it is preferable to satisfy the following conditions.

（１１）０．０１５ ＜ Ｄｒｆｒｔ／ｆｔ ＜ １．０００
但し、
Ｄｒｆｒｔ：望遠端におけるフォーカス群と、上記レンズ面Ｌｎｆとの間の無限遠合焦時の光軸上の距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 (11) 0.015 <Drfrt / ft <1,000
however,
Drfrt: Distance on the optical axis at infinity between the focus group at the telephoto end and the lens surface Lnf ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

条件式（１１）は、フォーカス群と、無限遠から近接物体への合焦の際にフォーカス群が移動する方向において、当該フォーカス群に最も近接配置されるレンズ面Ｌｎｆとの間隔（光軸上の距離）を規定するための式である。条件式（１１）を満足させることにより、合焦時にフォーカス群が所定の方向に移動するための間隔を確保することができ、最短撮像距離を短くすることが可能になる。また、条件式（１１）を満足させることは、広角端における最短撮像距離を短くする上で有効である。 In the conditional expression (11), the distance (on the optical axis) between the focus group and the lens surface Lnf that is closest to the focus group in the direction in which the focus group moves when focusing on a nearby object from infinity. It is a formula for defining the distance). By satisfying the conditional expression (11), it is possible to secure an interval for the focus group to move in a predetermined direction at the time of focusing, and it is possible to shorten the shortest imaging distance. Further, satisfying the conditional expression (11) is effective in shortening the shortest imaging distance at the wide-angle end.

これに対して、条件式（１１）の数値が下限値以下になると、合焦時にフォーカス群が所定の方向に移動するための間隔を確保することができ、最短撮像距離を短くすることができなくなり、好ましくない。一方、条件式（１１）の数値が上限値以上になると、望遠端における光学全長が長くなるため、当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (11) is equal to or less than the lower limit value, it is possible to secure an interval for the focus group to move in a predetermined direction at the time of focusing, and it is possible to shorten the shortest imaging distance. It disappears and is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (11) becomes equal to or more than the upper limit value, the total optical length at the telephoto end becomes long, which is not preferable for miniaturization of the zoom lens.

なお、無限遠から近接物体への合焦の際にフォーカス群が移動する方向は、物体側であっても、像側であってもよい。無限遠から近接物体への合焦の際にフォーカス群が移動する方向が物体側である場合、上記レンズ面Ｌｎｆは、当該フォーカス群の物体側に最も近接配置されるレンズ面となる。また、無限遠から近接物体への合焦の際にフォーカス群が移動する方向が像側である場合、上記レンズ面Ｌｎｆは、当該フォーカス群の像側に最も近接配置されるレンズ面となる。 The direction in which the focus group moves when focusing on a nearby object from infinity may be the object side or the image side. When the direction in which the focus group moves when focusing from infinity to a nearby object is the object side, the lens surface Lnf is the lens surface closest to the object side of the focus group. Further, when the direction in which the focus group moves when focusing from infinity to a nearby object is the image side, the lens surface Lnf is the lens surface closest to the image side of the focus group.

これらの効果を得る上で、条件式（１１）の下限値は０．０２０であることがより好ましく、０．０３０であることがさらに好ましく、０．０４０であることが一層好ましい。また、条件式（１１）の上限値は０．８０００であることがより好ましく、０．６００であることがさらに好ましく、０．４００であることが一層好ましく、０．３００であることがより一層好ましく、０．２５０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (11) is more preferably 0.020, further preferably 0.030, and even more preferably 0.040. Further, the upper limit of the conditional expression (11) is more preferably 0.8000, further preferably 0.600, further preferably 0.400, and even more preferably 0.300. It is preferably 0.250, and even more preferably 0.250.

１－２－１２．条件式（１２）
（１２）－１．５０ ＜ ｆｗ／ｆｆｗ ＜ －０．５０
但し、
ｆｗ ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｆｗ：広角端における前群の合成焦点距離 1-2-12. Conditional expression (12)
(12) -1.50 <fw / ffw <-0.50
however,
fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ffw: Composite focal length of the front group at the wide-angle end

条件式（１２）は、広角端における当該ズームレンズの焦点距離と、広角端における前群の合成焦点距離との比を規定するための式である。条件式（１２）を満足させることにより、少ないレンズ枚数で光学性能の高いズームレンズを実現することがより容易になる。 The conditional equation (12) is an equation for defining the ratio of the focal length of the zoom lens at the wide-angle end to the combined focal length of the front group at the wide-angle end. By satisfying the conditional expression (12), it becomes easier to realize a zoom lens having high optical performance with a small number of lenses.

これに対して、条件式（１２）の数値が下限値以下になると、広角端における前群の合成焦点距離が広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して短くなるため、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の収差補正が困難となる。そのため、光学性能の高いズームレンズを実現するには、収差補正のためのレンズ枚数を増やす必要がある。すなわち、少ないレンズ枚数で光学性能の高いズームレンズを実現することができず、当該ズームレンズの小型化が困難となり好ましくない。一方、条件式（１２）の数値が上限値以上になると、広角端における前群の合成焦点距離が、広角端における当該ズームレンズの距離に対して長くなるため、前群による画角を広げる効果が小さくなる。そのため、広角端において広画角化を図るには、前玉のレンズ径を大きくする必要があり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難となり好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (12) is equal to or less than the lower limit, the combined focal length of the front group at the wide-angle end becomes shorter than the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, resulting in curvature of field and coma. It becomes difficult to correct aberrations such as aberrations and distortions. Therefore, in order to realize a zoom lens with high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction. That is, it is not possible to realize a zoom lens having high optical performance with a small number of lenses, and it is difficult to miniaturize the zoom lens, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (12) becomes equal to or larger than the upper limit value, the combined focal length of the front group at the wide-angle end becomes longer than the distance of the zoom lens at the wide-angle end, so that the effect of widening the angle of view of the front group is obtained. Becomes smaller. Therefore, in order to widen the angle of view at the wide-angle end, it is necessary to increase the lens diameter of the front lens, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（１２）の下限値は－１．４０であることがより好ましく、－１．３０であることがさらに好ましく、－１．２０であることが一層好ましい。また、条件式（１２）の上限値は－０．５５であることがより好ましく、－０．６０であることがさらに好ましく、－０．６３であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (12) is more preferably -1.40, further preferably -1.30, and even more preferably -1.20. Further, the upper limit of the conditional expression (12) is more preferably −0.55, further preferably −0.60, and even more preferably −0.63.

１－２－１３．条件式（１３）
当該ズームレンズにおいて、フォーカス群は以下の条件式（１３）を満足する正の屈折力を有するレンズＬｐを含む単レンズユニットから構成されることがより好ましい。 1-2-13. Conditional expression (13)
In the zoom lens, the focus group is more preferably composed of a single lens unit including a lens Lp having a positive refractive power that satisfies the following conditional expression (13).

（１３）１５．０ ＜ νｄＬｐ ＜ ３５．０
νｄＬｐ：レンズＬｐのｄ線におけるアッベ数 (13) 15.0 <νdLp <35.0
νdLp: Abbe number on the d line of the lens Lp

条件式（１３）は、フォーカス群が上記レンズＬｐを含む単レンズユニットから構成される場合に、そのレンズＬｐのアッベ数を規定するための式である。条件式（１３）を満足する場合、色収差の補正が良好になり、光学性能の高いズームレンズを実現することできる。 The conditional expression (13) is an expression for defining the Abbe number of the lens Lp when the focus group is composed of a single lens unit including the lens Lp. When the conditional expression (13) is satisfied, the correction of chromatic aberration becomes good, and a zoom lens having high optical performance can be realized.

これに対して、条件式（１３）の数値が下限値以下になると、色収差が過補正になり、有限距離物体への合焦時に軸上色収差を補正することが困難になるため、好ましくない。さらに、条件式（１３）の数値が下限値以下の硝材は高屈折率材であり、高価である。そのため、コスト的な観点からも、条件式（１３）の数値が下限値以下であることは好ましくない。一方、条件式（１３）の数値が上限値以上になると、色収差が補正不足となるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (13) is not more than the lower limit value, the chromatic aberration becomes overcorrected, and it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration when focusing on a finite distance object, which is not preferable. Further, a glass material in which the numerical value of the conditional expression (13) is equal to or less than the lower limit value is a high refractive index material and is expensive. Therefore, from the viewpoint of cost, it is not preferable that the numerical value of the conditional expression (13) is not less than the lower limit. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (13) becomes equal to or more than the upper limit value, the chromatic aberration will be insufficiently corrected, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（１３）の下限値は１８．０であることが好ましく、２２．０であることがより好ましい。また条件式（１３）の上限値は３４．０であることが好ましく、３３．０であることがより好ましく、３２．０であることがさらに好ましく、３１．０であることが一層好ましく、３０．０であることがより一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (13) is preferably 18.0, more preferably 22.0. The upper limit of the conditional expression (13) is preferably 34.0, more preferably 33.0, still more preferably 32.0, still more preferably 31.0, and 30 It is even more preferable to be 0.0.

なお、当該フォーカス群が上記レンズＬｎのみから構成される場合等、正の屈折力を有するレンズを含まない場合は、当該ズームレンズを構成する他のレンズ群が上記条件式（１３）を満足するレンズＬｐを含むことも好ましい When the focus group does not include a lens having a positive refractive power, such as when the focus group is composed of only the lens Ln, the other lens group constituting the zoom lens satisfies the above conditional equation (13). It is also preferable to include the lens Lp.

１－２－１４．条件式（１４）
当該ズームレンズにおいて、フォーカス群よりも像側に負の屈折力を有するレンズ面Ｓｒを少なくとも１面を有することが上記のとおり好ましい。このとき、以下の条件式を満足することがより好ましい。 1-2-14. Conditional expression (14)
As described above, it is preferable that the zoom lens has at least one lens surface Sr having a negative refractive power on the image side of the focus group. At this time, it is more preferable to satisfy the following conditional expression.

（１４）－０．４００ ＜｜ｆｗ×ｔａｎωｗ｜／（ｆｓｒ－ＦＢｗ）＜ －０．００２
但し、
ωｗ ：広角端における当該ズームレンズの最軸外主光線の半画角
ｆｓｒ：レンズ面Ｓｒの焦点距離 (14) -0.400 << | fw x tanωw | / (fsr-FBw) <-0.002
however,
ωw: Half angle of view of the most off-axis main ray of the zoom lens at the wide-angle end fsr: Focal length of the lens surface Sr

条件式（１４）はレンズ面Ｓｒの集光点と結像面における最軸外光線像高との比を擬似的に表した式である。ここで、主光線とは絞りの中心を通過する光線のことをいう。フォーカス群の像側に条件式（１４）を満足するレンズ面Ｓｒを配置することにより、当該レンズ面Ｓｒにより像面湾曲を良好に補正することができる。そのため、当該ズームレンズの一層の高性能化を図ることが容易になる。 The conditional expression (14) is an expression that pseudo-expresses the ratio between the focusing point of the lens surface Sr and the image height of the most off-axis ray on the image plane. Here, the main ray means a ray that passes through the center of the diaphragm. By arranging the lens surface Sr satisfying the conditional expression (14) on the image side of the focus group, the curvature of field can be satisfactorily corrected by the lens surface Sr. Therefore, it becomes easy to further improve the performance of the zoom lens.

これに対して、条件式（１４）の数値が上限値以上になると、レンズ面Ｓｒの負の屈折力が小さくなり過ぎる。この場合、像面湾曲がアンダー側に倒れ込みすぎて、当該ズームレンズの高性能化を図ることが困難になるため、好ましくない。一方、条件式（１４）の数値が下限値以下になると、レンズ面Ｓｒの負の屈折力が大きくなり過ぎる。この場合、ペッツバール和の補正不足となり、当該ズームレンズの高性能化が困難になり好ましくない。また、レンズ面Ｓｒを２面以上有していてもよく、このとき、条件式（１４）をいずれか１面が満足していればよく、より好ましくは全てのレンズ面Ｓｒが条件式（１４）を満足することで、高性能化を実現することが容易となる。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (14) becomes equal to or more than the upper limit value, the negative refractive power of the lens surface Sr becomes too small. In this case, the curvature of field collapses too much to the underside, making it difficult to improve the performance of the zoom lens, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (14) becomes equal to or less than the lower limit value, the negative refractive power of the lens surface Sr becomes too large. In this case, the correction of the Petzval sum becomes insufficient, and it becomes difficult to improve the performance of the zoom lens, which is not preferable. Further, it may have two or more lens surfaces Sr, and at this time, it is sufficient that any one surface of the conditional expression (14) is satisfied, and more preferably all the lens surfaces Sr are the conditional expression (14). ) Satisfies, it becomes easy to realize high performance.

これらの効果を得る上で、条件式（１４）の上限値は－０．００４であることがより好ましく、－０．００６であることがさらに好ましく、－０．００８であることが一層好ましく、－０．０１０であることがより一層好ましく、－０．０１２であることがさらに一層好ましい。また条件式（１４）の下限値は－０．３５０であることがより好ましく、－０．３００であることがさらに好ましく、－０．２５０であることが一層好ましく、－０．２３０であることがより一層好ましく、－０．２２０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the upper limit of the conditional expression (14) is more preferably −0.004, further preferably −0.006, and even more preferably −0.008. -0.010 is even more preferable, and -0.012 is even more preferable. Further, the lower limit of the conditional expression (14) is more preferably −0.350, further preferably −0.300, further preferably −0.250, and more preferably −0.230. Is even more preferable, and −0.220 is even more preferable.

１－２－１５．条件式（１５）
当該ズームレンズにおいて、後群は、フォーカス群よりも物体側に少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｒｎを有することが上記のとおり好ましい。このとき、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-15. Conditional expression (15)
In the zoom lens, it is preferable that the rear group has at least one lens Lrn having a negative refractive power on the object side of the focus group as described above. At this time, it is preferable to satisfy the following conditions.

（１５）１．８４ ＜ ＮｄＬｒｎ ＜ ２．１０
但し、
ＮｄＬｒｎ：レンズＬｒｎのｄ線における屈折率 (15) 1.84 <NdLrn <2.10
however,
NdLrn: Refractive index of the lens Lrn on the d line

条件式（１５）は、レンズＬｒｎのｄ線における屈折率を規定する式である。ここで、後群は全体で正の屈折力を有する。そのため、ペッツバール和を良好に補正するためには、後群には屈折率の高い硝材からなる負の屈折力を有するレンズを配置する必要がある。条件式（１５）を満足する硝材は、ペッツバール和の補正と、硝材コストとを考慮したとき、そのバランスがよい。そのため、後群が、条件式（１５）を満足するレンズＬｒｎをフォーカス群の物体側に有することにより、光学性能の高いズームレンズを実現しつつ、コストが高くなり過ぎるのを抑制することができる。 The conditional expression (15) is an expression that defines the refractive index of the lens Lrn on the d line. Here, the rear group has a positive refractive power as a whole. Therefore, in order to satisfactorily correct the Petzval sum, it is necessary to dispose a lens having a negative refractive power made of a glass material having a high refractive index in the rear group. The glass material satisfying the conditional expression (15) has a good balance between the correction of the Petzval sum and the glass material cost. Therefore, by having the lens Lrn satisfying the conditional expression (15) on the object side of the focus group, the rear group can realize a zoom lens having high optical performance and suppress the cost from becoming too high. ..

これに対して、条件式（１５）の数値が下限値以下になると、上記レンズＬｒｎのｄ線における屈折率が小さく、ペッツバール和の補正を十分に行うことができず、好ましくない。一方、条件式（１５）の数値が上限値以上になると、上記レンズＬｒｎのｄ線における屈折率が大きくなるため、ペッツバール和を補正する上では好ましい。しかしながら、ｄ線における屈折率の大きい硝材は、ｄ線における屈折率の小さい硝材と比較すると、一般に高価である。ｄ線における屈折率が上限値以上の硝材を用いた場合、ペッツバール和の補正に関する効果はあるものの、費用対効果を考えるとその効果は小さい。そのため、条件式（１５）の数値が上限値以上になることはコスト的な観点から好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (15) is equal to or less than the lower limit value, the refractive index of the lens Lrn on the d line is small and the Petzval sum cannot be sufficiently corrected, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (15) becomes equal to or larger than the upper limit value, the refractive index of the lens Lrn on the d line becomes large, which is preferable for correcting the Petzval sum. However, a glass material having a high refractive index on the d-line is generally more expensive than a glass material having a low refractive index on the d-line. When a glass material having a refractive index of more than the upper limit of the d-line is used, there is an effect on the correction of the Petzval sum, but the effect is small in consideration of cost effectiveness. Therefore, it is not preferable from the viewpoint of cost that the numerical value of the conditional expression (15) becomes equal to or more than the upper limit value.

これらの効果を得る上で、条件式（１５）の下限値は１．８６０であることがより好ましく、１．８７０であることがさらに好ましく、１．８８０であることが一層好ましい。また条件式（１５）の上限値は２．０７０であることがより好ましく、２．０１０であることがさらに好ましく、１．９６０であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (15) is more preferably 1.860, further preferably 1.870, and even more preferably 1.880. The upper limit of the conditional expression (15) is more preferably 2.070, further preferably 2.010, and even more preferably 1.960.

１－２－１６．条件式（１６）
当該ズームレンズにおいて、後群は、フォーカス群よりも物体側に少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｒｎを有することが上記のとおり好ましい。このとき、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-16. Conditional expression (16)
In the zoom lens, it is preferable that the rear group has at least one lens Lrn having a negative refractive power on the object side of the focus group as described above. At this time, it is preferable to satisfy the following conditions.

（１６）－０．０１５ ＜ ΔＰｇＦ ＜ ０．０２２
但し、
ΔＰｇＦ：部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、νｄが６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、νｄが３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差 (16) −0.015 <ΔPgF <0.022
however,
ΔPgF: In a coordinate system in which the partial dispersion ratio is on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d line is on the horizontal axis, the coordinates of the glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and νd of 60.49 and the partial dispersion ratio are 0. 5829, deviation of the partial dispersion ratio from the reference line when the straight line passing through the coordinates of the glass material F 2 with νd of 36.30 is used as the reference line.

ここで、ｇ線（４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）に対するガラスの屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、Ｎｄ、ＮＣとすると、アッベ数（νｄ）、部分分散比（ＰｇＦ）は次のように表すことができる。
νｄ ＝ （Ｎｄ－１） ／（ＮＦ－ＮＣ）
ＰｇＦ ＝ （Ｎｇ－ＮＦ）／（ＮＦ－ＮＣ） Here, it is assumed that the refractive indexes of the glass with respect to the g line (435.8 nm), the F line (486.1 nm), the d line (587.6 nm), and the C line (656.3 nm) are Ng, NF, Nd, and NC, respectively. , Abbe number (νd), partial dispersion ratio (PgF) can be expressed as follows.
νd = (Nd-1) / (NF-NC)
PgF = (Ng-NF) / (NF-NC)

条件式（１６）は、レンズＬｒｎの異常分散性を規定するための式である。ここで、後群は全体で正の屈折力を有する。正の屈折力を有するレンズ群において色収差の補正を行うには、高分散硝材製の負レンズと、低分散硝材製の正レンズとを組み合わせることが一般的である。しかしながら、高分散硝材の波長に対する分散特性は２次曲線的であり、低分散硝材の波長に対する分散特性は直線的である。そのため、高分散硝材製の負レンズと、低分散硝材製の正レンズとを組み合わせた場合、ある波長では色収差をゼロにすることができても、他の波長では色収差が残り、使用波長域全域において色収差を補正することはできない。 The conditional expression (16) is an expression for defining the anomalous dispersibility of the lens Lrn. Here, the rear group has a positive refractive power as a whole. In order to correct chromatic aberration in a lens group having a positive refractive power, it is common to combine a negative lens made of a highly dispersed glass material and a positive lens made of a low dispersion glass material. However, the dispersion characteristics of the highly dispersed glass material with respect to the wavelength are quadratic curves, and the dispersion characteristics of the low dispersion glass material with respect to the wavelength are linear. Therefore, when a negative lens made of high-dispersion glass material and a positive lens made of low-dispersion glass material are combined, chromatic aberration can be eliminated at one wavelength, but chromatic aberration remains at other wavelengths, and the entire wavelength range used. Chromatic aberration cannot be corrected in.

そこで、上記条件式（１６）を満足する異常分散性が低い硝材からなり、負の屈折力を有するレンズＬｒｎと、例えば、次に説明する異常分散性の高い硝材からなる正レンズとを組み合わせることにより、使用波長域全域において色収差を補正することが可能になる。よって、条件式（１６）を満足する負の屈折力を有するレンズＬｒｎをフォーカス群の物体側に配置することにより、使用波長域全域において色収差の良好な光学性能の高いズームレンズを実現することが可能になる。なお、当該レンズＬｒｎは、上記条件式（１５）を満足すると共に、条件式（１６）を満足することが色収差を良好に補正する上でより好ましい。 Therefore, a lens Lrn made of a glass material having a low anomalous dispersibility that satisfies the above conditional expression (16) and having a negative refractive power is combined with, for example, a positive lens made of a glass material having a high anomalous dispersibility described below. This makes it possible to correct chromatic aberration over the entire wavelength range used. Therefore, by arranging the lens Lrn having a negative refractive power that satisfies the conditional equation (16) on the object side of the focus group, it is possible to realize a zoom lens having good chromatic aberration and high optical performance over the entire wavelength range used. It will be possible. It is more preferable that the lens Lrn satisfies the conditional expression (15) and also satisfies the conditional expression (16) in order to satisfactorily correct chromatic aberration.

これらの効果を得る上で、条件式（１６）の下限値は－０．０１２であることがより好ましく、－０．０１０であることがさらに好ましい。また条件式（１６）の上限値は０．０１４であることがより好ましく、０．０１３であることがさらに好ましく、０．０１２であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (16) is more preferably −0.012, further preferably −0.010. The upper limit of the conditional expression (16) is more preferably 0.014, further preferably 0.013, and even more preferably 0.012.

ここで、当該ズームレンズにおいて、後群はフォーカス群の物体側に上記条件式（１６）を満足するレンズＬｒｎを有すると共に、以下の条件式（１６－１）を満足する正の屈折力を有するレンズＬｒｐを有することが好ましい。 Here, in the zoom lens, the rear group has a lens Lrn satisfying the above conditional expression (16) on the object side of the focus group, and has a positive refractive power satisfying the following conditional expression (16-1). It is preferable to have a lens Lrp.

（１６－１） ０．００９＜ ΔＰｇＦｐ ＜ ０．０６０
但し、
ΔＰｇＦｐ：部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、νｄが６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、νｄが３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差 (16-1) 0.009 <ΔPgFp <0.060
however,
ΔPgFp: In a coordinate system in which the partial dispersion ratio is on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d line is on the horizontal axis, the coordinates of the glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and νd of 60.49 and the partial dispersion ratio are 0. 5829, deviation of the partial dispersion ratio from the reference line when the straight line passing through the coordinates of the glass material F 2 with νd of 36.30 is used as the reference line.

条件式（１６－１）を満足する硝材は異常分散性が高く、波長に対する分散特性は２次曲線的である。そのため、後群に、上記条件式（１６）を満足するレンズＬｒｎと共に、条件式（１６－１）を満足する正の屈折力を有するレンズＬｒｐを配置することで、使用波長域全域において色収差の良好なズームレンズを実現することができる。 The glass material satisfying the conditional expression (16-1) has a high anomalous dispersibility, and the dispersion characteristic with respect to the wavelength is a quadratic curve. Therefore, by arranging a lens Lrn satisfying the above conditional expression (16) and a lens Lrp having a positive refractive power satisfying the conditional expression (16-1) in the rear group, chromatic aberration can be prevented in the entire wavelength range used. A good zoom lens can be realized.

上記ズームレンズによれば、フォーカス群の軽量化を図りつつ、光学性能の高い標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。特に、当該ズームレンズは、３５ｍｍ判換算において５０ｍｍの焦点距離をズーム域に含みつつ、広角端における当該ズームレンズの半画角（ω）を２４°よりも大きくすることができる。 According to the zoom lens, it is possible to provide a standard zoom lens having high optical performance and an image pickup apparatus provided with the zoom lens while reducing the weight of the focus group. In particular, the zoom lens can have a half angle of view (ω) of the zoom lens at the wide-angle end larger than 24 ° while including a focal length of 50 mm in the 35 mm format equivalent.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像面側に設けられた、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 2. 2. Image pickup device Next, the image pickup device according to the present invention will be described. The image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention and an image pickup element provided on the image plane side of the zoom lens and converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. It is characterized by that.

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。特に、本件発明に係るズームレンズは交換レンズシステムに好適なバックフォーカスを確保することができる。そのため、光学式ファインダーや、位相差センサ、これらに光を分岐するためのリフレックスミラー等を備えた一眼レフカメラ等の撮像装置に好適である。 Here, the image pickup device and the like are not particularly limited, and a solid-state image pickup device such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor can also be used. The image pickup device according to the present invention is suitable for an image pickup device using these solid-state image pickup elements such as a digital camera and a video camera. Further, the image pickup device may be a lens-fixed image pickup device in which the lens is fixed to a housing, or may be an interchangeable lens type image pickup device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless single-lens camera. Of course. In particular, the zoom lens according to the present invention can secure a back focus suitable for an interchangeable lens system. Therefore, it is suitable for an image pickup device such as a single-lens reflex camera equipped with an optical viewfinder, a phase difference sensor, a reflex mirror for branching light to these, and the like.

本発明の撮像装置は、撮像素子により取得した撮像画像データを電気的に加工して、撮像画像の形状を変化させる画像処理部や、当該画像処理部において撮像画像データを加工するために用いる画像補正データ、画像補正プログラム等を保持する画像補正データ保持部等を有することがより好ましい。ズームレンズを小型化した場合、結像面において結像された撮像画像形状の歪み（歪曲）が生じやすくなる。その際、画像補正データ保持部に予め撮像画像形状の歪みを補正するための歪み補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された歪み補正データを用いて、撮像画像形状の歪みを補正することが好ましい。このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 The image pickup apparatus of the present invention is an image processing unit that electrically processes the captured image data acquired by the image pickup element to change the shape of the captured image, or an image used for processing the captured image data in the image processing unit. It is more preferable to have an image correction data holding unit or the like that holds correction data, an image correction program, or the like. When the zoom lens is miniaturized, distortion (distortion) of the imaged image shape formed on the image plane tends to occur. At that time, the image correction data holding unit holds the distortion correction data for correcting the distortion of the captured image shape in advance, and the image processing unit uses the distortion correction data held in the image correction data holding unit. , It is preferable to correct the distortion of the captured image shape. With such an image pickup device, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain a beautiful captured image, and reduce the size of the entire image pickup device.

さらに、本件発明に係る撮像装置において、上記画像補正データ保持部に予め倍率色収差補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された倍率色収差補正データを用いて、当該撮像画像の倍率色収差補正を行わせることが好ましい。画像処理部により、倍率色収差、すなわち、色の歪曲収差を補正することで、光学系を構成するレンズ枚数を削減することが可能になる。そのため、このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 Further, in the image pickup apparatus according to the present invention, the image correction data holding unit holds the Magnification color aberration correction data in advance, and the image processing unit uses the Magnification color aberration correction data held in the image correction data holding unit. It is preferable to correct the magnification chromatic aberration of the captured image. The image processing unit can reduce the number of lenses constituting the optical system by correcting the chromatic aberration of magnification, that is, the distortion of color. Therefore, according to such an image pickup device, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain a beautiful captured image, and reduce the size of the entire image pickup device.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。以下に挙げる各実施例のズームレンズは、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルムカメラ等の撮像装置（光学装置）に適用可能である。また、各レンズ断面図において、図面に向かって左方が物体側、右方が結像面側である。なお、実施例１、３、４は本件発明の実施例であり、実施例２は本件発明の参考例である。 Next, the present invention will be specifically described with reference to Examples. However, the present invention is not limited to the following examples. The zoom lens of each embodiment listed below can be applied to an image pickup device (optical device) such as a digital camera, a video camera, and a silver halide film camera. Further, in each lens cross-sectional view, the left side is the object side and the right side is the image plane side when facing the drawing. Examples 1, 3 and 4 are examples of the present invention, and Example 2 is a reference example of the present invention.

（１）ズームレンズの光学構成
図１は、本件発明に係る実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置されている。本実施例では、前群は第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群からなり、後群は第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５からなる。第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３との間が「広角端における最も広い空気間隔」である。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 1 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1 according to the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of the above and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. When focusing from an infinity object to a nearby object, the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. In this embodiment, the front group consists of the first lens group G1 and the second lens group, and the rear group consists of the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5. The space between the second lens group G2 and the third lens group G3 is the "widest air spacing at the wide-angle end".

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１と凸レンズＬ２とが接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成される。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a bonded lens in which a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side and a convex lens L2 are joined in order from the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex shape on the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ４と、両凹レンズＬ５と、両凸レンズＬ６と、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ７とから構成されている。負メニスカスレンズＬ４の物体側面は非球面である。また、負メニスカスレンズＬ７の両面は非球面である。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex shape on the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a concave shape on the object side in order from the object side. The object side surface of the negative meniscus lens L4 is an aspherical surface. Further, both sides of the negative meniscus lens L7 are aspherical.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凸レンズＬ８と、両凹レンズＬ９及び両凸レンズＬ１０が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ１１及び物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ１２が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１３と、両凹レンズＬ１４及び両凸レンズＬ１５が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１６とから構成されている。両凸レンズＬ８の像側面は非球面であり、両凹レンズＬ１１の物体側面は非球面である。両凹レンズＬ１４が上記レンズＬｒｎである。両凹レンズＬ１４のΔＰｇＦは、０．０００であり、両凸レンズのΔＰｇＦｐは、０．０３７５である。 The third lens group G3 includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, a junction lens to which a biconcave lens L9 and a biconvex lens L10 are joined, a biconcave lens L11, and a positive meniscus lens L12 having a convex shape on the object side. It is composed of a bonded lens to which the two are bonded, a biconvex lens L13, a bonded lens to which a biconcave lens L14 and a biconvex lens L15 are bonded, and a biconvex lens L16. The image side surface of the biconvex lens L8 is an aspherical surface, and the object side surface of the biconcave lens L11 is an aspherical surface. The biconcave lens L14 is the lens Lrn. The ΔPgF of the biconcave lens L14 is 0.000, and the ΔPgFp of the biconvex lens is 0.0375.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側凸形状の正メニスカスレンズＬ１７と両凹レンズＬ１８とが接合された接合レンズから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は負の屈折力を有する接合レンズのみから構成されており、正メニスカスレンズＬ１７が上記レンズＬｐであり、両凹レンズＬ１８が本件発明にいうレンズＬｎである。 The fourth lens group G4 is composed of a bonded lens in which a positive meniscus lens L17 having a convex shape on the image side and a biconcave lens L18 are bonded in order from the object side. The fourth lens group G4 is composed of only a bonded lens having a negative refractive power, the positive meniscus lens L17 is the lens Lp, and the biconcave lens L18 is the lens Ln according to the present invention.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸レンズＬ１９と、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ２０とから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex lens L19 and a negative meniscus lens L20 having a concave object side in order from the object side.

実施例１のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 1, the first lens group G1 moves to the object side and the second lens group G2 moves to the image side with respect to the image plane when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, and the third lens The group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed in the optical axis direction.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像をシフトし、像ブレ補正を行うことが好ましい。例えば、第３レンズ群Ｇ３に含まれる両凹レンズＬ１１及び物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ１２が接合された接合レンズを防振群とすることが好ましい。 In addition, when image blurring occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the anti-vibration group, and the image is shifted by eccentricizing the anti-vibration group. , It is preferable to perform image stabilization. For example, it is preferable to use a junction lens to which the biconcave lens L11 included in the third lens group G3 and the positive meniscus lens L12 having a convex shape on the object side are joined as the vibration isolation group.

また、図１に示す「ＩＭＧ」は結像面であり、具体的にはＣＣＤセンサ、ＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を表す。また、結像面ＩＭＧの物体側にはカバーガラスＣＧ等の実質的な屈折力を有さない平行平板を備える。これらの点は、他の実施例で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Further, “IMG” shown in FIG. 1 is an image pickup surface, and specifically represents an image pickup surface of a solid-state image pickup device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film surface of a silver salt film. Further, a parallel flat plate having no substantial refractive power such as a cover glass CG is provided on the object side of the image plane IMG. Since these points are the same in the cross-sectional views of each lens shown in the other examples, the description thereof will be omitted below.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に当該ズームレンズの面データを示す。表１において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」はレンズ面の曲率半径、「ｄ」はレンズ面の光軸上の間隔、「Ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、「νｄ」はｄ線に対するアッベ数、「Ｈ」は有効半径を示している。また、面番号の次の列に表示する「ＡＳＰ」は当該レンズ面が非球面であることを表し、「Ｓ」は開口絞りを表している。さらに、レンズ面の光軸上の間隔の列に、「Ｄ５」、「Ｄ１３」等と示すのは、当該レンズ面の光軸上の間隔が変倍時又は合焦時に変化する可変間隔であることを意味する。なお、各表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、画角の単位は全て「°」である。また、曲率半径の「０．００００」は平面を意味する。なお、表１における第３７面及び第３８面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 1 shows the surface data of the zoom lens. In Table 1, "plane number" is the order of the lens surfaces counted from the object side, "r" is the radius of curvature of the lens surface, "d" is the distance on the optical axis of the lens surface, and "Nd" is the d line (wavelength). Refractive index with respect to λ = 587.6 nm), “νd” indicates the Abbe number with respect to the d line, and “H” indicates the effective radius. Further, "ASP" displayed in the next column of the surface number indicates that the lens surface is an aspherical surface, and "S" indicates an aperture diaphragm. Further, "D5", "D13", etc. in the column of intervals on the optical axis of the lens surface are variable intervals in which the interval on the optical axis of the lens surface changes at the time of scaling or focusing. Means that. The unit of length in each table is "mm", and the unit of angle of view is "°". Further, the radius of curvature "0.0000" means a plane. The 37th and 38th surfaces in Table 1 are surface data of the cover glass CG.

表２は、当該ズームレンズの緒元表である。当該緒元表には、無限遠合焦時における当該ズームレンズの焦点距離「ｆ」、Ｆナンバー「Ｆｎｏ．」、半画角「ω」、像高「Ｙ」、光学全長「ＴＬ」を示す。但し、表２には、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端におけるそれぞれの値を示している。 Table 2 is a specification table of the zoom lens. The specification table shows the focal length "f", F number "Fno.", Half angle of view "ω", image height "Y", and optical overall length "TL" of the zoom lens when focusing at infinity. .. However, Table 2 shows the respective values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end in order from the left side.

表３に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表３において、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時におけるそれぞれの値を示している。なお、表中「ＩＮＦ」は「∞（無限大）」であることを示す。 Table 3 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling. In Table 3, the values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing are shown in order from the left side. In the table, "INF" indicates "∞ (infinity)".

表４に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表４には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が３８０．００ｍｍ、４００．００ｍｍ、４００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 4 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 4 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 380.00 mm, 400.00 mm, and 400.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表５は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。 Table 5 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens.

表６は、各非球面の非球面係数である。当該非球面係数は、各非球面形状を下記式で定義したときの値である。また、表２５に、各条件式（１）～条件式（１６－１）の値を示す。 Table 6 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. The aspherical coefficient is a value when each aspherical shape is defined by the following equation. Further, Table 25 shows the values of each conditional expression (1) to (16-1).

X(Y)=CY2/[1+{1-(1+Κ)・C2Y2}1/2]+A4・Y4+A6・Y6+A8・Y8+A10・Y10+A12・Y12 X (Y) = CY 2 / [1 + {1- (1 + Κ) ・ C 2 Y 2 } 1/2 ] + A4 ・ Y 4 + A6 ・ Y 6 + A8 ・ Y 8 + A10 ・ Y 10 + A12 / Y 12

但し、表６において、「Ｅ－ａ」は「×１０－ａ」を示す。また、上記式において、「Ｘ」は光軸方向の基準面からの変位量、「Ｃ」は面頂点での曲率、「Ｙ」は光軸に垂直な方向の光軸からの高さ、「Κ」はコーニック係数、「Ａｎ」はｎ次の非球面係数とする。
これらの表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 However, in Table 6, " Ea " indicates "x10-a". Further, in the above equation, "X" is the amount of displacement from the reference plane in the optical axis direction, "C" is the curvature at the surface vertex, "Y" is the height from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, and " “Κ” is the cornic coefficient, and “An” is the nth-order aspherical coefficient.
Since the matters related to these tables are the same in each table shown in other examples, the description thereof will be omitted below.

［表１］
面番号 r d Nd vd H
1 164.8841 1.300 2.00069 25.46 31.000
2 106.9087 5.753 1.59282 68.62 30.327
3 2049.3432 0.200 30.056
4 64.4678 5.097 1.59282 68.62 28.300
5 127.7370 D5 27.808
6 ASP 66.2535 1.400 1.87483 41.12 18.405
7 16.5245 8.916 13.821
8 -116.2454 0.800 1.85680 41.86 13.668
9 56.4149 0.200 13.446
10 61.8227 9.135 1.73319 26.22 13.451
11 -25.7135 0.300 13.288
12 ASP -22.4217 1.200 1.70845 51.27 13.182
13 ASP -103.8458 D13 13.108
14 S 0.0000 1.200 8.858
15 44.2087 3.473 1.69350 53.18 12.906
16 ASP -219.2615 1.536 12.944
17 -866.8618 0.800 1.84984 37.32 13.064
18 94.5183 4.469 1.59282 68.62 13.156
19 -44.7943 0.300 13.283
20 ASP -82.7341 0.900 1.74007 48.57 13.312
21 56.0779 2.635 1.84666 23.78 13.331
22 183.1346 2.578 13.356
23 41.0183 5.387 1.74192 48.43 13.775
24 -63.8393 0.200 13.624
25 -539.6209 0.800 1.97110 29.19 13.071
26 20.6597 6.228 1.49700 81.61 12.253
27 -111.4492 0.238 12.264
28 51.0216 5.332 1.61800 63.39 12.159
29 -79.8317 D29 11.800
30 -139.9604 2.500 1.80809 22.76 9.380
31 -31.1560 0.900 1.69350 53.18 9.408
32 ASP 23.4283 D32 9.411
33 246.3353 7.306 1.59282 68.62 14.773
34 -27.2244 0.200 15.146
35 -31.7701 0.800 1.80897 38.14 15.013
36 -80.5852 D36 15.522
37 0.0000 2.000 1.51680 64.20 20.964
38 0.0000 1.000 21.170 [Table 1]
Face number rd Nd vd H
1 164.8841 1.300 2.00069 25.46 31.000
2 106.9087 5.753 1.59282 68.62 30.327
3 2049.3432 0.200 30.056
4 64.4678 5.097 1.59282 68.62 28.300
5 127.7370 D5 27.808
6 ASP 66.2535 1.400 1.87483 41.12 18.405
7 16.5245 8.916 13.821
8 -116.2454 0.800 1.85680 41.86 13.668
9 56.4149 0.200 13.446
10 61.8227 9.135 1.73319 26.22 13.451
11 -25.7135 0.300 13.288
12 ASP -22.4217 1.200 1.70845 51.27 13.182
13 ASP -103.8458 D13 13.108
14 S 0.0000 1.200 8.858
15 44.2087 3.473 1.69350 53.18 12.906
16 ASP -219.2615 1.536 12.944
17 -866.8618 0.800 1.84984 37.32 13.064
18 94.5183 4.469 1.59282 68.62 13.156
19 -44.7943 0.300 13.283
20 ASP -82.7341 0.900 1.74007 48.57 13.312
21 56.0779 2.635 1.84666 23.78 13.331
22 183.1346 2.578 13.356
23 41.0183 5.387 1.74192 48.43 13.775
24 -63.8393 0.200 13.624
25 -539.6209 0.800 1.97110 29.19 13.071
26 20.6597 6.228 1.49700 81.61 12.253
27 -111.4492 0.238 12.264
28 51.0216 5.332 1.61800 63.39 12.159
29 -79.8317 D29 11.800
30 -139.9604 2.500 1.80809 22.76 9.380
31 -31.1560 0.900 1.69350 53.18 9.408
32 ASP 23.4283 D32 9.411
33 246.3353 7.306 1.59282 68.62 14.773
34 -27.2244 0.200 15.146
35 -31.7701 0.800 1.80897 38.14 15.013
36 -80.5852 D36 15.522
37 0.0000 2.000 1.51680 64.20 20.964
38 0.0000 1.000 21.170

［表２］
ｆ 24.695 59.995 101.989
Fno 4.119 4.120 4.119
ω 42.156 19.074 11.409
Y 21.633 21.633 21.633
TL 170.000 186.493 207.607 [Table 2]
f 24.695 59.995 101.989
Fno 4.119 4.120 4.119
ω 42.156 19.074 11.409
Y 21.633 21.633 21.633
TL 170.000 186.493 207.607

［表３］
ｆ 24.695 59.995 101.989
撮影距離 INF INF INF
D5 1.000 27.253 51.899
D13 38.860 10.474 1.300
D29 1.242 8.791 13.609
D32 7.117 18.194 19.019
D36 36.700 36.700 36.700 [Table 3]
f 24.695 59.995 101.989
Shooting distance INF INF INF
D5 1.000 27.253 51.899
D13 38.860 10.474 1.300
D29 1.242 8.791 13.609
D32 7.117 18.194 19.019
D36 36.700 36.700 36.700

［表４］
撮影距離 380.000 400.000 400.000
D29 1.825 11.176 19.899
D32 6.535 15.809 12.728 [Table 4]
Shooting distance 380.000 400.000 400.000
D29 1.825 11.176 19.899
D32 6.535 15.809 12.728

［表５］
群 面番号 焦点距離
G1 1-5 150.486
G2 6-13 -21.265
G3 14-29 27.830
G4 30-32 -31.313
G5 33-36 114.076 [Table 5]
Group surface number Focal length
G1 1-5 150.486
G2 6-13 -21.265
G3 14-29 27.830
G4 30-32 -31.313
G5 33-36 114.076

［表６］
面番号 Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 -1.8735E-06 2.9593E-09 -1.3867E-11 1.5854E-14 -8.4316E-18
12 0 3.0985E-05 -3.0498E-07 2.1696E-09 -7.7151E-12 1.1327E-14
13 0 1.7444E-05 -3.0958E-07 2.0521E-09 -7.3574E-12 1.0024E-14
16 0 1.2534E-05 -6.6064E-09 8.6021E-11 -4.2944E-13 9.2479E-16
20 0 2.1197E-06 -8.9016E-09 6.0935E-11 -2.0221E-13 2.6903E-16
32 0 1.9583E-06 1.0589E-08 -4.3641E-10 3.7956E-12 -1.3630E-14 [Table 6]
Surface number Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 -1.8735E-06 2.9593E-09 -1.3867E-11 1.5854E-14 -8.4316E-18
12 0 3.0985E-05 -3.0498E-07 2.1696E-09 -7.7151E-12 1.1327E-14
13 0 1.7444E-05 -3.0958E-07 2.0521E-09 -7.3574E-12 1.0024E-14
16 0 1.2534E-05 -6.6064E-09 8.6021E-11 -4.2944E-13 9.2479E-16
20 0 2.1197E-06 -8.9016E-09 6.0935E-11 -2.0221E-13 2.6903E-16
32 0 1.9583E-06 1.0589E-08 -4.3641E-10 3.7956E-12 -1.3630E-14

また、図２～図４に当該実施例１のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）である。球面収差を表す図では、縦軸は開放Ｆ値との割合、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、一点鎖線がｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、点線がＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）における球面収差を示す。非点収差を表す図では、縦軸は像高、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線に対するサジタル像面（ｄｓ）、点線がｄ線に対するメリジオナル像面（ｄｍ）を示す。歪曲収差を表す図では、縦軸は像高、横軸に％をとり、歪曲収差を表す。これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Further, FIGS. 2 to 4 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the first embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing. The longitudinal aberration diagrams shown in each figure are spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%), respectively, in order from the left side when facing the drawing. In the figure showing spherical aberration, the vertical axis is the ratio to the open F value, the horizontal axis is defocused, the solid line is the d line (wavelength λ = 587.6 nm), and the one-point chain line is the g line (wavelength λ = 435.8 nm). ), The dotted line indicates spherical aberration at the C line (wavelength λ = 656.3 nm). In the figure showing astigmatism, the vertical axis shows the image height and the horizontal axis shows the defocus, the solid line shows the sagittal image plane (ds) with respect to the d line, and the dotted line shows the meridional image plane (dm) with respect to the d line. In the figure showing the distortion, the vertical axis represents the image height and the horizontal axis represents%, and the distortion is represented. Since the matters related to these longitudinal aberration diagrams are the same in the longitudinal aberration diagrams shown in other examples, the description thereof will be omitted below.

また、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカス「ｆｂ」は以下のとおりである。但し、以下の値は、カバーガラス（Ｎｄ＝１．５１６８）を含まない値であり、他の実施例に示すバックフォーカスも同様である。
ｆｂ＝ ３９．０１９（ｍｍ） Further, the back focus "fb" at the infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens is as follows. However, the following values do not include the cover glass (Nd = 1.5168), and the same applies to the back focus shown in other examples.
fb = 39.019 (mm)

（１）ズームレンズの光学構成
図５は、本件発明に係る実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の最も像側に配置されている。本実施例では、前群は第１レンズ群Ｇ１からなり、後群は第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４からなる。第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２との間が「広角端における最も広い空気間隔」である。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 5 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the second embodiment of the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of. When focusing from an infinity object to a nearby object, the third lens group G3 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the image side of the second lens group G2. In this embodiment, the front group is composed of the first lens group G1, and the rear group is composed of the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4. The space between the first lens group G1 and the second lens group G2 is the "widest air spacing at the wide-angle end".

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１と、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ２と、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１の像側面は非球面である。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex shape on the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex shape on the object side in order from the object side. The image side surface of the negative meniscus lens L1 is an aspherical surface.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ４と、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ５及び両凸レンズＬ６が接合された接合レンズと、開口絞りＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ４の両面は非球面である。負メニスカスレンズＬ５は上記レンズＬｒｎである。また、負メニスカスレンズＬ５のΔＰｇＦは、０．０１３７である。 The second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L4 having a convex shape on the object side, a bonded lens to which a negative meniscus lens L5 having a convex shape on the object side and a biconvex lens L6 are joined in order from the object side, and an aperture aperture S. Has been done. Both sides of the positive meniscus lens L4 are aspherical. The negative meniscus lens L5 is the lens Lrn. The ΔPgF of the negative meniscus lens L5 is 0.0137.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、像側凸形状の正メニスカスレンズＬ７と両凹レンズＬ８とが接合された接合レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は負の屈折力を有する接合レンズのみから構成されており、正メニスカスレンズＬ７が上記レンズＬｐであり、両凹レンズＬ８が本件発明にいうレンズＬｎである。また、正メニスカスレンズＬ９のΔＰｇＦｐは、０．０３７５である。また、負メニスカスレンズＬ１１の物体側面が上記レンズ面Ｓｒである。 The third lens group G3 is composed of a bonded lens in which a positive meniscus lens L7 having a convex shape on the image side and a biconcave lens L8 are bonded in order from the object side. The third lens group G3 is composed of only a bonded lens having a negative refractive power, the positive meniscus lens L7 is the lens Lp, and the biconcave lens L8 is the lens Ln according to the present invention. Further, the ΔPgFp of the positive meniscus lens L9 is 0.0375. Further, the object side surface of the negative meniscus lens L11 is the lens surface Sr.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側凸形状の正メニスカスレンズＬ９と、両凸レンズＬ１０及び物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ１１が接合された接合レンズとから構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L9 having a convex shape on the image side, and a bonded lens to which a biconvex lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a concave shape on the object side are joined in order from the object side.

実施例２のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動する。 In the zoom lens of the second embodiment, the first lens group G1 moves to the image side and the second lens group G2 moves to the object side with respect to the image plane when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, and the third lens The group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表７に、当該ズームレンズの面データを示し、表８に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表７における第２１面及び第２２面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 7 shows the surface data of the zoom lens, and Table 8 shows the specification table of the zoom lens. The 21st and 22nd surfaces in Table 7 are surface data of the cover glass CG.

表９に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１０に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１０には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が２３０．００ｍｍ、２５０．００ｍｍ、２５０．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 9 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling, and Table 10 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 10 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 230.00 mm, 250.00 mm, and 250.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表１１は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。表１２は、各非球面の非球面係数である。また、表２５に各条件式（１）～条件式（１６－１）の値を示す。 Table 11 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens. Table 12 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. Table 25 shows the values of each conditional expression (1) to (16-1).

また、図６～図８に、当該実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 Further, FIGS. 6 to 8 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the second embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ｆｂ＝ ３８．００２（ｍｍ） Further, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens at infinity focusing is as follows.
fb = 38.002 (mm)

［表７］
面番号 r d Nd vd H
1 664.2203 2.000 1.59201 67.02 19.685
2 ASP 12.4206 9.063 14.659
3 99.0474 1.700 1.83400 37.34 14.679
4 44.9342 0.382 14.536
5 27.4552 4.648 1.76182 26.61 15.052
6 82.1402 D6 14.800
7 ASP 27.5225 4.248 1.61881 63.85 8.001
8 ASP 341.9552 3.733 7.928
9 41.6779 1.000 1.84666 23.78 7.889
10 17.5890 4.766 1.51680 64.20 7.701
11 -20.4065 1.000 7.687
12 S 0.0000 D12 6.788
13 -43.8890 2.597 1.84666 23.78 6.245
14 -13.2199 1.000 1.80420 46.50 6.132
15 29.7835 D15 5.859
16 -217.0738 2.391 1.49700 81.61 5.867
17 -18.3135 0.300 5.905
18 63.0476 2.475 1.49700 81.61 5.747
19 -21.3360 1.000 1.83481 42.72 5.607
20 -161.5834 D20 5.569
21 0.0000 2.000 1.51680 64.20 13.865
22 0.0000 1.000 14.225 [Table 7]
Face number rd Nd vd H
1 664.2203 2.000 1.59201 67.02 19.685
2 ASP 12.4206 9.063 14.659
3 99.0474 1.700 1.83400 37.34 14.679
4 44.9342 0.382 14.536
5 27.4552 4.648 1.76182 26.61 15.052
6 82.1402 D6 14.800
7 ASP 27.5225 4.248 1.61881 63.85 8.001
8 ASP 341.9552 3.733 7.928
9 41.6779 1.000 1.84666 23.78 7.889
10 17.5890 4.766 1.51680 64.20 7.701
11 -20.4065 1.000 7.687
12 S 0.0000 D12 6.788
13 -43.8890 2.597 1.84666 23.78 6.245
14 -13.2199 1.000 1.80420 46.50 6.132
15 29.7835 D15 5.859
16 -217.0738 2.391 1.49700 81.61 5.867
17 -18.3135 0.300 5.905
18 63.0476 2.475 1.49700 81.61 5.747
19 -21.3360 1.000 1.83481 42.72 5.607
20 -161.5834 D20 5.569
21 0.0000 2.000 1.51680 64.20 13.865
22 0.0000 1.000 14.225

［表８］
ｆ 18.538 28.896 53.339
Fno 3.605 4.550 5.767
ω 38.587 26.428 14.755
Y 14.200 14.200 14.200
TL 133.849 122.674 120.000 [Table 8]
f 18.538 28.896 53.339
Fno 3.605 4.550 5.767
ω 38.587 26.428 14.755
Y 14.200 14.200 14.200
TL 133.849 122.674 120.000

［表９］
ｆ 18.538 28.896 53.339
撮影距離 INF INF INF
D6 43.626 20.912 1.273
D12 2.450 4.207 10.084
D15 6.788 8.311 7.450
D20 35.683 43.942 55.891 [Table 9]
f 18.538 28.896 53.339
Shooting distance INF INF INF
D6 43.626 20.912 1.273
D12 2.450 4.207 10.084
D15 6.788 8.311 7.450
D20 35.683 43.942 55.891

［表１０］
撮影距離 230.000 250.000 250.000
D12 3.300 5.738 15.028
D15 5.938 6.780 2.500 [Table 10]
Shooting distance 230.000 250.000 250.000
D12 3.300 5.738 15.028
D15 5.938 6.780 2.500

［表１１］
群 面番号 焦点距離
G1 1-6 -28.619
G2 7-12 23.772
G3 13-15 -22.745
G4 16-20 44.047 [Table 11]
Group surface number Focal length
G1 1-6 -28.619
G2 7-12 23.772
G3 13-15 -22.745
G4 16-20 44.047

［表１２］
面番号 Κ A4 A6 A8 A10 A12
2 -0.864 9.3680E-06 2.0539E-09 4.6218E-11 7.4937E-15 0.0000E+00
7 0 -1.1011E-05 5.5255E-08 -2.4435E-09 0.0000E+00 0.0000E+00
8 0 2.2843E-05 7.6512E-08 -2.5280E-09 0.0000E+00 0.0000E+00 [Table 12]
Surface number Κ A4 A6 A8 A10 A12
2 -0.864 9.3680E-06 2.0539E-09 4.6218E-11 7.4937E-15 0.0000E + 00
7 0 -1.1011E-05 5.5255E-08 -2.4435E-09 0.0000E + 00 0.0000E + 00
8 0 2.2843E-05 7.6512E-08 -2.5280E-09 0.0000E + 00 0.0000E + 00

（１）ズームレンズの光学構成
図９は、本件発明に係る実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置されている。本実施例３では、前群は第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２からなり、後群は第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６からなる。第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３との間が「広角端における最も広い空気間隔」である。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 9 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens according to the third embodiment of the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of the above, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. When focusing from an infinity object to a nearby object, the fifth lens group G5 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the most object side of the third lens group G3. In Example 3, the front group consists of the first lens group G1 and the second lens group G2, and the rear group consists of the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6. Become. The space between the second lens group G2 and the third lens group G3 is the "widest air spacing at the wide-angle end".

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１及び凸レンズＬ２が接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成されている。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side and a convex lens L2 are bonded, and a positive meniscus lens L3 having a convex shape on the object side, in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ４と、両凹レンズＬ５及び両凸レンズＬ６が接合された接合レンズと、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ７とから構成されている。負メニスカスレンズＬ４の物体側面は非球面であり、負メニスカスレンズＬ７の両面は非球面である。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex shape on the object side, a bonded lens to which a biconcave lens L5 and a biconvex lens L6 are joined, and a negative meniscus lens L7 having a concave shape on the object side, in order from the object side. Has been done. The object side surface of the negative meniscus lens L4 is an aspherical surface, and both sides of the negative meniscus lens L7 are aspherical surfaces.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ８、両凸レンズＬ９及び物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ１０の３枚のレンズが接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１１とから構成されている。両凸レンズＬ９のΔＰｇＦは、０．０１９４である。 The third lens group G3 is a junction in which three lenses, an aperture diaphragm S, a negative meniscus lens L8 having a convex shape on the object side, a biconvex lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a concave shape on the object side, are joined in this order from the object side. It is composed of a lens and a biconvex lens L11. The ΔPgF of the biconvex lens L9 is 0.0194.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ１２及び物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ１３が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ１４及び像側凸形状の正メニスカスレンズＬ１５が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１６とから構成されている。
両凸レンズＬ１２の物体側面は非球面であり、両凸レンズＬ１６の両面は非球面である。両凹レンズＬ１４は上記レンズＬｒｎである。両凹レンズＬ１４のΔＰｇＦは０．００３６であり、正メニスカスレンズＬ１５のΔＰｇＦｐは０．０１９４である。 In the fourth lens group G4, a junction lens to which a biconvex lens L12 and a negative meniscus lens L13 having a concave shape on the object side are bonded, a biconcave lens L14, and a positive meniscus lens L15 having a convex shape on the image side are joined in order from the object side. It is composed of a junction lens and a biconvex lens L16.
The side surface of the object of the biconvex lens L12 is an aspherical surface, and both sides of the biconvex lens L16 are aspherical surfaces. The biconcave lens L14 is the lens Lrn. The ΔPgF of the biconcave lens L14 is 0.0036, and the ΔPgFp of the positive meniscus lens L15 is 0.0194.

第５レンズ群Ｇ５は、両面が非球面の両凹レンズＬ１７から構成されている。すなわち、負の屈折力を有する単レンズ１枚のみから構成されており、当該両凹レンズＬ１７は本件発明に係るレンズＬｎに相当する。 The fifth lens group G5 is composed of a biconcave lens L17 having aspherical surfaces on both sides. That is, it is composed of only one single lens having a negative refractive power, and the biconcave lens L17 corresponds to the lens Ln according to the present invention.

第６レンズ群Ｇ６は、像側凸形状の正メニスカスレンズＬ１８から構成されている。正メニスカスレンズＬ１８の物体側面が上記レンズ面Ｓｒである。 The sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L18 having a convex shape on the image side. The object side surface of the positive meniscus lens L18 is the lens surface Sr.

実施例３のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が一旦像側に移動したのち物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は一旦像側に移動したのち物体側に移動する。 In the zoom lens of Example 3, the first lens group G1 moves to the object side with respect to the image plane when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 moves to the image side once and then to the object side. The third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 moves to the image side once. After moving, it moves to the object side.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。例えば、第４レンズ群Ｇ４に含まれる両凸レンズＬ１２と物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ１３とが接合された接合レンズを防振群とし、当該接合レンズを光軸と垂直な方向に動かすことで像をシフトし、像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it. For example, a bonded lens in which a biconvex lens L12 included in the fourth lens group G4 and a negative meniscus lens L13 having a concave object side are joined is set as a vibration isolation group, and the bonded lens is moved in a direction perpendicular to the optical axis. It is preferable to shift the image and perform image stabilization.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１３に、当該ズームレンズの面データを示し、表１４に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表１３における第３３面及び第３４面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 13 shows the surface data of the zoom lens, and Table 14 shows the specification table of the zoom lens. The 33rd and 34th surfaces in Table 13 are surface data of the cover glass CG.

表１５に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１６に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１６には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が３８０．００ｍｍ、４００．００ｍｍ、４００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 15 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling, and Table 16 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 16 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 380.00 mm, 400.00 mm, and 400.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表１７は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。表１８は、各非球面の非球面係数である。また、表２５に各条件式（１）～条件式（１６－１）の値を示す。 Table 17 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens. Table 18 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. Table 25 shows the values of each conditional expression (1) to (16-1).

また、図１０～図１２に、当該実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 Further, FIGS. 10 to 12 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the third embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ｆｂ＝ ３９．０００（ｍｍ） Further, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens at infinity focusing is as follows.
fb = 39.000 (mm)

［表１３］
面番号 r d Nd vd H
1 323.7548 1.200 1.92119 23.96 31.000
2 162.8221 5.378 1.59282 68.62 30.511
3 -416.6201 0.200 30.309
4 52.5783 6.103 1.59282 68.62 27.700
5 117.8837 D5 27.204
6 ASP 205.3924 0.300 1.51460 49.96 17.800
7 92.8554 1.000 1.72916 54.67 17.549
8 16.2034 9.149 12.854
9 -33.2034 0.800 1.49700 81.61 12.685
10 23.5127 7.798 1.72047 34.71 11.846
11 -53.7846 2.177 11.330
12 ASP -24.1046 1.000 1.85135 40.10 11.000
13 ASP -39.5928 D13 11.078
14 S 0.0000 1.000 7.350
15 33.5262 0.800 2.00100 29.13 11.263
16 22.1705 7.146 1.59282 68.62 11.130
17 -24.7861 0.800 1.80610 40.73 11.214
18 -1553.7806 0.200 11.601
19 45.5555 3.337 1.94595 17.98 11.975
20 -11420.0602 D20 11.917
21 ASP 73.0633 5.117 1.59282 68.62 11.798
22 -34.4056 0.800 1.94595 17.98 11.608
23 -44.4387 0.200 12.500
24 -252.4796 0.800 2.00100 29.13 11.189
25 21.7316 3.716 1.59282 68.62 10.757
26 44.7795 0.200 10.768
27 ASP 32.9204 6.239 1.82098 42.50 10.900
28 ASP -56.3856 D28 10.951
29 ASP -177.3325 1.000 1.59201 67.02 11.450
30 ASP 29.2491 D30 11.132
31 -331.6955 2.594 1.87070 40.73 13.305
32 -82.1148 D32 13.500
33 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.332
34 0.0000 1.000 21.528 [Table 13]
Face number rd Nd vd H
1 323.7548 1.200 1.92119 23.96 31.000
2 162.8221 5.378 1.59282 68.62 30.511
3 -416.6201 0.200 30.309
4 52.5783 6.103 1.59282 68.62 27.700
5 117.8837 D5 27.204
6 ASP 205.3924 0.300 1.51460 49.96 17.800
7 92.8554 1.000 1.72916 54.67 17.549
8 16.2034 9.149 12.854
9 -33.2034 0.800 1.49700 81.61 12.685
10 23.5127 7.798 1.72047 34.71 11.846
11 -53.7846 2.177 11.330
12 ASP -24.1046 1.000 1.85135 40.10 11.000
13 ASP -39.5928 D13 11.078
14 S 0.0000 1.000 7.350
15 33.5262 0.800 2.00100 29.13 11.263
16 22.1705 7.146 1.59282 68.62 11.130
17 -24.7861 0.800 1.80610 40.73 11.214
18 -1553.7806 0.200 11.601
19 45.5555 3.337 1.94595 17.98 11.975
20 -11420.0602 D20 11.917
21 ASP 73.0633 5.117 1.59282 68.62 11.798
22 -34.4056 0.800 1.94595 17.98 11.608
23 -44.4387 0.200 12.500
24 -252.4796 0.800 2.00100 29.13 11.189
25 21.7316 3.716 1.59282 68.62 10.757
26 44.7795 0.200 10.768
27 ASP 32.9204 6.239 1.82098 42.50 10.900
28 ASP -56.3856 D28 10.951
29 ASP -177.3325 1.000 1.59201 67.02 11.450
30 ASP 29.2491 D30 11.132
31 -331.6955 2.594 1.87070 40.73 13.305
32 -82.1148 D32 13.500
33 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.332
34 0.0000 1.000 21.528

［表１４］
ｆ 25.752 51.482 101.851
Fno 4.123 4.108 4.120
ω 41.307 22.170 11.633
Y 21.633 21.633 21.633
TL 150.364 161.368 203.864 [Table 14]
f 25.752 51.482 101.851
Fno 4.123 4.108 4.120
ω 41.307 22.170 11.633
Y 21.633 21.633 21.633
TL 150.364 161.368 203.864

［表１５］
ｆ 25.752 51.482 101.851
撮影距離 INF INF INF
D5 1.000 17.096 42.593
D13 25.849 6.747 1.000
D20 4.201 2.583 1.000
D28 0.997 5.217 1.003
D30 9.581 13.836 20.242
D32 36.681 43.834 65.971 [Table 15]
f 25.752 51.482 101.851
Shooting distance INF INF INF
D5 1.000 17.096 42.593
D13 25.849 6.747 1.000
D20 4.201 2.583 1.000
D28 0.997 5.217 1.003
D30 9.581 13.836 20.242
D32 36.681 43.834 65.971

［表１６］
撮影距離 380.000 400.000 400.000
D28 1.933 7.951 7.855
D30 8.645 11.101 13.390 [Table 16]
Shooting distance 380.000 400.000 400.000
D28 1.933 7.951 7.855
D30 8.645 11.101 13.390

［表１７］
群 面番号 焦点距離
G1 1-5 114.642
G2 6-13 -20.988
G3 14-20 42.458
G4 21-28 45.184
G5 29-30 -42.335
G6 31-32 124.734 [Table 17]
Group surface number Focal length
G1 1-5 114.642
G2 6-13 -20.988
G3 14-20 42.458
G4 21-28 45.184
G5 29-30 -42.335
G6 31-32 124.734

［表１８］
面番号 Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 1.2837E-05 -2.1442E-08 5.5949E-11 -1.1996E-13 1.5377E-16
12 0 -8.7531E-06 8.6202E-08 -3.3258E-10 5.1244E-13 -9.3573E-16
13 0 -9.7742E-06 7.6139E-08 -3.0250E-10 3.5047E-13 0.0000E+00
21 0 -5.5002E-06 -1.6789E-08 8.7410E-11 -3.4776E-13 7.7049E-16
27 0 -3.5514E-06 2.9946E-08 3.3719E-10 -1.8317E-12 1.2820E-14
28 0 7.9983E-06 -1.0254E-09 7.7608E-10 -5.3802E-12 2.7034E-14
29 0 -1.2178E-05 1.5756E-07 -1.0359E-09 2.8436E-12 0.0000E+00
30 0 -1.5518E-05 1.5764E-07 -1.0926E-09 2.8672E-12 2.0668E-15 [Table 18]
Surface number Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 1.2837E-05 -2.1442E-08 5.5949E-11 -1.1996E-13 1.5377E-16
12 0 -8.7531E-06 8.6202E-08 -3.3258E-10 5.1244E-13 -9.3573E-16
13 0 -9.7742E-06 7.6139E-08 -3.0250E-10 3.5047E-13 0.0000E + 00
21 0 -5.5002E-06 -1.6789E-08 8.7410E-11 -3.4776E-13 7.7049E-16
27 0 -3.5514E-06 2.9946E-08 3.3719E-10 -1.8317E-12 1.2820E-14
28 0 7.9983E-06 -1.0254E-09 7.7608E-10 -5.3802E-12 2.7034E-14
29 0 -1.2178E-05 1.5756E-07 -1.0359E-09 2.8436E-12 0.0000E + 00
30 0 -1.5518E-05 1.5764E-07 -1.0926E-09 2.8672E-12 2.0668E-15

（１）ズームレンズの光学構成
図１３は、実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置されている。本実施例では、前群は第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２からなり、後群は第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６からなる。第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３との間が「広角端における最も広い空気間隔」である。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 13 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the fourth embodiment. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of the above, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. When focusing from an infinity object to a nearby object, the fifth lens group G5 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the most object side of the third lens group G3. In this embodiment, the front group consists of the first lens group G1 and the second lens group G2, and the rear group consists of the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6. .. The space between the second lens group G2 and the third lens group G3 is the "widest air spacing at the wide-angle end".

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１及び凸レンズＬ２が接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成されている。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side and a convex lens L2 are bonded, and a positive meniscus lens L3 having a convex shape on the object side, in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ４と、両凹レンズＬ５と、両凸レンズＬ６と、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ７とから構成されている。負メニスカスレンズＬ４の物体側面は非球面であり、負メニスカスレンズＬ７の両面は非球面である。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex shape on the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a concave shape on the object side in order from the object side. The object side surface of the negative meniscus lens L4 is an aspherical surface, and both sides of the negative meniscus lens L7 are aspherical surfaces.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凸レンズＬ８と、両凹レンズＬ９及び両凸レンズＬ１０が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ１１及び物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ１２が接合された接合レンズとから構成されている。両凸レンズＬ８の像側面及び両凹レンズＬ１１の物体側面は非球面である。また、両凸レンズＬ１０のΔＰｇＦｐは０．０１９４である。 The third lens group G3 includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, a junction lens to which a biconcave lens L9 and a biconvex lens L10 are joined, a biconcave lens L11, and a positive meniscus lens L12 having a convex shape on the object side. It is composed of a bonded lens and a bonded lens. The image side surface of the biconvex lens L8 and the object side surface of the biconcave lens L11 are aspherical surfaces. Further, the ΔPgFp of the biconvex lens L10 is 0.0194.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ１３と、両凹レンズＬ１４及び両凸レンズＬ１５が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１６とから構成されている。両凹レンズＬ１４は上記レンズＬｒｎである。両凹レンズＬ１４のΔＰｇＦは０．０００であり、両凸レンズＬ１５のΔＰｇＦｐは０．０３７５である。 The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L13, a junction lens to which a biconcave lens L14 and a biconvex lens L15 are joined, and a biconvex lens L16 in order from the object side. The biconcave lens L14 is the lens Lrn. The ΔPgF of the biconcave lens L14 is 0.000, and the ΔPgFp of the biconvex lens L15 is 0.0375.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、像側凸形状の正メニスカスレンズＬ１７と両凹レンズＬ１８とが接合された接合レンズから構成されている。第５レンズ群Ｇ５は負の屈折力を有する接合レンズのみから構成されており、正メニスカスレンズＬ１７が上記レンズＬｐであり、両凹レンズＬ１８が本件発明にいうレンズＬｎである。 The fifth lens group G5 is composed of a bonded lens in which a positive meniscus lens L17 having a convex shape on the image side and a biconcave lens L18 are bonded in order from the object side. The fifth lens group G5 is composed of only a bonded lens having a negative refractive power, the positive meniscus lens L17 is the lens Lp, and the biconcave lens L18 is the lens Ln according to the present invention.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸レンズＬ１９と物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ２０とが接合された接合レンズから構成されている。 The sixth lens group G6 is composed of a bonded lens in which a biconvex lens L19 and a negative meniscus lens L20 having a concave object side are bonded in order from the object side.

実施例４のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 4, the first lens group G1 moves to the object side and the second lens group G2 moves to the image side with respect to the image plane when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, and the third lens The group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。例えば、第３レンズ群Ｇ３に含まれる両凹レンズＬ１１と物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ１２とが接合された接合レンズを防振群とし、当該接合レンズを光軸と垂直な方向に動かすことで像をシフトし、像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it. For example, a bonded lens in which a biconcave lens L11 included in the third lens group G3 and a positive meniscus lens L12 having a convex shape on the object side are joined is set as an anti-vibration group, and the bonded lens is moved in a direction perpendicular to the optical axis. It is preferable to shift the image and perform image stabilization.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１９に、当該ズームレンズの面データを示し、表２０に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表１９における第３６面及び第３７面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 19 shows the surface data of the zoom lens, and Table 20 shows the specification table of the zoom lens. The 36th and 37th surfaces in Table 19 are surface data of the cover glass CG.

表２１に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表２２に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表２２には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が３８０．００ｍｍ、４００．００ｍｍ、４００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 21 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling, and Table 22 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 22 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 380.00 mm, 400.00 mm, and 400.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表２３は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。表２４は、各非球面の非球面係数である。また、表２５に各条件式（１）～条件式（１６－１）の値を示す。 Table 23 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens. Table 24 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. Table 25 shows the values of each conditional expression (1) to (16-1).

また、図１４～図１６に、実施例４のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 14 to 16 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 4 at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ｆｂ＝ ３９．４３７（ｍｍ） Further, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens at infinity focusing is as follows.
fb = 39.437 (mm)

［表１９］
面番号 r d Nd vd H
1 234.7666 1.300 2.00069 25.46 31.000
2 138.4148 5.791 1.59282 68.62 30.558
3 -680.0462 0.200 30.302
4 69.5724 5.230 1.59282 68.62 28.400
5 161.1477 D5 27.926
6 ASP 79.5439 1.400 1.86791 41.50 18.481
7 16.1943 8.900 13.716
8 -318.2547 0.800 1.87450 36.30 13.541
9 45.1827 0.309 13.327
10 51.2199 8.660 1.73426 26.35 13.336
11 -25.6352 0.451 13.228
12 ASP -20.9608 1.200 1.77115 48.40 13.152
13 ASP -64.5265 D13 13.100
14 S 0.0000 1.200 8.750
15 53.1982 3.548 1.69350 53.18 12.260
16 ASP -79.4200 1.520 12.346
17 -266.2503 0.800 1.82595 41.71 12.461
18 88.0772 4.260 1.59282 68.62 12.571
19 -42.6289 0.624 12.691
20 ASP -78.1987 0.900 1.74974 49.75 12.900
21 60.1253 2.368 1.84666 23.78 12.727
22 185.3061 D22 12.759
23 47.5209 5.193 1.68881 54.43 13.170
24 -55.0964 0.200 13.066
25 -327.0636 0.800 1.96229 29.86 12.625
26 22.8885 6.220 1.49700 81.61 12.075
27 -77.0078 0.350 12.125
28 73.7860 5.020 1.61800 63.39 12.044
29 -73.2609 D29 11.750
30 -207.6716 2.500 1.80809 22.76 9.380
31 -36.7222 0.900 1.69350 53.18 9.429
32 ASP 22.1640 D32 9.493
33 52.7180 6.495 1.59282 68.62 15.993
34 -73.2205 0.800 1.69206 30.32 16.171
35 -416.6667 37.118 16.374
36 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.005
37 0.0000 1.000 21.342 [Table 19]
Face number rd Nd vd H
1 234.7666 1.300 2.00069 25.46 31.000
2 138.4148 5.791 1.59282 68.62 30.558
3 -680.0462 0.200 30.302
4 69.5724 5.230 1.59282 68.62 28.400
5 161.1477 D5 27.926
6 ASP 79.5439 1.400 1.86791 41.50 18.481
7 16.1943 8.900 13.716
8-318.2547 0.800 1.87450 36.30 13.541
9 45.1827 0.309 13.327
10 51.2199 8.660 1.73426 26.35 13.336
11 -25.6352 0.451 13.228
12 ASP -20.9608 1.200 1.77115 48.40 13.152
13 ASP -64.5265 D13 13.100
14 S 0.0000 1.200 8.750
15 53.1982 3.548 1.69350 53.18 12.260
16 ASP -79.4200 1.520 12.346
17 -266.2503 0.800 1.82595 41.71 12.461
18 88.0772 4.260 1.59282 68.62 12.571
19 -42.6289 0.624 12.691
20 ASP -78.1987 0.900 1.74974 49.75 12.900
21 60.1253 2.368 1.84666 23.78 12.727
22 185.3061 D22 12.759
23 47.5209 5.193 1.68881 54.43 13.170
24 -55.0964 0.200 13.066
25 -327.0636 0.800 1.96229 29.86 12.625
26 22.8885 6.220 1.49700 81.61 12.075
27 -77.0078 0.350 12.125
28 73.7860 5.020 1.61800 63.39 12.044
29 -73.2609 D29 11.750
30 -207.6716 2.500 1.80809 22.76 9.380
31 -36.7222 0.900 1.69350 53.18 9.429
32 ASP 22.1640 D32 9.493
33 52.7180 6.495 1.59282 68.62 15.993
34 -73.2205 0.800 1.69206 30.32 16.171
35 -416.6667 37.118 16.374
36 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.005
37 0.0000 1.000 21.342

［表２０］
ｆ 24.839 59.958 102.474
Fno 4.121 4.119 4.120
ω 41.981 18.973 11.267
Y 21.633 21.633 21.633
TL 169.752 174.603 207.241 [Table 20]
f 24.839 59.958 102.474
Fno 4.121 4.119 4.120
ω 41.981 18.973 11.267
Y 21.633 21.633 21.633
TL 169.752 174.603 207.241

［表２１］
ｆ 24.839 59.958 102.474
撮影距離 INF INF INF
D5 1.000 20.275 53.597
D13 38.216 6.180 1.360
D22 4.143 3.278 2.700
D29 1.179 12.168 13.313
D32 7.156 14.643 18.212 [Table 21]
f 24.839 59.958 102.474
Shooting distance INF INF INF
D5 1.000 20.275 53.597
D13 38.216 6.180 1.360
D22 4.143 3.278 2.700
D29 1.179 12.168 13.313
D32 7.156 14.643 18.212

［表２２］
撮影距離 380.000 400.000 400.000
D29 1.849 15.198 20.630
D32 6.486 11.613 10.895 [Table 22]
Shooting distance 380.000 400.000 400.000
D29 1.849 15.198 20.630
D32 6.486 11.613 10.895

［表２３］
群 面番号 焦点距離
G1 1-5 140.430
G2 6-13 -21.836
G3 14-22 56.376
G4 23-29 39.322
G5 30-32 -31.033
G6 33-37 86.738 [Table 23]
Group surface number Focal length
G1 1-5 140.430
G2 6-13 -21.836
G3 14-22 56.376
G4 23-29 39.322
G5 30-32 -31.033
G6 33-37 86.738

［表２４］
面番号 Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 -3.5121E-07 1.2475E-09 -1.8924E-11 2.0318E-14 -9.3027E-18
12 0 3.4527E-05 -2.8731E-07 2.1583E-09 -7.5699E-12 1.1133E-14
13 0 1.8666E-05 -3.0289E-07 2.0678E-09 -7.5735E-12 1.0314E-14
16 0 1.3999E-05 -4.6523E-09 4.5363E-11 -3.1634E-13 9.7102E-16
20 0 2.6081E-06 -9.1362E-09 6.1882E-11 -2.3937E-13 3.9842E-16
32 0 -4.4734E-06 3.3579E-09 -4.8480E-10 4.0227E-12 -1.3728E-14 [Table 24]
Surface number Κ A4 A6 A8 A10 A12
6 0 -3.5121E-07 1.2475E-09 -1.8924E-11 2.0318E-14 -9.3027E-18
12 0 3.4527E-05 -2.8731E-07 2.1583E-09 -7.5699E-12 1.1133E-14
13 0 1.8666E-05 -3.0289E-07 2.0678E-09 -7.5735E-12 1.0314E-14
16 0 1.3999E-05 -4.6523E-09 4.5363E-11 -3.1634E-13 9.7102E-16
20 0 2.6081E-06 -9.1362E-09 6.1882E-11 -2.3937E-13 3.9842E-16
32 0 -4.4734E-06 3.3579E-09 -4.8480E-10 4.0227E-12 -1.3728E-14

［表２５］
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4
条件式(1) (Crff+Crfr)/(Crff-Crfr) 0.713 0.191 0.717 0.807
条件式(2) Cr1f/fw 6.677 35.830 12.572 9.452
条件式(3) (-ffw+Dfrw)/FBw 1.714 1.901 1.422 1.703
条件式(4) |｛1-(βft2)｝×βftr2| 5.419 4.437 5.061 4.609
条件式(4-1) ｜βft｜ 3.756 5.520 5.034 4.451
条件式(5) fn/fw -0.861 -1.544 -0.815 -0.879
条件式(6) ff/ft -0.307 -0.426 -0.416 -0.303
条件式(7) νdLn 53.186 46.503 67.023 53.186
条件式(8) |X1|/ft 0.369 0.260 0.525 0.366
条件式(9) Crrf/ft 0.433 0.516 0.329 0.519
条件式(10) ffft/ft 0.414 0.467 0.435 0.454
条件式(11) Drfrt/ft 0.186 0.140 0.199 0.178
条件式(12) fw/ffw -0.920 -0.648 -0.900 -0.895
条件式(13) νdLp 22.761 23.785 - 22.761
条件式(14) |fw×tanωw|/(fsr-FBw) -0.197 -0.141 -0.029 -0.017
条件式(15) NdLrn 1.971 1.847 2.001 1.962
条件式(16) ΔPgF 0.000 0.014 0.004 0.000
条件式(16-1)ΔPgFp 0.038 0.038 0.019 0.038 [Table 25]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) (Crff + Crfr) / (Crff-Crfr) 0.713 0.191 0.717 0.807
Conditional expression (2) Cr1f / fw 6.677 35.830 12.572 9.452
Conditional expression (3) (-ffw + Dfrw) / FBw 1.714 1.901 1.422 1.703
Conditional expression (4) | {1- (βft2)} × βftr2 | 5.419 4.437 5.061 4.609
Conditional expression (4-1) ｜ βft ｜ 3.756 5.520 5.034 4.451
Conditional expression (5) fn / fw -0.861 -1.544 -0.815 -0.879
Conditional expression (6) ff / ft -0.307 -0.426 -0.416 -0.303
Conditional expression (7) νdLn 53.186 46.503 67.023 53.186
Conditional expression (8) | X1 | / ft 0.369 0.260 0.525 0.366
Conditional expression (9) Crrf / ft 0.433 0.516 0.329 0.519
Conditional expression (10) ffft / ft 0.414 0.467 0.435 0.454
Conditional expression (11) Drfrt / ft 0.186 0.140 0.199 0.178
Conditional expression (12) fw / ffw -0.920 -0.648 -0.900 -0.895
Conditional expression (13) νdLp 22.761 23.785 --22.761
Conditional expression (14) | fw × tanωw | / (fsr-FBw) -0.197 -0.141 -0.029 -0.017
Conditional expression (15) NdLrn 1.971 1.847 2.001 1.962
Conditional expression (16) ΔPgF 0.000 0.014 0.004 0.000
Conditional expression (16-1) ΔPgFp 0.038 0.038 0.019 0.038

本件発明によれば、フォーカス群の軽量化を図りつつ、光学性能の高い標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。特に、当該ズームレンズは、３５ｍｍ判換算において５０ｍｍの焦点距離をズーム域に含みつつ、広角端における当該ズームレンズの半画角（ω）を２４°よりも大きいズームレンズに好適である。 According to the present invention, it is possible to provide a standard zoom lens having high optical performance and an image pickup apparatus provided with the zoom lens while reducing the weight of the focus group. In particular, the zoom lens is suitable for a zoom lens in which the half angle of view (ω) of the zoom lens at the wide-angle end is larger than 24 ° while including the focal length of 50 mm in the 35 mm format.

Ｇ１ ・・・第１レンズ群
Ｇ２ ・・・第２レンズ群
Ｇ３ ・・・第３レンズ群
Ｇ４ ・・・第４レンズ群
Ｇ５ ・・・第５レンズ群
Ｇ６ ・・・第６レンズ群
Ｆ ・・・フォーカス群
Ｓ ・・・開口絞り
ＣＧ ・・・カバーガラス
ＩＭＧ・・・結像面 G1 ・ ・ ・ 1st lens group G2 ・ ・ ・ 2nd lens group G3 ・ ・ ・ 3rd lens group G4 ・ ・ ・ 4th lens group G5 ・ ・ ・ 5th lens group G6 ・ ・ ・ 6th lens group F ・・ ・ Focus group S ・ ・ ・ Aperture aperture CG ・ ・ ・ Cover glass IMG ・ ・ ・ Image plane

Claims (16)

広角端における最も広い空気間隔を境に、物体側に配置されるレンズ群を前群とし、像側に配置されるレンズ群を後群としたとき、
前記前群は全体で負の屈折力を有し、前記後群は全体で正の屈折力を有し、少なくとも前記前群と前記後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、
前記後群は１つの単レンズユニットからなるフォーカス群を含み、当該フォーカス群を光軸方向に移動させることで無限遠から近接物体への合焦を行い、
前記後群は、前記フォーカス群より物体側に少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｒｎを有し、
以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．００ ＜（Ｃｒｆｆ＋Ｃｒｆｒ）／（Ｃｒｆｆ－Ｃｒｆｒ）＜ ５．００
（２）３．８０ ＜ Ｃｒ１ｆ／ｆｗ
（３）０．５０ ＜（－ｆｆｗ＋Ｄｆｒｗ）／ＦＢｗ ＜ ２．１０
（９）０．０１ ＜ Ｃｒｒｆ／ｆｔ
（１５）１．８６０ ＜ ＮｄＬｒｎ ＜ ２．１０
但し、
Ｃｒｆｆ：前記フォーカス群の最物体側面の曲率半径
Ｃｒｆｒ：前記フォーカス群の最像側面の曲率半径
Ｃｒ１ｆ：当該ズームレンズの最物体側面の曲率半径
ｆｗ ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｆｗ ：広角端における前記前群の合成焦点距離
Ｄｆｒｗ：広角端における前記前群の最像側面と前記後群の最物体側の面との光軸上の距離
ＦＢｗ ：広角端における当該ズームレンズの最像側面から結像面までの空気換算長
Ｃｒｒｆ：前記後群の最物体側面の曲率半径
ｆｔ ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
ＮｄＬｒｎ：前記レンズＬｒｎのｄ線における屈折率 When the lens group placed on the object side is the front group and the lens group placed on the image side is the rear group with the widest air spacing at the wide-angle end as the boundary.
The front group has a negative refractive power as a whole, the rear group has a positive refractive power as a whole, and at least between the lens groups so as to reduce the air gap between the front group and the rear group. By changing the air spacing of, the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end.
The rear group includes a focus group consisting of one single lens unit, and by moving the focus group in the optical axis direction, focusing from infinity to a nearby object is performed.
The rear group has at least one lens Lrn having a negative refractive power on the object side of the focus group.
A zoom lens characterized by satisfying the following conditions.
(1) 0.00 <(Crff + Crfr) / (Crff-Crfr) <5.00
(2) 3.80 <Cr1f / fw
(3) 0.50 <(-ffw + Dfrw) / FBw <2.10
(9) 0.01 <Crrf / ft
(15) 1.860 <NdLrn <2.10
however,
Crff: Radial radius of curvature of the outermost object side of the focus group Crfr: Radius of curvature of the outermost image side of the focus group Cr1f: Radius of curvature of the outermost object side of the zoom lens fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ffw: Wide-angle Combined focal length of the front group at the end Dfrw: Distance on the optical axis between the most image side surface of the front group at the wide-angle end and the surface on the most object side of the rear group FBw: The most image side surface of the zoom lens at the wide-angle end Air equivalent length from to the image plane
Crrf: Radius of curvature of the outermost object side surface of the rear group
ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end
NdLrn: Refractive index of the lens Lrn on the d line 以下の条件を満足する請求項１に記載のズームレンズ。
（４）１．２０ ＜｜｛１－（βｆｔ×βｆｔ）｝×βｆｔｒ×βｆｔｒ｜＜１５．００
但し、
βｆｔ ：望遠端における前記フォーカス群の無限遠合焦時の横倍率
βｆｔｒ：望遠端における、前記フォーカス群より像側に配置される全てのレンズの無限遠合焦時の合成横倍率 The zoom lens according to claim 1, which satisfies the following conditions.
(4) 1.20 << {1- (βft × βft)} × βftr × βftr | <15.00
however,
βft: Lateral Magnification at Infinity Focus of the Focus Group at the Telephoto End βftr: Synthetic Magnification at Infinity Focus of All Lenses Placed on the Image Side of the Focus Group at the Telephoto End 前記前群は負の屈折力を有するレンズ群を少なくとも１つ有し、当該前群において最も大きな負の屈折力を有するレンズ群を負レンズ群ｎとしたとき、以下の条件を満足する請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
（５） －２．００ ＜ ｆｎ／ｆｗ ＜ －０．５５
但し、
ｆｎ：前記負レンズ群ｎの焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 When the front group has at least one lens group having a negative refractive power and the lens group having the largest negative refractive power in the front group is a negative lens group n, the following conditions are satisfied. 1 or the zoom lens according to claim 2.
(5) -2.00 <fn / fw <-0.55
however,
fn: Focal length of the negative lens group n fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end 前記フォーカス群は負の屈折力を有する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the focus group has a negative refractive power. 以下の条件を満足する請求項４に記載のズームレンズ。
（６） －０．７０ ＜ ｆｆ／ｆｔ ＜ －０．０５
但し、
ｆｆ：前記フォーカス群の焦点距離 The zoom lens according to claim 4, which satisfies the following conditions.
(6) -0.70 <ff / ft <-0.05
however,
ff: Focal length of the focus group 前記フォーカス群は少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｎを有し、以下の条件を満足する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（７） ４５．０ ＜ νｄＬｎ ＜ ９８．０
但し、
νｄＬｎ：前記レンズＬｎのｄ線におけるアッベ数 The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the focus group has at least one lens Ln having a negative refractive power, and satisfies the following conditions.
(7) 45.0 <νdLn <98.0
however,
νdLn: Abbe number on the d line of the lens Ln 前記前群において最も物体側に配置されるレンズ群を第１レンズ群としたとき、広角端から望遠端に変倍する際に当該第１レンズ群が光軸方向に移動する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のズームレンズ。 According to claim 1, when the lens group most arranged on the object side in the front group is the first lens group, the first lens group moves in the optical axis direction when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. Item 6. The zoom lens according to any one of items 6. 以下の条件を満足する請求項７に記載のズームレンズ。
（８）０．０１ ＜ ｜Ｘ１｜／ｆｔ ＜ ０．６５
但し、
Ｘ１：広角端から望遠端に変倍する間に前記第１レンズ群が位置し得る最像側位置から最物体側位置まで当該第１レンズ群が移動する際の移動量 The zoom lens according to claim 7, which satisfies the following conditions.
(8) 0.01 << | X1 | / ft <0.65
however,
X1: Amount of movement when the first lens group moves from the most image-side position to the most object-side position where the first lens group can be located while scaling from the wide-angle end to the telephoto end. 以下の条件を満足する請求項１から請求項８のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１０）０．１０ ＜ ｆｆｆｔ／ｆｔ ＜ １．００
但し、
ｆｆｆｔ：望遠端における、前記フォーカス群より物体側に配置される全てのレンズの合成焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 8 , which satisfies the following conditions.
(10) 0.10 <ffft / ft <1.00
however,
fft: The combined focal length of all lenses placed on the object side of the focus group at the telephoto end. 無限遠から近接物体への合焦の際に前記フォーカス群が移動する方向において、当該フォーカス群に最も近接配置されるレンズ面をレンズ面Ｌｎｆとしたとき、以下の条件を満足する請求項１から請求項９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１１）０．０１５ ＜ Ｄｒｆｒｔ／ｆｔ ＜ １．０００
但し、
Ｄｒｆｒｔ：望遠端における前記フォーカス群と、前記レンズ面Ｌｎｆとの間の無限遠合焦時の光軸上の距離 Claim 1 satisfies the following conditions when the lens surface closest to the focus group is the lens surface Lnf in the direction in which the focus group moves when focusing on a nearby object from infinity. Item 5. The zoom lens according to any one of Item 9 .
(11) 0.015 <Drfrt / ft <1,000
however,
Drfrt: Distance on the optical axis at infinity focusing between the focus group at the telephoto end and the lens surface Lnf. 望遠端における最短撮像距離よりも広角端における最短撮像距離が短い請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 10 , wherein the shortest imaging distance at the wide-angle end is shorter than the shortest imaging distance at the telephoto end. 以下の条件を満足する請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１３）－１．５０ ＜ ｆｗ／ｆｆｗ ＜ －０．５０ The zoom lens according to any one of claims 1 to 11 , which satisfies the following conditions.
(13) -1.50 <fw / ffw <-0.50 前記後群は、前記フォーカス群より像側に少なくとも１枚のレンズを有する請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 12 , wherein the rear group has at least one lens on the image side of the focus group. 前記後群は、前記フォーカス群より像側に負の屈折力を有するレンズ面Ｓｒを少なくとも１面を有し、以下の条件式を満足する請求項１３に記載のズームレンズ。
（１４）－０．４００ ＜｜ｆｗ×ｔａｎωｗ｜／（ｆｓｒ－ＦＢｗ）＜－０．００２
但し、
ωｗ ：広角端における当該ズームレンズの最軸外主光線の半画角
ｆｓｒ：前記レンズ面Ｓｒの焦点距離 The zoom lens according to claim 13 , wherein the rear group has at least one lens surface Sr having a negative refractive power on the image side of the focus group, and satisfies the following conditional expression.
(14) -0.400 << | fw x tanωw | / (fsr-FBw) <-0.002
however,
ωw: Half angle of view of the most off-axis main ray of the zoom lens at the wide-angle end fsr: Focal length of the lens surface Sr 前記レンズＬｒｎは、以下の条件を満足する請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１６）－０．０１５ ＜ ΔＰｇＦ ＜ ０．０２２
但し、
ΔＰｇＦ：部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、νｄが６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、νｄが３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差 The zoom lens according to any one of claims 1 to 14 , wherein the lens Lrn satisfies the following conditions.
(16) −0.015 <ΔPgF <0.022
however,
ΔPgF: In a coordinate system in which the partial dispersion ratio is on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d line is on the horizontal axis, the coordinates of the glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and νd of 60.49 and the partial dispersion ratio are 0. 5829, deviation of the partial dispersion ratio from the reference line when the straight line passing through the coordinates of the glass material F2 with νd of 36.30 is used as the reference line. 請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載のズームレンズと、当該ズームレンズの像側に、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 15 , and an image pickup element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal are provided on the image side of the zoom lens. An image pickup device characterized by.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013190453A (en) 2012-03-12 2013-09-26 Canon Inc Zoom lens and image capturing device having the same
JP2014115424A (en) 2012-12-07 2014-06-26 Samsung Electronics Co Ltd Zoom lens
JP2014115426A (en) 2012-12-07 2014-06-26 Samsung Electronics Co Ltd Zoom lens having vibration reduction function
JP2015031869A (en) 2013-08-05 2015-02-16 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus including the same

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5613070B2 (en) * 2011-01-31 2014-10-22 オリンパスイメージング株式会社 Zoom lens and image pickup apparatus including the same
JP5686298B2 (en) * 2012-02-28 2015-03-18 コニカミノルタ株式会社 Zoom lens and imaging device
JP6050653B2 (en) * 2012-10-30 2016-12-21 オリンパス株式会社 Zoom lens and image pickup apparatus including the same
JP6627220B2 (en) * 2015-01-19 2020-01-08 株式会社ニコン Zoom lens and optical equipment
JP6604918B2 (en) * 2016-08-04 2019-11-13 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus having the same

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013190453A (en) 2012-03-12 2013-09-26 Canon Inc Zoom lens and image capturing device having the same
JP2014115424A (en) 2012-12-07 2014-06-26 Samsung Electronics Co Ltd Zoom lens
JP2014115426A (en) 2012-12-07 2014-06-26 Samsung Electronics Co Ltd Zoom lens having vibration reduction function
JP2015031869A (en) 2013-08-05 2015-02-16 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus including the same

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