JP2022051875A

JP2022051875A - Zoom lens and imaging device

Info

Publication number: JP2022051875A
Application number: JP2022017803A
Authority: JP
Inventors: 嘉人岩澤; Yoshito Iwazawa; 来未; Lai Wei
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2018-01-19
Filing date: 2022-02-08
Publication date: 2022-04-01
Also published as: JP2019124884A

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a high-performance, standard system zoom lens with which it is possible to secure an appropriate back focus while reducing the weight of a focus group, and an imaging device equipped with this zoom lens.

SOLUTION: A zoom lens is composed of a positive first lens group G1, a negative second lens group G2, and a negative third lens group G3 in order from the object side. The power of the zoom lens is varied from a wide angle end to a telephoto end by changing a spatial interval between the lens groups. The third lens group G3 is composed of a one single-lens component having negative refractive power, and is focused from an infinite distant object to a proximity object by moving the third lens group G3 in the direction of the optical axis, thus satisfying prescribed conditions. This zoom lens is provided to the imaging device.

SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関し、特に、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ等）を用いた撮像装置に好適なズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup device, and more particularly to a zoom lens and an image pickup device suitable for an image pickup device using a solid-state image pickup element (CCD, CMOS, etc.) such as a digital still camera and a digital video camera.

従来より、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、一眼レフカメラ、ミラーレス一眼カメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。これらの撮像装置では、標準系ズームレンズと称される撮像レンズが広く用いられている。標準系ズームレンズとは、一般に、３５ｍｍ判換算において５０ｍｍの焦点距離をズーム域に含むズームレンズをいう。 Conventionally, image pickup devices using solid-state image pickup elements such as digital still cameras, digital video cameras, single-lens reflex cameras, and mirrorless single-lens cameras have become widespread. In these image pickup devices, an image pickup lens called a standard zoom lens is widely used. The standard zoom lens generally refers to a zoom lens that includes a focal length of 50 mm in the zoom range in the 35 mm format.

ところで、撮像装置のオートフォーカス機構として、位相差方式とコントラスト方式とが知られている。位相差方式では、位相差センサにより被写体までの距離を測定し、合焦する。これに対して、コントラスト方式では、フォーカス群を移動させながら、被写体のコントラストが最も高くなる位置を検出し、その位置を合焦点とする。 By the way, as an autofocus mechanism of an image pickup apparatus, a phase difference method and a contrast method are known. In the phase difference method, the distance to the subject is measured by the phase difference sensor and focused. On the other hand, in the contrast method, the position where the contrast of the subject is highest is detected while moving the focus group, and that position is set as the in-focus point.

例えば、特許文献１では、位相差方式のオートフォーカス機構を採用する撮像装置に好適な標準系ズームレンズが提案されている。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群及び正の屈折力を有する第４レンズ群から構成され、第２レンズ群を物体側に移動させ、被写体に合焦する。 For example, Patent Document 1 proposes a standard zoom lens suitable for an image pickup apparatus that employs a phase difference type autofocus mechanism. The zoom lens has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of four lens groups, and the second lens group is moved to the object side to focus on the subject.

一方、特許文献２では、コントラスト方式のオートフォーカス機構を採用する撮像レンズに好適な標準系ズームレンズが提案されている。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群、負の屈折力を有する第５レンズ群及び正の屈折力を有する第６レンズ群から構成され、第４レンズ群を像側に移動させることで被写体に合焦する。 On the other hand, Patent Document 2 proposes a standard zoom lens suitable for an image pickup lens that employs a contrast-type autofocus mechanism. The zoom lens has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power in order from the object side. It is composed of four lens groups, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power, and the fourth lens group is moved to the image side to focus on the subject.

従来より、位相差方式のオートフォーカス機構は、一眼レフカメラ等の比較的長いバックフォーカスを要する交換レンズシステムを適用した撮像装置において広く採用されている。一方、コントラスト方式のオートフォーカス機構は、ミラーレス一眼カメラ等の光学式ファインダーやレフレックスミラーを廃止することによりバックフォーカスを短縮化した撮像装置において広く採用されている。 Conventionally, a phase difference type autofocus mechanism has been widely adopted in an image pickup device to which an interchangeable lens system requiring a relatively long back focus such as a single-lens reflex camera is applied. On the other hand, the contrast type autofocus mechanism is widely adopted in an image pickup device in which the back focus is shortened by eliminating an optical viewfinder such as a mirrorless interchangeable-lens camera and a reflex mirror.

特開２００８－３１９５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2008-3195 特開２０１４－６３５５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2014-6355

上述したとおり、特許文献１に記載のズームレンズは、一眼レフカメラ等の比較的長いバックフォーカスを有する交換レンズシステムの撮像レンズとして好適である。しかしながら、当該ズームレンズにおいて、主たる変倍作用を担う第２レンズ群をフォーカス群としている。第２レンズ群はレンズ枚数が多く、他のレンズ群と比較すると重い。そのため、迅速なオートフォーカスを行うことが困難である。また、第２レンズ群は重いため、合焦時に第２レンズ群を移動させるための駆動機構も大型化する。そのため、鏡筒を含むレンズユニット全体の大型化、重量化を招くという課題があった。さらに、フォーカス群は空気間隔を介して複数枚のレンズを配置してなるため、偏芯誤差等の製造誤差に起因して光学性能が低下するおそれがあった。 As described above, the zoom lens described in Patent Document 1 is suitable as an image pickup lens for an interchangeable lens system having a relatively long back focus such as a single-lens reflex camera. However, in the zoom lens, the second lens group responsible for the main scaling effect is the focus group. The second lens group has a large number of lenses and is heavier than the other lens groups. Therefore, it is difficult to perform quick autofocus. Further, since the second lens group is heavy, the drive mechanism for moving the second lens group at the time of focusing is also increased in size. Therefore, there is a problem that the entire lens unit including the lens barrel becomes large and heavy. Further, since the focus group is formed by arranging a plurality of lenses via an air gap, there is a possibility that the optical performance may be deteriorated due to a manufacturing error such as an eccentricity error.

これに対して、特許文献２に記載のズームレンズにおいて、第４レンズ群は１つの接合レンズから構成されており、第２レンズ群と比較すると小型であり、軽量である。そのため、第４レンズ群をフォーカス群とすることにより、迅速なオートフォーカスを実現することが容易になる。また、合焦時に第４レンズ群を移動させるための駆動機構も小型化することができるため、鏡筒を含むレンズユニット全体の小型化及び軽量化を図ることができる。 On the other hand, in the zoom lens described in Patent Document 2, the fourth lens group is composed of one junction lens, and is smaller and lighter than the second lens group. Therefore, by setting the fourth lens group as the focus group, it becomes easy to realize quick autofocus. Further, since the drive mechanism for moving the fourth lens group at the time of focusing can also be miniaturized, it is possible to reduce the size and weight of the entire lens unit including the lens barrel.

しかしながら、特許文献２に記載のズームレンズは、広角端におけるバックフォーカスが短く、一眼レフカメラ等の比較的長いバックフォーカスを要する交換レンズシステムに適用することが困難である。 However, the zoom lens described in Patent Document 2 has a short back focus at the wide-angle end, and is difficult to apply to an interchangeable lens system such as a single-lens reflex camera that requires a relatively long back focus.

そこで、本件発明の課題はフォーカス群の軽量化を図りつつ、適切なバックフォーカスを確保することのできる高性能な標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することにある。 Therefore, an object of the present invention is to provide a high-performance standard zoom lens capable of ensuring an appropriate back focus while reducing the weight of the focus group, and an image pickup apparatus equipped with the zoom lens.

上記課題を解決するため、本件発明に係るズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の空気間隔を増大させ、前記第３レンズ群と前記後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、前記第２レンズ群は、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有し、前記第３レンズ群は、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚からなり、当該第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、無限遠物体から近接物体に合焦し、以下の条件を満足することを特徴とする。
（１）０．３０＜（－ｆ１２３ｗ＋Ｄ３４ｗ）／ＦＢｗ＜１．４５
（２）－３．７０＜（Ｃｒ３ｆ＋Ｃｒ３ｒ）／（Ｃｒ３ｆ－Ｃｒ３ｒ）＜－０．４０
（８）０．３１＜ｆ２／ｆ３＜１．３０
（１２）３．０３７ ≦ Ｃｒ２ｆ／ｆｗ＜５０．００
但し、
ｆ１２３ｗ：広角端における前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群の合成焦点距離
Ｄ３４ｗ：広角端における前記第３レンズ群の最も像側の面と前記後群の最も物体側の面との間の光軸上の距離
ＦＢｗ：広角端における当該ズームレンズの最も像側面から結像面までの空気換算長
Ｃｒ３ｆ：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
Ｃｒ３ｒ：前記第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
Ｃｒ２ｆ：前記第２レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 In order to solve the above problems, the zoom lens according to the present invention has a first lens group having a positive refractive force, a second lens group having a negative refractive force, and a negative refractive force in order from the object side. It is composed of a third lens group and a rear group having a positive refractive force, and increases the air gap between the first lens group and the second lens group, so that the third lens group and the rear group By changing the air spacing between the lens groups so as to reduce the air spacing between the lenses, the magnification is changed from the wide-angle end to the telescopic end, and the second lens group is a lens having a negative refractive force and a positive refraction. The third lens group has at least one lens having a force, and the third lens group is composed of one single lens component having a negative refractive force. By moving the third lens group in the optical axis direction, the third lens group is infinite. It is characterized by focusing from a distant object to a nearby object and satisfying the following conditions.
(1) 0.30 <(-f123w + D34w) / FBw <1.45
(2) -3.70 <(Cr3f + Cr3r) / (Cr3f-Cr3r) <-0.40
(8) 0.31 <f2 / f3 <1.30
(12) 3.037 ≤ Cr2f / fw <50.00
However,
f123w: Combined focal distance of the first lens group, the second lens group, and the third lens group at the wide-angle end D34w: The most image-side surface of the third lens group and the most object-side of the rear group at the wide-angle end. FBw: Air equivalent length from the most image side of the zoom lens to the image plane at the wide-angle end Cr3f: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most object side Cr3r: Radius of curvature of the surface on the most image side of the third lens group f2: Focal distance of the second lens group f3: Focal distance of the third lens group Cr2f: Radius of curvature of the surface of the second lens group on the most object side fw: Focus distance of the zoom lens at the wide-angle end

また、上記課題を解決するために、本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像側に、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 Further, in order to solve the above problems, the image pickup device according to the present invention converts the optical image formed by the zoom lens and the image side of the zoom lens into an electrical signal. It is characterized by being provided with an image pickup element.

本件発明によれば、フォーカス群の軽量化を図りつつ、適切なバックフォーカスを確保することのできる高性能な標準系のズームレンズ及び当該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a high-performance standard zoom lens capable of ensuring an appropriate back focus while reducing the weight of the focus group, and an image pickup apparatus provided with the zoom lens.

本件発明の実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1 of this invention. 実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the first embodiment. 実施例１のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of the first embodiment. 実施例１のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the first embodiment. 本件発明の実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 2 of this invention. 実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。2 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the second embodiment. 実施例２のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of the second embodiment. 実施例２のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the second embodiment. 本件発明の実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens composition example at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 3 of this invention. 実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at the time of infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the third embodiment. 実施例３のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。It is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram and distortion diagram at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the zoom lens of Example 3. FIG. 実施例３のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram at infinity focusing at the telephoto end of the zoom lens of the third embodiment.

以下、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する当該ズームレンズ及び撮像装置は本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention will be described. However, the zoom lens and the image pickup apparatus described below are one aspect of the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention, and the zoom lens and the image pickup apparatus according to the present invention are not limited to the following aspects.

１．ズームレンズ
１－１．ズームレンズの光学構成
まず、本実施の形態のズームレンズの光学構成を説明する。本実施の形態のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成され、第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔を増大させ、第３レンズ群と後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、第２レンズ群は、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有し、第３レンズ群は、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚からなり、当該第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、無限遠物体から近接物体に合焦する。 1. 1. Zoom lens 1-1. Optical Configuration of Zoom Lens First, the optical configuration of the zoom lens of the present embodiment will be described. The zoom lens of the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive force, a second lens group having a negative refractive force, and a third lens group having a negative refractive force. It is composed of a rear group having a positive refractive force so as to increase the air spacing between the first lens group and the second lens group and decrease the air spacing between the third lens group and the rear group. By changing the air spacing between the lens groups, the magnification is changed from the wide-angle end to the telescopic end, and the second lens group has at least one lens having a negative refractive power and one lens having a positive refractive power. The third lens group is composed of one single lens component having a negative refractive force, and by moving the third lens group in the optical axis direction, the focus is on a nearby object from an infinity object.

（１）第１レンズ群
第１レンズ群は、正の屈折力を有する限りその具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。例えば、正レンズと負レンズとを接合した接合レンズから構成すれば、少ないレンズ枚数で良好な収差補正を実現することができるため、当該ズームレンズの光学性能を高く維持すると共に、当該ズームレンズの小型化及び軽量化を図ることができる。 (1) First Lens Group The specific lens configuration of the first lens group is not particularly limited as long as it has a positive refractive power. For example, if it is composed of a bonded lens in which a positive lens and a negative lens are joined, good aberration correction can be realized with a small number of lenses, so that the optical performance of the zoom lens can be maintained high and the zoom lens can be used. It is possible to reduce the size and weight.

（２）第２レンズ群
第２レンズ群は、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有し、且つ、負の屈折力を有する限りその具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。当該第２レンズ群に少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズを配置することにより、色収差等を良好に補正することができ、光学性能の高いズームレンズを実現することができる。また、負レンズの数は特に限定されるものではないが、複数枚の負レンズを含む構成とすることで、第２レンズ群に強い負の屈折力を配置し、変倍率の高いズームレンズを実現することができる。 (2) Second lens group The second lens group has at least one lens having a negative refractive power and one lens having a positive refractive power, and is specific as long as it has a negative refractive power. The lens configuration is not particularly limited. By arranging at least one lens having a positive refractive power in the second lens group, chromatic aberration and the like can be satisfactorily corrected, and a zoom lens having high optical performance can be realized. The number of negative lenses is not particularly limited, but by including a plurality of negative lenses, a strong negative refractive power is arranged in the second lens group, and a zoom lens having a high variable magnification can be obtained. It can be realized.

当該ズームレンズでは、第１レンズ群に収束作用を持たせ、第２レンズ群に発散作用を持たせたテレフォト型のパワー配置を採用している。そのため、望遠端において、当該ズームレンズの光学全長を焦点距離に比して短くすることが容易になり、当該ズームレンズの大型化を抑制しつつ、望遠化することができる。すなわち、標準系ズームレンズに適した屈折力配置とすることができる。 The zoom lens employs a telephoto type power arrangement in which the first lens group has a converging action and the second lens group has a diverging action. Therefore, at the telephoto end, it becomes easy to shorten the optical total length of the zoom lens with respect to the focal length, and it is possible to make the zoom lens telephoto while suppressing the increase in size of the zoom lens. That is, it is possible to arrange the refractive power suitable for a standard zoom lens.

（３）第３レンズ群（フォーカス群）
当該ズームレンズにおいて、第３レンズ群はフォーカス群として機能する。すなわち、当該ズームレンズでは、第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、無限遠物体から近接物体に合焦する。 (3) Third lens group (focus group)
In the zoom lens, the third lens group functions as a focus group. That is, in the zoom lens, the third lens group is moved in the optical axis direction to focus from an infinity object to a nearby object.

上述のとおり、第３レンズ群は負の屈折力を有する単レンズ成分１枚からなる。単レンズ成分とは、単レンズ、又は、２以上の単レンズが接合された接合レンズをいうものとする。単レンズは、球面レンズ及び非球面レンズのいずれであってもよい。非球面レンズの場合、表面に非球面フィルムが貼設されたいわゆる複合非球面レンズ等も含まれる。 As described above, the third lens group consists of one single lens component having a negative refractive power. The single lens component means a single lens or a bonded lens in which two or more single lenses are joined. The single lens may be either a spherical lens or an aspherical lens. In the case of an aspherical lens, a so-called composite aspherical lens or the like in which an aspherical film is attached on the surface is also included.

当該ズームレンズは、単レンズ成分１枚からなる第３レンズ群をフォーカス群とし、第３レンズ群に空気間隔が含まれない構成とすることで、第３レンズ群の小型化及び軽量化を図ることができる。そのため、合焦時に第３レンズ群を光軸方向に移動させるためのメカ部材（以下、「フォーカス駆動機構」と称する。）の小型化及び軽量化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化を図ることができる。なお、ズームレンズユニットには、当該ズームレンズの他、変倍時に各レンズ群を相対的に移動させるための駆動機構（以下、ズーム駆動機構）や上記フォーカス駆動機構の他、これらを収容する鏡筒等が含まれるものとする。 The zoom lens has a focus group of a third lens group consisting of one single lens component, and the third lens group does not include an air gap to reduce the size and weight of the third lens group. be able to. Therefore, it is possible to reduce the size and weight of the mechanical member (hereinafter referred to as "focus drive mechanism") for moving the third lens group in the optical axis direction at the time of focusing, and the entire zoom lens unit can be reduced in size and weight. It is possible to reduce the size and weight. In addition to the zoom lens, the zoom lens unit includes a drive mechanism for relatively moving each lens group at the time of scaling (hereinafter referred to as a zoom drive mechanism), the focus drive mechanism, and a mirror that accommodates these. Cylinders, etc. shall be included.

また、正の屈折力を有する後群の物体側に単レンズ成分からなる第３レンズ群を空気間隔を介して配置することで、フォーカス群のいわゆるピント敏感度を高くすることができる。なお、ピント敏感度とは、合焦の際のフォーカス群の光軸方向における移動量に対する結像面の光軸方向における移動量の比をいう。ピント敏感度を高くすることで、合焦の際の第３レンズ群の移動量を削減することができる。また、上述のとおり、第３レンズ群の小型化及び軽量化が図られているため、迅速なオートフォーカスを実現することができる。 Further, by arranging a third lens group composed of a single lens component on the object side of the rear group having a positive refractive power via an air gap, the so-called focus sensitivity of the focus group can be increased. The focus sensitivity refers to the ratio of the amount of movement of the image plane in the optical axis direction to the amount of movement of the focus group in the optical axis direction during focusing. By increasing the focus sensitivity, it is possible to reduce the amount of movement of the third lens group during focusing. Further, as described above, since the third lens group has been made smaller and lighter, quick autofocus can be realized.

さらに、第３レンズ群を単レンズ成分１枚のみから構成することで、第３レンズ群を複数枚の単レンズ成分を空気間隔を介して配置した構成と比較すると、偏芯誤差や、単レンズ成分間の空気間隔の誤差等、種々の製造誤差を小さくすることができる。そのため、製造誤差に起因する光学性能の低下を小さくすることができ、製品毎の性能のバラツキを小さくすることができる。従って、光学性能の高いズームレンズを歩留まりよく製造することができる。 Furthermore, by composing the third lens group from only one single lens component, an eccentricity error and a single lens are compared with the configuration in which a plurality of single lens components are arranged via an air gap in the third lens group. Various manufacturing errors such as an error in the air spacing between the components can be reduced. Therefore, the deterioration of the optical performance due to the manufacturing error can be reduced, and the variation in the performance of each product can be reduced. Therefore, a zoom lens having high optical performance can be manufactured with a high yield.

上記効果を得る上で、第３レンズ群は負の屈折力を有する単レンズ１枚のみから構成されることがより好ましい。すなわち、第３レンズ群を接合レンズ１枚から構成する場合と比較すると、第３レンズ群を単レンズ１枚から構成することにより、より一層のフォーカス群の小型化及び軽量化が図られるため、上述の効果がより得られやすくなる。 In order to obtain the above effect, it is more preferable that the third lens group is composed of only one single lens having a negative refractive power. That is, as compared with the case where the third lens group is composed of one bonded lens, the third lens group is composed of one single lens, so that the focus group can be further reduced in size and weight. The above effects are more likely to be obtained.

当該ズームレンズでは、第３レンズ群の像側に、後群が配置される。そのため、第３レンズ群の前後に配置される第２レンズ群と後群を支持するレンズ枠に対して、第３レンズ群を支持するレンズ枠を吊軸などにより移動可能に連結し、第３レンズ群を支持するレンズ枠をアクチュエータ等により吊軸に沿って移動させるようなフォーカス駆動機構を採用することが容易になる。すなわち、前後に配置された他のレンズを支持するレンズ枠に、フォーカス群を移動可能に連結することで、フォーカス群の移動を安定的に支持することが可能になる。 In the zoom lens, the rear group is arranged on the image side of the third lens group. Therefore, the lens frame supporting the third lens group is movably connected to the lens frame supporting the second lens group and the rear group arranged before and after the third lens group by a hanging shaft or the like, and the third lens group is connected. It becomes easy to adopt a focus drive mechanism that moves the lens frame supporting the lens group along the suspension axis by an actuator or the like. That is, by movably connecting the focus group to the lens frame that supports the other lenses arranged in the front-rear direction, it becomes possible to stably support the movement of the focus group.

（４）後群
当該ズームレンズにおいて、後群は、第３レンズ群と撮像素子との間に配置される全てのレンズ群（ズーム群）の総称である。すなわち、当該ズームレンズがｎ個のレンズ群を備える場合、第３レンズ群よりも像側に配置された（ｎ－３）個のレンズ群全てを指して後群と称する。また、当該実施の形態において、一つのレンズ群は、単レンズ成分１枚、又は互いに隣接する複数枚の単レンズ成分から構成され、一つのレンズ群に含まれる単レンズ成分は、変倍時及び合焦時の光学方向における移動の向き及び移動量が全て同じであるものとする。また、互いに隣接するレンズ群は、変倍時における光軸方向における移動の向き及び／又は移動量がそれぞれ異なるものとし、一つのレンズ群が１枚の単レンズ成分から構成される場合もある。 (4) Rear group In the zoom lens, the rear group is a general term for all lens groups (zoom groups) arranged between the third lens group and the image sensor. That is, when the zoom lens includes n lens groups, all the (n-3) lens groups arranged on the image side of the third lens group are referred to as a rear group. Further, in the embodiment, one lens group is composed of one single lens component or a plurality of single lens components adjacent to each other, and the single lens components included in one lens group are at magnification change and It is assumed that the direction of movement and the amount of movement in the optical direction at the time of focusing are all the same. Further, the lens groups adjacent to each other have different directions and / or amounts of movement in the optical axis direction at the time of scaling, and one lens group may be composed of one single lens component.

後群を構成するレンズ群の数は、１以上４以下であることが好ましく、２以上３以下であることが当該ズームレンズの小型化及び軽量化を図る上で好ましい。 The number of lens groups constituting the rear group is preferably 1 or more and 4 or less, and preferably 2 or more and 3 or less in order to reduce the size and weight of the zoom lens.

例えば、後群は、正の屈折力を有する第４レンズ群からなる例、正の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群及び負の屈折力を有する第６レンズ群からなる例などが挙げられるが、後群の構成はこれらに限定されるものではない。その他、正の屈折力を有する第４レンズ群及び正の屈折力を有する第５レンズ群からなる例等、種々の構成を採用することができる。 For example, the rear group consists of a fourth lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a positive refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. Examples include a lens group, but the configuration of the rear group is not limited to these. In addition, various configurations such as an example consisting of a fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power can be adopted.

後群全体として正の屈折力を有する限り、後群を構成するレンズ群の数や後群内における屈折力配置などは適宜変更することができる。フォーカス群よりも像側に正の合成屈折力を有する後群を配置することで、Ｆナンバーを小さくすることができ、明るい光学系を実現することが容易になる。 As long as the rear group as a whole has a positive refractive power, the number of lens groups constituting the rear group, the arrangement of the refractive power in the rear group, and the like can be appropriately changed. By arranging the rear group having a positive combined refractive power on the image side of the focus group, the F number can be reduced and it becomes easy to realize a bright optical system.

（５）開口絞り
当該ズームレンズにおいて、開口絞りの配置は特に限定されるものではない。但し、ここでいう開口絞りは、当該ズームレンズの光束径を規定する開口絞り、すなわち当該ズームレンズのＦｎｏを規定する開口絞りをいう。 (5) Aperture diaphragm The arrangement of the aperture diaphragm is not particularly limited in the zoom lens. However, the aperture diaphragm referred to here means an aperture diaphragm that defines the luminous flux diameter of the zoom lens, that is, an aperture diaphragm that defines the Fno of the zoom lens.

しかしながら、開口絞りを第４レンズ群内、又は第４レンズ群の物体側或いは像側に空気間隔を隔てて隣接配置することが、合焦域全域において良好な光学性能を得る上で好ましい。有限距離物体に合焦する場合、物体距離によらず開口絞りの近傍では光線高さは略一定となる。そのため、フォーカス群と空気間隔を隔てて物体側又は像側に開口絞りを配置することで、合焦時における収差変動を抑制することができる。また、有限距離物体に合焦する際に発生する球面収差や像面湾曲の補正を行う上でも当該位置に開口絞りを配置することが有効である。 However, it is preferable to arrange the aperture diaphragms in the fourth lens group or adjacent to the object side or the image side of the fourth lens group at intervals of air in order to obtain good optical performance in the entire focusing region. When focusing on a finite-distance object, the height of the light beam is substantially constant in the vicinity of the aperture stop regardless of the object distance. Therefore, by arranging the aperture diaphragm on the object side or the image side with a space between the focus group and the air, it is possible to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing. It is also effective to arrange the aperture stop at the position in order to correct spherical aberration and curvature of field that occur when focusing on a finite-distance object.

１－２．動作
（１）変倍時の動作
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔は増大し、第３レンズ群と後群との間の空気間隔が減少するようにレンズ群間の空気間隔を変化させる。 1-2. Operation (1) Operation during scaling In the zoom lens, the air gap between the first lens group and the second lens group increases when the zoom lens is scaled from the wide-angle end to the telephoto end, and the third lens group and the rear lens group and the rear lens group. The air spacing between the lens groups is changed so that the air spacing between the lens groups is reduced.

ここで、後群が複数のレンズ群を備える場合、第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔が増大し、第３レンズ群と後群に配置される最も物体側のレンズ群（すなわち、第４レンズ群）との間の空気間隔が減少していればよい。すなわち、第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔の増減、後群を構成する各レンズ群間の空気間隔の増減については特に規定されるものではない。 Here, when the rear group includes a plurality of lens groups, the air spacing between the first lens group and the second lens group increases, and the lens group on the most object side arranged in the third lens group and the rear group. It suffices if the air clearance with (that is, the fourth lens group) is reduced. That is, the increase / decrease in the air spacing between the second lens group and the third lens group and the increase / decrease in the air spacing between the lens groups constituting the rear group are not particularly specified.

各レンズ群間の空気間隔が上述のように変化する限り、変倍に際して当該ズームレンズを構成する全てのレンズ群を光軸方向に移動させてよいし、一部のレンズ群を光軸方向に固定し、残りのレンズ群を光軸方向に移動させてもよく、個々のレンズ群の移動の有無及び移動の方向は特に限定されるものではない。 As long as the air spacing between the lens groups changes as described above, all the lens groups constituting the zoom lens may be moved in the optical axis direction at the time of scaling, and some lens groups may be moved in the optical axis direction. It may be fixed and the remaining lens group may be moved in the optical axis direction, and the presence / absence of movement and the direction of movement of the individual lens groups are not particularly limited.

ここで、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群を物体側に移動させるようにすれば、広角端における当該ズームレンズの光学全長を短くすることができる。この場合、鏡筒を外筒部分に対して内筒部分を繰り出し可能に収容した入れ子状の構造とし、広角端から望遠端への変倍時に例えば内筒部分を繰り出して第１レンズ群を物体側に移動させ、望遠端から広角端への変倍時に内筒部分が外筒部分に収容されるようにすれば、広角端状態における鏡筒長を短くすることができ、当該ズームレンズユニットの小型化を図ることができる。 Here, if the first lens group is moved toward the object when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, the total optical length of the zoom lens at the wide-angle end can be shortened. In this case, the lens barrel has a nested structure in which the inner cylinder portion can be extended with respect to the outer cylinder portion, and when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, for example, the inner cylinder portion is extended to make the first lens group an object. By moving it to the side so that the inner cylinder part is accommodated in the outer cylinder part when scaling from the telephoto end to the wide-angle end, the lens barrel length in the wide-angle end state can be shortened, and the zoom lens unit can be used. It is possible to reduce the size.

（２）合焦時の動作
当該ズームレンズにおいて、第３レンズ群がフォーカス群となり、合焦の際には当該第３レンズ群が光軸方向に移動する。合焦時における第３レンズ群の移動の方向は特に限定されるものではないが、例えば、無限遠から近接物体に合焦する際に像側に移動することが好ましい。 (2) Operation at the time of focusing In the zoom lens, the third lens group becomes the focus group, and at the time of focusing, the third lens group moves in the optical axis direction. The direction of movement of the third lens group during focusing is not particularly limited, but for example, it is preferable to move to the image side when focusing on a nearby object from infinity.

ここで、当該ズームレンズでは、フォーカス群を単レンズ成分１枚から構成することにより、望遠端における最短撮像距離と、広角端における最短撮像距離とを異なる距離にすることができる。例えば、望遠端における最短撮像距離と比べ、広角端における最短撮像距離を短くすることができる。但し、最短撮像距離（最短撮影距離）とは、結像面から被写体までの最短の距離をいう。 Here, in the zoom lens, by forming the focus group from one single lens component, the shortest imaging distance at the telephoto end and the shortest imaging distance at the wide-angle end can be set to different distances. For example, the shortest imaging distance at the wide-angle end can be shortened as compared with the shortest imaging distance at the telephoto end. However, the shortest imaging distance (shortest imaging distance) means the shortest distance from the image plane to the subject.

また、当該ズームレンズでは、物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有する。このような屈折力配置のズームレンズにおいて、第３レンズ群をフォーカス群とする場合、近接被写体撮像時における軸上色収差の発生量や球面収差の発生量は広角端の方が望遠端より少ない。そのため、望遠端における最短撮像距離よりも広角端における最短撮像距離を短くしても広角端における上記収差の各発生量は少ない。従って、望遠端における最短撮像距離に対して、広角端における最短撮像距離を短くすることにより、被写体との距離や被写体の大きさに合わせて、撮像画角を適宜選択することができ、当該ズームレンズにより撮像可能な撮像シーンが拡大する。 Further, the zoom lens has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a negative refractive power in order from the object side. In a zoom lens having such a refractive power arrangement, when the third lens group is used as the focus group, the amount of axial chromatic aberration and the amount of spherical aberration generated at the time of imaging a close subject are smaller at the wide-angle end than at the telephoto end. Therefore, even if the shortest imaging distance at the wide-angle end is shorter than the shortest imaging distance at the telephoto end, the amount of each of the above aberrations generated at the wide-angle end is small. Therefore, by shortening the shortest imaging distance at the wide-angle end with respect to the shortest imaging distance at the telephoto end, the imaging angle of view can be appropriately selected according to the distance to the subject and the size of the subject. The imageable scene that can be imaged by the lens is expanded.

１－２．条件式
当該ズームレンズでは、上述した構成を採用すると共に、次に説明する条件式を少なくとも１つ以上満足することが好ましい。 1-2. Conditional expression It is preferable that the zoom lens adopts the above-described configuration and satisfies at least one conditional expression described below.

１－２－１．条件式（１）
（１）０．３０＜（－ｆ１２３ｗ＋Ｄ３４ｗ）／ＦＢｗ＜１．４５
但し、
ｆ１２３ｗ：広角端における第１レンズ群及び第２レンズ群の合成焦点距離
Ｄ３４ｗ：広角端における第３レンズ群の最も像側の面と後群の最も物体側の面との間の光軸上の距離
ＦＢｗ：広角端における当該ズームレンズの最も像側面から結像面までの空気換算長 1-2-1. Conditional expression (1)
(1) 0.30 <(-f123w + D34w) / FBw <1.45
However,
f123w: Combined focal length of the first lens group and the second lens group at the wide-angle end D34w: On the optical axis between the most image-side surface of the third lens group and the most object-side surface of the rear group at the wide-angle end. Distance FBw: Air equivalent length from the most image side surface to the image plane of the zoom lens at the wide-angle end.

条件式（１）は、広角端における後群に入射する光束の集光点と後群から射出する光束の集光点との比を規定するための式である。条件式（１）において、分子は後群に入射する光束の集光点から後群の最も物体側の面までの光軸上の距離を表し、分母はいわゆるバックフォーカスであり、後群から射出する光束の集光点と後群の最も像側面との光軸上の距離を表している。条件式（１）を満足することで、交換レンズシステムに好適な適切なバックフォーカスを確保しつつ、当該ズームレンズの小型化を図ることができる。 The conditional equation (1) is an equation for defining the ratio between the condensing point of the light flux incident on the rear group at the wide-angle end and the condensing point of the light flux emitted from the rear group. In the conditional equation (1), the molecule represents the distance on the optical axis from the focusing point of the luminous flux incident on the rear group to the surface on the most object side of the rear group, and the denominator is the so-called back focus, which is emitted from the rear group. It represents the distance on the optical axis between the condensing point of the luminous flux and the most image side of the rear group. By satisfying the conditional expression (1), it is possible to reduce the size of the zoom lens while ensuring an appropriate back focus suitable for the interchangeable lens system.

これに対して、条件式（１）の数値が上限値以上になると、交換レンズシステムに適したバックフォーカスを確保することが困難になる。また、条件式（１）の数値が上限値以上であることは、後群に入射する光束の集光点が遠いことを意味する。すなわち、後群に入射する光束の集光点が物体側になり広角端における光学全長が長くなるため、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難となる。これらのことから、条件式（１）の数値は上限値未満であることが好ましい。一方、条件式（１）の数値が下限値以下になると、広角端におけるバックフォーカスが長くなるため、交換レンズシステムに適したバックフォーカスを確保することは容易になる。しかしながら、バックフォーカスが長くなりすぎると、広角端における光学全長が長くなる。よって、この場合も当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。これらのことから、条件式（１）の数値は下限値よりも大であることが好ましい。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (1) becomes the upper limit value or more, it becomes difficult to secure the back focus suitable for the interchangeable lens system. Further, when the numerical value of the conditional expression (1) is equal to or larger than the upper limit value, it means that the focusing point of the light flux incident on the rear group is far. That is, since the focusing point of the light flux incident on the rear group is on the object side and the optical total length at the wide-angle end becomes long, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. From these facts, it is preferable that the numerical value of the conditional expression (1) is less than the upper limit value. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (1) is equal to or less than the lower limit value, the back focus at the wide-angle end becomes long, so that it becomes easy to secure the back focus suitable for the interchangeable lens system. However, if the back focus becomes too long, the total optical length at the wide-angle end becomes long. Therefore, in this case as well, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. From these facts, it is preferable that the numerical value of the conditional expression (1) is larger than the lower limit value.

このとき、広角端における第１レンズ群の最も像側の面と第２レンズ群の最も物体側の面との間の光軸上の距離は、広角端における当該ズームレンズの最も像側の面から結像面までの空気換算長の二分の一以下であることが好ましい。この構成を有することで、広角端における全長の小型化を図ることができる。 At this time, the distance on the optical axis between the most image-side surface of the first lens group at the wide-angle end and the most object-side surface of the second lens group is the most image-side surface of the zoom lens at the wide-angle end. It is preferably less than half of the air equivalent length from the image plane to the image plane. By having this configuration, it is possible to reduce the overall length at the wide-angle end.

これらの効果を得る上で、条件式（１）の下限値は０．３５であることが好ましく、０．４０であることがより好ましく、０．４５であることがさらに好ましい。また条件式（１）の上限値は１．４０であることがより好ましく、１．３５であることがさらに好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (1) is preferably 0.35, more preferably 0.40, and even more preferably 0.45. The upper limit of the conditional expression (1) is more preferably 1.40, and even more preferably 1.35.

１－２－２．条件式（２）
（２）－３．７０＜（Ｃｒ３ｆ＋Ｃｒ３ｒ）／（Ｃｒ３ｆ－Ｃｒ３ｒ）＜－０．４０
但し、
Ｃｒ３ｆ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
Ｃｒ３ｒ：第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径 1-2-2. Conditional expression (2)
(2) -3.70 <(Cr3f + Cr3r) / (Cr3f-Cr3r) <-0.40
However,
Cr3f: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most object side Cr3r: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most image side

上記条件式（２）は、フォーカス群である第３レンズ群を構成する単レンズ成分の形状を規定するための式である。条件式（２）の範囲を満足する場合、フォーカス群である第３レンズ群を構成する単レンズ成分が物体側に強い曲率を有する形状となる。第３レンズ群を構成する単レンズ成分の形状が上記条件式（２）に規定される形状とすることで、球面収差の補正を良好に行うことが可能になり、近接被写体に合焦する際の収差変動を小さくすることができ、合焦域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 The conditional expression (2) is an expression for defining the shape of the single lens component constituting the third lens group which is the focus group. When the range of the conditional expression (2) is satisfied, the single lens component constituting the third lens group, which is the focus group, has a shape having a strong curvature toward the object side. By setting the shape of the single lens component constituting the third lens group to the shape defined in the above conditional equation (2), it becomes possible to satisfactorily correct spherical aberration, and when focusing on a close subject, it becomes possible. Aberration fluctuation can be reduced, and a zoom lens with high optical performance can be realized in the entire focusing range.

これらの効果を得る上で、条件式（２）の下限値は－３．３０であることがより好ましく、－３．００であることがさらに好ましく、－２．８０であることが一層好ましく、－２．５０であることがより一層好ましい。また条件式（２）の上限値は－０．５０であることがより好ましく、－０．６０であることがさらに好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (2) is more preferably -3.30, further preferably -3.00, and even more preferably -2.80. -2.50 is even more preferable. Further, the upper limit of the conditional expression (2) is more preferably −0.50, further preferably −0.60.

１－２－３．条件式（３）及び条件式（４）
（３）３２．０＜ νｄ２ｎｍｉｎ＜４８．５
（４）１５．０＜ νｄ２ｐ＜２５．８
但し、
νｄ２ｎｍｉｎ：第２レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で最もｄ線におけるアッベ数が小さいレンズのｄ線におけるアッベ数
νｄ２ｐ：第２レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中のいずれか一のレンズのｄ線におけるアッベ数 1-2-3. Conditional expression (3) and conditional expression (4)
(3) 32.0 <νd2nmin <48.5
(4) 15.0 <νd2p <25.8
However,
νd2nmin: Abbe number in the d-line of the lens having the smallest Abbe number in the d-line among the lenses having a negative refractive power included in the second lens group νd2p: Lens having a positive refractive power included in the second lens group Abbe number in the d line of any one of the lenses

上記条件式（３）は、第２レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で最もｄ線におけるアッベ数が小さいレンズのアッベ数を規定するための式である。上記条件式（４）は、第２レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中のいずれか一のレンズのアッベ数を規定するための式である。なお、第２レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズが１枚であれば、その正の屈折力を有するレンズが上記条件式（４）を満足することが求められる。上記条件式（３）と（４）を共に満足することで、広角端と望遠端における軸上色収差と倍率色収差とをバランスよく補正することができるため、高性能なズームレンズを実現することができる。 The conditional equation (3) is an equation for defining the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number on the d-line among the lenses having a negative refractive power included in the second lens group. The conditional expression (4) is an expression for defining the Abbe number of any one of the lenses having a positive refractive power included in the second lens group. If there is only one lens having a positive refractive power included in the second lens group, it is required that the lens having the positive refractive power satisfies the above conditional expression (4). By satisfying both the above conditional expressions (3) and (4), it is possible to correct axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification at the wide-angle end and the telephoto end in a well-balanced manner, so that a high-performance zoom lens can be realized. can.

これに対して、条件式（３）の数値が上限値以上になると、すなわち第２レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で最もｄ線におけるアッベ数が小さいレンズのアッベ数が大きくなると、望遠端において長波長側の光線の軸上色収差が大きくなるため好ましくない。一方、条件式（３）の数値が下限値以下になると、すなわち第２レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で最もｄ線におけるアッベ数が小さいレンズのアッベ数が小さくなると、望遠端では短波長側の光線の軸上色収差が大きくなるとともに、広角端では倍率色収差が大きくなるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) becomes equal to or higher than the upper limit value, that is, the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number in the d-line among the lenses having a negative refractive power included in the second lens group is increased. If it becomes large, the axial chromatic aberration of the light beam on the long wavelength side becomes large at the telephoto end, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) becomes equal to or less than the lower limit value, that is, when the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number in the d-line among the lenses having a negative refractive power included in the second lens group becomes smaller. At the telephoto end, the axial chromatic aberration of the light beam on the short wavelength side becomes large, and at the wide-angle end, the chromatic aberration of magnification becomes large, which is not preferable.

また、条件式（４）の数値が上限値以上になると、すなわち第２レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中のいずれか一のレンズのアッベ数が大きくなると、望遠端では短波長側の光線の軸上色収差が大きくなるとともに、広角端では倍率色収差が大きくなるため好ましくない。また条件式（４）の数値が下限値以下になると、すなわち第２レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中のいずれか一のレンズのアッベ数が小さくなると、望遠端における軸上色収差が大きくなるため好ましくない。 Further, when the numerical value of the conditional expression (4) becomes equal to or more than the upper limit value, that is, when the Abbe number of any one of the lenses having a positive refractive power included in the second lens group becomes large, it is short at the telephoto end. It is not preferable because the axial chromatic aberration of the light beam on the wavelength side becomes large and the chromatic aberration of magnification becomes large at the wide-angle end. Further, when the numerical value of the conditional expression (4) becomes equal to or less than the lower limit value, that is, when the Abbe number of any one of the lenses having a positive refractive power included in the second lens group becomes small, the abbe number at the telephoto end is on the axis. It is not preferable because the chromatic aberration becomes large.

上記効果を得る上で、条件式（３）の下限値は３３．０であることが好ましく、３４．０であることがより好ましく、３５．０であることがさらに好ましい。また条件式（３）の上限値は４７．０であることが好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (3) is preferably 33.0, more preferably 34.0, and even more preferably 35.0. The upper limit of the conditional expression (3) is preferably 47.0.

また、上記効果を得る上で、条件式（４）の下限値は１６．０であることが好ましく、１６．８であることがより好ましく、１７．８であることがさらに好ましく、１９．０であることが一層好ましい。また条件式（４）の上限値は２５．６であることが好ましい。 Further, in order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (4) is preferably 16.0, more preferably 16.8, still more preferably 17.8, and 19.0. Is more preferable. The upper limit of the conditional expression (4) is preferably 25.6.

１－２－４．条件式（５）
（５）－０．４０＜ β２ｗ×β３ｗ＜－０．１０
但し、
β２ｗ：広角端における第２レンズ群の無限遠合焦時の横倍率
β３ｗ：広角端における第３レンズ群の無限遠合焦時の横倍率 1-2-4. Conditional expression (5)
(5) -0.40 <β2w x β3w <-0.10
However,
β2w: Lateral magnification of the second lens group at the wide-angle end at infinity focus β3w: Lateral magnification of the third lens group at the wide-angle end at infinity focus

上記条件式（５）は、広角端における第２レンズ群及び第３レンズ群の無限遠合焦時の合成横倍率を規定する式である。条件式（５）を満足する場合、少ないレンズ枚数で像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の収差補正を良好に行うことができ、光学性能の高いズームレンズを小型に構成することができる。 The conditional expression (5) is an expression that defines the combined lateral magnification of the second lens group and the third lens group at the infinity focusing at the wide-angle end. When the conditional equation (5) is satisfied, aberration correction such as curvature of field, coma, and distortion can be satisfactorily performed with a small number of lenses, and a zoom lens having high optical performance can be compactly configured.

これに対して、条件式（５）の数値が上限値以上になると、広角端における第２レンズ群及び第３レンズ群の無限遠合焦時の合成横倍率が小さくなり、第２レンズ群及び第３レンズ群による広画角化効果が強くなりすぎる。そのため、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の収差補正が困難となり、光学性能の高いズームレンズを実現するためには収差補正のためにレンズ枚数を増加する必要がある。そのため、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になり、好ましくない。一方、条件式（５）の数値が下限値以下になると、広角端における第２レンズ群の無限遠合焦時の横倍率が大きくなり、広角端において短い焦点距離を達成することが困難になる。そのため、広角端における画角の広いズームレンズを得ることが困難になり、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) becomes equal to or larger than the upper limit value, the combined lateral magnification of the second lens group and the third lens group at the infinity focusing at the wide-angle end becomes smaller, and the second lens group and the third lens group and the third lens group and the third lens group become smaller. The wide-angle effect of the third lens group becomes too strong. Therefore, it becomes difficult to correct aberrations such as curvature of field, coma, and distortion, and it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction in order to realize a zoom lens having high optical performance. Therefore, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) is equal to or less than the lower limit, the lateral magnification of the second lens group at the wide-angle end at the time of infinity focusing becomes large, and it becomes difficult to achieve a short focal length at the wide-angle end. .. Therefore, it becomes difficult to obtain a zoom lens having a wide angle of view at the wide-angle end, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（５）の下限値は－０．３５であることがより好ましく、－０．３０であることがさらに好ましく、－０．２８であることが一層好ましい。また条件式（５）の上限値は－０．１２であることがより好ましく、－０．１３であることがさらに好ましく、－０．１４であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (5) is more preferably −0.35, further preferably −0.30, and even more preferably −0.28. The upper limit of the conditional expression (5) is more preferably −0.12, further preferably −0.13, and even more preferably −0.14.

１－２－５．条件式（６）
（６）－２．００＜ｆ３／ｆｔ＜－０．２０
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-5. Conditional expression (6)
(6) -2.00 <f3 / ft <-0.20
However,
f3: Focal length of the third lens group ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

上記条件式（６）は、フォーカス群である第３レンズ群の焦点距離と望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（６）を満足する場合、近接被写体に合焦する際に軸上色収差、球面収差、像面湾曲などの発生を抑制し、合焦域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することができる。また、条件式（６）を満足する場合、フォーカス群の屈折力が適正な範囲内となるため、いわゆるピント敏感度を適切な範囲内にすることができる。ここで、ピント敏感度は、フォーカス群が単位量移動したときの結像面の移動量を表す。ピント敏感度が適切な範囲内であると、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動量を適切な範囲内とすることができ、迅速なオートフォーカスを実現すると共に、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 The conditional equation (6) is an equation for defining the ratio between the focal length of the third lens group, which is the focus group, and the focal length of the zoom lens at the telephoto end. When the conditional expression (6) is satisfied, it is necessary to suppress the occurrence of axial chromatic aberration, spherical aberration, curvature of field, etc. when focusing on a close subject, and to realize a zoom lens with high optical performance in the entire focusing range. Can be done. Further, when the conditional expression (6) is satisfied, the refractive power of the focus group is within an appropriate range, so that the so-called focus sensitivity can be within an appropriate range. Here, the focus sensitivity represents the amount of movement of the image plane when the focus group moves by a unit amount. When the focus sensitivity is within an appropriate range, the amount of movement of the focus group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object can be within an appropriate range, and rapid autofocus is realized and the subject concerned is concerned. It becomes easy to reduce the size of the zoom lens.

これに対して、条件式（６）の数値が下限値以下になると、第３レンズ群の焦点距離が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して大きくなる。この場合、フォーカス群のピント敏感度が低くなりすぎるため、近接被写体合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。この場合、第３レンズ群を移動するための空気間隔を確保する必要があるため、当該ズームレンズの光学全長の大型化を招き好ましくない。一方、条件式（６）の数値が上限値以上になると、第３レンズ群の焦点距離が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して小さくなる。すなわち、フォーカス群の屈折力が強くなりすぎる。この場合、近接被写体合焦時における軸上色収差や球面収差や像面湾曲が大きくなるため、合焦域全域において高い光学性能を維持することが困難になるため好ましくない。また、この場合、フォーカス群のピント敏感度が高くなりすぎる。そのため、合焦位置の位置ずれを補正するための第３レンズ群の移動量が小さくなりすぎるため、高精度の位置制御が必要となり好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) becomes the lower limit value or less, the focal length of the third lens group becomes larger than the focal length of the zoom lens at the telephoto end. In this case, the focus sensitivity of the focus group becomes too low, so that the amount of movement of the third lens group when focusing on a close subject becomes large. In this case, since it is necessary to secure an air gap for moving the third lens group, the total optical length of the zoom lens is increased, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) becomes equal to or larger than the upper limit value, the focal length of the third lens group becomes smaller than the focal length of the zoom lens at the telephoto end. That is, the refractive power of the focus group becomes too strong. In this case, axial chromatic aberration, spherical aberration, and curvature of field become large when the subject is in focus, which makes it difficult to maintain high optical performance over the entire in-focus range, which is not preferable. Further, in this case, the focus sensitivity of the focus group becomes too high. Therefore, the amount of movement of the third lens group for correcting the misalignment of the in-focus position becomes too small, and high-precision position control is required, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（６）の下限値は－１．８０であることがより好ましく、－１．６０であることがさらに好ましく、－１．３０であることが一層好ましい。また条件式（６）の上限値は－０．２５であることがより好ましく、－０．３０であることがさらに好ましく、－０．３５であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (6) is more preferably -1.80, further preferably -1.60, and even more preferably -1.30. The upper limit of the conditional expression (6) is more preferably −0.25, further preferably −0.30, and even more preferably −0.35.

１－２－６．条件式（７）
（７）０．３０＜｛１－（β３ｔ×β３ｔ）｝×β４ｔｒ×β４ｔｒ＜１５．００
但し、
β３ｔ：第３レンズ群の望遠端における無限遠合焦時の横倍率
β４ｔｒ：当該ズームレンズにおいて、第３レンズ群より像側に配置された全レンズの望遠端における無限遠合焦時の合成横倍率 1-2-6. Conditional expression (7)
(7) 0.30 << {1- (β3t × β3t)} × β4tr × β4tr <15.00
However,
β3t: Lateral magnification at infinity focusing at the telephoto end of the 3rd lens group β4tr: Synthetic lateral magnification at infinity focusing at the telephoto end of all lenses arranged on the image side of the 3rd lens group in the zoom lens. magnification

条件式（７）は、第３レンズ群のピント敏感度、すなわちフォーカス群のピント敏感度を規定するための式である。ピント敏感度は上述したとおりである。条件式（７）を満足する場合、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動量を適切な範囲内とすることができ、迅速なオートフォーカスを実現すると共に、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 The conditional expression (7) is an expression for defining the focus sensitivity of the third lens group, that is, the focus sensitivity of the focus group. The focus sensitivity is as described above. When the conditional expression (7) is satisfied, the amount of movement of the focus group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object can be within an appropriate range, rapid autofocus can be realized, and the zoom lens can be used. It becomes easy to reduce the size of the lens.

これに対して、条件式（７）の数値が上限値以上になると、フォーカス群としての第３レンズ群のピント敏感度が小さくなりすぎる。そのため、無限遠物体から近接物体への合焦時における第３レンズ群の移動量が大きくなり、光学全長が長くなるため、当該ズームレンズの小型化が困難になり好ましくない。また条件式（７）の数値が下限値以下になると、第３レンズ群のピント敏感度が高くなりすぎる。そのため、合焦位置の位置ずれを補正するための第３レンズ群の移動量が小さくなりすぎるため、高精度の位置制御が必要となり好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) becomes equal to or more than the upper limit value, the focus sensitivity of the third lens group as the focus group becomes too small. Therefore, the amount of movement of the third lens group at the time of focusing from an infinite object to a nearby object becomes large, and the total optical length becomes long, which makes it difficult to miniaturize the zoom lens, which is not preferable. Further, when the numerical value of the conditional expression (7) becomes less than the lower limit value, the focus sensitivity of the third lens group becomes too high. Therefore, the amount of movement of the third lens group for correcting the misalignment of the in-focus position becomes too small, and high-precision position control is required, which is not preferable.

なお、条件式（７）を満足する場合、条件式（７）の値は正であることから、無限遠物体から近接物体への合焦時におけるフォーカス群の移動方向は物体側である。 When the conditional expression (7) is satisfied, the value of the conditional expression (7) is positive, so that the moving direction of the focus group at the time of focusing from the infinity object to the nearby object is the object side.

上記効果を得る上で、条件式（７）の下限値は０．５０であることがより好ましく、１．００であることがさらに好ましく、１．５０であることが一層好ましく、１．８０であることがより一層好ましく、２．１０であることがさらに一層好ましい。また条件式（７）の上限値は１３．００であることがより好ましく、１１．００であることがさらに好ましく、９．００であることが一層好ましく、８．００であることがより一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (7) is more preferably 0.50, further preferably 1.00, further preferably 1.50, and 1.80. It is even more preferable to have it, and it is even more preferable to have 2.10. Further, the upper limit value of the conditional expression (7) is more preferably 13.00, further preferably 11.00, further preferably 9.00, and even more preferably 8.00. ..

１－２－７．条件式（８）
（８）０．２０＜ｆ２／ｆ３＜１．５０
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離 1-2-7. Conditional expression (8)
(8) 0.20 <f2 / f3 <1.50
However,
f2: Focal length of the second lens group f3: Focal length of the third lens group

上記条件式（８）は、第２レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離との比を規定するための式である。条件式（８）を満足する場合、第２レンズ群の焦点距離が第３レンズ群の焦点距離に対して適正な範囲内となり、第２レンズ群による広画角化効果が適正な範囲内となる。そのため、当該ズームレンズにおいて最も物体側に配置されるレンズ、すなわち前玉の径を小さくすることができ、当該ズームレンズの小型化を図ることがより容易になる。これと同時に、少ないレンズ枚数で像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の収差補正を良好に行うことができ、光学性能の高いズームレンズを小型に構成することができる。 The conditional expression (8) is an expression for defining the ratio between the focal length of the second lens group and the focal length of the third lens group. When the conditional expression (8) is satisfied, the focal length of the second lens group is within an appropriate range with respect to the focal length of the third lens group, and the wide angle of view effect of the second lens group is within an appropriate range. Become. Therefore, the diameter of the lens arranged closest to the object in the zoom lens, that is, the front lens can be reduced, and it becomes easier to reduce the size of the zoom lens. At the same time, it is possible to satisfactorily correct aberrations such as curvature of field, coma, and distortion with a small number of lenses, and it is possible to construct a zoom lens having high optical performance in a compact size.

これに対して、条件式（８）の数値が上限値以上になると、第２レンズ群の焦点距離が第３レンズ群の焦点距離に対して長くなりすぎ、第２レンズ群による広画角化効果が弱くなる。そのため、広角端において広画角を達成するには、前玉径を大きくする必要があるため、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。一方、条件式（８）の数値が下限値以下になると、第２レンズ群の焦点距離が第３レンズ群の焦点距離に対して短くなりすぎ、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差等の収差補正が困難となる。そのため、光学性能の高いズームレンズを実現するためには収差補正のためにレンズ枚数を増加する必要があり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になり、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (8) becomes the upper limit value or more, the focal length of the second lens group becomes too long with respect to the focal length of the third lens group, and the wide angle of view is widened by the second lens group. The effect is weakened. Therefore, in order to achieve a wide angle of view at the wide-angle end, it is necessary to increase the front lens diameter, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (8) becomes less than the lower limit, the focal length of the second lens group becomes too short with respect to the focal length of the third lens group, and aberrations such as curvature of field, coma, and distortion occur. Correction becomes difficult. Therefore, in order to realize a zoom lens having high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（８）の下限値は０．２４であることがより好ましく、０．２８であることがさらに好ましく、０．３１であることが一層好ましい。また条件式（８）の上限値は１．３０であることがより好ましく、１．２０であることがさらに好ましく、１．１０であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (8) is more preferably 0.24, further preferably 0.28, and even more preferably 0.31. The upper limit of the conditional expression (8) is more preferably 1.30, further preferably 1.20, and even more preferably 1.10.

１－２－８．条件式（９）
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端に変倍する際に第１レンズ群が物体側に移動することが上述のとおり好ましい。この場合、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。 1-2-8. Conditional expression (9)
In the zoom lens, it is preferable that the first lens group moves to the object side when scaling from the wide-angle end to the telephoto end, as described above. In this case, it is preferable to satisfy the following conditional expression (9).

（９）０．１５＜｜Ｘ１｜／ｆｔ＜０．６５
但し、
Ｘ１：広角端から望遠端に変倍する際における第１レンズ群の物体側への移動量
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 (9) 0.15 << | X1 | / ft <0.65
However,
X1: Amount of movement of the first lens group toward the object when scaling from the wide-angle end to the telephoto end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

上記条件式（９）は、広角端から望遠端に変倍する際の第１レンズ群の物体側への移動量を規定するための式である。条件式（９）を満足する場合、第１レンズ群の屈折力が適正であり、且つ、変倍時における当該移動量が適正な範囲内となる。そのため、所定のズーム比を確保しつつ、広角端における当該ズームレンズの光学全長を短くすることができ、当該ズームレンズの小型化を図ることができる。 The conditional expression (9) is an expression for defining the amount of movement of the first lens group toward the object when scaling from the wide-angle end to the telephoto end. When the conditional expression (9) is satisfied, the refractive power of the first lens group is appropriate, and the amount of movement at the time of scaling is within an appropriate range. Therefore, it is possible to shorten the optical total length of the zoom lens at the wide-angle end while ensuring a predetermined zoom ratio, and it is possible to reduce the size of the zoom lens.

これに対して、条件式（９）の数値が下限値以下になると、変倍時における第１レンズ群の上記移動量が小さくなる。この場合、所定の変倍比を確保するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要がある。各レンズ群の屈折力を強くすると、軸上色収差や球面収差等の収差補正の為に多くのレンズ枚数が必要となり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。また、条件式(９)の数値が上限値以上になると、変倍時における第１レンズ群の上記移動量が大きくなる。すなわち、広角端における光学全長と望遠端における光学全長の差が大きくなる。この場合、鏡筒を外筒部分に内筒部分を収容した入れ子状の構造とした場合、広角端における光学全長に合わせて鏡筒長を設計すると、内筒部分を２重にして外筒部分に収容する必要が生じるなど、鏡筒の構造が複雑となり、鏡筒の外径も大きくなるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (9) becomes equal to or less than the lower limit value, the amount of movement of the first lens group at the time of scaling becomes smaller. In this case, in order to secure a predetermined magnification ratio, it is necessary to increase the refractive power of each lens group. If the refractive power of each lens group is increased, a large number of lenses are required to correct aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration, and it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens. Further, when the numerical value of the conditional expression (9) becomes equal to or larger than the upper limit value, the amount of movement of the first lens group at the time of scaling increases. That is, the difference between the total optical length at the wide-angle end and the total optical length at the telephoto end becomes large. In this case, if the lens barrel has a nested structure in which the inner cylinder part is housed in the outer cylinder part, if the lens barrel length is designed according to the total optical length at the wide-angle end, the inner cylinder part is doubled and the outer cylinder part is doubled. It is not preferable because the structure of the lens barrel becomes complicated and the outer diameter of the lens barrel becomes large, such as the need to accommodate the lens barrel.

これらの効果を得る上で、条件式（９）の下限値は０．１９であることがより好ましく、０．２５であることがさらに好ましく、０．３５であることが一層好ましく、０．３８であるとさらに一層好ましい。また条件式（９）の上限値は０．６０であることがより好ましく、０．５５であることがさらに好ましく、０．４８であることが一層好ましく、０．４６であるとさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (9) is more preferably 0.19, further preferably 0.25, further preferably 0.35, and 0.38. Is even more preferable. The upper limit of the conditional expression (9) is more preferably 0.60, further preferably 0.55, further preferably 0.48, and even more preferably 0.46.

１－２－９．条件式（１０）
（１０）－０．６０＜Ｃｒ３ｆ／ｆｔ＜－０．１５
但し、
Ｃｒ３ｆ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-9. Conditional expression (10)
(10) -0.60 <Cr3f / ft <-0.15
However,
Cr3f: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most object side ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

上記条件式（１０）は、フォーカス群としての第３レンズ群を構成する単レンズ成分の最も物体側の面の曲率半径と、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（１０）の範囲を満足する場合、第３レンズ群を構成する単レンズ成分の最も物体側の面の曲率半径が望遠端における当該ズームレンズの焦点距離に対して適正な範囲内となり、球面収差とコマ収差の補正バランスが良好になる。 The above conditional equation (10) is for defining the ratio between the radius of curvature of the surface of the single lens component constituting the third lens group as the focus group on the most object side and the focal length of the zoom lens at the telephoto end. It is an expression. When the range of the conditional expression (10) is satisfied, the radius of curvature of the surface of the single lens component constituting the third lens group on the most object side is within an appropriate range with respect to the focal length of the zoom lens at the telephoto end. The correction balance between spherical aberration and coma is improved.

これらの効果を得る上で、条件式（１０）の下限値は－０．５８であることがより好ましく、－０．５５であることがさらに好ましく、－０．５０であることが一層好ましい。また条件式（１０）の上限値は－０．１８であることがより好ましく、－０．２０であることがさらに好ましく、－０．２２であることが一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (10) is more preferably −0.58, further preferably −0.55, and even more preferably −0.50. The upper limit of the conditional expression (10) is more preferably −0.18, further preferably −0.20, and even more preferably −0.22.

１－２－１０．条件式（１１）
（１１）０．０３＜Ｄ２３ｔ／ｆｔ＜０．２０
但し、
Ｄ２３ｔ：望遠端における無限遠合焦時の第２レンズ群の最も像側面と第３レンズ群の最も物体側との光軸上の距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-10. Conditional expression (11)
(11) 0.03 <D23t / ft <0.20
However,
D23t: Distance on the optical axis between the most image side of the second lens group and the most object side of the third lens group at the time of infinity focusing at the telephoto end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

条件式（１１）は、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔（光軸上の距離）を規定するための式である。条件式（１１）を満足する場合、望遠端において第３レンズ群の軸上光線の光線高さを低くすることができ、球面収差の誤差感度を適正な範囲内とすることができる。そのため、製造誤差を生じにくくすることができる。また、第３レンズ群はフォーカス群として機能する。条件式（１１）を満足させることにより、合焦時に第３レンズ群が物体側に移動するための間隔を確保することができ、最短撮像距離を短くすることが可能になる。特に、条件式（１１）を満足させることは、広角端における最短撮像距離を短くする上で有効である。 The conditional expression (11) is an expression for defining the distance (distance on the optical axis) between the second lens group and the third lens group. When the conditional equation (11) is satisfied, the height of the axial ray of the third lens group can be lowered at the telephoto end, and the error sensitivity of spherical aberration can be within an appropriate range. Therefore, it is possible to reduce manufacturing errors. Further, the third lens group functions as a focus group. By satisfying the conditional expression (11), it is possible to secure an interval for the third lens group to move to the object side at the time of focusing, and it is possible to shorten the shortest imaging distance. In particular, satisfying the conditional expression (11) is effective in shortening the shortest imaging distance at the wide-angle end.

これに対して、条件式（１１）の数値が上限値以上になると、すなわち第２レンズ群と、第３レンズ群と間隔が大きくなると、望遠端において第３レンズ群の軸上光線の光線高さが高くなり、球面収差の誤差感度が高くなる。そのため、球面収差の誤差感度が大きくなり、製造誤差が生じやすくなるため、好ましくない。一方、条件式（１１）の数値が下限値以下になると、すなわち第２レンズ群と、第３レンズ群との間隔が小さくなると、合焦時にフォーカス群としての第３レンズ群が移動するための間隔を確保することができ、最短撮像距離を短くすることができなくなり、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (11) becomes equal to or more than the upper limit value, that is, when the distance between the second lens group and the third lens group becomes large, the ray height of the axial ray of the third lens group at the telephoto end. Increases the error sensitivity of spherical aberration. Therefore, the error sensitivity of spherical aberration becomes large and manufacturing error is likely to occur, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (11) becomes equal to or less than the lower limit value, that is, when the distance between the second lens group and the third lens group becomes smaller, the third lens group as the focus group moves at the time of focusing. It is not preferable because the interval can be secured and the shortest imaging distance cannot be shortened.

これらの効果を得る上で、条件式（１１）の下限値は０．０４であることがより好ましく、０．０５であることがさらに好ましく、０．０６であることが一層好ましい。また、条件式（１１）の上限値は０．１８であることがより好ましく、０．１６であることがさらに好ましく、０．１５であることが一層好ましく、０．１４であることがより一層好ましく、０．１２であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (11) is more preferably 0.04, further preferably 0.05, and even more preferably 0.06. Further, the upper limit of the conditional expression (11) is more preferably 0.18, further preferably 0.16, further preferably 0.15, and even more preferably 0.14. It is preferable, and even more preferably 0.12.

１－２－１１．条件式（１２）
（１２）２．００＜Ｃｒ２ｆ／ｆｗ＜５０．００
但し、
Ｃｒ２ｆ：第２レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 1-2-11. Conditional expression (12)
(12) 2.00 <Cr2f / fw <50.00
However,
Cr2f: Radius of curvature of the surface of the second lens group on the most object side ww: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end

条件式（１２）は、第２レンズ群の最も物体側面の曲率半径と前記ズームレンズの広角端における焦点距離の比を規定するための式である。条件式（１２）の値が正であることは、第２レンズ群の最も物体側の面が物体側に凸の形状であることを意味する。条件式（１２）を満足することで、第２レンズ群の最も物体側面の曲率半径が広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して適正な範囲内となり、歪曲収差とコマ収差とをバランスよく補正することができる。 The conditional equation (12) is an equation for defining the ratio of the radius of curvature of the most object side surface of the second lens group to the focal length at the wide-angle end of the zoom lens. When the value of the conditional expression (12) is positive, it means that the surface of the second lens group on the most object side has a convex shape toward the object side. By satisfying the conditional equation (12), the radius of curvature of the most object side surface of the second lens group is within an appropriate range with respect to the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, and distortion aberration and coma aberration are well balanced. It can be corrected.

上記効果を得る上で、条件式（１２）の下限値は２．０５であることがより好ましく、２．１０であることがさらに好ましく、２．１５であることが一層好ましい。また条件式（１２）の上限値は３０．００であることがより好ましく、２５．００であることがさらに好ましく、１８．００であることが一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of the conditional expression (12) is more preferably 2.05, further preferably 2.10, and even more preferably 2.15. The upper limit of the conditional expression (12) is more preferably 30.00, further preferably 25.00, and even more preferably 18.00.

１－２－１２．条件式（１３）
当該ズームレンズにおいて、フォーカス群が負の屈折力を有する単レンズ１枚のみから構成されることが上述のとおり好ましい。この場合、以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-12. Conditional expression (13)
In the zoom lens, it is preferable that the focus group is composed of only one single lens having a negative refractive power, as described above. In this case, it is preferable to satisfy the following conditions.

（１３）４８．０＜ νｄ３＜９８．０
但し、
νｄ３：第３レンズ群を構成する負の屈折力を有する単レンズのｄ線におけるアッベ数 (13) 48.0 <νd3 <98.0
However,
νd3: Abbe number in the d-line of a single lens having a negative refractive power that constitutes the third lens group

上記条件式（１３）は、第３レンズ群が負の屈折力を有する単レンズ１枚のみで構成されるときの当該負の屈折率を有する単レンズのアッベ数を規定するための式である。条件式（１３）を満足する場合、色収差の補正が良好になり、光学性能の高いズームレンズを実現することがより容易になる。また、条件式（１３）を満足する硝材は、比較的比重の小さい硝材が多く、フォーカス群の軽量化を図る上でも効果的である。 The above conditional formula (13) is a formula for defining the Abbe number of the single lens having a negative refractive index when the third lens group is composed of only one single lens having a negative refractive power. .. When the conditional expression (13) is satisfied, the correction of chromatic aberration becomes good, and it becomes easier to realize a zoom lens having high optical performance. Further, most of the glass materials satisfying the conditional expression (13) have a relatively small specific gravity, which is effective in reducing the weight of the focus group.

ここで、条件式（１３）の数値が上限値以上である場合、当該フォーカス群を構成する負の屈折力を有する単レンズの色分散が小さくなるため、色収差を補正する上では好ましい。しかしながら、アッベ数の大きい硝材はアッベ数の小さい硝材と比較すると高価である。アッベ数が上限値以上の硝材を用いた場合、色収差の補正に関する効果はあるものの、費用対効果を考えるとその効果は小さい。そのため、条件式（１３）の数値が上限値以上になることはコスト的な観点から好ましくない。一方、条件式（１３）の数値が下限値以下になると、フォーカス群を構成する負の屈折力を有する単レンズの色分散が大きく、有限距離物体への合焦時における軸上色収差の補正が困難となり好ましくない。 Here, when the numerical value of the conditional expression (13) is equal to or larger than the upper limit value, the color dispersion of the single lens having a negative refractive power constituting the focus group becomes small, which is preferable in correcting chromatic aberration. However, a glass material having a large Abbe number is more expensive than a glass material having a small Abbe number. When a glass material having an Abbe number equal to or higher than the upper limit is used, there is an effect on correction of chromatic aberration, but the effect is small in consideration of cost effectiveness. Therefore, it is not preferable from the viewpoint of cost that the numerical value of the conditional expression (13) becomes equal to or more than the upper limit value. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (13) becomes equal to or less than the lower limit, the color dispersion of the single lens having a negative refractive power constituting the focus group is large, and the axial chromatic aberration at the time of focusing on a finite distance object is corrected. It becomes difficult and unfavorable.

これらの効果を得る上で、条件式（１３）の下限値は５０．０であることがより好ましく、５２．０であることがさらに好ましく、５５．０であることが一層好ましい。また条件式（１３）の上限値は９６．０であることがより好ましく、８３．０であることがさらに好ましく、７９．０であることが一層好ましく、７６．０であることがより一層好ましく、７３．０であるとさらに一層好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of the conditional expression (13) is more preferably 50.0, further preferably 52.0, and even more preferably 55.0. The upper limit of the conditional expression (13) is more preferably 96.0, further preferably 83.0, further preferably 79.0, and even more preferably 76.0. , 73.0 is even more preferable.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像面側に設けられた、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 2. 2. Image pickup device Next, the image pickup device according to the present invention will be described. The image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention and an image pickup element provided on the image plane side of the zoom lens and converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. It is characterized by that.

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。特に、本件発明に係るズームレンズは交換レンズシステムに好適なバックフォーカスを確保することができる。そのため、光学式ファインダーや、位相差センサ、これらに光を分岐するためのリフレックスミラー等を備えた一眼レフカメラ等の撮像装置に好適である。 Here, the image pickup device and the like are not particularly limited, and a solid-state image pickup device such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor can also be used. The image pickup device according to the present invention is suitable for an image pickup device using these solid-state image pickup elements such as a digital camera and a video camera. Further, the image pickup device may be a lens-fixed image pickup device in which the lens is fixed to a housing, or may be an interchangeable lens type image pickup device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless single-lens camera. Of course. In particular, the zoom lens according to the present invention can secure a back focus suitable for an interchangeable lens system. Therefore, it is suitable for an image pickup device such as a single-lens reflex camera equipped with an optical viewfinder, a phase difference sensor, a reflex mirror for branching light to these, and the like.

本発明の撮像装置は、撮像素子により取得した撮像画像データを電気的に加工して、撮像画像の形状を変化させる画像処理部や、当該画像処理部において撮像画像データを加工するために用いる画像補正データ、画像補正プログラム等を保持する画像補正データ保持部等を有することがより好ましい。ズームレンズを小型化した場合、結像面において結像された撮像画像形状の歪み（歪曲）が生じやすくなる。その際、画像補正データ保持部に予め撮像画像形状の歪みを補正するための歪み補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された歪み補正データを用いて、撮像画像形状の歪みを補正することが好ましい。このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 The image pickup apparatus of the present invention is an image processing unit that electrically processes the captured image data acquired by the image pickup element to change the shape of the captured image, or an image used for processing the captured image data in the image processing unit. It is more preferable to have an image correction data holding unit or the like that holds correction data, an image correction program, or the like. When the zoom lens is miniaturized, distortion (distortion) of the imaged image shape formed on the image plane tends to occur. At that time, the image correction data holding unit holds the distortion correction data for correcting the distortion of the captured image shape in advance, and the image processing unit uses the distortion correction data held in the image correction data holding unit. , It is preferable to correct the distortion of the captured image shape. With such an image pickup device, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain a beautiful captured image, and reduce the size of the entire image pickup device.

さらに、本件発明に係る撮像装置において、上記画像補正データ保持部に予め倍率色収差補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された倍率色収差補正データを用いて、当該撮像画像の倍率色収差補正を行わせることが好ましい。画像処理部により、倍率色収差、すなわち、色の歪曲収差を補正することで、光学系を構成するレンズ枚数を削減することが可能になる。そのため、このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 Further, in the image pickup apparatus according to the present invention, the image correction data holding unit holds the Magnification color aberration correction data in advance, and the image processing unit uses the Magnification color aberration correction data held in the image correction data holding unit. It is preferable to correct the magnification chromatic aberration of the captured image. The image processing unit can reduce the number of lenses constituting the optical system by correcting the chromatic aberration of magnification, that is, the distortion of color. Therefore, according to such an image pickup device, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain a beautiful captured image, and reduce the size of the entire image pickup device.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。以下に挙げる各実施例のズームレンズは、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルムカメラ等の撮像装置（光学装置）に適用可能である。また、各レンズ断面図において、図面に向かって左方が物体側、右方が結像面側である。なお、実施例１は本件発明の参考例であり、実施例２及び実施例３は本件発明の実施例である。 Next, the present invention will be specifically described with reference to examples. However, the present invention is not limited to the following examples. The zoom lens of each embodiment listed below can be applied to an image pickup device (optical device) such as a digital camera, a video camera, and a silver halide film camera. Further, in each lens cross-sectional view, the left side is the object side and the right side is the image plane side when facing the drawing. In addition, Example 1 is a reference example of this invention, and Example 2 and Example 3 are examples of this invention.

（１）ズームレンズの光学構成
図１は、本件発明に係る実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４中に配置されている。本実施例では後群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 1 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1 according to the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of. When focusing from an infinite object to a nearby object, the third lens group G3 moves toward the object along the optical axis. The aperture stop S is arranged in the fourth lens group G4. In this embodiment, the rear group consists of the fourth lens group G4.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１と凸レンズＬ２とが接合された接合レンズから構成される。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a bonded lens in which a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side and a convex lens L2 are bonded in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ３と、凹レンズＬ４と、凸レンズＬ５とから構成されている。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L3 having a convex shape on the object side, a concave lens L4, and a convex lens L5 in order from the object side.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ６から構成されている。すなわち、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚から構成されている。 The third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L6 having a concave object side. That is, it is composed of one single lens component having a negative refractive power.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ７と、開口絞りＳと、凸レンズＬ８及び凹レンズＬ９が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１０及び両凹レンズＬ１１が接合された接合レンズと、凸レンズＬ１２とから構成されている。両凸レンズＬ１０の物体側面は非球面である。 The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L7, an aperture stop S, a junction lens to which a convex lens L8 and a concave lens L9 are joined, and a junction lens to which a biconvex lens L10 and a biconcave lens L11 are joined, in order from the object side. It is composed of a convex lens L12. The object side surface of the biconvex lens L10 is an aspherical surface.

実施例１のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が像側凸の軌跡で移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動する。 In the zoom lens of Example 1, the first lens group G1 moves toward the object side and the second lens group G2 moves along the image-side convex trajectory with respect to the image plane when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end. The third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it.

また、図１に示す「ＩＭＧ」は結像面であり、具体的にはＣＣＤセンサ、ＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を表す。また、結像面ＩＭＧの物体側にはカバーガラスＣＧ等の実質的な屈折力を有さない平行平板を備える。これらの点は、他の実施例で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Further, “IMG” shown in FIG. 1 is an image pickup surface, and specifically represents an image pickup surface of a solid-state image pickup device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film surface of a silver salt film. Further, a parallel flat plate having no substantial refractive power such as a cover glass CG is provided on the object side of the image plane IMG. Since these points are the same in the cross-sectional views of each lens shown in the other examples, the description thereof will be omitted below.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に当該ズームレンズの面データを示す。表１において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」はレンズ面の曲率半径、「ｄ」はレンズ面の光軸上の間隔、「Ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、「νｄ」はｄ線に対するアッベ数、「Ｈ」は有効半径を示している。また、面番号の次の欄に表示する「ＡＳＰ」は当該レンズ面が非球面であることを表し、「Ｓ」は開口絞りを表している。さらに、レンズ面の光軸上の間隔の欄に、「Ｄ３」、「Ｄ９」等と示すのは、当該レンズ面の光軸上の間隔が変倍時又は合焦時に変化する可変間隔であることを意味する。なお、各表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、画角の単位は全て「°」である。また、曲率半径の「０」は平面を意味する。なお、表１における第２３面及び第２４面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 1 shows the surface data of the zoom lens. In Table 1, "plane number" is the order of the lens surfaces counted from the object side, "r" is the radius of curvature of the lens surface, "d" is the distance on the optical axis of the lens surface, and "Nd" is the d line (wavelength). λ = 587.6 nm), “νd” indicates the Abbe number for the d line, and “H” indicates the effective radius. Further, "ASP" displayed in the column next to the surface number indicates that the lens surface is an aspherical surface, and "S" indicates an aperture diaphragm. Further, "D3", "D9" and the like in the column of the interval on the optical axis of the lens surface are variable intervals in which the interval on the optical axis of the lens surface changes at the time of scaling or focusing. Means that. The unit of length in each table is "mm", and the unit of angle of view is "°". Further, "0" of the radius of curvature means a plane. The 23rd and 24th surfaces in Table 1 are surface data of the cover glass CG.

表２は、当該ズームレンズの緒元表である。当該緒元表には、無限遠合焦時における当該ズームレンズの焦点距離「ｆ」、Ｆナンバー「Ｆｎｏ．」、半画角「ω」、像高「Ｙ」、光学全長「ＴＬ」を示す。但し、表２には、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端におけるそれぞれの値を示している。 Table 2 is a specification table of the zoom lens. The specification table shows the focal length "f", F number "Fno.", Half angle of view "ω", image height "Y", and optical overall length "TL" of the zoom lens when focusing at infinity. .. However, Table 2 shows the respective values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end in order from the left side.

表３に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表３において、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時におけるそれぞれの値を示している。なお、表中「ＩＮＦ」は「∞（無限大）」であることを示す。 Table 3 shows the variable interval on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling. In Table 3, the values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity are shown in order from the left side. In the table, "INF" indicates "∞ (infinity)".

表４に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表４には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が２８０．００ｍｍ、３００．００ｍｍ、３００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 4 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 4 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 280.00 mm, 300.00 mm, and 300.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表５は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。 Table 5 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens.

表６は、各非球面の非球面係数である。当該非球面係数は、各非球面形状を下記式で定義したときの値である。また、表１９に、各条件式（１）～条件式（１３）の値を示す。 Table 6 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. The aspherical coefficient is a value when each aspherical shape is defined by the following equation. Further, Table 19 shows the values of each conditional expression (1) to (13).

X(Y)= (Y²/r)/[1+(1-ε・Y²/r²)^1/2]+A4・Y⁴+A6・Y⁶+A8・Y⁸+A10・Y¹⁰+A12・Y¹² X (Y) = (Y ² / r) / [1 + (1-ε ・ Y ² / r ² ) ^1/2 ] + A4 ・ Y ⁴ + A6 ・ Y ⁶ + A8 ・ Y ⁸ + A10 ・ Y ¹⁰ + A12 ・ Y ¹²

但し、表６において、「Ｅ－ａ」は「×１０^－ａ」を示す。また、上記式において、「Ｘ」は光軸方向の基準面からの変位量、「ｒ」は近軸曲率半径、「Ｙ」は光軸に垂直な方向の光軸からの高さ、「ε」は円錐係数、「Ａｎ」はｎ次の非球面係数とする。
これらの表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 However, in Table 6, " ^Ea " indicates "x10-a". In the above equation, "X" is the amount of displacement from the reference plane in the optical axis direction, "r" is the radius of curvature of the near axis, "Y" is the height from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, and "ε". Is a cone coefficient, and "An" is an nth-order aspherical coefficient.
Since the matters related to these tables are the same in each table shown in other examples, the description thereof will be omitted below.

また、図２～図４に当該実施例１のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）である。球面収差を表す図では、縦軸は開放Ｆ値との割合、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、点線がｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）における球面収差を示す。非点収差を表す図では、縦軸は像高、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線に対するサジタル像面（ｄｓ）、点線がｄ線に対するメリジオナル像面（ｄｍ）を示す。歪曲収差を表す図では、縦軸は像高、横軸に％をとり、歪曲収差を表す。これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Further, FIGS. 2 to 4 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the first embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing. The longitudinal aberration diagrams shown in each figure are spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%), respectively, in order from the left side when facing the drawing. In the figure showing spherical aberration, the vertical axis is the ratio to the open F value, the horizontal axis is defocused, the solid line is the d line (wavelength λ = 587.6 nm), and the dotted line is the g line (wavelength λ = 435.8 nm). Shows spherical aberration in. In the figure showing astigmatism, the vertical axis shows the image height and the horizontal axis shows the defocus, the solid line shows the sagittal image plane (ds) with respect to the d line, and the dotted line shows the meridional image plane (dm) with respect to the d line. In the figure showing the distortion, the vertical axis represents the image height and the horizontal axis represents%, and the distortion is represented. Since the matters related to these longitudinal aberration diagrams are the same in the longitudinal aberration diagrams shown in other examples, the description thereof will be omitted below.

また、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカス「ｆｂ」は以下のとおりである。但し、以下の値は、カバーガラス（Ｎｄ＝１．５１６８）を含まない値であり、他の実施例に示すバックフォーカスも同様である。
ｆｂ＝３７．３２０（ｍｍ） Further, the back focus "fb" at the infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens is as follows. However, the following values do not include the cover glass (Nd = 1.5168), and the same applies to the back focus shown in other examples.
fb = 37.320 (mm)

（１）ズームレンズの光学構成
図５は、本件発明に係る実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置されている。本実施例では後群は、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６からなる。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 5 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens of the second embodiment of the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. It is composed of a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. When focusing from an infinite object to a nearby object, the third lens group G3 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the most object side of the fourth lens group G4. In this embodiment, the rear group consists of a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１及び両凸レンズＬ２が接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成されている。 Hereinafter, the configuration of each lens group will be described. The first lens group G1 is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L1 having a convex shape on the object side and a biconvex lens L2 are bonded in order from the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex shape on the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ４と、両凹レンズＬ５と、両凸レンズＬ６とから構成されている。負メニスカスレンズＬ４は、物体側面が非球面である複合非球面レンズである。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex shape on the object side, a biconcave lens L5, and a biconvex lens L6 in order from the object side. The negative meniscus lens L4 is a composite aspherical lens having an aspherical surface on the side surface of the object.

第３レンズ群Ｇ３は、両面が非球面である物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ７から構成されている。すなわち、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚から構成されている。 The third lens group G3 is composed of an object-side concave negative meniscus lens L7 whose both sides are aspherical. That is, it is composed of one single lens component having a negative refractive power.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳと、両面が非球面である両凸レンズＬ８と、凹レンズＬ９とから構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of an aperture diaphragm S, a biconvex lens L8 having aspherical surfaces on both sides, and a concave lens L9 in order from the object side.

第５レンズ群Ｇ５は、凸レンズＬ１０と、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１１及び両凹レンズＬ１２が接合された接合レンズとから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of a convex lens L10 and a bonded lens to which a negative meniscus lens L11 having a convex shape on the object side and a biconcave lens L12 are bonded.

第６レンズ群Ｇ６は、凸レンズＬ１３及び凹レンズＬ１４が接合された接合レンズと、凹レンズＬ１５と、両凸レンズＬ１６と、両面が非球面である凸レンズＬ１７と、両凹レンズＬ１８及び両凸レンズＬ１９が接合された接合レンズとから構成されている。 In the sixth lens group G6, a bonded lens to which a convex lens L13 and a concave lens L14 are bonded, a concave lens L15, a biconvex lens L16, a convex lens L17 having aspherical surfaces on both sides, and a biconcave lens L18 and a biconvex lens L19 are bonded. It consists of a junction lens.

実施例２のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が像側凸の軌跡で移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６が物体側に移動する。 In the zoom lens of the second embodiment, the first lens group G1 moves to the object side and the second lens group G2 moves to the object side with respect to the image plane when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, and the third lens The group G3 moves on the image-side convex trajectory, the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 moves to the object side.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。例えば、第６レンズ群Ｇ６の最も物体側に配置される凸レンズＬ１３及び凹レンズＬ１４が接合された接合レンズを防振群とし、当該接合レンズを光軸と垂直な方向に動かすことで像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it. For example, a bonded lens to which a convex lens L13 and a concave lens L14 arranged on the closest object side of the sixth lens group G6 are bonded is set as an anti-vibration group, and the image shake correction is performed by moving the bonded lens in a direction perpendicular to the optical axis. It is preferable to do it.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表７に、当該ズームレンズの面データを示し、表８に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表７における第３７面及び第３８面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 7 shows the surface data of the zoom lens, and Table 8 shows the specification table of the zoom lens. The 37th and 38th surfaces in Table 7 are surface data of the cover glass CG.

表９に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１０に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１０には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が３８０．００ｍｍ、４００．００ｍｍ、４００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 9 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling, and Table 10 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 10 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 380.00 mm, 400.00 mm, and 400.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表１１は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。表１２は、各非球面の非球面係数である。また、表１９に各条件式（１）～条件式（１３）の値を示す。 Table 11 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens. Table 12 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. Table 19 shows the values of each conditional expression (1) to (13).

また、図６～図８に、当該実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 Further, FIGS. 6 to 8 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the second embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ｆｂ＝３９．８２４（ｍｍ） Further, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens at infinity focusing is as follows.
fb = 39.824 (mm)

（１）ズームレンズの光学構成
図９は、本件発明に係る実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置されている。本実施例では後群は、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６及び第７レンズ群Ｇ７からなる。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 9 is a cross-sectional view of a lens showing a lens configuration at infinity focusing at the wide-angle end of the zoom lens according to the third embodiment of the present invention. The zoom lens has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. A fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a seventh lens group G7 having a positive refractive power. It is composed of. When focusing from an infinite object to a nearby object, the third lens group G3 moves toward the image side along the optical axis. The aperture stop S is arranged on the most object side of the fourth lens group G4. In this embodiment, the rear group consists of a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ４と、両凸レンズＬ５とから構成されている。負メニスカスレンズＬ４は、物体側面が非球面である複合非球面レンズである。両凸レンズＬ５の両面は非球面である。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex shape on the object side and a biconvex lens L5 in order from the object side. The negative meniscus lens L4 is a composite aspherical lens having an aspherical surface on the side surface of the object. Both sides of the biconvex lens L5 are aspherical.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側凹形状の負メニスカスレンズＬ７から構成されている。すなわち、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚から構成されている。 The third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L7 having a concave shape on the object side. That is, it is composed of one single lens component having a negative refractive power.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳと、両面が非球面である両凸レンズＬ８から構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of an aperture diaphragm S and a biconvex lens L8 having aspherical surfaces on both sides in order from the object side.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ９及び両凸レンズＬ１０が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ１１とから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L9 having a convex shape on the object side and a biconvex lens L10 are bonded, and a biconvex lens L11.

第６レンズ群Ｇ６は、凸レンズＬ１２及び凹レンズＬ１３が接合された接合レンズから構成される。 The sixth lens group G6 is composed of a bonded lens to which a convex lens L12 and a concave lens L13 are bonded.

第７レンズ群Ｇ７は、両面が非球面である両凸レンズＬ１４と、凸レンズＬ１５と、両凹レンズＬ１６とから構成されている。 The seventh lens group G7 is composed of a biconvex lens L14 having aspherical surfaces on both sides, a convex lens L15, and a biconcave lens L16.

実施例３のズームレンズでは広角端から望遠端への変倍時に像面に対して、第１レンズ群Ｇ１が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が像側凸の軌跡で移動し、第３レンズ群Ｇ３が像側凸の軌跡で移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６が物体側に移動し、第７レンズ群Ｇ７が物体側に移動する。 In the zoom lens of Example 3, the first lens group G1 moves toward the object side and the second lens group G2 moves along the image side convex trajectory with respect to the image plane when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end. The third lens group G3 moves on the image side convex locus, the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 moves to the object side. , The 7th lens group G7 moves to the object side.

また、撮像時の手振れ等に起因する像ブレ発生時には、当該ズームレンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚のレンズを防振群とし、当該防振群を偏芯させることで像ブレ補正を行うことが好ましい。例えば、第６レンズ群Ｇ６を構成する凸レンズＬ１２及び凹レンズＬ１３が接合された接合レンズを防振群とし、当該接合レンズを光軸と垂直な方向に動かすことで像ブレ補正を行うことが好ましい。 In addition, when image shake occurs due to camera shake during imaging, at least one of the lenses constituting the zoom lens is set as the vibration-proof group, and the image-shake correction is performed by eccentricizing the vibration-proof group. It is preferable to do it. For example, it is preferable to use a junction lens to which the convex lens L12 and the concave lens L13 constituting the sixth lens group G6 are joined as the vibration isolation group, and to perform image stabilization by moving the junction lens in a direction perpendicular to the optical axis.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１３に、当該ズームレンズの面データを示し、表１４に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表１３における第３２面及び第３３面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Example Next, a numerical example to which a specific numerical value of the zoom lens is applied will be described. Table 13 shows the surface data of the zoom lens, and Table 14 shows the specification table of the zoom lens. The 32nd and 33rd surfaces in Table 13 are surface data of the cover glass CG.

表１５に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１６に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１６には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、それぞれ撮影距離（撮像距離）が３８０．００ｍｍ、４００．００ｍｍ、４００．００ｍｍのときの値を示している。これらの撮影距離が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 15 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of scaling, and Table 16 shows the variable distance on the optical axis of the zoom lens at the time of focusing. Table 16 shows the values when the shooting distances (imaging distances) are 380.00 mm, 400.00 mm, and 400.00 mm at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively. These shooting distances are the shortest shooting distances at each focal length.

表１７は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。表１８は、各非球面の非球面係数である。また、表１９に各条件式（１）～条件式（１３）の値を示す。 Table 17 shows the focal lengths of each lens group constituting the zoom lens. Table 18 shows the aspherical coefficients of each aspherical surface. Table 19 shows the values of each conditional expression (1) to (13).

また、図１０～図１２に、当該実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 Further, FIGS. 10 to 12 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of the third embodiment at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end at infinity focusing.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ｆｂ＝４５．４９７（ｍｍ） Further, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens at infinity focusing is as follows.
fb = 45.497 (mm)

Ｇ１・・・第１レンズ群
Ｇ２・・・第２レンズ群
Ｇ３・・・第３レンズ群
Ｇ４・・・第４レンズ群
Ｇ５・・・第５レンズ群
Ｇ６・・・第６レンズ群
Ｇ７・・・第７レンズ群
Ｆ・・・フォーカス群
Ｓ・・・開口絞り
ＣＧ・・・カバーガラス
ＩＭＧ・・・結像面 G1 ・・・ 1st lens group G2 ・・・ 2nd lens group G3 ・・・ 3rd lens group G4 ・・・ 4th lens group G5 ・・・ 5th lens group G6 ・・・ 6th lens group G7 ・・・ 7th lens group F ・・・ Focus group S ・・・ Aperture aperture CG ・・・ Cover glass IMG ・・・ Imaging surface

Claims

物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成され、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の空気間隔を増大させ、前記第３レンズ群と前記後群との間の空気間隔を減少させるようにレンズ群間の空気間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、
前記第２レンズ群は、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有し、
前記第３レンズ群は、負の屈折力を有する単レンズ成分１枚からなり、当該第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、無限遠物体から近接物体に合焦し、
以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．３０＜（－ｆ１２３ｗ＋Ｄ３４ｗ）／ＦＢｗ＜１．４５
（２）－３．７０＜（Ｃｒ３ｆ＋Ｃｒ３ｒ）／（Ｃｒ３ｆ－Ｃｒ３ｒ）＜－０．４０
（８）０．３１＜ｆ２／ｆ３＜１．３０
（１２）３．０３７ ≦ Ｃｒ２ｆ／ｆｗ＜５０．００
但し、
ｆ１２３ｗ：広角端における前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群の合成焦点距離
Ｄ３４ｗ：広角端における前記第３レンズ群の最も像側の面と前記後群の最も物体側の面との間の光軸上の距離
ＦＢｗ：広角端における当該ズームレンズの最も像側面から結像面までの空気換算長
Ｃｒ３ｆ：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
Ｃｒ３ｒ：前記第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
Ｃｒ２ｆ：前記第２レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 From the object side, the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, the third lens group having a negative refractive power, and the rear group having a positive refractive power. Consists of
The air spacing between the lens groups is changed so as to increase the air spacing between the first lens group and the second lens group and decrease the air spacing between the third lens group and the rear group. By doing so, the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end.
The second lens group has at least one lens having a negative refractive power and one lens having a positive refractive power.
The third lens group is composed of one single lens component having a negative refractive power, and by moving the third lens group in the optical axis direction, the object is focused from an infinity object to a nearby object.
A zoom lens characterized by satisfying the following conditions.
(1) 0.30 <(-f123w + D34w) / FBw <1.45
(2) -3.70 <(Cr3f + Cr3r) / (Cr3f-Cr3r) <-0.40
(8) 0.31 <f2 / f3 <1.30
(12) 3.037 ≤ Cr2f / fw <50.00
However,
f123w: Combined focal distance of the first lens group, the second lens group, and the third lens group at the wide-angle end D34w: The most image-side surface of the third lens group and the most object-side of the rear group at the wide-angle end. FBw: Air equivalent length from the most image side of the zoom lens to the image plane at the wide-angle end Cr3f: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most object side Cr3r: Radius of curvature of the surface on the most image side of the third lens group f2: Focal distance of the second lens group f3: Focal distance of the third lens group Cr2f: Radius of curvature of the surface of the second lens group on the most object side fw: Focus distance of the zoom lens at the wide-angle end

以下の条件を満足する請求項１に記載のズームレンズ。
（５）－０．４０＜ β２ｗ×β３ｗ＜－０．１０
但し、
β２ｗ：広角端における前記第２レンズ群の無限遠合焦時の横倍率
β３ｗ：広角端における前記第３レンズ群の無限遠合焦時の横倍率 The zoom lens according to claim 1, which satisfies the following conditions.
(5) -0.40 <β2w x β3w <-0.10
However,
β2w: Lateral magnification of the second lens group at the wide-angle end at infinity focus β3w: Lateral magnification of the third lens group at the wide-angle end at infinity focus

以下の条件を満足する請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
（６）－２．００＜ｆ３／ｆｔ＜－０．２０
但し、
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to claim 1 or 2, which satisfies the following conditions.
(6) -2.00 <f3 / ft <-0.20
However,
ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

以下の条件を満足する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（７）０．３０＜｛１－（β３ｔ×β３ｔ）｝×β４ｔｒ×β４ｔｒ＜１５．００
但し、
β３ｔ：前記第３レンズ群の望遠端における無限遠合焦時の横倍率
β４ｔｒ：当該ズームレンズにおいて、前記第３レンズ群より像側に配置された全レンズの望遠端における無限遠合焦時の合成横倍率 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, which satisfies the following conditions.
(7) 0.30 << {1- (β3t × β3t)} × β4tr × β4tr <15.00
However,
β3t: Lateral magnification at infinity focusing at the telephoto end of the third lens group β4tr: At the telephoto end of all lenses arranged on the image side of the third lens group in the zoom lens at infinity focusing Synthetic horizontal magnification

広角端から望遠端に変倍する際に、前記第１レンズ群は物体側に移動する請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the first lens group moves to the object side when scaling from the wide-angle end to the telephoto end.

以下の条件を満足する請求項５に記載のズームレンズ。
（９）０．１５＜｜Ｘ１｜／ｆｔ＜０．６５
但し、
Ｘ１：広角端から望遠端に変倍する際における前記第１レンズ群の物体側への移動量
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to claim 5, which satisfies the following conditions.
(9) 0.15 << | X1 | / ft <0.65
However,
X1: Amount of movement of the first lens group toward the object when scaling from the wide-angle end to the telephoto end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

以下の条件を満足する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１０）－０．６０＜Ｃｒ３ｆ／ｆｔ＜－０．１５
但し、
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, which satisfies the following conditions.
(10) -0.60 <Cr3f / ft <-0.15
However,
ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

以下の条件を満足する請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（１１）０．０３＜Ｄ２３ｔ／ｆｔ＜０．２０
但し、
Ｄ２３ｔ：望遠端における無限遠合焦時の前記第２レンズ群の最も像側面と前記第３レンズ群の最も物体側との光軸上の距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, which satisfies the following conditions.
(11) 0.03 <D23t / ft <0.20
However,
D23t: Distance on the optical axis between the most image side of the second lens group and the most object side of the third lens group at the time of infinity focusing at the telephoto end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

望遠端における最短撮像距離に対して広角端における最短撮像距離が短い請求項１から請求項８のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the shortest imaging distance at the wide-angle end is shorter than the shortest imaging distance at the telephoto end.

以下の条件を満足する請求項１から請求項９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（３）３２．０＜ νｄ２ｎｍｉｎ＜４８．５
但し、
νｄ２ｎｍｉｎ：前記第２レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で最もｄ線におけるアッベ数が小さいレンズのｄ線におけるアッベ数 The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, which satisfies the following conditions.
(3) 32.0 <νd2nmin <48.5
However,
νd2nmin: Abbe number on the d-line of the lens having the smallest Abbe number on the d-line among the lenses having a negative refractive power included in the second lens group.

請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載のズームレンズと、当該ズームレンズの像側に、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 10 is provided, and an image pickup element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal is provided on the image side of the zoom lens. An image pickup device characterized by.