JP7070248B2 - Manufacturing method of hat-shaped steel sheet pile and rolling mill - Google Patents

Description

本発明は、ハット形鋼矢板の製造方法及び圧延機に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile and a rolling mill.

従来より、ハット形等の両端に継手を有する鋼矢板の製造は孔型圧延法によって行われている。この孔型圧延法の一般的な工程としては、先ず加熱炉において所定の温度に加熱した矩形材を、孔型を備えた粗圧延機、中間圧延機及び仕上圧延機によって順に圧延することが知られている。孔型圧延法として例えば特許文献１には、粗圧延、中間圧延及び仕上圧延においてロールに複数の孔型を配置し、それら各孔型において１～２パスずつ圧延を行ってハット形鋼矢板を製造する技術が開示されている。 Conventionally, a steel sheet pile having joints at both ends, such as a hat shape, has been manufactured by a hole rolling method. As a general process of this hole rolling method, it is known that a rectangular member heated to a predetermined temperature in a heating furnace is first rolled in order by a rough rolling machine equipped with a hole type, an intermediate rolling machine and a finishing rolling machine. Has been rolled. As a hole type rolling method, for example, in Patent Document 1, a plurality of hole types are arranged on a roll in rough rolling, intermediate rolling and finish rolling, and each of these hole types is rolled by 1 to 2 passes to obtain a hat-shaped steel sheet pile. The manufacturing technology is disclosed.

また、例えば特許文献２には、Ｕ形鋼矢板の製造においてウェブとフランジの延伸釣り合いが保たれるように孔型を構成し、同一孔型中で被圧延材を複数回往復させて圧延を行う技術が開示されている。 Further, for example, in Patent Document 2, a hole type is configured so that the stretch balance between the web and the flange is maintained in the manufacture of the U-shaped steel sheet pile, and the material to be rolled is reciprocated a plurality of times in the same hole type for rolling. The technology to be performed is disclosed.

上記特許文献１、２に記載されたような、鋼矢板の製造技術においては、被圧延材の形状が上下や左右に非対称であることに起因して、被圧延材の上下反りや左右曲がりが生じやすいことが知られている。そこで、特許文献３では、左右非対称な鋼矢板製品の製造において、被圧延材の上下反りや左右曲がりを抑制するために、種々のロール構成や潤滑剤量等を調整して圧延を行う技術が開示されている。 In the steel sheet pile manufacturing technique as described in Patent Documents 1 and 2, the shape of the material to be rolled is asymmetrical in the vertical and horizontal directions, so that the material to be rolled is warped vertically and bent horizontally. It is known that it is likely to occur. Therefore, in Patent Document 3, in the manufacture of left-right asymmetric steel sheet pile products, there is a technique for rolling by adjusting various roll configurations, lubricant amounts, etc. in order to suppress vertical warpage and left-right bending of the material to be rolled. It has been disclosed.

特開２００６－８８１７６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2006-88176 特開昭６０－４４１０１号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 60-44101 特開２００３－４９４２２号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-49422

しかしながら、上記特許文献１に例示される従来の孔型圧延方法では、粗圧延、中間圧延工程～仕上圧延工程にて、１孔型で１～２パスの圧延を行うが、特にフランジ幅が大きく板厚が薄い場合には、リバース圧延を行うと被圧延材の断面内での各部位ごとの延伸バランスが取れず、フランジ波が生じてしまう場合がある。なお、本明細書における「孔型」とは、上下孔型ロール間に形成された隙間で、被圧延材を通過させ圧延する部分を示す。以下では、上下孔型ロール間の距離が変動しても、孔型を形成するロール上の溝が同一であれば、その孔型を「同一の孔型」と称して説明する。又、本明細書における「リバース圧延」とは、上下孔型ロールにより構成される同一の孔型において、ロール隙を徐々に狭めながら複数パス被圧延材を往復させて繰り返し圧延を行う工程のことである。 However, in the conventional hole-type rolling method exemplified in Patent Document 1, 1-hole type rolling of 1 to 2 passes is performed in the rough rolling, intermediate rolling process to finish rolling process, but the flange width is particularly large. When the plate thickness is thin, reverse rolling may result in unbalanced stretching of each portion in the cross section of the material to be rolled, resulting in flange waves. The term "hole type" as used herein refers to a portion formed between the upper and lower hole type rolls, through which the material to be rolled is passed and rolled. Hereinafter, even if the distance between the upper and lower hole type rolls fluctuates, if the grooves on the rolls forming the hole type are the same, the hole type will be referred to as “same hole type”. Further, the "reverse rolling" in the present specification is a process of repeatedly rolling a multi-pass rolled material in the same hole type composed of upper and lower hole type rolls while gradually narrowing the roll gap. Is.

また、上記特許文献２に記載された技術では、ハット形鋼矢板のように、特に従来に比べフランジ幅が大きくフランジ厚が薄い大型鋼矢板に対して延伸を大きくとるような圧延を実施した場合に、上記特許文献２に記載された延伸の釣り合いを保ったとしても、フランジ波等の形状不良が発生し、安定した圧延・造形が難しく、製品形状不良が発生する恐れがある。また、圧延機の制約の中ではフランジ波等の形状不良の発生を抑制するのに適正な釣り合い条件を実現できない場合がある。近年、経済性や施工性の観点から高さが大きく板厚の薄い大型断面の鋼矢板が求められており、このような大型鋼矢板の製造において更なる技術の向上が求められているのが実情である。 Further, in the technique described in Patent Document 2, when rolling is performed such that a large steel sheet pile having a large flange width and a thin flange thickness, such as a hat-shaped steel sheet pile, is stretched to a large extent. In addition, even if the balance of stretching described in Patent Document 2 is maintained, shape defects such as flange waves may occur, stable rolling and molding may be difficult, and product shape defects may occur. Further, within the restrictions of the rolling mill, it may not be possible to realize appropriate equilibrium conditions for suppressing the occurrence of shape defects such as flange waves. In recent years, there has been a demand for steel sheet piles with a large cross section having a large height and a thin plate thickness from the viewpoint of economy and workability, and further improvement of technology is required in the manufacture of such large steel sheet piles. It is the actual situation.

上記特許文献３のような技術も開示されているが、上下反りや左右曲がりを抑制する効果はあるものの、フランジ波の抑制に対する効果は明確になっておらず、潤滑条件によっては、フランジ波が更に顕著に発生する恐れがある。 Although techniques such as those in Patent Document 3 are disclosed, although they have the effect of suppressing vertical warpage and left-right bending, the effect of suppressing flange waves has not been clarified, and depending on the lubrication conditions, flange waves may occur. It may occur more prominently.

そこで、上記事情に鑑み、本発明の目的は、ハット形鋼矢板、特に従来に比べフランジ幅が大きくフランジ厚の薄いハット形鋼矢板を製造する場合に、製造過程の圧延においてフランジ波等の形状不良が発生するのを抑制し、製品寸法精度や圧延の安定性の向上を図ることが可能なハット形鋼矢板の製造方法及び圧延機を提供することにある。 Therefore, in view of the above circumstances, an object of the present invention is to manufacture a hat-shaped steel sheet pile, particularly a hat-shaped steel sheet pile having a larger flange width and a thinner flange thickness than before, and having a shape such as a flange wave in rolling during the manufacturing process. It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile and a rolling mill capable of suppressing the occurrence of defects and improving the product dimensional accuracy and rolling stability.

前記の目的を達成するため、本発明によれば、被圧延材に粗圧延工程、中間圧延工程及び仕上圧延工程を行うハット形鋼矢板の製造方法であって、前記中間圧延工程での前記被圧延材は、ウェブ対応部と、前記ウェブ対応部の両端部に一方の端部が接続する２つのフランジ対応部と、前記フランジ対応部の他方の端部と接続する腕対応部と、を備え、前記中間圧延工程は前記被圧延材の断面全体を１又は複数の孔型による１又は複数パス圧延によって行われ、前記中間圧延工程が行われる孔型のうち少なくとも１つの孔型における前記被圧延材の圧延は、前記２つのフランジ対応部の内面及び外面のうち少なくとも一方の面を潤滑して複数パス圧延によって行われることを特徴とする、ハット形鋼矢板の製造方法が提供される。 According to the present invention, in order to achieve the above object, it is a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile in which a rough rolling step, an intermediate rolling step and a finish rolling step are performed on a material to be rolled, and the subject in the intermediate rolling step. The rolled material includes a web-corresponding portion, two flange-corresponding portions having one end connected to both ends of the web-corresponding portion, and an arm-corresponding portion connecting to the other end of the flange-corresponding portion. The intermediate rolling step is performed by rolling the entire cross section of the material to be rolled by one or more pass rolling with one or a plurality of hole molds, and the rolled in at least one hole mold in which the intermediate rolling step is performed. Provided is a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile, characterized in that the rolling of the material is performed by a plurality of passes rolling by lubricating at least one of the inner and outer surfaces of the two flange-corresponding portions.

前記潤滑は、前記中間圧延工程における中立線を跨ぐ所定の範囲内において行われても良い。 The lubrication may be performed within a predetermined range straddling the neutral line in the intermediate rolling step.

前記潤滑は、前記中間圧延工程における中立線を跨ぐ所定の範囲内と、当該所定の範囲に加え、中立線に対し小径ロール側に対しても行われても良い。 The lubrication may be performed within a predetermined range straddling the neutral line in the intermediate rolling step, and in addition to the predetermined range, the small diameter roll side with respect to the neutral line may also be subjected to the lubrication.

前記潤滑は、被圧延材のフランジ対応部全幅において、中立線を跨ぐ当該全幅の１／４以上の範囲において行われても良い。 The lubrication may be performed in a range of 1/4 or more of the total width straddling the neutral line in the total width of the flange-corresponding portion of the material to be rolled.

前記潤滑が行われる孔型には、当該孔型の上下孔型ロールの一方又は両方において、周面の一部の潤滑剤を除去する潤滑剤除去機構、及び、周面全面の水切りを行う水切り板が設けられても良い。 The hole type to be lubricated includes a lubricant removing mechanism for removing a part of the lubricant on the peripheral surface and a drainer for draining the entire peripheral surface on one or both of the upper and lower hole type rolls of the hole type. A board may be provided.

前記潤滑が行われる孔型において、前記潤滑剤除去機構は、当該孔型の上下孔型ロール周面のうち、フランジ対向部分の大径ロール側での全幅端部から当該フランジ対向部分の全幅の１／４以下の範囲において潤滑剤を除去しても良い。 In the hole type to be lubricated, the lubricant removing mechanism is the full width of the flange facing portion from the full width end portion of the flange facing portion on the large diameter roll side of the upper and lower hole type roll peripheral surfaces of the hole type. The lubricant may be removed in the range of 1/4 or less.

また、別の観点からの本発明によれば、ハット形鋼矢板に対し上下孔型ロールによる中間圧延を行う圧延機であって、前記上下孔型ロールには、被圧延材の２つのフランジ対応部の内面及び外面のうち少なくとも一方の面を潤滑する潤滑機構が設けられ、前記潤滑機構による潤滑は、前記中間圧延における中立線を跨ぐ所定の範囲内において行われることを特徴とする、圧延機が提供される。 Further, according to the present invention from another viewpoint, it is a rolling mill that performs intermediate rolling on a hat-shaped steel sheet pile by an upper and lower hole type roll, and the upper and lower hole type roll is compatible with two flanges of a material to be rolled. A rolling mill is provided with a lubrication mechanism for lubricating at least one of the inner and outer surfaces of the portion, and the lubrication by the lubrication mechanism is performed within a predetermined range straddling the neutral line in the intermediate rolling. Is provided.

前記潤滑機構による潤滑は、前記所定の範囲に加え、前記中間圧延における中立線に対し小径ロール側に対しても行われても良い。 Lubrication by the lubrication mechanism may be performed not only on the predetermined range but also on the small diameter roll side with respect to the neutral line in the intermediate rolling.

前記潤滑機構による潤滑は、被圧延材のフランジ対応部全幅において、中立線を跨ぐ当該全幅の１／４以上の範囲において行われても良い。 Lubrication by the lubrication mechanism may be performed in a range of 1/4 or more of the total width straddling the neutral line in the total width of the flange-corresponding portion of the material to be rolled.

前記上下孔型ロールの一方又は両方において、周面の一部の潤滑剤を除去する潤滑剤除去機構、及び、周面全面の水切りを行う水切り板が設けられても良い。 One or both of the upper and lower hole type rolls may be provided with a lubricant removing mechanism for removing a part of the lubricant on the peripheral surface and a draining plate for draining the entire peripheral surface.

前記潤滑剤除去機構は、前記上下孔型ロールの周面のうち、フランジ対向部分の大径ロール側での全幅端部から当該フランジ対向部分の全幅の１／４以下の範囲において潤滑剤を除去しても良い。
The lubricant removing mechanism removes the lubricant in a range of 1/4 or less of the full width of the flange facing portion from the full width end portion of the flange facing portion on the large diameter roll side of the peripheral surface of the vertical hole type roll. You may.

本発明によれば、ハット形鋼矢板、特に従来に比べフランジ幅が大きくフランジ厚の薄いハット形鋼矢板を製造する場合に、製造過程の圧延においてフランジ波等の形状不良が発生するのを抑制し、製品寸法精度や圧延の安定性の向上を図ることが可能となる。 According to the present invention, when a hat-shaped steel sheet pile, particularly a hat-shaped steel sheet pile having a larger flange width and a thinner flange thickness than the conventional one, is manufactured, it is possible to suppress the occurrence of shape defects such as flange waves during rolling during the manufacturing process. However, it is possible to improve the product dimensional accuracy and rolling stability.

圧延ラインの概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of a rolling line. 第１の孔型の孔型形状を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the hole type shape of the 1st hole type. 第２の孔型の孔型形状を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the hole type shape of the 2nd hole type. 第３の孔型の孔型形状を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the hole type shape of the 3rd hole type. 第４の孔型の孔型形状を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the hole type shape of the 4th hole type. 第５の孔型の孔型形状を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the hole type shape of the 5th hole type. 第３の孔型におけるフランジ対応部の圧下についての概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing about the reduction of the flange corresponding part in the 3rd hole type. 第３の孔型での圧延におけるフランジ対応部の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the friction coefficient of the flange corresponding part in rolling in the 3rd hole type, and the steepness of the flange wave generated in the flange corresponding part after rolling. 改良を施した構成の潤滑技術に関する概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing about the lubrication technique of the improved structure. 潤滑剤除去機構及び水切り板の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of a lubricant removal mechanism and a draining plate. 潤滑剤除去機構及び水切り板を設けた構成での第３の孔型の圧延におけるフランジ対応部の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the friction coefficient of the flange corresponding part in the 3rd hole type rolling in the configuration provided with the lubricant removal mechanism and the drain plate, and the steepness of the flange wave generated in the flange corresponding part after rolling. .. 本発明の変形例に関する概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing about the modification of this invention. 本発明の変形例に係る圧延におけるフランジ対応部の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the friction coefficient of the flange corresponding part in rolling which concerns on the modification of this invention, and the steepness of the flange wave generated in the flange corresponding part after rolling.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。なお、本実施の形態において略ハット形鋼矢板形状の被圧延材はウェブがフランジよりも下方に位置する姿勢（いわゆるＵ姿勢）で圧延されるものとして説明するが、当然本発明の適用範囲はその他の姿勢（例えば逆Ｕ姿勢）での圧延にも及ぶ。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the present specification and the drawings, components having substantially the same functional configuration are designated by the same reference numerals, so that duplicate description will be omitted. In the present embodiment, the material to be rolled having a substantially hat-shaped steel sheet pile shape will be described as being rolled in a posture in which the web is located below the flange (so-called U posture), but the scope of application of the present invention is of course. It also extends to rolling in other postures (eg, inverted U posture).

また、以下に記載の被圧延材Ａとは、ハット形鋼矢板製品を製造する場合に圧延される鋼材を示しており、圧延ラインＬ上を通材される鋼材を総称して被圧延材Ａと呼称し、それぞれの圧延機において圧下された状態の被圧延材Ａについては必要に応じて別途異なる呼称（以下に記載のＡ１～Ａ５）で記載する。この被圧延材Ａは略ハット形形状であり、略水平であるウェブ対応部３と、ウェブ対応部３の両端に所定の角度でもって連結しているフランジ対応部５、６と、各フランジ対応部５、６においてウェブ対応部３との連結側と異なる端部に連結している腕対応部８、９と、腕対応部８、９の先端に連結される継手対応部１０、１１から構成されている。なお、継手対応部１０、１１の端部はそれぞれ爪部１４、１５と呼称される。以下では、被圧延材Ａについて上記各符号にて図示、説明する。
なお、本明細書では、被圧延材Ａに関し、圧延方向を被圧延材の「長手方向」と称し、当該長手方向に直交し且つ圧延ロール軸に平行な方向を被圧延材の「幅方向」と称し、長手方向及び幅方向の両方に直交する方向を被圧延材の「高さ方向」と称し説明する。また、被圧延材の「厚み圧下」とは、被圧延材の板厚方向に対する板厚圧下を示すものである。 Further, the material A to be rolled described below indicates a steel material to be rolled when a hat-shaped steel sheet pile product is manufactured, and the steel material to be rolled on the rolling line L is generically referred to as the material to be rolled A. The material A to be rolled, which is in a state of being rolled down in each rolling mill, is described by different names (A1 to A5 described below) as necessary. The material A to be rolled has a substantially hat-shaped shape, and corresponds to each flange with a web-corresponding portion 3 that is substantially horizontal, flange-corresponding portions 5 and 6 that are connected to both ends of the web-corresponding portion 3 at a predetermined angle. The parts 5 and 6 are composed of arm-corresponding parts 8 and 9 connected to an end different from the connecting side with the web-corresponding part 3 and joint-corresponding parts 10 and 11 connected to the tips of the arm-corresponding parts 8 and 9. Has been done. The ends of the joint corresponding portions 10 and 11 are referred to as claw portions 14 and 15, respectively. Hereinafter, the material A to be rolled will be illustrated and described with reference to the above reference numerals.
In the present specification, with respect to the material A to be rolled, the rolling direction is referred to as the "longitudinal direction" of the material to be rolled, and the direction orthogonal to the longitudinal direction and parallel to the rolling roll axis is the "width direction" of the material to be rolled. The direction orthogonal to both the longitudinal direction and the width direction is referred to as the "height direction" of the material to be rolled and will be described. Further, the "thickness rolling down" of the material to be rolled indicates the plate thickness rolling down in the plate thickness direction of the material to be rolled.

（圧延ラインの基本構成）
先ず、ハット形鋼矢板を製造する製造装置１として基本的な構成である圧延ラインＬの概略について説明する。図１は、ハット形鋼矢板を製造する圧延ラインＬと、圧延ラインＬに備えられる圧延機等についての説明図である。図１において圧延ラインＬの圧延進行方向は矢印で示されている方向であり、当該方向へ被圧延材Ａが流れ、ライン上の各孔型圧延機（以下に説明する粗圧延機、中間圧延機、仕上圧延機）において圧延が行われ、製品が造形される。なお、圧延ラインＬ上には図示しない複数の搬送ロールが設置されており、それら搬送ロールによって被圧延材Ａは圧延ラインＬ上を搬送される。 (Basic configuration of rolling line)
First, an outline of a rolling line L, which is a basic configuration as a manufacturing apparatus 1 for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile, will be described. FIG. 1 is an explanatory diagram of a rolling line L for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile and a rolling mill or the like provided in the rolling line L. In FIG. 1, the rolling progress direction of the rolling line L is the direction indicated by the arrow, and the material A to be rolled flows in that direction, and each hole type rolling mill on the line (rough rolling mill described below, intermediate rolling). Rolling is performed in the machine (machine, finishing rolling machine), and the product is modeled. A plurality of transfer rolls (not shown) are installed on the rolling line L, and the material A to be rolled is conveyed on the rolling line L by these transfer rolls.

図１に示すように、圧延ラインＬには、圧延上流側から順に粗圧延機（ＢＤ）１７、第１中間圧延機（Ｒ１）１８、第２中間圧延機（Ｒ２）１９、仕上圧延機（Ｆ）３０が配置されている。 As shown in FIG. 1, the rolling line L includes a rough rolling mill (BD) 17, a first intermediate rolling mill (R1) 18, a second intermediate rolling mill (R2) 19, and a finishing rolling mill (in order from the upstream side of rolling). F) 30 is arranged.

図１に示す圧延ラインＬにおいては、図示しない加熱炉（圧延ラインＬ上流に位置）において加熱された例えばスラブ、ブルーム等の被圧延材Ａが、粗圧延機１７～仕上圧延機３０において順次圧延されることで最終製品であるハット形鋼矢板が製造される。 In the rolling line L shown in FIG. 1, the material A to be rolled such as slabs and blooms heated in a heating furnace (positioned upstream of the rolling line L) (not shown) is sequentially rolled in the rough rolling mill 17 to the finishing rolling mill 30. By doing so, the final product, a hat-shaped steel sheet pile, is manufactured.

（孔型の基本構成）
次に、圧延ラインＬに配置される粗圧延機１７、第１中間圧延機１８、第２中間圧延機１９、仕上圧延機３０に設けられる孔型の形状について上流側から順に図面を参照して簡単に説明する。なお、以下の説明において参照する図２～６には、参考のため各孔型において圧下が完了したときの被圧延材Ａの断面を一点鎖線にて図示している。 (Basic configuration of hole type)
Next, refer to the drawings in order from the upstream side for the shapes of the hole molds provided in the rough rolling mill 17, the first intermediate rolling mill 18, the second intermediate rolling mill 19, and the finish rolling mill 30 arranged on the rolling line L. I will explain briefly. For reference, FIGS. 2 to 6 referred to in the following description show a cross section of the material A to be rolled when the rolling reduction is completed in each hole type by a dashed line.

図２は、第１の孔型４９（以下、単に孔型４９とも記載）の孔型形状を示す概略断面図である。図２に示すように、孔型４９は、上孔型ロール４５と、下孔型ロール４８によって構成される。これら上孔型ロール４５と下孔型ロール４８によって構成される孔型４９は例えば粗圧延機１７に設けられ、孔型４９における孔型圧延によって被圧延材Ａ全体に対して厚み圧下（即ち、粗圧延）が行われる。具体的には、加熱炉において所定温度に加熱されたスラブ等を略ハット形形状に近づけるような孔型圧延が行われ、図２中の一点鎖線に示す粗形材Ａ１が造形される。なお、この時の粗圧延は、例えば同一孔型４９におけるリバース圧延によって行われても良い。 FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing the hole shape of the first hole type 49 (hereinafter, also simply referred to as hole type 49). As shown in FIG. 2, the hole type 49 is composed of an upper hole type roll 45 and a lower hole type roll 48. The hole type 49 composed of the upper hole type roll 45 and the prepared hole type roll 48 is provided in, for example, a rough rolling mill 17, and the thickness is reduced with respect to the entire material A to be rolled (that is, by the hole type rolling in the hole type 49). Rough rolling) is performed. Specifically, in a heating furnace, hole-shaped rolling is performed so that a slab or the like heated to a predetermined temperature is brought into a substantially hat-shaped shape, and the rough-shaped material A1 shown by the alternate long and short dash line in FIG. 2 is formed. The rough rolling at this time may be performed, for example, by reverse rolling in the same hole type 49.

また、図３は第２の孔型５９（以下、単に孔型５９とも記載）の孔型形状を示す概略断面図である。図３に示すように、孔型５９は、上孔型ロール５５と、下孔型ロール５８によって構成される。これら上孔型ロール５５と下孔型ロール５８によって構成される孔型５９は例えば第１中間圧延機１８に設けられ、孔型５９における孔型圧延によって被圧延材Ａ全体に対して厚み圧下（即ち、第１中間圧延）が行われる。孔型５９では厚み圧下と同時に爪部１４、１５の爪高さを所望の高さに揃える圧下も行われ、具体的には、上記孔型４９から搬出された粗形材Ａ１を更にハット形形状に近づけるような孔型圧延が行われる。これにより、図３中の一点鎖線に示す第１中間材Ａ２が造形される。なお、ここでの圧延は、例えば同一孔型５９におけるリバース圧延によって行われても良い。 Further, FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing the hole shape of the second hole type 59 (hereinafter, also simply referred to as hole type 59). As shown in FIG. 3, the hole type 59 is composed of an upper hole type roll 55 and a lower hole type roll 58. The hole type 59 composed of the upper hole type roll 55 and the prepared hole type roll 58 is provided in, for example, the first intermediate rolling mill 18, and the thickness is reduced with respect to the entire material A to be rolled by the hole type rolling in the hole type 59. That is, the first intermediate rolling) is performed. In the hole type 59, at the same time as the thickness reduction, the claw heights of the claw portions 14 and 15 are reduced to the desired height. Hole-shaped rolling is performed to bring it closer to the shape. As a result, the first intermediate material A2 shown by the alternate long and short dash line in FIG. 3 is formed. The rolling here may be performed by, for example, reverse rolling in the same hole type 59.

また、図４は第３の孔型６９（以下、単に孔型６９とも記載）の孔型形状を示す概略断面図である。図４に示すように、孔型６９は、上孔型ロール６５と、下孔型ロール６８によって構成される。これら上孔型ロール６５と下孔型ロール６８によって構成される孔型６９は例えば第２中間圧延機１９に設けられ、孔型６９における孔型圧延によって被圧延材Ａ全体に対して厚み圧下（即ち、第２中間圧延）が行われる。具体的には、上記孔型５９から搬出された第１中間材Ａ２を更にハット形形状に近づけるような孔型圧延が行われ、図４中の一点鎖線に示す第２中間材Ａ３が造形される。この孔型６９は幅方向の両端部が開放された形状となっているため、厚み圧下により被圧延材Ａの爪部１４、１５は幅方向に伸びた形状となっている。なお、ここでの圧延は、例えば同一孔型６９におけるリバース圧延によって行われても良い。 Further, FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing the hole shape of the third hole type 69 (hereinafter, also simply referred to as hole type 69). As shown in FIG. 4, the hole type 69 is composed of an upper hole type roll 65 and a lower hole type roll 68. The hole type 69 composed of the upper hole type roll 65 and the prepared hole type roll 68 is provided in, for example, the second intermediate rolling mill 19, and the thickness is reduced with respect to the entire material A to be rolled by the hole type rolling in the hole type 69. That is, the second intermediate rolling) is performed. Specifically, hole-shaped rolling is performed so that the first intermediate material A2 carried out from the hole-type 59 is further brought into a hat-shaped shape, and the second intermediate material A3 shown by the alternate long and short dash line in FIG. 4 is formed. To. Since both ends of the hole type 69 are open in the width direction, the claw portions 14 and 15 of the material A to be rolled are elongated in the width direction due to the thickness reduction. The rolling here may be performed by, for example, reverse rolling in the same hole type 69.

図５は第４の孔型７９（以下、単に孔型７９とも記載）の孔型形状を示す概略断面図である。図５に示すように、孔型７９は、上孔型ロール７５と、下孔型ロール７８によって構成される。これら上孔型ロール７５と下孔型ロール７８によって構成される孔型７９は例えば第２中間圧延機１９に設けられ、当該孔型７９によって例えば被圧延材Ａの爪部１４、１５の成形が重点的に行われる。具体的には、第３の孔型６９で伸びた状態の爪部１４、１５の爪高さを所望の高さに揃えて成形するような圧下が行われ第３中間材Ａ４が造形される。なお、ここでの圧延は、厚みを圧下するものでも良い。 FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing the hole shape of the fourth hole type 79 (hereinafter, also simply referred to as hole type 79). As shown in FIG. 5, the hole type 79 is composed of an upper hole type roll 75 and a lower hole type roll 78. The hole type 79 composed of the upper hole type roll 75 and the prepared hole type roll 78 is provided in, for example, the second intermediate rolling mill 19, and the claw portions 14 and 15 of the material A to be rolled can be formed by the hole type 79, for example. It will be focused. Specifically, the third intermediate material A4 is formed by reducing the pressure so as to align the claw heights of the claw portions 14 and 15 in the extended state with the third hole type 69 to a desired height. .. The rolling here may reduce the thickness.

また、図６は第５の孔型８９（以下、単に孔型８９とも記載）の孔型形状を示す概略断面図である。図６に示すように、孔型８９は、上孔型ロール８５と、下孔型ロール８８によって構成される。これら上孔型ロール８５と下孔型ロール８８によって構成される孔型８９は例えば仕上圧延機３０に設けられ、当該孔型８９によって被圧延材Ａに対して主に爪部１４、１５の曲げ成形（即ち、仕上圧延）が行われる。具体的には、上記第３中間材Ａ４を略ハット形形状（略ハット形鋼矢板製品形状）の仕上材Ａ５とする圧下が行われる。なお、仕上圧延は通常リバース圧延では行われず、１パスのみの圧延にて行われる。 Further, FIG. 6 is a schematic cross-sectional view showing the hole shape of the fifth hole type 89 (hereinafter, also simply referred to as hole type 89). As shown in FIG. 6, the hole type 89 is composed of an upper hole type roll 85 and a lower hole type roll 88. The hole type 89 composed of the upper hole type roll 85 and the prepared hole type roll 88 is provided in, for example, a finishing rolling mill 30, and the claw portions 14 and 15 are mainly bent with respect to the material A to be rolled by the hole type 89. Molding (ie, finish rolling) is performed. Specifically, the third intermediate material A4 is reduced into a finishing material A5 having a substantially hat-shaped shape (substantially a hat-shaped steel sheet pile product shape). The finish rolling is not usually performed by reverse rolling, but is performed by rolling only one pass.

以上、図２～図６を参照して説明した各圧延において被圧延材Ａが孔型圧延され、最終的に仕上材Ａ５が造形される。 As described above, in each rolling described with reference to FIGS. 2 to 6, the material A to be rolled is hole-shaped rolled, and finally the finishing material A5 is formed.

なお、本実施の形態において上述してきた第１の孔型～第５の孔型の構成は、例示であり、図示の形態に限られるものではなく、例えば孔型の配置順や、各圧延機に配置する孔型形状、各種孔型の修正孔型の増減配列については設備状況や製品寸法等の条件に応じて適宜変更可能である。また、素材の種類によっては、素材からの粗造形過程に用いる予備成形孔型といった孔型を別途設けることも考えられる。 The configurations of the first hole type to the fifth hole type described above in the present embodiment are examples and are not limited to the illustrated form, for example, the arrangement order of the hole types and each rolling mill. The hole shape to be placed in the hole and the increase / decrease arrangement of the modified hole types of various hole types can be changed as appropriate according to the conditions such as equipment conditions and product dimensions. Further, depending on the type of the material, it is conceivable to separately provide a hole type such as a preformed hole type used in the rough molding process from the material.

（圧延造形における問題点）
本発明者らの検討によれば、上記製造工程における孔型５９や孔型６９による中間圧延工程では、ウェブ対応部３とフランジ対応部５、６との延伸の釣り合いを保って圧延が行われた場合でも、図３、４に示すように、上下孔型ロールは部位によって上下のロール径が異なるため、被圧延材Ａ（特にフランジ対応部５、６）とロールとの相対滑り速度が部位によって異なる。フランジ対応部５、６において、上下のロール径の差が大きい部位では上下ロールの周速差によって被圧延材の伸びが抑制され、一方、上下ロールの直径が等しいピッチラインに対応する位置（以下、「中立線」と記載する）では伸びが生じやすいため、ロールバイト出口の中立線近傍のフランジに長手方向に圧縮応力が発生しやすく、圧縮応力が座屈限界を超えた場合、フランジ対応部５、６にはいわゆるフランジ波と呼ばれる形状不良が発生する。 (Problems in rolling molding)
According to the studies by the present inventors, in the intermediate rolling process using the hole mold 59 and the hole mold 69 in the above manufacturing process, rolling is performed while keeping the stretch balance between the web-corresponding portion 3 and the flange-corresponding portions 5 and 6. Even in this case, as shown in FIGS. Depends on. In the flange corresponding portions 5 and 6, in the portion where the difference between the upper and lower roll diameters is large, the elongation of the material to be rolled is suppressed by the difference in peripheral speed between the upper and lower rolls, while the position corresponding to the pitch line where the diameters of the upper and lower rolls are the same (hereinafter). , "Neutral line") is prone to elongation, so compressive stress is likely to occur in the longitudinal direction on the flange near the neutral line at the roll bite outlet, and when the compressive stress exceeds the buckling limit, the flange corresponding part Shape defects called so-called flange waves occur in 5 and 6.

特に、フランジ幅／フランジ厚の比率が大きいハット形鋼矢板のような大型鋼矢板の製造においては、中立線近傍のフランジの伸びがウェブの伸びに対し相対的に大きくなりやすく、フランジ対応部５、６の中央部にはロールバイト内から長手方向の圧縮応力が作用する。また、座屈限界応力も低下するため、その結果、フランジ波が顕著に発生しやすくなる。
同一の孔型により１パスの圧延を行う場合、直前の孔型の形状との関係によりフランジ延伸やウェブ延伸を考慮した形状の孔型を設計することで、フランジ波を抑制することができる。しかし、同一の孔型により２パス以上の圧延を行う場合、第２パス以降の圧延ではウェブ対応部とフランジ対応部及び腕対応部の各延伸が当該孔型の形状により規定されるため、従来のように孔型の形状を設計しても、リバース圧延途中におけるフランジ波の発生を抑制することはできないことが判明した。例えば、これら孔型５９、６９でリバース圧延が行われる場合、フランジ対応部５、６では、圧延のたびにこれらフランジ対応部５、６の中央部（中立線近傍）に肉が集まり、フランジ厚みの復元といった現象が発生しやすいことが検討の結果明らかとなった。厚みの復元が発生すると、次パスでのフランジ延伸が増大してしまい、更にフランジ波が生じやすくなり好ましくない。 In particular, in the manufacture of large steel sheet piles such as hat-shaped steel sheet piles having a large flange width / flange thickness ratio, the elongation of the flange near the neutral line tends to be relatively large with respect to the elongation of the web, and the flange corresponding portion 5 A compressive stress in the longitudinal direction acts from the inside of the roll bite on the central portion of No. 6. In addition, the buckling limit stress is also reduced, and as a result, flange waves are likely to be remarkably generated.
When one-pass rolling is performed with the same hole shape, the flange wave can be suppressed by designing the hole shape having a shape considering flange stretching and web stretching in relation to the shape of the hole shape immediately before. However, when rolling for two or more passes with the same hole shape, the stretching of the web-corresponding portion, the flange-corresponding portion, and the arm-corresponding portion is defined by the shape of the hole shape in the rolling after the second pass. It was found that even if the hole shape is designed as described above, the generation of flange waves during reverse rolling cannot be suppressed. For example, when reverse rolling is performed on these hole molds 59 and 69, in the flange corresponding portions 5 and 6, meat gathers in the central portion (near the neutral line) of these flange corresponding portions 5 and 6 every time rolling, and the flange thickness. As a result of the examination, it became clear that the phenomenon such as restoration of the rolling mill is likely to occur. When the restoration of the thickness occurs, the flange stretching in the next pass increases, and the flange wave is more likely to occur, which is not preferable.

また、孔型５９と孔型６９を比較すると、後段の孔型である孔型６９の方がより被圧延材Ａ（特にフランジ対応部５、６）を薄く圧延するため、上述したフランジ波の発生といった形状不良が顕著になりやすい。また、より仕上圧延に近い工程の方が、形状不良が発生すると製品形状不良に直結しやすい。即ち、製品寸法精度や圧延の安定性といった観点から、特に後段の孔型である孔型６９での上記のような問題点を解決することが重要となる。 Further, when the hole type 59 and the hole type 69 are compared, the hole type 69, which is the hole type in the subsequent stage, rolls the material A to be rolled (particularly the flange corresponding portions 5 and 6) thinner, so that the above-mentioned flange wave is used. Shape defects such as occurrence are likely to be noticeable. In addition, in a process closer to finish rolling, if a shape defect occurs, it is more likely to directly lead to a product shape defect. That is, from the viewpoint of product dimensional accuracy and rolling stability, it is particularly important to solve the above-mentioned problems in the hole type 69, which is the hole type in the subsequent stage.

（基本的な潤滑技術）
このような問題点に鑑み、本発明者らは、孔型５９での圧延や、孔型６９での圧延において、被圧延材Ａのフランジ対応部５、６に好適な潤滑を施工することで、フランジ波の発生を抑制させることができるとの知見を得て、その好適な潤滑技術について鋭意検討を行った。以下では、本知見について詳細に説明する。なお、以下の説明では孔型６９において圧延されるフランジ対応部５を例示して図示・説明しているが、孔型５９等の他の孔型での圧延や、フランジ対応部６の圧延についても同様の技術を適用できる。また、以下の説明においてフランジ対応部５の各部（内面、外面）を潤滑する際には、他方のフランジ対応部６についても同様に潤滑を行っているものとして説明している。 (Basic lubrication technology)
In view of these problems, the present inventors have performed suitable lubrication on the flange-corresponding portions 5 and 6 of the material A to be rolled in rolling with the hole mold 59 and rolling with the hole mold 69. Based on the finding that the generation of flange waves can be suppressed, the suitable lubrication technique was enthusiastically studied. The present findings will be described in detail below. In the following description, the flange-corresponding portion 5 rolled in the hole die 69 is illustrated and described by way of example, but the rolling in another hole die such as the hole die 59 and the rolling of the flange-corresponding portion 6 Can also apply similar techniques. Further, in the following description, when each part (inner surface, outer surface) of the flange corresponding portion 5 is lubricated, it is assumed that the other flange corresponding portion 6 is also lubricated in the same manner.

図７は、孔型６９におけるフランジ対応部５の圧下についての概略説明図（概略拡大図）である。図７に示すように、孔型６９のフランジ対応部５の圧延箇所（即ち、フランジ対向部分）には、中立線Ｏ近傍に潤滑機構１００、１０１が設けられている。潤滑機構１００、１０１は、例えばフランジ対応部５に対向するフランジ対向部分の表面に開口するノズル形状を有しており、当該フランジ対応部５表面の所定の範囲に潤滑剤を供給する構成となっている。被圧延材Ａの圧延時には、通常、ロール冷却水による潤滑が行われているが、それに加え、これら潤滑機構１００、１０１によって必要に応じて潤滑剤を供給する場合がある。潤滑機構１００はフランジ対応部５の内側面（内面５ａ）側に潤滑剤を供給し、潤滑機構１０１はフランジ対応部５の外側面（外面５ｂ）側に潤滑剤を供給する構成となっている。ここで、中立線Ｏとは、ロールバイト内において上下ロール径がほぼ等しくなる箇所である。 FIG. 7 is a schematic explanatory view (schematic enlarged view) of the reduction of the flange corresponding portion 5 in the hole type 69. As shown in FIG. 7, lubrication mechanisms 100 and 101 are provided in the vicinity of the neutral line O at the rolled portion (that is, the flange facing portion) of the flange corresponding portion 5 of the hole type 69. The lubrication mechanisms 100 and 101 have, for example, a nozzle shape that opens on the surface of the flange facing portion facing the flange corresponding portion 5, and are configured to supply the lubricant to a predetermined range on the surface of the flange corresponding portion 5. ing. At the time of rolling the material A to be rolled, lubrication is usually performed by roll cooling water, but in addition, a lubricant may be supplied as needed by these lubrication mechanisms 100 and 101. The lubrication mechanism 100 supplies the lubricant to the inner side surface (inner surface 5a) side of the flange corresponding portion 5, and the lubrication mechanism 101 supplies the lubricant to the outer surface (outer surface 5b) side of the flange corresponding portion 5. .. Here, the neutral line O is a place in the roll bite where the upper and lower roll diameters are substantially equal to each other.

ここでの潤滑は、フランジ対応部５と上下ロールとの間の摩擦係数を、ロール冷却水を用いた水潤滑に比べて下げることを目的として行われ、フランジ対応部５に対応するロール表面を潤滑しても良く、フランジ対応部５の表面を直接潤滑しても良い。また、潤滑方法として、エマルション潤滑やエアーアトマイズ潤滑のように、潤滑油をノズル等によりロール表面や被圧延材表面に噴射して用いても良く、固形のグリース等をロール表面や被圧延材表面に押し付けても良い。なお、本願での潤滑における所定の範囲は、予め、圧延操業によってフランジ波が発生する範囲を把握し、その範囲としても良い。また、発明者らの調査の結果、フランジ対応部５の全幅において、中立線Ｏを中心として全幅の１／４の範囲では長手方向の伸びが特に大きいことが判明した。例えば、潤滑を行う部位としては、フランジ対応部５の全幅において、中立線Ｏを跨ぐ（含む）ような当該全幅の１／４以上の範囲としても良く、より好ましくは、中立線Ｏを中心として、フランジ対応部５の全幅の１／４以上の範囲を潤滑することが望ましい。ここで、フランジ対応部５の全幅は上孔型ロール６５または下孔型ロール６８のフランジ対向部分の全幅Ｗに等しいとして、フランジ対向部分の全幅Ｗを基準にすれば良い。さらに、フランジ対応部５全体を複数のノズル等によって潤滑しても良く、潤滑機構１００、１０１の配置や数、構成等は図示の形態に限定されず、任意に設けることができる。 The lubrication here is performed for the purpose of lowering the coefficient of friction between the flange-corresponding portion 5 and the upper and lower rolls as compared with water lubrication using roll cooling water, and the roll surface corresponding to the flange-corresponding portion 5 is provided. It may be lubricated, or the surface of the flange corresponding portion 5 may be directly lubricated. Further, as a lubrication method, as in emulsion lubrication or air atomizing lubrication, lubricating oil may be sprayed onto the roll surface or the surface of the material to be rolled by a nozzle or the like, and solid grease or the like may be used on the surface of the roll or the surface of the material to be rolled. You may press it against. The predetermined range of lubrication in the present application may be the range in which the flange wave is generated by the rolling operation in advance. Further, as a result of the investigation by the inventors, it was found that the elongation in the longitudinal direction is particularly large in the range of 1/4 of the total width centered on the neutral line O in the total width of the flange corresponding portion 5. For example, the portion to be lubricated may be a range of 1/4 or more of the total width of the flange corresponding portion 5 that straddles (including) the neutral line O, and more preferably the neutral line O is the center. It is desirable to lubricate a range of 1/4 or more of the total width of the flange corresponding portion 5. Here, the total width of the flange corresponding portion 5 may be equal to the total width W of the flange facing portion of the upper hole type roll 65 or the prepared hole type roll 68, and the total width W of the flange facing portion may be used as a reference. Further, the entire flange-corresponding portion 5 may be lubricated by a plurality of nozzles or the like, and the arrangement, number, configuration, etc. of the lubrication mechanisms 100 and 101 are not limited to the illustrated form and may be arbitrarily provided.

本発明者らは、図７に示す構成でフランジ対応部５を潤滑した状態で圧延を行った場合、当該フランジ対応部５とロール（孔型６９のロール）との間の摩擦係数を低減させることで、孔型６９での最終パス圧延において発生するフランジ波形状が変わることを見出し、摩擦係数と発生するフランジ波の急峻度との相関関係について検討を行った。 The present inventors reduce the coefficient of friction between the flange-corresponding portion 5 and the roll (roll of the hole type 69) when rolling is performed with the flange-corresponding portion 5 lubricated in the configuration shown in FIG. Therefore, it was found that the shape of the flange wave generated in the final pass rolling in the hole type 69 changed, and the correlation between the friction coefficient and the steepness of the generated flange wave was examined.

図８は、孔型６９での圧延におけるフランジ対応部５の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部５に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。なお、図８における「当該孔型」とは摩擦係数を変動させて圧延を行う孔型（ここでは孔型６９）を示している。 FIG. 8 is a graph showing the relationship between the friction coefficient of the flange-corresponding portion 5 in rolling with the hole mold 69 and the steepness of the flange wave generated in the flange-corresponding portion 5 after rolling. The "hole type" in FIG. 8 indicates a hole type (here, hole type 69) in which rolling is performed by varying the coefficient of friction.

図８に示すように、フランジ対応部５に対して潤滑剤を供給しない場合（即ち、ロール冷却水のみにて潤滑を行う場合）には、摩擦係数は０．３である。一方、フランジ対応部５の内面５ａ及び外面５ｂを潤滑することで、摩擦係数を低減させた場合には、摩擦係数が低くなるにつれて、圧延後に生じるフランジ波の急峻度は小さくなっている。
なお、摩擦係数が０．１未満となるような条件で圧延を行うと、孔型ロールと被圧延材Ａとの間で必要以上に滑りが生じ、通材が不安定となってしまうといった事情がある。 As shown in FIG. 8, when the lubricant is not supplied to the flange corresponding portion 5 (that is, when lubrication is performed only with the roll cooling water), the friction coefficient is 0.3. On the other hand, when the friction coefficient is reduced by lubricating the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the steepness of the flange wave generated after rolling becomes smaller as the friction coefficient becomes lower.
If rolling is performed under a condition that the friction coefficient is less than 0.1, slippage occurs more than necessary between the hole-shaped roll and the material A to be rolled, and the material passing material becomes unstable. There is.

図８のグラフにおいて、潤滑なしの場合と、フランジ対応部５の内面５ａ及び外面５ｂを潤滑し摩擦係数を低減させた場合と、を比較すると、潤滑した場合には摩擦係数が低減し、その結果、圧延後に生じるフランジ波の急峻度は小さくなっている。即ち、図７に示す構成でフランジ対応部５を潤滑した状態で圧延を行った場合、中立線近傍の部位の伸びが抑制され、圧延後に生じるフランジ波の急峻度を低減させ、製品寸法精度や圧延の安定性の向上を図ることができる。 In the graph of FIG. 8, comparing the case without lubrication and the case where the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5 are lubricated to reduce the friction coefficient, the friction coefficient is reduced when lubricated. As a result, the steepness of the flange wave generated after rolling is small. That is, when rolling is performed with the flange corresponding portion 5 lubricated in the configuration shown in FIG. 7, the elongation of the portion near the neutral line is suppressed, the steepness of the flange wave generated after rolling is reduced, and the product dimensional accuracy is improved. It is possible to improve the stability of rolling.

（潤滑技術の改良例）
また、上記の基本的な潤滑技術に関し、上下孔型ロールの中立線よりも大径ロール側が潤滑され摩擦係数が小さくなると、当該大径ロール側の領域での被圧延材の伸びが低下するため、中立線近傍の伸びとの差が拡大し、フランジ波抑制効果が低下することが分かった。そこで、本発明者らは、図７に示した潤滑の構成に改良を加え、よりフランジ波抑制効果を向上させることが可能な構成について更なる検討を行った。 (Improvement example of lubrication technology)
Further, regarding the above basic lubrication technique, if the large diameter roll side is lubricated and the friction coefficient becomes smaller than the neutral wire of the upper and lower hole type rolls, the elongation of the material to be rolled in the region on the large diameter roll side decreases. It was found that the difference from the elongation near the neutral line increased and the effect of suppressing the flange wave decreased. Therefore, the present inventors have improved the lubrication configuration shown in FIG. 7 and further studied a configuration capable of further improving the flange wave suppression effect.

図９は改良を施した構成の潤滑技術に関する概略説明図であり、孔型６９を構成する上下孔型ロール６５、６８の側面断面図である。なお、図９では、説明のため、孔型６９を構成するロールの概略断面に注視して図示し、圧延機筐体等の一般的な装置構成については図示を省略している。 FIG. 9 is a schematic explanatory view of the lubrication technique having an improved configuration, and is a side sectional view of the upper and lower hole type rolls 65 and 68 constituting the hole type 69. In FIG. 9, for the sake of explanation, the schematic cross section of the roll constituting the hole type 69 is closely watched, and the general device configuration such as the rolling mill housing is not shown.

図９に示すように、今般の改良を施した構成においては、上下孔型ロール６５、６８のそれぞれに上述した潤滑機構１００、１０１が圧延機入側と出側の両方の中立線Ｏ近傍に設けられている。また、これに加え、圧延機入側と出側の両方において、潤滑剤除去機構１０２と水切り板１０３が設けられている。潤滑剤除去機構１０２は、上孔型ロール６５の周面に位置するように設けられる上潤滑剤除去機構１０２ａと、下孔型ロール６８の周面に位置するように設けられる下潤滑剤除去機構１０２ｂからなる。これら潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂは、図示しない圧延機筐体又は誘導装置に各機構が所定位置となるように設置され、各孔型ロール６５、６８の周面に沿うように配置される。なお、これら潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂの正面視での設置位置については図１０を参照して後述する。水切り板１０３は、上孔型ロール６５の周面に沿うように、圧延機入側と出側の両方に、図示しない圧延機筐体又は誘導装置に所定位置となるように設置される。 As shown in FIG. 9, in the configuration with the present improvement, the lubrication mechanisms 100 and 101 described above are located in the vicinity of the neutral line O on both the entry side and the exit side of the rolling mill in the upper and lower hole type rolls 65 and 68, respectively. It is provided. In addition to this, a lubricant removing mechanism 102 and a draining plate 103 are provided on both the entry side and the exit side of the rolling mill. The lubricant removing mechanism 102 includes an upper lubricant removing mechanism 102a provided so as to be located on the peripheral surface of the upper hole type roll 65 and a lower lubricant removing mechanism 102a provided so as to be located on the peripheral surface of the prepared hole type roll 68. It consists of 102b. The lubricant removing mechanisms 102a and 102b are installed in a rolling mill housing or a guidance device (not shown) so that the mechanisms are in predetermined positions, and are arranged along the peripheral surfaces of the hole-shaped rolls 65 and 68. The installation positions of these lubricant removing mechanisms 102a and 102b in the front view will be described later with reference to FIG. The draining plate 103 is installed along the peripheral surface of the upper hole type roll 65 on both the entry side and the exit side of the rolling mill so as to be in a predetermined position in the rolling mill housing or the guidance device (not shown).

潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂは、潤滑機構１００、１０１によって上下孔型ロール６５、６８のフランジ対向部分表面に噴射された潤滑剤が当該フランジ対向部分の大径ロール側に流れ込む現象に鑑み、潤滑剤の流れ込みを抑制させ、且つ、流れ込んだ潤滑剤を除去する装置である。潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂとしては、例えば、ゴム板やフエルト材等を用いた部材をロール周面に接触させるといった機構や、高圧のエアーや水を噴射することで潤滑剤を除去するといった機構が例示される。
また、圧延ラインＬに設置される各圧延機にはそれぞれロール冷却を行う冷却機構が設けられており、例えばこの孔型６９を構成する上下孔型ロール６５、６８の上方及び下方には、ロールへ冷却水を供給する供給機構１０５、１０６が設けられる。水切り板１０３は、これら供給機構１０５、１０６のうち、上方に位置する供給機構１０５からロールに供給された冷却水の、フランジ対向部分への流れ込みを防止する装置である。水切り板１０３は一般的に圧延機に取り付けられる装置であれば良く、例えばワイパー状に構成されるゴム板等を用いた装置が例示される。 The lubricant removing mechanisms 102a and 102b are lubricated in view of the phenomenon that the lubricant sprayed on the surface of the upper and lower hole type rolls 65 and 68 by the lubrication mechanisms 100 and 101 flows into the large diameter roll side of the flange facing portion. It is a device that suppresses the inflow of the agent and removes the inflowing lubricant. The lubricant removing mechanisms 102a and 102b include, for example, a mechanism for bringing a member using a rubber plate, felt material, etc. into contact with the peripheral surface of the roll, and a mechanism for removing the lubricant by injecting high-pressure air or water. Is exemplified.
Further, each rolling mill installed in the rolling line L is provided with a cooling mechanism for cooling the rolls. For example, rolls are placed above and below the upper and lower hole type rolls 65 and 68 constituting the hole type 69. Supply mechanisms 105 and 106 for supplying cooling water to the car are provided. The draining plate 103 is a device among these supply mechanisms 105 and 106 that prevents the cooling water supplied to the roll from the supply mechanism 105 located above from flowing into the flange facing portion. The draining plate 103 may be any device that is generally attached to a rolling mill, and examples thereof include a device using a rubber plate configured in a wiper shape.

図１０は、潤滑剤除去機構１０２及び水切り板１０３の概略説明図であり、（ａ）は潤滑剤除去機構１０２ａの概略正面図、（ｂ）は潤滑剤除去機構１０２ｂの概略正面図、（ｃ）は水切り板１０３の概略正面図である。即ち、（ａ）は図９のＸ１－Ｘ１断面、（ｂ）は図９のＸ２－Ｘ２断面、（ｃ）は図９のＹ－Ｙ断面を示す図である。なお、図１０では、図示簡略化のため、各機構（潤滑剤除去機構・水切り板）の位置する周辺のロールに注視して図示を行い、他のロールや筐体等は図示していない。 10A and 10B are schematic explanatory views of the lubricant removing mechanism 102 and the draining plate 103, FIG. 10A is a schematic front view of the lubricant removing mechanism 102a, and FIG. 10B is a schematic front view of the lubricant removing mechanism 102b, (c). ) Is a schematic front view of the drainer plate 103. That is, (a) is a diagram showing an X1-X1 cross section of FIG. 9, (b) is a diagram showing an X2-X2 cross section of FIG. 9, and (c) is a diagram showing a YY cross section of FIG. In FIG. 10, for the sake of simplification, the rolls around the position of each mechanism (lubricant removing mechanism / draining plate) are closely watched, and other rolls, housings, and the like are not shown.

図１０（ａ）に示すように、潤滑剤除去機構１０２ａは、上孔型ロール６５のフランジ対向部分において、大径ロール側の所定の範囲への潤滑剤の流れ込みを抑制させ、且つ、流れ込んだ潤滑剤を除去することが可能な位置に設けられる。この潤滑剤除去機構１０２ａは、図示しない圧延機筐体又は誘導装置といった、上孔型ロール６５とは異なる支持体によって支持され、上孔型ロール６５の回転や位置（上下孔型ロール間の距離）の変化に関わらず、常時その先端が上孔型ロール６５の周面に接触する構成となっている。 As shown in FIG. 10A, the lubricant removing mechanism 102a suppresses and flows the lubricant into a predetermined range on the large diameter roll side at the flange facing portion of the upper hole type roll 65. It is installed at a position where the lubricant can be removed. The lubricant removing mechanism 102a is supported by a support different from the upper hole type roll 65, such as a rolling mill housing or a guidance device (not shown), and the rotation and position of the upper hole type roll 65 (distance between the upper and lower hole type rolls). ), The tip of the roll 65 is always in contact with the peripheral surface of the upper hole type roll 65.

また、図１０（ｂ）に示すように、潤滑剤除去機構１０２ｂは、下孔型ロール６８のフランジ対向部分において、大径ロール側の所定の範囲への潤滑剤の流れ込みを抑制させ、且つ、流れ込んだ潤滑剤を除去することが可能な位置に設けられる。この潤滑剤除去機構１０２ｂは、図示しない圧延機筐体又は誘導装置といった、下孔型ロール６８とは異なる支持体によって支持され、下孔型ロール６８の回転や位置の変化に関わらず、常時その先端が下孔型ロール６８の周面に接触する構成となっている。但し、上孔型ロール６５に比べて下孔型ロール６８では大径ロール側への潤滑剤の流れ込みが少ない場合や、設置スペース等の制約がある場合には、潤滑剤除去機構１０２ｂの設置を省略することも可能である。 Further, as shown in FIG. 10B, the lubricant removing mechanism 102b suppresses the inflow of the lubricant into a predetermined range on the large diameter roll side at the flange facing portion of the prepared hole type roll 68, and also suppresses the inflow of the lubricant into a predetermined range on the large diameter roll side. It is installed at a position where the lubricant that has flowed in can be removed. The lubricant removing mechanism 102b is supported by a support different from the prepared hole type roll 68, such as a rolling mill housing or a guidance device (not shown), and the lubricant removing mechanism 102b is always supported regardless of the rotation or change in the position of the prepared hole type roll 68. The tip is configured to come into contact with the peripheral surface of the prepared hole type roll 68. However, if the lower hole type roll 68 has less lubricant flowing into the large diameter roll side than the upper hole type roll 65, or if there are restrictions on the installation space, etc., the lubricant removal mechanism 102b should be installed. It can be omitted.

上記「大径ロール側」とは、上孔型ロール６５あるいは下孔型ロール６８のフランジ対向部分の幅方向において、ロール径が大きい範囲を指す。即ち、上孔型ロール６５では図１０（ａ）に示すように、ロール幅方向中央に近い範囲であり、下孔型ロール６８では図１０（ｂ）に示すように、ロール幅方向の両端部に近い範囲である。 The "large diameter roll side" refers to a range in which the roll diameter is large in the width direction of the flange facing portion of the upper hole type roll 65 or the lower hole type roll 68. That is, in the upper hole type roll 65, as shown in FIG. 10 (a), the range is close to the center in the roll width direction, and in the lower hole type roll 68, as shown in FIG. 10 (b), both ends in the roll width direction. It is a range close to.

ここで、図１０（ａ）、（ｂ）に示すような大径ロール側の位置に設けられる潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂは、フランジ対向部分の全幅端部からフランジ対向部分の全幅Ｗの１／４以下の範囲において潤滑剤の流れ込みを防止・除去するような構成とすることが好ましい。これは、当該１／４以下の範囲の領域は、ロール直下での伸びが中立線近傍の部位に比べて小さく、圧延後の厚み復元が生じにくい領域に相当し、摩擦係数が低減すると、この領域と中立線近傍の部位との伸び差がさらに拡大するために、摩擦係数を低減させるのが望ましくないとの理由からである。
また、潤滑剤除去機構１０２ａ、１０２ｂによる潤滑剤の除去範囲としては、フランジ対向部分の全幅端部から最大１／４の範囲内において、幅端部から所望の範囲で広く設定することが好ましい。これは、フランジ対向部分の幅端部ほど、ロール直下での伸びがフランジ幅方向で小さく、全幅端部から最大１／４の範囲内においては潤滑剤の除去範囲はできるだけ広い方が効果は大きいからである。 Here, the lubricant removing mechanisms 102a and 102b provided at the positions on the large-diameter roll side as shown in FIGS. 10A and 10B are 1 of the total width W of the flange facing portion from the full width end portion of the flange facing portion. It is preferable that the configuration is such that the inflow of the lubricant is prevented / removed in the range of / 4 or less. This is because the region in the range of 1/4 or less corresponds to the region where the elongation directly under the roll is smaller than the portion near the neutral line and the thickness restoration after rolling is unlikely to occur, and when the friction coefficient is reduced, this This is because it is not desirable to reduce the coefficient of friction because the elongation difference between the region and the portion near the neutral line further increases.
Further, it is preferable that the lubricant removal range by the lubricant removing mechanisms 102a and 102b is set to a wide range from the width end portion to a desired range within a range of a maximum of 1/4 from the full width end portion of the flange facing portion. The effect is greater when the elongation just below the roll is smaller in the flange width direction toward the width end of the flange facing portion, and the lubricant removal range is as wide as possible within a range of up to 1/4 from the full width end. Because.

また、図１０（ｃ）に示すように、水切り板１０３は、上孔型ロール６５のロール周面の略全面に対し水切りを行うことが可能な位置に設けられることが好ましい。この水切り板１０３は、図示しない圧延機筐体又は誘導装置といった、上孔型ロール６５とは異なる支持体によって支持され、上孔型ロール６５の回転や位置の変化に関わらず、常時その先端が上孔型ロール６５の周面に接触する構成となっている。水切り板１０３を設けることで、図９に示すようなロールへ冷却水を供給する供給機構１０５から上孔型ロール６５のフランジ対向部分に対し流れ込む冷却水が抑制・除去され、より効率的に所望の範囲のみを潤滑することが可能となる。 Further, as shown in FIG. 10C, it is preferable that the draining plate 103 is provided at a position where draining can be performed on substantially the entire peripheral surface of the roll peripheral surface of the upper hole type roll 65. The draining plate 103 is supported by a support different from the upper hole type roll 65, such as a rolling mill housing or a guidance device (not shown), and its tip is always at the tip regardless of the rotation or change in the position of the upper hole type roll 65. It is configured to come into contact with the peripheral surface of the upper hole type roll 65. By providing the draining plate 103, the cooling water flowing from the supply mechanism 105 that supplies the cooling water to the roll as shown in FIG. 9 to the flange facing portion of the upper hole type roll 65 is suppressed and removed, which is desired more efficiently. It is possible to lubricate only the range of.

本発明者らは、図９、１０に示す構成でフランジ対応部５を潤滑した状態で圧延を行った場合に、当該フランジ対応部５とロール（孔型ロール６９）との間の摩擦係数を種々の条件に変更することで、孔型６９での最終パスにおいて発生するフランジ波形状が変わることを見出し、摩擦係数と発生するフランジ波の急峻度との相関関係について検討を行った。 The present inventors determine the coefficient of friction between the flange-corresponding portion 5 and the roll (hole-shaped roll 69) when rolling is performed with the flange-corresponding portion 5 lubricated in the configuration shown in FIGS. 9 and 10. We found that the shape of the flange wave generated in the final path of the hole type 69 changed by changing to various conditions, and examined the correlation between the friction coefficient and the steepness of the generated flange wave.

図１１は、潤滑剤除去機構１０２及び水切り板１０３を設けた構成での孔型６９での圧延におけるフランジ対応部５の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部５に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。なお、図１１における「当該孔型」とは摩擦係数を変動させて圧延を行う孔型（ここでは孔型６９）を示している。また、図１１には、フランジ対応部５の内面５ａ及び外面５ｂの両方を潤滑する場合、内面５ａのみを潤滑する場合、外面５ｂのみを潤滑する場合のそれぞれについて急峻度との関係を示している。 FIG. 11 shows the friction coefficient of the flange-corresponding portion 5 in rolling with the hole type 69 in the configuration provided with the lubricant removing mechanism 102 and the drain plate 103, and the steepness of the flange wave generated in the flange-corresponding portion 5 after rolling. It is a graph which shows the relationship of. The "hole type" in FIG. 11 indicates a hole type (here, hole type 69) in which rolling is performed by varying the coefficient of friction. Further, FIG. 11 shows the relationship between the steepness and the case of lubricating both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the case of lubricating only the inner surface 5a, and the case of lubricating only the outer surface 5b. There is.

図１１に示すように、フランジ対応部５に対して潤滑剤を供給しない場合（即ち、ロール冷却水のみにて潤滑を行う場合）には、摩擦係数は０．３である。そして、いずれの場合も、潤滑剤を供給して摩擦係数が低くなるにつれて、圧延後に生じるフランジ波の急峻度は小さくなっている。
一方、いずれの場合においても、摩擦係数が０．１未満となるような条件で圧延を行うと、孔型ロールと被圧延材Ａとの間で必要以上に滑りが生じ、通材が不安定となってしまうといった事情がある。
この点を考慮し、以下にそれぞれの場合（内面５ａと外面５ｂの両方を潤滑、内面５ａのみを潤滑、外面５ｂのみを潤滑）に好適に設定される摩擦係数の条件について説明する。 As shown in FIG. 11, when the lubricant is not supplied to the flange corresponding portion 5 (that is, when lubrication is performed only with the roll cooling water), the friction coefficient is 0.3. In either case, the steepness of the flange wave generated after rolling becomes smaller as the friction coefficient becomes lower by supplying the lubricant.
On the other hand, in any case, if rolling is performed under a condition that the friction coefficient is less than 0.1, slippage occurs more than necessary between the hole-shaped roll and the material A to be rolled, and the material passing material is unstable. There are circumstances such as becoming.
In consideration of this point, the conditions of the friction coefficient appropriately set in each case (both the inner surface 5a and the outer surface 5b are lubricated, only the inner surface 5a is lubricated, and only the outer surface 5b is lubricated) will be described below.

先ず、フランジ対応部５の内面５ａと外面５ｂの両方を潤滑する場合には、摩擦係数が０．２まで小さくなった段階で急峻度が０となりフランジ波が発生していないことが分かる。即ち、フランジ対応部５の内面５ａと外面５ｂの両方を潤滑する場合には、摩擦係数が０．２以下となるような条件で潤滑剤を供給することで、圧延後にフランジ波が発生しないような圧延工程を実施することができる。 First, when both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5 are lubricated, it can be seen that the steepness becomes 0 when the friction coefficient becomes as small as 0.2 and no flange wave is generated. That is, when lubricating both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the lubricant is supplied under the condition that the friction coefficient is 0.2 or less so that the flange wave does not occur after rolling. Rolling process can be carried out.

また、フランジ対応部５の内面５ａのみを潤滑する場合には、摩擦係数が０．３から減少するにつれてフランジ波の急峻度も小さくなっており、内面５ａでの摩擦係数が０．１５となる条件でフランジ波の急峻度が１．０Ｅ－０２（ｈ／Ｌ）となっている。即ち、内面５ａのみを潤滑する場合には、摩擦係数を０．１５以下とするような条件にて潤滑を行えば、フランジ波の低減効果が明確であるような急峻度１．０Ｅ－０２（ｈ／Ｌ）以下とすることができる。 Further, when only the inner surface 5a of the flange corresponding portion 5 is lubricated, the steepness of the flange wave decreases as the friction coefficient decreases from 0.3, and the friction coefficient on the inner surface 5a becomes 0.15. Under the conditions, the steepness of the flange wave is 1.0E-02 (h / L). That is, when lubricating only the inner surface 5a, if the lubrication is performed under the condition that the friction coefficient is 0.15 or less, the steepness 1.0E-02 (the steepness 1.0E-02) so that the effect of reducing the flange wave is clear. h / L) or less.

また、フランジ対応部５の外面５ｂのみを潤滑する場合には、摩擦係数が約０．１５まで小さくなった段階で急峻度が０となりフランジ波が発生していないことが分かる。即ち、フランジ対応部５の外面５ｂのみを潤滑する場合には、摩擦係数が０．１５以下となるような条件で潤滑剤を供給することで、圧延後にフランジ波が発生しないような圧延工程を実施することができる。また、急峻度が１．０Ｅ－０２（ｈ／Ｌ）以下であればフランジ波の低減効果が明確であるとの観点から、図１１のグラフを参照して、外面５ｂのみを潤滑する場合、摩擦係数が約０．２以下となるような条件であれば、フランジ波の発生を十分低減できるものとして圧延工程を実施できることが分かる。 Further, when only the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5 is lubricated, the steepness becomes 0 when the friction coefficient becomes small to about 0.15, and it can be seen that the flange wave is not generated. That is, when lubricating only the outer surface 5b of the flange-corresponding portion 5, by supplying the lubricant under the condition that the friction coefficient is 0.15 or less, a rolling process in which a flange wave is not generated after rolling is performed. Can be carried out. Further, from the viewpoint that the effect of reducing the flange wave is clear when the steepness is 1.0E-02 (h / L) or less, when lubricating only the outer surface 5b with reference to the graph of FIG. It can be seen that the rolling process can be carried out assuming that the generation of flange waves can be sufficiently reduced under the condition that the friction coefficient is about 0.2 or less.

以上、図１１のグラフを参照して説明したように、本実施の形態にかかる技術によれば、ハット形鋼矢板の圧延工程において、フランジ対応部５に供給する潤滑剤を好適な条件とし、摩擦係数を所定条件とすることで、圧延後に発生するフランジ波を抑制させ、更には、フランジ波をほぼ発生させないような圧延を実施することが可能となる。なお、例えばフランジ対応部５の全幅において、中立線Ｏを中心に１／４以上の範囲の摩擦係数を低減するように潤滑することでこのような作用効果が確実に得られる。 As described above with reference to the graph of FIG. 11, according to the technique according to the present embodiment, the lubricant supplied to the flange corresponding portion 5 is a suitable condition in the rolling process of the hat-shaped steel sheet pile. By setting the friction coefficient as a predetermined condition, it is possible to suppress the flange wave generated after rolling, and further, it is possible to carry out rolling so that the flange wave is hardly generated. For example, in the entire width of the flange corresponding portion 5, such an action effect can be surely obtained by lubricating the neutral wire O so as to reduce the friction coefficient in the range of 1/4 or more.

特に、例えば仕上圧延工程に近い後段の孔型である孔型６９において、潤滑剤除去機構１０２及び水切り板１０３を設けた場合、以下の（１）、（２）に記載の条件にて圧延を行うことで、フランジ波をほぼ発生させないような圧延を実施することができる。
（１）フランジ対応部５の内面５ａと外面５ｂの両方を潤滑する場合に、摩擦係数を０．１以上０．２以下とする。
（２）フランジ対応部５の外面５ｂのみを潤滑する場合に、摩擦係数を０．１以上０．１５以下とする。
また、以下の（３）～（５）に記載の条件にて圧延を行うことで、圧延後に発生するフランジ波を十分に低減させることができる。
（３）フランジ対応部５の内面５ａと外面５ｂの両方を潤滑する場合に、摩擦係数を０．１以上０．２５以下とする。
（４）フランジ対応部５の内面５ａのみを潤滑する場合に、摩擦係数を０．１以上０．１５以下とする。
（５）フランジ対応部５の外面５ｂのみを潤滑する場合に、摩擦係数を０．１以上０．２以下とする。 In particular, for example, in the hole type 69 which is a hole type in the latter stage close to the finish rolling process, when the lubricant removing mechanism 102 and the draining plate 103 are provided, rolling is performed under the conditions described in (1) and (2) below. By doing so, it is possible to carry out rolling so as not to generate a flange wave.
(1) When lubricating both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the friction coefficient is set to 0.1 or more and 0.2 or less.
(2) When lubricating only the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the friction coefficient is set to 0.1 or more and 0.15 or less.
Further, by rolling under the conditions described in (3) to (5) below, the flange wave generated after rolling can be sufficiently reduced.
(3) When lubricating both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the friction coefficient is set to 0.1 or more and 0.25 or less.
(4) When lubricating only the inner surface 5a of the flange corresponding portion 5, the friction coefficient is set to 0.1 or more and 0.15 or less.
(5) When lubricating only the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the friction coefficient is set to 0.1 or more and 0.2 or less.

このように、本実施の形態にかかる鋼矢板の製造方法にあっては、製造過程の圧延（特に、中間圧延、更には第２中間圧延）においてフランジ波等の形状不良が発生するのを抑制・回避し、製品寸法精度や圧延の安定性、生産性の向上が実現される。ハット形鋼矢板のように、特に従来に比べフランジ幅が大きくフランジ厚の薄い大型の鋼矢板の製造においては、それら作用効果が顕著に享受される。 As described above, in the method for manufacturing the steel sheet pile according to the present embodiment, it is possible to suppress the occurrence of shape defects such as flange waves in rolling during the manufacturing process (particularly, intermediate rolling and further second intermediate rolling). -Avoid, and improve product dimensional accuracy, rolling stability, and productivity. In the production of a large steel sheet pile having a larger flange width and a thinner flange thickness, such as a hat-shaped steel sheet pile, these effects are remarkably enjoyed.

以上、本発明の実施の形態の一例を説明したが、本発明は図示の形態に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 Although an example of the embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to the illustrated embodiment. It is clear that a person skilled in the art can come up with various modifications or modifications within the scope of the ideas described in the claims, and these also naturally belong to the technical scope of the present invention. It is understood that it is a thing.

（本発明の変形例）
図１２は本発明の変形例に関する概略説明図である。図１２に記載の各構成要素に関し、上記実施の形態と同じ機能構成を有する構成要素については同一の符号を付してその説明を省略する場合がある。上記実施の形態で説明したフランジ対応部の内面５ａおよび外面５ｂにおいて、中立線Ｏを中心とした所定の範囲に加え、図１２に示すように、上下ロールの中立線Ｏよりも小径ロール側にあたる範囲を潤滑機構１１０、１１１により潤滑してもよい。ここで、「小径ロール側」とは、上下孔型ロールそれぞれにおいて、中立線Ｏを境界としてロール径が小さくなる領域を言う。中立線Ｏを中心とした所定範囲の潤滑でフランジ波高さが十分に小さくできない場合、例えば、中立線Ｏを中心とした所定範囲の潤滑に加え、小径ロール側にあたるフランジ対応部５全体を潤滑することが好ましい。中立線よりもロール径が小さい側のフランジ対応部を潤滑することによって長手方向に伸びが生じやすくなるため、中立線近傍のフランジ対応部との伸びの差が低減され、中立線Ｏを中心とした所定範囲のみを潤滑する場合よりも更にフランジ波を小さくすることができる。なお、図１２に示す潤滑機構１１０、１１１の配置や数、構成等は図示の形態に限定されず、任意に設けることができる。 (Modified example of the present invention)
FIG. 12 is a schematic explanatory view of a modification of the present invention. Regarding each component shown in FIG. 12, components having the same functional configuration as that of the above embodiment may be designated by the same reference numerals and the description thereof may be omitted. In the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion described in the above embodiment, in addition to a predetermined range centered on the neutral line O, as shown in FIG. 12, the inner surface 5a and the outer surface 5b are on the smaller diameter roll side than the neutral line O of the upper and lower rolls. The range may be lubricated by the lubrication mechanisms 110 and 111. Here, the “small diameter roll side” refers to a region where the roll diameter becomes smaller with the neutral line O as a boundary in each of the upper and lower hole type rolls. If the flange wave height cannot be sufficiently reduced by lubrication in a predetermined range centered on the neutral wire O, for example, in addition to lubrication in a predetermined range centered on the neutral wire O, the entire flange corresponding portion 5 on the small diameter roll side is lubricated. Is preferable. By lubricating the flange-compatible part on the side where the roll diameter is smaller than the neutral line, elongation is likely to occur in the longitudinal direction, so the difference in elongation with the flange-compatible part near the neutral line is reduced, and the neutral line O is the center. The flange wave can be further reduced as compared with the case where only the predetermined range is lubricated. The arrangement, number, configuration, etc. of the lubrication mechanisms 110 and 111 shown in FIG. 12 are not limited to the illustrated form, and may be arbitrarily provided.

図１３は、本変形例に係る圧延におけるフランジ対応部５の摩擦係数と、圧延後のフランジ対応部５に生じるフランジ波の急峻度との関係を示すグラフである。なお、図１３における「当該孔型」とは摩擦係数を変動させて圧延を行う孔型を示している。また、図１３には、フランジ対応部５の内面５ａ及び外面５ｂの両方を潤滑する条件で、中立線Ｏを中心とした所定の範囲を潤滑する場合、中立線と中立線より小径ロール側を潤滑する場合、フランジ全面を潤滑する場合のそれぞれについて急峻度との関係を示している。 FIG. 13 is a graph showing the relationship between the friction coefficient of the flange-corresponding portion 5 in rolling according to this modification and the steepness of the flange wave generated in the flange-corresponding portion 5 after rolling. The "hole type" in FIG. 13 indicates a hole type in which rolling is performed by varying the coefficient of friction. Further, in FIG. 13, when lubricating a predetermined range centered on the neutral line O under the condition of lubricating both the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5, the small diameter roll side from the neutral line and the neutral line is shown. The relationship with the steepness is shown for each of the cases of lubrication and the case of lubricating the entire surface of the flange.

図１３に示すように、中立線と中立線より小径ロール側を潤滑する場合には、中立線Ｏを中心とした所定の範囲を潤滑する場合に比べてフランジ波の抑制効果がさらに顕著となる。摩擦係数が０．２５以下では急峻度が０でありフランジ波は発生しない。すなわち、中立線と中立線より小径ロール側を潤滑し、無潤滑の状態よりも少しでも摩擦係数を下げればフランジ波を抑制することができる。
この結果より明らかなように、中立線と中立線より小径ロール側を潤滑すれば、フランジ対応部５の内面５ａか外面５ｂのどちらか一方のみを潤滑した場合でも、図１１で示した同じ摩擦係数において、図１１で示したフランジ波の急峻度に比べ、さらに低減させることができる。 As shown in FIG. 13, when the neutral wire and the roll side having a smaller diameter than the neutral wire are lubricated, the effect of suppressing the flange wave becomes more remarkable as compared with the case of lubricating a predetermined range centered on the neutral wire O. .. When the coefficient of friction is 0.25 or less, the steepness is 0 and no flange wave is generated. That is, the flange wave can be suppressed by lubricating the neutral wire and the roll side having a smaller diameter than the neutral wire and lowering the friction coefficient as much as possible compared to the non-lubricated state.
As is clear from this result, if the neutral wire and the roll side having a smaller coefficient than the neutral wire are lubricated, the same friction shown in FIG. 11 is obtained even when only one of the inner surface 5a and the outer surface 5b of the flange corresponding portion 5 is lubricated. The coefficient can be further reduced as compared with the steepness of the flange wave shown in FIG.

また、上記実施の形態では、例えば第２中間圧延機１９に設けられる第３の孔型６９での潤滑、摩擦係数等の所定条件について説明したが、本発明の適用範囲はこれに限られるものではなく、被圧延材Ａのフランジ対応部５、６を圧延する種々の圧延機において適用可能である。例えば複数パス圧延を実施する際にフランジ波が発生する恐れがある第１の孔型４９や第２の孔型５９での圧延工程に対して適用することが可能である。また、１基の中間圧延機に第２の孔型と第３の孔型を配置して実施する場合や、第２の孔型５９及び第３の孔型６９に関して、第２の孔型５９を幅方向両端部が開放された孔型形状とし、第３の孔型６９を爪高さの成形を同時に行う孔型形状とした場合についても、同様に適用することが可能である。 Further, in the above embodiment, for example, predetermined conditions such as lubrication and friction coefficient in the third hole type 69 provided in the second intermediate rolling mill 19 have been described, but the scope of application of the present invention is limited to this. However, it can be applied to various rolling mills that roll the flange-corresponding portions 5 and 6 of the material A to be rolled. For example, it can be applied to a rolling process in a first hole mold 49 or a second hole mold 59 where flange waves may be generated when performing multi-pass rolling. Further, when the second hole type and the third hole type are arranged in one intermediate rolling mill, or with respect to the second hole type 59 and the third hole type 69, the second hole type 59 The same can be applied to the case where the hole-shaped shape has both ends open in the width direction and the third hole-shaped 69 has a hole-shaped shape in which the claw height is formed at the same time.

なお、上記実施の形態及び他の実施の形態では、ハット形鋼矢板を圧延する場合を例に挙げて図示・説明したが、本発明の適用範囲はこれに限られるものではない。即ち、中間圧延においてフランジ波が発生する恐れがある種々の形状のフランジを有する鋼矢板に対して本発明は適用可能である。具体的には、ハット形鋼矢板に加え、Ｕ形鋼矢板にも適用することができる。 In the above embodiment and other embodiments, the case of rolling a hat-shaped steel sheet pile has been illustrated and described as an example, but the scope of application of the present invention is not limited to this. That is, the present invention is applicable to steel sheet piles having flanges of various shapes in which flange waves may be generated in intermediate rolling. Specifically, it can be applied to U-shaped steel sheet piles in addition to hat-shaped steel sheet piles.

また、摩擦係数に関しては、事前に鋼板の熱間圧延実験により被圧延材の圧延荷重や先進率を測定することにより、潤滑剤と摩擦係数の関係を明らかにしておけば良い。あるいは、被圧延材の圧延後の通材速度を測定し、ＦＥＭで摩擦係数を変更した場合の先進率と一致するように、摩擦係数を同定することができる。また、摩擦係数を低減させる範囲の同定方法としては、ロールを空転させた状態で潤滑剤の噴射を行い、潤滑剤の付着状態を調査して決定しても良い。 Regarding the friction coefficient, the relationship between the lubricant and the friction coefficient may be clarified in advance by measuring the rolling load and the advanced rate of the material to be rolled by a hot rolling experiment of the steel sheet. Alternatively, the material passing speed after rolling of the material to be rolled can be measured, and the friction coefficient can be identified so as to match the advanced rate when the friction coefficient is changed by FEM. Further, as a method for identifying the range in which the friction coefficient is reduced, the lubricant may be injected with the roll idling, and the adhesion state of the lubricant may be investigated and determined.

また、上記実施の形態では、潤滑機構、潤滑剤除去機構、水切り板といった機構について、孔型ロールの入側と出側の両方に設ける場合について図示・説明したが、本発明はこれに限られるものではなく、例えば、入側、出側のいずれか一方に設けられても良い。 Further, in the above embodiment, a case where a mechanism such as a lubrication mechanism, a lubricant removing mechanism, and a draining plate is provided on both the entrance side and the exit side of the hole type roll is illustrated and described, but the present invention is limited to this. For example, it may be provided on either the entry side or the exit side.

また、上記実施の形態では、ハット形鋼矢板をＵ姿勢で圧延造形する場合を例示して図示・説明したが、本発明を適用する際の圧延造形姿勢はこれに限られるものではない。例えば、ハット形鋼矢板を逆Ｕ姿勢で圧延造形する場合には、上記実施の形態で図示した構成である上下孔型ロールを入れ替えて、それぞれのロールにおいて大径ロール側に潤滑剤除去機構を設ければ良く、上孔型ロールの周面に接触するような水切り板を設ければ良い。 Further, in the above embodiment, the case where the hat-shaped steel sheet pile is rolled and shaped in the U posture is illustrated and described by way of example, but the rolling molding posture when the present invention is applied is not limited to this. For example, when rolling a hat-shaped steel sheet pile in an inverted U posture, the upper and lower hole type rolls having the configuration shown in the above embodiment are replaced, and a lubricant removing mechanism is provided on the large diameter roll side in each roll. It may be provided, and a draining plate may be provided so as to come into contact with the peripheral surface of the upper hole type roll.

以下、本発明の実施例として、ハット形鋼矢板の製造での第２中間圧延において、フランジ対応部の摩擦係数を本発明にかかる条件を満たすように設定した場合と、フランジ対応部の摩擦係数を従来法のまま（即ち、ロール冷却水による潤滑のみ）とした場合とで、圧延後に生じるフランジ波の急峻度（ｈ／Ｌ）の比較を行った。ここで、本実施例でのハット形鋼矢板は、壁幅１ｍあたりの断面二次モーメントが約１００００ｃｍ^４／ｍであるいわゆる１０Ｈと呼ばれる製品をベースにフランジ厚を０．３ｍｍ小さくした製品を用いた。 Hereinafter, as an embodiment of the present invention, in the second intermediate rolling in the manufacture of a hat-shaped steel sheet pile, the friction coefficient of the flange-corresponding portion is set so as to satisfy the conditions of the present invention, and the friction coefficient of the flange-corresponding portion is set. The steepness (h / L) of the flange wave generated after rolling was compared with that of the conventional method (that is, only lubrication with roll cooling water). Here, as the hat-shaped steel sheet pile in this embodiment, a product having a flange thickness reduced by 0.3 mm is used based on a so-called 10H product in which the moment of inertia of area per 1 m of wall width is about 10,000 cm ⁴ / m. board.

本発明にかかる条件を満たす場合としては、図７及び図１２に示す方法によりフランジ対応部の内面及び外面の両方を潤滑し、図１０に示す潤滑剤除去機構や水切り板を適用した上で、摩擦係数が０．２及び０．２５となるような条件にて圧延を行った。具体的には、前者では中立線Ｏを中心として、フランジ対応部の全幅の１／３の範囲を潤滑した。また、後者では中立線Ｏを中心としたフランジ対応部の全幅の１／３の範囲と、当該範囲を除く小径ロール側全体を潤滑した。
一方、従来法としては、フランジ対応部の潤滑はロール冷却水のみで行い、その摩擦係数は０．３であった。
以下の表１に結果を示す。なお、本実施例における試行回数ｎは１５とした。 When the condition according to the present invention is satisfied, both the inner surface and the outer surface of the flange corresponding portion are lubricated by the methods shown in FIGS. 7 and 12, and after applying the lubricant removing mechanism and the draining plate shown in FIG. Rolling was performed under the conditions that the friction coefficient was 0.2 and 0.25. Specifically, in the former, the range of 1/3 of the total width of the flange corresponding portion was lubricated around the neutral line O. Further, in the latter, the range of 1/3 of the total width of the flange corresponding portion centered on the neutral wire O and the entire small diameter roll side excluding the range were lubricated.
On the other hand, in the conventional method, the flange corresponding portion is lubricated only with the roll cooling water, and the friction coefficient is 0.3.
The results are shown in Table 1 below. The number of trials n in this example was 15.

表１に示すように、フランジ（フランジ対応部）の内外面の中立線近傍の潤滑を行い、摩擦係数を０．２とした条件で圧延を行った場合、一部の圧延では微小なフランジ波が発生したが、１５回の試行回数の平均で発生したフランジ波の急峻度は０．０００３であった。また、フランジ（フランジ対応部）の内外面中立線近傍と上下ロールの中立線近傍より小径側を潤滑し、摩擦係数を０．２５とした条件で圧延を行った場合、一部の圧延では微小なフランジ波が発生したが、１５回の試行回数の平均で発生したフランジ波の急峻度は０．０００１であった。
これらの場合、フランジ波が発生したものでも急峻度が十分に小さかったため、仕上圧延後にフランジ波は残存しなかった。本実施例の結果から、本発明を適用することでフランジ波の発生が十分に抑制されることが分かった。 As shown in Table 1, when the inner and outer surfaces of the flange (flange-corresponding part) are lubricated near the neutral line and the rolling is performed under the condition that the friction coefficient is 0.2, a minute flange wave is used in some rolling. However, the steepness of the flange wave generated on average of 15 trials was 0.0003. In addition, when rolling is performed under the condition that the small diameter side is lubricated from the vicinity of the neutral line on the inner and outer surfaces of the flange (flange corresponding part) and the vicinity of the neutral line of the upper and lower rolls and the friction coefficient is 0.25, some rolling is minute. The sharpness of the flange wave was 0.0001, which was the average of 15 trials.
In these cases, the steepness was sufficiently small even when the flange wave was generated, so that the flange wave did not remain after the finish rolling. From the results of this example, it was found that the generation of flange waves is sufficiently suppressed by applying the present invention.

一方、潤滑剤の供給を行わず、水潤滑のみでフランジ対応部の摩擦係数を０．３とした条件（従来法）で圧延を行った場合、１５回の試行回数の平均で発生したフランジ波の急峻度は０．０２７であった。この場合、仕上圧延後にもフランジ波は残存し、製品の形状不良が問題となった。よって、従来法ではフランジ波の発生が十分に抑制されず、製品寸法や圧延の安定性等に悪影響が及ぶ可能性があることが分かった。 On the other hand, when rolling is performed under the condition (conventional method) in which the friction coefficient of the flange-corresponding part is 0.3 only by water lubrication without supplying the lubricant, the flange wave generated by the average of 15 trials is performed. The steepness of was 0.027. In this case, the flange wave remained even after the finish rolling, and the shape defect of the product became a problem. Therefore, it was found that the generation of flange waves is not sufficiently suppressed by the conventional method, which may adversely affect the product dimensions, rolling stability, and the like.

以上説明したように、本発明技術と従来法を比較すると、被圧延材のフランジ対応部の内外面に潤滑剤を供給し、摩擦係数を所定の条件とすることでフランジ波の発生を抑制させることが可能であることが分かった。 As described above, comparing the technique of the present invention with the conventional method, a lubricant is supplied to the inner and outer surfaces of the flange-corresponding portion of the material to be rolled, and the friction coefficient is set to a predetermined condition to suppress the generation of flange waves. Turned out to be possible.

本発明は、ハット形鋼矢板の製造方法及び圧延機に適用できる。 The present invention can be applied to a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile and a rolling mill.

１…製造装置
３…ウェブ対応部
５、６…フランジ対応部
８、９…腕対応部
１０、１１…継手対応部
１４、１５…爪部
１７…粗圧延機
１８…第１中間圧延機
１９…第２中間圧延機
３０…仕上圧延機
４５…（第１の孔型の）上孔型ロール
４８…（第１の孔型の）下孔型ロール
４９…第１の孔型
５５…（第２の孔型の）上孔型ロール
５８…（第２の孔型の）下孔型ロール
５９…第２の孔型
６５…（第３の孔型の）上孔型ロール
６８…（第３の孔型の）下孔型ロール
６９…第３の孔型
７５…（第４の孔型の）上孔型ロール
７８…（第４の孔型の）下孔型ロール
７９…第４の孔型
８５…（第５の孔型の）上孔型ロール
８８…（第５の孔型の）下孔型ロール
８９…第５の孔型
１００、１０１…潤滑機構
１０２…潤滑剤除去機構
１０３…水切り板
１０５、１０６…（冷却水）供給機構
Ａ（Ａ１～Ａ５）…被圧延材
Ｌ…圧延ライン
Ｏ…中立線 1 ... Manufacturing equipment 3 ... Web compatible part 5, 6 ... Flange compatible part 8, 9 ... Arm compatible part 10, 11 ... Joint compatible part 14, 15 ... Claw part 17 ... Rough rolling mill 18 ... First intermediate rolling mill 19 ... 2nd intermediate rolling mill 30 ... Finishing rolling mill 45 ... Top hole type roll 48 ... (1st hole type) Pilot hole type roll 49 ... 1st hole type 55 ... (2nd hole type) (Hole type) upper hole type roll 58 ... (second hole type) lower hole type roll 59 ... Second hole type 65 ... (third hole type) upper hole type roll 68 ... (third hole type) (Hole-shaped) pilot hole type roll 69 ... Third hole type 75 ... (4th hole type) upper hole type roll 78 ... (4th hole type) pilot hole type roll 79 ... 4th hole type 85 ... Upper hole type roll (of the fifth hole type) 88 ... Lower hole type roll (of the fifth hole type) 89 ... Fifth hole type 100, 101 ... Lubrication mechanism 102 ... Lubrication removal mechanism 103 ... Draining Plates 105, 106 ... (cooling water) supply mechanism A (A1 to A5) ... Rolled material L ... Rolling line O ... Neutral line

Claims (11)

被圧延材に粗圧延工程、中間圧延工程及び仕上圧延工程を行うハット形鋼矢板の製造方法であって、
前記中間圧延工程での前記被圧延材は、ウェブ対応部と、前記ウェブ対応部の両端部に一方の端部が接続する２つのフランジ対応部と、前記フランジ対応部の他方の端部と接続する腕対応部と、を備え、
前記中間圧延工程は前記被圧延材の断面全体を１又は複数の孔型による１又は複数パス圧延によって行われ、
前記中間圧延工程が行われる孔型のうち少なくとも１つの孔型における前記被圧延材の圧延は、前記２つのフランジ対応部の内面及び外面のうち少なくとも一方の面を潤滑して複数パス圧延によって行われることを特徴とする、ハット形鋼矢板の製造方法。 A method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile that performs a rough rolling process, an intermediate rolling process, and a finish rolling process on the material to be rolled.
The material to be rolled in the intermediate rolling step is connected to a web-corresponding portion, two flange-corresponding portions having one end connected to both ends of the web-corresponding portion, and the other end of the flange-corresponding portion. With an arm-corresponding part,
The intermediate rolling step is performed by rolling the entire cross section of the material to be rolled by one or more pass rolling with one or more hole molds.
The rolling material to be rolled in at least one hole mold in which the intermediate rolling step is performed is performed by multi-pass rolling by lubricating at least one of the inner and outer surfaces of the two flange-corresponding portions. A method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile, which is characterized by being rolled. 前記潤滑は、前記中間圧延工程における中立線を跨ぐ所定の範囲内において行われることを特徴とする、請求項１に記載のハット形鋼矢板の製造方法。 The method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to claim 1, wherein the lubrication is performed within a predetermined range straddling the neutral line in the intermediate rolling step. 前記潤滑は、前記中間圧延工程における中立線を跨ぐ所定の範囲内と、当該所定の範囲に加え、中立線に対し小径ロール側に対しても行われることを特徴とする、請求項２に記載のハット形鋼矢板の製造方法。 The second aspect of the present invention, wherein the lubrication is performed within a predetermined range straddling the neutral line in the intermediate rolling step, and in addition to the predetermined range, also on the small diameter roll side with respect to the neutral line. How to manufacture hat-shaped steel sheet piles. 前記潤滑は、被圧延材のフランジ対応部全幅において、中立線を跨ぐ当該全幅の１／４以上の範囲において行われることを特徴とする、請求項１～３のいずれか一項に記載のハット形鋼矢板の製造方法。 The hat according to any one of claims 1 to 3, wherein the lubrication is performed in a range of 1/4 or more of the total width straddling the neutral line in the total width of the flange-corresponding portion of the material to be rolled. Manufacturing method of shaped steel sheet pile. 前記潤滑が行われる孔型には、当該孔型の上下孔型ロールの一方又は両方において、周面の一部の潤滑剤を除去する潤滑剤除去機構、及び、周面全面の水切りを行う水切り板が設けられることを特徴とする、請求項１～４のいずれか一項に記載のハット形鋼矢板の製造方法。 The hole type to be lubricated includes a lubricant removing mechanism for removing a part of the lubricant on the peripheral surface and a drainer for draining the entire peripheral surface on one or both of the upper and lower hole type rolls of the hole type. The method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to any one of claims 1 to 4, wherein a plate is provided. 前記潤滑が行われる孔型において、前記潤滑剤除去機構は、当該孔型の上下孔型ロール周面のうち、フランジ対向部分の大径ロール側での全幅端部から当該フランジ対向部分の全幅の１／４以下の範囲において潤滑剤を除去することを特徴とする、請求項５に記載のハット形鋼矢板の製造方法。 In the hole type to be lubricated, the lubricant removing mechanism is the full width of the flange facing portion from the full width end portion of the flange facing portion on the large diameter roll side of the upper and lower hole type roll peripheral surfaces of the hole type. The method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to claim 5, wherein the lubricant is removed in a range of 1/4 or less. ハット形鋼矢板に対し上下孔型ロールによる中間圧延を行う圧延機であって、
前記上下孔型ロールには、被圧延材の２つのフランジ対応部の内面及び外面のうち少なくとも一方の面を潤滑する潤滑機構が設けられ、
前記潤滑機構による潤滑は、前記中間圧延における中立線を跨ぐ所定の範囲内において行われることを特徴とする、圧延機。 A rolling mill that performs intermediate rolling on hat-shaped steel sheet piles using upper and lower hole rolls.
The upper and lower hole type roll is provided with a lubrication mechanism for lubricating at least one of the inner and outer surfaces of the two flange-corresponding portions of the material to be rolled.
A rolling mill characterized in that lubrication by the lubrication mechanism is performed within a predetermined range straddling a neutral line in the intermediate rolling. 前記潤滑機構による潤滑は、前記所定の範囲に加え、前記中間圧延における中立線に対し小径ロール側に対しても行われることを特徴とする、請求項７に記載の圧延機。 The rolling mill according to claim 7, wherein the lubrication by the lubrication mechanism is performed not only on the predetermined range but also on the small diameter roll side with respect to the neutral line in the intermediate rolling. 前記潤滑機構による潤滑は、被圧延材のフランジ対応部全幅において、中立線を跨ぐ当該全幅の１／４以上の範囲において行われることを特徴とする、請求項７又は８に記載の圧延機 The rolling mill according to claim 7 or 8, wherein the lubrication by the lubrication mechanism is performed in a range of 1/4 or more of the total width straddling the neutral line in the total width of the flange-corresponding portion of the material to be rolled. 前記上下孔型ロールの一方又は両方において、周面の一部の潤滑剤を除去する潤滑剤除去機構、及び、周面全面の水切りを行う水切り板が設けられることを特徴とする、請求項７～９のいずれか一項に記載の圧延機。 7. Claim 7 is characterized in that one or both of the upper and lower hole type rolls is provided with a lubricant removing mechanism for removing a part of the lubricant on the peripheral surface and a draining plate for draining the entire peripheral surface. The rolling mill according to any one of 9 to 9. 前記潤滑剤除去機構は、前記上下孔型ロールの周面のうち、フランジ対向部分の大径ロール側での全幅端部から当該フランジ対向部分の全幅の１／４以下の範囲において潤滑剤を除去することを特徴とする、請求項１０に記載の圧延機。
The lubricant removing mechanism removes lubricant in a range of 1/4 or less of the full width of the flange facing portion from the full width end portion of the flange facing portion on the large diameter roll side of the peripheral surface of the vertical hole type roll. The rolling mill according to claim 10, wherein the rolling mill is characterized in that.

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