JP7043678B1 - 多層シート - Google Patents

Abstract

【課題】耐摩耗性、多層共押出性、成形性、および接着性に優れる多層シートを実現する。【解決手段】本発明の一実施形態に係る多層シートは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ１）と、ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）と、前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマーと、ポリオレフィンとを含む接着層（Ｃ１）と、を備える多層シートであるか、または熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ２）と、ＡＢＳ樹脂を含む基材層（Ｂ２）と、前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマー、ＡＢＳ樹脂、および熱可塑性ポリウレタンエラストマーを含む接着層（Ｃ２）と、を備える多層シートである。【選択図】図１

Description

特許法第３０条第２項適用 公開者 日本プラスチック工業株式会社 （１）販売日 令和３年１月１２日 販売した場所 サイデック株式会社（宮城県仙台市若林区卸町５丁目６番２号） （２） 販売日 令和３年１月１３日 販売した場所 大和化学工業株式会社 広陵工場（奈良県北葛城郡広陵町南郷９８６番地１） （３） 販売日 令和３年２月５日 販売した場所 株式会社和田木型製作所 漆生工場（福岡県嘉麻市漆生１４１６番地３３） （４） 販売日 令和３年３月２３日 販売した場所 株式会社モリオカ 北工場（愛知県稲沢市平和町上三宅上屋敷１１４－２） （５） 販売日 令和３年４月２２日 販売した場所 ヒロホー株式会社 尾道ＥＩＴ工場（広島県尾道市長者ヶ原１丁目２２０－６） （６） 販売日 令和３年５月２７日 販売した場所 株式会社ユーパック 亀山本社（三重県亀山市関町会下字山神谷１１１７番地１２） （７） 販売日 令和３年６月４日 販売した場所 サンエイ株式会社 物流事業部安城工場（愛知県安城市根崎町長配６０） 販売した場所 ヒロホー株式会社 デザインセンター（広島県廿日市市峠２４５－３５佐伯工業団地） （８） 販売日 令和３年６月１１日 販売した場所 株式会社モリオカ テクノベーションセンター（愛知県稲沢市平和町下三宅菱池９０４番地７） （９） 販売日 令和３年６月２２日 販売した場所 宗和工業株式会社（愛知県瀬戸市美濃池町９０番地） （１０） 販売日 令和３年７月２２日 販売した場所 加藤梱包株式会社 神東工場（兵庫県神戸市東灘区深江浜町１５３） （１１） 販売日 令和３年９月１日 販売した場所 サトウパック株式会社 本社工場（岐阜県美濃市笠神１０１３） （１２） 販売日 令和３年１０月２２日 販売した場所 株式会社ヨシザワ 新本社（三重県鈴鹿市三日市町１８２３番地の１） （１３） 販売日 令和３年１１月１日 販売した場所 サンエイ株式会社 営統事業部（愛知県豊橋市若松町字若松９４８）

本発明は、多層シートに関する。

例えば工場などの製造現場では、製品および部品等の重量物を運搬するためのトレイ、箱、仕切り板、パレット等の搬送部材が広く用いられている。搬送部材の材料としては、耐摩耗性が優れたポリオレフィンが広く使用されてきた。

しかし、ポリオレフィンについては、重量物、金属製部品等を運搬する場合、これらと接触する表面が切削されるという不具合が生じたため、さらに耐摩耗性の良い材料が望まれていた。

そこで、本発明者らは、基材層としてポリオレフィンを備え、基材層上に、メタロセン系ポリプロピレン、オレフィン系熱可塑性エラストマー、およびスチレン系熱可塑性エラストマー等を含む耐摩耗層を備えた積層体（多層シート）を開発した。このとき、前記ポリオレフィンとの接着性が良くない耐摩耗性の材料を耐摩耗層として使用する場合は、基材層と耐摩耗層とを接着する接着層を用いた。前記多層シートによって、前記不具合に対しては相応の効果を得た。

しかしながら、前記多層シートの耐摩耗性には、なお改善の余地があった。そのため、前記耐摩耗層よりもさらに耐摩耗性に優れた耐摩耗層を用いた多層シートを得ることが必要であった。

押出成形可能なプラスチックに含まれる材料としては、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（以下、ＴＰＵとも称する）が耐摩耗性に大変優れていることが広く知られている。特許文献１の実施例には、耐摩耗層がＴＰＵおよびワックスから構成されている多層シートが記載されている。特許文献１に記載の多層シートは、耐摩耗層がＴＰＵを含むため、耐摩耗性に優れた多層シートであると考えられる。

特開２０２０－２０３３８５号公報

しかしながら、上述の従来技術は、耐摩耗層を他の層と共に均一に押出して多層化することが困難であるという課題があった。特に、メンテナンスが容易でかつ安価である金型を用いる場合に、当該課題は顕著であった。

また、ＴＰＵは加熱溶融する温度の範囲、および溶融から分解に至る温度の範囲が狭く、溶融領域内においても溶融粘度が大きく変化し、溶融後直ちにドローダウンする等の難成形性の樹脂である。

そのため、ＴＰＵのみの単層シートであれば、押出成形は比較的容易である。しかしながら、成形条件が異なり、溶融粘度が大きく異なるポリプロピレン（以下、ＰＰとも称する）等のポリオレフィンまたはアクリルニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体（以下、ＡＢＳ樹脂とも称する）等とＴＰＵとを多層共押出成形することは容易ではない。さらに、最適な成形条件および材料グレードを選定することにより、前記多層共押出成形を可能にしたとしても、製品の生産では管理しなければならない成形条件の範囲が狭く、成形条件をコントロールすることが難しいため、実用化が進んでいない。特に、ＴＰＵ層においてシートの巾方向（シート押出方向に対して水平方向）の厚さが均一にならず、両サイドへ樹脂が偏るため、良好な製品化が難しいという問題がある。

そのため、従来技術は、多層共押出性および成形性を向上させるという観点からはさらなる改善の余地があった。また、近年、多層共押出性および成形性のみならず、従来技術よりもさらに各層間の接着性が優れた多層シートが求められている。

そこで、本発明の一態様は、耐摩耗性、多層共押出性、成形性、および接着性に優れる多層シートを実現することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、耐摩耗層にＴＰＵおよびスチレン系エラストマー（以下、ＴＰＳとも称する）を配合することにより、ＴＰＵの成形性を改善させた。また、耐摩耗性を維持し、かつ良好な多層共押出性を得るために好適な配合比率をも見出した。さらに、プラスチックの粘性の指標となるメルトフロレート値（ＭＦＲ）の数値を小さくさせるとともに、各層におけるＭＦＲ値を互いに近い数値へ調整した。これにより、各層の押出性のバランスを整えることができ、多層共押出性および成形性が向上することを見出した。

また、基材層と接着層とが共通する成分を含むようにすることによって層間の接着性を改良し得ることを見出した。さらに、基材層がＡＢＳ樹脂を含む場合は、接着層にＡＢＳ樹脂を含有させ、かつ、耐摩耗層の成分をも含有させることにより、強固な接着性が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。本発明は以下の構成を含む。

熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ１）と、
ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）と、
前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマーと、ポリオレフィンとを含む接着層（Ｃ１）と、
を備える多層シート、または
熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ２）と、
ＡＢＳ樹脂を含む基材層（Ｂ２）と、
前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマー、ＡＢＳ樹脂、および熱可塑性ポリウレタンエラストマーを含む接着層（Ｃ２）と、
を備える多層シート。

本発明の一態様によれば、耐摩耗性、多層共押出性、成形性、および接着性に優れる多層シートを提供することができる。

本発明の一実施形態に係る多層シートの層構成を模式的に示す断面図である。 本発明の一実施形態に係る多層シートの層構成を模式的に示す断面図である。

本発明の一実施形態について、以下に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお、本明細書において特記しない限り、数値範囲を表す「Ａ～Ｂ」は、「Ａ以上、Ｂ以下」を意味する。

〔１．多層シート〕
本発明の一実施形態に係る多層シートは、以下に説明する特徴（ａ１～ｃ１またはａ２～ｃ２）を有する。

＜ａ１＞熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ１）
＜ｂ１＞ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）
＜ｃ１＞前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマーと、ポリオレフィンとを含む接着層（Ｃ１）。

＜ａ２＞熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ２）
＜ｂ２＞ＡＢＳ樹脂を含む基材層（Ｂ２）
＜ｃ２＞前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマー、ＡＢＳ樹脂、および熱可塑性ポリウレタンエラストマーを含む接着層（Ｃ２）。

多層シートは、上記ａ１～ｃ１の特徴を有する場合、特に限定されないが、基材層（Ｂ１）の一方の表面に、接着層（Ｃ１）を介して耐摩耗層（Ａ１）を有する、例えば図１に示す３層構成であってもよい。また、基材層（Ｂ１）の両方の表面に、接着層（Ｃ１）を介して耐摩耗層（Ａ１）を有する、例えば図２に示す５層構成であってもよい。

同様に、多層シートは、上記ａ２～ｃ２の特徴を有する場合、特に限定されないが、基材層（Ｂ２）の一方の表面に、接着層（Ｃ２）を介して耐摩耗層（Ａ２）を有する、例えば図１に示す３層構成であってもよい。また、基材層（Ｂ２）の両方の表面に、接着層（Ｃ２）を介して耐摩耗層（Ａ２）を有する、例えば図２に示す５層構成であってもよい。

多層シートを構成する各層の比率は、シート全体の厚さに対して、耐摩耗層、基材層および接着層の厚さの合計を１００％としたときに、耐摩耗層が５～２５％であり、基材層が７０～８５％であり、接着層が５～１０％であることが好ましい。次に、各層の特徴について以下に説明する。

＜２．１．耐摩耗層＞
本願明細書において、耐摩耗層は、多層シートを構成する層のうち、少なくとも一つの最外層をなす層である。例えば図１に示す多層シートであれば、耐摩耗層は一つの最外層をなしており、図２に示す多層シートであれば、耐摩耗層は二つの最外層をなしている。

耐摩耗層（Ａ１およびＡ２）は、ＴＰＵを含む。ＴＰＵとしては、例えば、ポリカプロラクトン系ＴＰＵ、ポリカーボネート系ＴＰＵ、ポリエーテル系ＴＰＵ、ポリエステル系ＴＰＵ等が挙げられる。

中でも、耐摩耗性に優れるという観点からは、ポリエステル系ポリウレタンを用いることが好ましい。また、多層シートを用いたトレイ等の成形品を洗浄し、再利用するという観点からは、耐摩耗性に優れることに加え加水分解性が少ないため、ポリエーテル系ポリウレタンを用いることが好ましい。よって、用途に応じて、適切なＴＰＵを用いればよい。なお、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、耐摩耗層（Ａ１）が含むＴＰＵと、耐摩耗層（Ａ２）が含むＴＰＵとは、同種であってもよいし、異種であってもよい。

耐摩耗層（Ａ１およびＡ２）に含まれるＴＰＳは、特に限定されない。ＴＰＳとしては、例えば、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン－イソプレン－スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なお、耐摩耗層（Ａ１）が含むＴＰＳと、耐摩耗層（Ａ２）が含むＴＰＳとは、同種であってもよいし、異種であってもよい。

本発明の一実施形態に係る多層シートは、耐摩耗層にＴＰＵおよびＴＰＳを含む。そのため、実用に耐える十分な耐摩耗性を有し、かつ、ドローダウンを防いで良好な共押出性を実現することができる。

したがって、多層シートに対し、輸送時の多層シートの表面と車載重量部品等（金属等）との接触によるシートの切削等に対する十分な抵抗性を付与することができる。また、多層シートを構成する各層の厚さに偏りを生じさせることなく、均一に共押出させることができるため、幅方向における各層の厚みの偏りを改善することができる。特に、シート成形に用いられる共押出多層Ｔダイのマルチマニホールド方式のような複雑かつ高価な方法を用いずとも、安価な共押出多層Ｔダイのフィードブロック方式を用いることによって、均一な共押出を容易に実現することができる。

さらに、ＴＰＳは、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであることが好ましい。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーはＴＰＵとの相溶性が良いため、耐摩耗層を形成しやすくなるという利点を有する。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、スチレン－エチレン－ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・エチレン・プロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレン－エチレン－プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン－エチレン－エチレン－プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。中でも、耐摩耗性が比較的高く、高い引張強度、高いオイル保持力等を有するため、ＳＥＥＰＳを用いることがより好ましい。

耐摩耗層において、ＴＰＳの配合量の上限は、ＴＰＵ１００重量部に対して３５重量部以下であることが好ましい。この上限は、例えば、３０重量部、２５重量部、または２０重量部であってもよい。耐摩耗層において、ＴＰＳの配合量の下限は、ＴＰＵ１００重量部に対して５重量部以上であることが好ましい。この下限は、例えば、１０重量部または１５重量部であってもよい。

本発明者は、耐摩耗性においてＴＰＵの配合量が多いと耐摩耗性は向上するが成形性が低下し、ＴＰＳが多いと耐摩耗性は低下するが成形性は向上することを見出した。本発明の一実施形態にかかる多層シートは、前記配合量の上限および下限を備えることにより、耐摩耗性と成形性（共押出時の押出性）とをバランスよく両立することができる。

耐摩耗層には、さらに添加物が含まれていてもよい。添加物としては、軟化剤（流動パラフィン）、改質剤、滑剤（ワックス）等が挙げられるが、これらに限定されない。前記添加物は、耐摩耗層の硬度の調整、成形性と外観とのバランスの調整などの目的に応じて、適宜用いることができる。また、埃付着を生じさせる静電気の発生を防止する目的で帯電防止剤（低分子系帯電防止剤、高分子系帯電防止剤等）、導電性材料（カーボンブラック、カーボンナノチューブ等）を添加することができる。

上記添加物が耐摩耗層に含まれる場合、添加剤の配合量は、耐摩耗層の総重量を１００重量％としたときに５～２５重量％であることが好ましい。

前記耐摩耗層は、ＪＩＳ Ｋ ７２１５（１９８６）に基づいて測定したデュロメータＡ硬さが５０～９５であることが好ましい。前記デュロメータＡ硬さの上限は、９５以下であることが好ましく、耐摩耗性の観点から、９０以下であることが好ましく、８５以下であることがより好ましい。前記デュロメータＡ硬さの下限は、５０以上であることが好ましく、６５以上であることがより好ましく、７０以上であることがよりさらに好ましい。

本発明の一実施形態において、前記デュロメータＡ硬さは比較的低く、柔らかい方が好ましい。耐摩耗層のデュロメータＡ硬さが高いと表面の弾力性がなく、鋭利な金属等が当たった場合に削れが発生しやすい。しかし、耐摩耗層のデュロメータＡ硬さが低すぎる場合は、粘度が高くなりブロッキングが発生する可能性がある。そのため、前記デュロメータＡ硬さは５０～９５であることが好ましい。

デュロメータＡ硬さは、ＨＡＲＤＭＡＴＩＣ ＨＨ－３３５（Ｔｙｐｅ Ａ）（ミツトヨ製）を使用し、ＪＩＳ Ｋ ７２１５に基づいて測定することができる。

前記耐摩耗層は、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．１０ｇ／１０分間以上であることが好ましく、０．５０ｇ／１０分間以上であることがより好ましい。また、ＭＦＲは、１５ｇ／１０分間以下であることが好ましく、１０ｇ／１０分間以下であることがより好ましく、７ｇ／１０分間以下であることがさらに好ましい。なお、ＭＦＲは試験温度２００℃、荷重５．００ｋｇで測定する。

また、前記耐摩耗層は、試験温度１９０℃、荷重５．００ｋｇでＭＦＲを測定した場合に流出可能であり、試験温度２２０℃、荷重２．１６ｋｇでＭＦＲを測定した場合に２０ｇ／１０分間以下であることが好ましい。

この範囲のＭＦＲを得る材料配合にすることで、巾方向に均一な押出が可能になり、また、過負荷状態での押し出しを回避し、ドローダウンをより効果的に防止することができる。また、前記基材層、および前記接着層のＭＦＲは、前記したように耐摩耗層のＭＦＲに近づけるよう調整することで、各層の押出成形のバランスが良好になり、多層シートの成形性を向上させることができる。

＜２．２．基材層＞
基材層（Ｂ１）は、ポリオレフィンを含む。基材層（Ｂ１）は、ポリオレフィンを主成分とすることが好ましい。ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ－１－ブテン等の単独重合体、あるいはこれらを主成分とする共重合体等が挙げられるが、これらに限定されない。洗浄剤等の薬品に対する耐薬品性に優れ、かつ、比較的剛性が高いという観点から、ポリプロピレンが好ましい。

ポリプロピレンとしては、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロピレン、ブロックポリプロピレンがあるが、高剛性であるため、ホモポリプロピレンがより好ましい。なお、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

基材層の主成分がポリオレフィンの場合、真空成型によく使用され、耐摩耗、耐薬品性に比較的優れる。前記「主成分」とは、基材層（Ｂ１）の重量を１００重量％としたときに、ポリオレフィンが５０重量％超含まれることを言う。基材層（Ｂ１）におけるポリオレフィンの割合は、７０重量％以上であることがより好ましく、８０重量％以上であることがさらに好ましい。また、前記割合は９０重量％以下であることが好ましく、１００重量％であってもよい。

基材層（Ｂ１）は、ポリオレフィン以外に、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）等のポリオレフィン、相溶化剤、タルク等のフィラー、ＳＥＢＳ等を含んでいてもよい。

ＬＤＰＥを含むことにより、多層共押出成形性をより向上させることができる。また、相溶化剤を含むことにより、いわゆる目ヤニの防止性を高めることができる。さらに、フィラー、強化繊維等を含むことにより、基材層（Ｂ１）の剛性を向上させることができる。また、ＳＥＢＳを含むことにより、接着層（Ｃ１）と基材層（Ｂ１）との接着性を強化することができる。

また、基材層（Ｂ１）は、結晶性樹脂を含んでいてもよい。結晶性樹脂としては、ポリアミド（ＰＡ）、ポリアセタール、ポリオキシメチレン（ＰＯＭ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等が挙げられる。

基材層（Ｂ２）は、ＡＢＳ樹脂を含む。ＡＢＳ樹脂はポリオレフィンよりも剛性に優れる。そのため、当該構成によれば、重量部品運搬用のトレイ等の製造に適した多層シートを提供することができる。

ＡＢＳ樹脂としては、例えば、スチレンとアクリロニトリルとの共重合樹脂とポリブタジエンとの混合物；ポリブタジエンにスチレンおよびアクリロニトリルをグラフト重合したグラフト重合体；前記共重合樹脂と前記グラフト重合体とを溶融混合したもの；ブタジエンとアクリロニトリルとの共重合体と、前記共重合樹脂とを溶融混合したもの、等が挙げられるが、これらに限定されない。

また、本明細書において、ＡＢＳ樹脂には、ＡＳＡ樹脂、ＡＣＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂等も含まれる。ＡＳＡ樹脂とは、ＡＢＳ樹脂のブタジエンゴムの代わりにアクリルゴムを重合させた樹脂である。ＡＣＳ樹脂とは、ＡＢＳ樹脂のブタジエンゴムの代わりに塩素化ポリエチレンを重合させた樹脂である。ＡＥＳ樹脂とは、ＡＢＳ樹脂のブタジエンゴムの代わりにエチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）を重合させた樹脂である。

本発明に係る一実施形態においては、基材層の溶融粘度を耐摩耗層の溶融粘度に近づけるように、使用するＡＢＳ樹脂を選定することが好ましい。

基材層（Ｂ２）は、ＡＢＳ樹脂を主成分とすることが好ましい。前記「主成分」とは、基材層（Ｂ２）の重量を１００重量％としたときに、ＡＢＳ樹脂が５０重量％超含まれることを言う。基材層（Ｂ２）におけるＡＢＳ樹脂の割合は、７０重量％以上であることがより好ましく、８０重量％以上であることがさらに好ましい。また、前記割合は、１００重量％であってもよい。

基材層（Ｂ２）は、ＡＢＳ樹脂以外に、アクリルニトリルスチレン（ＡＳ）を含んでいてもよく、さらに、無機フィラー、強化繊維等を含んでいてもよい。これにより、基材層（Ｂ２）の剛性を向上させることができる。また、ＴＰＵおよび／またはＴＰＳを含むことにより、接着層（Ｃ２）と基材層（Ｂ２）との接着性を強化することができる。

また、基材層（Ｂ２）は、他の非結晶性樹脂を含んでもよい。非結晶性樹脂としては、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポリカーボネート（ＰＣ）等が挙げられる。

基材層（Ｂ１）、および基材層（Ｂ２）の剛性向上のため添加し得る強化材としては、繊維状強化材としてガラス繊維、炭素繊維等がある。板状強化材としてマイカ、タルク、クレー、ガラスフレーク等がある。粒状強化材としてシリカや炭酸カルシウム、珪酸カルシウムなどの金属の酸化物、炭酸塩や硫酸塩、ガラスビーズ等の粉末、カーボンブラック等がある。また、基材層の樹脂はリサイクル材を用いても良い。

＜２．３．接着層＞
ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）を使用する場合、ポリオレフィンは、耐摩耗層（Ａ１）に含まれるＴＰＵとは難接着性であるため、接着層（Ｃ１）が必要である。

接着層（Ｃ１）は、ＴＰＳと、ポリオレフィンとを含む。ＴＰＳとしては、例えば上述したものが挙げられる。接着層（Ｃ１）に含まれるＴＰＳと、耐摩耗層（Ａ１）に含まれるＴＰＳとは、同種のものであってもよいし、異種のものであってもよい。ＴＰＳは、全部または一部が水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであることが好ましい。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレンと、ブタジエンもしくはイソプレン等とからなるブロック共重合体の二重結合部分を水素添加したポリマーである。

水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、基材層（Ｂ１）に含まれるポリオレフィンと、耐摩耗層（Ａ１）に含まれるＴＰＵとの接着性に優れているため、基材層（Ｂ１）と耐摩耗層（Ａ１）との接着性を強化することができる。よって、ＴＰＳに占める水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの割合は高いほど好ましく、ＴＰＳの全部が水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであることが最も好ましい。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、例えば上述したものが挙げられる。

さらに、前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの全部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであることが好ましい。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、ポリオレフィンとＴＰＵとの接着性をさらに向上させる観点から、アミン変性させることが好ましい。

前記接着性の向上という観点からは、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーに占める、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの割合は高いほど好ましい。よって、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの全てがアミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであることが最も好ましい。

接着層（Ｃ１）にＴＰＳを単独で使用した場合、多層化時に接着層の厚さが水平方向で偏在するという不具合が生じる。また、この場合、シートの両端部にはみ出すＴＰＳのべたつきが大きく、ＴＰＳが冷却ロールに付着してしまうという不具合も生じる。接着層（Ｃ１）にＴＰＳを配合するとともに、ポリオレフィンを配合することにより、基材層（Ｂ１）と耐摩耗層（Ａ１）との接着性を向上させ、かつ、上記不具合を解消することができる。

接着層（Ｃ１）においてＴＰＳおよび前記ポリオレフィンが占める割合は、接着力の観点から、接着層（Ｃ１）の重量を１００重量％として、それぞれ３０重量％以上７０重量％以下であることが好ましく、４０重量％以上６０重量％以下であることがより好ましい。前記ポリオレフィンは、限定されるものではないが、基材層（Ｂ１）と耐摩耗層（Ａ１）との接着性向上の観点から、基材層（Ｂ１）が含むポリオレフィンと同種であることが好ましい。例えば、当該ポリオレフィンがＰＰである場合、接着層（Ｃ１）が含むポリオレフィンもＰＰであることが好ましい。また、ＰＰは、ホモＰＰであることがより好ましい。

さらに、接着層（Ｃ１）にポリオレフィン（ＰＰ等）を多く配合してＴＰＳ（アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマー（ＳＥＢＳ）等）の配合率を減少させることによって、接着層（Ｃ１）が均一に押し出される。これにより、シート端部への接着層（Ｃ１）のはみ出しを低減し、良好な成形を達成することができる。また、ＴＰＳの配合比率が大きく低下させることにより、シート端部のスリット端材をリサイクル（基材層へのリターン）することが可能である。よって、コスト削減を図ることができる。

本発明者は、このような有効な効果が接着力を低減せずに実現できることを見出した。なお、本発明に係る一実施形態においては、接着層の溶融粘度（ＭＦＲ）を耐摩耗層、および基材層の溶融粘度（ＭＦＲ）に近づけるように、使用する配合樹脂を選定することが好ましい。

ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）を使用する場合には、接着層（Ｃ１）に耐摩耗層（Ａ１）を構成するＴＰＵが含まれていてもよいし、含まれていなくてもよい。

接着層（Ｃ２）は、耐摩耗層（Ａ２）に含まれる成分であるＴＰＵおよびＴＰＳならびにＡＢＳ樹脂を含む。ＴＰＵとしては、例えば上述したものが挙げられる。ＴＰＳとしては、例えば上述したものが挙げられ、ＴＰＳは全部または一部が水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであってもよい。また、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの一部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであってもよい。水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、一部が、酸変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーであってもよい。

耐摩耗層（Ａ２）に含まれるＴＰＵおよびＴＰＳと、接着層（Ｃ２）に含まれるＴＰＵおよびＴＰＳとは、限定されるものではないが、接着性向上の観点から、それぞれ同種のＴＰＵおよびＴＰＳを含むことが好ましい。また、同様の観点から、接着層（Ｃ２）に含まれるＡＢＳ樹脂は、基材層（Ｂ２）に含まれるＡＢＳ樹脂と同種類の樹脂であることが好ましい。

接着層（Ｃ２）には、耐摩耗層（Ａ２）に含まれる成分であるＴＰＵおよびＴＰＳを配合するとともに、基材層（Ｂ２）に含まれる成分であるＡＢＳ樹脂と、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとしてのＳＥＢＳとが配合されることが好ましい。これにより、層間の接着性および成形性を大きく向上させることができる。また、接着層（Ｃ２）の巾方向の厚みのバランスを向上させることができ、接着層（Ｃ２）を冷却ロールへ付着させることなく、シート端部のリサイクル(基材層へのリターン)も可能とすることができる。

〔３．多層シートの製造方法〕
本発明の一実施形態に係る多層シートの製造方法は、特に限定されないが、例えば、共押出多層Ｔダイとしては、フィードブロック方式、マルチマニホールド方式、マルチスロットルダイ方式等が挙げられる。フィードブロック方式は、安価であり金型の構造が比較的簡略でメンテナンスが容易であるため生産効率に優れてはいるが、フィードブロック内で各層の樹脂材料が合流するため、各層の厚さや巾方向の流れ等のコントロールに劣る。

一方、本発明の一実施形態に係る多層シートは、既に説明した構成を備えており、前述したように、安価なフィードブロック法であっても十分に均一な多層共押出を容易に実現することができるという利点を有する。

前記製造方法としては、例えば以下の方法を挙げることができる。すなわち、まず、必要な材料を混練造粒および混合することによって、耐摩耗層調製用の材料、接着層調製用の材料、および基材層調製用の材料をそれぞれ調製する。次に、調製した各材料を、それぞれ異なる押出機に供給し、各押出機の設定温度条件を、約１３０℃から金型先端へ向かって徐々に１８０℃～２３０℃程度まで上昇させた条件で混錬溶融させ均一にして各々押し出す。続いて、押し出された各層の材料を、１９０℃～２２０℃の温度条件にて、Ｔダイの直前に設けられたフィードブロック内で合流させてからＴダイへ供給し、Ｔダイ内のシングルマニフォールドで拡幅して、基材層と耐摩耗層とが接着層によって接着された多層シートを得る。

〔４．用途〕
本発明の一実施形態に係る多層シートは、例えば、トレイ成形用、搬送ケースとその仕切り板、または搬送用のシートとして使用することができる。前記多層シートを有するトレイ成形用、搬送ケース、仕切り板、または搬送用のシートは、前記多層シートが既に説明した構成を備えるため、多層共押出性、成形性および接着性に優れ、かつ、優れた耐摩耗性を有する。そのため、真空成型方法、圧空成形方法、又は切削加工等により、所望の形状へ成形することが容易であり、かつ、金属等との接触に対しても優れた抵抗性を示すことができる。したがって、前記多層シートは、例えば工場などの製造現場で用いられる、製品および部品等の重量物を運搬するためのトレイ、箱、仕切り板、パレット等の搬送部材の製造に好適に用いることができる。

〔５．まとめ〕
本発明には、以下の態様が含まれる。
＜１＞
熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ１）と、
ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）と、
前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマーと、ポリオレフィンとを含む接着層（Ｃ１）と、
を備える多層シート。
＜２＞
熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ２）と、
ＡＢＳ樹脂を含む基材層（Ｂ２）と、
前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマー、ＡＢＳ樹脂、および熱可塑性ポリウレタンエラストマーを含む接着層（Ｃ２）と、
を備える多層シート。
＜３＞
前記耐摩耗層は、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して、前記スチレン系熱可塑性エラストマーを５～３５重量部含有する、＜１＞または＜２＞に記載の多層シート。
＜４＞
前記接着層（Ｃ１）および（Ｃ２）に含まれる前記スチレン系熱可塑性エラストマーの全部または一部が、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の多層シート。
＜５＞
前記接着層（Ｃ１）における前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの全部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、＜４＞に記載の多層シート。
＜６＞
前記接着層（Ｃ２）における前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの一部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、＜４＞に記載の多層シート。
＜７＞
前記耐摩耗層は、ＪＩＳ Ｋ ７２１５（１９８６）に基づいて測定したデュロメータＡ硬さが５０～９５である、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の多層シート。
＜８＞
前記耐摩耗層に含まれる前記スチレン系熱可塑性エラストマーが、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の多層シート。
＜９＞
前記ポリオレフィンがポリプロピレンを含む、＜１＞に記載の多層シート。
＜１０＞
＜１＞～＜９＞のいずれか１つに記載の多層シートを有する、トレイ成形用または搬送用のシート。

以下に、本発明の具体的な実施例を示す。ただし、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。

下記の構成材料を用いて、表１および２に示す組み合わせで、シート全体の厚さが０．８～２．０ｍｍの多層シートを作製し、以下の評価方法で評価した。

〔実施例および比較例で用いた材料〕
・熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）：大日精化工業製のレザミンＰ
・スチレン系エラストマー（ＴＰＳ）：クラレ製のセプトンまたはハイブラー
・ポリプロピレン（ＰＰ）：住友化学製のノーブレン
・低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）：住友化学製のスミカセン
・アミン変性水素添加スチレン系エラストマー（ＳＥＢＳ）：旭化成製のタフテックＭＰ１０
・アクリルニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）樹脂：日本エイアンドエル製のクララスチック
・アクリロニトリルスチレン（ＡＳ）：日本エイアンドエル製のライタック－Ａ
〔多層シートの製造方法〕
実施例および比較例において、まず、耐摩耗層調製用の材料、接着層調製用の材料、および基材層調製用の材料をそれぞれ以下の方法で調製した。次に、前記各材料を、それぞれ異なる押出機（日立造船製、スクリュー径φ１００、およびＩＫＧ製スクリュー径φ６５）に供給し、約１３０℃から徐々に昇温して各々押し出した。押し出された各層の材料は、Ｔダイの直前に設けられたフィードブロック内で合流させてからＴダイへ供給し、約１９０℃～２２０℃の条件でＴダイ内のシングルマニフォールドで拡幅して、基材層と耐摩耗層とが接着層によって接着された多層シートを得た。

実施例１では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを１５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１５重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＳＥＢＳを５０重量％、ＰＰを５０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。さらに、ＰＰを８５重量％、ＬＤＰＥを１５重量％、その他の添加剤を適量配合することにより、基材層調製用の材料を調製した。

実施例２では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを１０重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１０重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＳＥＢＳを４０重量％、ＰＰを６０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

実施例３では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを２０重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で２０重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＳＥＢＳを４０重量％、ＰＰを６０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

実施例４では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で５重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＳＥＢＳを７０重量％、ＰＰを３０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

実施例５では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを２５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で２５重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＳＥＢＳを３０重量％、ＰＰを７０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

実施例６では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを１５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１５重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。また、ＡＢＳ樹脂を４０重量％、ＴＰＵを２０重量％、ＴＰＳを１５重量％、ＳＥＢＳを１０重量％、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１５重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料としては、ＡＢＳ樹脂のみを用いた。

実施例７では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを２０重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で２０重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。接着層調製用の材料、および基材層調製用の材料は、実施例６と同じであった。

比較例１では、耐摩耗層調製用の材料にＴＰＳを配合せず、ＴＰＵのみを用いた。また、ＳＥＢＳを４０重量％、ＰＰを６０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

比較例２では、耐摩耗層調製用の材料は比較例１と同じであった。また、ＳＥＢＳを５０重量％、ＰＰを５０重量％配合することにより、接着層調製用の材料を調製した。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

比較例３では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを５５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で４０重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。接着層調製用の材料としては、ＳＥＢＳのみを用いた。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

比較例４では、ＴＰＵ１００重量部に対しＴＰＳを１５重量部、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１５重量％配合することにより、耐摩耗層調製用の材料を調製した。接着層調製用の材料は、比較例３と同じであった。基材層調製用の材料は、実施例１と同じであった。

比較例５では、耐摩耗層調製用の材料は、比較例１と同じであった。接着層は設けず、基材層調製用の材料は実施例６と同じであった。

比較例６では、接着層を設けないこと以外は、実施例６と同じであった。

比較例７では、接着層調製材料としてＳＥＢＳのみを用いること以外は、実施例６と同じであった。

比較例８では、接着層調製材料としてＴＰＵを４０重量％、ＴＰＳを２５重量％、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で３５重量％配合すること以外は、実施例６と同じであった。

比較例９では、接着層調製材料としてＡＢＳ樹脂を４５重量％、ＴＰＵを２５重量％、ＴＰＳを１５重量％、その他添加剤として軟化剤、改質剤、および滑剤等を合計で１５重量％配合すること以外は、実施例６と同じであった。

比較例１０では、耐摩耗層調製用の材料にＴＰＳを配合せず、ＴＰＵのみを用いたこと以外は実施例６と同じであった。

〔評価方法〕
（多層共押出性）
多層シートを製造する際の積層性、ロールへの貼り付き、押出機への負荷などを総合評価した。
〇：巾方向、長さ方向、厚さ方向とも厚さ変動が無く、また各層の比率が全方向で均一に押出成形されている。また、外観も良好で合格である。
△：各方向の寸法変動、又は各層の比率に若干のバラ付きがある。外観が許容範囲ではあるが多少不具合がある。いずれも許容範囲で合格であるが、生産の安定性に欠ける。
×：各方向の寸法変動が多い。各層の流れが不均一である。ドローダウンが発生する。等の不具合があり不合格である。

（成形性）
シートを真空成型し、表層追従（耐摩耗層における穴開きの発生、および耐摩耗層の基材層からの剥離等の不具合）が発生していないかを目視で確認した。真空成型の方法は、シートを１４０℃～１７０℃にてドローダウンさせ、張り戻りした後、真空成型機に設置したトレイ形状の金型へあてがい、負圧状態で金型へ密着させ冷却して成形する方法である。
〇：耐摩耗層が基材層に密着し、成形品(トレイ)の絞り底面のコーナー部等に良く追従し一体化している。
△：耐摩耗層が基材層に密着し追従している。成形品のコーナー部等で若干の浮き上がりが発生するが許容の範囲である。
×：耐摩耗層が基材層に追従せず、穴開きが発生、又は剥離が生じている。

また、真空成型したシートを成形品（トレイ等）に重ね、シートと成形品との間でくっつき（ブロッキング）が発生していないかを目視で確認した。
〇：ブロッキング無く、重ねた成形品が容易に離れる。
×：ブロッキング有り、重ねた成形品がくっつき、剥がすのに手間がかかる。

（耐摩耗性）
耐摩耗性は、摩耗損失量の測定、および削り試験を行うことにより評価した。

摩耗損失量の測定は、安田精機製作所（株）製のテーバー摩耗試験機（型式：Ｎｏ．１０１）を用い、荷重：１０００ｇ、摩耗輪：ＣＳ－１７、回転数：１０００回転、試験片サイズ：１００ｍｍ×１００ｍｍの条件で行った。

摩耗損失量が少ない程、耐摩耗性に優れていると言える。

削り試験は、試験治具（先端Ｒ１．５、先端角度７５度の形状で、厚さ０．５ｍｍのステンレス製）を用いて行った。試験治具の金具先端を３０～４５度の角度で耐摩耗層の平面へ強く押し当て、手前に引き戻すことで、表面に発生する削屑の有無目視で確認した。
〇：削屑の発生無し
×：削屑の発生有り
（シート端部の外観状況）
成形したシート端部に、耐摩耗層、又は接着層が巾方向に均一に押出されず、樹脂材料が偏ったり、はみ出す不具合がないか目視で確認した。
〇：問題無し
×：問題有り
（層間の接着性）
シート状態で切り込みを入れた後、切断端面から耐摩耗層をめくり、剥離が生じるかを確認した（剥がし評価）。
〇：剥離無し
×：剥離有り
突き刺し試験は、試験治具（先端Ｒ１．５、先端角度７５度の形状で、厚さ０．５のステンレス製）を用いて行った。試験治具の金具先端を３０～４５度の角度でシート平面に強く押し当て、前方方向に平面へ突き刺すように移動させ、基材層からの耐摩耗層の剥離を目視で確認した（突き刺し評価）。
〇：剥離無し
×：剥離有り
（振動試験）
ＪＩＳ Ｚ ０２３２「包装貨物－振動試験方法」において、多層シートを３軸方向に振動させ、削れ粉の発生の有無を目視で確認した（削屑評価）。
〇：削れ粉の発生無し
×：削れ粉の発生有り
ポリオレフィンを基材層の主成分とする場合の評価結果を表１に示し、ＡＢＳ樹脂を基材層の主成分とする場合の評価結果を表２示す。

ポリオレフィンを基材層の主成分とする場合、実施例と比較例との比較により、耐摩耗層にＴＰＵおよびＴＰＳを配合することにより、多層共押出性、シート端部の外観状況、耐摩耗性、およびトレイ等の成形性が向上することが確認できた。また、接着層にポリオレフィンを配合することで、多層共押出性、シート端部の外観状況、およびトレイ等の成形性が向上した。さらに、耐摩耗層におけるＴＰＳの配合比率が高すぎると、耐摩耗性が低下することが確認された。また、耐摩耗層におけるＴＰＵの配合比率が高すぎると、多層共押出性、シート端部の外観状況が低下し、また、ブロッキングが発生してトレイ等の成形性が低下することが確認された。

ＡＢＳ樹脂を基材層の主成分とする場合、実施例６および７と、比較例９との比較により、接着層の主成分へのＳＥＢＳの添加が、多層共押出性には影響を与えないことが確認できた。そのため、実施例６および７において、比較例８と比較して多層共押出性が向上したが、これは、接着層の主成分へＡＢＳ樹脂を添加したことによることが確認できた。

また、実施例６および７と、比較例９との比較により、接着層の主成分として、ＳＥＢＳを添加することで、接着性が向上することが確認された。

さらに、実施例６および７と、比較例１０との比較により、多層共押出性および耐摩耗性（削屑評価）が向上した。すなわち、耐摩耗層にＴＰＳを配合することにより、多層共押出性および耐摩耗性が向上することが確認された。

本発明の一態様は、重量物の運搬容器（トレイ等）等に使用されるシートの分野で好適に利用することができる。

Ａ：耐摩耗層
Ｂ：基材層
Ｃ：接着層

Claims (10)

1. 熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ１）と、
   ポリオレフィンを含む基材層（Ｂ１）と、
   前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマーと、ポリオレフィンとを含む接着層（Ｃ１）と、
   を備える多層シート。
2. 熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、耐摩耗層（Ａ２）と、
   ＡＢＳ樹脂を含む基材層（Ｂ２）と、
   前記耐摩耗層と前記基材層とを接着する接着層であって、スチレン系熱可塑性エラストマー、ＡＢＳ樹脂、および熱可塑性ポリウレタンエラストマーを含む接着層（Ｃ２）と、
   を備える多層シート。
3. 前記耐摩耗層は、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して、前記スチレン系熱可塑性エラストマーを５～３５重量部含有する、請求項１または２に記載の多層シート。
4. 前記接着層（Ｃ１）および（Ｃ２）に含まれる前記スチレン系熱可塑性エラストマーの全部または一部が、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、請求項１～３のいずれか１項に記載の多層シート。
5. 前記接着層（Ｃ１）における前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの全部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、請求項４に記載の多層シート。
6. 前記接着層（Ｃ２）における前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの一部が、アミン変性させた水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、請求項４に記載の多層シート。
7. 前記耐摩耗層は、ＪＩＳ Ｋ ７２１５（１９８６）に基づいて測定したデュロメータＡ硬さが５０～９５である、請求項１～６のいずれか１項に記載の多層シート。
8. 前記耐摩耗層に含まれる前記スチレン系熱可塑性エラストマーが、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである、請求項１～７のいずれか１項に記載の多層シート。
9. 前記ポリオレフィンがポリプロピレンを含む、請求項１に記載の多層シート。
10. 請求項１～９のいずれか１項に記載の多層シートを有する、トレイ成形用または搬送用のシート。

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