JP7017367B2 - Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method - Google Patents
Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method Download PDFInfo
- Publication number
- JP7017367B2 JP7017367B2 JP2017207077A JP2017207077A JP7017367B2 JP 7017367 B2 JP7017367 B2 JP 7017367B2 JP 2017207077 A JP2017207077 A JP 2017207077A JP 2017207077 A JP2017207077 A JP 2017207077A JP 7017367 B2 JP7017367 B2 JP 7017367B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wave
- parametric
- primary
- frequency
- communication system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Transducers For Ultrasonic Waves (AREA)
Description
本発明は、水中での音響通信の通信品質を向上させるパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムに関するものである。 The present invention relates to an underwater acoustic MIMO communication system using a parametric method for improving the communication quality of underwater acoustic communication.
従来から、海中における無線通信技術は、AUV(Autonomous Underwater Vehicle)を用いた沈没船探査や、深海生物調査、海底調査・地質調査、海底資源探査などに役立っている。本国においては、水深700~1800m地点に海底熱水鉱床や、マンガン団塊、メタンハイドレートの存在が確認されており、探査と探索、開発が進められている。 Traditionally, underwater wireless communication technology has been useful for submerged ship exploration using AUVs (Autonomous Underwater Vehicles), deep-sea biological surveys, seafloor surveys / geological surveys, and seafloor resource exploration. In the home country, the existence of submarine hydrothermal deposits, manganese nodules, and methane hydrate has been confirmed at depths of 700 to 1800 m, and exploration, exploration, and development are underway.
また、探査には、海中における伝搬減衰が電波や可視光より小さい音波を用いるSONAR(SOund Navigation And Ranging)が使用される。このSONARを用いた探査方法には、数百kHzの音波を用いて海底地形を測定するサイドスキャンソナーや、透過性の高い数十kHzの音波を用いて海底下の地層を測定するサブボトムプロファイラがある。このうち、サブボトムプロファイラは、低い周波数の音波を狭いビームで放射するために、パラメトリック方式が用いられている。 In addition, SONAR (SOund Navigation And Ranging), which uses sound waves whose propagation attenuation in the sea is smaller than that of radio waves and visible light, is used for exploration. The exploration method using this SONAR includes a side scan sonar that measures the seafloor topography using sound waves of several hundred kHz, and a subbottom profiler that measures the seafloor layer using sound waves of several tens of kHz with high transparency. There is. Of these, the sub-bottom profiler uses a parametric method to radiate low-frequency sound waves with a narrow beam.
このパラメトリック方式を利用した技術については、例えば、特許文献1に開示されている技術は、2周波の音波を同時に音場媒質に送波した時、音場媒質の非線形特性によって音波同士が相互作用を起こし、前記2周波の和と差の周波数成分を発生し、この場合の差の周波数成分が極めて鋭い指向性を有する音波となるパラメトリック効果を利用している。
Regarding the technique using this parametric method, for example, in the technique disclosed in
また、特許文献2には、超音波を送信する超音波送波器と、該超音波送波器を周波数fhで励振する励振信号の生成回路と、該励振信号を該励振信号の周波数fhに比して充分低い繰り返し周波数f1のパルス列でパルス変調するパルス変調回路と、該パルス変調された変調信号を上記超音波送波器に導いて超音波信号を送信する送信器と、上記超音波送波器と同方向に指向して配置され、周波数f1で到来する超音波信号を受信する超音波受波器とを具備してなるパラメトリック探知装置が開示されている。
Further,
さらに、特許文献3には、超音波信号の伝搬媒体の非直線性によるパラメトリック効果より発生する2つの高い周波数の差の低い周波数を受信し、この2つの受信信号を合成することにより目標物を探知するアクティブソーナ方式が開示されている。また、特許文献4に開示されているように、水底埋没物探査装置にパラメトリック方式による送波器と受波器を設ける技術も知られている。
Further, in
またさらに、特許文献5には、音響を用いた埋設物検出方法において、パラメトリックアレイよりなる音響センサの送波器に異なる2つの周波数の信号を印加し、音波の伝播する媒質中において前記周波数の差の周波数を有する音響ビームを形成し、前記音響ビームのビーム方向を変化させて走査し、前記音響ビームの埋設物からの反射音を検出して埋設物を検出することを特徴とする埋設物検出方法が開示されている。 Further, in Patent Document 5, in the method of detecting a buried object using acoustics, signals of two different frequencies are applied to a transmitter of an acoustic sensor composed of a parametric array, and the above frequencies are used in a medium in which sound waves propagate. A buried object characterized in that an acoustic beam having a difference frequency is formed, the beam direction of the acoustic beam is changed and scanned, and the reflected sound from the buried object of the acoustic beam is detected to detect the buried object. The detection method is disclosed.
さらに、特許文献6には、音波の非線形効果を利用したパラメトリック送波器と、このパラメトリック送波器からの音波を受波する受波器を備えたソナーであって、2つの周波数の1次波信号をそれぞれ特定の高速符号で変調して前記パラメトリック送波器へ出力する送信回路と、前記受波器より検出された信号と前記送信回路の同一の高速符号との相関積分により、前記送波器より出力され被検出物より反射した信号を求める受信回路を備えたことを特徴とするパラメトリック拡散ソナーが開示されている。
Further,
ところで、パラメトリック方式を用いた技術に、パラメトリックスピーカがある。馴染みがあるものとしては、超指向性スピーカが知られており、狭い範囲に音波を放射することができ、その鋭い指向性は、伝搬媒質の非線形性により実現できるものである。なお、音波は微小な振幅であれば伝搬媒質の非線形性は無視できるが、振幅が大きくなると非線形現象が現れることが知られており、このような音波を有限振幅音波と呼ぶ。 By the way, there is a parametric speaker as a technique using a parametric method. As a familiar one, a super-directional speaker is known, which can emit a sound wave in a narrow range, and its sharp directivity can be realized by the non-linearity of the propagation medium. It should be noted that the non-linearity of the propagation medium can be ignored if the sound wave has a small amplitude, but it is known that a non-linear phenomenon appears when the amplitude becomes large, and such a sound wave is called a finite amplitude sound wave.
1次波として有限振幅音波を2つの周波数成分f1、f2で放射すれば、各々の高調波の他に、和音f1+f2や、差音f1-f2といった結合波が1次波のビーム内に2次的に発生する(2次波)。一般的に、周波数が低ければ指向性は広くなるが、パラメトリックスピーカでは、1次波のビームに沿って2次波が生成されるため、周波数が低い差音を鋭い指向性で放射することができる。 If a finite amplitude sound wave is radiated as a primary wave with two frequency components f 1 and f 2 , in addition to the respective harmonics, a coupled wave such as a chord f 1 + f 2 and a difference tone f 1 −f 2 will be the primary wave. It is secondarily generated in the beam of the wave (secondary wave). Generally, the lower the frequency, the wider the directivity, but in a parametric speaker, a secondary wave is generated along the beam of the primary wave, so it is possible to radiate a low frequency difference tone with sharp directivity. can.
1次波のビーム上に2次波の仮想音源が伝搬方向に存在すると捉えられるため、このような2次的に発生する仮想的な縦型アレイのことをパラメトリックアレイと呼ぶ。2次波は、1次波の伝搬に伴い振幅が増し、この作用は1次波の振幅が音波吸収や拡散により減衰するまで持続する。 Since it is considered that the virtual sound source of the secondary wave exists on the beam of the primary wave in the propagation direction, such a virtual vertical array generated secondarily is called a parametric array. The amplitude of the secondary wave increases with the propagation of the primary wave, and this action continues until the amplitude of the primary wave is attenuated by sound wave absorption or diffusion.
一般的に2次波の生成効率は1%と言われているが、2次波のうち差音は、1次波に比べ周波数が低いため音波吸収が小さく、1次波が減衰しても遠方まで伝搬する性質を持つ。このような性質から、海底探査以外にも特定の領域に音を伝えるオーディオスポットといった利用や、超音波医療などに応用されている。 It is generally said that the generation efficiency of the secondary wave is 1%, but the difference sound of the secondary wave has a lower frequency than the primary wave, so the sound wave absorption is small and even if the primary wave is attenuated. It has the property of propagating to a long distance. Due to these properties, it is used not only for seafloor exploration but also for audio spots that transmit sound to specific areas, and for ultrasonic medicine.
しかしながら、上記従来からの技術は、無線通信への応用はされていない。近年では、海中通信ネットワークの構築に向けた音響通信技術の関心も高まっているが、音響は電波に比べて使用可能な帯域が狭いことや、伝搬路が厳しい時間選択性と、周波数選択性を持つことから、通信速度の高速化や、信頼性の向上が難しいとされている。 However, the above-mentioned conventional technology has not been applied to wireless communication. In recent years, there has been increasing interest in acoustic communication technology for the construction of underwater communication networks, but acoustics have a narrower usable band than radio waves, time selectivity with strict propagation paths, and frequency selectivity. It is said that it is difficult to increase the communication speed and improve the reliability because it has.
これに対し、地上の無線通信で広く使われるOFDM(Orthogonal Frequency Division Multiplexing)や、MIMO(Multiple-Input Multiple-Output)といった通信や、信頼性を向上させる技術を適用することも考えられる(例えば、国際特許公開公報WO2008/059985参照)。 On the other hand, it is conceivable to apply communication such as OFDM (Orthogonal Frequency Division Multiplexing) and MIMO (Multiple-Input Multiple-Output), which are widely used in terrestrial wireless communication, and technologies for improving reliability (for example). International Patent Publication Publication WO2008 / 059985).
本発明は、上述の課題を解決するためのもので、パラメトリック方式と、MIMO通信技術を相適用し、水中(海中など)における音響通信の通信品質や、信頼性を向上させることができるパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムを提供することにある。 The present invention is for solving the above-mentioned problems, and is a parametric method capable of improving the communication quality and reliability of acoustic communication underwater (underwater, etc.) by applying a parametric method and MIMO communication technology in phase. It is an object of the present invention to provide an underwater acoustic MIMO communication system using the above.
上述の課題に対応するため、本発明は、以下の技術的手段を講じている。
即ち、請求項1記載の発明は、複数のパラメトリック送波器と、送信する単一のベースバンド信号をASK変調した周波数f1の変調波と、周波数f2
の搬送波を前記パラメトリック送波器に1次波として送波させる送信回路と、前記パラメトリック送波器によって送波された1次波と、当該1次波により生じる結合波である前記1次波の周波数の差音(f2-f1)と、和音(f2+f1)を2次波として受波可能とする複数のパラメトリック受波器と、前記パラメトリック受波器が受波した1次波及び/又は2次波をベースバンド信号に変換する受信回路と、を備えることを特徴とするパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムである。
In order to cope with the above-mentioned problems, the present invention takes the following technical measures.
That is, the invention according to
また、請求項2記載の発明は、請求項1記載のパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムであって、前記2次波は、前記1次波である搬送波と変調波が、水中の非線形性による歪みで自己復調されることにより生じる変調波の包絡線情報を含んだ差音(f2-f1)と、和音(f2+f1)であることを特徴としている。
The invention according to
さらに、請求項3記載の発明は、請求項2記載のパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムであって、前記受信回路は、前記パラメトリック受波器が受波した1次波及び/又は2次波について包絡線検波を行い、当該1次波及び/又は2次波が含む包絡線情報を取り出すことで、前記1次波及び/又は2次波をベースバンド信号に変換するものであることを特徴としている。
Further, the invention according to
本発明によれば、パラメトリック方式と、MIMO通信技術を相適用することにより、水中においても音響通信の通信速度の高速化や、通信の信頼性の向上を図ることが可能となる。 According to the present invention, by applying the parametric method and the MIMO communication technology in phase, it is possible to increase the communication speed of acoustic communication and improve the reliability of communication even underwater.
本発明に係るパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムの実施形態について図面を参照しながら説明する。図1は、本発明に係るパラメトリック方式を用いた水中音響MIMO通信システムの実施形態における構成概略図である。符号については、10が水中音響MIMO通信システム、12がパラメトリック送波器、14が送信回路、16がパラメトリック受波器、18が受信回路を示している。 An embodiment of an underwater acoustic MIMO communication system using the parametric method according to the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an embodiment of an underwater acoustic MIMO communication system using the parametric method according to the present invention. Regarding the reference numerals, 10 indicates an underwater acoustic MIMO communication system, 12 indicates a parametric transmitter, 14 indicates a transmission circuit, 16 indicates a parametric receiver, and 18 indicates a reception circuit.
まず、本実施形態における水中音響MIMO通信システム10は、複数のパラメトリック送波器12と、送信するベースバンド信号をASK変調した周波数f1の信号を変調波として、さらに、周波数f2の信号を搬送波として、それぞれパラメトリック送波器12に1次波として送波させる送信回路14を備えている。なお、上記周波数は、f1<f2の関係である。
First, in the underwater acoustic
さらに、パラメトリック送波器12に送波された1次波と、当該1次波により生じる結合波である1次波の周波数の差音(f2-f1)と、和音(f2+f1)を2次波として受波可能とする複数のパラメトリック受波器16と、パラメトリック受波器16が受波した1次波及び/又は2次波をベースバンド信号に変換する受信回路18を備えている。
Further, the difference in frequency between the primary wave transmitted to the
続いて、本実施形態における水中音響MIMO通信システム10について詳細に説明する。まず、本実施形態における水中音響MIMO通信システム10は、水中(海中など)にて用いられるもので、図1に示すように、送波側(図中、左側)と受波側(図中、右側)との間で、音波によるMIMO通信システムを採用しているものである。
Subsequently, the underwater acoustic
送波側では、送信回路14が、送波するベースバンド信号をASK変調することで周波数f1の信号を変調波とし、さらに、周波数f2の信号を搬送波とする処理を行い、パラメトリック送波器12にこれらを1次波として送波させる。なお、図中、パラメトリック送波器12は、2つとなっているが、これは本発明を限定するものではない。
On the transmission side, the
次に、パラメトリック送波器12から送波された1次波(搬送波f2と、変調波f1)は、水中の非線形性の歪みにより自己復調し、変調波の包絡線情報を含んだ1次波の周波数の差音(f2-f1)と、和音(f2+f1)が、2次波(結合波)として、1次波のビームに沿って発生することになる。なお、周波数が低い差音は、特に鋭い指向性で放射できることになる。そして、パラメトリック送波器12から所定の距離に設置されるパラメトリック受波器16が、1次波及び/又は2次波を受波し、受波した1次波及び/又は2次波について包絡線検波を行い、それらの包絡線情報を受信回路18が取り出すことで、1次波及び/又は2次波をベースバンド信号に変換する。
Next, the first-order waves (carrier wave f 2 and modulated wave f 1 ) transmitted from the
ここで、本実施形態において採用される海中におけるMIMO通信システムについて説明していく。MIMO通信システムにおいて複数のパラメトリック送波器12から送信された複数の異なる信号は、海面や海底、浮遊物によって反射や散乱することによるマルチパスフェージングの影響を受ける。
Here, the underwater MIMO communication system adopted in the present embodiment will be described. In a MIMO communication system, a plurality of different signals transmitted from a plurality of
異なるフェージングの影響を受けた各々の送信信号は、通信路で多重化される。この多重化された通信路のことをストリームと呼ぶ。受信側では、パラメトリック受波器16によって受信した複数の多重化された信号を分離することで元の信号を取り出すことができるようになっている。
Each transmitted signal affected by different fading is multiplexed in the channel. This multiplexed communication path is called a stream. On the receiving side, the original signal can be taken out by separating a plurality of multiplexed signals received by the
ここで、図7に示すような送波器70からNt個の信号sj(j=1, ..., Nt)を送信するシステムを考えてみる。このとき、送信信号ベクトルは、次式(数1)で表される。
Now, consider a system that transmits N t signals s j (j = 1, ..., N t ) from the
各送信信号はチャネル係数hi,jが乗算され、受波器72にてNr個の受信信号ri(i=1, ..., Nr)が得られる。このとき、次式(数2)の受信信号ベクトルは、次式(数3)と表される。
Each transmitted signal is multiplied by the channel coefficients h i and j , and N r received signals r i (i = 1, ..., N r ) are obtained by the
ここで、次式(数4)は、雑音ベクトルであり、また、次式(数5)はチャネル行列であり、次式(数6)と表される。 Here, the following equation (Equation 4) is a noise vector, and the following equation (Equation 5) is a channel matrix, which is expressed as the following equation (Equation 6).
続いて、本実施形態におけるパラメトリック方式の一連の流れを図8に示す。パラメトリック方式では、1次波として周波数f1である変調波と、周波数f2である搬送波を大音量で放射する。音波が大振幅であれば、伝搬媒質への応力と歪みの関係が非線形となる。 Subsequently, FIG. 8 shows a series of flow of the parametric method in the present embodiment. In the parametric method, a modulated wave having a frequency f 1 and a carrier wave having a frequency f 2 are radiated at a loud volume as primary waves. If the sound wave has a large amplitude, the relationship between stress and strain on the propagation medium becomes non-linear.
非線形過程における音速cは、次式(数7)で表される。ここで、c0は微小振幅における音速で、βは非線形係数であり、水の場合は、β=3.5となる。 The speed of sound c in the non-linear process is expressed by the following equation (Equation 7). Here, c 0 is the speed of sound at a minute amplitude, β is a nonlinear coefficient, and in the case of water, β = 3.5.
また、次式(数8)は、粒子速度であり、pは音圧、Zは媒質密度ρ0とc0で表される比音響インピーダンスである。uの振幅をUとすれば、正のピークでは、次式(数9)となるから、c0より早く伝搬し、負のピークでは、次式(数10)となるからc0より遅く伝搬する。 The following equation (Equation 8) is the particle velocity, p is the sound pressure, and Z is the specific acoustic impedance represented by the medium densities ρ 0 and c 0 . If the amplitude of u is U, the positive peak has the following equation (Equation 9), so it propagates faster than c 0 , and the negative peak has the following equation (Equation 10), so it propagates later than c 0 . do.
この音速の違いにより、伝搬した距離に伴って波面の傾きが垂直に近づいていき、衝撃波が形成される。このときの距離は、衝撃波面形成距離と呼ばれ、次式(数11)で表される。 Due to this difference in sound velocity, the slope of the wavefront approaches vertically with the propagated distance, and a shock wave is formed. The distance at this time is called the shock wave surface formation distance and is expressed by the following equation (Equation 11).
ここで、Mは、U/c0で表されるマッハ数、kは、ω/c0で表される波数であり、ωは、各周波数である。この波形の歪みにより高調波が生じるが、それと同時にそれぞれの周波数間における差音と、和音の成分も生成されることになる。 Here, M is a Mach number represented by U / c 0 , k is a wave number represented by ω / c 0 , and ω is each frequency. Harmonics are generated by this distortion of the waveform, but at the same time, a difference tone between each frequency and a chord component are also generated.
差音と和音のうち、1次波の周波数の差音f2-f1、和音f2+f1が2次波として利用される。1次波の変調方式には振幅変調が多く用いられており、1次波の包短線が、2次波の波形として現れる。従って、音声データを振幅変調して1次波を生成し、2次波のうち差音の包短線情報が空間で復調されることで、可聴領域に音声を再現することができる。 Of the difference tone and the chord, the difference tone f2-f 1 and the chord f 2 + f 1 of the frequency of the primary wave are used as the secondary wave. Amplitude modulation is often used as the modulation method of the primary wave, and the short line of the primary wave appears as the waveform of the secondary wave. Therefore, the audio data can be amplitude-modulated to generate a primary wave, and the short line information of the difference tone of the secondary waves is demodulated in space, so that the audio can be reproduced in the audible region.
本実施形態では、包短線が変化するデジタル変調方式であるASK(Amplitude-Shift Keying)変調を1次波の変調に用いて、1次波と2次波の包短線情報をデータとして復調するものである。 In the present embodiment, ASK (Amplitude-Shift Keying) modulation, which is a digital modulation method in which the packet short line changes, is used for modulation of the primary wave, and the packet short line information of the primary wave and the secondary wave is demodulated as data. Is.
次に、図1に示すように、2次波は、伝搬媒質の非線形性により1次波を送信した後に遅れて生成されるため、MIMOにおけるチャネルを1次波を放射した後と、2次波が生成された後について考える必要がある。2次波生成前の1次波のチャネル行列をH(1)とすれば、次式(数12)で表される。 Next, as shown in FIG. 1, since the secondary wave is generated with a delay after transmitting the primary wave due to the non-linearity of the propagation medium, the channel in MIMO is radiated from the primary wave and then the secondary wave. We need to think about after the waves are generated. If the channel matrix of the primary wave before the generation of the secondary wave is H (1) , it is expressed by the following equation (Equation 12).
送波器からの送信信号数と、受波器での受信信号数の関係は変化していないことから、従来のMIMOにおけるHと同じ行列サイズで表される。次に、2次波生成後のチャネル行列H(2)を次式(数13)のように置く。 Since the relationship between the number of transmitted signals from the transmitter and the number of received signals in the receiver has not changed, it is represented by the same matrix size as H in conventional MIMO. Next, the channel matrix H (2) after the generation of the second wave is placed as in the following equation (Equation 13).
これは、各パスで1次波に加えてNs-1個の2次波が生成され、1次波と2次波を合わせたNs個の信号が伝搬することを表している。2次波は、2次波生成前のチャネルの影響を受けた1次波から、伝搬媒質の非線形性により1次波の波形が歪むことで生成される。また、1次波と2次波は、周波数が大きく異なることから、異なるフェージングを受けると考えられるため、各波のチャネル係数が異なっている。 This means that N s -1 secondary wave is generated in addition to the primary wave in each path, and N s signals including the primary wave and the secondary wave propagate. The secondary wave is generated by distorting the waveform of the primary wave from the primary wave affected by the channel before the generation of the secondary wave due to the non-linearity of the propagation medium. Further, since the primary wave and the secondary wave have significantly different frequencies, they are considered to be subject to different fading, so that the channel coefficients of the respective waves are different.
2次波生成前後のチャネル情報を含んだチャネル行列をH(1,2)とすれば、次式(数14)のように表される。 If the channel matrix including the channel information before and after the generation of the second wave is H (1, 2) , it is expressed as the following equation (Equation 14).
ここで、H(1,2)の各ベクトルは、H(1)とH(2)のパス毎のチャネルの積として、次式(数15)のように表される。
Here, each vector of
そして、各パスでNs個の信号が伝搬することで、Ns×Nr個の信号が受信される。このとき、次式(数16)の受信信号ベクトルは、次式(数17)と表される。 Then, by propagating N s signals in each path, N s × N r signals are received. At this time, the received signal vector of the following equation (Equation 16) is expressed as the following equation (Equation 17).
1次波の周波数をf1、f2としたとき、2次波の周波数は、その差音f2-f1と、和音f2+f1の周波数で生成される。ある距離lで音波が伝搬した場合、周波数により減衰の大きさが異なってくる。海中における伝搬損失dは、次式(数18)として、拡散損失pを持つ項と、吸収減衰aを持つ項で表される。 When the frequency of the primary wave is f 1 and f 2 , the frequency of the secondary wave is generated by the difference tone f 2 −f 1 and the chord f 2 + f 1 . When a sound wave propagates at a certain distance l, the magnitude of attenuation differs depending on the frequency. The propagation loss d in the sea is expressed by a term having a diffusion loss p and a term having an absorption attenuation a as the following equation (Equation 18).
ここで、吸収減衰aは、Thorpの経験式より、周波数fを用いて次式(数19)で表される。 Here, the absorption attenuation a is expressed by the following equation (Equation 19) using the frequency f from the empirical equation of Thorp.
この式は、水温4℃、塩分35‰、水素イオン指数pH8、水深1000mの条件で導出される。本実施形態でのシミュレーションにおいては、1次波と2次波の差音と和音の伝搬損失を求め、1次波の伝搬損失との差を求めることで、各波の信号電力を表現するために使用する。 This formula is derived under the conditions of water temperature of 4 ° C., salt content of 35 ‰, hydrogen ion index pH of 8, and water depth of 1000 m. In the simulation in this embodiment, the signal power of each wave is expressed by obtaining the propagation loss of the difference tone and the chord between the primary wave and the secondary wave and the difference between the propagation loss of the primary wave. Used for.
続いて、MIMOシステムにおけるチャネル推定の方法として、MMSE(Minimum Mean Square Error)法を用いる。MMSEでは、等化器出力に含まれる干渉及び雑音成分の電力を最小化する。 Subsequently, the MMSE (Minimum Mean Square Error) method is used as a channel estimation method in the MIMO system. The MMSE minimizes the power of interference and noise components contained in the equalizer output.
上式(数20)の目的関数を最小化する次式(数21)の受信ウェイトは、次式(数22)となる。 The reception weight of the following equation (Equation 21) that minimizes the objective function of the above equation (Equation 20) is the following equation (Equation 22).
ここで、[ ]Hはエルミート転置、γはSNR(Signal to Noise power Ratio)を表す。MMSEは干渉成分とともに雑音成分の影響を同時に抑えるため、SINR(Signal to Interference and Noise power Ratio)が最大化する。そのため、低SNR時において特性が改善される傾向がある。このとき、次式(数23)の推定送信信号は、次式(数24)となる。 Here, [] H represents Hermitian transposition, and γ represents SNR (Signal to Noise power Ratio). Since the MMSE suppresses the influence of the noise component as well as the interference component at the same time, the SINR (Signal to Interference and Noise power Ratio) is maximized. Therefore, the characteristics tend to be improved at low SNR. At this time, the estimated transmission signal of the following equation (Equation 23) becomes the following equation (Equation 24).
続いて、MIMOシステムのシミュレーション諸元を図2に示す。また、シミュレーションにより評価したBER特性及びチャネル容量をそれぞれ、図3、図4に示す。本シミュレーションでは、距離lに応じて、Thorpの経験式より1次波の伝搬損失d1dBと、2次波の差音と和音の伝搬損失d2dB、d3dBを求め、その差であるd1-d1、d2-d1、d3-d1dBを電力として表す。 Subsequently, FIG. 2 shows the simulation specifications of the MIMO system. The BER characteristics and channel capacities evaluated by simulation are shown in FIGS. 3 and 4, respectively. In this simulation, the propagation loss d 1 dB of the primary wave and the propagation loss d 2 dB and d 3 dB of the difference tone and chord of the secondary wave are obtained from Thorp's empirical formula according to the distance l, and the difference is used. A certain d 1 -d 1 , d 2 -d 1 , d 3 -d 1 dB is expressed as electric power.
図4、図5より、本シミュレーションにおける距離l=0.1,1.0kmの電力差では、2×2MIMOシステムの理論値よりもBER特性、チャネル容量が劣化していることが分かる。ただし、l=4.0km以上では改善し、2×4MIMOシステムの理論値に近づいている。 From FIGS. 4 and 5, it can be seen that the BER characteristics and the channel capacitance are deteriorated from the theoretical values of the 2 × 2 MIMO system at the power difference of the distance l = 0.1,1.0 km in this simulation. However, when l = 4.0 km or more, it is improved and approaches the theoretical value of the 2 × 4 MIMO system.
ここで、2次波生成効率を考慮した各波の伝搬損失の差d1-d1、d2-d1、d3-d1を表した図6を見ると、距離l=5.0kmに近づくにつれて、1次波と2次波の差音の差d2-d1dBが0dBに近づいていることが分かる。これは、差音が1次波よりも低い周波数であるため伝搬減衰が小さくなるからである。そのため、距離l=4.0km以上では、差音と1次波の電力差が小さくなり、2×4MIMOシステム程度の性能になる。 Here, looking at FIG. 6, which shows the difference in propagation loss of each wave in consideration of the secondary wave generation efficiency, d 1 − d 1 , d 2 − d 1 , and d 3 − d 1 , the distance l = 5.0 km. It can be seen that the difference d2 - d 1 dB of the difference tone between the primary wave and the secondary wave is approaching 0 dB as it approaches. This is because the propagation attenuation is small because the difference tone has a frequency lower than that of the primary wave. Therefore, when the distance is l = 4.0 km or more, the power difference between the difference tone and the primary wave becomes small, and the performance is about that of a 2 × 4 MIMO system.
一方で、距離l=4.0km未満では、2次波の差音、和音ともに電力が小さくなるため、性能の向上に寄与せず、2×2MIMOシステム程度の性能になる。また、2次波の和音は、いずれの場合も電力が小さいため、性能向上には寄与しないと考えられる。 On the other hand, when the distance l = less than 4.0 km, the power of both the difference tone and the chord of the secondary wave becomes small, so that the performance does not contribute to the improvement of the performance and the performance becomes about 2 × 2 MIMO system. Further, since the power of the chord of the secondary wave is small in each case, it is considered that the chord does not contribute to the performance improvement.
本シミュレーションによれば、距離lが長くなると差音と1次波の電力差が縮まることにより、2×2MIMOシステムより性能が改善することが確認できた。しかし、図6によれば、距離l=5.0km地点での1次波と差音の減衰は、おおよそ-56dBと非常に大きくなる。従って、海中での伝搬において、伝搬減衰以外にも特性劣化に繋がる要因が多く存在するために、性能を改善できる所要SNRを満たすことが難しくなることに注意が必要である。 According to this simulation, it was confirmed that the performance is improved as compared with the 2 × 2 MIMO system by reducing the power difference between the difference tone and the primary wave as the distance l becomes longer. However, according to FIG. 6, the attenuation of the primary wave and the difference tone at the distance l = 5.0 km is very large, about −56 dB. Therefore, it should be noted that in propagation in the sea, there are many factors that lead to characteristic deterioration other than propagation attenuation, and it is difficult to satisfy the required SNR that can improve the performance.
本発明に係るパラメトリック方式を用いた水中音響MIMOシステムは、水中(海中など)において音響通信の通信品質や、信頼性を確保させる必要があるデジタル通信システムの構築に好適に用いることができる。 The underwater acoustic MIMO system using the parametric method according to the present invention can be suitably used for constructing a digital communication system that needs to ensure the communication quality and reliability of acoustic communication underwater (underwater, etc.).
10 水中音響MIMO通信システム
12 パラメトリック送波器
14 送信回路
16 パラメトリック受波器
18 受信回路
10 Underwater acoustic
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017207077A JP7017367B2 (en) | 2017-10-26 | 2017-10-26 | Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017207077A JP7017367B2 (en) | 2017-10-26 | 2017-10-26 | Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019080227A JP2019080227A (en) | 2019-05-23 |
JP7017367B2 true JP7017367B2 (en) | 2022-02-08 |
Family
ID=66628898
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017207077A Active JP7017367B2 (en) | 2017-10-26 | 2017-10-26 | Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7017367B2 (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111245525B (en) * | 2020-01-17 | 2021-05-11 | 东南大学 | Large-scale MIMO underwater acoustic communication method and system |
CN115549813B (en) * | 2022-09-19 | 2023-05-02 | 中国舰船研究设计中心 | Acoustic compatibility on-lake test method of communication underwater acoustic equipment |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005244445A (en) | 2004-02-25 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Radio communication medium processor and radio communication medium processing system |
JP2007228175A (en) | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Ntt Docomo Inc | Acoustic signal transmission system, modulation device, demodulation device, and acoustic signal transmitting method |
WO2008059985A1 (en) | 2006-11-17 | 2008-05-22 | Nec Corporation | Mimo communication system having deterministic communication paths and method |
US20120008463A1 (en) | 2010-04-19 | 2012-01-12 | University Of Delaware | High data rate acoustic multiple-input/multiple-output (mimo) communication apparatus and system for submersibles |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63208334A (en) * | 1987-02-24 | 1988-08-29 | Nec Corp | Underwater digital telemetory instrument |
JPH02253800A (en) * | 1989-03-28 | 1990-10-12 | Matsushita Electric Works Ltd | Acoustic device multiply using space |
-
2017
- 2017-10-26 JP JP2017207077A patent/JP7017367B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005244445A (en) | 2004-02-25 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Radio communication medium processor and radio communication medium processing system |
JP2007228175A (en) | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Ntt Docomo Inc | Acoustic signal transmission system, modulation device, demodulation device, and acoustic signal transmitting method |
WO2008059985A1 (en) | 2006-11-17 | 2008-05-22 | Nec Corporation | Mimo communication system having deterministic communication paths and method |
US20120008463A1 (en) | 2010-04-19 | 2012-01-12 | University Of Delaware | High data rate acoustic multiple-input/multiple-output (mimo) communication apparatus and system for submersibles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2019080227A (en) | 2019-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Bouvet et al. | Capacity analysis of underwater acoustic MIMO communications | |
KR101580427B1 (en) | Doppler Frequency Estimation and receiving method for Time-varying Underwater Acoustic Communication Channel | |
JP7017367B2 (en) | Underwater acoustic MIMO communication system using parametric method | |
Song et al. | Long-range acoustic communication in deep water using a towed array | |
Li et al. | Interference cancellation in in-band full-duplex underwater acoustic systems | |
Song et al. | Diversity combining for long-range acoustic communication in deep water | |
CN106814360A (en) | A kind of multibeam sounding system based on linear FM signal | |
CN115396043A (en) | Flexible cross-water-air medium communication system without device alignment | |
Hsieh et al. | FD-UWA: Full-duplex underwater acoustic comms via self-interference cancellation in space | |
CN103513239B (en) | A kind of method adopting coding phase-modulated signal to realize direct-wave jamming suppression | |
Burrowes et al. | Investigation of a short-range underwater acoustic communication channel for MAC protocol design | |
JP6638820B2 (en) | Underwater wireless communication system, transmitting unit, receiving unit, and underwater wireless communication method | |
WO2020105538A1 (en) | Underwater acoustic communication system and receiving device | |
JP4264832B2 (en) | Passive phase conjugate underwater acoustic communication method and passive phase conjugate underwater acoustic communication system | |
Kapileswar et al. | Adaptive OFDM non-uniform modulation for underwater acoustic communication | |
Dushin | Modeling of a high-frequency hydroacoustic communication channel in shallow water of the Black Sea | |
CN114900220A (en) | Cross-medium communication method, device and system | |
Barbeau et al. | Adaptable design for long range underwater communications | |
Fedosov et al. | Wireless data transmission in underwater hydroacoustic environment based on MIMO-OFDM system and application adaptive algorithm at the receiver side | |
Dol et al. | Characterizing the underwater acoustic communications channel in shallow estuaries and its application to development of a flexible wideband modulation | |
Rezzouki et al. | Design and implementation of differential chirp spread spectrum system for underwater acoustic communication | |
KR101554286B1 (en) | Method for implementing underwater acoustic communication using channel transfer characteristic estimation based on superimposed pilot scheme | |
Kusuma | Aplikasi Metode Passive Time Reversal Mirror Untuk Mengurangi Pengaruh Multipath Pada Komunikasi Akustik Bawah Air | |
Benson et al. | High data rates in the high frequency acoustic channel | |
Bouvet et al. | MIMO underwater acoustic communications over shallow water channel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20201012 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210609 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210712 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210901 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220105 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220127 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7017367 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |