JP7011139B1 - 部材の粗面化方法および粗面化部材 - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明の課題は、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる搬送部材を提供することである。【解決手段】本発明に係る部材の粗面化方法では、部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理が施された後に研磨処理が施されて、算術平均高さＳａが０．１５μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であると共に、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和が０．５０ｍＬ／ｍ２以上３．５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面が形成される。【選択図】図１
Description
本発明は、部材の粗面化方法に関する。また、本発明は、粗面化された部材にも関する。
物品搬送機構を有する装置等には、通常、物品の搬送経路を構成するシューターやガイド等の搬送経路形成部材が設けられている。搬送経路形成部材には、物品搬送処理速度向上の観点から高い滑走性や滑落性が求められている。そして、このような物性を搬送経路形成部材に付与するため、搬送経路形成部材に対してバフ研磨処理や電解研磨処理が施されることがある（なお、出願人はこのような技術が当該技術分野で周知となっていることを把握しているが、このような事実が開示された文献の存在を知らない。）。
ところで、近年、物品の搬送処理速度のさらなる向上が求められている。本発明の課題は、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる搬送経路形成部材を提供することである。
本発明の第１局面に係る部材の粗面化方法では、部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理が施された後に研磨処理が施されて、算術平均高さＳａは０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０５０ｍＬ／ｍ
２
以上０．１００ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５０ｍＬ／ｍ
２
以上１．００ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５５ｍＬ／ｍ
２
以上１．１０ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内である粗面が形成される。なお、算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積ＶｖｃはＩＳＯ ２５１７８に規定されている。
本願発明者らの鋭意検討の結果、この部材の粗面化方法を用いることによって、特にダンボール箱や、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックについてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有する部材を作製することができることが明らかになった。このため、この部材の粗面化方法を実施することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる搬送経路形成部材を製造することができる。
本発明の第２局面に係る部材の粗面化方法では、部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理が施された後に研磨処理が施されて、算術平均高さＳａは０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１００ｍＬ／ｍ
２
以上０．１５０ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．００ｍＬ／ｍ
２
以上２．００ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は１．１０ｍＬ／ｍ
２
以上２．１５ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内である粗面が形成される。なお、算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積ＶｖｃはＩＳＯ ２５１７８に規定されている。
本願発明者らの鋭意検討の結果、この部材の粗面化方法を用いることによって、特に包装箱（例えば、薬箱）や、ペットボトル用キャップ、樹脂製容器（例えば、目薬容器）についてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有する部材を作製することができることが明らかになった。このため、この部材の粗面化方法を実施することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる搬送経路形成部材を製造することができる。
本発明の第３局面に係る部材の粗面化方法では、部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理が施された後に研磨処理が施されて、算術平均高さＳａは１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１５０ｍＬ／ｍ
２
以上０．２００ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．００ｍＬ／ｍ
２
以上３．００ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は２．１５ｍＬ／ｍ
２
以上３．２０ｍＬ／ｍ
２
以下の範囲内である粗面が形成される。なお、算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積ＶｖｃはＩＳＯ ２５１７８に規定されている。
本願発明者らの鋭意検討の結果、この部材の粗面化方法を用いることによって、特に包装袋（例えば、おしぼりの包装袋や飴の包装袋）や、ゴム栓、紙コップについてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有する部材を作製することができることが明らかになった。このため、この部材の粗面化方法を実施することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる搬送経路形成部材を製造することができる。
本発明の第４局面に係る部材は、算術平均高さＳａは０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０５０ｍＬ／ｍ２以上０．１００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５０ｍＬ／ｍ２以上１．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５５ｍＬ／ｍ２以上１．１０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する。
本願発明者らの鋭意検討の結果、上記粗面を有する部材は、特にダンボール箱や、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックについてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有することが明らかとされた。このため、この部材を搬送経路形成部材として利用することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる。
本発明の第５局面に係る部材は、算術平均高さＳａは０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１００ｍＬ／ｍ２以上０．１５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．００ｍＬ／ｍ２以上２．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は１．１０ｍＬ／ｍ２以上２．１５ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する。
本願発明者らの鋭意検討の結果、上記粗面を有する部材は、特に包装箱（例えば、薬箱）や、ペットボトル用キャップ、樹脂製容器（例えば、目薬容器）についてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有することが明らかとされた。このため、この部材を搬送経路形成部材として利用することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる。
本発明の第６局面に係る部材は、算術平均高さＳａは１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１５０ｍＬ／ｍ２以上０．２００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．００ｍＬ／ｍ２以上３．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は２．１５ｍＬ／ｍ２以上３．２０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する。
本願発明者らの鋭意検討の結果、上記粗面を有する部材は、特に包装袋（例えば、おしぼりの包装袋や飴の包装袋）や、ゴム栓、紙コップについてバフ研磨処理や電解研磨処理が施された部材よりも高い滑走性や滑落性を有することが明らかとされた。このため、この部材を搬送経路形成部材として利用することによって、物品の搬送処理速度のさらなる向上を実現することができる。
＜本発明の実施の形態に係る粗面化部材＞
本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、例えば、包装物等の物品を搬送する搬送ラインを構成する装置（例えば、計量機や、充填機、包装機、搬送排出機等）のホッパー、シューター、バケット、フィーダー、コンベアベルト（トラフ式等）の搬送経路を形成する搬送経路形成部材（包装材接触部材）等や、包装材を切断するための刃物等に応用され得る。なお、この粗面化部材は、金属や樹脂から形成され得る。そのような金属としては、例えば、ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等）、アルミニウム合金、ＳＳ材（例えば、ＳＳ４００等）等が挙げられる。そして、この粗面化部材では、算術平均高さＳａが０．１５μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であると共に、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和が０．５０ｍＬ／ｍ２以上３．５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面が滑走面または滑落面とされる。
本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、例えば、包装物等の物品を搬送する搬送ラインを構成する装置（例えば、計量機や、充填機、包装機、搬送排出機等）のホッパー、シューター、バケット、フィーダー、コンベアベルト（トラフ式等）の搬送経路を形成する搬送経路形成部材（包装材接触部材）等や、包装材を切断するための刃物等に応用され得る。なお、この粗面化部材は、金属や樹脂から形成され得る。そのような金属としては、例えば、ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等）、アルミニウム合金、ＳＳ材（例えば、ＳＳ４００等）等が挙げられる。そして、この粗面化部材では、算術平均高さＳａが０．１５μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であると共に、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和が０．５０ｍＬ／ｍ２以上３．５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面が滑走面または滑落面とされる。
なお、算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃは独立して調整することができるものではない。現時点でその効果を確認することができたものの代表例に係る粗面のパラメータは以下の通りであるが、本発明がこれらの代表例に限定されることはない。
（代表例１）
算術平均高さＳａ：０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０５０ｍＬ／ｍ２以上０．１００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：０．５０ｍＬ／ｍ２以上１．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．５５ｍＬ／ｍ２以上１．１０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特にダンボール箱や、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックの滑走性・滑落性向上に有効である。
算術平均高さＳａ：０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０５０ｍＬ／ｍ２以上０．１００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：０．５０ｍＬ／ｍ２以上１．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．５５ｍＬ／ｍ２以上１．１０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特にダンボール箱や、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックの滑走性・滑落性向上に有効である。
（代表例２）
算術平均高さＳａ：０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１００ｍＬ／ｍ２以上０．１５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：１．００ｍＬ／ｍ２以上２．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：１．１０ｍＬ／ｍ２以上２．１５ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特に包装箱（例えば、薬箱）や、ペットボトル用キャップ、樹脂製容器（例えば、目薬容器）の滑走性・滑落性向上に有効である。
算術平均高さＳａ：０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１００ｍＬ／ｍ２以上０．１５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：１．００ｍＬ／ｍ２以上２．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：１．１０ｍＬ／ｍ２以上２．１５ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特に包装箱（例えば、薬箱）や、ペットボトル用キャップ、樹脂製容器（例えば、目薬容器）の滑走性・滑落性向上に有効である。
（代表例３）
算術平均高さＳａ：１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１５０ｍＬ／ｍ２以上０．２００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：２．００ｍＬ／ｍ２以上３．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：２．１５ｍＬ／ｍ２以上３．２０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特に包装袋（例えば、おしぼりの包装袋や飴の包装袋）や、ゴム栓、紙コップの滑走性・滑落性向上に有効である。
算術平均高さＳａ：１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１５０ｍＬ／ｍ２以上０．２００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
コア部空間体積Ｖｖｃ：２．００ｍＬ／ｍ２以上３．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：２．１５ｍＬ／ｍ２以上３．２０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内
なお、このような粗面は、特に包装袋（例えば、おしぼりの包装袋や飴の包装袋）や、ゴム栓、紙コップの滑走性・滑落性向上に有効である。
＜本発明の実施の形態に係る粗面化部材の作製方法＞
ところで、本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、第１湿式ブラスト処理工程、第２湿式ブラスト処理工程および研磨処理工程を経て製造される。なお、必要に応じて、第１湿式ブラスト処理工程前に前処理工程が実施されてもかまわない。以下、これらの工程について詳述する。
ところで、本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、第１湿式ブラスト処理工程、第２湿式ブラスト処理工程および研磨処理工程を経て製造される。なお、必要に応じて、第１湿式ブラスト処理工程前に前処理工程が実施されてもかまわない。以下、これらの工程について詳述する。
（１）第１湿式ブラスト処理工程
第１湿式ブラスト処理工程では、部材に対して第１条件で湿式ブラスト処理が施されて、第１粗面を有する部材が作製される。
第１湿式ブラスト処理工程では、部材に対して第１条件で湿式ブラスト処理が施されて、第１粗面を有する部材が作製される。
第１条件の項目としては、例えば、砥粒の形状や構造、砥粒の材質、砥粒の平均粒子径（５０％粒子径）、分散媒の種類、分散媒に対する砥粒の割合、砥粒分散液の吐出圧、砥粒分散液の吐出角度、砥粒分散液噴射ノズルの被処理面までの距離、処理時間等が挙げられる。
砥粒の形状は多角形または球形であることが好ましい。砥粒の構造としては単層構造であることが好ましい。砥粒の材質はセラミックであることが好ましい。分散媒は水であることが好ましい。分散媒には、平均粒子径の異なる二種以上の砥粒を分散させるのが好ましい。なお、平均粒子径の異なる二種の砥粒を分散媒に分散させる場合、大きい平均粒子径を有する砥粒は分散媒１００ｇに対して５．０ｇ以上９．０ｇ以下の範囲内で含まれることが好ましく、６．０ｇ以上８．０ｇ以下の範囲内で含まれることがより好ましく、小さい平均粒子径を有する砥粒は分散媒１００ｇに対して０．５ｇ以上３．５ｇ以下の範囲内で含まれることが好ましく、１．０ｇ以上２．５ｇ以下の範囲内で含まれることがより好ましい。砥粒分散液の吐出圧は０．３ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下の範囲内であることが好ましい。砥粒分散液の吐出角度は被処理面に対して６０°以上９０°以下の範囲内であることが好ましい。砥粒分散液噴射ノズルの被処理面までの距離は５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内であることが好ましい。処理時間は、例えば３００ｍｍ×３００ｍｍの面積を処理する場合、５分以上とすることが好ましい。
また、上記代表例１のパラメータを有する粗面を形成するには、４５μｍ以上５５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「大砥粒」という場合がある）と、１５μｍ以上２５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「小砥粒」という場合がある）とを分散媒に分散させることが好ましい。また、かかる場合、大砥粒は分散媒１００ｇに対して５．５ｇ以上６．５ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれることが好ましく、小砥粒は分散媒１００ｇに対して２．０ｇ以上２．５ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれていることが好ましい。
また、上記代表例２のパラメータを有する粗面を形成するには、９５μｍ以上１０５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「大砥粒」という場合がある）と、４５μｍ以上５５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「小砥粒」という場合がある）とを分散媒に分散させることが好ましい。また、かかる場合、大砥粒は分散媒１００ｇに対して６．０ｇ以上７．０ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれることが好ましく、小砥粒は分散媒１００ｇに対して１．５ｇ以上２．５ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれていることが好ましい。
また、上記代表例３のパラメータを有する粗面を形成するには、３９５μｍ以上４０５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「大砥粒」という場合がある）と、９５μｍ以上１０５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「小砥粒」という場合がある）とを分散媒に分散させることが好ましい。また、かかる場合、大砥粒は分散媒１００ｇに対して７．５ｇ以上８．５ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれることが好ましく、小砥粒は分散媒１００ｇに対して１．０ｇ以上２．０ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれていることが好ましい。
（２）第２湿式ブラスト処理工程
第２湿式ブラスト処理工程では、第１粗面を有する部材に対して第２条件で湿式ブラスト処理が施されて、第２粗面を有する部材が作製される。
第２湿式ブラスト処理工程では、第１粗面を有する部材に対して第２条件で湿式ブラスト処理が施されて、第２粗面を有する部材が作製される。
第２条件の項目は、第１条件の項目と同様であって、例えば、砥粒の形状や構造、砥粒の材質、砥粒の平均粒子径（５０％粒子径）、分散媒の種類、分散媒に対する砥粒の割合、砥粒分散液の吐出圧、砥粒分散液の吐出角度、処理時間等である。
砥粒の形状は多角形または球形であることが好ましい。砥粒の構造としては単層構造であることが好ましい。砥粒の材質はセラミックであることが好ましい。なお、ここで、使用される砥粒の平均粒子径は、第１湿式ブラスト処理工程で用いられる砥粒の平均粒子径よりも小さい。分散媒は水であることが好ましい。分散媒には、平均粒子径の異なる二種以上の砥粒を分散させるのが好ましい。なお、平均粒子径の異なる二種の砥粒を分散媒に分散させる場合、大きい平均粒子径を有する砥粒は分散媒１００ｇに対して４．５ｇ以上７．５ｇ以下の範囲内で含まれることが好ましく、５．０ｇ以上７．０ｇ以下の範囲内で含まれることがより好ましく、小さい平均粒子径を有する砥粒は分散媒１００ｇに対して０．５ｇ以上３．５ｇ以下の範囲内で含まれることが好ましく、１．０ｇ以上３．０ｇ以下の範囲内で含まれることがより好ましい。砥粒分散液の吐出圧は０．１ＭＰａ以上０．３ＭＰａ以下の範囲内であることが好ましい。砥粒分散液の吐出角度は被処理面に対して３０°以上６０°以下の範囲内であることが好ましい。砥粒分散液噴射ノズルの被処理面までの距離は５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内であることが好ましい。処理時間は、例えば３００ｍｍ×３００ｍｍの面積を処理する場合、４分以上とすることが好ましい。
また、上記代表例１～３のパラメータを有する粗面を形成するには、１．５μｍ以上２．５μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「大砥粒」という場合がある）と、０．１μｍ以上１．０μｍ以下の範囲内の平均粒子径を有する砥粒（以下「小砥粒」という場合がある）とを分散媒に分散させることが好ましい。また、かかる場合、大砥粒は分散媒１００ｇに対して５．０ｇ以上７．０ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれることが好ましく、小砥粒は分散媒１００ｇに対して１．０ｇ以上３．０ｇ以下の範囲内で分散媒に含まれていることが好ましい。
（３）研磨処理工程
研磨処理工程では、第２粗面を有する部材に対して研磨処理が施されて、第３粗面を有する部材が作製される。なお、この研磨処理工程では、本発明の主旨を損なわない限り、種々の研磨処理が行われてもよいが、特殊研磨処理が行われるのが好ましい。
研磨処理工程では、第２粗面を有する部材に対して研磨処理が施されて、第３粗面を有する部材が作製される。なお、この研磨処理工程では、本発明の主旨を損なわない限り、種々の研磨処理が行われてもよいが、特殊研磨処理が行われるのが好ましい。
特殊研磨処理では、樹脂やゴム等の弾性コア材に微細な砥粒を積層した粒子が圧縮空気または遠心力で第２粗面上を滑走させられる。なお、ここで、粒子としては樹脂製のコアに砥粒を被覆した粒子であることが好ましい。また、そのコアの直径は０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下の範囲内であることが好ましく、砥粒の直径は１．０μｍ以上８．０μｍ以下の範囲内であることが好ましく、圧縮空気の圧力は０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下の範囲内であることが好ましい。また、粒子の投射角度は被処理面に対して３０°以上６０°以下の範囲内であることが好ましく、処理時間は、例えば３００ｍｍ×３００ｍｍの面積を処理する場合、８分以上であることが好ましい。
なお、この研磨処理工程では、算術平均高さＳａが０．１５μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内となると共に、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和が０．５０ｍＬ／ｍ２以上３．５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内となるように被処理面が粗面化される。
（４）前処理工程
前処理工程は、部材の被処理面の算術平均高さＳａが１．０μｍ以上である場合に行われることが好ましい。これは、後工程の第２湿式ブラスト処理工程および研磨処理工程において所望の粗面度の表面を得るためである。前処理としては、例えば、特殊研磨等の研磨処理等が挙げられる。特殊研磨処理では、被処理面に対して、樹脂やゴム等の弾性コア材に微細な砥粒を積層した粒子が圧縮空気または遠心力で滑走させられて、切削や研磨等により形成された凹凸痕が除去されて表面粗さが低減される。なお、ここで、粒子としては樹脂製のコアに砥粒を被覆した粒子であることが好ましい。また、そのコアの直径は０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下の範囲内であることが好ましく、砥粒の直径は１μｍ以上８μｍ以下の範囲内であることが好ましく、圧縮空気の圧力は０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下の範囲内であることが好ましい。また、粒子の投射角度は被処理面に対して４５°以上６０°以下の範囲内であることが好ましく、処理時間は３０分以上４５分以下の範囲内であることが好ましい。
前処理工程は、部材の被処理面の算術平均高さＳａが１．０μｍ以上である場合に行われることが好ましい。これは、後工程の第２湿式ブラスト処理工程および研磨処理工程において所望の粗面度の表面を得るためである。前処理としては、例えば、特殊研磨等の研磨処理等が挙げられる。特殊研磨処理では、被処理面に対して、樹脂やゴム等の弾性コア材に微細な砥粒を積層した粒子が圧縮空気または遠心力で滑走させられて、切削や研磨等により形成された凹凸痕が除去されて表面粗さが低減される。なお、ここで、粒子としては樹脂製のコアに砥粒を被覆した粒子であることが好ましい。また、そのコアの直径は０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下の範囲内であることが好ましく、砥粒の直径は１μｍ以上８μｍ以下の範囲内であることが好ましく、圧縮空気の圧力は０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下の範囲内であることが好ましい。また、粒子の投射角度は被処理面に対して４５°以上６０°以下の範囲内であることが好ましく、処理時間は３０分以上４５分以下の範囲内であることが好ましい。
＜湿式ブラスト処理の特徴＞
本発明の実施の形態に係る粗面化部材の作製に用いられる湿式ブラスト処理は以下の特徴を有する。
（１）乾式ブラスト処理に比べて細かい凹凸を形成することができる。
（２）乾式ブラスト処理に比べて凹凸構造の均一性が高い。
（３）砥粒の残留リスクが少なく、クリーンな表面仕上げを行うことができると共に、処理後の洗浄工程を省略し得る。
（４）乾式ブラスト処理に比べて被処理面の変形リスクが低く、薄板材にも適用可能である。
（５）乾式ブラスト処理に比べて被処理面の発熱が少なく、処理焼けが生じない。
（６）粒度が異なる砥粒を混ぜて使用することができるため、乾式ブラスト処理に比べて砥粒の選択の幅が広くなり、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを向上させやすい。
本発明の実施の形態に係る粗面化部材の作製に用いられる湿式ブラスト処理は以下の特徴を有する。
（１）乾式ブラスト処理に比べて細かい凹凸を形成することができる。
（２）乾式ブラスト処理に比べて凹凸構造の均一性が高い。
（３）砥粒の残留リスクが少なく、クリーンな表面仕上げを行うことができると共に、処理後の洗浄工程を省略し得る。
（４）乾式ブラスト処理に比べて被処理面の変形リスクが低く、薄板材にも適用可能である。
（５）乾式ブラスト処理に比べて被処理面の発熱が少なく、処理焼けが生じない。
（６）粒度が異なる砥粒を混ぜて使用することができるため、乾式ブラスト処理に比べて砥粒の選択の幅が広くなり、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを向上させやすい。
＜本発明の実施の形態に係る粗面化部材の特徴＞
本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、従前の粗面化部材よりも滑走性・滑落性に優れる。
本発明の実施の形態に係る粗面化部材は、従前の粗面化部材よりも滑走性・滑落性に優れる。
なお、本発明の実施の形態に係る粗面化部材が上記のような性能を示すのは、作製時の第１湿式ブラスト処理工程において比較的な大きなスケールの複雑な凹凸が形成され、第２湿式ブラスト処理工程およびその後の研磨処理工程においてその比較的大きなスケールの凹凸に比較的小さなスケールの複雑な凹凸が形成されるからであると推察される。
以下、本発明をより詳細に説明するために実施例および比較例を示すが、本発明がこの実施例には限定されることはない。
１．ステンレス鋼板の粗面化処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
なお、上記処理に先立って各処理用の砥粒分散液を調製した。具体的には、５０％平均粒径（メジアン径）５０μｍのセラミック粒子を１４００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）２０μｍのセラミック粒子を５００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。また、５０％平均粒径（メジアン径）２．０μｍのセラミック粒子を１５００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）１．０μｍのセラミック粒子を３００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。
第１湿式ブラスト処理では、第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．４ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度９０°で５分間噴射した。第２湿式ブラスト処理では、第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．２ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度６０°で４分間噴射した。特殊研磨処理では、粉末ゴムに微細なダイヤモンド砥粒を積層した粒子を、０．３ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面上を滑走させた。なお、ここで、粉末ゴムの直径は０．１～０．８ｍｍであり（平均直径は０．５ｍｍであった。）、ダイヤモンド砥粒の直径は１．０～８．０μｍであった（平均直径は４．０μｍであった。）。また、特殊研磨処理の際、粒子の投射角度を被処理面に対して４５°とし、その処理時間を８分とした。
２．被処理面の表面分析
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．３４０μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０４７ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５３０ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５７７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．３４０μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０４７ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５３０ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５７７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
また、上記各パラメータ５点の平均値は以下の通りであった。
・算術平均高さＳａ：０．３３５μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０６８ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．５７５ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．６４３ｍＬ／ｍ２
・算術平均高さＳａ：０．３３５μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０６８ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．５７５ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．６４３ｍＬ／ｍ２
（２）滑落試験
本試験では、試験板固定板、微動回転ステージおよび固定柱から成る滑落角度測定装置を用いてダンボール箱、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパック、包装箱（薬箱）、ペットボトル用キャップ、樹脂容器（目薬）、樹脂容器（汎用）、包装袋（おしぼり）、包装袋（飴）、ゴム栓および紙コップの滑落角度を測定した。なお、この滑落角度測定装置では、試験板固定板が微動回転ステージを介して固定柱に取り付けられている。そして、水平方向に延びる軸回りに微動回転ステージを回転させると、それに連動して試験板固定板が傾斜する。また、滑落角度測定装置の設置室の温度および相対湿度を計測したところ、温度は２０℃±１℃であり、相対湿度は５８％±３％であった。
本試験では、試験板固定板、微動回転ステージおよび固定柱から成る滑落角度測定装置を用いてダンボール箱、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパック、包装箱（薬箱）、ペットボトル用キャップ、樹脂容器（目薬）、樹脂容器（汎用）、包装袋（おしぼり）、包装袋（飴）、ゴム栓および紙コップの滑落角度を測定した。なお、この滑落角度測定装置では、試験板固定板が微動回転ステージを介して固定柱に取り付けられている。そして、水平方向に延びる軸回りに微動回転ステージを回転させると、それに連動して試験板固定板が傾斜する。また、滑落角度測定装置の設置室の温度および相対湿度を計測したところ、温度は２０℃±１℃であり、相対湿度は５８％±３％であった。
具体的には、本試験は以下の手順で行われた。
第１ステップ：被処理面が上側になるように試験板を試験板固定版に固定する。
第２ステップ：試験板の被処理面が水平になるように微動回転ステージを調整する。
第３ステップ：試験板の被処理面上に上記物品を載置する。
第４ステップ：微動回転ステージを操作して０．１°ずつ試験板固定板を傾斜させる。なお、この角度変化の間隔は５秒とした。
第５ステップ：物品が滑落した傾斜角度を記録し、その傾斜角度を滑落角度とした。
なお、本試験では、同一の物品に対して上記手順を３回繰り返してその平均値を滑落角度とした。その結果、以下の表２に示される結果が得られた。
第１ステップ：被処理面が上側になるように試験板を試験板固定版に固定する。
第２ステップ：試験板の被処理面が水平になるように微動回転ステージを調整する。
第３ステップ：試験板の被処理面上に上記物品を載置する。
第４ステップ：微動回転ステージを操作して０．１°ずつ試験板固定板を傾斜させる。なお、この角度変化の間隔は５秒とした。
第５ステップ：物品が滑落した傾斜角度を記録し、その傾斜角度を滑落角度とした。
なお、本試験では、同一の物品に対して上記手順を３回繰り返してその平均値を滑落角度とした。その結果、以下の表２に示される結果が得られた。
１．ステンレス鋼板の粗面化処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
なお、上記処理に先立って各処理用の砥粒分散液を調整した。具体的には、５０％平均粒径（メジアン径）１００μｍのセラミック粒子を１５００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）５０μｍのセラミック粒子を４００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。また、５０％平均粒径（メジアン径）２．０μｍのセラミック粒子を１４００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）１．０μｍのセラミック粒子を４００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。
第１ブラスト処理では、第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．４ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度９０°で５分間噴射した。第２ブラスト処理では、第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．３ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度６０°で４分間噴射した。特殊研磨処理では、粉末ゴムに微細なダイヤモンド砥粒を積層した粒子を、０．２ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面上を滑走させた。なお、ここで、粉末ゴムの直径は０．１～０．８ｍｍであり（平均直径は０．５ｍｍであった。）、ダイヤモンド砥粒の直径は１．０～８．０μｍであった（平均直径は４．０μｍであった。）。また、特殊研磨処理の際、粒子の投射角度を被処理面に対して４５°とし、その処理時間を８分とした。
２．被処理面の表面特性
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は１．０２４μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１２９ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．６３０ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は１．７５９ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は１．０２４μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１２９ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．６３０ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は１．７５９ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
また、上記各パラメータ５点の平均値は以下の通りであった。
・算術平均高さＳａ：１．０２４μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１２８ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：１．６５９ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：１．７８７ｍＬ／ｍ２
・算術平均高さＳａ：１．０２４μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１２８ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：１．６５９ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：１．７８７ｍＬ／ｍ２
（２）滑落試験
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
１．ステンレス鋼板の粗面化処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、第１湿式ブラスト処理、第２湿式ブラスト処理および特殊研磨処理をこの順序で施して、被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
なお、上記処理に先立って各処理用の砥粒分散液を調整した。具体的には、５０％平均粒径（メジアン径）４００μｍのセラミック粒子を１８００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）１００μｍのセラミック粒子を３００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。また、５０％平均粒径（メジアン径）２．０μｍのセラミック粒子を１２００ｇ、５０％平均粒径（メジアン径）１．０μｍのセラミック粒子を６００ｇ、２３Ｌ（２３，０００ｇ）の水に添加して撹拌し、それを第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液とした。
第１ブラスト処理では、第１湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．３ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度９０°で５分間噴射した。第２ブラスト処理では、第２湿式ブラスト処理用の砥粒分散液を、０．４ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面に対して投射角度６０°で４分間噴射した。特殊研磨処理では、粉末ゴムに微細なダイヤモンド砥粒を積層した粒子を、０．２ＭＰａの圧縮空気で、ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面上を滑走させた。なお、ここで、粉末ゴムの直径は０．１～０．８ｍｍであり（平均直径は０．５ｍｍであった。）、ダイヤモンド砥粒の直径は１．０～８．０μｍであった（平均直径は４．０μｍであった。）。また、特殊研磨処理の際、粒子の投射角度を被処理面に対して４５°とし、その処理時間を８分とした。
２．被処理面の表面特性
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は２．１１０μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１７２ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．２２５ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は２．３９７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は２．１１０μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１７２ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．２２５ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は２．３９７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
また、上記各パラメータ５点の平均値は以下の通りであった。
・算術平均高さＳａ：２．１５５μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１７９ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：２．３０４ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：２．４８３ｍＬ／ｍ２
・算術平均高さＳａ：２．１５５μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．１７９ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：２．３０４ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：２．４８３ｍＬ／ｍ２
（２）滑落試験
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
（比較例１）
１．ステンレス鋼板の研磨処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して＃４００のバフ研磨を実施して、その被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
１．ステンレス鋼板の研磨処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して＃４００のバフ研磨を実施して、その被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
２．被処理面の表面特性
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．０１８μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．００３ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．０２５ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．０２８ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の５点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．０１８μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．００３ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．０２５ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．０２８ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
また、上記各パラメータ５点の平均値は以下の通りであった。
・算術平均高さＳａ：０．０２０μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．００４ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．０２８ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．０３２ｍＬ／ｍ２
・算術平均高さＳａ：０．０２０μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．００４ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．０２８ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．０３２ｍＬ／ｍ２
（２）滑落試験
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
（比較例２）
１．ステンレス鋼板の研磨処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して電解研磨を実施して、その被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
１．ステンレス鋼板の研磨処理
ステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４）の被処理面（１３０ｍｍ×１００ｍｍ）に対して電解研磨を実施して、その被処理面を目的の粗面構造とした。なお、以下、このようにして得られたステンレス鋼板を「試験板」を称する。
２．被処理面の表面特性
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の１０点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．１９６μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０３２ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．１２７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．１５９ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
（１）算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃの測定
ＩＳＯ ２５１７８に基づいて上記試験板の被処理面の１０点の算術平均高さＳａ、突出谷部空間体積Ｖｖｖおよびコア部空間体積Ｖｖｃを求めたところ、算術平均高さＳａの中央値は０．１９６μｍであった。また、その算術平均高さＳａの中央値に対応する突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０３２ｍＬ／ｍ２であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．１２７ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。すなわち、突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和は０．１５９ｍＬ／ｍ２であった（表１参照）。
また、上記各パラメータ５点の平均値は以下の通りであった。
・算術平均高さＳａ：０．２０２μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０３０ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．１９０ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．２２０ｍＬ／ｍ２
・算術平均高さＳａ：０．２０２μｍ
・突出谷部空間体積Ｖｖｖ：０．０３０ｍＬ／ｍ２
・コア部空間体積Ｖｖｃ：０．１９０ｍＬ／ｍ２
・突出谷部空間体積Ｖｖｖとコア部空間体積Ｖｖｃの和：０．２２０ｍＬ／ｍ２
（２）滑落試験
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
実施例１の「（２）滑落試験」と同様にして各物品の滑落角度を求めたところ、以下の表２に示される結果が得られた。
［実施例および比較例で作製された試験板の滑落角度の比較検証］
表２から明らかなように、いずれの実施例に係る試験板も、いずれの比較例に係る試験板の滑落角度よりも低い滑落角度を示した。これは、実施例に係る試験板は、比較例に係る試験板よりも滑走性・滑落性に優れることを示している。なお、実施例１に係る試験板は、特にダンボール箱、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックについて、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表２および図１参照）。また、実施例２に係る試験板は、特に包装箱（薬箱）、ペットボトル用キャップ、樹脂容器（目薬）、樹脂容器（汎用）について、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表２および図２参照）。また、実施例３に係る試験板は、特に包装袋（おしぼり）、包装袋（飴）、ゴム栓および紙コップについて、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表３および図２参照）。
表２から明らかなように、いずれの実施例に係る試験板も、いずれの比較例に係る試験板の滑落角度よりも低い滑落角度を示した。これは、実施例に係る試験板は、比較例に係る試験板よりも滑走性・滑落性に優れることを示している。なお、実施例１に係る試験板は、特にダンボール箱、アルミニウムパウチ、アルミニウム容器、ティーパックについて、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表２および図１参照）。また、実施例２に係る試験板は、特に包装箱（薬箱）、ペットボトル用キャップ、樹脂容器（目薬）、樹脂容器（汎用）について、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表２および図２参照）。また、実施例３に係る試験板は、特に包装袋（おしぼり）、包装袋（飴）、ゴム栓および紙コップについて、比較例１および比較例２に係る試験板よりも優れた滑走性・滑落性を示した（表３および図２参照）。
Claims (6)
- 部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理を施した後に研磨処理を施して、算術平均高さＳａは０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０５０ｍＬ／ｍ ２ 以上０．１００ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５０ｍＬ／ｍ ２ 以上１．００ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５５ｍＬ／ｍ ２ 以上１．１０ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内である粗面を形成する
部材の粗面化方法。 - 部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理を施した後に研磨処理を施して、算術平均高さＳａは０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１００ｍＬ／ｍ ２ 以上０．１５０ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．００ｍＬ／ｍ ２ 以上２．００ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は１．１０ｍＬ／ｍ ２ 以上２．１５ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内である粗面を形成する
部材の粗面化方法。 - 部材に対して異なる条件で複数回、湿式ブラスト処理を施した後に研磨処理を施して、算術平均高さＳａは１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１５０ｍＬ／ｍ ２ 以上０．２００ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．００ｍＬ／ｍ ２ 以上３．００ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は２．１５ｍＬ／ｍ ２ 以上３．２０ｍＬ／ｍ ２ 以下の範囲内である粗面を形成する
部材の粗面化方法。 - 算術平均高さＳａは０．１５μｍ以上０．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．０５０ｍＬ／ｍ２以上０．１００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは０．５０ｍＬ／ｍ２以上１．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は０．５５ｍＬ／ｍ２以上１．１０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する
部材。 - 算術平均高さＳａは０．５０μｍ以上１．５０μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１００ｍＬ／ｍ２以上０．１５０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは１．００ｍＬ／ｍ２以上２．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は１．１０ｍＬ／ｍ２以上２．１５ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する
部材。 - 算術平均高さＳａは１．５０μｍ以上３．００μｍ以下の範囲内であり、突出谷部空間体積Ｖｖｖは０．１５０ｍＬ／ｍ２以上０．２００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、コア部空間体積Ｖｖｃは２．００ｍＬ／ｍ２以上３．００ｍＬ／ｍ２以下の範囲内であり、前記突出谷部空間体積Ｖｖｖと前記コア部空間体積Ｖｖｃの和は２．１５ｍＬ／ｍ２以上３．２０ｍＬ／ｍ２以下の範囲内である粗面を有する
部材。
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