JP7007623B1 - はんだ合金及びはんだ継手 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)質量%で、Cu:2.0%超え3.0%未満、Ni:0.010%以上0.30%未満、Ge:0.0010~0.20%、および残部がSnからなる合金組成を有するはんだ合金。
2.400%≦Cu+Ni+Ge≦3.190% (1)
0.33≦Ge/Ni≦1.04 (2)
(1)式および(2)式中、Cu、Ni、およびGeは、各々合金組成の含有量(質量%)を表す。
(1) Cu:2.0%超え3.0%未満
Cuは、はんだ合金の強度を向上させるとともに、Cu食われを抑制することができる。Cu含有量が2.0%以下であると、Cu食われが発生し、強度が低下することがある。Cu含有量の下限は2.0%超えであり、好ましくは2.3%以上であり、より好ましくは2.5%以上である。一方、Cu含有量が3.0%以上であると、液相線温度が上昇し、ΔTが大きくなってしまう。また、ブリッジやつららが増加する。さらに、粗大な金属間化合物が生成し、強度が低下する。これに加えて、はんだ付け性が悪化する。Cu含有量の上限は3.0%未満であり、好ましくは2.9%以下であり、より好ましくは2.8%以下であり、更に好ましくは2.7%以下であり、特に好ましくは2.6%以下である。
Niは、はんだ合金の強度を向上させるとともに、Cuと全率固溶であるためにCu食われを抑制することができる。Ni含有量が0.010%未満であると、Cu食われが発生し、強度が低下することがある。Ni含有量の下限は0.010%以上であり、好ましくは0.050%以上であり、より好ましくは0.10%以上であり、さらに好ましくは0.15%以上である。一方、Ni含有量が0.30%以上であると、液相線温度が上昇し、ΔTが大きくなってしまう。また、ブリッジやつららが増加する。さらに、粗大な金属間化合物が生成し、強度が低下する。これに加えて、はんだ付け性が悪化する。Ni含有量の上限は0.30%未満であり、好ましくは0.29%以下であり、より好ましくは0.24%以下であり、更に好ましくは0.22%以下であり、特に好ましくは0.20%以下である。
Geは、溶融はんだの酸化を抑制し、ブリッジやつららの発生を抑制することができる。Ge含有量が0.0010%未満であると、酸化抑制効果が低減してドロスが発生し、ブリッジやつららが増加する。Ge含有量の下限は0.0010%以上であり、好ましくは0.0050%以上であり、より好ましくは0.0100%以上である。更に好ましくは0.0600%以上である。一方、Ge含有量が0.20%を超えると溶融はんだの粘度が上昇してはんだ付け性が悪化する。また、液相線温度が上昇し、ΔTが大きくなってしまう。また、ブリッジやつららが増加する。Ge含有量の上限は0.2000%以下であり、好ましくは0.1400%以下であり、より好ましくは0.1000%以下である。
本発明に係るはんだ合金の残部はSnである。前述の元素の他に不可避的不純物を含有してもよい。不可避的不純物を含有する場合であっても、前述の効果に影響することはない。
本発明に係るはんだ合金は、P、Ga、およびCoを含有しない方がよい。PおよびGaは、はんだ槽中での溶融状態において、急速に大気中またはドロスとして消失するため、管理が困難である。また、Gaは、粘性の増加によりブリッジやつららの発生を促進し、ドロス量が増加してしまう。Pは液相線温度の上昇の原因となるため、ΔTが増加し、粘性の増加によりブリッジやつららの発生を促進する。Coは、微量添加では問題にならないが、含有量が増加するにつれて融点が上昇し、ΔTが大きくなってしまう。また、ブリッジやつららの発生原因になる。
2.400%≦Cu+Ni+Ge≦3.190% (1)
0.33≦Ge/Ni≦1.04 (2)
(1)式および(2)式中、Cu、Ni、およびGeは、各々合金組成の含有量(質量%)を表す。
(1)は、本発明に係るはんだ合金を構成する添加元素の合計量の範囲を表す。本発明に係るはんだ合金は、添加元素であるCu、Ni、およびGeにより諸特性を同時に発揮することができるため、これらの合計量が精度よく制御されていることが好ましい。これらの添加元素の合計量が上記範囲内であれば、各構成元素の上限近傍での臨界的意義を相互に補完し合い、互いに相俟って、種々の特性を同時に発揮することができる。より詳細には、CuおよびNiは凝固時における化合物の形成に寄与するため、ブリッジやつらら、ドロス量、ならびに強度の向上やCu食われの低減に寄与する。また、Geは、大気中の酸素と酸化物を形成するためにドロス量に寄与する。よって、これらの元素の合計量が(1)式を満たすように制御されることにより、本発明の効果がより高い水準で発揮される。
本発明に係るはんだ継手は、電子部品とその基板との接続、或いはパッケージ部品とプリント基板とを接合して接続する。すなわち、本発明に係るはんだ継手は電極の接続部をいい、一般的なはんだ付け条件を用いて形成することができる。
はんだ合金の製造方法は、本発明に係るはんだ合金を構成する各構成元素が上述の範囲内において優れた効果が発揮されるようにするため、母合金と本合金を以下の工程を備える。ここで、「母合金」とは、所望の合金組成を備える「本合金」の原料であることを意味する。
まず、Cu、Ni、およびGeは融点が高いため、従来のように各元素の地金から所定量を秤量して一度に溶解しようとすると、溶融するまでに非常に時間がかかる。特にGeは、酸化抑制効果を有するため、溶融中に大気中の酸素と優先的に反応することが考えられる。このため、従来では、Geを所定量添加する場合には、溶融温度、溶融時間、ならびに酸化物として消失するGeの量を考慮した秤量が必要であった。そこで、本発明に係るはんだ合金の製造では、Cu、Ni、GeをそれぞれSn-Cu、Sn-Ni、Sn-Geの母合金として各々製造し、これらの母合金から本合金を作製する。または、Sn-Ni、Sn-Geの母合金を製造し、これにCu単体を混ぜて本合金を作製してもよい。これにより、本合金が製造されるまでの合計時間が短縮されるため、短時間で製造が可能となり、Geの消失を低減することができる。
そこで、母合金を作製する際には、粗大で高融点の金属間化合物が形成されないように、凝固時の冷却速度を制御する必要がある。詳細には、液相線温度と固相線温度との温度域の中で、Sn-Cu-Ni系金属間化合物における固相線温度と液相線温度との範囲内である200℃~400℃までの冷却速度を50℃/sec以上に設定する。
その後、このような工程を経て作製された母合金を用い、本合金の液相線温度+30~50℃の範囲の温度域で母合金を作製する。例えば、430~450℃程度の温度域で母合金を溶解して本合金を製造する。
本発明に係るはんだ合金を用いた接合方法は、例えばフロー法を用いて常法に従って行えばよい。加熱温度は電子部品の耐熱性やはんだ合金の液相線温度に応じて適宜調整してもよい。また、本発明に係るはんだ合金を用いて接合する場合には、凝固時の冷却速度を考慮した方がさらに組織を微細にすることができる。例えば2~3℃/s以上の冷却速度ではんだ継手を冷却する。この他の接合条件は、はんだ合金の合金組成に応じて適宜調整することができる。
まず、各構成元素の地金から、Sn-Cu、Sn-Ni、Sn-Geを母合金として各々製造した。各母合金を製造する際、チラーなどを用いて冷却水を循環させることにより、200~400℃の冷却速度が50℃/secになるように制御した。このようにして製造した母合金から、表1に記載の含有量になるように母合金を秤量し、母合金と同様に、チラーなどを用いて冷却水を循環させることにより、200~400℃の冷却速度が50℃/secになるように制御して本合金を作製した。比較例で用いたP、およびCoも、上述と同様に母合金を作製し、母合金から表1に示す含有量になるように本合金を得た。Gaに関しては単独で添加して本合金を得た。
ΔTを求めるため、JIS Z 3198-1に準じて液相線温度および固相線温度をDSCにより測定した。液相線温度から固相線温度を引いて得られるΔTが110℃未満の場合には「◎」であり、110℃以上120℃以下には「〇」と評価し、120℃超え130℃以下には「△」と評価し、130℃を超えた場合には「×」と評価した。ΔTの評価が「〇」および「◎」の場合には実用上問題にならない。
まず、端子の幅が0.5mmであり、端子間隔が0.8mmの4端子Snめっき抵抗を12個用意し、その端子をガラスエポキシプリント基板(CEM-3)のスルーホールに挿入し、上述のように製造した本合金をはんだ槽に導入してフローソルダリングを行った。フローソルダリングには、株式会社マルコム製フローシュミレーターFS-1を用い、下記試験条件でフローソルダリングを行った。
はんだ槽:株式会社マルコム製フローシュミレーターFS-1
はんだ量:15kg
フラックス:千住金属工業株式会社製フラックス(品名:ES-1061SP2)
はんだ槽内のはんだ温度:255℃
引張強度はJISZ3198-2に準じて測定された。上述のように作製した表1に記載の各はんだ合金である本合金を金型に鋳込み、ゲージ長が30mm、直径8mmの試験片が作製された。作製された試験片は、Instron社製のType5966により、室温で、6mm/minのストロークで引っ張られ、試験片が破断したときの強度が計測された。引張強度が38Pa以上の場合には「◎」と評価し、33MPa以上38MPa未満の場合には「〇」と評価し、33MPa未満の場合には「×」と評価した。引張強度の評価が「〇」および「◎」の場合には実用上問題にならない。
図1は、ドロス重量を測定するためのドロス発生装置1の概略図である。ヒータ11で加熱可能であり容積が150ccのはんだ槽12に、上述のように作製した表1に示すはんだ合金である本合金を1000g導入した。はんだ槽12に導入したはんだ合金の温度が温度センサ14で400℃となるように、はんだ合金を加熱・溶融してはんだ浴13とした。その後、ガス導入管15より、大気を150cc/minの条件で10分間はんだ浴13中に吹き込んだ。吹込み終了後、はんだ浴13の表面に形成されたドロスを採取し、その重量を測定した。ドロス重量が25g以下を「◎」と評価し、25g超え30g以下を「〇」と評価し、30g超え35g以下を「△」と評価し、35gを超えた場合には「×」と評価した。ドロス重量の評価が「〇」および「◎」の場合には実用上問題にならない。
容量15kgの小型噴流はんだ槽中に、上述のように作製した表1に記載のはんだ合金である本合金を投入し、260℃の溶融状態にする。そして噴流はんだ槽の噴流口からの噴流高さが5mmになるように調整する。本実施例で使用する試験試料は、銅配線の厚さが35μmのFR-4ガラスエポキシ基板を適宜な大きさに裁断したものである。
評価結果を表1に示す。
比較例5および比較例14は、Cu含有量が多いため、ΔTが大きくブリッジやつららが発生した。
比較例8は、Geの含有量が少ないため、ブリッジやつららが発生し、ドロス量も多かった。比較例9は、Geの含有量が多いため、ΔTが大きくブリッジやつららが発生した。
比較例11は、Gaを含有するため、ブリッジやつららが発生し、ドロス量も多かった。
比較例12および比較例13は、Pを含有するため、ΔTが大きくブリッジやつららが発生した。
比較例15および比較例16は、Coを含有するため、ΔTが大きくブリッジやつららが発生した。
Claims (4)
- 質量%で、Cu:2.0%超え3.0%未満、Ni:0.010%以上0.30%未満、Ge:0.0010~0.20%、および残部がSnからなる合金組成を有し、前記合金組成は、下記(1)式および(2)式を満たすはんだ合金。
2.400%≦Cu+Ni+Ge≦3.190% (1)
0.33≦Ge/Ni≦1.04 (2)
前記(1)式および(2)式中、Cu、Ni、およびGeは、各々前記合金組成の含有量(質量%)を表す。 - 質量%で、Cu:2.5%超え3.0%未満である、請求項1に記載のはんだ合金。
- 質量%で、Cu:2.5%超え3.0%未満、Ni:0.010%以上0.30%未満、Ge:0.0010~0.20%、および残部がSnからなる合金組成を有するはんだ合金。
- 請求項1~3のいずれか1項に記載のはんだ合金を有するはんだ継手。
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