JP6977815B2 - Method for forming deep groove ball bearings and annular grooves for suppressing creep - Google Patents

Description

本発明は、転がり軸受に関する。 The present invention relates to rolling bearings.

各種産業機器には多くの転がり軸受が用いられている。転がり軸受は、内輪、外輪、これら内輪と外輪との間に介在している複数の転動体、及びこれら転動体を保持する保持器を備えている。例えば、図６に示すように、ハウジング９７内の回転軸９５を支持する転がり軸受９０では、内輪９１が回転軸９５に外嵌して取り付けられており、外輪９２がハウジング９７の内周面９８に取り付けられている。 Many rolling bearings are used in various industrial equipment. The rolling bearing includes an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage for holding the rolling elements. For example, as shown in FIG. 6, in a rolling bearing 90 that supports a rotating shaft 95 in a housing 97, an inner ring 91 is externally fitted to the rotating shaft 95, and an outer ring 92 is attached to an inner peripheral surface 98 of the housing 97. It is attached to.

特に、転がり軸受９０が深溝玉軸受であり、また、一方向の軸方向荷重が作用する軸受である場合、内輪９１と回転軸９５とは「締まり嵌め」の状態で組み立てられるのに対して、外輪９２とハウジング９７とは「すきま嵌め」の状態で組み立てられることが多い。このため、回転軸９５が回転している使用状態で、外輪９２とハウジング９７との間においてクリープ（ハウジング９７に対する外輪９２の周方向の滑り）が発生しやすい。 In particular, when the rolling bearing 90 is a deep groove ball bearing and a bearing on which an axial load in one direction acts, the inner ring 91 and the rotating shaft 95 are assembled in a "tight-fitting" state. The outer ring 92 and the housing 97 are often assembled in a "gap fit" state. Therefore, creep (slip of the outer ring 92 with respect to the housing 97 in the circumferential direction) is likely to occur between the outer ring 92 and the housing 97 in the used state where the rotating shaft 95 is rotating.

そこで、外輪９２の外周面にクリープ発生を抑制するための溝（環状溝）９３を形成した転がり軸受が提案されている（特許文献１、特許文献２参照）。この転がり軸受によれば、径方向（ラジアル方向）の大きな荷重が作用している場合に発生しやすいクリープを抑制することが可能となる。なお、このような荷重が作用している場合に発生しやすいクリープは、軸受回転方向と同方向へゆっくりと外輪９２が滑るクリープである。 Therefore, a rolling bearing in which a groove (annular groove) 93 for suppressing creep generation is formed on the outer peripheral surface of the outer ring 92 has been proposed (see Patent Document 1 and Patent Document 2). According to this rolling bearing, it is possible to suppress creep that tends to occur when a large load in the radial direction (radial direction) is applied. The creep that tends to occur when such a load is applied is a creep in which the outer ring 92 slowly slides in the same direction as the bearing rotation direction.

特開２００６−３２２５７９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2006-322579 特開平１０−３７９６７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 10-37967

前記のとおり、外輪９２の外周面に環状溝９３を形成することで前記のようなクリープを抑制することが可能となるが、この場合、外輪９２の外周面とハウジング９７との接触面積が狭くなり、ハウジング９７における接触面圧が高くなる。特に、環状溝９３の側面と、この環状溝９３の両側の円筒部９４の外周面とが直交する部分９９が、ハウジング９７に接触することで、面圧が局部的に高くなり、外輪９２が少しでもクリープすると、ハウジング９７の摩耗が進行しやすくなる。 As described above, by forming the annular groove 93 on the outer peripheral surface of the outer ring 92, it is possible to suppress creep as described above, but in this case, the contact area between the outer peripheral surface of the outer ring 92 and the housing 97 is narrow. Therefore, the contact surface pressure in the housing 97 becomes high. In particular, when the side surface of the annular groove 93 and the portion 99 where the outer peripheral surfaces of the cylindrical portions 94 on both sides of the annular groove 93 are orthogonal to each other come into contact with the housing 97, the surface pressure is locally increased and the outer ring 92 is formed. Creeping even a little makes it easier for the housing 97 to wear.

一方、特許文献２に記載の転がり軸受の場合、図７の断面図に示すように、外輪９２の外周面に形成されている環状溝９３は円弧形状である。この場合、環状溝９３と、円筒部９４の外周面とが交差する部分９９がハウジング９７に接触しても、ハウジング９７おける接触面圧は、特許文献１の場合と比較して大きくなりにくい。 On the other hand, in the case of the rolling bearing described in Patent Document 2, as shown in the cross-sectional view of FIG. 7, the annular groove 93 formed on the outer peripheral surface of the outer ring 92 has an arc shape. In this case, even if the portion 99 where the annular groove 93 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 94 intersect with the housing 97, the contact surface pressure in the housing 97 is unlikely to increase as compared with the case of Patent Document 1.

しかし、環状溝９３を断面円弧形状にすると、外輪９２の製造工程において寸法管理・生産管理が少々難しくなる。すなわち、環状溝９３の形成は、図８（Ａ）に示すように、外輪９２の外周面に対して砥石９６を接近させ、更に、二点鎖線で示すように接触させることで行われるが、図８（Ｂ）に示すように、外輪９２に対する砥石９６の切り込み深さＥ１が設定値Ｅ０（図８（Ａ）参照）よりも少しでも深くなると、形成される環状溝９３の溝幅Ｘ１は、規定の溝幅Ｘ０（図８（Ａ）参照）と比較して極端に大きくなる。これとは反対に、図８（Ｃ）に示すように、砥石９６の切り込み深さＥ２が設定値Ｅ０（図８（Ａ））よりも少しでも浅くなると、その溝幅Ｘ２は、規定の溝幅Ｘ０（図８（Ａ））と比較して極端に小さくなってしまう。つまり、砥石９６の切り込み深さＥ０にばらつき（Ｅ１，Ｅ２）があると、環状溝９３の溝幅（Ｘ１，Ｘ２）の寸法に大きな影響を与えてしまい、寸法管理・生産管理が難しい。 However, if the annular groove 93 has an arcuate cross section, dimensional control and production control become a little difficult in the manufacturing process of the outer ring 92. That is, as shown in FIG. 8A, the annular groove 93 is formed by bringing the grindstone 96 close to the outer peripheral surface of the outer ring 92 and further contacting the grindstone 96 as shown by the alternate long and short dash line. As shown in FIG. 8B, when the cutting depth E1 of the grindstone 96 with respect to the outer ring 92 becomes even slightly deeper than the set value E0 (see FIG. 8A), the groove width X1 of the annular groove 93 is formed. , It becomes extremely large as compared with the specified groove width X0 (see FIG. 8A). On the contrary, as shown in FIG. 8C, when the cutting depth E2 of the grindstone 96 becomes even slightly shallower than the set value E0 (FIG. 8A), the groove width X2 becomes the specified groove. It becomes extremely small as compared with the width X0 (FIG. 8 (A)). That is, if there are variations (E1, E2) in the cutting depth E0 of the grindstone 96, the dimensions of the groove widths (X1, X2) of the annular groove 93 are greatly affected, and it is difficult to control the dimensions and production.

なお、環状溝９３の溝幅Ｘ０の寸法管理は重要であり、図８（Ｃ）に示すように溝幅Ｘ２が狭くなってしまうと、環状溝９３によるクリープ抑制作用が弱くなってしまう。その一方で、図８（Ｂ）に示すように溝幅Ｘ１が大きくなりすぎると、円筒部９４の外周面が狭くなってハウジング９７との間の接触面圧が高くなってしまい、摩耗の原因となる。 It is important to control the size of the groove width X0 of the annular groove 93, and if the groove width X2 is narrowed as shown in FIG. 8C, the creep suppressing action of the annular groove 93 is weakened. On the other hand, if the groove width X1 becomes too large as shown in FIG. 8B, the outer peripheral surface of the cylindrical portion 94 becomes narrow and the contact surface pressure between the cylindrical portion 94 and the housing 97 increases, which causes wear. Will be.

そこで、相手部材との間で生じる局部的な接触面圧を緩和することができ、更に、環状溝の溝幅の寸法のばらつきを抑えることが可能となる構成を備えた転がり軸受を提供することを目的とする。 Therefore, it is possible to provide a rolling bearing having a configuration capable of alleviating the local contact surface pressure generated with the mating member and further suppressing the variation in the dimensional variation of the groove width of the annular groove. With the goal.

本発明は、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在している複数の転動体と、前記複数の転動体を保持する保持器と、を備え、前記内輪と前記外輪との内の一方が回転輪であって他方が固定輪である転がり軸受であって、前記固定輪が取り付けられる相手部材との嵌め合い面に、クリープ抑制用の環状溝が形成されており、前記環状溝は、溝底部と、当該溝底部の軸方向両側から延び前記嵌め合い面側に向かうにしたがって溝幅を広くしている一対のテーパー面部と、を有し、軸受中心線を含む断面における前記テーパー面部の断面形状は、前記嵌め合い面に対して傾いている直線形状である。 The present invention comprises an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage for holding the plurality of rolling elements, and the inner ring and the outer ring. A rolling bearing in which one of the bearings is a rotating wheel and the other is a fixed wheel, and an annular groove for suppressing creep is formed on a mating surface with a mating member to which the fixed wheel is attached. The annular groove has a groove bottom portion and a pair of tapered surface portions extending from both axial sides of the groove bottom portion and widening the groove width toward the fitting surface side, and has a cross section including a bearing center line. The cross-sectional shape of the tapered surface portion is a linear shape inclined with respect to the fitting surface.

この転がり軸受によれば、環状溝は前記テーパー面部を有していることから、この環状溝と嵌め合い面との交差部分と相手部材とが接触することによる接触面圧が、局部的に高くなるのを緩和することができ、固定輪にクリープが発生しても摩耗が進行しにくくなる。更に、環状溝を砥石によって形成する場合、形成される環状溝は、溝底部の軸方向両側に、断面において直線形状となるテーパー面部を有することから、その砥石の切り込み深さにばらつきがあったとしても、その影響を環状溝の溝幅の寸法精度に与えにくくすることができ、環状溝の溝幅の寸法のばらつきを抑えることが可能となる。 According to this rolling bearing, since the annular groove has the tapered surface portion, the contact surface pressure due to the contact between the intersection portion between the annular groove and the fitting surface and the mating member is locally high. It is possible to alleviate the occurrence of creep, and even if creep occurs in the fixed wheel, wear is less likely to progress. Further, when the annular groove is formed by a grindstone, the formed annular groove has tapered surface portions having a linear shape in the cross section on both sides in the axial direction of the groove bottom portion, so that the cutting depth of the grindstone varies. Even so, it is possible to make it difficult to exert the influence on the dimensional accuracy of the groove width of the annular groove, and it is possible to suppress the variation in the dimensional variation of the groove width of the annular groove.

また、前記断面において、直線形状である前記テーパー面部の延長仮想線と前記嵌め合い面との間の角度は、５°〜４５°であるのが好ましい。つまり、前記角度が小さすぎる場合、砥石の切り込み深さにばらつきがあると、その影響を環状溝の溝幅の寸法精度に与えにくくする作用が弱くなる。これに対して、前記角度が大きくなると、接触面圧が局部的に高くなるのを緩和する作用が弱くなる。 Further, in the cross section, the angle between the extension virtual line of the tapered surface portion having a linear shape and the fitting surface is preferably 5 ° to 45 °. That is, if the angle is too small and the cutting depth of the grindstone varies, the effect of making it difficult to affect the dimensional accuracy of the groove width of the annular groove is weakened. On the other hand, when the angle becomes large, the action of alleviating the locally high contact surface pressure becomes weak.

また、固定輪に環状溝を形成しても、転がり軸受の実使用時に、固定輪が弾性変形して溝底部（溝底部の一部）が相手部材に接触すると、その接触状態の変化（脈動）によって、クリープが発生する可能性がある。そこで、前記環状溝は、径方向の静定格荷重が作用した際に前記溝底部が前記相手部材に接触不可能である深さを有しているのが好ましい。これにより、転がり軸受は、実使用時、静定格荷重以下で使用される場合が多いことから、実使用時においてクリープを発生し難くすることが可能となる。 Even if an annular groove is formed in the fixed ring, if the fixed ring elastically deforms and the groove bottom (a part of the groove bottom) comes into contact with the mating member during actual use of the rolling bearing, the contact state changes (pulsation). ) May cause creep. Therefore, it is preferable that the annular groove has a depth at which the bottom portion of the groove cannot contact the mating member when a static rated load in the radial direction is applied. As a result, since rolling bearings are often used at static rated loads or less during actual use, it is possible to prevent creep from occurring during actual use.

本発明によれば、固定輪と相手部材とが接触することによる接触面圧が、局部的に高くなるのを緩和することができ、固定輪にクリープが発生しても摩耗が進行しにくくなる。そして、環状溝を砥石によって形成する場合、その砥石の切り込み深さにばらつきがあったとしても、その影響を環状溝の溝幅の寸法精度に与えにくくすることができ、環状溝の溝幅の寸法のばらつきを抑えることが可能となる。 According to the present invention, it is possible to alleviate the local increase in the contact surface pressure due to the contact between the fixed wheel and the mating member, and it becomes difficult for wear to proceed even if creep occurs in the fixed wheel. .. When the annular groove is formed by a grindstone, even if the cutting depth of the grindstone varies, it is possible to make it difficult to affect the dimensional accuracy of the groove width of the annular groove, and the groove width of the annular groove can be reduced. It is possible to suppress dimensional variations.

本発明の転がり軸受を含む回転装置の実施の一形態を示す縦断面図である。It is a vertical sectional view which shows one Embodiment of the rotating apparatus including the rolling bearing of this invention. 転がり軸受の断面図である。It is sectional drawing of the rolling bearing. 環状溝及びその形成を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining an annular groove and its formation. 転がり軸受に静定格荷重が作用している場合の外輪及びハウジングの拡大断面図である。It is an enlarged sectional view of an outer ring and a housing when a static rated load is applied to a rolling bearing. 他の形態の転がり軸受の断面図である。It is sectional drawing of the rolling bearing of another form. 従来の転がり軸受を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the conventional rolling bearing. 従来の環状溝を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the conventional annular groove. 従来の環状溝を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the conventional annular groove.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の転がり軸受７を含む回転装置１の実施の一形態を示す縦断面図である。回転装置１はハウジング２及び回転軸４を有しており、一対の転がり軸受７，７によって回転軸４がハウジング２に回転自在となって支持されている。回転軸４は、転がり軸受７，７が取り付けられている小径軸部４ａ，４ａと、転がり軸受７，７（内輪１１，１１）の間に介在し小径軸部４ａよりも外径が大きい大径軸部４ｂとを有している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a vertical sectional view showing an embodiment of a rotating device 1 including a rolling bearing 7 of the present invention. The rotating device 1 has a housing 2 and a rotating shaft 4, and the rotating shaft 4 is rotatably supported by the housing 2 by a pair of rolling bearings 7, 7. The rotary shaft 4 is interposed between the small diameter shaft portions 4a and 4a to which the rolling bearings 7 and 7 are attached and the rolling bearings 7 and 7 (inner rings 11 and 11), and has a larger outer diameter than the small diameter shaft portion 4a. It has a diameter shaft portion 4b.

ハウジング２の内周面３（以下、ハウジング内周面３ともいう。）の軸方向両側には、環状部５ａ，５ｂが設けられている。そして、転がり軸受７，７は、モータ用の予圧付与型の軸受であり、転がり軸受７，７は軸方向一方側の荷重（予圧）が付与された状態にある。 An annular portions 5a and 5b are provided on both sides of the inner peripheral surface 3 of the housing 2 (hereinafter, also referred to as a housing inner peripheral surface 3) in the axial direction. The rolling bearings 7 and 7 are preload-applied bearings for motors, and the rolling bearings 7 and 7 are in a state where a load (preload) on one side in the axial direction is applied.

軸方向一方側（図１では右側）の転がり軸受７と、軸方向他方側（図１では左側）の転がり軸受７とは同じ構成である。以下において、軸方向一方側（図１では右側）の転がり軸受７を代表として詳細な構成を説明する。 The rolling bearing 7 on one side in the axial direction (right side in FIG. 1) and the rolling bearing 7 on the other side in the axial direction (left side in FIG. 1) have the same configuration. Hereinafter, a detailed configuration will be described with the rolling bearing 7 on one side in the axial direction (right side in FIG. 1) as a representative.

図２は、転がり軸受７の断面図である。転がり軸受７は、回転軸４に外嵌して取り付けられている内輪１１と、ハウジング内周面３に取り付けられている外輪１２と、これら内輪１１と外輪１２との間に介在している複数の転動体と、これら転動体を保持する環状の保持器１４とを備えている。本実施形態の転動体は玉１３であり、図２に示す転がり軸受７は深溝玉軸受である。そして、前記のとおり、この転がり軸受７には一方向の軸方向荷重が作用している。 FIG. 2 is a cross-sectional view of the rolling bearing 7. A plurality of rolling bearings 7 are interposed between the inner ring 11 attached to the rotating shaft 4 and the outer ring 12 attached to the inner peripheral surface 3 of the housing, and the inner ring 11 and the outer ring 12. The rolling elements of the above and an annular cage 14 for holding these rolling elements are provided. The rolling element of this embodiment is a ball 13, and the rolling bearing 7 shown in FIG. 2 is a deep groove ball bearing. Then, as described above, a unidirectional axial load acts on the rolling bearing 7.

本実施形態では、内輪１１と回転軸４とは「締まり嵌め」の状態で組み立てられており、内輪１１は回転軸４に密着して嵌合しており回転軸４と一体回転可能である。これに対して、外輪１２は、固定状態にあるハウジング２に取り付けられているが、この外輪１２はハウジング内周面３に「すきま嵌め」の状態で組み立てられている。
このため、回転軸４が内輪１１と共に回転している使用状態で、外輪１２とハウジング２との間においてクリープ（ハウジング２に対する外輪１２の周方向の滑り）が発生することがある。なお、クリープについては、後にも説明する。 In the present embodiment, the inner ring 11 and the rotary shaft 4 are assembled in a "tightened fit" state, and the inner ring 11 is closely fitted to the rotary shaft 4 and can rotate integrally with the rotary shaft 4. On the other hand, the outer ring 12 is attached to the housing 2 in a fixed state, and the outer ring 12 is assembled in a state of "gap fitting" to the inner peripheral surface 3 of the housing.
Therefore, creep (slip of the outer ring 12 with respect to the housing 2 in the circumferential direction) may occur between the outer ring 12 and the housing 2 in the used state where the rotating shaft 4 is rotating together with the inner ring 11. The creep will be described later.

内輪１１の外周面には、玉１３が転動する内輪軌道溝（軌道面）１１ａが設けられており、外輪１２の内周面には、玉１３が転動する外輪軌道溝（軌道面）１２ａが設けられている。そして、複数の玉１３は、内輪１１と外輪１２との間の環状空間１５に設けられており、転がり軸受７が回転すると（内輪１１が回転すると）、これら玉１３は保持器１４によって保持された状態で内輪軌道溝１１ａと外輪軌道溝１２ａとを転動する。 An inner ring raceway groove (track surface) 11a on which the ball 13 rolls is provided on the outer peripheral surface of the inner ring 11, and an outer ring raceway groove (track surface) on which the ball 13 rolls is provided on the inner peripheral surface of the outer ring 12. 12a is provided. The plurality of balls 13 are provided in the annular space 15 between the inner ring 11 and the outer ring 12, and when the rolling bearing 7 rotates (when the inner ring 11 rotates), these balls 13 are held by the cage 14. In this state, the inner ring raceway groove 11a and the outer ring raceway groove 12a are rolled.

保持器１４は、複数の玉１３を周方向に沿って所定間隔（等間隔）をあけて保持することができ、このために、保持器１４には玉１３を収容するためのポケット１８が周方向に沿って複数形成されている。本実施形態の保持器１４は、玉１３の軸方向一方側に設けられている円環部１４ａと、この円環部１４ａから軸方向他方側に延在している複数の柱部１４ｂとを有している。そして、円環部１４ａの軸方向他方側（図２では左側）であって、周方向で隣り合う一対の柱部１４ｂ，１４ｂ間が、ポケット１８となる。なお、保持器１４は、他の形態であってもよく、例えば、軸方向他方側にも円環部を有する構成とすることができる。 The cage 14 can hold a plurality of balls 13 at predetermined intervals (equal intervals) along the circumferential direction, and for this purpose, the cage 14 has a pocket 18 for accommodating the balls 13. Multiple pieces are formed along the direction. The cage 14 of the present embodiment has an annular portion 14a provided on one side in the axial direction of the ball 13 and a plurality of pillar portions 14b extending from the annular portion 14a on the other side in the axial direction. Have. The pocket 18 is located on the other side of the annular portion 14a in the axial direction (on the left side in FIG. 2) and between the pair of pillar portions 14b and 14b adjacent to each other in the circumferential direction. The cage 14 may have another form, and may be configured to have an annular portion on the other side in the axial direction, for example.

本実施形態の転がり軸受７では、固定輪である外輪１２がハウジング２（相手部材）に取り付けられており、この外輪１２の外周面が、ハウジング２（内周面３）に対する嵌め合い面２２となっている。そして、図２に示すように、この嵌め合い面２２に環状溝３２が形成されている。環状溝３２は、周方向に連続する環状の凹溝からなる。また、環状溝３２は、嵌め合い面２２の軸方向の中央部に形成されている。そして、外輪軌道溝１２ａに対する玉１３の接触点の径方向外側の位置が、環状溝３２の軸方向の中央と一致する。 In the rolling bearing 7 of the present embodiment, the outer ring 12 which is a fixed ring is attached to the housing 2 (the mating member), and the outer peripheral surface of the outer ring 12 is the fitting surface 22 with respect to the housing 2 (inner peripheral surface 3). It has become. Then, as shown in FIG. 2, an annular groove 32 is formed in the fitting surface 22. The annular groove 32 is composed of an annular concave groove continuous in the circumferential direction. Further, the annular groove 32 is formed in the central portion of the fitting surface 22 in the axial direction. Then, the position of the contact point of the ball 13 with respect to the outer ring raceway groove 12a on the outer side in the radial direction coincides with the center in the axial direction of the annular groove 32.

ここで、ハウジング２と外輪１２との間で生じるクリープについて説明する。転がり軸受７において発生する可能性のあるクリープには、次の三つが考えられる。なお、下記の軸受回転方向とは、本実施形態の場合、回転輪である内輪１１の回転方向である。
・第１のクリープ：軸受回転方向と同方向へゆっくりと外輪１２が滑るクリープ
・第２のクリープ：軸受回転方向と同方向へ速く外輪１２が滑るクリープ
・第３のクリープ：軸受回転方向と逆方向に外輪１２が滑るクリープ Here, the creep that occurs between the housing 2 and the outer ring 12 will be described. The following three types of creep may occur in the rolling bearing 7. In the case of this embodiment, the following bearing rotation direction is the rotation direction of the inner ring 11 which is a rotating wheel.
・ First creep: creep in which the outer ring 12 slides slowly in the same direction as the bearing rotation direction ・ Second creep: creep in which the outer ring 12 slides quickly in the same direction as the bearing rotation direction ・ Third creep: opposite to the bearing rotation direction Creep where the outer ring 12 slides in the direction

第１のクリープは、転がり軸受７に径方向（ラジアル方向）の大きな荷重が作用している場合に発生しやすく、下記のメカニズムによって発生すると考えられる。すなわち、転がり軸受７に径方向の大きな荷重が作用している場合、玉１３が高負荷を受けて外輪軌道溝１２ａを通過する際、その直下である外輪外周側において部分的に弾性変形する。玉１３は外輪軌道溝１２ａに沿って移動することから、外輪１２は脈動変形（脈動変位）する。これにより、外輪１２のハウジング２との接触領域における弾性変形に起因して相対滑りが生じ、この相対滑りにより第１のクリープが発生すると考えられる。 The first creep is likely to occur when a large radial (radial direction) load is applied to the rolling bearing 7, and is considered to be generated by the following mechanism. That is, when a large radial load is applied to the rolling bearing 7, when the ball 13 receives a high load and passes through the outer ring raceway groove 12a, it is partially elastically deformed on the outer ring outer peripheral side immediately below the outer ring raceway groove 12a. Since the ball 13 moves along the outer ring track groove 12a, the outer ring 12 undergoes pulsation deformation (pulsation displacement). As a result, it is considered that relative slip occurs due to elastic deformation in the contact region of the outer ring 12 with the housing 2, and the first creep occurs due to this relative slip.

第２のクリープは、第１のクリープと外輪１２の移動方向（滑り方向）は同じであるが、転がり軸受７が径方向に関して無負荷である状態で発生しやすい。つまり、径方向に無負荷である場合、内輪１１の回転によって外輪１２を連れ回りさせ、これにより第２のクリープが発生すると考えられる。 The second creep is likely to occur in a state where the rolling bearing 7 has no load in the radial direction, although the moving direction (sliding direction) of the outer ring 12 is the same as that of the first creep. That is, when there is no load in the radial direction, it is considered that the rotation of the inner ring 11 causes the outer ring 12 to rotate around, thereby causing a second creep.

第３のクリープは、外輪１２の移動方向（滑り方向）が第１及び第２のクリープと反対であり、これは、例えば径方向の荷重が偏荷重となることで外輪１２がハウジング内周面３に沿って振れ回りすることで発生すると考えられる。 In the third creep, the moving direction (sliding direction) of the outer ring 12 is opposite to that of the first and second creeps. It is considered to occur by swinging around along 3.

そして、本実施形態の転がり軸受７では、前記第１のクリープを抑制するために、外輪１２の嵌め合い面２２であって外輪軌道溝１２ａの径方向外側に前記環状溝３２が形成されている。図２に示す環状溝３２は、外輪軌道溝１２ａの軸方向幅Ｙよりも大きな溝幅Ｘ０を有しているが、外輪軌道溝１２ａの軸方向幅Ｙ以下の溝幅Ｘ０を有していてもよい。 In the rolling bearing 7 of the present embodiment, in order to suppress the first creep, the annular groove 32 is formed on the fitting surface 22 of the outer ring 12 on the radial outer side of the outer ring raceway groove 12a. .. The annular groove 32 shown in FIG. 2 has a groove width X0 larger than the axial width Y of the outer ring raceway groove 12a, but has a groove width X0 equal to or smaller than the axial width Y of the outer ring raceway groove 12a. May be good.

このようにハウジング２に対する外輪１２の嵌め合い面２２に環状溝３２が形成されていることで、前記の第１のクリープの発生メカニズムで説明したような弾性変形に起因する相対滑りの発生を抑えることができ、第１のクリープを抑制することが可能となる。
つまり、転がり軸受７に径方向の大きな荷重が作用している場合、外輪１２のうちの外輪軌道溝１２ａの径方向外側の領域は径方向外側に弾性変形（拡径）するが、その領域に環状溝３２が形成されていることにより、弾性変形（拡径）を主に環状溝３２の範囲で生じさせることができる。このため、弾性変形部分とハウジング内周面３とが直接的に接触する作用を低減することができ、弾性変形が相手部材であるハウジング２に（ほとんど）伝わらず、外輪１２とハウジング２との間における第１のクリープの発生が抑制される。以上より、環状溝３２は、第１のクリープ抑制用の溝（逃げ溝）となる。 By forming the annular groove 32 on the fitting surface 22 of the outer ring 12 with respect to the housing 2 in this way, the occurrence of relative slip due to elastic deformation as described in the first creep generation mechanism described above is suppressed. It is possible to suppress the first creep.
That is, when a large radial load is applied to the rolling bearing 7, the area outside the outer ring raceway groove 12a of the outer ring 12 is elastically deformed (diameter expanded) outward in the radial direction. Since the annular groove 32 is formed, elastic deformation (diameter expansion) can be caused mainly in the range of the annular groove 32. Therefore, it is possible to reduce the action of direct contact between the elastically deformed portion and the inner peripheral surface 3 of the housing, and the elastic deformation is (almost) not transmitted to the housing 2 which is the mating member, and the outer ring 12 and the housing 2 The occurrence of the first creep in between is suppressed. From the above, the annular groove 32 becomes the first groove for suppressing creep (relief groove).

このような環状溝３２が設けられていることから、外輪１２は、環状溝３２の軸方向両側に円筒部３６，３７を有している。これら円筒部３６，３７の外周面３６ａ，３７ａは、転がり軸受７の軸受中心線Ｃ０を中心とする円筒面からなり、ハウジング２（内周面３）に沿って接触可能な面となる。図２に示すように、軸受中心線Ｃ０を含む断面において、円筒部３６，３７の外周面３６ａ，３７ａの断面形状は、軸受中心線Ｃ０に平行な直線形状を有している。 Since such an annular groove 32 is provided, the outer ring 12 has cylindrical portions 36 and 37 on both sides of the annular groove 32 in the axial direction. The outer peripheral surfaces 36a and 37a of these cylindrical portions 36 and 37 are formed of cylindrical surfaces centered on the bearing center line C0 of the rolling bearing 7, and are surfaces that can be contacted along the housing 2 (inner peripheral surface 3). As shown in FIG. 2, in the cross section including the bearing center line C0, the cross-sectional shape of the outer peripheral surfaces 36a, 37a of the cylindrical portions 36, 37 has a linear shape parallel to the bearing center line C0.

環状溝３２の具体的構成について説明する。環状溝３２は、溝底部３３と、一対のテーパー面部３４，３５とを有している。本実施形態の溝底部３３は、軸受中心線Ｃ０を中心とする円筒面形状を有している。この溝底部３３の軸方向両側の端部３３ａ（３３ｂ）から、テーパー面部３４（３５）が、円筒部３６（３７）の外周面３６ａ（３７ａ）側に向かって延びて設けられている。そして、これら一対のテーパー面部３４，３５によって、嵌め合い面２２側（つまり、径方向外側）に向かうにしたがって環状溝３２の溝幅は広くなっている。図２において、最も径方向外側における環状溝３２の溝幅（軸方向の幅寸法）をＸ０としている。 The specific configuration of the annular groove 32 will be described. The annular groove 32 has a groove bottom portion 33 and a pair of tapered surface portions 34, 35. The groove bottom portion 33 of the present embodiment has a cylindrical surface shape centered on the bearing center line C0. A tapered surface portion 34 (35) is provided extending from the ends 33a (33b) on both sides of the groove bottom portion 33 in the axial direction toward the outer peripheral surface 36a (37a) side of the cylindrical portion 36 (37). Then, due to the pair of tapered surface portions 34, 35, the groove width of the annular groove 32 becomes wider toward the fitting surface 22 side (that is, the outer side in the radial direction). In FIG. 2, the groove width (width dimension in the axial direction) of the annular groove 32 on the outermost side in the radial direction is set to X0.

そして、軸受中心線Ｃ０を含む断面において、軸方向一方側のテーパー面部３５の断面形状は、溝底部３３の端部３３ｂから嵌め合い面２２（外周面３７ａ）に向かって延びている形状を有し、嵌め合い面２２（外周面３７ａ）に対して傾いている直線形状となっており、また、軸方向他方側のテーパー面部３４の断面形状は、溝底部３３の端部３３ａから嵌め合い面２２（外周面３６ａ）に向かって延びている形状を有し、嵌め合い面２２（外周面３６ａ）に対して傾いている直線形状となっている。本実施形態では、軸方向一方側のテーパー面部３５と、軸方向他方側のテーパー面部３４とは、図２において左右対称形状を有している。 In the cross section including the bearing center line C0, the cross-sectional shape of the tapered surface portion 35 on one side in the axial direction has a shape extending from the end portion 33b of the groove bottom portion 33 toward the fitting surface 22 (outer peripheral surface 37a). However, it has a linear shape that is inclined with respect to the fitting surface 22 (outer peripheral surface 37a), and the cross-sectional shape of the tapered surface portion 34 on the other side in the axial direction is the fitting surface from the end portion 33a of the groove bottom portion 33. It has a shape extending toward 22 (outer peripheral surface 36a) and has a linear shape inclined with respect to the fitting surface 22 (outer peripheral surface 36a). In the present embodiment, the tapered surface portion 35 on one side in the axial direction and the tapered surface portion 34 on the other side in the axial direction have a symmetrical shape in FIG.

図２に示す断面において、直線形状である一方側のテーパー面部３５の延長仮想線３５ａと、嵌め合い面２２（外周面３７ａ）との間の角度θ１は、５°〜４５°（５°以上であり４５°以下）に設定されている。これと同様に、直線形状である他方側のテーパー面部３４の延長仮想線３４ａと、嵌め合い面２２（外周面３６ａ）との間の角度θ２は、５〜４５°に設定されている。 In the cross section shown in FIG. 2, the angle θ1 between the extension virtual line 35a of the tapered surface portion 35 on one side having a linear shape and the fitting surface 22 (outer peripheral surface 37a) is 5 ° to 45 ° (5 ° or more). It is set to 45 ° or less). Similarly, the angle θ2 between the extension virtual line 34a of the tapered surface portion 34 on the other side having a linear shape and the fitting surface 22 (outer peripheral surface 36a) is set to 5 to 45 °.

角度θ１，θ２の上限値については４５°とする以外に、３０°としてもよく、更に１５°とすることもできる、そして、角度θ１，θ２の下限値については５°とする以外に、８°としてもよい。なお、図２では、環状溝３２の断面形状をわかり易くするために、実際よりも角度θ１，θ２及び深さｈを大きくして記載している。 The upper limit of the angles θ1 and θ2 may be 30 ° and 15 ° in addition to 45 °, and the lower limit of the angles θ1 and θ2 may be 5 °. May be °. In addition, in FIG. 2, in order to make it easy to understand the cross-sectional shape of the annular groove 32, the angles θ1 and θ2 and the depth h are larger than they actually are.

環状溝３２の形成は、砥石６０（図３（Ａ）参照）を外輪１２の外周面に接触させることで行うことができる。このため、砥石６０は、前記溝底部３３及び前記テーパー面部３４，３５に一致する凸形状を有するものとすればよく、これにより、環状溝３２の形成が容易となる。なお、円筒部３６，３７の外周面３６ａ，３７ａの研磨は、環状溝３２の形成前に終了させておくことができる。 The annular groove 32 can be formed by bringing the grindstone 60 (see FIG. 3A) into contact with the outer peripheral surface of the outer ring 12. Therefore, the grindstone 60 may have a convex shape that matches the groove bottom portion 33 and the tapered surface portions 34, 35, which facilitates the formation of the annular groove 32. The polishing of the outer peripheral surfaces 36a and 37a of the cylindrical portions 36 and 37 can be completed before the formation of the annular groove 32.

以上の構成を備えている転がり軸受７によれば（図２参照）、環状溝３２は、断面において直線形状であるテーパー面部３４，３５を有している。このため、この環状溝３２（テーパー面部３４，３５）と嵌め合い面２２（外周面３６ａ，３７ａ）との交差部分３９ａ，３９ｂの形状が、鋭く尖った形状（例えば、直角になって尖った形状）となっておらず大きな鈍角となっていることから、交差部分３９ａ，３９ｂそれぞれとハウジング２とが接触することによる、ハウジング２における接触面圧が、局部的に高くなるのを緩和することができる。この結果、外輪１２にクリープが発生しても摩耗が進行しにくくなる。 According to the rolling bearing 7 having the above configuration (see FIG. 2), the annular groove 32 has tapered surface portions 34 and 35 having a linear shape in a cross section. Therefore, the shapes of the intersecting portions 39a and 39b of the annular groove 32 (tapered surface portions 34 and 35) and the fitting surfaces 22 (outer peripheral surfaces 36a and 37a) are sharply pointed (for example, at right angles and pointed). Since it does not have a shape) and has a large obtuse angle, it is necessary to alleviate the local increase in the contact surface pressure in the housing 2 due to the contact between each of the intersecting portions 39a and 39b and the housing 2. Can be done. As a result, even if creep occurs in the outer ring 12, wear is less likely to proceed.

更に、環状溝３２を砥石６０（図３（Ａ）参照））によって形成する際、形成される環状溝３２は、溝底部３３の軸方向両側に、断面において直線形状となるテーパー面部３４，３５を有することから、その砥石６０の切り込み深さＥ０に多少のばらつきがあったとしても、その影響を環状溝３２の溝幅Ｘ０の寸法精度に与えにくくすることができる。このため、環状溝３２の溝幅Ｘ０の寸法のばらつきを抑えることが可能となる。このようなばらつきを抑えることが可能となる作用について、以下に説明する。 Further, when the annular groove 32 is formed by the grindstone 60 (see FIG. 3A)), the annular groove 32 is formed on both sides of the groove bottom portion 33 in the axial direction, and the tapered surface portions 34, 35 having a linear shape in the cross section. Therefore, even if there is some variation in the cutting depth E0 of the grindstone 60, it is possible to make it difficult to affect the dimensional accuracy of the groove width X0 of the annular groove 32. Therefore, it is possible to suppress variations in the dimensions of the groove width X0 of the annular groove 32. The action that makes it possible to suppress such variations will be described below.

環状溝３２の形成は、図３（Ａ）に示すように、外輪１２の外周面（嵌め合い面２２）に対して砥石６０を接近させ、更に、二点鎖線で示すように砥石６０を接触させることで行われる。図３（Ａ）は、所望の（設計値とおりの）環状溝３２が形成される場合を示しており、砥石６０の切り込み深さが設定値Ｅ０であり、この場合、所望の（設計値とおりの）溝幅Ｘ０が形成される。
これに対して、図３（Ｂ）は、外輪１２に対する砥石６０の切り込み深さＥ１が、設定値Ｅ０（図３（Ａ）参照）よりも深くなった場合を示している。この場合、形成される環状溝３２の溝幅Ｘ１は、規定の溝幅Ｘ０よりも僅かに大きくなるが、従来例（図８（Ｂ））と比較して、その変化量（Ｘ１−Ｘ０）は小さい。
また、図３（Ｃ）は、砥石６０の切り込み深さＥ２が、設定値Ｅ０（図３（Ａ））よりも浅くなった場合を示している。この場合、形成される環状溝３２の溝幅Ｘ２は、規定の溝幅Ｘ０よりも僅かに小さくなるが、従来例（図８（Ｃ））と比較して、その変化量（Ｘ０−Ｘ２）は小さい。 To form the annular groove 32, the grindstone 60 is brought close to the outer peripheral surface (fitting surface 22) of the outer ring 12 as shown in FIG. 3A, and the grindstone 60 is further contacted as shown by the alternate long and short dash line. It is done by letting. FIG. 3A shows a case where the desired annular groove 32 is formed (as designed), and the cutting depth of the grindstone 60 is the set value E0. In this case, the desired (as designed) is formed. ) Groove width X0 is formed.
On the other hand, FIG. 3B shows a case where the cutting depth E1 of the grindstone 60 with respect to the outer ring 12 is deeper than the set value E0 (see FIG. 3A). In this case, the groove width X1 of the formed annular groove 32 is slightly larger than the specified groove width X0, but the amount of change (X1-X0) as compared with the conventional example (FIG. 8B). Is small.
Further, FIG. 3C shows a case where the cutting depth E2 of the grindstone 60 is shallower than the set value E0 (FIG. 3A). In this case, the groove width X2 of the formed annular groove 32 is slightly smaller than the specified groove width X0, but the amount of change (X0-X2) as compared with the conventional example (FIG. 8 (C)). Is small.

以上のように、本実施形態の環状溝３２は、断面において直線形状であるテーパー面部３４，３５を有していることから、砥石６０の切り込み深さＥ０にばらつき（Ｅ１，Ｅ２）があっても、環状溝３２の溝幅Ｘ０の寸法に影響を与えにくくすることができ、環状溝３２の寸法管理・生産管理が、従来例（図８参照）と比較して容易となる。
この結果、環状溝３２の溝幅Ｘ０を設計値に近づけることが容易となり、環状溝３２によるクリープ抑制の作用を適切に発揮させることができ、また、前記交差部分３９ａ，３９ｂ（図２参照）とハウジング２とが接触することによる、ハウジング２における面圧が高くなるのを抑えることができる。また、環状溝３２の溝幅Ｘ０の寸法のばらつきを抑えることが可能となることから、量産にも適している。 As described above, since the annular groove 32 of the present embodiment has tapered surface portions 34 and 35 having a linear shape in the cross section, the cutting depth E0 of the grindstone 60 varies (E1, E2). Also, it is possible to make it difficult to affect the dimension of the groove width X0 of the annular groove 32, and the dimension control and production control of the annular groove 32 become easier as compared with the conventional example (see FIG. 8).
As a result, it becomes easy to bring the groove width X0 of the annular groove 32 closer to the design value, the creep suppression effect of the annular groove 32 can be appropriately exerted, and the intersecting portions 39a and 39b (see FIG. 2). It is possible to suppress an increase in the surface pressure in the housing 2 due to contact between the housing 2 and the housing 2. Further, since it is possible to suppress variations in the dimensions of the groove width X0 of the annular groove 32, it is also suitable for mass production.

ここで、外輪１２に環状溝３２を形成しても、転がり軸受７の実使用時に、外輪１２が弾性変形して溝底部３３の一部がハウジング２（内周面３）に接触すると、前記のとおり、その接触状態の変化（脈動）によって、第１のクリープが発生する可能性がある。そこで、本実施形態の転がり軸受７では、図４に示すように、環状溝３２の深さｈは、径方向の静定格荷重（基本静定格荷重）が作用しても溝底部３３がハウジング２（内周面３）に接触不可能である値に設定されている。つまり、静定格荷重が転がり軸受７に作用して外輪１２の一部が弾性変形した際に、溝底部３３とハウジング２の内周面３との間に隙間Ｓが形成され、両者は非接触の状態にある。
転がり軸受７は、実使用時、動的荷重として静定格荷重以下の径方向荷重が作用する条件で使用される場合が多いことから、前記構成によれば、実使用時において第１のクリープの発生をより効果的に抑えることが可能となる。なお、図４は、転がり軸受７に静定格荷重が作用している場合の外輪１２及びハウジング２の拡大断面図である。この図４において、実線は静定格荷重が作用することで弾性変形した後の状態を示しており、二点鎖線は荷重が作用していない状態を示している。
なお、前記静定格荷重とは、ＪＩＳ Ｂ １５１９：２００９による「基本静ラジアル定格荷重」である。 Here, even if the annular groove 32 is formed in the outer ring 12, when the outer ring 12 is elastically deformed and a part of the groove bottom portion 33 comes into contact with the housing 2 (inner peripheral surface 3) when the rolling bearing 7 is actually used, the said. As described above, the change in the contact state (pulsation) may cause the first creep. Therefore, in the rolling bearing 7 of the present embodiment, as shown in FIG. 4, the depth h of the annular groove 32 is such that the groove bottom 33 is the housing 2 even when a radial static rated load (basic static rated load) is applied. The value is set so that it cannot be contacted with (inner peripheral surface 3). That is, when a static rated load acts on the rolling bearing 7 and a part of the outer ring 12 is elastically deformed, a gap S is formed between the groove bottom portion 33 and the inner peripheral surface 3 of the housing 2, and the two are not in contact with each other. Is in the state of.
Since the rolling bearing 7 is often used under the condition that a radial load equal to or less than the static rated load acts as a dynamic load in actual use, according to the above configuration, the first creep is performed in actual use. It is possible to suppress the occurrence more effectively. Note that FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the outer ring 12 and the housing 2 when a static rated load is applied to the rolling bearing 7. In FIG. 4, the solid line shows the state after elastic deformation due to the action of the static rated load, and the two-dot chain line shows the state where the load is not applied.
The static rated load is the "basic static radial rated load" according to JIS B 1519: 2009.

環状溝３２の深さｈは、嵌め合い面２２（外周面３６ａ，３７ａ）を基準とした深さである。軸受の型番が異なると前記静定格荷重は異なることから、環状溝３２の深さｈは、軸受の型番によって異なる。なお、深さｈを例えば０．１ｍｍ未満とすることができる。 The depth h of the annular groove 32 is a depth based on the fitting surface 22 (outer peripheral surfaces 36a, 37a). Since the static rated load differs depending on the model number of the bearing, the depth h of the annular groove 32 differs depending on the model number of the bearing. The depth h can be set to, for example, less than 0.1 mm.

また、環状溝３２が深くなりすぎると、外輪１２の強度・剛性が低下してしまう。そこで、環状溝３２は、前記静定格荷重を超える大きな径方向荷重が作用すると、溝底部３３がハウジング２に接触可能となる深さｈを有している。このように環状溝３２の深さｈが設定されていることで、静定格荷重を超える大きな径方向荷重が作用した場合には、溝底部３３の一部がハウジング２に接触して、この大きな荷重をハウジング２に伝達させることが可能となる。 Further, if the annular groove 32 becomes too deep, the strength and rigidity of the outer ring 12 will decrease. Therefore, the annular groove 32 has a depth h that allows the groove bottom portion 33 to come into contact with the housing 2 when a large radial load exceeding the static rated load is applied. Since the depth h of the annular groove 32 is set in this way, when a large radial load exceeding the static rated load is applied, a part of the groove bottom portion 33 comes into contact with the housing 2, and this large size is obtained. The load can be transmitted to the housing 2.

前記実施形態（図１参照）では、内輪１１が、この内輪１１が取り付けられている相手部材（回転軸４）と一体回転する回転輪であり、外輪１２が、この外輪１２が取り付けられている相手部材（ハウジング２）に（クリープするが）固定されている固定輪である。
しかし、本発明では、内輪１１と外輪１２との内の一方が回転輪であって他方が固定輪であればよく、前記実施形態と反対に、図５に示すように、軸５４に取り付けられている内輪１１が固定輪であって、外輪１２がハウジング５５と共に一体回転する回転輪であってもよい。この場合、内輪１１と軸５４との間がすきま嵌めの状態とされ、軸５４に対して内輪１１がクリープすることから、相手部材である軸５４に対する内輪１１の嵌め合い面（内周面）２１に（図２の形態と同様に）環状溝４２が形成される。そして、この環状溝４２は、溝底部４３と、嵌め合い面（内周面）２１側に向かうにしたがって溝幅を広くしている一対のテーパー面部４４，４５とを有している。軸受中心線Ｃ０を含む断面におけるこれらテーパー面部４４，４５の断面形状は、嵌め合い面（内周面）２１に対して傾いている直線形状となっている。 In the embodiment (see FIG. 1), the inner ring 11 is a rotating wheel that rotates integrally with the mating member (rotating shaft 4) to which the inner ring 11 is attached, and the outer ring 12 is attached to the outer ring 12. It is a fixed wheel fixed (although it creeps) to the mating member (housing 2).
However, in the present invention, one of the inner ring 11 and the outer ring 12 may be a rotating wheel and the other is a fixed ring, and is attached to the shaft 54 as shown in FIG. 5, contrary to the above embodiment. The inner ring 11 may be a fixed ring, and the outer ring 12 may be a rotary wheel that rotates integrally with the housing 55. In this case, the space between the inner ring 11 and the shaft 54 is in a state of clearance fitting, and the inner ring 11 creeps with respect to the shaft 54. Therefore, the fitting surface (inner peripheral surface) of the inner ring 11 with respect to the shaft 54 which is a mating member. An annular groove 42 is formed in 21 (similar to the form of FIG. 2). The annular groove 42 has a groove bottom portion 43 and a pair of tapered surface portions 44, 45 whose groove width is widened toward the fitting surface (inner peripheral surface) 21 side. The cross-sectional shape of these tapered surface portions 44, 45 in the cross section including the bearing center line C0 is a linear shape inclined with respect to the fitting surface (inner peripheral surface) 21.

この図５に示す形態においても、内輪１１と軸５４とが接触することによる接触面圧が、局部的に高くなるのを緩和することができ、内輪１１にクリープが発生しても摩耗が進行しにくくなる。そして、前記実施形態の場合と同様に、環状溝４２を砥石（図示せず）によって形成する場合、その砥石の切り込み深さにばらつきがあったとしても、その影響を環状溝４２の溝幅の寸法精度に与えにくくすることができ、環状溝４２の溝幅の寸法のばらつきを抑えることが可能となる。また、この図５に示す環状溝４２に対して、図２に示す環状溝３２の構成（例えば、角度θ１，θ２や、深さｈ等の構成）を適用することができる。 Also in the form shown in FIG. 5, it is possible to alleviate the local increase in the contact surface pressure due to the contact between the inner ring 11 and the shaft 54, and the wear progresses even if creep occurs in the inner ring 11. It becomes difficult to do. Then, as in the case of the above embodiment, when the annular groove 42 is formed by a grindstone (not shown), even if the cutting depth of the grindstone varies, the influence of the groove width of the annular groove 42 is exerted. It is possible to make it difficult to give dimensional accuracy, and it is possible to suppress variations in the dimensional variation of the groove width of the annular groove 42. Further, the configuration of the annular groove 32 shown in FIG. 2 (for example, the configuration having angles θ1 and θ2, the depth h, and the like) can be applied to the annular groove 42 shown in FIG.

以上のとおり開示した実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではない。つまり、本発明の転がり軸受は、図示する形態に限らず本発明の範囲内において他の形態のものであってもよい。
例えば、溝底部３３は、凹形の円弧面であってもよい。また、溝底部３３とテーパー面部３４（３５）との境界部は、凹状のアール面を介して連続していてもよい。 The embodiments disclosed as described above are exemplary in all respects and are not restrictive. That is, the rolling bearing of the present invention is not limited to the illustrated form, and may be another form within the scope of the present invention.
For example, the groove bottom portion 33 may be a concave arc surface. Further, the boundary portion between the groove bottom portion 33 and the tapered surface portion 34 (35) may be continuous via the concave rounded surface.

また、図１では、転がり軸受７をモータ用の予圧付与型の軸受として説明したが、モータ用以外であってもよく、本発明の転がり軸受は、クリープが課題となる回転機器に適用可能である。
また、転がり軸受は深溝玉軸受以外にアンギュラ玉軸受であってもよく、また、転動体は玉以外であってもよく、円筒ころや円すいころであってもよい。 Further, in FIG. 1, the rolling bearing 7 has been described as a preload-applied bearing for a motor, but it may be other than for a motor, and the rolling bearing of the present invention can be applied to a rotating device in which creep is an issue. be.
Further, the rolling bearing may be an angular contact ball bearing other than the deep groove ball bearing, and the rolling element may be other than the ball, and may be a cylindrical roller or a tapered roller.

２：ハウジング（相手部材） ７：転がり軸受 １１：内輪
１２：外輪 １３：玉（転動体） １４：保持器
２１：内輪の内周面（嵌め合い面） ２２：外輪の外周面（嵌め合い面）
３２：環状溝 ３３：溝底部 ３４，３５：テーパー面部
３４ａ，３５ａ：延長仮想線 ４２：環状溝 ４３：溝底部
４４，４５：テーパー面部 ５４：軸（相手部材） ５５：ハウジング
Ｃ０：軸受中心線 θ１，θ２：角度 ｈ：深さ
Ｘ０：溝幅 2: Housing (mate member) 7: Rolling bearing 11: Inner ring 12: Outer ring 13: Ball (rolling element) 14: Cage 21: Inner ring inner peripheral surface (fitting surface) 22: Outer ring outer peripheral surface (fitting surface) )
32: Circular groove 33: Groove bottom 34, 35: Tapered surface 34a, 35a: Extension virtual line 42: Circular groove 43: Groove bottom 44, 45: Tapered surface 54: Shaft (counterpart) 55: Housing C0: Bearing center line θ1, θ2: Angle h: Depth X0: Groove width

Claims (1)

深溝玉軸受が備える外輪に、クリープ抑制用の環状溝を形成する方法であって、
前記深溝玉軸受は、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在している複数の玉と、前記複数の玉を保持する保持器と、を備える深溝玉軸受であって、
前記外輪は相手部材との嵌め合い面である外周面に、軸方向一方側に形成されている円筒面である第１の周面と軸方向他方側に形成されている円筒面である第２の周面とが含まれ、前記第１の周面と前記第２の周面との間にクリープ抑制用の環状溝が形成されており、
前記外輪は内周面に、軸方向一方側に形成されている第１の肩と軸方向他方側に形成されている第２の肩とが含まれ、前記第１の肩と前記第２の肩との間に軌道溝が形成されており、
前記環状溝は、溝底部と、当該溝底部の軸方向両側から延び前記嵌め合い面側に向かうにしたがって溝幅を広くしている軸方向一方側の第１のテーパー面部及び軸方向他方側の第２のテーパー面部と、を有し、
軸受中心線を含む断面における前記テーパー面部の断面形状は、前記嵌め合い面に対して傾いている直線形状であり、
前記第１の周面の径方向内側に前記第１の肩が存在し、前記第２の周面の径方向内側に前記第２の肩が存在し、
前記クリープ抑制用の環状溝を形成する方法は、
前記外輪の前記第１の周面及び前記第２の周面を研磨により形成し、
前記外輪の前記嵌め合い面に対して、前記溝底部と前記第１のテーパー面部と前記第２のテーパー面部とに一致する凸形状を有する砥石を接近させ、更に、当該砥石を接触させることで、前記環状溝を形成し、
前記第１の周面及び前記第２の周面の研磨は、前記砥石による前記環状溝の形成前に終了する、クリープ抑制用の環状溝の形成方法。 The outer ring deep groove ball bearing is provided a method of forming an annular groove for creep suppression,
The deep groove ball bearing is a deep groove ball bearing including an inner ring, an outer ring, a plurality of balls interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage for holding the plurality of balls.
The outer ring is a first peripheral surface which is a cylindrical surface formed on one side in the axial direction and a second cylindrical surface formed on the other side in the axial direction on an outer peripheral surface which is a fitting surface with a mating member. An annular groove for suppressing creep is formed between the first peripheral surface and the second peripheral surface.
The outer ring includes, on the inner peripheral surface, a first shoulder formed on one side in the axial direction and a second shoulder formed on the other side in the axial direction, the first shoulder and the second shoulder. An orbital groove is formed between the shoulder and the shoulder.
The annular groove extends from both sides of the groove bottom in the axial direction and widens the groove width toward the fitting surface side. The first tapered surface portion on one side in the axial direction and the other side in the axial direction. It has a second tapered surface portion and
The cross-sectional shape of the tapered surface portion in the cross section including the bearing center line is a linear shape inclined with respect to the fitting surface.
The first shoulder is present on the radial inside of the first peripheral surface, and the second shoulder is present on the radial inside of the second peripheral surface.
The method for forming the annular groove for suppressing creep is as follows.
The first peripheral surface and the second peripheral surface of the outer ring are formed by polishing.
A grindstone having a convex shape matching the groove bottom portion, the first tapered surface portion, and the second tapered surface portion is brought close to the fitting surface of the outer ring, and further, the grindstone is brought into contact with the mating surface. to form the annular groove,
A method for forming an annular groove for suppressing creep , in which polishing of the first peripheral surface and the second peripheral surface is completed before the formation of the annular groove by the grindstone.

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