JP6977409B2 - 安定オーステナイト系ステンレス溶接部材 - Google Patents
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Description
すなわち、本発明は、安定オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材にレーザ・TIG複合溶接を施した安定オーステナイト系ステンレス溶接部材であって、
溶接部のビード中央部におけるビッカース硬度が母材のビッカース硬度よりも大きく、その差が30以下であり、
母材の安定オーステナイト系ステンレス鋼の化学組成が、質量%において、C:0.20%以下、Si:5.0%以下、Mn:6.0%以下、Ni:6.0〜24.23%、Cu:4.0%以下、Cr:12.0〜30.0%、N:0.30%以下、Mo:5.0%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物であり、式(1)に表されるδFの値が0未満である安定オーステナイト系ステンレス溶接部材に関する。
δF=−36C−0.13Mn−1.3Ni−30N−0.39Cu+1.3Cr+1.3Mo+0.67Si−5 ・・・(1)
ただし、C、Mn等の元素記号の位置には、元素記号に対応する成分の含有量(質量%)の値を代入する。ただし、当該成分が母材に含有されない場合は式に算入しない。
本発明に係るレーザ・TIG複合溶接方法について図に基づいて説明する。図1は、本発明に係るレーザ・TIG複合溶接方法についてTIG先行溶接を説明する図である。
図1において符号1はレーザ溶接を行うレーザ光のビームであり、符号2はTIG溶接トーチである。また、符号3は、素材である安定オーステナイト系ステンレス鋼材である。この溶接方法によってレーザ・TIG複合溶接する場合、TIG溶接トーチ2によるTIG溶接が先行して行われ、続いてレーザトーチ1によるレーザ溶接が行われる。
δF=−36C−0.13Mn−1.3Ni−30N−0.39Cu+1.3Cr+1.3Mo+0.67Si−5 ・・・ (1)
本発明はδフェライト相が生成しないことを前提にしており、δFが0未満とした。
P:熱間加工性に有害な元素である。とくに0.050%を超えるとその影響は顕著になるので 望ましくは0.050%以下である。
S:結晶粒界に偏析しやすく、粒界脆化により熱間加工性の低下等を促進する元素である。0.020%を超えるとその影響は顕著になるので望ましくは0.020%以下である。
V、Zr:Vは固溶Cを炭化物として析出させる効果による加工性向上、Zrは鋼中の酸素を酸化物として捕えることによる加工性や靭性向上の面から有用な元素である。しかしながら、多量に添加すると製造性が低下するので、V、Zrの適正含有量は0.01〜0.30%である。
Oは酸化物系の非金属介在物を形成して鋼の清浄度を低下させるため、プレス成形性や曲げ性に悪影響を与えるため、0.02%以下とした。
これら以外にもCa、Mg、Co、REMなどは、溶製中に原料であるスクラップ中より含まれることもあるが、とりたてて多量に含まれる場合を除き、レーザ・TIG複合溶接オーステナイト系ステンレス溶接部特性には影響ない。
配置: TIG先行、またはレーザ先行
レーザ溶接:出力 4kW、
スポット直径φ0.6mm、
傾斜0°、
アシストガス Ar100%、40L/min
電流300A、
アーク長 1.5mm、
シールドガス Ar100%、15L/min
レーザ単独溶接 4.0m/min
2 TIG溶接を行うトーチ
3 素材
Claims (2)
- 安定オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材にレーザ・TIG複合溶接を施した安定オーステナイト系ステンレス溶接部材であって、
溶接部のビード中央部におけるビッカース硬度が母材のビッカース硬度よりも大きく、その差が30以下であり、
母材の安定オーステナイト系ステンレス鋼の化学組成が、質量%において、C:0.20%以下、Si:5.0%以下、Mn:6.0%以下、Ni:6.0〜24.23%、Cu:4.0%以下、Cr:12.0〜30.0%、N:0.30%以下、Mo:5.0%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物であり、式(1)に表されるδFの値が0未満である安定オーステナイト系ステンレス溶接部材。
δF=−36C−0.13Mn−1.3Ni−30N−0.39Cu+1.3Cr+1.3Mo+0.67Si−5 ・・・(1)
ただし、C、Mn等の元素記号の位置には、元素記号に対応する成分の含有量(質量%)の値を代入する。ただし、当該成分が母材に含有されない場合は式に算入しない。 - 母材の化学組成が、さらに質量%において、Ti:0.50%以下、Nb:0.50%以下、B:0.0100%以下のうち少なくとも1種以上を含有する、
請求項1に記載の安定オーステナイト系ステンレス溶接部材。
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