JP6955498B2 - 耐熱性リグニンの製造方法 - Google Patents
耐熱性リグニンの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6955498B2 JP6955498B2 JP2018538476A JP2018538476A JP6955498B2 JP 6955498 B2 JP6955498 B2 JP 6955498B2 JP 2018538476 A JP2018538476 A JP 2018538476A JP 2018538476 A JP2018538476 A JP 2018538476A JP 6955498 B2 JP6955498 B2 JP 6955498B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lignin
- solution
- resin
- less
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は耐熱性リグニンに関する。
近年の環境意識の高まりにより、バイオマス由来の原料が注目されている。例えば、バイオエタノールの製造において特に顕著であるが、バイオマス由来の原料として、デンプンや糖など、食料と競合する原料を用いる場合が多い。そのため、食料価格上昇や食糧生産の減少に繋がる等の問題が指摘されている。そこで、現在、食料と競合しないセルロース系バイオマスから原料を製造する技術が注目されている。
食料と競合しないセルロース系バイオマスとして、例えば、パームヤシの樹幹及び空房、パームヤシ果実の繊維及び種子、バガス（さとうきび（高バイオマス量さとうきびを含む）の搾り滓）、稲わら、麦わら、トウモロコシの穂軸・茎葉・トウモロコシ残渣（コーンストーバー、コーンコブ、コーンハル）、ソルガム（スイートソルガムを含む）残渣、ヤトロファ種皮及び殻、カシュー殻、木材チップ、スイッチグラス、エリアンサス等が挙げられる。
これらのセルロース系バイオマスは、セルロースやヘミセルロース以外にリグニンを２０〜３０質量％含有している。例えば、製紙工程では、リグニンは、セルロースやヘミセルロースと分離されて、黒液として回収され、主に燃料として利用されてきた。しかし、リグニンを分解するとフェノール誘導体を製造することができ、化学品やバイオプラスチックへの変換が期待できるため、リグニンを抽出することが望まれている。
これらのセルロース系バイオマスは、セルロースやヘミセルロース以外にリグニンを２０〜３０質量％含有している。例えば、製紙工程では、リグニンは、セルロースやヘミセルロースと分離されて、黒液として回収され、主に燃料として利用されてきた。しかし、リグニンを分解するとフェノール誘導体を製造することができ、化学品やバイオプラスチックへの変換が期待できるため、リグニンを抽出することが望まれている。
ところが、リグニンを化学品等の樹脂材料などの工業材料として用いる場合に、耐熱性等の物性値に劣るという問題を有する。
特許文献１は、バイオマスを溶媒存在下にて、高温高圧下で攪拌処理して、バイオマスを分解することにより得られたリグニン誘導体を開示する。上記分解処理後、水不溶分をアセトンにて抽出し、このアセトンを留去することにより、リグニン誘導体が得られる。
特許文献２は、リグニンのフェニルプロパンユニットのα位にフェノール誘導体がグラフトされた１，１−ジフェニルプロパンユニットを含み、１又は２以上の水酸基がアシル化されたエステル部位を備えるリグニン系ポリマーを開示する。リグノフェノール誘導体は、天然リグニンに由来する多様な化学構造を含んでいる集合体として回収されるため、分子量分画や構造多様性を均質化するための熱アニールによる熱処理が行われている。
特許文献１は、バイオマスを溶媒存在下にて、高温高圧下で攪拌処理して、バイオマスを分解することにより得られたリグニン誘導体を開示する。上記分解処理後、水不溶分をアセトンにて抽出し、このアセトンを留去することにより、リグニン誘導体が得られる。
特許文献２は、リグニンのフェニルプロパンユニットのα位にフェノール誘導体がグラフトされた１，１−ジフェニルプロパンユニットを含み、１又は２以上の水酸基がアシル化されたエステル部位を備えるリグニン系ポリマーを開示する。リグノフェノール誘導体は、天然リグニンに由来する多様な化学構造を含んでいる集合体として回収されるため、分子量分画や構造多様性を均質化するための熱アニールによる熱処理が行われている。
しかしながら、特許文献１において抽出されたリグニンは、分子量が小さすぎる成分が多く、リグニンを樹脂として使用するには耐熱性が悪く、また作業性を向上させるためには、別途反応釜で二次誘導化することが必要であり、リグニンをそのまま使用するには適さないという問題を有する。
特許文献２では、天然リグニン由来の未反応のベンジル位の水酸基に他のフェノール性水酸基を結合させている、あるいは水酸基をアシル化変性させているため、２００℃以上の温度で熱アニール処理を行うと、天然リグニン由来の反応点も同時に消失しており材料としての魅力に劣る。また、この方法でも別途反応釜で二次誘導化することが必要である。
特許文献２では、天然リグニン由来の未反応のベンジル位の水酸基に他のフェノール性水酸基を結合させている、あるいは水酸基をアシル化変性させているため、２００℃以上の温度で熱アニール処理を行うと、天然リグニン由来の反応点も同時に消失しており材料としての魅力に劣る。また、この方法でも別途反応釜で二次誘導化することが必要である。
本発明は、天然リグニンに由来する構造を維持しつつ、反応性の向上を目的として水酸基を有する官能基等を付与（二次誘導化）することなく耐熱性の高いリグニンを提供することにある。
本発明者等は鋭意検討を行った結果、以下の工程を有する製造方法により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［１０］を提供する。
［１］原料リグニン溶液と、原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する工程（Ｉ）を含む、耐熱性リグニンの製造方法。
［２］前記原料リグニン溶液は、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液である、上記［１］に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
［３］前記有機溶媒が、アルコール、エーテル及びケトン系化合物から選ばれる少なくとも１種である、上記［２］に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
［４］工程（Ｉ）により得られた溶液が二相である場合に、以下の工程（ＩＩ−１）をさらに要する、上記［１］〜［３］のいずれか一つに記載の耐熱性リグニンの製造方法：
（ＩＩ−１）工程（Ｉ）により得られた溶液から耐熱性リグニンを含む有機相を分離し、該有機相を濃縮する。
［５］工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合に、以下の工程（ＩＩ−２）をさらに要する、上記［１］〜［３］のいずれか一つに記載の耐熱性リグニンの製造方法：
（ＩＩ−２）溶液を固液分離する。
［６］（１）動的粘弾性測定法（ＤＭＡ法）によるガラス転移温度Ｔgが７０℃以上であり、（２）数平均分子量が６００以上であり、及び（３）示差熱及び熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）における、５％熱重量減少開始温度が２１０℃以上である、上記［１］〜［５］のいずれか一つに記載の製造方法により得られる耐熱性リグニン。
［７］以下の（４）及び（５）の要件をさらに満たす、上記［６］に記載の耐熱性リグニン：（４）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であり、（５）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。
［８］上記［６］または［７］に記載の耐熱性リグニンを含む樹脂組成物、及び該樹脂組成物を用いてなる成形品。
［９］原料リグニン溶液に樹脂を添加して、リグニン−樹脂含有溶液を得る工程（ＩＡ）と、上記リグニン−樹脂含有溶液と、該リグニン−樹脂含有溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）とを含む、リグニン含有樹脂組成物の製造方法。
［１０］上記［９］に記載の方法により得られるリグニン含有樹脂組成物及び該樹脂組成物を用いてなる成形品。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［１０］を提供する。
［１］原料リグニン溶液と、原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する工程（Ｉ）を含む、耐熱性リグニンの製造方法。
［２］前記原料リグニン溶液は、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液である、上記［１］に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
［３］前記有機溶媒が、アルコール、エーテル及びケトン系化合物から選ばれる少なくとも１種である、上記［２］に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
［４］工程（Ｉ）により得られた溶液が二相である場合に、以下の工程（ＩＩ−１）をさらに要する、上記［１］〜［３］のいずれか一つに記載の耐熱性リグニンの製造方法：
（ＩＩ−１）工程（Ｉ）により得られた溶液から耐熱性リグニンを含む有機相を分離し、該有機相を濃縮する。
［５］工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合に、以下の工程（ＩＩ−２）をさらに要する、上記［１］〜［３］のいずれか一つに記載の耐熱性リグニンの製造方法：
（ＩＩ−２）溶液を固液分離する。
［６］（１）動的粘弾性測定法（ＤＭＡ法）によるガラス転移温度Ｔgが７０℃以上であり、（２）数平均分子量が６００以上であり、及び（３）示差熱及び熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）における、５％熱重量減少開始温度が２１０℃以上である、上記［１］〜［５］のいずれか一つに記載の製造方法により得られる耐熱性リグニン。
［７］以下の（４）及び（５）の要件をさらに満たす、上記［６］に記載の耐熱性リグニン：（４）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であり、（５）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。
［８］上記［６］または［７］に記載の耐熱性リグニンを含む樹脂組成物、及び該樹脂組成物を用いてなる成形品。
［９］原料リグニン溶液に樹脂を添加して、リグニン−樹脂含有溶液を得る工程（ＩＡ）と、上記リグニン−樹脂含有溶液と、該リグニン−樹脂含有溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）とを含む、リグニン含有樹脂組成物の製造方法。
［１０］上記［９］に記載の方法により得られるリグニン含有樹脂組成物及び該樹脂組成物を用いてなる成形品。
本発明によれば、天然リグニンに由来する構造を維持しつつ、二次誘導化することなく耐熱性の高いリグニンを提供することができる。
以下に、本発明の実施形態について詳細に説明する。
＜耐熱性リグニンの製造方法＞
本実施形態における耐熱性リグニンの製造方法は、原料リグニン溶液と、原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する工程（Ｉ）を含むことを特徴とする。
本実施形態における耐熱性リグニンの製造方法は、原料リグニン溶液と、原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する工程（Ｉ）を含むことを特徴とする。
［植物系バイオマス］
植物系バイオマスとしては、木本系バイオマス、草本系バイオマスが挙げられる。木本系バイオマスとしては、スギ、ヒノキ、ヒバ、サクラ、ユーカリ、ブナ、タケなどの針葉樹、広葉樹が挙げられる。
草本系バイオマスとしては、パームヤシの樹幹・空房、パームヤシ果実の繊維及び種子、バガス（さとうきび及び高バイオマス量さとうきびの搾り滓）、ケーントップ（さとうきびのトップ及びリーフ）、エナジーケーン、稲わら、麦わら、トウモロコシの穂軸・茎葉・残渣（コーンストーバー、コーンコブ、コーンハル）、ソルガム（スイートソルガムを含む）残渣、ヤトロファ種の皮及び殻、カシュー殻、スイッチグラス、エリアンサス、高バイオマス収量作物、エネルギー作物等が挙げられる。
これらのなかでも、入手容易性や本発明において適用する製造方法との適合性の観点から、草本系バイオマスであることが好ましく、パームヤシの空房、麦わら、トウモロコシの茎葉、バガス、ケーントップ、エナジーケーン、それら有用成分抽出後の残渣がより好ましく、バガス、ケーントップ、エナジーケーンがさらに好ましい。有用成分には、例えば、ヘミセルロース、糖質、ミネラル、水分などが含まれる。
バガスには、５〜３０質量％程度のリグニンが含まれる。また、バガス中のリグニンは基本骨格として、Ｈ核、Ｇ核およびＳ核の全てを含む。Ｇ核とは、フェノール骨格部分のオルト位に１つのメトキシ基（−ＯＣＨ3）を有するものであり、Ｓ核とは、オルト位に２つのメトキシ基を有するものであり、Ｈ核とは、オルト位にメトキシ基を有していないものである。なお、木本系バイオマス由来のリグニンには、Ｈ核が含まれない。
植物系バイオマスは、粉砕されたものを用いることもできる。また、ブロック、チップ、粉末、また水が含まれた含水物のいずれの形態でもよい。
植物系バイオマスとしては、木本系バイオマス、草本系バイオマスが挙げられる。木本系バイオマスとしては、スギ、ヒノキ、ヒバ、サクラ、ユーカリ、ブナ、タケなどの針葉樹、広葉樹が挙げられる。
草本系バイオマスとしては、パームヤシの樹幹・空房、パームヤシ果実の繊維及び種子、バガス（さとうきび及び高バイオマス量さとうきびの搾り滓）、ケーントップ（さとうきびのトップ及びリーフ）、エナジーケーン、稲わら、麦わら、トウモロコシの穂軸・茎葉・残渣（コーンストーバー、コーンコブ、コーンハル）、ソルガム（スイートソルガムを含む）残渣、ヤトロファ種の皮及び殻、カシュー殻、スイッチグラス、エリアンサス、高バイオマス収量作物、エネルギー作物等が挙げられる。
これらのなかでも、入手容易性や本発明において適用する製造方法との適合性の観点から、草本系バイオマスであることが好ましく、パームヤシの空房、麦わら、トウモロコシの茎葉、バガス、ケーントップ、エナジーケーン、それら有用成分抽出後の残渣がより好ましく、バガス、ケーントップ、エナジーケーンがさらに好ましい。有用成分には、例えば、ヘミセルロース、糖質、ミネラル、水分などが含まれる。
バガスには、５〜３０質量％程度のリグニンが含まれる。また、バガス中のリグニンは基本骨格として、Ｈ核、Ｇ核およびＳ核の全てを含む。Ｇ核とは、フェノール骨格部分のオルト位に１つのメトキシ基（−ＯＣＨ3）を有するものであり、Ｓ核とは、オルト位に２つのメトキシ基を有するものであり、Ｈ核とは、オルト位にメトキシ基を有していないものである。なお、木本系バイオマス由来のリグニンには、Ｈ核が含まれない。
植物系バイオマスは、粉砕されたものを用いることもできる。また、ブロック、チップ、粉末、また水が含まれた含水物のいずれの形態でもよい。
原料リグニン溶液としては、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液（ｉ）、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液（ｉｉ）を挙げることができる。
原料リグニン溶液として上記溶液（ｉ）としては、例えば、植物系バイオマスを既存の方法により分離することにより、該バイオマスに含まれるリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させたものを挙げることができ、特に限定されない。例えば、国際公開第２０１４／１４２２８９号に記載される、水と炭素数４〜１０の脂肪族アルコールとの混合溶媒中における植物系バイオマスの処理方法や、特許第５２５６６７９号公報に記載される、水による植物系バイオマスの処理方法を挙げることができる。
例えば、本願の原料リグニン溶液（ｉ）を得る方法の具体例としては、植物系バイオマスを、水と脂肪族アルコールとの混合溶媒（有機溶媒を含む溶媒）により、植物系バイオマスと混合溶媒との特定の仕込み濃度、特定の反応温度及び時間の条件下で処理することにより、リグニンを分離することができる。ここで、植物系バイオマスの、有機溶媒を含む溶媒に対する仕込み濃度は、１質量％以上５０質量％以下が好ましく、より好ましくは３質量％以上２０質量％以下、さらに好ましくは５質量％以上１８質量％以下である。植物系バイオマスの濃度が１質量％以上であれば、リグニンを可溶化させるプロセスのエネルギー効率が良好に保たれる。一方で、植物系バイオマスの濃度が５０質量％を超えると、溶媒量が十分でなく、リグニンの分離効率が低下する。
また、処理反応温度は、１００℃以上３５０℃以下が好ましく、より好ましくは１５０℃以上３００℃以下であり、さらに好ましくは１７０℃以上２７０℃以下である。１００℃以上であれば、リグニンの分離が促進され、３５０℃を超えると、セルロースの分解やリグニンの再重合によるコークの生成を抑制することができる。
処理反応時間は、０．１時間以上１０時間以下であり、好ましくは、０．２時間以上８時間以下であり、より好ましくは、１時間以上６時間以下であり、さらに好ましくは、１時間以上３時間以下である。０．１時間以上であればリグニンの分離が十分に進行し、１０時間以内であれば、セルロースの分解やリグニンの再重合によるコークの生成を抑制することができる。
また、処理反応温度は、１００℃以上３５０℃以下が好ましく、より好ましくは１５０℃以上３００℃以下であり、さらに好ましくは１７０℃以上２７０℃以下である。１００℃以上であれば、リグニンの分離が促進され、３５０℃を超えると、セルロースの分解やリグニンの再重合によるコークの生成を抑制することができる。
処理反応時間は、０．１時間以上１０時間以下であり、好ましくは、０．２時間以上８時間以下であり、より好ましくは、１時間以上６時間以下であり、さらに好ましくは、１時間以上３時間以下である。０．１時間以上であればリグニンの分離が十分に進行し、１０時間以内であれば、セルロースの分解やリグニンの再重合によるコークの生成を抑制することができる。
原料リグニン溶液が上記溶液（ｉｉ）である場合に、固体リグニンとしては任意のものを用いることができ、特に制限はない。例えば、上述した植物系バイオマスからリグニンを可溶化した後に、濃縮することにより得られる固体のリグニン、パルプ製造過程で生じる黒液から得られる固体のリグニン、植物系バイオマスを糖化する過程で、セルロース及びヘミセルロースを加水分解して糖を取り出した残りの残渣等を用いることができる。
有機溶媒は特に限定されないが、飽和または不飽和の、直鎖アルコール及び分岐アルコールから選択されるいずれであってもよい。その他、アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類、テトラヒドロフラン等のエーテル類、エチレングリコール、ポリエチレングリコールであってもよい。また、有機溶媒は単独でも、複数を混合したものでもよい。
中でも、メタノール、エタノール、プロパノール、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、２−メチル−２−プロパノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、アセトン及びテトラヒドロフランから選らばれる少なくとも１種が好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、エタノール、ペンタノール、ヘキサノール及びアセトンから選ばれる１種以上であることがより好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、エタノール及びアセトンから選ばれる少なくとも１種であることがさらに好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノールであることがさらに好ましく、１−ブタノールであることが特に好ましい。上記有機溶媒を含む溶媒としては、これら有機溶媒と、例えば水との混合溶媒を挙げることができる。
中でも、メタノール、エタノール、プロパノール、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、２−メチル−２−プロパノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、アセトン及びテトラヒドロフランから選らばれる少なくとも１種が好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、エタノール、ペンタノール、ヘキサノール及びアセトンから選ばれる１種以上であることがより好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノール、エタノール及びアセトンから選ばれる少なくとも１種であることがさらに好ましく、１−ブタノール、２−メチル−１−プロパノール、２−ブタノールであることがさらに好ましく、１−ブタノールであることが特に好ましい。上記有機溶媒を含む溶媒としては、これら有機溶媒と、例えば水との混合溶媒を挙げることができる。
原料リグニン溶液は、有機溶媒中２５℃におけるリグニンの濃度が１質量％以上９０質量％以下となることが好ましい。
２５℃におけるリグニンの濃度が１質量％未満であると、耐熱性リグニンの生成プロセスのエネルギー効率が悪化するため好ましくない。２５℃におけるリグニンの濃度が９０質量％を超えると、後の工程（Ｉ）における精製度合に劣るため好ましくない。
２５℃におけるリグニンの濃度は、好ましくは１質量％以上７０質量％以下、より好ましくは１質量％以上５０質量％以下、さらに好ましくは２質量％以上４０質量％以下、特に好ましくは４質量％以上３０質量％以下である。なお、複数種の有機溶媒を用いる場合には、上記リグニンの濃度は、有機溶媒の合計量中の濃度を意味する。
２５℃におけるリグニンの濃度が１質量％未満であると、耐熱性リグニンの生成プロセスのエネルギー効率が悪化するため好ましくない。２５℃におけるリグニンの濃度が９０質量％を超えると、後の工程（Ｉ）における精製度合に劣るため好ましくない。
２５℃におけるリグニンの濃度は、好ましくは１質量％以上７０質量％以下、より好ましくは１質量％以上５０質量％以下、さらに好ましくは２質量％以上４０質量％以下、特に好ましくは４質量％以上３０質量％以下である。なお、複数種の有機溶媒を用いる場合には、上記リグニンの濃度は、有機溶媒の合計量中の濃度を意味する。
［工程（Ｉ）］
本実施形態における工程（Ｉ）においては、上記原料リグニン溶液と、該原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する。当該工程（Ｉ）は、原料リグニン溶液中のリグニンを精製する工程に該当する。当該処理工程を経ることにより、耐熱性に優れる耐熱性リグニンを得ることができる。
水としては、例えば、水道水、工業用水、イオン交換水、蒸留水等を用いることができる。
双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素としては、炭素数が５〜８である、飽和鎖状炭化水素、不飽和鎖状炭化水素、飽和環式炭化水素又は不飽和環式炭化水素が好ましい。該炭化水素の双極子モーメントが０．２５ｄを超えると、精製効率が低下し、耐熱性の高いリグニンが得られないため好ましくない。ここで、「双極子モーメント」とは、Ｗｉｎｍｏｓｔａｒ ＭＯＰＡＣ ＡＭＩ （ＭＯＰ６Ｗ７０）により算出される値である。かかる炭化水素として使用可能な化合物の一例を、その双極子モーメント値と共に以下に示す。
前記炭化水素の双極子モーメントは、好ましくは０．２３ｄ以下であり、より好ましくは０．２０ｄ以下である。
本実施形態における工程（Ｉ）においては、上記原料リグニン溶液と、該原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する。当該工程（Ｉ）は、原料リグニン溶液中のリグニンを精製する工程に該当する。当該処理工程を経ることにより、耐熱性に優れる耐熱性リグニンを得ることができる。
水としては、例えば、水道水、工業用水、イオン交換水、蒸留水等を用いることができる。
双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素としては、炭素数が５〜８である、飽和鎖状炭化水素、不飽和鎖状炭化水素、飽和環式炭化水素又は不飽和環式炭化水素が好ましい。該炭化水素の双極子モーメントが０．２５ｄを超えると、精製効率が低下し、耐熱性の高いリグニンが得られないため好ましくない。ここで、「双極子モーメント」とは、Ｗｉｎｍｏｓｔａｒ ＭＯＰＡＣ ＡＭＩ （ＭＯＰ６Ｗ７０）により算出される値である。かかる炭化水素として使用可能な化合物の一例を、その双極子モーメント値と共に以下に示す。
前記炭化水素の双極子モーメントは、好ましくは０．２３ｄ以下であり、より好ましくは０．２０ｄ以下である。
原料リグニン溶液と混合する際の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）の量が容量で１倍未満であると、原料リグニン溶液に含まれる軽質成分を十分に除去することができない。一方で、溶媒（ａ）の量が容量で５０倍を超えると、廃水の増加、炭化水素使用量の増加等により、効率よく目的の耐熱性リグニンを回収することができない。なお、複数種の炭化水素溶媒を用いる場合には、上記溶媒（ａ）の量とは、水と複数種の炭化水素溶媒の合計量を意味する。
原料リグニン溶液に混合する上記溶媒（ａ）の量は、原料リグニン溶液に対して容量で、好ましくは１倍以上４０倍以下、より好ましくは１倍以上３０倍以下、さらに好ましくは２倍以上２０倍以下、特に好ましくは２倍以上１５倍以下である。
混合方法は、リグニン−樹脂含有溶液と上記溶媒（ａ）とが均一に混合できれば、特に限定されない。混合に用いられる装置には、例えば、エッジランナー、撹拌混合機、ロールミル、コーンミル、フラットストーンミル、スピードラインミル、ボールミル、ビーズミル、サンドグラインドミル、パールミル、アトライター、縦型ミキサー、ニーダー、高速かき混ぜ機（ディゾルバー）等を挙げることができる。
混合方法は、リグニン−樹脂含有溶液と上記溶媒（ａ）とが均一に混合できれば、特に限定されない。混合に用いられる装置には、例えば、エッジランナー、撹拌混合機、ロールミル、コーンミル、フラットストーンミル、スピードラインミル、ボールミル、ビーズミル、サンドグラインドミル、パールミル、アトライター、縦型ミキサー、ニーダー、高速かき混ぜ機（ディゾルバー）等を挙げることができる。
本工程（Ｉ）を経ることで、原料リグニン溶液中のリグニンを精製して、耐熱性リグニンを得ることができる。
具体的には、工程（Ｉ）においては、原料リグニン溶液に含まれる軽質成分を除去することができる。軽質成分としては、例えば、バニリン等のフェノール類、フルフラール等の糖過分解物等が挙げられるが、特に限定されない。
具体的には、工程（Ｉ）においては、原料リグニン溶液に含まれる軽質成分を除去することができる。軽質成分としては、例えば、バニリン等のフェノール類、フルフラール等の糖過分解物等が挙げられるが、特に限定されない。
原料リグニン溶液と、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する上記工程（Ｉ）における溶液温度は、溶液の安定性、リグニンの溶液への溶解度等を鑑みて、０℃以上１００℃以下であることが好ましい。当該溶液温度は、より好ましくは１０℃以上９０℃以下、さらに好ましくは２０℃以上８０℃以下、特に好ましくは２５℃以上７０℃以下である。
また、工程（Ｉ）において原料リグニン溶液と、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する際には、必要に応じて攪拌を行ってもよい。攪拌を行った場合には、さらに必要に応じて静置分離を行ってもよい。静置時間は、通常、１分以上１２０分以下である。静置時間が１分以上であれば、耐熱性リグニンとその他軽質成分とを十分に分離することができる。また、静置時間の上限は１２０分で十分である。静置時間は、好ましくは５分以上１００分以下、より好ましくは１０分以上６０分以下、さらに好ましくは１５分以上３０分以下である。
［工程（ＩＩ−１）または（ＩＩ−２）］
本実施形態においては、工程（Ｉ）により得られる溶液が二相であるか一相であるかによって、以下の工程（ＩＩ−１）または（ＩＩ−２）を行うことが好ましい。
工程（Ｉ）により得られた溶液が二相である場合には、工程（Ｉ）の後、工程（ＩＩ−１）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩ−１）では、工程（Ｉ）により得られる耐熱性リグニンを含む相を上記二相から分離し、分離した相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。例えば、工程（Ｉ）により得られた溶液が水相と有機相との二相、または水相と、有機相および双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相との二相に分かれた場合は、有機相側に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩ−１）では有機相側を分離し、該有機相側を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。ここで、「有機相側」とは、双極子モーメント０．２５ｄ以下の炭化水素相と耐熱性リグニンを含有する有機相とで単一相を形成している場合に、水相と分離する、上記有機相を含む単一相を意味する。当然ながら、水相と有機相との二相に分離する場合には、「有機相側」とは有機相を意味する。また、工程（Ｉ）により得られた溶液が、双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相と有機相（該炭化水素以外の有機相）との二相に分かれる場合には、有機相に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩ−１）では、有機相を分離し、該有機相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。なお、二相の状態で固形分が生成している場合には、固液分離の後に、有機相（側）を分離する。
工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合、すなわち耐熱性リグニンが固体として沈殿する場合には、工程（ＩＩ−２）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩ−２）においては、溶液を固液分離し、得られた固体を乾燥する。
工程（Ｉ）により得られた溶液が二相であれば、工程（ＩＩ−１）にて分液することにより、原料リグニン溶液から、軽質成分を除くことができる。工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合には、溶解度差により析出した固体を固液分離することにより、原料リグニン溶液から軽質成分を溶液中に除くことができる。
本実施形態においては、工程（Ｉ）により得られる溶液が二相であるか一相であるかによって、以下の工程（ＩＩ−１）または（ＩＩ−２）を行うことが好ましい。
工程（Ｉ）により得られた溶液が二相である場合には、工程（Ｉ）の後、工程（ＩＩ−１）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩ−１）では、工程（Ｉ）により得られる耐熱性リグニンを含む相を上記二相から分離し、分離した相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。例えば、工程（Ｉ）により得られた溶液が水相と有機相との二相、または水相と、有機相および双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相との二相に分かれた場合は、有機相側に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩ−１）では有機相側を分離し、該有機相側を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。ここで、「有機相側」とは、双極子モーメント０．２５ｄ以下の炭化水素相と耐熱性リグニンを含有する有機相とで単一相を形成している場合に、水相と分離する、上記有機相を含む単一相を意味する。当然ながら、水相と有機相との二相に分離する場合には、「有機相側」とは有機相を意味する。また、工程（Ｉ）により得られた溶液が、双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相と有機相（該炭化水素以外の有機相）との二相に分かれる場合には、有機相に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩ−１）では、有機相を分離し、該有機相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。なお、二相の状態で固形分が生成している場合には、固液分離の後に、有機相（側）を分離する。
工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合、すなわち耐熱性リグニンが固体として沈殿する場合には、工程（ＩＩ−２）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩ−２）においては、溶液を固液分離し、得られた固体を乾燥する。
工程（Ｉ）により得られた溶液が二相であれば、工程（ＩＩ−１）にて分液することにより、原料リグニン溶液から、軽質成分を除くことができる。工程（Ｉ）により得られた溶液が一相である場合には、溶解度差により析出した固体を固液分離することにより、原料リグニン溶液から軽質成分を溶液中に除くことができる。
＜耐熱性リグニン＞
上述した本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンは、以下の物性を有する：
（１）動的粘弾性測定法（ＤＭＡ法）によるガラス転移温度Ｔgが７０℃以上であり、
（２）数平均分子量が６００以上であり、及び
（３）示差熱及び熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）における、５％熱重量減少開始温度が２１０℃以上である。
上述した本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンは、以下の物性を有する：
（１）動的粘弾性測定法（ＤＭＡ法）によるガラス転移温度Ｔgが７０℃以上であり、
（２）数平均分子量が６００以上であり、及び
（３）示差熱及び熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）における、５％熱重量減少開始温度が２１０℃以上である。
本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンは、動的粘弾性測定（ＤＭＡ）法によるガラス転移温度Ｔgが７０℃以上であり、好ましくは７５℃以上、より好ましくは８０℃以上、さらに好ましくは８５℃以上である。ガラス転移温度Ｔgが上記範囲にあることで、耐熱性に優れたリグニンとすることができる。
また、本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンの数平均分子量（Ｍｎ）は６００以上である。かかる数平均分子量は、ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）による測定により得られる。本実施形態の製造方法によれば、分子量の低いリグニン分をカットすることができるため、リグニンの精製度が高まり、耐熱性に優れるリグニンを得ることができる。耐熱性リグニンの数平均分子量は、好ましくは６３０以上、より好ましくは６５０以上である。
本実施形態において、耐熱性リグニンのＴＧ−ＤＴＡ測定にける５％熱重量減少開始温度は２１０℃以上であるため、高い耐熱性を有することが分かる。上記５％熱重量減少開始温度はより好ましくは２３０℃以上である。
本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンは、以下の要件（４）及び（５）をさらに満たすことが好ましい。
（４）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であり、及び
（５）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。
（４）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であり、及び
（５）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。
本実施形態においてリグニンの分子量は、ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）による測定により得られる。なお、ポリスチレン換算の分子量が３２０以下の成分、およびポリスチレン換算の分子量が３２００以上の成分は、ＧＰＣにより求められる積分分子量分布曲線におけるピーク面積から求めた。
上記耐熱性リグニンは、ＧＰＣにより求められる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合は、１５％以下である。分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であるため、分子量の小さい単環フェノール類（軽質成分）が少ない。分子量が３２０以下である構成成分の割合は、好ましくは１１％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは５％以下である。
また、耐熱性リグニンは、ＧＰＣにより求められる積分分子量分布曲線より求めた、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％未満であると、耐熱性に劣り、好ましくない。また、分子量が３２００以上である構成成分の割合が５０％を超えると、成形性に劣るため好ましくない。分子量が３２００以上である構成成分の割合は、好ましくは１０％以上５０％以下、より好ましくは１０％以上３０％以下である。
上記耐熱性リグニンは、ＧＰＣにより求められる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合は、１５％以下である。分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であるため、分子量の小さい単環フェノール類（軽質成分）が少ない。分子量が３２０以下である構成成分の割合は、好ましくは１１％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは５％以下である。
また、耐熱性リグニンは、ＧＰＣにより求められる積分分子量分布曲線より求めた、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％未満であると、耐熱性に劣り、好ましくない。また、分子量が３２００以上である構成成分の割合が５０％を超えると、成形性に劣るため好ましくない。分子量が３２００以上である構成成分の割合は、好ましくは１０％以上５０％以下、より好ましくは１０％以上３０％以下である。
本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニン（以下、耐熱性リグニンと略することがある）は、有機溶媒および有機溶媒と水の混合溶媒に可溶であり得る。有機溶媒は特に限定されず、例えば、メタノール、エタノール、ブタノールなどのアルコール、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、テトラヒドロフランなどのエーテル類、及びアセトンなどのケトン化合物等を挙げることができる。特に、テトラヒドロフラン、アセトン（および水との混合溶媒）への溶解性が高く、室温で完全に可溶である。
本実施形態の製造方法により得られる耐熱性リグニンのリグニンと反応した１−ブタノール量は、好ましくは１０ｗｔ％以下、より好ましくは５ｗｔ％以下、さらに好ましくは２．５ｗｔ％以下、特に好ましくは１ｗｔ％以下である。１０ｗｔ％を超える場合には、相当量のリグニンを１−ブタノールよりも高付加価値化できなければ、１−ブタノールロス分のコストが増えるため、経済性の低下を及ぼすという点で好ましくない。下限値は特に限定されないが、通常、０．１ｗｔ％以上である。
リグニンと反応した１−ブタノール量は、例えば以下の方法で測定することができる。
本実施形態の製造方法で使用する１−ブタノールを、１−ブタノール−ｄ10に置き換えて処理をして得られたリグニンを、2Ｈ−ＮＭＲを用いて分析することで、リグニンと反応した１−ブタノール量を算出することができる。リグニンと反応した１−ブタノール量を定量するために、内部標準として、３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6 ナトリウム塩をリグニンに添加し、2Ｈ−ＮＭＲ測定を行う。
本実施形態の製造方法で使用する１−ブタノールを、１−ブタノール−ｄ10に置き換えて処理をして得られたリグニンを、2Ｈ−ＮＭＲを用いて分析することで、リグニンと反応した１−ブタノール量を算出することができる。リグニンと反応した１−ブタノール量を定量するために、内部標準として、３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6 ナトリウム塩をリグニンに添加し、2Ｈ−ＮＭＲ測定を行う。
（１）2Ｈ−ＮＭＲ測定条件
ＮＭＲ装置：ブルカー・バイオスピン（株）製 ＤＲＸ５００
プローブ：ＴＣＩ ５φクライオプローブ
共鳴周波数：７６．７７ＭＨｚ
観測範囲：−２．５〜１２．５ｐｐｍ
観測中心：５．００ｐｐｍ
aquistion time：２．１１秒
relaxation delay：５．０秒
フリップ角：３０°
パルス幅：２００マイクロ秒
ＮＭＲ試料管：５φ
サンプル量：５〜１５ｍｇ
溶媒：ジメチルスルホキシド
測定温度：室温
積算回数：１０，０００回
（２）リグニンと反応した１−ブタノール量の帰属方法
１−ブタノールを１−ブタノール−ｄ10に置き換えて処理をして得られたリグニン、１−ブタノール−ｄ10、３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩、これら３つの試料の2Ｈ−ＮＭＲスペクトルの比較から、δ３．８〜４．０ｐｐｍに観測されたピークがリグニンと反応した１−ブタノール−ｄ10由来ピークと帰属する。観測された範囲から、リグニン中の芳香族水酸基と１−ブタノール−ｄ-10が反応し、芳香族エーテル結合を形成していると推察する。
ＮＭＲ装置：ブルカー・バイオスピン（株）製 ＤＲＸ５００
プローブ：ＴＣＩ ５φクライオプローブ
共鳴周波数：７６．７７ＭＨｚ
観測範囲：−２．５〜１２．５ｐｐｍ
観測中心：５．００ｐｐｍ
aquistion time：２．１１秒
relaxation delay：５．０秒
フリップ角：３０°
パルス幅：２００マイクロ秒
ＮＭＲ試料管：５φ
サンプル量：５〜１５ｍｇ
溶媒：ジメチルスルホキシド
測定温度：室温
積算回数：１０，０００回
（２）リグニンと反応した１−ブタノール量の帰属方法
１−ブタノールを１−ブタノール−ｄ10に置き換えて処理をして得られたリグニン、１−ブタノール−ｄ10、３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩、これら３つの試料の2Ｈ−ＮＭＲスペクトルの比較から、δ３．８〜４．０ｐｐｍに観測されたピークがリグニンと反応した１−ブタノール−ｄ10由来ピークと帰属する。観測された範囲から、リグニン中の芳香族水酸基と１−ブタノール−ｄ-10が反応し、芳香族エーテル結合を形成していると推察する。
（３）リグニンと反応した１−ブタノール−ｄ10（ｗｔ％）の定量方法
Ａ：リグニンの秤量値（ｍｇ）
Ｂ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩の秤量値（ｍｇ）
Ｃ：δ３．８〜４．０ｐｐｍ付近に観測されるリグニンと反応した１−ブタノール由来の積分値
Ｄ：δ０．３〜０．５ｐｐｍ付近に観測される３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩由来の積分値
Ｅ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩の純度
Ｆ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩のモル質量
ａ＝Ｂ×Ｅ／（Ｆ×１０００００）
ｂ＝ａ×Ｆ×１０００×Ｃ／２
リグニンと反応した１−ブタノール−ｄ10量（ｗｔ％）＝１００×ｂ／Ａ
Ａ：リグニンの秤量値（ｍｇ）
Ｂ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩の秤量値（ｍｇ）
Ｃ：δ３．８〜４．０ｐｐｍ付近に観測されるリグニンと反応した１−ブタノール由来の積分値
Ｄ：δ０．３〜０．５ｐｐｍ付近に観測される３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩由来の積分値
Ｅ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩の純度
Ｆ：３−（トリメチルシリル）−１−プロパンスルホン酸−ｄ6ナトリウム塩のモル質量
ａ＝Ｂ×Ｅ／（Ｆ×１０００００）
ｂ＝ａ×Ｆ×１０００×Ｃ／２
リグニンと反応した１−ブタノール−ｄ10量（ｗｔ％）＝１００×ｂ／Ａ
＜耐熱性リグニンの用途＞
本実施形態に係る製造方法によって得られた耐熱性リグニンは、これまでフェノール樹脂が用いられてきた用途分野に、単独で使用可能である。また、本実施形態に係る耐熱性リグニンと、他のフェノール樹脂とを配合して樹脂組成物を製造することも可能である。
また、本実施形態に係る製造方法により得られる耐熱性リグニンは、硫黄化合物やその他の軽質成分量が少ないため、エポキシ基を導入する公知の反応によって、エポキシ変性体とすることができる。このようにエポキシ変性した耐熱性リグニンは、これまでエポキシ樹脂が用いられてきた用途分野に適用可能である。
さらに、本実施形態に係る製造方法によって得られた耐熱性リグニンは、熱可塑性樹脂の添加剤として使用可能である。
本実施形態において、耐熱性リグニンは、フェノール樹脂やエポキシ樹脂のベース樹脂原料、エポキシ樹脂の添加剤（硬化剤）、熱可塑性樹脂の添加剤等としても適用できる。これは、耐熱性リグニンがフェノール性の構造単位を有する特徴によるものである。本実施形態に係る耐熱性リグニンは、当業者で公知の酸無水物等の硬化剤を併用することも可能である。
本実施形態に係る製造方法によって得られた耐熱性リグニンは、これまでフェノール樹脂が用いられてきた用途分野に、単独で使用可能である。また、本実施形態に係る耐熱性リグニンと、他のフェノール樹脂とを配合して樹脂組成物を製造することも可能である。
また、本実施形態に係る製造方法により得られる耐熱性リグニンは、硫黄化合物やその他の軽質成分量が少ないため、エポキシ基を導入する公知の反応によって、エポキシ変性体とすることができる。このようにエポキシ変性した耐熱性リグニンは、これまでエポキシ樹脂が用いられてきた用途分野に適用可能である。
さらに、本実施形態に係る製造方法によって得られた耐熱性リグニンは、熱可塑性樹脂の添加剤として使用可能である。
本実施形態において、耐熱性リグニンは、フェノール樹脂やエポキシ樹脂のベース樹脂原料、エポキシ樹脂の添加剤（硬化剤）、熱可塑性樹脂の添加剤等としても適用できる。これは、耐熱性リグニンがフェノール性の構造単位を有する特徴によるものである。本実施形態に係る耐熱性リグニンは、当業者で公知の酸無水物等の硬化剤を併用することも可能である。
本実施形態において得られる耐熱性リグニンは、軽質成分（低分子量成分）が少ないため、ベース樹脂の原料及び添加剤として用いることができる。
ベース樹脂原料としての使用については、従来公知の手法を用いることができる。一例として、リグニンとヘキサメチレンテトラミンを代表とする公知の架橋剤とが配合されてなる樹脂組成物が挙げられる。
リグニンと架橋剤とが配合されてなる樹脂組成物に、各種の充填材や工業的に得られる一般のフェノール樹脂を必要に応じて配合してもよい。
添加剤としての使用については、例えば、特開２０１４−１５５７９号公報、国際公開第２０１６／１０４６３４号等に挙げられる従来公知の手法を用いることができる。リグニンと熱可塑性樹脂とが配合されてなる樹脂組成物に、各種の添加剤や充填材を必要に応じて配合してもよい。
ベース樹脂原料としての使用については、従来公知の手法を用いることができる。一例として、リグニンとヘキサメチレンテトラミンを代表とする公知の架橋剤とが配合されてなる樹脂組成物が挙げられる。
リグニンと架橋剤とが配合されてなる樹脂組成物に、各種の充填材や工業的に得られる一般のフェノール樹脂を必要に応じて配合してもよい。
添加剤としての使用については、例えば、特開２０１４−１５５７９号公報、国際公開第２０１６／１０４６３４号等に挙げられる従来公知の手法を用いることができる。リグニンと熱可塑性樹脂とが配合されてなる樹脂組成物に、各種の添加剤や充填材を必要に応じて配合してもよい。
［樹脂組成物］
本発明において、リグニンを含む樹脂組成物については２つの実施形態を挙げることができる。以下、詳述する。
第１の実施形態に係る樹脂組成物は、上述した耐熱性リグニンを含む。また上述した耐熱性リグニン以外に、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂等の樹脂成分が含まれていてもよい。本実施形態における樹脂組成物の製造方法は特に限定されず、上述した耐熱性リグニンと、その他の樹脂成分とを適宜混合等することにより、樹脂組成物を得ることができる。
耐熱性リグニン以外の成分について、以下に説明する。
本発明において、リグニンを含む樹脂組成物については２つの実施形態を挙げることができる。以下、詳述する。
第１の実施形態に係る樹脂組成物は、上述した耐熱性リグニンを含む。また上述した耐熱性リグニン以外に、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂等の樹脂成分が含まれていてもよい。本実施形態における樹脂組成物の製造方法は特に限定されず、上述した耐熱性リグニンと、その他の樹脂成分とを適宜混合等することにより、樹脂組成物を得ることができる。
耐熱性リグニン以外の成分について、以下に説明する。
＜熱可塑性樹脂＞
本実施形態に係る樹脂組成物に配合可能な熱可塑性樹脂としては、２００℃以下のガラス転移温度を持つ非晶性熱可塑性樹脂、若しくは融点が２００℃以下である結晶性熱可塑性樹脂であることが好ましい。熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリカーボネート系樹脂、スチレン系樹脂、ポリスチレン系エラストマー、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアクリル系樹脂（ポリメチルメタクリレート樹脂等）、ポリ塩化ビニル樹脂、酢酸セルロース樹脂、ポリアミド樹脂、テレフタル酸とエチレングリコール、テレフタル酸と１，４−ブタンジオールの組み合わせのポリエステルに代表される低融点ポリエステル樹脂（ＰＥＴ、ＰＢＴ等）、ポリ乳酸及び／又はポリ乳酸を含む共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリフェニレンオキサイド樹脂（ＰＰＯ）、ポリケトン樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ）、フッ素樹脂、ケイ素樹脂、ポリイミド樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂、ポリアミドエラストマー等、及びこれらと他のモノマーとの共重合体が挙げられる。
本実施形態に係る樹脂組成物は、上述したセルロース含有固形物、熱可塑性樹脂のほかに、熱可塑性樹脂組成物と相溶可能な樹脂、添加剤、充填材が含まれていてもよい。
本実施形態に係る樹脂組成物に配合可能な熱可塑性樹脂としては、２００℃以下のガラス転移温度を持つ非晶性熱可塑性樹脂、若しくは融点が２００℃以下である結晶性熱可塑性樹脂であることが好ましい。熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリカーボネート系樹脂、スチレン系樹脂、ポリスチレン系エラストマー、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアクリル系樹脂（ポリメチルメタクリレート樹脂等）、ポリ塩化ビニル樹脂、酢酸セルロース樹脂、ポリアミド樹脂、テレフタル酸とエチレングリコール、テレフタル酸と１，４−ブタンジオールの組み合わせのポリエステルに代表される低融点ポリエステル樹脂（ＰＥＴ、ＰＢＴ等）、ポリ乳酸及び／又はポリ乳酸を含む共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリフェニレンオキサイド樹脂（ＰＰＯ）、ポリケトン樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ）、フッ素樹脂、ケイ素樹脂、ポリイミド樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂、ポリアミドエラストマー等、及びこれらと他のモノマーとの共重合体が挙げられる。
本実施形態に係る樹脂組成物は、上述したセルロース含有固形物、熱可塑性樹脂のほかに、熱可塑性樹脂組成物と相溶可能な樹脂、添加剤、充填材が含まれていてもよい。
＜熱硬化性樹脂＞
本実施形態に係る樹脂組成物に配合可能な熱硬化性樹脂は特に限定されるものではない。例えばフェノール樹脂としては、ノボラック系フェノール樹脂及びレゾール系フェノール樹脂を挙げることができ、これらは単独で使用してもよいし、または併用してもよい。また、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、シリコーン樹脂、アルキド樹脂などの他の一般的な熱硬化性樹脂も用いることができる。
リグニンと同様に、フェノール性水酸基を有しており、リグニンと反応することができ、リグニンの希釈剤としても使用可能であることから、上記熱硬化性樹脂の中でも、フェノール樹脂を用いることが好ましい。
本実施形態に係る樹脂組成物に配合可能な熱硬化性樹脂は特に限定されるものではない。例えばフェノール樹脂としては、ノボラック系フェノール樹脂及びレゾール系フェノール樹脂を挙げることができ、これらは単独で使用してもよいし、または併用してもよい。また、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、シリコーン樹脂、アルキド樹脂などの他の一般的な熱硬化性樹脂も用いることができる。
リグニンと同様に、フェノール性水酸基を有しており、リグニンと反応することができ、リグニンの希釈剤としても使用可能であることから、上記熱硬化性樹脂の中でも、フェノール樹脂を用いることが好ましい。
本実施形態に係る樹脂組成物に配合可能な熱硬化性樹脂として、リグニンと反応可能な官能基を有するリグニン反応性化合物を配合してもよい。リグニンと反応可能な官能基を有する化合物としては、（ｅ）フェノール化合物と親電子置換反応を生じる化合物、（ｆ）エポキシ基を有する化合物、及び（ｇ）イソシアネート基を有する化合物等が挙げられる。これら（ｅ）〜（ｇ）の熱硬化性樹脂は、樹脂組成物の加工性、成形品の強度、及び耐熱性等の物性を踏まえ、上記したフェノール樹脂と併せて配合してもよい。
リグニンは、フェノール性の構造単位を有することから、フェノール樹脂及びエポキシ樹脂等のベース樹脂原料、エポキシ樹脂の添加剤（硬化剤）等として適用できる。
リグニンは、フェノール性の構造単位を有することから、フェノール樹脂及びエポキシ樹脂等のベース樹脂原料、エポキシ樹脂の添加剤（硬化剤）等として適用できる。
（ｅ）フェノール化合物と親電子置換反応を生じる化合物
フェノール化合物と親電子置換反応を生じる化合物としては、ホルムアルデヒド、ホルムアルデヒド供与硬化剤化合物、又はホルムアルデヒド等価化合物等が挙げられる。商業的には、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサホルムアルデヒド、及びパラホルムアルデヒドを用いることができる。
フェノール化合物と親電子置換反応を生じる化合物としては、ホルムアルデヒド、ホルムアルデヒド供与硬化剤化合物、又はホルムアルデヒド等価化合物等が挙げられる。商業的には、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサホルムアルデヒド、及びパラホルムアルデヒドを用いることができる。
（ｆ）エポキシ基を有する化合物
エポキシ基を有する化合物とは、いわゆるエポキシ樹脂と称される範疇に属するものである。一例としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェノールＡと称される）、ビス（２−ヒドロキシフェニル）メタン（ビスフェノールＦと称される）、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン（ビスフェノールＳと称される）、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、レゾルシン、サリゲニン、トリヒドロキシジフェニルジメチルメタン、テトラフェニロールエタン、これらのハロゲン置換体及びアルキル基置換体、ブタンジオール、エチレングリコール、エリスリトール、ノボラック、グリセリン、ポリオキシアルキレン等のヒドロキシル基を分子内に２個以上含有する化合物とエピクロロヒドリン等から合成されるグリシジルエーテル系エポキシ樹脂；該ヒドロキシル基を分子内に２個以上含有する化合物とフタル酸グリシジルエステル等から合成されるグリシジルエステル系エポキシ樹脂；アニリン、ジアミノジフェニルメタン、メタキシレンジアミン、１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサン等の一級アミン又は二級アミンとエピクロロヒドリン等から合成されるグリシジルアミン系エポキシ樹脂等のグリシジル基を含むエポキシ樹脂；エポキシ化大豆油、エポキシ化ポリオレフィン、ビニルシクロヘキセンジオキサイド、ジシクロペンタジエンジオキサイド等々のグリシジル基を含まないエポキシ樹脂が挙げられる。これらの中でもリグニンと化学構造が類似して相溶性の良好なクレゾールノボラック型、フェノールノボラック型エポキシ樹脂が好ましい。
エポキシ基を有する化合物とは、いわゆるエポキシ樹脂と称される範疇に属するものである。一例としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェノールＡと称される）、ビス（２−ヒドロキシフェニル）メタン（ビスフェノールＦと称される）、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン（ビスフェノールＳと称される）、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、レゾルシン、サリゲニン、トリヒドロキシジフェニルジメチルメタン、テトラフェニロールエタン、これらのハロゲン置換体及びアルキル基置換体、ブタンジオール、エチレングリコール、エリスリトール、ノボラック、グリセリン、ポリオキシアルキレン等のヒドロキシル基を分子内に２個以上含有する化合物とエピクロロヒドリン等から合成されるグリシジルエーテル系エポキシ樹脂；該ヒドロキシル基を分子内に２個以上含有する化合物とフタル酸グリシジルエステル等から合成されるグリシジルエステル系エポキシ樹脂；アニリン、ジアミノジフェニルメタン、メタキシレンジアミン、１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサン等の一級アミン又は二級アミンとエピクロロヒドリン等から合成されるグリシジルアミン系エポキシ樹脂等のグリシジル基を含むエポキシ樹脂；エポキシ化大豆油、エポキシ化ポリオレフィン、ビニルシクロヘキセンジオキサイド、ジシクロペンタジエンジオキサイド等々のグリシジル基を含まないエポキシ樹脂が挙げられる。これらの中でもリグニンと化学構造が類似して相溶性の良好なクレゾールノボラック型、フェノールノボラック型エポキシ樹脂が好ましい。
本実施形態に係る熱硬化性樹脂組成物に含まれるリグニンがエポキシ基を含む化合物である場合には、硬化反応促進の目的に応じて硬化促進剤を適宜添加することができる。具体例としては２−メチルイミダゾール、２−エチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール等のイミダゾ−ル類、２−（ジメチルアミノメチル）フェノール、１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセン−７等の第３級アミン類、トリフェニルホスフィン等のホスフィン類、テトラブチルアンモニウム塩、トリイソプロピルメチルアンモニウム塩、トリメチルデカニルアンモニウム塩、セチルトリメチルアンモニウム塩などの４級アンモニウム塩、トリフェニルベンジルホスホニウム塩、トリフェニルエチルホスホニウム塩、テトラブチルホスホニウム塩などの４級ホスホニウム塩、オクチル酸スズ等の金属化合物等が挙げられる。４級ホスホニウム塩のカウンターイオンとしては、ハロゲン、有機酸イオン、水酸化物イオン等が挙げられ、特に、有機酸イオン、水酸化物イオンが好ましい。
（ｇ）イソシアネート基を有する化合物
イソシアネート基を有する化合物としては、ポリイソシアネート、またはポリイソシアネートとポリオールを反応させて得られるものを挙げることができる。ポリイソシアネートとしては、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（ＭＤＩ−ＣＲ）、カルボジイミド変性ＭＤＩ（液状ＭＤＩ）等の芳香族ポリイソシアネート、及びノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、４，４’−メチレン−ビス（シクロヘキシルイソシアネート）（水添ＭＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）等の脂肪族ポリイソシアネートや、ブロックイソシアネートを挙げることができる。これらの中でも、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を用いることが好ましい。
イソシアネート基を有する化合物としては、ポリイソシアネート、またはポリイソシアネートとポリオールを反応させて得られるものを挙げることができる。ポリイソシアネートとしては、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（ＭＤＩ−ＣＲ）、カルボジイミド変性ＭＤＩ（液状ＭＤＩ）等の芳香族ポリイソシアネート、及びノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、４，４’−メチレン−ビス（シクロヘキシルイソシアネート）（水添ＭＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）等の脂肪族ポリイソシアネートや、ブロックイソシアネートを挙げることができる。これらの中でも、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を用いることが好ましい。
本実施形態に係る樹脂組成物には硬化反応促進の目的に応じて硬化促進剤を適宜添加することができる。硬化促進剤としては、例えば、ジルコニウムやアルミニウムの有機金属系触媒、ジブチルスズラウレート、ＤＢＵのフェノール塩、オクチル酸塩、アミン、イミダゾール等が挙げられるが、着色性の点で、有機金属系触媒、例えば、アルミニウムｓｅｃ−ブチレート、アルミニウムエチルアセトアセテートジイソプロピレート、ジルコニウムトリブトキシアセチルアセトネート、ジルコニウムテトラアセチルアセトネート等が特に好ましい。
＜その他の樹脂成分＞
本実施形態に係る樹脂組成物には、リグニンのほかに、ユリア樹脂、メラミン樹脂、シリコーン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、ポリウレタン樹脂等の樹脂が含まれていてもよい。
本実施形態に係る樹脂組成物には、リグニンのほかに、ユリア樹脂、メラミン樹脂、シリコーン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、ポリウレタン樹脂等の樹脂が含まれていてもよい。
＜無機充填材、有機充填材＞
本実施形態に係る樹脂組成物には、充填材が含まれていてもよい。充填材は、無機充填材であっても有機充填剤であってもよい。
無機充填材としては、例えば、球状あるいは、破砕状の溶融シリカ、結晶シリカ等のシリカ粉末、アルミナ粉末、ガラス粉末、ガラス繊維、ガラスフレーク、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、アルミナ、水和アルミナ、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、炭化ケイ素、窒化チタン、酸化亜鉛、炭化タングステン、酸化マグネシウム等が挙げられる。
また有機充填材としては炭素繊維、アラミド繊維、紙粉、セルロース繊維、セルロース粉、籾殻粉、果実殻・ナッツ粉、キチン粉、澱粉などが挙げられる。
無機充填材、有機充填材は単独あるいは複数の組み合わせで含有されてよく、その含有量は目的に応じて決定される。無機充填材及び／又は有機充填材が含有される場合には、無機充填材及び／又は有機充填剤の含有量が適量であることが良好な物性や成形性を得るために望ましい。
本実施形態に係る樹脂組成物には、充填材が含まれていてもよい。充填材は、無機充填材であっても有機充填剤であってもよい。
無機充填材としては、例えば、球状あるいは、破砕状の溶融シリカ、結晶シリカ等のシリカ粉末、アルミナ粉末、ガラス粉末、ガラス繊維、ガラスフレーク、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、アルミナ、水和アルミナ、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、炭化ケイ素、窒化チタン、酸化亜鉛、炭化タングステン、酸化マグネシウム等が挙げられる。
また有機充填材としては炭素繊維、アラミド繊維、紙粉、セルロース繊維、セルロース粉、籾殻粉、果実殻・ナッツ粉、キチン粉、澱粉などが挙げられる。
無機充填材、有機充填材は単独あるいは複数の組み合わせで含有されてよく、その含有量は目的に応じて決定される。無機充填材及び／又は有機充填材が含有される場合には、無機充填材及び／又は有機充填剤の含有量が適量であることが良好な物性や成形性を得るために望ましい。
＜その他の添加剤＞
本実施形態に係る樹脂組成物には、該樹脂組成物から得られる成形品の特性を損ねない範囲で各種添加剤を添加することができる。また、目的に応じてさらに、相溶化剤、界面活性剤等を添加することができる。
熱可塑性樹脂とともに用いる相溶化剤としては、熱可塑性樹脂に無水マレイン酸やエポキシ等を付加し極性基を導入した樹脂、例えば無水マレイン酸変性ポリエチレン樹脂、無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂、市販の各種相溶化剤を併用してもよい。
また、界面活性剤としては、ステアリン酸、パルミチン酸、オレイン酸等の直鎖脂肪酸、またロジン類との分岐・環状脂肪酸等が挙げられるが、特にこれに限定されない。
さらに、上述したものの他に配合可能な添加剤としては、可撓化剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、難燃剤、帯電防止剤、消泡剤、チキソトロピー性付与剤、離型剤、酸化防止剤、可塑剤、低応力化剤、カップリング剤、染料、光散乱剤、少量の熱可塑性樹脂などが挙げられる。
本実施形態に係る樹脂組成物には、該樹脂組成物から得られる成形品の特性を損ねない範囲で各種添加剤を添加することができる。また、目的に応じてさらに、相溶化剤、界面活性剤等を添加することができる。
熱可塑性樹脂とともに用いる相溶化剤としては、熱可塑性樹脂に無水マレイン酸やエポキシ等を付加し極性基を導入した樹脂、例えば無水マレイン酸変性ポリエチレン樹脂、無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂、市販の各種相溶化剤を併用してもよい。
また、界面活性剤としては、ステアリン酸、パルミチン酸、オレイン酸等の直鎖脂肪酸、またロジン類との分岐・環状脂肪酸等が挙げられるが、特にこれに限定されない。
さらに、上述したものの他に配合可能な添加剤としては、可撓化剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、難燃剤、帯電防止剤、消泡剤、チキソトロピー性付与剤、離型剤、酸化防止剤、可塑剤、低応力化剤、カップリング剤、染料、光散乱剤、少量の熱可塑性樹脂などが挙げられる。
＜樹脂成形品＞
耐熱性リグニンを含有する上記樹脂組成物から成形品を得ることができる。
所定形状に成形する方法としては、樹脂組成物を成形できれば特に限定されない。例えば、樹脂組成物が熱硬化性樹脂組成物である場合は、所定形状に成形する方法には、圧縮成形法、射出成形法、トランスファー成形法、中型成形、ＦＲＰ成形法等が挙げられる。また、樹脂組成物が熱可塑性樹脂組成物である場合は、所定形状に成形する方法には、押出成形法、射出成形法等が挙げられる。
耐熱性リグニンを含有する上記樹脂組成物から成形品を得ることができる。
所定形状に成形する方法としては、樹脂組成物を成形できれば特に限定されない。例えば、樹脂組成物が熱硬化性樹脂組成物である場合は、所定形状に成形する方法には、圧縮成形法、射出成形法、トランスファー成形法、中型成形、ＦＲＰ成形法等が挙げられる。また、樹脂組成物が熱可塑性樹脂組成物である場合は、所定形状に成形する方法には、押出成形法、射出成形法等が挙げられる。
成形品の例としては、耐熱性リグニンと架橋剤とが配合されてなる樹脂組成物を硬化させたもの、また各種の充填材や工業的に得られる一般のフェノール樹脂を必要に応じて配合し、所定形状に成形した後に硬化させたもの、あるいは硬化させた後に成形加工したもの、耐熱性リグニンを熱可塑性樹脂と混合してなる樹脂組成物を成形加工したもの等を挙げることができる。このような樹脂組成物の成形品は、住宅用の断熱材、電子部品、フラックサンド用樹脂、コーテッドサンド用樹脂、含浸用樹脂、積層用樹脂、ＦＲＰ成型用樹脂、自動車部品、自動車タイヤの補強材、ＯＡ機器、機械、情報通信機器、産業資材などに用いることができる。
第２の実施形態における樹脂組成物は、下記の工程：
原料リグニン溶液に樹脂を添加して、リグニン−樹脂含有溶液を得る工程（ＩＡ）と、
上記リグニン−樹脂含有溶液と、該リグニン−樹脂含有溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）
とを含む方法により得られる、リグニン含有樹脂組成物である。
原料リグニン溶液とは、上述した通りである。すなわち、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液（ｉ）、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液（ｉｉ）を挙げることができ、詳細や好ましい態様等は同様である。
上記工程（ＩＡ）における樹脂の配合量は、高い強度を有する、リグニン含有樹脂組成物を得られるという観点から、通常、原料リグニン溶液のリグニン固形分１００質量部に対して、好ましくは１０〜２０００質量部であり、より好ましくは２０〜１０００質量部であり、さらに好ましくは５０〜５００質量部である。
原料リグニン溶液に樹脂を添加して、リグニン−樹脂含有溶液を得る工程（ＩＡ）と、
上記リグニン−樹脂含有溶液と、該リグニン−樹脂含有溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）
とを含む方法により得られる、リグニン含有樹脂組成物である。
原料リグニン溶液とは、上述した通りである。すなわち、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液（ｉ）、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液（ｉｉ）を挙げることができ、詳細や好ましい態様等は同様である。
上記工程（ＩＡ）における樹脂の配合量は、高い強度を有する、リグニン含有樹脂組成物を得られるという観点から、通常、原料リグニン溶液のリグニン固形分１００質量部に対して、好ましくは１０〜２０００質量部であり、より好ましくは２０〜１０００質量部であり、さらに好ましくは５０〜５００質量部である。
工程（ＩＡ）で用いる樹脂は、原料リグニン溶液に溶解する樹脂であれば、特に限定されず、熱硬化性樹脂でもよく、熱可塑性樹脂であってもよい。樹脂成分については、上記した通りであり、各樹脂成分についての好ましいものも同様である。リグニン含樹脂組成物に好適な用途の成形品を成形する成形方法を考えると、熱硬化性樹脂を用いることがより好ましい。
工程（ＩＡ）で用いる樹脂には、例えば上述したノボラック系フェノール樹脂、レゾール系フェノール樹脂等のフェノール樹脂を使用することができる。また、上記した他の一般的な熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂も用いることができる。
リグニンと同様に、フェノール性水酸基を有しており、リグニンと反応することができ、リグニンの希釈剤としても使用可能であることから、上記樹脂の中でもフェノール樹脂が好ましく、ノボラック系フェノール樹脂及びレゾール系フェノール樹脂からなる群から選択される少なくとも１種のフェノール樹脂がより好ましい。
工程（ＩＡ）で用いる樹脂には、例えば上述したノボラック系フェノール樹脂、レゾール系フェノール樹脂等のフェノール樹脂を使用することができる。また、上記した他の一般的な熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂も用いることができる。
リグニンと同様に、フェノール性水酸基を有しており、リグニンと反応することができ、リグニンの希釈剤としても使用可能であることから、上記樹脂の中でもフェノール樹脂が好ましく、ノボラック系フェノール樹脂及びレゾール系フェノール樹脂からなる群から選択される少なくとも１種のフェノール樹脂がより好ましい。
上記工程（ＩＢ）において、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ’）の量が容量で１倍未満であると、リグニン含有樹脂組成物から原料リグニン溶液に由来する軽質成分を十分に除去することができない。一方で、溶媒（ａ’）の量が容量で５０倍を超えると、廃水の増加、炭化水素使用量の増加等により、効率よく目的の耐熱性リグニンを回収することができない。なお、複数種の炭化水素溶媒を用いる場合には、上記溶媒（ａ’）の量とは、水と複数種の炭化水素溶媒の合計量を意味する。
工程（ＩＢ）で用いる、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）は、上述した溶媒（ａ）と同様である。また、リグニン−樹脂含有溶液に対する溶媒（ａ’）の量は、好ましくは１倍以上４０倍以下、より好ましくは１倍以上３０倍以下、さらに好ましくは２倍以上２０倍以下、特に好ましくは２倍以上１５倍以下である。
工程（ＩＢ）で用いる、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）は、上述した溶媒（ａ）と同様である。また、リグニン−樹脂含有溶液に対する溶媒（ａ’）の量は、好ましくは１倍以上４０倍以下、より好ましくは１倍以上３０倍以下、さらに好ましくは２倍以上２０倍以下、特に好ましくは２倍以上１５倍以下である。
リグニン−樹脂含有溶液と、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）における溶液温度は、溶液の安定性、リグニンの溶液への溶解度等を鑑みて、０℃以上１００℃以下であることが好ましい。当該溶液温度は、より好ましくは１０℃以上９０℃以下、さらに好ましくは２０℃以上８０℃以下、特に好ましくは２５℃以上７０℃以下である。
なお、混合方法は、リグニン−樹脂含有溶液と上記溶媒（ａ’）とが均一に混合できれば、特に限定されない。混合に用いられる装置には、例えば、エッジランナー、撹拌混合機、ロールミル、コーンミル、フラットストーンミル、スピードラインミル、ボールミル、ビーズミル、サンドグラインドミル、パールミル、アトライター、縦型ミキサー、ニーダー、高速かき混ぜ機（ディゾルバー）等を挙げることができる。
なお、混合方法は、リグニン−樹脂含有溶液と上記溶媒（ａ’）とが均一に混合できれば、特に限定されない。混合に用いられる装置には、例えば、エッジランナー、撹拌混合機、ロールミル、コーンミル、フラットストーンミル、スピードラインミル、ボールミル、ビーズミル、サンドグラインドミル、パールミル、アトライター、縦型ミキサー、ニーダー、高速かき混ぜ機（ディゾルバー）等を挙げることができる。
また、工程（ＩＢ）においてリグニン−樹脂含有溶液と、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する際には、必要に応じて攪拌を行ってもよい。攪拌を行った場合には、さらに必要に応じて静置分離を行ってもよい。静置時間は、通常、１分以上１２０分以下である。静置時間が１分以上であれば、リグニン含有樹脂組成物から、原料リグニン溶液由来のその他軽質成分を十分に分離することができる。また、静置時間の上限は１２０分で十分である。静置時間は、好ましくは５分以上１００分以下、より好ましくは１０分以上６０分以下、さらに好ましくは１５分以上３０分以下である。
工程（ＩＢ）を経ることで、リグニン−樹脂含有溶液に含まれるリグニンから軽質成分を分離することができる。軽質成分としては、例えば、バニリン等のフェノール類、フルフラール等の糖過分解物等が挙げられるが、特に限定されない。
第２の実施形態においては、工程（ＩＢ）により得られる混合溶液が二相であるか一相であるかによって、以下の工程（ＩＩＡ）または（ＩＩＢ）を行うことが好ましい。
工程（ＩＢ）により得られた溶液が二相である場合には、工程（ＩＩＡ）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩＡ）では、工程（ＩＢ）により得られる耐熱性リグニンを含む相を上記二相から分離し、分離した相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。例えば、工程（ＩＢ）により得られた溶液が水相と有機相との二相、または水相と、有機相および双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相との二相に分かれた場合は、有機相側に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩＡ）では有機相側を分離し、該有機相側を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。ここで、「有機相側」とは、双極子モーメント０．２５ｄ以下の炭化水素相と耐熱性リグニンを含有する有機相とで単一相を形成している場合に、水相と分離する、上記有機相を含む単一相を意味する。当然ながら、水相と有機相との二相に分離する場合には、「有機相側」とは有機相を意味する。また、工程（ＩＢ）により得られた溶液が、双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相と有機相（該炭化水素以外の有機相）との二相に分かれる場合には、有機相に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩＡ）では、有機相を分離し、該有機相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。なお、二相の状態で固形分が生成している場合には、固液分離の後に、有機相（側）を分離する。
工程（ＩＢ）により得られた溶液が二相である場合には、工程（ＩＩＡ）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩＡ）では、工程（ＩＢ）により得られる耐熱性リグニンを含む相を上記二相から分離し、分離した相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。例えば、工程（ＩＢ）により得られた溶液が水相と有機相との二相、または水相と、有機相および双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相との二相に分かれた場合は、有機相側に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩＡ）では有機相側を分離し、該有機相側を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。ここで、「有機相側」とは、双極子モーメント０．２５ｄ以下の炭化水素相と耐熱性リグニンを含有する有機相とで単一相を形成している場合に、水相と分離する、上記有機相を含む単一相を意味する。当然ながら、水相と有機相との二相に分離する場合には、「有機相側」とは有機相を意味する。また、工程（ＩＢ）により得られた溶液が、双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素相と有機相（該炭化水素以外の有機相）との二相に分かれる場合には、有機相に目的とする耐熱性リグニンが溶解しているので、工程（ＩＩＡ）では、有機相を分離し、該有機相を濃縮した後、得られた固形分を乾燥する。なお、二相の状態で固形分が生成している場合には、固液分離の後に、有機相（側）を分離する。
工程（ＩＢ）により得られた溶液が一相である場合、すなわち目的とするリグニン含有樹脂組成物が固体として沈殿する場合には、工程（ＩＩＢ）を続けて行うことが好ましい。工程（ＩＩＢ）においては、溶液を固液分離し、得られた固体を乾燥する。
工程（ＩＢ）により得られた溶液が二相であれば、工程（ＩＩＡ）にて分液することにより、リグニン含有樹脂組成物から、軽質成分を除くことができる。工程（ＩＢ）により得られた溶液が一相である場合には、溶解度差により析出した固体を固液分離することにより、リグニン含有樹脂組成物から軽質成分を溶液中に除くことができる。
工程（ＩＢ）により得られた溶液が二相であれば、工程（ＩＩＡ）にて分液することにより、リグニン含有樹脂組成物から、軽質成分を除くことができる。工程（ＩＢ）により得られた溶液が一相である場合には、溶解度差により析出した固体を固液分離することにより、リグニン含有樹脂組成物から軽質成分を溶液中に除くことができる。
本発明の第２の実施形態に係るリグニン含有樹脂組成物の製造方法において用いることができるリグニン反応性化合物、硬化促進剤、無機充填材、有機充填材及びその他の添加剤は、本発明の第１の実施形態に係るリグニン含有樹脂組成物において用いることができるものと同様である。
なお、上述のリグニン反応性化合物等を、工程（ＩＡ）において樹脂とともに添加してもよいし、工程（ＩＡ）と後述の工程（ＩＢ）との間に上述のリグニン反応性化合物等を添加する工程を設けてもよい。他にも、工程（ＩＩＡ）または工程（ＩＩＢ）の後に上述のリグニン反応性化合物等を添加してもよい。
なお、上述のリグニン反応性化合物等を、工程（ＩＡ）において樹脂とともに添加してもよいし、工程（ＩＡ）と後述の工程（ＩＢ）との間に上述のリグニン反応性化合物等を添加する工程を設けてもよい。他にも、工程（ＩＩＡ）または工程（ＩＩＢ）の後に上述のリグニン反応性化合物等を添加してもよい。
第２の実施形態に係るリグニン含有樹脂組成物を用いてなる成形品、成形方法及びその用途は、第１の実施形態に係るリグニン含有樹脂組成物と同様であり、上述した通りである。
以下、本実施形態を実施例によりさらに具体的に説明するが、本実施形態はこれらに何ら限定されない。
製造例１
原料としてバガス（試料サイズ３ｍｍ角以下）と、水及び有機溶媒である１−ブタノールの混合溶媒（モル比で、水／１−ブタノール＝８／１になるように調製）とを、内容積０．９２ＬのＳＵＳ製回分式装置に入れた。水とブタノールとからなる混合溶媒の質量は、３００ｇであった。バガスの仕込み濃度は、上記混合溶媒に対して、質量比で１０質量％とした。
ＳＵＳ製回分式装置の装置内を窒素でパージした後、２００℃まで昇温し、反応温度２００℃で２時間の分解反応を行った。反応時間は、２００℃に達してからの経過時間とした。また、熱電対にて温度を測定した。反応時の内圧は１．９ＭＰａであった。
処理終了後、ＳＵＳ製回分式装置を室温付近まで冷却した後、内容物を全て取り出し、ろ過することにより、バイオマス残渣と液相とに分離した。さらに、ろ液の水相と１−ブタノール相とを分液漏斗により液／液分離した。分離された１−ブタノール相を原料リグニン溶液として使用した。固形分（リグニン）濃度は、別途ブタノール相を濃縮し求めたところ、５０ｇ／Ｌ−ブタノール相であった。
原料としてバガス（試料サイズ３ｍｍ角以下）と、水及び有機溶媒である１−ブタノールの混合溶媒（モル比で、水／１−ブタノール＝８／１になるように調製）とを、内容積０．９２ＬのＳＵＳ製回分式装置に入れた。水とブタノールとからなる混合溶媒の質量は、３００ｇであった。バガスの仕込み濃度は、上記混合溶媒に対して、質量比で１０質量％とした。
ＳＵＳ製回分式装置の装置内を窒素でパージした後、２００℃まで昇温し、反応温度２００℃で２時間の分解反応を行った。反応時間は、２００℃に達してからの経過時間とした。また、熱電対にて温度を測定した。反応時の内圧は１．９ＭＰａであった。
処理終了後、ＳＵＳ製回分式装置を室温付近まで冷却した後、内容物を全て取り出し、ろ過することにより、バイオマス残渣と液相とに分離した。さらに、ろ液の水相と１−ブタノール相とを分液漏斗により液／液分離した。分離された１−ブタノール相を原料リグニン溶液として使用した。固形分（リグニン）濃度は、別途ブタノール相を濃縮し求めたところ、５０ｇ／Ｌ−ブタノール相であった。
製造例２
原料としてバガス（試料サイズ３ｍｍ角以下）と、水及び有機溶媒である１−ブタノールの混合溶媒（モル比で、水／１−ブタノール＝８／１になるように調製）とを、内容積０．９２ＬのＳＵＳ製回分式装置に入れた。水とブタノールとからなる混合溶媒の質量は、３００ｇであった。バガスの仕込み濃度は、上記混合溶媒に対して、質量比で１０質量％とした。
ＳＵＳ製回分式装置の装置内を窒素でパージした後、２００℃まで昇温し、２００℃で２時間の分解反応を行った。反応時間は、２００℃に達してからの経過時間とした。また、熱電対にて温度を測定した。反応時の内圧は１．９ＭＰａであった。
処理終了後、ＳＵＳ製回分式装置を室温付近にまで冷却した後、内容物をを全て取り出し、ろ過することにより、バイオマス残渣と液相とに分離した。さらに、ろ液の水相と１−ブタノール相とを分液漏斗により液／液分離した。分離されたブタノール相を濃縮し、１２５℃で真空乾燥を行い固体（リグニン）を６．５ｇ得た。
原料としてバガス（試料サイズ３ｍｍ角以下）と、水及び有機溶媒である１−ブタノールの混合溶媒（モル比で、水／１−ブタノール＝８／１になるように調製）とを、内容積０．９２ＬのＳＵＳ製回分式装置に入れた。水とブタノールとからなる混合溶媒の質量は、３００ｇであった。バガスの仕込み濃度は、上記混合溶媒に対して、質量比で１０質量％とした。
ＳＵＳ製回分式装置の装置内を窒素でパージした後、２００℃まで昇温し、２００℃で２時間の分解反応を行った。反応時間は、２００℃に達してからの経過時間とした。また、熱電対にて温度を測定した。反応時の内圧は１．９ＭＰａであった。
処理終了後、ＳＵＳ製回分式装置を室温付近にまで冷却した後、内容物をを全て取り出し、ろ過することにより、バイオマス残渣と液相とに分離した。さらに、ろ液の水相と１−ブタノール相とを分液漏斗により液／液分離した。分離されたブタノール相を濃縮し、１２５℃で真空乾燥を行い固体（リグニン）を６．５ｇ得た。
実施例１
製造例１で得られた原料リグニン溶液（水＋ブタノール相）１４ｍＬ（リグニンの濃度は６質量％，０．７ｇのリグニンが１４ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、イオン交換水１７８ｍＬを加えた。水の量は原料リグニン溶液に対して１２．７倍であった。得られた混合溶液を２５℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。
固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表２に示す。
製造例１で得られた原料リグニン溶液（水＋ブタノール相）１４ｍＬ（リグニンの濃度は６質量％，０．７ｇのリグニンが１４ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、イオン交換水１７８ｍＬを加えた。水の量は原料リグニン溶液に対して１２．７倍であった。得られた混合溶液を２５℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。
固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表２に示す。
実施例２
製造例１で得られたリグニン溶液１０ｍＬ（リグニンの濃度は６ｗｔ％，０．５ｇのリグニンが１０ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、イオン交換水１０ｍＬを加えた。水の量は原料リグニン溶液に対して１倍であった。混合溶液を５０℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は二相であった。液相をろ過し、この際ろ紙上に固体は残らなかった。水相とブタノール相を分離し、ブタノール相を濃縮し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表２に示す。
製造例１で得られたリグニン溶液１０ｍＬ（リグニンの濃度は６ｗｔ％，０．５ｇのリグニンが１０ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、イオン交換水１０ｍＬを加えた。水の量は原料リグニン溶液に対して１倍であった。混合溶液を５０℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は二相であった。液相をろ過し、この際ろ紙上に固体は残らなかった。水相とブタノール相を分離し、ブタノール相を濃縮し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表２に示す。
実施例３
イオン交換水の量を２０ｍＬにした以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表２に示す。
実施例４
イオン交換水の量を７０ｍＬにした以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して７倍であった。結果を表２に示す。
実施例５
イオン交換水の量を２０ｍＬにし、７０℃で撹拌した以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表２に示す。
実施例６
イオン交換水の量を７０ｍＬにし、７０℃で撹拌した以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して７倍であった。結果を表２に示す。
実施例７
７０℃で撹拌した以外、実施例１と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して１３倍であった。結果を表３に示す。
イオン交換水の量を２０ｍＬにした以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表２に示す。
実施例４
イオン交換水の量を７０ｍＬにした以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して７倍であった。結果を表２に示す。
実施例５
イオン交換水の量を２０ｍＬにし、７０℃で撹拌した以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表２に示す。
実施例６
イオン交換水の量を７０ｍＬにし、７０℃で撹拌した以外、実施例２と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して７倍であった。結果を表２に示す。
実施例７
７０℃で撹拌した以外、実施例１と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して１３倍であった。結果を表３に示す。
実施例８
製造例２で得られた固体１ｇをアセトン３０ｍＬに完全に溶解させた。溶液中のリグニンの濃度は４質量％であった。このアセトン溶液にイオン交換水３０ｍＬ（原料リグニン溶液に対して１倍）を加えた。混合溶液を２５℃で１５分撹拌し、撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
実施例９
イオン交換水の量を６０ｍＬにした以外、実施例８と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表３に示す。
実施例１０
イオン交換水の量を９０ｍＬにした以外、実施例８と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して３倍であった。結果を表３に示す。
実施例１１
製造例１で得られたリグニン溶液（水＋ブタノール相）１４ｍＬ（リグニンの濃度は６質量％，０．７ｇのリグニンが１４ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、ヘプタン１４０ｍＬを加えた。ヘプタンの量は原料リグニン溶液に対して１０倍であった。得られた混合溶液を２５℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
実施例１２
製造例２で得られた固体１ｇをアセトン３０ｍＬに完全に溶解させた。溶液中のリグニンの濃度は４質量％であった。このアセトン溶液にヘプタン３０ｍＬ（原料リグニン溶液に対して１倍）を加えた。混合溶液を２５℃で１５分撹拌し、撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
製造例２で得られた固体１ｇをアセトン３０ｍＬに完全に溶解させた。溶液中のリグニンの濃度は４質量％であった。このアセトン溶液にイオン交換水３０ｍＬ（原料リグニン溶液に対して１倍）を加えた。混合溶液を２５℃で１５分撹拌し、撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
実施例９
イオン交換水の量を６０ｍＬにした以外、実施例８と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して２倍であった。結果を表３に示す。
実施例１０
イオン交換水の量を９０ｍＬにした以外、実施例８と同様の操作を行った。水の量は原料リグニン溶液に対して３倍であった。結果を表３に示す。
実施例１１
製造例１で得られたリグニン溶液（水＋ブタノール相）１４ｍＬ（リグニンの濃度は６質量％，０．７ｇのリグニンが１４ｍＬのブタノール＋水の混合溶媒に溶解）に、ヘプタン１４０ｍＬを加えた。ヘプタンの量は原料リグニン溶液に対して１０倍であった。得られた混合溶液を２５℃で１５分撹拌した。撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
実施例１２
製造例２で得られた固体１ｇをアセトン３０ｍＬに完全に溶解させた。溶液中のリグニンの濃度は４質量％であった。このアセトン溶液にヘプタン３０ｍＬ（原料リグニン溶液に対して１倍）を加えた。混合溶液を２５℃で１５分撹拌し、撹拌後の液相は一相であった。ろ過により固体をろ別し、得られた固形分を１２５℃で乾燥した。固形物について、分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点を求めた。結果を表３に示す。
比較例１
製造例２で得られた固体そのものの分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点、及びフェノール性ＯＨ当量を求めた。結果を表３に示す。
製造例２で得られた固体そのものの分子量、熱重量減少開始温度、ガラス転移点、及びフェノール性ＯＨ当量を求めた。結果を表３に示す。
［評価方法］
１．分子量：数平均分子量（Ｍｎ），質量平均分子量（Ｍｗ）
テトラヒドロフラン溶媒を用いたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）法にて、以下の条件で、質量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）を測定した。
［測定条件］
ＳＥＣ装置：ＨＬＣ−８２２０ ＧＰＣ（東ソー（株）製）
カラム：TSKgel guardcolumn HXL-H＋TSKgel GMH-XL ２本＋G2000H-XL １本（東ソー製）
溶媒：ＴＨＦ（和光純薬工業製安定剤不含特級）
検出器：示差屈折率（ＲＩ）検出器、ＵＶ検出器
濃度：０．１ｗ／ｖ％
注入量：１００μｌ
流速：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
カラム温度：４０℃
検量線用標準試料：東ソー製ＴＳＫ標準ポリスチレン
解析ソフト：GPC-8020model II
ポリスチレン換算での分子量が３２０以下の成分および、ポリスチレン換算での分子量が３２００以上の成分は、上記ＧＰＣにより得られる積分分子量分布曲線より求めた。
２．熱重量減少開始温度（Ｔｄ５）
５％熱重量減少開始温度（Ｔｄ５）は、セイコーインスツル（株）社製のEXSTAR6000 TG/DTA6200にて測定した。Ｐｔパンに約１０ｍｇのサンプルを秤量し、昇温速度１０℃／分、測定雰囲気：空気２００ｍＬ／分、温度３５℃〜８００℃の範囲で測定し、重量が５％減少する温度を求めた。
３．ガラス転移温度（Ｔg）
ガラス転移温度（Ｔg）は、固体粘弾性法（ＤＭＡ法）によって測定した。
プレス機を用いて、各実施例及び比較例で得られたリグニンの成型板を作成し、成型板から５ｍｍ×３０ｍｍ×１ｍｍの試料を切り出した。ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン（株）社製）を用いて、０℃〜３００℃、若しくは限界最低弾性率に達するまで、昇温温度２℃／分、１Ｈｚの条件で測定を行った。得られたｔａｎδのピーク温度をガラス転移温度（Ｔg）とした。
４．フェノール性水酸基（ＯＨ基）当量
フェノール性水酸基当量は、Ｅｎｅｒｇｙ Ｆｕｅｌ ２０１０，２４，２７２３に記載の方法を参考に求めた。
１．分子量：数平均分子量（Ｍｎ），質量平均分子量（Ｍｗ）
テトラヒドロフラン溶媒を用いたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）法にて、以下の条件で、質量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）を測定した。
［測定条件］
ＳＥＣ装置：ＨＬＣ−８２２０ ＧＰＣ（東ソー（株）製）
カラム：TSKgel guardcolumn HXL-H＋TSKgel GMH-XL ２本＋G2000H-XL １本（東ソー製）
溶媒：ＴＨＦ（和光純薬工業製安定剤不含特級）
検出器：示差屈折率（ＲＩ）検出器、ＵＶ検出器
濃度：０．１ｗ／ｖ％
注入量：１００μｌ
流速：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
カラム温度：４０℃
検量線用標準試料：東ソー製ＴＳＫ標準ポリスチレン
解析ソフト：GPC-8020model II
ポリスチレン換算での分子量が３２０以下の成分および、ポリスチレン換算での分子量が３２００以上の成分は、上記ＧＰＣにより得られる積分分子量分布曲線より求めた。
２．熱重量減少開始温度（Ｔｄ５）
５％熱重量減少開始温度（Ｔｄ５）は、セイコーインスツル（株）社製のEXSTAR6000 TG/DTA6200にて測定した。Ｐｔパンに約１０ｍｇのサンプルを秤量し、昇温速度１０℃／分、測定雰囲気：空気２００ｍＬ／分、温度３５℃〜８００℃の範囲で測定し、重量が５％減少する温度を求めた。
３．ガラス転移温度（Ｔg）
ガラス転移温度（Ｔg）は、固体粘弾性法（ＤＭＡ法）によって測定した。
プレス機を用いて、各実施例及び比較例で得られたリグニンの成型板を作成し、成型板から５ｍｍ×３０ｍｍ×１ｍｍの試料を切り出した。ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン（株）社製）を用いて、０℃〜３００℃、若しくは限界最低弾性率に達するまで、昇温温度２℃／分、１Ｈｚの条件で測定を行った。得られたｔａｎδのピーク温度をガラス転移温度（Ｔg）とした。
４．フェノール性水酸基（ＯＨ基）当量
フェノール性水酸基当量は、Ｅｎｅｒｇｙ Ｆｕｅｌ ２０１０，２４，２７２３に記載の方法を参考に求めた。
実施例からわかるように、耐熱性の高いリグニンが得られた。本実施例のリグニンは耐熱性が高いため、二次誘導化等の二次変性を行う必要がない。また、天然リグニン由来のフェノール性水酸基当量をそのまま有しているため、材料としても好適に使用できることが分かる。
本実施形態によれば、天然リグニンに由来する構造を維持しつつ、二次誘導化することなく耐熱性の高いリグニンを提供することができる。
Claims (8)
- 原料リグニン溶液と、原料リグニン溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる少なくとも１種の溶媒（ａ）とを混合する工程（Ｉ）を含み、
工程（Ｉ）により得られた溶液が一相であり、工程（Ｉ）により得られた前記溶液を固液分離する工程（ＩＩ−２）をさらに含む、
耐熱性リグニンの製造方法。 - 前記原料リグニン溶液は、植物系バイオマスからリグニンを、有機溶媒を含む溶媒に可溶化させて得られるリグニン溶液、または固体リグニンを、有機溶媒を含む溶媒に溶解させた溶液である、請求項１に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
- 前記有機溶媒が、アルコール、エーテル及びケトン系化合物から選ばれる少なくとも１種である、請求項２に記載の耐熱性リグニンの製造方法。
- （１）動的粘弾性測定法（ＤＭＡ法）によるガラス転移温度Ｔｇが７０℃以上であり、
（２）数平均分子量が６００以上であり、及び
（３）示差熱及び熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）における、５％熱重量減少開始温度が２１０℃以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の製造方法により得られる耐熱性リグニン。 - 以下の（４）及び（５）の要件をさらに満たす、請求項４に記載の耐熱性リグニン：
（４）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２０以下である構成成分の割合が１５％以下であり、
（５）ポリスチレンを換算基準としたゲル浸透クロマトグラフ（ＧＰＣ）により得られる積分分子量分布曲線において、分子量が３２００以上である構成成分の割合が７％以上５０％以下である。 - 請求項４または５に記載の耐熱性リグニンを含む樹脂組成物、または該樹脂組成物を用いてなる成形品。
- 原料リグニン溶液に樹脂を添加して、リグニン−樹脂含有溶液を得る工程（ＩＡ）と、
上記リグニン−樹脂含有溶液と、該リグニン−樹脂含有溶液に対して容量で１倍以上５０倍以下の、水及び双極子モーメントが０．２５ｄ以下の炭化水素から選ばれる溶媒の少なくとも１種の溶媒（ａ’）とを混合する工程（ＩＢ）
とを含む、リグニン含有樹脂組成物の製造方法。 - 請求項７に記載の方法により得られるリグニン含有樹脂組成物、または該樹脂組成物を用いてなる成形品。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016177150 | 2016-09-09 | ||
| JP2016177150 | 2016-09-09 | ||
| PCT/JP2017/032385 WO2018047928A1 (ja) | 2016-09-09 | 2017-09-07 | 耐熱性リグニンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2018047928A1 JPWO2018047928A1 (ja) | 2019-06-24 |
| JP6955498B2 true JP6955498B2 (ja) | 2021-10-27 |
Family
ID=61561422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018538476A Active JP6955498B2 (ja) | 2016-09-09 | 2017-09-07 | 耐熱性リグニンの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6955498B2 (ja) |
| WO (1) | WO2018047928A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7343337B2 (ja) * | 2019-09-10 | 2023-09-12 | 日鉄エンジニアリング株式会社 | 有機溶媒可溶性リグニンの回収システム及び回収方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014142289A1 (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | 出光興産株式会社 | リグニン分解物の製造方法 |
| JP2016060813A (ja) * | 2014-09-17 | 2016-04-25 | 出光興産株式会社 | 熱硬化性樹脂組成物 |
| US20180215878A1 (en) * | 2015-09-25 | 2018-08-02 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method for producing purified lignin, purified lignin, resin composition and molded body |
-
2017
- 2017-09-07 JP JP2018538476A patent/JP6955498B2/ja active Active
- 2017-09-07 WO PCT/JP2017/032385 patent/WO2018047928A1/ja active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPWO2018047928A1 (ja) | 2019-06-24 |
| WO2018047928A1 (ja) | 2018-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6750832B2 (ja) | 精製リグニンの製造方法、精製リグニン、樹脂組成物及び成形体 | |
| Huang et al. | Characterization of kraft lignin fractions obtained by sequential ultrafiltration and their potential application as a biobased component in blends with polyethylene | |
| JP6920317B2 (ja) | リグニン含有樹脂組成物の製造方法及びリグニン含有樹脂成形品 | |
| CN110914341B (zh) | 改质木质素的制造方法和改质木质素、以及含改质木质素的树脂组成材料 | |
| WO2016043218A1 (ja) | 熱硬化性樹脂組成物 | |
| Ping et al. | Wood adhesives from agricultural by-products: Lignins and tannins for the elaboration of particleboards | |
| EP2535378A1 (en) | Resin composition, molded body and composite molded body | |
| US11518886B2 (en) | Modified lignin, modified polyphenol manufacturing method, and modified lignin-including resin composition material | |
| JP6931878B2 (ja) | 二段プロセスによる植物系バイオマス由来生成物の製造方法 | |
| JP6955498B2 (ja) | 耐熱性リグニンの製造方法 | |
| CN113396171A (zh) | 聚酚衍生物的制造方法、聚酚衍生物、和含有聚酚衍生物的树脂组成材料 | |
| JP2022104522A (ja) | リグニン組成物及びその使用 | |
| WO2022145280A1 (ja) | リグニン組成物及びその使用 | |
| JP2018178024A (ja) | リグニン由来のエポキシ樹脂の製造方法、リグニン由来のエポキシ樹脂、エポキシ樹脂組成物及びその硬化物 | |
| JP2018178023A (ja) | リグニン由来のエポキシ樹脂の製造方法、リグニン由来のエポキシ樹脂、エポキシ樹脂組成物及びその硬化物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200316 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20201008 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210406 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20210604 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210721 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210907 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211001 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6955498 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |