JP6900226B2 - Inexpensive plastic tool cores for molds and die sets - Google Patents

Description

本発明は、最終使用者に視認され得る部品と成形時に接触する金型およびダイ構成要素上に傷のない表面を提供することに関連した、プラスチック工具産業における深刻な問題に対応し、また、非常に安価なコストで高品質最終生成物を生み出す、プラスチック工具のセット用のコアおよびキャビティ半体のための異なる合金組成の金型およびダイ材料を提供するという継続的な問題に対応する。 The present invention addresses and addresses serious problems in the plastic tool industry related to providing an intact surface on molds and die components that come into contact with parts visible to the end user during molding. It addresses the ongoing problem of providing mold and die materials with different alloy compositions for core and cavity semifields for setting plastic tools that produce high quality end products at very low cost.

プラスチック工具金型またはダイのセットを構成する２つの半体は、約２０インチ以上の材料断面において、低コストで高品質の部品を生成するために異なる組成および動作特性を有さなければならないことが発見されている。具体的には、プラスチック工具のセットのキャビティ側は、一般的に、成形部品の最終的な傷のない表面を提供するために、高品質鋼を必要とする。対照的に、工具のセットのコア側は、工具セットのキャビティ半体の基準ほど厳しい表面仕上げ基準を必要としないが、前記コア半体が受ける厳しい動作条件と等しくなければならない。 The two semifields that make up a set of plastic tool molds or dies must have different compositions and operating characteristics in order to produce high quality parts at low cost in material cross sections of about 20 inches or more. Has been discovered. Specifically, the cavity side of a set of plastic tools generally requires high quality steel to provide the final scratch-free surface of the part. In contrast, the core side of the tool set does not require as stringent surface finishing standards as the tool set cavity semifield standards, but must be equal to the stringent operating conditions that the core semifield undergoes.

以下の公称組成： The following nominal composition:

を有するＰ−２０等の標準鋼は、工具セットのキャビティ側に良好に使用されることが示されている。しかしながら、このグレードおよび同様のグレードは、そのような鋼の動作属性が工具セットのコア側に必要な属性を実質的に超えるため、工具セットのコア側における使用には非経済的である。したがって、現代のコスト意識の高い環境の部品製造者にとって、工具セットのコア側に上記グレードを使用することは、より低コストでありながら十分効果的な合金よりも、不必要なコストをもたらす。したがって、工具部品は部品製造者にとって高いコスト因子であるため、上記の合金より安価であるが、特に少なくとも２０インチの深さの工具セットにおいて、上記の合金と併せて使用された場合極めて満足に足る性能を示す、プラスチック成形工具セットのコア側用の合金鋼が必要とされている。

Standard steels such as P-20 have been shown to be well used on the cavity side of the tool set. However, this grade and similar grades are uneconomical for use on the core side of the tool set, as the operating attributes of such steels substantially exceed the attributes required on the core side of the tool set. Therefore, for modern cost-conscious component manufacturers, using the above grades on the core side of the tool set results in unnecessary costs over lower cost but sufficiently effective alloys. Therefore, tool parts are cheaper than the above alloys because they are a high cost factor for the parts manufacturer, but are extremely satisfactory when used in combination with the above alloys, especially in tool sets at least 20 inches deep. There is a need for alloy steel for the core side of plastic molding tool sets that show sufficient performance.

特に重要なのは、工具セットにより何千もの部品が製造された後、工具セットのキャビティ上に形成される表面は、運転（ｃａｍｐａｉｇｎ）の開始時に作製された部品と同程度に輝かしく傷がないものとなるべきであるということである。しかしながら、コア側は見えないため、すなわちコア側は審美的に完璧な仕上げを必要としないため、コア側が作製される鋼は、キャビティ側ほど高い艶を有することができる必要はない。 Of particular importance is that after thousands of parts have been manufactured by the toolset, the surface formed on the cavity of the toolset should be as brilliant and scratch-free as the parts made at the start of operation. It should be. However, the steel produced on the core side does not need to be as glossy as the cavity side, as the core side is invisible, i.e. the core side does not require an aesthetically perfect finish.

工具セットのキャビティ側の分割線（すなわち、セットの２つの半体間の分離線）を保存するためには、セットのコア側の分割線において若干より低い硬度を有することが望ましいことが発見されている。したがって、磨耗が生じた場合、圧力下でのプラスチックの注入後に形成されたバリは、工具セットのキャビティ側に現れない。 It has been discovered that in order to preserve the cavity-side dividing line of the tool set (ie, the separating line between the two semifields of the set), it is desirable to have a slightly lower hardness at the core-side dividing line of the set. ing. Therefore, if wear occurs, the burrs formed after the injection of plastic under pressure will not appear on the cavity side of the tool set.

これらの問題に対応するべく、以下の組成を有する鋼が、工具セットのコア側に使用されている。 To address these issues, steel with the following composition is used on the core side of the tool set.

しかしながら、この組成は、約２０インチまでの断面に対してのみ好適であり、この厚さを超えると、この組成は深さ方向において期待される機械的特性を維持しない。具体的には、２０を超える厚さでは、この鋼は、分割線において過剰な硬度低下を示す。これは、２０インチを超える材料片の急冷後の質量効果に起因し得る。 However, this composition is only suitable for cross sections up to about 20 inches, beyond this thickness the composition does not maintain the expected mechanical properties in the depth direction. Specifically, at thicknesses greater than 20, this steel exhibits excessive hardness reduction at the dividing line. This may be due to the mass effect of the material pieces larger than 20 inches after quenching.

したがって、プラスチック射出成形工具における２０インチ以上の断面のコアブロック鋼のために、２０インチ以上の金型およびダイ工具セットに必要な全ての物理的および機械的特性を有するが、現在入手可能な材料よりコストが低い新たな組成物が、プラスチック工具セットのコア側に必要とされている。 Therefore, for core block steels with a cross section of 20 inches or more in plastic injection molding tools, materials that have all the physical and mechanical properties required for molds and die tool sets of 20 inches or more, but are currently available. A new, less costly composition is needed on the core side of the plastic tool set.

したがって、本発明の主な目的は、２０インチから３５インチまで、またはより好ましくは３０インチまでの断面において、プラスチック成形射出工具のコア側用の現在入手可能な製品と同等またはそれより良好な機械加工性および増加した硬化性を有する金型およびダイブロックを提供することである。 Therefore, the main object of the present invention is a machine equal to or better than currently available products for the core side of plastic molding injection tools in cross sections from 20 inches to 35 inches, or more preferably 30 inches. It is to provide molds and die blocks with processability and increased curability.

より具体的には、本発明の目的は、プラスチック工具のコア側用の現在入手可能な製品と同等またはそれより良好な機械加工性および増加した硬化性を有する金型ブロックを提供することである。 More specifically, it is an object of the present invention to provide a mold block having machinability and increased curability equal to or better than currently available products for the core side of plastic tools. ..

本発明は、以下の図において概略的に説明される。 The present invention will be schematically illustrated in the following figures.

プラスチック工具のセットのコア側の斜視図である。It is a perspective view of the core side of a set of plastic tools. プラスチック工具の前記セットのキャビティ側の斜視図である。It is a perspective view of the cavity side of the set of a plastic tool. 単純化された金型セットの片側断面図である。It is one side sectional view of the simplified mold set. 優先的な磨耗領域を影で示した、拡大スケールの図３の部分断面図４−４である。FIG. 4-4 is a partial cross-sectional view of FIG. 3 on an enlarged scale showing a preferred area of wear in the shadows.

まず図１を参照すると、プラスチック工具セットのコア側が全体として１０で示され、コアが１１で示され、分割線面が１２で示されている。 First, referring to FIG. 1, the core side of the plastic tool set is indicated by 10 as a whole, the core is indicated by 11, and the dividing line plane is indicated by 12.

次に図２を参照すると、プラスチック工具セットのキャビティ側が全体として２０で示され、キャビティが２１で示され、分割線面が２２で示されている。コア側１０およびキャビティ側２０が成形時に嵌合した際、分割線面１２および２２が当接係合して分割線２３を形成し（図３を参照されたい）、コア側１１がキャビティ２１内に受容されることが理解される。 Next, referring to FIG. 2, the cavity side of the plastic tool set is indicated by 20 as a whole, the cavity is indicated by 21, and the dividing line plane is indicated by 22. When the core side 10 and the cavity side 20 are fitted during molding, the dividing line surfaces 12 and 22 abut and engage to form the dividing line 23 (see FIG. 3), and the core side 11 is inside the cavity 21. It is understood that it is accepted by.

コア１１の寸法は側方キャビティ２１の寸法より若干小さいため、図４において最も良く示されるように、コアとキャビティとの間の空間２４内で部品が形成される。２つの半体１０および２０は、当然ながら、産業において周知である好適な手段により閉じられた際、固定位置に保持される（図示せず）。 Since the dimensions of the core 11 are slightly smaller than the dimensions of the lateral cavity 21, the component is formed in the space 24 between the core and the cavity, as best shown in FIG. The two semifields 10 and 20 are, of course, held in a fixed position when closed by suitable means well known in the industry (not shown).

ここで、具体的に図４を参照すると、コア側１０の表面およびキャビティ側２０の表面が接触した際、分割線２３が明確な境界線を形成することが分かる。相当な圧力下で溶融プラスチックのショットが金型キャビティ２４に注入されると、前記プラスチックは、コア側１０とキャビティ側２０の両方の表面と接触する。しかしながら、コア側１０は、キャビティ側２０の鋼より柔らかい鋼で形成されているため、前記コア側１０は、キャビティ側２０よりも優先的に摩滅する。例示された実施形態において、コア側１０の摩滅領域は、図４中１３で示される。図では、均一な摩滅深さが示されているが、いくつかの場所は隣接する場所より柔らかいこともあり得るため、摩滅空間は、ポイントによって不規則な深さとなる。しかしながら、コア側１０が形成される鋼は、キャビティ側２０が形成される鋼より常に柔らかく、したがってキャビティ鋼より摩滅しやすい。その結果、多くのサイクル後にどのようなバリが生じ得るとしても、コア側は常にそれを含有する。しかしながら、成形部品のコア側表面は、観察者には視認され得ないため、コア側１０の領域１３により表されるバリは、商業的に許容される。 Here, specifically referring to FIG. 4, it can be seen that the dividing line 23 forms a clear boundary line when the surface of the core side 10 and the surface of the cavity side 20 come into contact with each other. When a shot of molten plastic is injected into the mold cavity 24 under considerable pressure, the plastic comes into contact with both the surface of the core side 10 and the surface of the cavity side 20. However, since the core side 10 is made of steel softer than the steel of the cavity side 20, the core side 10 is preferentially worn over the cavity side 20. In the illustrated embodiment, the wear area on the core side 10 is shown in FIG. Although the figure shows uniform wear depth, the wear space is irregularly deep at some points, as some places can be softer than adjacent places. However, the steel on which the core side 10 is formed is always softer than the steel on which the cavity side 20 is formed and is therefore more prone to wear than the cavity steel. As a result, no matter what burrs may occur after many cycles, the core side will always contain them. However, since the core-side surface of the molded part is not visible to the observer, the burrs represented by the region 13 on the core-side 10 are commercially acceptable.

ここで、コア１０のみを参照すると、本発明の前記コアは、以下の幅広い組成を有する。 Here, referring only to the core 10, the core of the present invention has the following wide range of compositions.

上記パラメータ内で、組成が以下の通りとなることが好ましい。 Within the above parameters, the composition is preferably as follows.

一貫して優れた結果をもたらす最も好ましい範囲は、以下の通りである。 The most preferred ranges that consistently produce excellent results are:

炭素は、必要な硬度および耐摩耗性を提供するために必要である。炭素が０．５５％を大幅に超える場合、金型ブロックは、低い機械加工性および研磨特性を示す。好ましくは、良好な機械加工性を確保するために、最大０．５０％の炭素が使用される。０．２５％を実質的に下回る炭素が使用された場合、耐摩耗性および機械的特性は、金型ブロックが受ける使用条件に好適ではない。好ましくは、許容される耐摩耗性、硬度および機械的特性を確保するために、最低０．３０％の炭素が使用される。最も好ましくは、０．３５％から０．４５％の範囲内、目標として０．４０％の炭素が使用されるべきである。 Carbon is required to provide the required hardness and wear resistance. When the carbon is significantly above 0.55%, the mold block exhibits low machinability and polishing properties. Preferably, up to 0.50% carbon is used to ensure good machinability. When carbon substantially below 0.25% is used, the wear resistance and mechanical properties are not suitable for the conditions of use that the mold block receives. Preferably, at least 0.30% carbon is used to ensure acceptable wear resistance, hardness and mechanical properties. Most preferably, 0.40% carbon should be used as a target, in the range of 0.35% to 0.45%.

マンガンは、硬化性のために、また製鋼プロセスにおける脱酸素剤として不可欠である。マンガンはまた、鍛造操作において硫化物を制御するように作用する。他の合金元素と組み合わせると、１．５０％を大幅に超える量で存在する場合、残留オーステナイトが存在する危険性がある。０．７０％を実質的に下回るマンガンが存在する場合、金型ブロックの硬化性が低下する。さらに、硫黄の制御を確実とするために、マンガン含量は、硫黄含量の少なくとも２０倍の量で存在すべきである。マンガンはまた耐摩耗性に寄与するが、他の炭化物形成物質よりも程度は低い。好ましくは、マンガンは、１．０５％から１．４５％、最も好ましくは１．１５％から１．３５％の範囲内で存在する。 Manganese is essential for curability and as an oxygen scavenger in the steelmaking process. Manganese also acts to control sulfides in the forging operation. When combined with other alloying elements, there is a risk of retained austenite being present if present in an amount significantly greater than 1.50%. The presence of manganese substantially below 0.70% reduces the curability of the mold block. In addition, the manganese content should be present in an amount at least 20 times the sulfur content to ensure sulfur control. Manganese also contributes to wear resistance, but to a lesser extent than other carbide-forming materials. Preferably, manganese is present in the range of 1.05% to 1.45%, most preferably 1.15% to 1.35%.

製鋼プロセスにおけるその脱酸素能力が指摘されるケイ素。指定値を実質的に超える量で存在する場合、最終生成物の脆化の傾向がある。 Silicon is pointed out for its deoxidizing ability in the steelmaking process. When present in an amount substantially exceeding the specified value, the final product tends to be embrittled.

クロムは、硬化性および耐摩耗性のための炭化物形成に必要である。最大２．００％を実質的に超えるクロムが存在する場合、硬化温度が通常の製造における熱処理プロセスには過度に高くなる。１．４０％クロムの指定最小値未満では、耐摩耗性が悪影響を受ける。好ましくは、クロムは、１．５０％から２．００％、最も好ましくは１．５０％から１．９０％の量で存在する。 Chromium is required for carbide formation for curability and wear resistance. In the presence of chromium substantially above 2.00%, the cure temperature is excessively high for heat treatment processes in normal production. Below the specified minimum of 1.40% chromium, wear resistance is adversely affected. Preferably, chromium is present in an amount of 1.50% to 2.00%, most preferably 1.50% to 1.90%.

モリブデンは、強い炭化物形成物質であることから、硬化性および耐摩耗性に寄与する重要な元素である。その有益な効果は、０．１０％から０．５５％の範囲内で効果的であるが、好ましくは、モリブデンは、０．１０％から０．４５％の範囲の下限幅、最も好ましくは０．１０％から０．３０％の範囲内で維持される。 Since molybdenum is a strong carbide-forming substance, it is an important element that contributes to curability and wear resistance. Its beneficial effect is effective in the range of 0.10% to 0.55%, but preferably molybdenum has a lower limit width in the range of 0.10% to 0.45%, most preferably 0. .Maintained in the range of 10% to 0.30%.

アルミニウムは、細粒化には望まししいが、望ましくない不純物であるアルミン酸塩の存在をもたらすことで鋼の品質に有害な効果を及ぼし得る。したがって、アルミニウムの添加を、最終溶融組成物中最大０．０４０％に最小限化することが重要である。最も好ましくは、０．０２０％のアルミニウムの目標値が、細粒化を達成する。 Aluminum is desirable for granulation, but can have a detrimental effect on the quality of steel by providing the presence of aluminate, which is an unwanted impurity. Therefore, it is important to minimize the addition of aluminum to a maximum of 0.040% in the final molten composition. Most preferably, a target value of 0.020% aluminum achieves granulation.

リンは、機械加工性を増加させることができるが、工具鋼中のこの元素の有害な効果、例えば延性−脆性遷移温度の増加が、いかなる有益な効果よりも重要となる。したがって、リン含量は、０．０２５％の指定最大値を超えるべきではなく、最も好ましくは０．０１５％未満となるべきである。 Phosphorus can increase machinability, but the detrimental effects of this element in tool steel, such as the increase in ductility-brittle transition temperature, are more important than any beneficial effect. Therefore, the phosphorus content should not exceed the specified maximum of 0.025%, most preferably less than 0.015%.

硫黄は、機械加工性に重要な元素であり、一般に、工具鋼中０．０４５％を超える含量が、許容される機械加工性をもたらすと考えられている。しかしながら、処理中の硫化物の制御を維持するには、０．２０％を超える硫黄含量を避けることが必要である。好ましくは、硫黄は、０．０５％から０．１５％、最も好ましくは０．０５％から０．１０％の範囲内、目標として０．０７％の量で存在すべきである。 Sulfur is an important element for machinability, and it is generally believed that a content of greater than 0.045% in tool steel provides acceptable machinability. However, in order to maintain control of sulfides during treatment, it is necessary to avoid sulfur content greater than 0.20%. Preferably, sulfur should be present in the range of 0.05% to 0.15%, most preferably 0.05% to 0.10%, in an amount of 0.07% as a target.

必要な動作特性を達成するためには、最終組成物が水で急冷されることが不可欠である。しかしながら、工具セットのコア側がキャビティ側より低い硬度を有することを確実とするためには、コアおよびキャビティ部分は、異なる硬度となるように製造されなければならない。 It is essential that the final composition be quenched with water in order to achieve the required operating characteristics. However, to ensure that the core side of the tool set has a lower hardness than the cavity side, the core and cavity portions must be manufactured to have different hardnesses.

したがって、キャビティ側の好適な硬度範囲は、２７７〜３２１ＢＨＮであり、コア側の好適な硬度範囲は、２６９〜２７７ＢＨＮであるが、但し、コア側の硬度は、キャビティ側の硬度より常に低い。コア半体がキャビティ半体より柔らかくなるように２つの半体間で異なる硬度を維持することにより、キャビティの分割線が保存され、すなわち、コア側の分割線の磨耗が、キャビティ側の分割線よりも優先的となる。結果として、キャビティ側の輝かしく傷がない表面が最終成型部品に反映され、したがって部品のキャビティ側の成形後処理の必要性は最小限である、またはその必要性がない。 Therefore, the preferred hardness range on the cavity side is 277 to 321 BHN, and the preferred hardness range on the core side is 269 to 277 BHN, but the hardness on the core side is always lower than the hardness on the cavity side. By maintaining different hardness between the two semifields so that the core semifield is softer than the cavity semifield, the cavity dividers are preserved, i.e. the wear of the core dividers is the cavity dividers. Will be prioritized over. As a result, a brilliant, scratch-free surface on the cavity side is reflected in the final molded part, so the need for or no post-molding treatment on the cavity side of the part is minimal or absent.

２０インチ以上の厚さの金型またはダイのコア側用の低合金鋼ブロックを製造する方法は、以下の通りである。 A method for manufacturing a low alloy steel block for the core side of a mold or die having a thickness of 20 inches or more is as follows.

鋼の溶融物が、
ａ．合金成分の大部分を含有する鋼組成物のバルクを溶融し、容器への流入に好適な鋼溶融物を生成すること、
ｂ．その後、融解物（ｈｅａｔ）を加熱、合金化および精錬し、融解物をその最終組成とすること、
ｃ．下注ぎ鋳造の実行により、ギアを真空脱気、注入および鋳造し、インゴットを形成すること、
ｄ．インゴットを熱間加工し、低合金金型またはダイブロックを形成すること、ならびに
ｅ．その後、金型またはダイブロックを水による急冷によって熱処理し、調質（ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）して、熱間加工生成物を形成すること
により、電気アーク炉内で調製される。 The melt of steel
a. Melting the bulk of a steel composition containing most of the alloying components to produce a steel melt suitable for inflow into the vessel,
b. The melt is then heated, alloyed and refined to give the melt its final composition.
c. By performing a bottom pouring casting, the gear is evacuated, injected and cast to form an ingot,
d. Hot working ingots to form low alloy molds or die blocks, as well as e. The mold or die block is then heat treated by quenching with water and tempered to form a hot working product, which is prepared in an electric arc furnace.

上述のように鋼を処理した後、熱間加工生成物は、８００℃から９００℃の間の温度でのオーステナイト化、水中での急冷、および５００℃から７００℃の間の温度での調質を受けるべきであることが理解される。 After processing the steel as described above, the hot working products are austenitized at temperatures between 800 ° C and 900 ° C, rapidly cooled in water, and tempered at temperatures between 500 ° C and 700 ° C. It is understood that you should receive.

前記処理後、得られた生成物は、ブロックの厚さの１／４より深い、主にベイナイト、ならびに場合によりベイナイトおよびパーライトの混合物を含む微細構造を示す。 After the treatment, the resulting product exhibits a microstructure deeper than 1/4 of the block thickness, predominantly bainite, and optionally a mixture of bainite and pearlite.

本発明の好ましい実施形態および代替の実施形態が説明されたが、当業者には、本発明の境界内で修正が行われてもよいことが明らかである。したがって、本発明の範囲は、関連先行技術を考慮して解釈される場合、以下に付属する特許請求の範囲によってのみ制限されるべきである。 Although preferred and alternative embodiments of the invention have been described, it will be apparent to those skilled in the art that modifications may be made within the boundaries of the invention. Therefore, the scope of the present invention should be limited only by the claims that accompany the following, when interpreted in view of the relevant prior art.

１０ 半体、コア、コア側
１１ コア
１２ 分割線面
１３ 領域
２０ 半体、キャビティ側
２１ キャビティ
２２ 分割線面
２３ 分割線
２４ 金型キャビティ 10 Semifield, core, core side 11 core 12 dividing line surface 13 area 20 half body, cavity side 21 cavity 22 dividing line surface 23 dividing line 24 mold cavity

Claims (9)

コア半体およびキャビティ半体を有するプラスチック射出成形鋼工具のセットであって、コア半体は、キャビティ半体よりも柔らかい鋼で形成され、それによって、前記２つの半体により形成された金型内にプラスチックが注入された後にバリが形成された場合、コア側の分割線の磨耗が、キャビティ側の磨耗よりも優先的に生じる、プラスチック射出成形鋼工具のセットであって、
コア半体およびキャビティ半体は、プラスチック射出成形鋼工具のセットを構成する、プラスチック射出成形鋼工具のセット。 A set of plastic injection molded steel tools having a core half and a cavity half, the core half made of steel softer than the cavity half, thereby forming a mold formed by the two half bodies. A set of plastic injection-molded steel tools in which the wear of the dividing line on the core side takes precedence over the wear on the cavity side when burrs are formed after the plastic has been injected into it.
The core and cavity halves make up a set of plastic injection-molded steel tools, a set of plastic injection-molded steel tools . キャビティ半体の硬度の範囲が、２７７〜３３１ＢＨＮであり、コア半体の硬度の範囲が、２６９〜２７７であり、コア半体の柔らかさが、キャビティ半体の硬度より常に低いことをさらに特徴とする、請求項１に記載のプラスチック射出成形鋼工具のセット。 Range of hardness of the cavity halves are 277~331B H N, the range of hardness of the core halves, is from 269 to 277, the softness of the core halves, that always lower than the hardness of the cavity halves A set of plastic injection molded steel tools according to claim 1, which is further characterized. セットのコア側が、以下の近似的組成を有することをさらに特徴とする、請求項２に記載のプラスチック射出成形鋼工具のセット。

The set of plastic injection molded steel tools according to claim 2, further characterized in that the core side of the set has the following approximate composition.

プラスチック射出成形工具セットのキャビティ側と併せて使用するための、プラスチック射出成形工具のコア側であって、２６９〜２７７ＢＨＮの硬度の範囲および以下の組成を有するコア側であって、
コア半体およびキャビティ半体は、プラスチック射出成形工具のセットを構成する、プラスチック射出成形工具セット。

The core side of a plastic injection molding tool for use in conjunction with the cavity side of a plastic injection molding tool set, the core side having a hardness range of 269 to 277 BHN and the following composition .
The core and cavity halves make up a set of plastic injection molding tools, a plastic injection molding tool set .

以下の組成を有することをさらに特徴とする、請求項４に記載のプラスチック射出成形工具セットのコア側。

The core side of the plastic injection molding tool set according to claim 4, further characterized by having the following composition.

以下の組成を有することをさらに特徴とする、請求項５に記載のプラスチック射出成形工具セットのコア側。

The core side of the plastic injection molding tool set according to claim 5, further characterized by having the following composition.

少なくとも２０インチの深さを有することをさらに特徴とする、請求項４に記載のプラスチック射出成形工具セットのキャビティ側と併せて使用するための前記工具セットのコア側。 The core side of the tool set for use in conjunction with the cavity side of the plastic injection molding tool set of claim 4, further characterized by having a depth of at least 20 inches. 請求項７に記載のプラスチック射出成形工具セットのキャビティ側と併せて使用するための前記工具セットのコア側を使用して、電気アーク炉内で調製された鋼の溶融物から前記コア側を調製する方法であって、方法は、
ａ．合金成分の大部分を含有する鋼組成物のバルクを溶融し、容器への流入に好適な鋼溶融物を生成すること、
ｂ．流入後、融解物を加熱、合金化および精錬し、融解物をその最終組成とすること、
ｃ．下注ぎ鋳造の実行により、融解物を真空脱気、注入および鋳造し、インゴットを形成すること、
ｄ．インゴットを熱間加工し、低合金金型またはダイブロックを形成すること、ならびに
ｅ．その後、金型またはダイブロックを水による急冷によって熱処理し、調質して、最終熱間加工生成物を形成すること
を含むことを特徴とする、方法。 Prepare the core side from a melt of steel prepared in an electric arc furnace using the core side of the tool set for use in conjunction with the cavity side of the plastic injection molding tool set of claim 7. The way to do it,
a. Melting the bulk of a steel composition containing most of the alloying components to produce a steel melt suitable for inflow into the vessel,
b. After influx, the melt is heated, alloyed and refined to make the melt its final composition.
c. By performing a bottom pouring casting, the melt is evacuated, injected and cast to form an ingot,
d. Hot working ingots to form low alloy molds or die blocks, as well as e. The mold or die block is then heat treated by quenching with water and tempered to form the final hot working product.
A method characterized by including . 請求項８に記載のコア側生成物の鋼を処理した後、生成物が、
８００℃から９００℃の間の温度でのオーステナイト化、
水中での急冷、および
５００℃から７００℃の間の温度での調質を受け、
前記コア側が形成されるブロックの厚さの１／４より深い、主にベイナイトまたはベイナイトおよびパーライトの混合物からなる微細構造を形成すること
をさらに特徴とする、請求項８に記載の方法。 After processing the steel of the core side product according to claim 8, the product is:
Austenitization at temperatures between 800 ° C and 900 ° C,
After quenching in water and tempering at temperatures between 500 ° C and 700 ° C,
The method of claim 8, further comprising forming a microstructure consisting primarily of bainite or a mixture of bainite and pearlite, deeper than a quarter of the thickness of the block on which the core side is formed.

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