JP6885348B2 - Oil jet device - Google Patents

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  • Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)

Description

本発明は、ピストンにオイルを供給するオイルジェット装置に関する。 The present invention relates to an oil jet device that supplies oil to a piston.

ガソリンエンジンやディーゼルエンジンの高出力、高性能化を図るために、ピストンの裏側にオイルを噴射して冷却と潤滑を行うオイルジェット装置が種々提案されている。例えば、下記特許文献１に記載されたピストン冷却用オイルジェットでは、一端側に加圧されたオイルが流入する流路にシート面が形成されると共に、このシート面に着座可能なボール弁と、シート面の着座方向にボール弁を付勢するバネとを収容可能な筒状のボディと、このボディの他端側を塞いで所定量のオイルを分配可能な２個の突出開口部がＴ字形状に形成されたＴ型ノズルガイドと、各突出開口部に圧入された２本のノズルと、から構成されている。 In order to improve the output and performance of gasoline engines and diesel engines, various oil jet devices have been proposed in which oil is injected into the back side of a piston to cool and lubricate it. For example, in the piston cooling oil jet described in Patent Document 1 below, a seat surface is formed in a flow path through which pressurized oil flows into one end side, and a ball valve that can be seated on this seat surface is used. A tubular body that can accommodate a spring that urges the ball valve in the seating direction of the seat surface, and two protruding openings that can block the other end of this body and distribute a predetermined amount of oil are T-shaped. It is composed of a T-shaped nozzle guide formed in a shape and two nozzles press-fitted into each protruding opening.

特開２００６−２９１９０４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2006-291904

しかしながら、前記特許文献１に記載されたピストン冷却用オイルジェットでは、エンジンの駆動によって加圧されたオイルが供給されるため、エンジンの冷機時から暖機中（油温が低い状態）に一定油圧以上（高油圧）でオイルが供給されて、オイルがピストンに向かって噴射される。つまり、ピストンの冷却を必要としないタイミングでもピストンを冷却してしまい、冷却損失が生じるという問題がある。また、電磁バルブ付きオイルジェット装置をエンジンに取り付けた場合には、ピストンの冷却が必要なタイミングでオイルを供給するように制御をすることが可能となるが、電磁バルブ式は、大型の筐体、オイルジェット専用油路の確保等の搭載課題があり、既存のエンジンへの置き換えが難しいという問題がある。 However, in the oil jet for cooling the piston described in Patent Document 1, since the oil pressurized by the driving of the engine is supplied, the constant hydraulic pressure is maintained from the time when the engine is cooled to the time when the engine is warmed up (when the oil temperature is low). Oil is supplied by the above (high oil pressure), and the oil is injected toward the piston. That is, there is a problem that the piston is cooled even at a timing when the piston does not need to be cooled, resulting in a cooling loss. In addition, when an oil jet device with a solenoid valve is attached to the engine, it is possible to control so that the oil is supplied at the timing when the piston needs to be cooled. However, the solenoid valve type has a large housing. , There is a problem of installation such as securing an oil passage dedicated to the oil jet, and there is a problem that it is difficult to replace it with an existing engine.

そこで、本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、冷却損失の改善を図ることができると共に、既存の内燃機関へ容易に置き換えることができるオイルジェット装置を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been devised in view of these points, and provides an oil jet device capable of improving cooling loss and easily replacing an existing internal combustion engine. The purpose.

上記課題を解決するため、本発明の第１の発明は、内燃機関の運転によって駆動されるオイルポンプから供給されたオイルをピストンに向けて噴射するオイルジェット装置において、前記オイルジェット装置は、前記オイルポンプによって加圧されたオイルが流入するオイル通路が一端側に形成されて、他端側が閉塞される有底筒状に形成された本体部と、前記本体部の内部に設けられた弁体と弁座との当接によって前記オイル通路を開閉可能にする逆止弁と、前記弁体を前記弁座に当接する方向へ付勢する弾性体と、前記本体部の前記弁座よりも下流側の側壁部に貫通する第１連通孔と、前記本体部の底面部に貫通して、前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して下流側へ移動されて当接することによって閉塞される第２連通孔と、を有し、前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と前記第２連通孔を介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、オイルジェット装置である。 In order to solve the above problems, the first invention of the present invention is an oil jet device for injecting oil supplied from an oil pump driven by the operation of an internal combustion engine toward a piston. An oil passage through which oil pressurized by an oil pump flows is formed on one end side, and a bottomed tubular body portion is formed so that the other end side is closed, and a valve body provided inside the main body portion. A check valve that opens and closes the oil passage by contact with the valve seat, an elastic body that urges the valve body in the direction of contacting the valve seat, and a downstream portion of the main body portion of the valve seat. The first communication hole penetrating the side wall portion and the bottom surface portion of the main body portion are closed by the valve body being moved to the downstream side against the urging force of the elastic body and abutting against each other. The oil supplied from the oil passage to the inside of the main body has a second communication hole, and the oil is supplied through the first communication hole and the second communication hole according to the hydraulic pressure, or the second communication hole. This is an oil jet device capable of injecting oil toward the piston through only one communication hole.

次に、本発明の第２の発明は、上記第１の発明に係るオイルジェット装置において、前記第１連通孔と前記第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、オイルジェット装置である。 Next, in the second invention of the present invention, in the oil jet device according to the first invention, the first communication hole and the second communication hole are formed so that oil of the same flow rate flows from each other. , An oil jet device.

次に、本発明の第３の発明は、上記第１の発明又は第２の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第１接続管部と、を有する、オイルジェット装置である。 Next, in the third invention of the present invention, in the oil jet device according to the first invention or the second invention, one end is connected to the first communication hole and the other end is directed toward the piston. An oil jet having a first nozzle pipe portion capable of injecting oil and a first connection pipe portion having one end connected to the second communication hole and the other end connected to the first nozzle pipe portion. It is a device.

次に、本発明の第４の発明は、上記第１の発明又は第２の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部と、を有する、オイルジェット装置である。 Next, in the fourth invention of the present invention, in the oil jet device according to the first invention or the second invention, one end is connected to the first communication hole and the other end is directed toward the piston. An oil jet having a first nozzle tube portion capable of injecting oil and a second nozzle tube portion having one end connected to the second communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston. It is a device.

次に、本発明の第５の発明は、上記第１の発明に係るオイルジェット装置において、前記本体部の他端側に連続して形成され、前記第２連通孔を介して前記本体部の内部に連通すると共に、前記本体部に対して反対側端部が閉塞された有底筒状のオイル貯留部と、前記オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔と、を有し、前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と、前記第２連通孔及び前記第３連通孔とを介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、オイルジェット装置である。 Next, a fifth invention of the present invention is the oil jet device according to the first invention, which is continuously formed on the other end side of the main body portion and of the main body portion through the second communication hole. It has a bottomed tubular oil storage portion that communicates with the inside and has an end opposite to the main body portion closed, and a third communication hole that penetrates the side wall portion of the oil storage portion. The oil supplied to the inside of the main body from the oil passage passes through the first communication hole, the second communication hole and the third communication hole, or the first communication hole according to the oil pressure. It is an oil jet device that can be injected toward the piston only through the oil jet device.

次に、本発明の第６の発明は、上記第５の発明に係るオイルジェット装置において、前記第１連通孔と前記第２連通孔と前記第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、オイルジェット装置である。 Next, according to the sixth aspect of the present invention, in the oil jet device according to the fifth aspect of the present invention, the oil flowing through the first communication hole, the second communication hole, and the third communication hole at the same flow rate. It is an oil jet device that is formed as follows.

次に、本発明の第７の発明は、上記第５の発明又は第６の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第２接続管部と、を有する、オイルジェット装置である。 Next, in the seventh invention of the present invention, in the oil jet device according to the fifth invention or the sixth invention, one end is connected to the first communication hole and the other end is directed toward the piston. An oil jet having a first nozzle pipe portion capable of injecting oil and a second connection pipe portion having one end connected to the third communication hole and the other end connected to the first nozzle pipe portion. It is a device.

次に、本発明の第８の発明は、上記第５の発明又は第６の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部と、を有する、オイルジェット装置である。 Next, in the eighth invention of the present invention, in the oil jet device according to the fifth invention or the sixth invention, one end is connected to the first communication hole and the other end is directed toward the piston. An oil jet having a first nozzle tube portion capable of injecting oil and a third nozzle tube portion having one end connected to the third communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston. It is a device.

第１の発明によれば、オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成しない低油圧の場合には、本体部の内部にオイルが供給されず、オイルはピストンに向けて噴射されない。オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは第１連通孔と第２連通孔を介してピストンに向けて噴射可能となる。また、オイルの油圧が、弁体が弾性体の付勢力に抗して第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは第１連通孔のみを介してピストンに向けて噴射可能となる。 According to the first invention, when the oil pressure is low so as not to form a gap between the valve body provided inside the main body and the valve seat, the oil is supplied to the inside of the main body. No oil is injected towards the piston. When the oil pressure is an intermediate oil pressure that forms a gap between the valve body and the valve seat provided inside the main body, the oil is directed to the piston through the first communication hole and the second communication hole. It becomes possible to inject. Further, when the oil pressure is high so that the valve body closes the second communication hole against the urging force of the elastic body, the oil can be injected toward the piston only through the first communication hole. Become.

従って、内燃機関の暖機中（油温が低い状態）に、油温の低いオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に高油圧で供給された場合には、弁体によって第２連通孔が閉塞されて、第１連通孔のみを介してオイルをピストンに向けて噴射可能となる。これにより、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を少なくすることが可能となり、ピストンの冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 Therefore, when oil with a low oil temperature is supplied from the oil pump to the oil passage of the oil jet device with high hydraulic pressure while the internal combustion engine is warming up (when the oil temperature is low), the second communication is performed by the valve body. The holes are closed so that oil can be injected toward the piston only through the first communication hole. As a result, the amount of discharged oil injected toward the piston of oil having a low oil temperature can be reduced, cooling of the piston can be suppressed, and cooling loss can be improved.

また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に中間油圧で供給されて、第１連通孔と第２連通孔を介してピストンに向けて噴射可能となる。これにより、ピストンに向けて噴射される吐出油量が多くなり、ピストンを効果的に冷却することができる。また、オイルジェット装置の本体部の他端側に第２連通孔を形成し、高油圧時に弾性体の付勢力に抗して弁体によって第２連通孔を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のエンジンへ容易に置き換えることができる。 Further, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the oil whose oil temperature has risen is supplied from the oil pump to the oil passage of the oil jet device by an intermediate hydraulic pressure to communicate with the first communication hole and the second communication hole. It becomes possible to inject toward the piston through the hole. As a result, the amount of discharged oil injected toward the piston increases, and the piston can be effectively cooled. Further, the second communication hole may be formed on the other end side of the main body of the oil jet device, and the second communication hole may be closed by the valve body against the urging force of the elastic body at the time of high hydraulic pressure. As a result, the oil jet device can be configured in the same size as the conventional oil jet device, and can be easily replaced with an existing engine.

第２の発明によれば、第１連通孔と第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されているため、内燃機関の暖機中に、弁体によって第２連通孔が閉塞された場合には、第１連通孔のみを介して従来の１／２の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、第１連通孔と第２連通孔を介して従来と同一の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。 According to the second invention, since the first communication hole and the second communication hole are formed so that the same flow rate of oil flows from each other, the second communication hole is formed by the valve body during the warm-up of the internal combustion engine. When it is closed, it is possible to inject half the conventional amount of discharged oil toward the piston through only the first communication hole. Further, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the same amount of discharged oil as the conventional one can be injected toward the piston through the first communication hole and the second communication hole.

これにより、内燃機関の暖機中に、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来の１／２に設定することが可能となり、ピストンの冷却を確実に抑止して冷却損失の改善を図ることができる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来と同一の吐出油量に設定することが可能となり、ピストンを効果的に冷却することができる。 This makes it possible to set the amount of discharged oil injected toward the piston of oil with a low oil temperature to half of the conventional amount during warm-up of the internal combustion engine, and reliably suppresses the cooling of the piston. Cooling loss can be improved. In addition, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the amount of discharged oil injected toward the piston of the oil whose oil temperature has risen can be set to the same amount as the conventional one. The piston can be cooled effectively.

第３の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に、一方端が第２連通孔に接続された第１接続管部の他方端を接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部を介してピストンの１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。 According to the third invention, one end is connected to the first communication hole, the other end is connected to the first nozzle pipe portion capable of injecting oil toward the piston, and one end is connected to the second communication hole. Since the other end of the first connecting pipe portion may be connected, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into one place of the piston via the first nozzle pipe portion, and it is possible to easily replace the existing diesel engine.

第４の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に加えて、一方端が第２連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部を設ければよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部及び第２ノズル管部を介してピストンの複数個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のガソリンエンジンへ容易に置き換えることができる。 According to a fourth invention, one end is connected to the first communication hole and the other end is connected to the second communication hole in addition to the first nozzle tube portion capable of injecting oil toward the piston. Therefore, since the second nozzle pipe portion having the other end capable of injecting oil toward the piston may be provided, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into a plurality of pistons via the first nozzle pipe portion and the second nozzle pipe portion, and it is possible to easily replace the existing gasoline engine.

第５の発明によれば、有底筒状のオイル貯留部が、本体部の他端側に連続して形成されている。オイル貯留部は、第２連通孔を介して本体部の内部に連通すると共に、オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔が形成されている。そして、オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介してピストンに向けて噴射可能となる。また、オイルの油圧が、弁体が弾性体の付勢力に抗して第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは第１連通孔のみを介してピストンに向けて噴射可能となる。 According to the fifth invention, a bottomed tubular oil storage portion is continuously formed on the other end side of the main body portion. The oil storage portion communicates with the inside of the main body portion through the second communication hole, and a third communication hole penetrating the side wall portion of the oil storage portion is formed. When the oil pressure is an intermediate oil pressure that forms a gap between the valve body and the valve seat provided inside the main body, the oil is the first communication hole, the second communication hole, and the third communication hole. It becomes possible to inject toward the piston through the communication hole. Further, when the oil pressure is high so that the valve body closes the second communication hole against the urging force of the elastic body, the oil can be injected toward the piston only through the first communication hole. Become.

従って、内燃機関の暖機中（油温が低い状態）に、油温の低いオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に高油圧で供給された場合には、弁体によって第２連通孔が閉塞されて、第１連通孔のみを介してオイルをピストンに向けて噴射可能となる。これにより、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を少なくすることが可能となり、ピストンの冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 Therefore, when oil with a low oil temperature is supplied from the oil pump to the oil passage of the oil jet device with high hydraulic pressure while the internal combustion engine is warming up (when the oil temperature is low), the second communication is performed by the valve body. The holes are closed so that oil can be injected toward the piston only through the first communication hole. As a result, the amount of discharged oil injected toward the piston of oil having a low oil temperature can be reduced, cooling of the piston can be suppressed, and cooling loss can be improved.

また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に中間油圧で供給されて、第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介してピストンに向けて噴射可能となる。これにより、ピストンに向けて噴射される吐出油量が多くなり、ピストンを効果的に冷却することができる。オイル貯留部の側壁部に第３連通孔を形成することによって、オイル貯留部の側壁部からオイルを供給することができ、オイルジェット装置の軸方向の高さを低くすることが可能となり、既存の内燃機関へ更に容易に置き換えることができる。 Further, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the oil whose oil temperature has risen is supplied from the oil pump to the oil passage of the oil jet device by an intermediate hydraulic pressure, and the first communication hole and the second communication hole It is possible to inject toward the piston through the communication hole and the third communication hole. As a result, the amount of discharged oil injected toward the piston increases, and the piston can be effectively cooled. By forming the third communication hole in the side wall portion of the oil storage portion, oil can be supplied from the side wall portion of the oil storage portion, and the height in the axial direction of the oil jet device can be lowered. Can be more easily replaced with an internal combustion engine.

第６の発明によれば、第１連通孔と第２連通孔と第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されているため、内燃機関の暖機中に、弁体によって第２連通孔が閉塞された場合には、第１連通孔のみを介して従来の１／２の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介して従来と同一の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。 According to the sixth invention, since the first communication hole, the second communication hole, and the third communication hole are formed so that the same flow rate of oil flows from each other, the valve body causes the internal combustion engine to warm up. When the second communication hole is closed, it is possible to inject half the conventional discharge oil amount toward the piston through only the first communication hole. Further, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the same amount of discharged oil as before can be injected toward the piston through the first communication hole, the second communication hole and the third communication hole. It becomes.

これにより、内燃機関の暖機中に、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来の１／２に設定することが可能となり、ピストンの冷却を確実に抑止して冷却損失の改善を図ることができる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来と同一の吐出油量に設定することが可能となり、ピストンを効果的に冷却することができる。 This makes it possible to set the amount of discharged oil injected toward the piston of oil with a low oil temperature to half of the conventional amount during warm-up of the internal combustion engine, and reliably suppresses the cooling of the piston. Cooling loss can be improved. In addition, when the internal combustion engine is warmed up and then runs at a high speed, the amount of discharged oil injected toward the piston of the oil whose oil temperature has risen can be set to the same amount as the conventional one. The piston can be cooled effectively.

第７の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に、一方端が第３連通孔に接続された第２接続管部の他方端を接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部を介してピストンの１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。 According to the seventh invention, one end is connected to the first communication hole, the other end is connected to the first nozzle pipe portion capable of injecting oil toward the piston, and one end is connected to the third communication hole. Since the other end of the second connecting pipe portion may be connected, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into one place of the piston via the first nozzle pipe portion, and it is possible to easily replace the existing diesel engine.

第８の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に加えて、一方端が第３連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部を設ければよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部及び第３ノズル管部を介してピストンの複数個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のガソリンエンジンへ容易に置き換えることができる。 According to the eighth invention, one end is connected to the first communication hole, the other end is connected to the third communication hole in addition to the first nozzle tube portion capable of injecting oil toward the piston. Therefore, since the third nozzle pipe portion having the other end capable of injecting oil toward the piston may be provided, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into a plurality of pistons via the first nozzle pipe portion and the third nozzle pipe portion, and it is possible to easily replace the existing gasoline engine.

第１実施形態に係るディーゼルエンジンの構造を説明する断面図である。It is sectional drawing explaining the structure of the diesel engine which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the oil jet apparatus which concerns on 1st Embodiment. 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. 図２のＩＶ−ＩＶ矢視断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line IV-IV of FIG. 弁体を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the valve body. 中間油圧時におけるオイルジェット装置の動作を説明する図である。It is a figure explaining the operation of the oil jet device at the time of an intermediate flood control. 高油圧時におけるオイルジェット装置の動作を説明する図である。It is a figure explaining the operation of the oil jet device at the time of high hydraulic pressure. オイルジェット装置の動作を示す動作テーブルである。It is an operation table which shows the operation of an oil jet device. オイルジェット装置の油圧とオイル噴射流量の相関の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the correlation of the oil pressure of an oil jet device, and the oil injection flow rate. エンジン運転時の各油温におけるエンジン回転数と油圧の相関の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the correlation of the engine speed and the oil pressure at each oil temperature at the time of engine operation. 走行パターンの運転時における油温上昇の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the oil temperature rise at the time of operation of a running pattern. 第２実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the oil jet apparatus which concerns on 2nd Embodiment. 第３実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the oil jet apparatus which concerns on 3rd Embodiment. 第４実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the oil jet apparatus which concerns on 4th Embodiment.

以下、本発明に係るオイルジェット装置を具体化した第１実施形態乃至第４実施形態に基づき図面を参照しつつ詳細に説明する。先ず、本発明に係るオイルジェット装置を具体化した第１実施形態について図１乃至図１１に基づいて説明する。尚、図１に示されるＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸は、互いに直交している。そして、図１では、Ｚ軸方向は、シリンダ軸線に平行で、紙面の上方向を示し、Ｙ軸方向は、クランク軸線に平行で、紙面の奥行き方向を示し、Ｘ軸方向は、シリンダ軸線とクランク軸線の双方に直交し、紙面の右方向を示している。 Hereinafter, the oil jet device according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings based on the first to fourth embodiments embodying the oil jet device. First, a first embodiment embodying the oil jet device according to the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 11. The X-axis, Y-axis, and Z-axis shown in FIG. 1 are orthogonal to each other. Then, in FIG. 1, the Z-axis direction is parallel to the cylinder axis and indicates the upward direction of the paper surface, the Y-axis direction is parallel to the crank axis and indicates the depth direction of the paper surface, and the X-axis direction is the cylinder axis. It is orthogonal to both crank axes and indicates the right direction of the paper.

［第１実施形態］
内燃機関の一例であるディーゼルエンジン１０に、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１を適用した一例について図１乃至図１１に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の概略構成について図１に基づいて説明する。図１に示すように、ディーゼルエンジン１０は、シリンダ１１、クランクケース１２、ピストン１３、コンロッド１４、クランクシャフト１５、吸気バルブ１６Ｖ、排気バルブ１７Ｖ、オイルジェット装置２１、オイルポンプ４１、シリンダヘッド１９等を有している。そして、シリンダ１１、ピストン１３、シリンダヘッド１９、吸気バルブ１６Ｖ、排気バルブ１７Ｖに囲まれた空間が燃焼室１８とされている。 [First Embodiment]
An example in which the oil jet device 21 according to the first embodiment is applied to a diesel engine 10 which is an example of an internal combustion engine will be described with reference to FIGS. 1 to 11. First, a schematic configuration of the diesel engine 10 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 1, the diesel engine 10 includes a cylinder 11, a crankcase 12, a piston 13, a connecting rod 14, a crankshaft 15, an intake valve 16V, an exhaust valve 17V, an oil jet device 21, an oil pump 41, a cylinder head 19, and the like. have. The space surrounded by the cylinder 11, the piston 13, the cylinder head 19, the intake valve 16V, and the exhaust valve 17V is defined as the combustion chamber 18.

吸気バルブ１６Ｖは、燃焼室１８と吸気通路１６Ｋとを連通または閉鎖するように動作し、排気バルブ１７Ｖは、燃焼室１８と排気通路１７Ｋとを連通または閉鎖するように動作する。クランクシャフト１５は、クランク軸線１５Ｊ回りに回転し、クランク１５Ａが設けられている。また、コンロッド１４の下方端は、クランクピン１５Ｐにてクランク１５Ａに取り付けられており、コンロッド１４の上方端は、ピストンピン１３Ｐにてピストン１３に取り付けられている。そして、クランク１５Ａとコンロッド１４とシリンダ１１は、ピストン１３の往復直線運動（シリンダ軸線１１Ｊに沿った往復直線運動）を、クランクシャフト１５の回転運動（クランク軸線１５Ｊ回りの回転運動）に変換する。 The intake valve 16V operates to communicate or close the combustion chamber 18 and the intake passage 16K, and the exhaust valve 17V operates to communicate or close the combustion chamber 18 and the exhaust passage 17K. The crankshaft 15 rotates around the crankshaft line 15J, and a crank 15A is provided. The lower end of the connecting rod 14 is attached to the crank 15A by the crank pin 15P, and the upper end of the connecting rod 14 is attached to the piston 13 by the piston pin 13P. Then, the crank 15A, the connecting rod 14, and the cylinder 11 convert the reciprocating linear motion of the piston 13 (reciprocating linear motion along the cylinder axis 11J) into the rotational motion of the crankshaft 15 (rotating motion around the crankshaft 15J).

オイルジェット装置２１は、シリンダ１１の下端近傍の位置、又は、クランクケース１２の上端近傍の位置に設けられている。オイルジェット装置２１は、オイルを導くオイル通路４２を介してオイルポンプ４１に接続される略円筒状の本体部２３を備えている。また、オイルジェット装置２１からのオイル噴射は、本体部２３の側壁部からシリンダ１１内に向けて延出された第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａは、ピストン１３の裏側に向かって開口している。 The oil jet device 21 is provided at a position near the lower end of the cylinder 11 or near the upper end of the crankcase 12. The oil jet device 21 includes a substantially cylindrical main body 23 connected to the oil pump 41 via an oil passage 42 for guiding oil. Further, the oil injection from the oil jet device 21 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 extending toward the inside of the cylinder 11 from the side wall portion of the main body portion 23 toward the back side of the piston 13. .. That is, the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 opens toward the back side of the piston 13.

第１ノズル管部２５の先端部２５Ａから噴射されたオイルは、所定タイミング（例えば、ピストン１３が下死点近傍に到達したタイミング）にて、オイル供給口１３Ｌとオイル入力通路１３Ｋを経由して、ピストン１３の内部に設けられた空洞部であるクーリングチャネル１３Ｃ内に一時的に蓄えられる。そしてクーリングチャネル１３Ｃ内に蓄えられたオイルは、ピストン１３を冷却した後、新たなオイルが入力されると、クーリングチャネル１３Ｃに設けられたオイル排出口１３Ｇから排出されて、コンロッド１４やピストン１３とシリンダ１１との間の潤滑及び冷却に利用される。 The oil injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 passes through the oil supply port 13L and the oil input passage 13K at a predetermined timing (for example, the timing when the piston 13 reaches near the bottom dead center). , It is temporarily stored in the cooling channel 13C, which is a cavity provided inside the piston 13. Then, when new oil is input after cooling the piston 13, the oil stored in the cooling channel 13C is discharged from the oil discharge port 13G provided in the cooling channel 13C, and is discharged with the connecting rod 14 and the piston 13. It is used for lubrication and cooling with the cylinder 11.

オイルポンプ４１は、ディーゼルエンジン１０の運転で駆動されてオイルをオイル通路４２に吐出するポンプである。例えば、機械式のオイルポンプの場合、オイルポンプ４１は、ディーゼルエンジン１０が運転中はオイルを吐出し、ディーゼルエンジン１０が停止するとオイルの吐出を停止する。オイル通路４２は、一方端がオイルポンプ４１に接続されて、他方端がオイルジェット装置２１の本体部２３に接続されている。 The oil pump 41 is a pump driven by the operation of the diesel engine 10 to discharge oil to the oil passage 42. For example, in the case of a mechanical oil pump, the oil pump 41 discharges oil while the diesel engine 10 is in operation, and stops the oil discharge when the diesel engine 10 is stopped. One end of the oil passage 42 is connected to the oil pump 41, and the other end is connected to the main body 23 of the oil jet device 21.

次に、オイルジェット装置２１の概略構成について図２乃至図５に基づいて説明する。図２乃至図５に示すように、オイルジェット装置２１の本体部２３は、軸方向一端側（図２中、上側）に、オイル通路４２の他方端側が接続されてオイルが流入する円筒状のオイル通路２３Ａが同軸に形成されて、軸方向他端側（図２中、下側）が閉塞される有底円筒状に形成されている。 Next, the schematic configuration of the oil jet device 21 will be described with reference to FIGS. 2 to 5. As shown in FIGS. 2 to 5, the main body 23 of the oil jet device 21 has a cylindrical shape in which the other end side of the oil passage 42 is connected to one end side (upper side in FIG. 2) in the axial direction and oil flows in. The oil passage 23A is formed coaxially, and is formed in a bottomed cylindrical shape in which the other end side in the axial direction (lower side in FIG. 2) is closed.

本体部２３の内部には、オイル通路２３Ａに連続して、オイル通路２３Ａの内径よりも大きい外径を有する略円形の平面状の弁座２６が設けられ、この弁座２６の下側に弁体２７と、弾性体である圧縮コイルバネ２８とを収容する断面略円形状の弁体収容部２３Ｂが形成されている。また、本体部２３の側壁部、つまり、弁体収容部２３Ｂの内周面の軸方向中央部よりも少し上側の位置には、第１ノズル管部２５の基端部が接続される第１連通孔２９が貫通して形成されている。 Inside the main body 23, a substantially circular flat valve seat 26 having an outer diameter larger than the inner diameter of the oil passage 23A is provided continuously with the oil passage 23A, and a valve is provided below the valve seat 26. A valve body accommodating portion 23B having a substantially circular cross section for accommodating the body 27 and the compression coil spring 28 which is an elastic body is formed. Further, the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the side wall portion of the main body portion 23, that is, a position slightly above the axially central portion of the inner peripheral surface of the valve body accommodating portion 23B. The communication hole 29 is formed through the communication hole 29.

また、図３及び図４に示すように、弁体収容部２３Ｂの内周面には、一対の案内リブ３０が、第１連通孔２９の中心軸に対して径方向略直交するように弁体収容部２３Ｂの軸方向全長に渡って半径方向内側へ突出している（図４参照）。一対の案内リブ３０の半径方向内側の先端部間の距離は、オイル通路２３Ａの内径にほぼ等しい寸法に形成されている。 Further, as shown in FIGS. 3 and 4, a pair of guide ribs 30 are valved on the inner peripheral surface of the valve body accommodating portion 23B so as to be substantially orthogonal to the central axis of the first communication hole 29 in the radial direction. The body accommodating portion 23B protrudes inward in the radial direction over the entire length in the axial direction (see FIG. 4). The distance between the tip portions on the inner side in the radial direction of the pair of guide ribs 30 is formed to have a dimension substantially equal to the inner diameter of the oil passage 23A.

また、図４及び図５に示すように、弁体２７は、弁座２６の外径よりも小さく、且つ、オイル通路２３Ａの内径よりも大きい直径を有する略円板状に形成された円板部２７Ａと、この円板部２７Ａの下面から同軸に突出する円柱状の突出軸部２７Ｂとから構成されている。円板部２７Ａの外周部には、断面コの字状の一対の溝部３１が、径方向に相対向するように形成されている。この一対の溝部３１には、弁体収容部２３Ｂの内周面から半径方向内側へ突出する一対の案内リブ３０がそれぞれ摺動可能に嵌入され、弁体２７が上下方向（軸方向）へ移動可能に案内される。 Further, as shown in FIGS. 4 and 5, the valve body 27 is a disk formed in a substantially disk shape having a diameter smaller than the outer diameter of the valve seat 26 and larger than the inner diameter of the oil passage 23A. It is composed of a portion 27A and a columnar projecting shaft portion 27B coaxially projecting from the lower surface of the disc portion 27A. A pair of groove portions 31 having a U-shaped cross section are formed on the outer peripheral portion of the disk portion 27A so as to face each other in the radial direction. A pair of guide ribs 30 projecting inward in the radial direction from the inner peripheral surface of the valve body accommodating portion 23B are slidably fitted into the pair of groove portions 31, and the valve body 27 moves in the vertical direction (axial direction). You will be guided as possible.

また、突出軸部２７Ｂは、図３及び図５に示すように、一対の案内リブ３０間に挿入されている圧縮コイルバネ２８の内径よりも小さい直径で、先端部が先細りに形成されている。そして、図２及び図３に示すように、弁体２７は、突出軸部２７Ｂが圧縮コイルバネ２８に挿入された状態で、弁座２６側（図２中、上側方向）へ付勢されて、円板部２７Ａの上端面が弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａを閉塞している。従って、弁体２７と弁座２６との当接により、オイル通路２３Ａを開閉可能にする逆止弁３２が構成される。 Further, as shown in FIGS. 3 and 5, the protruding shaft portion 27B has a diameter smaller than the inner diameter of the compression coil spring 28 inserted between the pair of guide ribs 30, and the tip portion is tapered. Then, as shown in FIGS. 2 and 3, the valve body 27 is urged toward the valve seat 26 side (upper side in FIG. 2) with the protruding shaft portion 27B inserted into the compression coil spring 28. The upper end surface of the disk portion 27A is in contact with the valve seat 26 to block the oil passage 23A. Therefore, the check valve 32 that opens and closes the oil passage 23A is configured by the contact between the valve body 27 and the valve seat 26.

また、弁体収容部２３Ｂのオイル通路２３Ａに対して反対側の底面部２３Ｃの中央位置（最下端位置）には、第１連通孔２９と同じ内径の第２連通孔３３が貫通して形成されている。また、この第２連通孔３３は、弁体２７の突出軸部２７Ｂの直径よりも小さい径に形成されている。そして、図１乃至図３に示すように、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｕ字状の第１接続管部３５の一方端が、第２連通孔３３に接続されている。また、第１接続管部３５の他方端は、第１ノズル管部２５に接続されている。 Further, a second communication hole 33 having the same inner diameter as the first communication hole 29 is formed at the center position (lowermost position) of the bottom surface portion 23C opposite to the oil passage 23A of the valve body accommodating portion 23B. Has been done. Further, the second communication hole 33 is formed to have a diameter smaller than the diameter of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27. Then, as shown in FIGS. 1 to 3, one end of the first connecting pipe portion 35 having a substantially U-shaped side view formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 communicates with the second communication. It is connected to the hole 33. Further, the other end of the first connecting pipe portion 35 is connected to the first nozzle pipe portion 25.

従って、オイル通路２３Ａに高油圧のオイルがオイルポンプ４１から供給されて、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、最下端位置まで移動した場合には、突出軸部２７Ｂの先端部が第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に当接して、第１接続管部３５の一方端を閉塞する（図７参照）。また、第１連通孔２９は、最下端位置まで移動した弁体２７の円板部２７Ａよりも上側に位置するように、弁体収容部２３Ｂの内周面に貫通して形成されるのが好ましい。 Therefore, when highly hydraulic oil is supplied to the oil passage 23A from the oil pump 41 and the valve body 27 moves to the lowermost position against the urging force of the compression coil spring 28, the tip of the protruding shaft portion 27B The portion abuts on one end of the first connecting pipe portion 35 connected to the second communication hole 33 to close one end of the first connecting pipe portion 35 (see FIG. 7). Further, the first communication hole 29 is formed so as to penetrate the inner peripheral surface of the valve body accommodating portion 23B so as to be located above the disk portion 27A of the valve body 27 that has moved to the lowermost position. preferable.

ここで、第１ノズル管部２５の管径は、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されているため、第１連通孔２９の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。同様に、第１接続管部３５の管径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されている。 Here, since the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is formed to be about ½ of the pipe diameter of the nozzle pipe portion of the conventional oil jet device, the inner diameter of the first communication hole 29 is also the conventional one. It is formed to have a diameter of about 1/2 of the inner diameter of the communication hole to which the base end portion of the nozzle tube portion of the oil jet device of No. 1 is connected. Similarly, the pipe diameter of the first connecting pipe portion 35 is also formed to be about ½ of the pipe diameter of the nozzle pipe portion of the conventional oil jet device.

このため、第２連通孔３３の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。従って、第１連通孔２９と第２連通孔３３は、ほぼ等しい流量のオイルが流れるように形成され、それぞれのオイルの流量は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のオイルの流量の約１／２に設定される。 Therefore, the inner diameter of the second communication hole 33 is also formed to be about ½ of the inner diameter of the communication hole to which the base end portion of the nozzle tube portion of the conventional oil jet device is connected. Therefore, the first communication hole 29 and the second communication hole 33 are formed so that oil of substantially the same flow rate flows, and the flow rate of each oil is about 1 of the flow rate of oil in the nozzle pipe portion of the conventional oil jet device. Set to / 2.

また、図２及び図３に示すように、オイル通路２３Ａの下端部近傍には、第１ノズル管部２５に対して直径方向において相対向する外周面から径方向外側に延出された平板状で平面視略矩形状の支持部３７が設けられている。支持部３７の略中央部には不図示のボルトが挿入されるボルト挿入孔３７Ａが形成されている。そして、オイルジェット装置２１は、支持部３７のボルト挿入孔３７Ａに挿通された不図示のボルトによって、クランクケース１２の所定位置にボルト止めにて固定され、オイル通路２３Ａがオイル通路４２の他方端側に接続される。 Further, as shown in FIGS. 2 and 3, in the vicinity of the lower end portion of the oil passage 23A, a flat plate shape extending radially outward from the outer peripheral surface facing the first nozzle pipe portion 25 in the radial direction. A support portion 37 having a substantially rectangular shape in a plan view is provided. A bolt insertion hole 37A into which a bolt (not shown) is inserted is formed in a substantially central portion of the support portion 37. The oil jet device 21 is bolted to a predetermined position of the crankcase 12 by a bolt (not shown) inserted into the bolt insertion hole 37A of the support portion 37, and the oil passage 23A is the other end of the oil passage 42. Connected to the side.

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置２１の動作について図２、図６〜図１１に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、図７及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる。 Next, the operation of the oil jet device 21 configured as described above will be described with reference to FIGS. 2, 6 to 11. First, the operation of the oil jet device 21 during the warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. Since the oil temperature of the oil is low during the warm-up operation of the diesel engine 10, the oil pressure of the low-temperature oil supplied from the oil pump 41 during the warm-up operation is high (for example, 350 kPa or more) as shown in FIG. is there. Therefore, as shown in FIGS. 7 and 8, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 resists the urging force of the compression coil spring 28. , Moves away from the valve seat 26 to the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, and is pressed against the valve seat 26.

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に当接して、第１接続管部３５の一方端を閉塞するため、第１接続管部３５から第１ノズル管部２５へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（矢印Ｆ１方向）。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 abuts on one end of the first connecting pipe portion 35 connected to the second communication hole 33, and closes one end of the first connecting pipe portion 35. Therefore, the supply of oil from the first connecting pipe portion 35 to the first nozzle pipe portion 25 is stopped. On the other hand, since the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B reaches the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29. Inflow (arrow F1 direction). Then, the high-hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied to the oil passage 23A, the oil is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. Oil injection flow rate (discharged oil amount), that is, the oil injection flow rate of "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the first connection pipe portion 35 (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9). ) Is set to about 1/2 of the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the broken line in FIG. 9) of "one system oil injection" using only the nozzle tube of the conventional oil jet device. Will be done.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置２１による冷却損失の改善を図ることができる。 As a result, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil injection flow rate (discharged oil amount) of low-temperature oil injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 21 toward the piston 13 is increased. It is possible to set the flow rate to about 1/2 of the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and it is possible to suppress the cooling of the piston 13 and improve the cooling loss. As a result, as shown in FIG. 11, the temperature of the diesel engine 10 rises faster than before, and the oil temperature rises faster than before, improving the cooling loss due to the oil jet device 21 during warm-up operation. Can be planned.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、図６及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。 Next, the operation of the oil jet device 21 during high-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during high-speed operation is an intermediate oil pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa). Therefore, as shown in FIGS. 6 and 8, when oil having an intermediate flood pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 acts as an urging force for the compression coil spring 28. Against this, it moves away from the valve seat 26 and to a position above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B.

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（矢印Ｆ２方向）。また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に流入して（矢印Ｆ３方向）、この第１接続管部３５の他方端が接続された第１ノズル管部２５に流入する（矢印Ｆ４方向）。 As a result, since the disk portion 27A of the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first nozzle pipe portion connected to the first communication hole 29. It flows into the base end of 25 (arrow F2 direction). Further, since the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 is located above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first. It flows into one end of the first connecting pipe portion 35 connected to the two communication holes 33 (in the direction of arrow F3), and flows into the first nozzle pipe portion 25 to which the other end of the first connecting pipe portion 35 is connected. (Arrow F4 direction).

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when oil having an intermediate hydraulic pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 is directed toward the back side of the piston 13. Oil injection flow rate (discharged oil amount), that is, the oil injection flow rate of "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the first connection pipe portion 35 (oil injection shown by a solid line in FIG. 9). The flow rate) is set to a flow rate that is substantially equal to the oil injection flow rate of the “single system oil injection” using only the nozzle tube portion of the conventional oil jet device.

これにより、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 As a result, as shown in FIG. 11, the oil temperature injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 21 toward the piston 13 during high-speed operation after the warm-up operation of the diesel engine 10 It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the increased oil to almost the same flow rate (discharged oil amount) as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 is effective. It becomes possible to cool to.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図２及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。 Next, the operation of the oil jet device 21 during low-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during low-speed operation is low (for example, less than 150 kPa). Therefore, as shown in FIGS. 2 and 8, when low oil pressure (for example, less than 150 kPa) oil is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 is urged by the compression coil spring 28 to cause the valve seat 26. The oil passage 23A is closed.

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。 As a result, since oil is not supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B, the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29 and the second communication hole 33 are connected. One end of the first connecting pipe portion 35 is closed, and the first nozzle pipe portion 25 and the first connecting pipe portion 35 are closed. That is, the oil is not injected from the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when low-pressure oil (for example, less than 150 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the oil is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. The oil injection flow rate (discharged oil amount) is "0 (L / min)". That is, the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the first connection pipe portion 35 is that of the conventional oil jet device. The flow rate is set to "0 (L / min)", which is the same as the oil injection flow rate of "one system oil injection" using only the nozzle pipe portion.

これにより、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。 As a result, as shown in FIG. 11, the oil injection flow rate injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 21 toward the piston 13 during low-speed operation after the diesel engine 10 is warmed up. (Discharged oil amount) can be set to the same flow rate "0 (L / min)" as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and cooling of the piston 13 can be suppressed. .. As a result, it is possible to suppress the temperature drop of the diesel engine 10 and prevent the oil temperature drop of the oil.

以上詳細に説明した通り、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 As described in detail above, in the oil jet device 21 according to the first embodiment, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil jet device 21 is injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the low-temperature oil to be about 1/2 of the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and cool the piston 13. It can be suppressed and the cooling loss can be improved.

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 Further, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the oil injection flow rate of the oil whose oil temperature has risen is injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 21 toward the piston 13. The discharge oil amount) can be set to substantially the same flow rate (discharge oil amount) as the oil injection flow rate (discharge oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 can be effectively cooled. ..

また、オイルジェット装置２１の弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃに第２連通孔３３を形成し、オイルポンプ４１から高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給される時に、圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して弁体２７の突出軸部２７Ｂによって第２連通孔３３を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置２１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。 Further, a second communication hole 33 is formed in the bottom surface portion 23C of the valve body accommodating portion 23B of the oil jet device 21, and when high hydraulic pressure (for example, 350 kPa or more) oil is supplied from the oil pump 41, the compression coil spring 28 The second communication hole 33 may be closed by the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 against the urging force. As a result, the oil jet device 21 can be configured in the same size as the conventional oil jet device, and can be easily replaced with an existing diesel engine or the like.

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｕ字状の第１接続管部３５の一方端を第２連通孔３３に接続し、この第１接続管部３５の他方端を第１ノズル管部２５に接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部２５を介してピストン１３の１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。 Further, one end of the first connecting pipe portion 35 having a substantially U-shaped side view formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the second communication hole 33, and this first connecting pipe is connected. Since the other end of the portion 35 may be connected to the first nozzle pipe portion 25, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into one place of the piston 13 via the first nozzle pipe portion 25, and it is possible to easily replace the existing diesel engine.

［第２実施形態］
次に、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１の構成について図１２に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。 [Second Embodiment]
Next, the configuration of the oil jet device 51 according to the second embodiment will be described with reference to FIG. The same reference numerals as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment shown in FIGS. 1 to 11 indicate the same or equivalent parts as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment. ..

この第２実施形態に係るオイルジェット装置５１の構成は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１とほぼ同じ構成である。但し、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１は、第１接続管部３５に替えて、第２ノズル管部５２を備えている点で異なっている。その他の点は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同一であり、同一の部分についての再度の説明は省略する。 The configuration of the oil jet device 51 according to the second embodiment is substantially the same as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment. However, the oil jet device 51 according to the second embodiment is different in that it includes a second nozzle pipe portion 52 instead of the first connecting pipe portion 35. Other points are the same as those of the oil jet device 21 according to the first embodiment, and the description of the same parts will be omitted again.

図１２に示すように、オイルジェット装置５１の本体部２３は、弁体収容部２３Ｂのオイル通路２３Ａに対して反対側の底面部２３Ｃの中央位置（最下端位置）に、第１連通孔２９と同じ内径の第２連通孔３３が貫通して形成されている。そして、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）が、第２連通孔３３に接続されている。また、第２ノズル管部５２は、第２連通孔３３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部５２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。そして、オイルポンプ４１から第２ノズル管部５２に供給されたオイルが、ピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As shown in FIG. 12, the main body 23 of the oil jet device 51 has a first communication hole 29 at the center position (lowermost position) of the bottom surface portion 23C on the opposite side of the oil passage 23A of the valve body accommodating portion 23B. A second communication hole 33 having the same inner diameter as the above is formed through the hole 33. Then, the base end portion (one end) of the second nozzle pipe portion 52 formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the second communication hole 33. Further, the second nozzle pipe portion 52 extends from the second communication hole 33 toward the inside of the cylinder 11, and the tip portion 52A opens toward the back side of the piston 13. Then, the oil supplied from the oil pump 41 to the second nozzle pipe portion 52 is injected toward the back side of the piston 13.

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置５１の動作について図９、図１０、図１２に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。 Next, the operation of the oil jet device 51 configured as described above will be described with reference to FIGS. 9, 10, and 12. First, the operation of the oil jet device 51 during the warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. Since the oil temperature of the oil is low during the warm-up operation of the diesel engine 10, the oil pressure of the low-temperature oil supplied from the oil pump 41 during the warm-up operation is high (for example, 350 kPa or more) as shown in FIG. is there. Therefore, similarly to the oil jet device 21 according to the first embodiment, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 urges the compression coil spring 28. The valve seat 26 is separated from the valve seat 26, moved to the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, and pressed against the valve seat 26 (see FIG. 7).

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）に当接して、第２ノズル管部５２の一方端が閉塞されるため、第２ノズル管部５２へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 comes into contact with the base end portion (one end) of the second nozzle pipe portion 52 connected to the second communication hole 33, and the second nozzle pipe portion 52 Since one end is closed, the supply of oil to the second nozzle pipe portion 52 is stopped. On the other hand, since the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B reaches the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29. Inflow. Then, the high-hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａのみからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射される。その結果、図９に示すように、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のピストン１３の裏面へのオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。 Therefore, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied to the oil passage 23A, the oil is injected from only the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. As a result, as shown in FIG. 9, the oil injection flow rate to the back surface of the piston 13 of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second nozzle pipe portion 52 (oil shown by the solid line in FIG. 9). The injection flow rate) is about the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the broken line in FIG. 9) of the “single system oil injection” using only one nozzle tube of the conventional oil jet device. The flow rate is set to 1/2.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置５１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置５１による冷却損失の改善を図ることができる。 As a result, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil injection flow rate (discharged oil amount) of low-temperature oil injected from the oil jet device 51 toward the back surface of the piston 13 is changed to the oil injection flow rate of the conventional oil jet device. It is possible to set the flow rate to about 1/2 of (the amount of discharged oil), and it is possible to suppress the cooling of the piston 13 and improve the cooling loss. As a result, the temperature of the diesel engine 10 rises faster than before, and the oil temperature rises faster than before, so that the cooling loss due to the oil jet device 51 during warm-up operation can be improved.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。 Next, the operation of the oil jet device 51 during high-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during high-speed operation is an intermediate oil pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa). Therefore, when oil having an intermediate flood pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 separates from the valve seat 26 against the urging force of the compression coil spring 28. Moreover, it moves to a position above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B.

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。そして、第１ノズル管部２５に流入した中間油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, since the disk portion 27A of the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first nozzle pipe portion connected to the first communication hole 29. It flows into the base end of 25 (see FIG. 6). Then, the intermediate hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部に流入する。そして、第２ノズル管部５２に流入した中間油圧のオイルは、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 Further, since the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 is located above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first. It flows into the base end portion of the second nozzle tube portion 52 connected to the two communication holes 33. Then, the intermediate hydraulic oil that has flowed into the second nozzle pipe portion 52 is injected from the tip portion 52A of the second nozzle pipe portion 52 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２とからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when oil having an intermediate hydraulic pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the piston 13 is supplied from the first nozzle pipe portion 25 and the second nozzle pipe portion 52. The oil injection flow rate (discharged oil amount) injected toward the back side of the above, that is, the oil injection flow rate of "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second nozzle pipe portion 52 (in FIG. 9, solid line). The indicated oil injection flow rate) is set to a flow rate substantially equal to the oil injection flow rate of "one system oil injection" by only one nozzle tube portion of the conventional oil jet device.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏面に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 As a result, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 51 and the tip portion 52A of the second nozzle pipe portion 52 are placed on the back surface of the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the oil whose oil temperature has risen toward it to be approximately the same as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device (discharged oil amount). This makes it possible to effectively cool the piston 13.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１２に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。 Next, the operation of the oil jet device 51 during low-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during low-speed operation is low (for example, less than 150 kPa). Therefore, as shown in FIG. 12, when low-pressure oil (for example, less than 150 kPa) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 comes into contact with the valve seat 26 by the urging force of the compression coil spring 28. The oil passage 23A is closed.

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。 As a result, since oil is not supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B, the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29 and the second communication hole 33 are connected. The base end portion of the second nozzle pipe portion 52 is closed, and the first nozzle pipe portion 25 and the second nozzle pipe portion 52 are closed. That is, oil is not injected from the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 and the tip portion 52A of the second nozzle tube portion 52 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when low-pressure oil (for example, less than 150 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 and the tip portion of the second nozzle pipe portion 52 The oil injection flow rate (discharged oil amount) injected from the portion 52A toward the back side of the piston 13 is "0 (L / min)". That is, the oil injection flow rate of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second nozzle pipe portion 52 (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) is that of the conventional oil jet device. The flow rate is set to "0 (L / min)", which is the same as the oil injection flow rate of "one system oil injection" using only one nozzle tube.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。 As a result, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at a low speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 51 and the tip portion 52A of the second nozzle pipe portion 52 are directed toward the piston 13. The injected oil injection flow rate (discharged oil amount) can be set to the same flow rate "0 (L / min)" as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 can be cooled. Can be deterred. As a result, it is possible to suppress the temperature drop of the diesel engine 10 and prevent the oil temperature drop of the oil.

以上詳細に説明した通り、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 As described in detail above, in the oil jet device 51 according to the second embodiment, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil jet device 51 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 51 toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the low-temperature oil to be about 1/2 of the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and cool the piston 13. It can be suppressed and the cooling loss can be improved.

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 Further, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 51 and the tip portion 52A of the second nozzle pipe portion 52 inject toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the oil whose oil temperature has risen to almost the same flow rate (discharged oil amount) as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device. The piston 13 can be effectively cooled.

また、オイルジェット装置５１の弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃに第２連通孔３３を形成し、オイルポンプ４１から高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給される時に、圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して弁体２７の突出軸部２７Ｂによって第２連通孔３３を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置５１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。 Further, a second communication hole 33 is formed in the bottom surface portion 23C of the valve body accommodating portion 23B of the oil jet device 51, and when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied from the oil pump 41, the compression coil spring 28 The second communication hole 33 may be closed by the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 against the urging force. As a result, the oil jet device 51 can be configured in the same size as the conventional oil jet device, and can be easily replaced with an existing diesel engine or the like.

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）を第２連通孔３３に接続し、この第２ノズル管部５２の他方端に形成された先端部５２Ａをピストン１３の裏面に向けて配置すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。尚、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと異なる特定箇所に向かうように適宜設定されていてもよい。これにより、例えば、ピストン１３及びコンロッド１４を冷却することが可能となり、ガソリンエンジン等へ容易に置き換えることが可能となる。 Further, the base end portion (one end) of the second nozzle pipe portion 52 formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the second communication hole 33, and the second nozzle pipe portion 52 is connected. Since the tip portion 52A formed at the other end of the piston 13 may be arranged toward the back surface of the piston 13, an increase in the number of parts can be suppressed and the manufacturing cost can be reduced. The tip 52A of the second nozzle tube 52 may be appropriately set so as to face a specific location different from the tip 25A of the first nozzle tube 25. As a result, for example, the piston 13 and the connecting rod 14 can be cooled, and can be easily replaced with a gasoline engine or the like.

［第３実施形態］
次に、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成について図１３に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。 [Third Embodiment]
Next, the configuration of the oil jet device 61 according to the third embodiment will be described with reference to FIG. The same reference numerals as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment shown in FIGS. 1 to 11 indicate the same or equivalent parts as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment. ..

この第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１とほぼ同じ構成である。但し、図１３に示すように、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側（図１３中、下側）に、有底円筒状のオイル貯留部６２が連続して形成されている点で異なっている。このオイル貯留部６２は、弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃの周縁部から全周に渡って軸方向外側に延出されると共に、軸方向外側端部が閉塞された有底円筒状に形成されている。従って、本体部２３の弁体収容部２３Ｂとオイル貯留部６２は、第２連通孔３３を介して連通している。 The configuration of the oil jet device 61 according to the third embodiment is substantially the same as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment. However, as shown in FIG. 13, the oil jet device 61 according to the third embodiment has a bottomed cylindrical shape on the side opposite to the oil passage 23A of the main body 23 in the axial direction (lower side in FIG. 13). The difference is that the oil storage portions 62 are continuously formed. The oil storage portion 62 extends outward in the axial direction from the peripheral edge of the bottom surface portion 23C of the valve body accommodating portion 23B over the entire circumference, and is formed in a bottomed cylindrical shape in which the outer end portion in the axial direction is closed. ing. Therefore, the valve body accommodating portion 23B of the main body portion 23 and the oil storage portion 62 communicate with each other through the second communication hole 33.

また、オイル貯留部６２の側壁部には、本体部２３の側壁部に形成された第１連通孔２９の下方（図１３中、下側）の軸方向略中央位置に、第１連通孔２９と同じ内径の第３連通孔６３が貫通して形成されている。そして、第１接続管部３５に替えて、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｌ字状の第２接続管部６５の一方端が、第３連通孔６３に接続されている。また、第２接続管部６５の他方端は、第１ノズル管部２５に接続されている点で異なっている。従って、オイル貯留部６２の軸方向高さは、第２接続管部６５の管径の約１．５倍〜３倍の高さに形成されている。 Further, in the side wall portion of the oil storage portion 62, the first communication hole 29 is located at a substantially central position in the axial direction below the first communication hole 29 formed in the side wall portion of the main body portion 23 (lower side in FIG. 13). A third communication hole 63 having the same inner diameter as the above is formed through the third communication hole 63. Then, instead of the first connecting pipe portion 35, one end of the second connecting pipe portion 65 having a substantially L-shaped side view formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the third communication. It is connected to the hole 63. Further, the other end of the second connecting pipe portion 65 is different in that it is connected to the first nozzle pipe portion 25. Therefore, the axial height of the oil storage portion 62 is formed to be about 1.5 to 3 times the pipe diameter of the second connecting pipe portion 65.

ここで、第１ノズル管部２５の管径は、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されているため、第２接続管部６５の管径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されている。また、第３連通孔６３の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。 Here, since the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is formed to be about ½ of the pipe diameter of the nozzle pipe portion of the conventional oil jet device, the pipe diameter of the second connecting pipe portion 65 is also formed. , It is formed to have a diameter of about 1/2 of the pipe diameter of the nozzle pipe portion of the conventional oil jet device. Further, the inner diameter of the third communication hole 63 is also formed to be about ½ of the inner diameter of the communication hole to which the base end portion of the nozzle tube portion of the conventional oil jet device is connected.

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置６１の動作について図９、図１０、図１３に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。 Next, the operation of the oil jet device 61 configured as described above will be described with reference to FIGS. 9, 10, and 13. First, the operation of the oil jet device 61 during the warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. Since the oil temperature of the oil is low during the warm-up operation of the diesel engine 10, the oil pressure of the low-temperature oil supplied from the oil pump 41 during the warm-up operation is high (for example, 350 kPa or more) as shown in FIG. is there. Therefore, similarly to the oil jet device 21 according to the first embodiment, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 urges the compression coil spring 28. The valve seat 26 is separated from the valve seat 26, moved to the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, and pressed against the valve seat 26 (see FIG. 7).

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に当接して、この第２連通孔３３が閉塞されるため、オイル貯留部６２へのオイルの供給が停止される。このため、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５から第１ノズル管部２５へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 comes into contact with the second communication hole 33, and the second communication hole 33 is closed, so that the supply of oil to the oil storage portion 62 is stopped. Ru. Therefore, the supply of oil from the second connection pipe portion 65 connected to the third communication hole 63 to the first nozzle pipe portion 25 is stopped. On the other hand, since the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B reaches the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29. Inflow. Then, the high-hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。 Therefore, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied to the oil passage 23A, the oil injection flow rate (discharge) is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. The amount of oil), that is, the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second connection pipe portion 65 is the conventional oil injection flow rate. The flow rate is set to about 1/2 of the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the broken line in FIG. 9) of the "one system oil injection" using only the nozzle tube portion of the oil jet device.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置６１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置６１による冷却損失の改善を図ることができる。 As a result, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil injection flow rate (discharged oil amount) of low-temperature oil injected from the oil jet device 61 toward the back surface of the piston 13 is changed to the oil injection flow rate of the conventional oil jet device. It is possible to set the flow rate to about 1/2 of (the amount of discharged oil), and it is possible to suppress the cooling of the piston 13 and improve the cooling loss. As a result, the temperature of the diesel engine 10 rises faster than before, and the oil temperature rises faster than before, so that the cooling loss due to the oil jet device 61 during warm-up operation can be improved.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。 Next, the operation of the oil jet device 61 during high-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during high-speed operation is an intermediate oil pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa). Therefore, when oil having an intermediate flood pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 separates from the valve seat 26 against the urging force of the compression coil spring 28. Moreover, it moves to a position above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B.

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３を介してオイル貯留部６２に流入する。そして、オイル貯留部６２に流入したオイルは、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５の一方端に流入して、この第２接続管部６５の他方端が接続された第１ノズル管部２５に流入する。 As a result, since the disk portion 27A of the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first nozzle pipe portion connected to the first communication hole 29. It flows into the base end of 25 (see FIG. 6). Further, since the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 is located above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first. It flows into the oil storage unit 62 through the two communication holes 33. Then, the oil flowing into the oil storage portion 62 flows into one end of the second connecting pipe portion 65 connected to the third communication hole 63, and the other end of the second connecting pipe portion 65 is connected to the second end. 1 Flows into the nozzle pipe portion 25.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when oil having an intermediate hydraulic pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 is directed toward the back side of the piston 13. Oil injection flow rate (discharged oil amount), that is, the oil injection flow rate of "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second connection pipe portion 65 (oil injection shown by a solid line in FIG. 9). The flow rate) is set to a flow rate that is substantially equal to the oil injection flow rate of the “single system oil injection” using only the nozzle tube portion of the conventional oil jet device.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 As a result, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the oil injection flow rate of the oil whose oil temperature has risen is injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 61 toward the piston 13. (Discharged oil amount) can be set to almost the same flow rate (discharged oil amount) as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 can be effectively cooled. Become.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１３に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。 Next, the operation of the oil jet device 61 during low-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during low-speed operation is low (for example, less than 150 kPa). Therefore, as shown in FIG. 13, when low oil pressure (for example, less than 150 kPa) oil is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 comes into contact with the valve seat 26 by the urging force of the compression coil spring 28. The oil passage 23A is closed.

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５の一方端とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。 As a result, since oil is not supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B, the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29 and the third communication hole 63 are connected. One end of the second connecting pipe portion 65 is closed, and the first nozzle pipe portion 25 and the second connecting pipe portion 65 are closed. That is, the oil is not injected from the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when low-pressure oil (for example, less than 150 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the oil is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. The oil injection flow rate (discharged oil amount) is "0 (L / min)". That is, the oil injection flow rate of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the second connection pipe portion 65 (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) is that of the conventional oil jet device. The flow rate is set to "0 (L / min)", which is the same as the oil injection flow rate of "one system oil injection" using only the nozzle pipe portion.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。 As a result, the oil injection flow rate (discharged oil amount) injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 61 toward the piston 13 during low-speed operation after the warm-up operation of the diesel engine 10 is increased. It is possible to set the same flow rate "0 (L / min)" as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and it is possible to suppress the cooling of the piston 13. As a result, it is possible to suppress the temperature drop of the diesel engine 10 and prevent the oil temperature drop of the oil.

以上詳細に説明した通り、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 As described in detail above, in the oil jet device 61 according to the third embodiment, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil jet device 61 is injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the low-temperature oil to be about 1/2 of the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and cool the piston 13. It can be suppressed and the cooling loss can be improved.

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 Further, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the oil injection flow rate of the oil whose oil temperature has risen is injected from the tip 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 61 toward the piston 13. The discharge oil amount) can be set to substantially the same flow rate (discharge oil amount) as the oil injection flow rate (discharge oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 can be effectively cooled. ..

また、オイルジェット装置６１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側に、有底円筒状のオイル貯留部６２を連続して形成し、このオイル貯留部６２の側壁部に形成された第３連通孔６３に第２接続管部６５の一方端を接続し、第２接続管部６５の他方端を第１ノズル管部２５に接続している。これにより、第２接続管部６５の一方端をオイル貯留部６２の側壁部から略垂直に引き出すことができ、オイルジェット装置６１の配置スペースの小型化を図ることができる。従って、オイルジェット装置６１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。 Further, the oil jet device 61 continuously forms a bottomed cylindrical oil storage portion 62 on the side opposite to the oil passage 23A of the main body portion 23 in the axial direction, and is formed on the side wall portion of the oil storage portion 62. One end of the second connecting pipe portion 65 is connected to the third communication hole 63, and the other end of the second connecting pipe portion 65 is connected to the first nozzle pipe portion 25. As a result, one end of the second connecting pipe portion 65 can be pulled out substantially vertically from the side wall portion of the oil storage portion 62, and the arrangement space of the oil jet device 61 can be reduced. Therefore, the oil jet device 61 can be configured in the same size as the conventional oil jet device, and can be easily replaced with an existing diesel engine or the like.

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｌ字状の第２接続管部６５の一方端を第３連通孔６３に接続し、この第２接続管部６５の他方端を第１ノズル管部２５に接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部２５を介してピストン１３の１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。 Further, one end of the second connecting pipe portion 65 having a substantially L-shaped side view formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the third communication hole 63, and the second connecting pipe is connected. Since the other end of the portion 65 may be connected to the first nozzle pipe portion 25, it is possible to suppress an increase in the number of parts and reduce the manufacturing cost. Further, it is possible to inject oil into one place of the piston 13 via the first nozzle pipe portion 25, and it is possible to easily replace the existing diesel engine.

［第４実施形態］
次に、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１の構成について図１４に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成、及び、図１３に示す上記第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成、及び、上記第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。 [Fourth Embodiment]
Next, the configuration of the oil jet device 71 according to the fourth embodiment will be described with reference to FIG. The same reference numerals as the configuration of the oil jet device 21 according to the first embodiment shown in FIGS. 1 to 11 and the configuration of the oil jet device 61 according to the third embodiment shown in FIG. 13 are the same as those of the first embodiment. It shows the same or equivalent part as the configuration of the oil jet device 21 according to the embodiment and the configuration of the oil jet device 61 according to the third embodiment.

この第４実施形態に係るオイルジェット装置７１の構成は、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１とほぼ同じ構成である。但し、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１は、第２接続管部６５に替えて、第３ノズル管部７２を備えている点で異なっている。その他の点は、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１と同一であり、同一の部分についての再度の説明は省略する。 The configuration of the oil jet device 71 according to the fourth embodiment is substantially the same as the configuration of the oil jet device 61 according to the third embodiment. However, the oil jet device 71 according to the fourth embodiment is different in that it includes a third nozzle pipe portion 72 instead of the second connecting pipe portion 65. The other points are the same as those of the oil jet device 61 according to the third embodiment, and the description of the same parts will be omitted again.

図１４に示すように、オイルジェット装置７１のオイル貯留部６２の側壁部には、本体部２３の側壁部に形成された第１連通孔２９の下方（図１４中、下側）の軸方向略中央位置に、第１連通孔２９と同じ内径の第３連通孔６３が貫通して形成されている。そして、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第３ノズル管部７２の基端部（一方端）が、第３連通孔６３に接続されている。また、第３ノズル管部７２は、第３連通孔６３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部７２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。そして、オイルポンプ４１から第３ノズル管部７２に供給されたオイルが、ピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As shown in FIG. 14, in the side wall portion of the oil storage portion 62 of the oil jet device 71, the axial direction below the first communication hole 29 formed in the side wall portion of the main body portion 23 (lower side in FIG. 14). A third communication hole 63 having the same inner diameter as the first communication hole 29 is formed at a substantially central position. Then, the base end portion (one end) of the third nozzle pipe portion 72 formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the third communication hole 63. Further, the third nozzle tube portion 72 extends from the third communication hole 63 toward the inside of the cylinder 11, and the tip portion 72A opens toward the back side of the piston 13. Then, the oil supplied from the oil pump 41 to the third nozzle pipe portion 72 is injected toward the back side of the piston 13.

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置７１の動作について図９、図１０、図１４に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。 Next, the operation of the oil jet device 71 configured as described above will be described with reference to FIGS. 9, 10, and 14. First, the operation of the oil jet device 71 during the warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. Since the oil temperature of the oil is low during the warm-up operation of the diesel engine 10, the oil pressure of the low-temperature oil supplied from the oil pump 41 during the warm-up operation is high (for example, 350 kPa or more) as shown in FIG. is there. Therefore, similarly to the oil jet device 21 according to the first embodiment, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 urges the compression coil spring 28. The valve seat 26 is separated from the valve seat 26, moved to the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, and pressed against the valve seat 26 (see FIG. 7).

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に当接して、この第２連通孔３３が閉塞されるため、オイル貯留部６２へのオイルの供給が停止される。このため、第３連通孔６３に基端部（一方端）が接続された第３ノズル管部７２へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 comes into contact with the second communication hole 33, and the second communication hole 33 is closed, so that the supply of oil to the oil storage portion 62 is stopped. Ru. Therefore, the supply of oil to the third nozzle pipe portion 72 to which the base end portion (one end) is connected to the third communication hole 63 is stopped. On the other hand, since the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B reaches the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29. Inflow. Then, the high-hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。 Therefore, when highly hydraulic oil (for example, 350 kPa or more) is supplied to the oil passage 23A, the oil injection flow rate (discharge) is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13. The amount of oil), that is, the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the third nozzle pipe portion 72 is the conventional oil injection flow rate. The flow rate is set to about 1/2 of the oil injection flow rate (the oil injection flow rate shown by the broken line in FIG. 9) of "one system oil injection" by only one nozzle tube portion of the oil jet device.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置７１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置７１による冷却損失の改善を図ることができる。 As a result, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil injection flow rate (discharged oil amount) of low-temperature oil injected from the oil jet device 71 toward the back surface of the piston 13 is changed to the oil injection flow rate of the conventional oil jet device. It is possible to set the flow rate to about 1/2 of (the amount of discharged oil), and it is possible to suppress the cooling of the piston 13 and improve the cooling loss. As a result, the temperature of the diesel engine 10 rises faster than before, and the oil temperature rises faster than before, so that the cooling loss due to the oil jet device 71 during warm-up operation can be improved.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。 Next, the operation of the oil jet device 71 during high-speed operation after warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during high-speed operation is an intermediate oil pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa). Therefore, when oil having an intermediate flood pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 separates from the valve seat 26 against the urging force of the compression coil spring 28. Moreover, it moves to a position above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B.

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。そして、第１ノズル管部２５に流入した中間油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 As a result, since the disk portion 27A of the valve body 27 is separated from the valve seat 26, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first nozzle pipe portion connected to the first communication hole 29. It flows into the base end of 25 (see FIG. 6). Then, the intermediate hydraulic oil that has flowed into the first nozzle pipe portion 25 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 toward the back side of the piston 13.

また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３を介してオイル貯留部６２に流入する。そして、オイル貯留部６２に流入したオイルは、第３連通孔６３に接続された第３ノズル管部７２の基端部に流入する。そして、第３ノズル管部７２に流入した中間油圧のオイルは、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。 Further, since the tip of the protruding shaft portion 27B of the valve body 27 is located above the lowermost position of the valve body accommodating portion 23B, the oil supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B is the first. It flows into the oil storage unit 62 through the two communication holes 33. Then, the oil that has flowed into the oil storage portion 62 flows into the base end portion of the third nozzle pipe portion 72 connected to the third communication hole 63. Then, the intermediate hydraulic oil that has flowed into the third nozzle pipe portion 72 is injected from the tip portion 72A of the third nozzle pipe portion 72 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２とからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when oil having an intermediate hydraulic pressure (for example, 150 kPa or more and less than 350 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the piston 13 is formed from the first nozzle pipe portion 25 and the third nozzle pipe portion 72. The oil injection flow rate (discharged oil amount) injected toward the back side of the above, that is, the oil injection flow rate of "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the third nozzle pipe portion 72 (in FIG. 9, solid line). The indicated oil injection flow rate) is set to a flow rate substantially equal to the oil injection flow rate of "one system oil injection" by only one nozzle tube portion of the conventional oil jet device.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏面に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 As a result, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 71 and the tip portion 72A of the third nozzle pipe portion 72 are placed on the back surface of the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the oil whose oil temperature has risen toward it to be approximately the same as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device (discharged oil amount). This makes it possible to effectively cool the piston 13.

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１４に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。 Next, the operation of the oil jet device 71 during low-speed operation after the warm-up operation of the diesel engine 10 will be described. As shown in FIG. 10, the oil pressure supplied from the oil pump 41 during low-speed operation is low (for example, less than 150 kPa). Therefore, as shown in FIG. 14, when low oil pressure (for example, less than 150 kPa) oil is supplied into the oil passage 23A, the valve body 27 comes into contact with the valve seat 26 by the urging force of the compression coil spring 28. The oil passage 23A is closed.

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第３連通孔６３に接続された第３ノズル管部７２の基端部とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。 As a result, since oil is not supplied from the oil passage 23A into the valve body accommodating portion 23B, the base end portion of the first nozzle pipe portion 25 connected to the first communication hole 29 and the third communication hole 63 are connected. The base end portion of the third nozzle pipe portion 72 is closed, and the first nozzle pipe portion 25 and the third nozzle pipe portion 72 are closed. That is, oil is not injected from the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25 and the tip portion 72A of the third nozzle tube portion 72 toward the back side of the piston 13.

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。 Therefore, as shown in FIG. 9, when low-pressure oil (for example, less than 150 kPa) is supplied to the oil passage 23A, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 and the tip portion of the third nozzle pipe portion 72 The oil injection flow rate (discharged oil amount) injected from the portion 72A toward the back side of the piston 13 is “0 (L / min)”. That is, the oil injection flow rate of the "two-system oil injection" by the first nozzle pipe portion 25 and the third nozzle pipe portion 72 (the oil injection flow rate shown by the solid line in FIG. 9) is that of the conventional oil jet device. The flow rate is set to "0 (L / min)", which is the same as the oil injection flow rate of "one system oil injection" using only one nozzle tube.

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。 As a result, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at a low speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 71 and the tip portion 72A of the third nozzle pipe portion 72 are directed toward the piston 13. The injected oil injection flow rate (discharged oil amount) can be set to the same flow rate "0 (L / min)" as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and the piston 13 can be cooled. Can be deterred. As a result, it is possible to suppress the temperature drop of the diesel engine 10 and prevent the oil temperature drop of the oil.

以上詳細に説明した通り、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。 As described in detail above, in the oil jet device 71 according to the fourth embodiment, when the diesel engine 10 is warmed up, the oil jet device 71 is injected from the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 71 toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the low-temperature oil to be about 1/2 of the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device, and cool the piston 13. It can be suppressed and the cooling loss can be improved.

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。 Further, after the diesel engine 10 is warmed up and operated at high speed, the tip portion 25A of the first nozzle pipe portion 25 of the oil jet device 71 and the tip portion 72A of the third nozzle pipe portion 72 inject toward the piston 13. It is possible to set the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the oil whose oil temperature has risen to almost the same flow rate (discharged oil amount) as the oil injection flow rate (discharged oil amount) of the conventional oil jet device. The piston 13 can be effectively cooled.

また、オイルジェット装置７１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側に、有底円筒状のオイル貯留部６２を連続して形成し、このオイル貯留部６２の側壁部に形成された第３連通孔６３に第３ノズル管部７２の基端部（一方端）が接続されている。第３ノズル管部７２は、第３連通孔６３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部７２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。 Further, the oil jet device 71 continuously forms a bottomed cylindrical oil storage portion 62 on the side opposite to the oil passage 23A of the main body portion 23 in the axial direction, and is formed on the side wall portion of the oil storage portion 62. The base end portion (one end) of the third nozzle tube portion 72 is connected to the third communication hole 63. The third nozzle tube portion 72 extends from the third communication hole 63 toward the inside of the cylinder 11, and the tip portion 72A opens toward the back side of the piston 13.

これにより、第３ノズル管部７２の基端部（一方端）をオイル貯留部６２の側壁部から略垂直に引き出すことができ、オイルジェット装置７１の配置スペースの小型化を図ることができる。従って、オイルジェット装置７１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。 As a result, the base end portion (one end) of the third nozzle pipe portion 72 can be pulled out substantially vertically from the side wall portion of the oil storage portion 62, and the arrangement space of the oil jet device 71 can be reduced. Therefore, the oil jet device 71 can be configured in the same size as the conventional oil jet device, and can be easily replaced with an existing diesel engine or the like.

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第３ノズル管部７２の基端部（一方端）を第３連通孔６３に接続し、この第３ノズル管部７２の他方端に形成された先端部７２Ａをピストン１３の裏面に向けて配置すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。尚、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと異なる特定箇所に向かうように適宜設定されていてもよい。これにより、例えば、ピストン１３及びコンロッド１４を冷却することが可能となり、ガソリンエンジン等へ容易に置き換えることが可能となる。 Further, the base end portion (one end) of the third nozzle pipe portion 72 formed to have the same pipe diameter as the pipe diameter of the first nozzle pipe portion 25 is connected to the third communication hole 63, and the third nozzle pipe portion 72 is connected. Since the tip portion 72A formed at the other end thereof may be arranged toward the back surface of the piston 13, an increase in the number of parts can be suppressed and the manufacturing cost can be reduced. The tip portion 72A of the third nozzle tube portion 72 may be appropriately set so as to face a specific location different from the tip portion 25A of the first nozzle tube portion 25. As a result, for example, the piston 13 and the connecting rod 14 can be cooled, and can be easily replaced with a gasoline engine or the like.

本発明のオイルジェット装置は、前記第１実施形態乃至第４実施形態で説明した構成、構造、外観、形状、処理手順等に限定されることはなく、本発明の要旨を変更しない範囲内で種々の変更、改良、追加、削除が可能である。尚、以下の説明において上記図１〜図１４の前記第１実施形態乃至第４実施形態に係る各オイルジェット装置２１、５１、６１、７１の構成等と同一符号は、前記第１実施形態乃至第４実施形態に係る各オイルジェット装置２１、５１、６１、７１の構成等と同一あるいは相当部分を示すものである。 The oil jet device of the present invention is not limited to the configuration, structure, appearance, shape, processing procedure, etc. described in the first to fourth embodiments, and is within the range that does not change the gist of the present invention. Various changes, improvements, additions and deletions are possible. In the following description, the same reference numerals as the configurations of the oil jet devices 21, 51, 61, 71 according to the first to fourth embodiments of FIGS. 1 to 14 are referred to as the first embodiment to the above. It shows the same or equivalent parts as the configuration of each oil jet device 21, 51, 61, 71 according to the fourth embodiment.

例えば、各オイルジェット装置２１、５１の本体部２３、及び、各オイルジェット装置６１、７１の本体部２３及びオイル貯留部６２は、有底円筒状に限らず、有底四角筒状等、断面多角形状の有底筒状に構成してもよい。これにより、ディーゼルエンジン１０等の内燃機関に容易に配置することが可能となる。 For example, the main body 23 of each oil jet device 21 and 51, and the main body 23 and oil storage 62 of each oil jet device 61 and 71 are not limited to a bottomed cylinder, but have a cross section such as a bottomed square cylinder. It may be configured in a polygonal bottomed cylinder shape. This makes it possible to easily arrange it in an internal combustion engine such as a diesel engine 10.

１０ ディーゼルエンジン（内燃機関）
１３ ピストン
２１、５１、６１、７１ オイルジェット装置
２３ 本体部
２３Ａ オイル通路
２５ 第１ノズル管部
２６ 弁座
２７ 弁体
２８ 圧縮コイルバネ（弾性体）
２９ 第１連通孔
３２ 逆止弁
３３ 第２連通孔
３５ 第１接続管部
４１ オイルポンプ
５２ 第２ノズル管部
６２ オイル貯留部
６３ 第３連通孔
６５ 第２接続管部
７２ 第３ノズル管部
10 Diesel engine (internal combustion engine)
13 Piston 21, 51, 61, 71 Oil jet device 23 Main body 23A Oil passage 25 1st nozzle pipe 26 Valve seat 27 Valve body 28 Compression coil spring (elastic body)
29 1st communication hole 32 Check valve 33 2nd communication hole 35 1st connection pipe part 41 Oil pump 52 2nd nozzle pipe part 62 Oil storage part 63 3rd communication hole 65 2nd connection pipe part 72 3rd nozzle pipe part

Claims (8)

内燃機関の運転によって駆動されるオイルポンプから供給されたオイルをピストンに向けて噴射するオイルジェット装置において、
前記オイルジェット装置は、
前記オイルポンプによって加圧されたオイルが流入するオイル通路が一端側に形成されて、他端側に底面部を有する有底筒状に形成された本体部と、
前記本体部の内部に設けられた弁体と弁座との当接によって前記オイル通路を開閉可能にする逆止弁と、
前記弁体を前記弁座に当接する方向へ付勢する弾性体と、
前記本体部の前記弁座よりも下流側の側壁部に貫通して、前記弁体との間に隙間を有する第１連通孔と、
前記本体部の前記底面部に貫通して、前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して下流側へ移動されて当接することによって閉塞される第２連通孔と、
を有し、
前記オイル通路から前記本体部に供給されたオイルは、
前記弁体と前記弁座との間に隙間を形成しない低油圧の場合には、前記本体部の内部にオイルが供給されず、オイルは前記ピストンに向けて噴射されず、
前記弁体と前記弁座との間に隙間を形成すると共に、前記弁体と前記底面部との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは前記第１連通孔と前記第２連通孔を介して前記ピストンに向けて噴射可能となり、
前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して前記第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、
オイルジェット装置。 In an oil jet device that injects oil supplied from an oil pump driven by the operation of an internal combustion engine toward a piston.
The oil jet device
Said oil passage pressurized oil flows through the oil pump is formed on one end side, a main body portion formed in a bottomed cylindrical shape that having a bottom portion at the other end,
A check valve that opens and closes the oil passage by contact between the valve body and the valve seat provided inside the main body.
An elastic body that urges the valve body in the direction of contact with the valve seat, and
Through the side wall portion of the downstream side of the valve seat of said body portion, a first communicating hole which have a gap between the valve body,
Through the bottom portion of the main body portion, and a second communicating hole which is closed by the valve body is in contact is moved to the downstream side against the biasing force of the elastic member,
Have,
Oil supplied to the main body portion from said oil passage,
In the case of low oil pressure that does not form a gap between the valve body and the valve seat, oil is not supplied to the inside of the main body portion, and oil is not injected toward the piston.
In the case of an intermediate hydraulic pressure that forms a gap between the valve body and the valve seat and also forms a gap between the valve body and the bottom surface portion, the oil is the first communication hole and the second communication hole. It becomes possible to inject toward the piston through the communication hole,
When the valve body has a high hydraulic pressure that closes the second communication hole against the urging force of the elastic body, oil can be injected toward the piston only through the first communication hole.
Oil jet device. 請求項１に記載のオイルジェット装置において、
前記第１連通孔と前記第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 1,
The first communication hole and the second communication hole are formed so that oil having the same flow rate as each other flows.
Oil jet device. 請求項１又は請求項２に記載のオイルジェット装置において、
一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第１接続管部と、
を有する、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 1 or 2.
A first nozzle pipe portion having one end connected to the first communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston.
A first connecting pipe portion having one end connected to the second communication hole and the other end connected to the first nozzle pipe portion.
Have,
Oil jet device. 請求項１又は請求項２に記載のオイルジェット装置において、
一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部と、
を有する、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 1 or 2.
A first nozzle pipe portion having one end connected to the first communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston.
A second nozzle tube portion in which one end is connected to the second communication hole and the other end can inject oil toward the piston.
Have,
Oil jet device. 請求項１に記載のオイルジェット装置において、
前記本体部の前記他端側に連続して形成され、前記第２連通孔を介して前記本体部の内部に連通すると共に、前記本体部に対して反対側端部が閉塞された有底筒状のオイル貯留部と、
前記オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔と、
を有し、
前記オイル通路から前記本体部に供給されたオイルは、
前記弁体と前記弁座との間に隙間を形成すると共に、前記弁体と前記底面部との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは前記第１連通孔と、前記第２連通孔及び前記第３連通孔とを介して前記ピストンに向けて噴射可能となり、
前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して前記第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 1,
A bottomed cylinder that is continuously formed on the other end side of the main body portion, communicates with the inside of the main body portion through the second communication hole, and has an end portion opposite to the main body portion closed. Oil storage area and
A third communication hole penetrating the side wall of the oil storage portion,
Have,
Oil supplied to the main body portion from said oil passage,
In the case of an intermediate hydraulic pressure that forms a gap between the valve body and the valve seat and also forms a gap between the valve body and the bottom surface portion, the oil is the first communication hole and the first communication hole. It becomes possible to inject toward the piston through the two communication holes and the third communication hole.
When the valve body has a high hydraulic pressure that closes the second communication hole against the urging force of the elastic body, oil can be injected toward the piston only through the first communication hole.
Oil jet device. 請求項５に記載のオイルジェット装置において、
前記第１連通孔と前記第２連通孔と前記第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 5,
The first communication hole, the second communication hole, and the third communication hole are formed so that oil of the same flow rate flows from each other.
Oil jet device. 請求項５又は請求項６に記載のオイルジェット装置において、
一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第２接続管部と、
を有する、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 5 or 6.
A first nozzle pipe portion having one end connected to the first communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston.
A second connecting pipe portion having one end connected to the third communication hole and the other end connected to the first nozzle pipe portion.
Have,
Oil jet device. 請求項５又は請求項６に記載のオイルジェット装置において、
一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部と、
を有する、
オイルジェット装置。 In the oil jet device according to claim 5 or 6.
A first nozzle pipe portion having one end connected to the first communication hole and the other end capable of injecting oil toward the piston.
A third nozzle tube portion in which one end is connected to the third communication hole and the other end can inject oil toward the piston.
Have,
Oil jet device.
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