JP6845643B2 - ショックアブソーバ - Google Patents

Description

本発明は、ショックアブソーバに関するものである。

特許文献１には、内部に作用室が形成されるシリンダと、シリンダの上部開口部に固定される環状のロッドガイドと、ロッドガイドの作用室側に設けられる環状のシートと、ロッドガイドとシートの内側に軸方向に移動可能に挿通されるロッドと、ロッドガイドの内周に保持されてロッドの外周をシールする環状のオイルシールと、ロッドガイドとシートとの間に介装されてオイルシールの外周に設けられる環状のシールホルダと、を備えたショックアブソーバが開示されている。

米国特許第３８３７４４５号

特許文献１に開示のショックアブソーバでは、シートを軸方向に貫通する連通路を通じて作用室の圧力がシールホルダの端面に作用することにより、シールホルダが軸方向に圧縮されて径方向に膨出する。このように径方向に膨出するシールホルダによってオイルシールがピストンロッドに対して押し当てられ、ショックアブソーバのシール性が確保される。つまり、オイルシールは、軸方向に作用する作用室の圧力がシールホルダの変形によって径方向に変換された力を受けてピストンロッドに対して押し付けられる。

しかしながら、作用室の圧力は、伸縮作動に伴い発生する作動油圧と、伸縮作動に伴うピストンロッドの体積を補償するためにシリンダ内に設けられたガス室内の圧力と、に起因する。このため、ショックアブソーバの伸縮状態が変化すると、内部の作動油圧及びガス室の圧力が変動し、作用室の圧力も変動する。よって、特許文献１に開示のショックアブソーバでは、伸縮状態に応じてシールホルダに作用する圧力が変動し、ピストンロッドに対するオイルシールの押付力が不足するおそれがある。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ショックアブソーバのシール性を向上させることを目的とする。

第１の発明は、ショックアブソーバであって、作動流体が封入されたシリンダと、シリンダ内に摺動自在に設けられ、シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、シリンダに進退自在に挿入されてピストンに連結されたピストンロッドと、シリンダ内の端部に設けられピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、ロッドガイドは、伸側室に面してシリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、収容凹部が形成される収容部材と、収容部材とリテーナとの間で収容凹部に収容されて設けられるメインシールと、収容部材の収容凹部に収容され、前記メインシールの径方向外側に設けられると共に前記リテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、シールホルダは、凹部に導かれる伸側室の作動流体圧を受けてメインシールをピストンロッドの外周面に押圧し、メインシールには、内周面から突出して形成されピストンロッドに押し付けられる複数のリップが設けられ、凹部の底部は、複数のリップのうち最もリテーナに近い位置に形成されるメインリップよりもメインシールの軸方向において収容部材側に位置するように形成され、リテーナは、シールホルダが接触しシールホルダを軸方向に支持する接触部と、シールホルダとは軸方向に離間する非接触部と、を有し、非接触部は、接触部よりも径方向の内側に位置することを特徴とする。

第２の発明は、凹部の底部が、メインリップを除く他の複数のリップよりもリテーナ側に位置するように形成されることを特徴とする。

第１及び第２の発明では、シールホルダには、凹部内に作動流体圧が導かれることにより、軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダは、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。したがって、シールホルダをより確実に径方向に変形させて、ピストンロッドに対してメインシールを押し付けることができる。また、第１及び第２の発明では、メインリップへ作動流体圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッドに対する複数のリップの押付力が均等化される。したがって、メインシールを高寿命化できると共にピストンロッドの摺動性を向上させることができる。

第３の発明は、ショックアブソーバであって、作動流体が封入されたシリンダと、シリンダ内に摺動自在に設けられ、シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、シリンダに進退自在に挿入されてピストンに連結されたピストンロッドと、シリンダ内の端部に設けられピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、ロッドガイドは、伸側室に面してシリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、収容凹部が形成される収容部材と、収容部材とリテーナとの間で収容凹部に収容されて設けられるメインシールと、収容部材の収容凹部に収容され、メインシールの径方向外側に設けられると共にリテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、シールホルダは、凹部に導かれる伸側室の作動流体圧を受けてメインシールをピストンロッドの外周面に押圧し、収容凹部は、リテーナと共にシールホルダを支持する支持部を有し、凹部は、支持部よりも径方向内側に形成され、リテーナは、シールホルダが接触しシールホルダを軸方向に支持する接触部と、シールホルダとは軸方向に離間する非接触部と、を有し、非接触部は、接触部よりも径方向の内側に位置することを特徴とする。

第４の発明は、メインシールが、ピストンロッドの外周面に対向するシール本体部と、シール本体部の一端部から径方向外側に延びるフランジ部と、を有し、収容凹部は、シールホルダとの間でメインシールのフランジ部を挟む底面を有し、凹部の底部は、ピストンロッドの軸方向において、フランジ部と重複した位置に設けられることを特徴とする。

第５の発明は、凹部が、断面が三角形状に形成されることを特徴とする。

第３から第５の発明では、シールホルダには、凹部内に作動流体圧が導かれることにより、軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダは、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。したがって、シールホルダをより確実に径方向に変形させて、ピストンロッドに対してメインシールを押し付けることができる。また、第３から第５の発明では、凹部に導かれる作動流体圧が、支持部によって受圧されにくく、シールホルダを介してメインシールに作用し易くなる。よって、ピストンロッドに対するメインシールの押付力をより確保しやすくなる。

第６の発明は、シールホルダの外周面には、径方向外側に突出する外側リップが形成されることを特徴とする。

第６の発明では、シールホルダと収容部材との間を封止することができる。

第７の発明は、メインシールには、内周面から突出して形成されピストンロッドに押し付けられる複数のリップが設けられ、凹部の底部は、複数のリップのうち最もリテーナに近い位置に形成されるメインリップよりも収容部材側に位置するように形成されることを特徴とする。

第７の発明では、メインリップへ作動流体圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッドに対する複数のリップの押付力が均等化される。したがって、メインシールを高寿命化できると共にピストンロッドの摺動性を向上させることができる。

本発明によれば、ショックアブソーバのシール性が向上する。

本発明の実施形態に係るショックアブソーバの断面図である。 本発明の実施形態に係るロッドガイドを示す拡大断面図である。 本発明の実施形態に係るメインシールの断面形状を示す図であり、外力が作用しない自然状態を示す。 本発明の実施形態に係るシールホルダの断面形状を示す図であり、外力が作用しない自然状態を示す。 本発明の実施形態に係るメインシール及びシールホルダを示す拡大断面図であり、伸側室の内圧が作用していない状態を示す。 本発明の比較例に係るロッドガイドを示す拡大断面図である。

以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。

まず、図１及び図４を参照して、本発明の実施形態に係るショックアブソーバ１００の構成について説明する。

ショックアブソーバ１００は、例えば、車両（図示せず）の車体と車軸との間に介装され、減衰力を発生させて車体の振動を抑制する装置である。ショックアブソーバ１００は、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に設けられ、シリンダ１内を伸側室１１０と圧側室１２０とに区画する環状のピストン２と、シリンダ１に進退自在に挿入されて、ピストン２に連結されたピストンロッド３と、シリンダ１内の一方の端部（図１中上端部）に設けられピストンロッド３を摺動自在に支持するロッドガイド１０と、を備える。伸側室１１０および圧側室１２０は、作動流体としての作動油が封入される液室である。

ショックアブソーバ１００は、シリンダ１に摺動自在に挿入され気室１３０を画成するフリーピストン４を備える単筒型ショックアブソーバである。フリーピストン４の外周には、気室１３０の気密性を保持するシール部材４ａが設けられる。

ピストンロッド３には、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるためのおねじ３ａがシリンダ１から延出する側の端部に形成され、ナット８が螺合するおねじ３ｂがシリンダ１に挿入される側の端部に形成される。

ピストン２は、伸側室１１０と圧側室１２０とを連通する通路２ａ、２ｂを有する。ピストン２の伸側室１１０側には、複数の環状のリーフバルブを有する減衰バルブ５が設けられる。また、ピストン２の圧側室１２０側には、複数の環状のリーフバルブを有する減衰バルブ６が設けられる。ピストン２、減衰バルブ５、および減衰バルブ６は、ナット８によりピストンロッド３の端部に固定される。

減衰バルブ５は、ショックアブソーバ１００の収縮時に伸側室１１０と圧側室１２０との差圧により開弁して通路２ａを開放するとともに、通路２ａを通って圧側室１２０から伸側室１１０に移動する作動油の流れに抵抗を与える。また、ショックアブソーバ１００の伸長時には、通路２ａを閉塞する。

減衰バルブ６は、ショックアブソーバ１００の伸長時に開弁して通路２ｂを開放するとともに、通路２ｂを通って伸側室１１０から圧側室１２０に移動する作動油の流れに抵抗を与える。また、ショックアブソーバ１００の収縮時には、通路２ｂを閉塞する。

つまり、減衰バルブ５は、ショックアブソーバ１００の収縮時の減衰力発生要素であり、減衰バルブ６は、ショックアブソーバ１００の伸長時の減衰力発生要素である。

ロッドガイド１０は、シリンダ１の内周面に設けられた係止具としての止め輪９（スプリングピン）と当接して軸方向の位置が規定される。ロッドガイド１０については後述する。

ロッドガイド１０の伸側室１１０とは反対側には、ダストシール７が設けられる。ダストシール７は、ピストンロッド３の外周面に摺接して異物がシリンダ１内に進入することを防止する。また、ダストシール７は、シリンダ１の内周面に接触して、後述するロッドガイド１０のベアリング３０の外周からの作動油の漏れを防止する。

ロッドガイド１０およびダストシール７は、シリンダ１の端部を径方向内側に折り曲げてかしめられたかしめ部１ｂにより、シリンダ１に固定される。

シリンダ１の気室１３０側の端部は、キャップ部材（図示せず）により閉塞される。また、シリンダ１の気室１３０側の端部には、図１に示すように、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるための連結部材１ａが設けられる。なお、キャップ部材を設けることなく、塑性加工によりシリンダ１の気室１３０側の端部を閉塞してもよい。

ショックアブソーバ１００が収縮してピストンロッド３がシリンダ１に進入すると、フリーピストン４が気室１３０側に移動し、進入したピストンロッド３の体積の分だけ気室１３０の気体が圧縮される。ショックアブソーバ１００が伸長してピストンロッド３がシリンダ１から退出すると、フリーピストン４が圧側室１２０側に移動し、退出したピストンロッド３の体積の分だけ気室１３０の気体が膨張する。これにより、ショックアブソーバ１００作動時のシリンダ１内の容積変化が補償される。

ロッドガイド１０は、図２に示すように、伸側室１１０に面してシリンダ１の内周面に取り付けられるリテーナ２０と、ピストンロッド３を摺動自在に支持するベアリング３０と、ベアリング３０とリテーナ２０との間に設けられるメインシール４０と、メインシール４０の径方向外側に設けられると共にリテーナ２０に対向する面に凹部としての環状凹部５１が形成されるシールホルダ５０と、を有する。

リテーナ２０は、伸側室１１０に対峙する面の外周部に環状の係止溝２０ａを有する。リテーナ２０は、係止溝２０ａが止め輪９に係止されることにより、シリンダ１の内周面に係止される。

リテーナ２０は、伸側室１１０とは反対側の端面（ベアリング３０側の端面）に、シールホルダ５０に接触する接触部２１と、シールホルダ５０とは離間する非接触部２２と、を有する。

接触部２１は、シールホルダ５０の外周部に接触する。ベアリング３０は、接触部２１に接触して設けられる。

非接触部２２は、シールホルダ５０の内周部に対して軸方向に離間する。非接触部２２には、環状空間２３ａを区画する環状溝２３が形成される。

リテーナ２０には、環状空間２３ａと伸側室１１０とを連通する連通路２４が形成される。連通路２４は、リテーナ２０を軸方向に貫通する貫通路２４ａと、ベアリング３０に対向するリテーナ２０の端面に径方向に延びて形成され貫通路２４ａと環状空間２３ａとを連通する径方向通路２４ｂと、によって構成される。

ベアリング３０は、ダストシール７とリテーナ２０との軸方向の間に両者に接触して設けられる。ベアリング３０は、挿通孔３０ａを挿通するピストンロッド３を摺動自在に支持する。ベアリング３０は、メインシール４０及びシールホルダ５０を収容する収容空間をリテーナ２０との間で区画する収容凹部３１を有する。

収容凹部３１は、挿通孔３０ａに開口すると共にダストシール７とは反対側のベアリング３０の端面（リテーナ２０に対向する端面）に開口する。収容凹部３１は、中心軸に垂直な第１底面３２及び第２底面３３と、第１底面３２と第２底面３３とを接続する第１円筒面３４と、第１円筒面３４の内径よりも大きく形成され第２底面３３とベアリング３０の端面とを接続する第２円筒面３５と、によって形成される。つまり、収容凹部３１は、段差形状に形成される。

第２底面３３は、第１底面３２よりも径方向外側に設けられると共に第１底面３２からリテーナ２０に向かって軸方向に離間する。第２底面３３は、シールホルダ５０に接触しリテーナ２０と共にシールホルダ５０を支持する支持部である。第１底面３２は、メインシール４０に接触し、リテーナ２０と共にメインシール４０及びシールホルダ５０を支持する。

メインシール４０は、外力によって変形する弾性部材によって形成される。メインシール４０は、ピストンロッド３の外周面に対向するシール本体部４１と、シール本体部４１の一端部から径方向外側に延びるフランジ部４２と、を有する。

シール本体部４１は、筒状に形成されて、ピストンロッド３の外周に配置される。フランジ部４２は、ベアリング３０側のシール本体部４１の端部（図２中上端部）から径方向外側に延びて形成される。つまり、メインシール４０は、断面が略Ｌ字状の屈曲した形状に形成されている。

シール本体部４１には、図２及び図３に示すように、内周面から径方向内側に突出して形成されピストンロッド３の外周面に押し付けられる３つのリップが設けられる。以下では、最もリテーナ２０に近い位置に形成されるリップを「メインリップ４３」とし、メインリップ４３からベアリング３０に向かって順に「第１サブリップ４４」、「第２サブリップ４５」とする。

ピストンロッド３とは反対側のシール本体部４１の側面は、ピストンロッド３の中心軸に対して傾斜するテーパ面４１ａとして形成される。メインシール４０のシール本体部４１は、リテーナ２０の非接触部２２に接触せず、軸方向に離間する。これにより、ピストンロッド３の外周面とシール本体部４１の内周面との間の密封性がシール本体部４１とリテーナ２０との接触により損なわれることが防止される。

フランジ部４２は、シールホルダ５０とベアリング３０における収容凹部３１の第１底面３２との間に設けられる。また、フランジ部４２は、収容凹部３１の第１円筒面３４と径方向に離間している。これにより、収容凹部３１の第１底面３２とフランジ部４２との間の密封性が第１円筒面３４とフランジ部４２との接触により損なわれることが防止される。

シールホルダ５０は、外力によって変形する弾性部材によって形成される。シールホルダ５０は、ベアリング３０における収容凹部３１の第２底面３３とリテーナ２０の接触部２１とによって外周部が軸方向に支持される。シールホルダ５０の内周部は、リテーナ２０の非接触部２２と軸方向に離間する。これにより、シールホルダ５０の変形がリテーナ２０によって阻害されることが防止される。

このように、メインシール４０及びシールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって単に支持されるのみであり、軸方向に積極的に圧縮されているものではない。メインシール４０及びシールホルダ５０は、伸側室１１０と圧側室１２０との差圧がない状態、つまり、ショックアブソーバ１００が伸縮作動していない静止状態において、伸側室１１０の内圧によって油漏れが生じないように支持されるものであればよい。

シールホルダ５０の内周面は、メインシール４０のテーパ面４１ａに対応する形状に形成されて、テーパ面４１ａに径方向外側から接触する接触面５２として形成される。

シールホルダ５０に形成される環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側であって、リテーナ２０の環状空間２３ａに臨む位置に設けられる。これにより、環状凹部５１には、リテーナ２０の連通路２４及び環状空間２３ａを通じて伸側室１１０の作動油圧が導かれる。また、環状凹部５１の底部（最深部）５１ａは、軸方向位置がメインリップ４３よりもベアリング３０側（図２中上側）に位置するように形成される。

シールホルダ５０には、図４に示すように、外周面から突出して形成されベアリング３０の収容凹部３１の第２円筒面３５に押し付けられる外側リップ５３が設けられる。

次に、主に図２及び図５を参照して、メインシール４０及びシールホルダ５０によるシール構造について具体的に説明する。

ショックアブソーバ１００の組み立ての完了前の状態、具体的には、ロッドガイド１０をシリンダ１に収容し気室１３０（図１参照）にガスを封入してない状態では、伸側室１１０には内圧が生じない。伸側室１１０に内圧が生じていない状態では、図５に示すように、シールホルダ５０の接触面５２は、メインシール４０のテーパ面４１ａに接触せずに離間する。なお、内圧が生じていないとは、気室１３０の圧力が伸側室１１０及び圧側室１２０に作用していない状態、つまり、伸側室１１０の圧力が大気圧である状態のことを言う。

この状態から気室１３０にガスを封入すると、伸側室１１０には気室の圧力が作用する。よって、組み立てが完了したショックアブソーバ１００では、伸側室１１０には、気室１３０の圧力に応じた内圧が生じる。

気室１３０にガス（例えば窒素ガス）が封入されて伸側室１１０に気室１３０の圧力が作用すると、伸側室１１０の内圧が環状凹部５１に作用して、接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するようにシールホルダ５０が変形する。よって、ショックアブソーバ１００が伸縮作動していない静止状態、言い換えれば伸側室１１０と圧側室１２０との差圧がない状態では、シールホルダ５０の接触面５２は、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の内圧を受けることにより、メインシール４０のテーパ面４１ａに当接する（図２参照）。

ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、シールホルダ５０は、環状凹部５１に導かれる作動油圧に応じて、図２中矢印で示すように、軸方向に圧縮されると共に、環状凹部５１を中心として径方向の内側及び外側に向けて膨出する。これにより、シールホルダ５０は、メインシール４０のシール本体部４１のメインリップ４３、第１サブリップ４４、及び第２サブリップ４５をピストンロッド３の外周面に向けて押し付ける。よって、ピストンロッド３の外周面は、メインシール４０によってシールされる。また、これと同時に、シールホルダ５０の外側リップ５３がベアリング３０の収容凹部３１の第２円筒面３５に押し付けられ、シールホルダ５０とベアリング３０との間の隙間がシールされる。

このように、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１に導かれる作動油圧によってシールホルダ５０を変形させることにより、メインシール４０をピストンロッド３の外周面に押圧する。ショックアブソーバ１００がシールホルダ５０を備えることにより、例えば、メインシール４０の材質を耐久性の高いものとし、シールホルダ５０の材質を低温下でも高弾性を発揮するものにするなど、両者を異なる材質にして、ロッドガイド１０のシール性を最適なものとすることができる。

ここで、本発明の理解を容易にするために、図６を参照して、本発明の比較例に係るショックアブソーバ２００について説明する。本実施形態に係るショックアブソーバ１００と同一の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。

比較例に係るショックアブソーバ２００では、シールホルダ１５０に環状凹部５１が形成されず、リテーナ２０に対向するシールホルダ１５０の端面に作動油圧が作用する。これにより、シールホルダ１５０が軸方向に圧縮されて径方向に膨出し、メインシール４０の３つのリップをピストンロッド３の外周面に押し付ける。つまり、ショックアブソーバ２００では、図６に矢印で示すように、伸側室１１０の圧力はシールホルダ１５０に対して軸方向にしか作用せず、径方向には作用しない。よって、ショックアブソーバ２００におけるメインシール４０は、軸方向に作用する伸側室１１０の圧力がシールホルダ１５０の変形によって径方向に変換されることでピストンロッド３に対して押し付けられる。

伸側室１１０の圧力はショックアブソーバ２００の伸縮作動と気室１３０内の圧力に起因するため、ショックアブソーバ２００の伸縮状態が変化すると、気室１３０の圧力が変動し、伸側室１１０の圧力も変動する。よって、ショックアブソーバ２００では、伸縮状態に応じてシールホルダ１５０の端面に作用する圧力が変動し、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力が不足するおそれがある。

これに対し、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１に作動油圧が導かれるため、シールホルダ５０には、環状凹部５１の壁面に垂直な方向に作動油圧が作用して、軸方向及び径方向の両方の力が作用する。このため、シールホルダ５０は、図２に示すように、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、圧力が径方向に直接作用して径方向に膨出する。よって、環状凹部５１が形成されないショックアブソーバ２００と比較して、作動油圧の受圧面積が増加すると共に、径方向に作用する力によってシールホルダ５０がより確実に径方向に変形するため、伸側室１１０の圧力が変動しても、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力を充分に確保することができる。

また、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりも反ベアリング３０側（リテーナ２０側）に位置する場合には、作動油圧が第１サブリップ４４及び第２サブリップ４５にまで充分に作用せず、ピストンロッド３に対するメインリップ４３の押付力が大きくなるおそれがある。つまり、メインリップ４３、第１サブリップ４４、及び第２サブリップ４５のそれぞれの押付力が不均等になる。この場合、メインリップ４３が摩耗し易くなってメインシール４０の寿命が低下し、メインシール４０とピストンロッド３との間の摩擦力も大きくなってピストンロッド３の摺動性も悪化する。

これに対し、本実施形態に係るショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置するため、メインリップ４３へ作動油圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。

また、環状凹部５１は、径方向の位置がベアリング３０の収容凹部３１の第２底面３３と重なる位置、言い換えれば、第１底面３２の径方向外側に位置する場合には、第２底面３３が環状凹部５１に導かれる作動油圧を受圧するため、作動油圧がメインシール４０に作用しにくくなる。これに対し、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１は、径方向の位置が第２底面３３よりも径方向内側であるため、作動油圧がシールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。

また、シールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって圧縮されるものではなく、静止状態における伸側室１１０の内圧によって接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するものである。このため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けておらず自然状態からの変形量が非常に小さい。このように、ほぼ自然状態であるシールホルダ５０は、予め外力が付加されている場合と比較して、外力によって変形しやすい状態である。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。

次に、本実施形態の変形例について説明する。

上記実施形態では、環状凹部５１は、図２に示すように、略三角形断面を有するものである。環状凹部５１の断面形状は、これに限らず、半球状断面や略矩形断面など所望のシール性を発揮するように、任意の形状に形成すればよい。

また、上記実施形態では、凹部は、環状に形成される単一の環状凹部５１である。これに対し、凹部は、環状に形成されなくても。また、複数の凹部が設けられてもよい。例えば、リテーナ２０に対向する端面に凹部としてのくぼみや溝を複数形成してもよい。

また、上記実施形態では、メインシール４０の内周には３つのリップ（メインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５）が形成される。これに対し、１または２つのリップや、４つ以上のリップをメインシール４０の内周に形成してもよい。また、シール性をより確実に確保するためには、メインシール４０の内周にリップを形成することが望ましいが、リップを形成しなくてもよい。

また、上記実施形態では、環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側に設けられる。ピストンロッドに対するメインシールの押付力を確保するためには、環状凹部５１と第２底面とのそれぞれが設けられる径方向の位置が重ならないことが望ましい。しかしながら、これに限らず、環状凹部５１は、その一部又は全部が第２底面と径方向の位置が重なる（軸方向から見て重なる）ものであってもよい。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１内に作動油圧が導かれることにより、シールホルダ５０には軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダ５０は、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。このため、シールホルダ５０をより確実に径方向に変形させて、ピストンロッド３に対してメインシール４０を押し付けることができる。したがって、ショックアブソーバ１００のシール性を向上させることができる。

また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置するため、メインリップ４３へ作動油圧が集中することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。

また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の径方向の位置が第２底面３３よりも径方向内側であるため、作動油圧がシールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。

また、ショックアブソーバ１００の静止状態において、シールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって圧縮されるものではなく、伸側室１１０の内圧によって接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するものである。このため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けておらず自然状態からの変形量が非常に小さい。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。

以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。

ショックアブソーバ１００は、作動油が封入されたシリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に設けられ、シリンダ１内を伸側室１１０と圧側室１２０とに区画するピストン２と、シリンダ１に進退自在に挿入されてピストン２に連結されたピストンロッド３と、シリンダ１内の端部に設けられピストンロッド３を摺動自在に支持するロッドガイド１０と、を備え、ロッドガイド１０は、伸側室１１０に面してシリンダ１の内周面に取り付けられるリテーナ２０と、ピストンロッド３を摺動自在に支持するベアリング３０と、ベアリング３０とリテーナ２０との間に設けられるメインシール４０と、メインシール４０の径方向外側に設けられると共にリテーナ２０に対向する面に環状凹部５１が形成されるシールホルダ５０と、を有し、シールホルダ５０は、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の作動油圧を受けてメインシール４０をピストンロッド３の外周面に押圧する。

また、ショックアブソーバ１００では、メインシール４０には、内周面から突出して形成されピストンロッド３に押し付けられる複数のリップ（メインリップ４３，第１サブリップ４４，第２サブリップ４５）が設けられる。

これらの構成では、シールホルダ５０には、環状凹部５１内に作動油圧が導かれることにより、軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダ５０は、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。これにより、シールホルダ５０をより確実に径方向に変形させて、ピストンロッド３に対してメインシール４０を押し付けることができる。したがって、ショックアブソーバ１００のシール性が向上する。

また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａは、複数のリップのうち最もリテーナ２０に近い位置に形成されるメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置するように形成される。

この構成では、メインリップ４３へ作動油圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。

また、ショックアブソーバ１００では、ベアリング３０が、リテーナ２０との間でメインシール４０及びシールホルダ５０を収容する収容空間を形成する収容凹部３１を有し、収容凹部３１は、リテーナ２０と共にシールホルダ５０を支持する第２底面３３を有し、環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側に形成される。

この構成では、環状凹部５１に導かれる作動油圧は、第２底面３３によって受圧されにくく、シールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。

また、ショックアブソーバ１００では、シールホルダ５０の外周面には、径方向外側に突出する外側リップ５３が形成される。

この構成では、シールホルダ５０とベアリング３０との間を封止することができる。

また、ショックアブソーバ１００では、伸側室１１０と圧側室１２０との差圧が生じていない静止状態において、シールホルダ５０が、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の内圧を受けてメインシール４０に当接する。

この構成では、静止状態における伸側室１１０の内圧によってシールホルダ５０の接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けていない。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

１…シリンダ、２…ピストン、３…ピストンロッド、１０…ロッドガイド、２０…リテーナ、３０…ベアリング、３１…収容凹部、３２…第１底面、３３…第２底面（支持部）、４０…メインシール、４３…メインリップ、４４…第１サブリップ（リップ）、４５…第２サブリップ（リップ）、５０…シールホルダ、５１…環状凹部（凹部）、５１ａ…底部、５３…外側リップ、１００…ショックアブソーバ、１１０…伸側室、１２０…圧側室

Claims (7)

1. 作動流体が封入されたシリンダと、
   前記シリンダ内に摺動自在に設けられ、前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダに進退自在に挿入されて前記ピストンに連結されたピストンロッドと、
   前記シリンダ内の端部に設けられ前記ピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、
   前記ロッドガイドは、
   前記伸側室に面して前記シリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、
   収容凹部が形成される収容部材と、
   前記収容部材と前記リテーナとの間で前記収容凹部に収容されて設けられるメインシールと、
   前記収容部材の前記収容凹部に収容され、前記メインシールの径方向外側に設けられると共に前記リテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、
   前記シールホルダは、前記凹部に導かれる前記伸側室の作動流体圧を受けて前記メインシールを前記ピストンロッドの外周面に押圧し、
   前記メインシールには、内周面から突出して形成され前記ピストンロッドに押し付けられる複数のリップが設けられ、
   前記凹部の底部は、前記複数のリップのうち最も前記リテーナに近い位置に形成されるメインリップよりも前記メインシールの軸方向において前記収容部材側に位置するように形成され、
   前記リテーナは、
   前記シールホルダが接触し前記シールホルダを軸方向に支持する接触部と、
   前記シールホルダとは軸方向に離間する非接触部と、を有し、
   前記非接触部は、前記接触部よりも径方向の内側に位置することを特徴とするショックアブソーバ。
2. 前記凹部の底部は、前記メインリップを除く他の前記複数のリップよりも前記リテーナ側に位置するように形成されることを特徴とする請求項１に記載のショックアブソーバ。
3. 作動流体が封入されたシリンダと、
   前記シリンダ内に摺動自在に設けられ、前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダに進退自在に挿入されて前記ピストンに連結されたピストンロッドと、
   前記シリンダ内の端部に設けられ前記ピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、
   前記ロッドガイドは、
   前記伸側室に面して前記シリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、
   収容凹部が形成される収容部材と、
   前記収容部材と前記リテーナとの間で前記収容凹部に収容されて設けられるメインシールと、
   前記収容部材の前記収容凹部に収容され、前記メインシールの径方向外側に設けられると共に前記リテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、
   前記シールホルダは、前記凹部に導かれる前記伸側室の作動流体圧を受けて前記メインシールを前記ピストンロッドの外周面に押圧し、
   前記収容凹部は、前記リテーナと共に前記シールホルダを支持する支持部を有し、
   前記凹部は、前記支持部よりも径方向内側に形成され、
   前記リテーナは、
   前記シールホルダが接触し前記シールホルダを軸方向に支持する接触部と、
   前記シールホルダとは軸方向に離間する非接触部と、を有し、
   前記非接触部は、前記接触部よりも径方向の内側に位置することを特徴とするショックアブソーバ。
4. 前記メインシールは、
   前記ピストンロッドの外周面に対向するシール本体部と、
   前記シール本体部の一端部から径方向外側に延びるフランジ部と、を有し、
   前記収容凹部は、前記シールホルダとの間で前記メインシールの前記フランジ部を挟む底面を有し、
   前記凹部の底部は、前記ピストンロッドの軸方向視において、前記フランジ部と重複した位置に設けられることを特徴とする請求項３に記載のショックアブソーバ。
5. 前記凹部は、断面が三角形状に形成されることを特徴とする請求項４に記載のショックアブソーバ。
6. 前記シールホルダの外周面には、径方向外側に突出する外側リップが形成されることを特徴とする請求項３から５のいずれか一つに記載のショックアブソーバ。
7. 前記メインシールには、内周面から突出して形成され前記ピストンロッドに押し付けられる複数のリップが設けられ、
   前記凹部の底部は、前記複数のリップのうち最も前記リテーナに近い位置に形成されるメインリップよりも前記収容部材側に位置するように形成される請求項３から６のいずれか一つに記載のショックアブソーバ。

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