JP6819265B2

JP6819265B2 - ゴルフボール

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Publication number: JP6819265B2
Application number: JP2016242294A
Authority: JP
Inventors: 広規瀧原; 佐嶌　隆弘; 隆弘佐嶌; 耕平三村
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2016-12-14
Filing date: 2016-12-14
Publication date: 2021-01-27
Anticipated expiration: 2036-12-14
Also published as: JP2018094137A; US20180161632A1

Description

本発明は、ゴルフボールに関する。詳細には、本発明は、コア、中間層、カバー及びディンプルを有するゴルフボールに関する。

ゴルフクラブのフェースは、ロフト角を有している。このゴルフクラブでゴルフボールが打撃されると、ゴルフボールに、ロフト角に起因するバックスピンが生じる。ゴルフボールは、バックスピンを伴って飛行する。

ゴルフボールに対するゴルフプレーヤーの最大の関心事は、飛距離である。プレーヤーは特に、ドライバーショットでの飛距離を重視する。飛行性能の改良に関する種々の提案が、なされている。特開２０１０−１８８１９９公報には、表面の硬度が大きく中心の硬度が小さなコアを有するゴルフボールが開示されている。このゴルフボールがドライバーで打撃されたときのバックスピンの速度は、小さい。

ゴルフボールは、その表面に多数のディンプルを備えている。ディンプルは、飛行時のゴルフボール周りの空気の流れを乱し、乱流剥離を起こさせる。この現象は、「乱流化」と称される。乱流化によって空気のゴルフボールからの剥離点が後方にシフトし、抗力が低減される。乱流化によってバックスピンに起因するゴルフボールの上側剥離点と下側剥離点とのズレが助長され、ゴルフボールに作用する揚力が高められる。抗力の低減及び揚力の向上は、「ディンプル効果」と称される。優れたディンプルは、よりよく空気の流れを乱す。優れたディンプルは、大きな飛距離を生む。

ディンプルに関する種々の提案が、なされている。特開平４−１０９９６８号公報には、半球のディンプルパターンが６のユニットに区画されうるゴルフボールが開示されている。特開２００４−２４３１２４公報には、極点近傍のディンプルパターンが４のユニットに区画され、かつ赤道近傍のディンプルパターンが５のユニットに区画されうるゴルフボールが開示されている。特開２０１１−１０６６７公報には、ディンプル形状に依存するパラメータが所定範囲内であるゴルフボールが開示されている。

特開２０１０−１８８１９９公報特開平４−１０９９６８号公報特開２００４−２４３１２４公報特開２０１１−１０６６７公報

プレーヤーは、ドライバーショットでの飛行性能に優れたゴルフボールを望んでいる。飛行性能には、改良の余地がある。

ゴルフでは、ウッドタイプクラブ、アイアンタイプクラブ、ハイブリッドタイプクラブ（ユーティリティ）、パター等によってゴルフボールが打撃される。打撃時の打球感は、プレーヤーの関心事である。概してプレーヤーは、打球感がソフトなゴルフボールを望んでいる。

ウッドタイプクラブ、アイアンタイプクラブ又はハイブリッドタイプクラブでの打撃では、ミスショットの頻度が大きい。従ってプレーヤーは、これらのクラブでゴルフボールを打撃したときの打球感には、鈍感である。

一方、パッティングでは、パターのスイートスポットでゴルフボールが打撃されることが多い。プレーヤーは、パッティングでの打球感には敏感である。プレーヤーは、パッティングでソフトな打球感が得られるゴルフボールを望んでいる。

本発明の目的は、ドライバーショットでの飛行性能と、パッティングでの打球感とに優れたゴルフボールの提供にある。

本発明に係るゴルフボールは、コアと、このコアの外側に位置する１又は２以上の中間層と、これら中間層の外側に位置するカバーとを備える。コアにおける中心のショアＣ硬度Ｈｏ及び表面のショアＣ硬度Ｈｓ、中間層の中で最も硬度が小さい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）、並びにカバーのショアＣ硬度Ｈｃは、下記数式（ｉ）から（iv）を満たす。
Ｈｓ − Ｈｏ＞１５（ｉ）
Ｈｃ − Ｈｍ（ｍｉｎ）＞２０（ii）
−１０＜Ｈｍ（ｍｉｎ） − Ｈｏ＜１５（iii）
５＜Ｈｃ − Ｈｓ＜２０（iv）
カバーの硬度Ｈｃは、中間層の中で硬度が最も大きい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍａｘ）よりも大きい。このゴルフボールは、その表面に複数のディンプルをさらに備える。このゴルフボールの仮想球の表面に位置しており緯度がθ（degree）であり経度がφ（degree）である点の球面極座標が（θ，φ）で表されるとき、
（１）座標が（７５，２７０）である点Ｐｎ１と座標が（−７５，９０）である点Ｐｓ１とを通過する第一軸Ａｘ１、
（２）座標が（６０，２７０）である点Ｐｎ２と座標が（−６０，９０）である点Ｐｓ２とを通過する第二軸Ａｘ２、
（３）座標が（４５，２７０）である点Ｐｎ３と座標が（−４５，９０）である点Ｐｓ３とを通過する第三軸Ａｘ３、
（４）座標が（３０，２７０）である点Ｐｎ４と座標が（−３０，９０）である点Ｐｓ４とを通過する第四軸Ａｘ４、
（５）座標が（１５，２７０）である点Ｐｎ５と座標が（−１５，９０）である点Ｐｓ５とを通過する第五軸Ａｘ５、
（６）座標が（７５，０）である点Ｐｎ６と座標が（−７５，１８０）である点Ｐｓ６とを通過する第六軸Ａｘ６、
（７）座標が（６０，０）である点Ｐｎ７と座標が（−６０，１８０）である点Ｐｓ７とを通過する第七軸Ａｘ７、
（８）座標が（４５，０）である点Ｐｎ８と座標が（−４５，１８０）である点Ｐｓ８とを通過する第八軸Ａｘ８、
（９）座標が（３０，０）である点Ｐｎ９と座標が（−３０，１８０）である点Ｐｓ９とを通過する第九軸Ａｘ９、
（１０）座標が（１５，０）である点Ｐｎ１０と座標が（−１５，１８０）である点Ｐｓ１０とを通過する第十軸Ａｘ１０、
（１１）座標が（７５，９０）である点Ｐｎ１１と座標が（−７５，２７０）である点Ｐｓ１１とを通過する第十一軸Ａｘ１１、
（１２）座標が（６０，９０）である点Ｐｎ１２と座標が（−６０，２７０）である点Ｐｓ１２とを通過する第十二軸Ａｘ１２、
（１３）座標が（４５，９０）である点Ｐｎ１３と座標が（−４５，２７０）である点Ｐｓ１３とを通過する第十三軸Ａｘ１３、
（１４）座標が（３０，９０）である点Ｐｎ１４と座標が（−３０，２７０）である点Ｐｓ１４とを通過する第十四軸Ａｘ１４、
及び
（１５）座標が（１５，９０）である点Ｐｎ１５と座標が（−１５，２７０）である点Ｐ１５ｓとを通過する第十五軸Ａｘ１５
の、１５の軸Ａｘのそれぞれについて、
（ａ）上記仮想球の表面に存在し、かつ上記軸Ａｘと直交する大円が想定されるステップ、
（ｂ）上記仮想球の表面に存在し、上記軸Ａｘと直交し、かつ上記大円との中心角の絶対値が３０°である２つの小円が想定されるステップ、
（ｃ）これらの小円によりゴルフボールの表面が区画され、この表面のうちこれら小円に挟まれた領域が特定されるステップ、
（ｄ）上記領域に、軸方向において中心角度で３°刻みであり回転方向において中心角で０．２５°刻みに、３０２４０の点が決定されるステップ、
（ｅ）それぞれの点から上記軸Ａｘに下ろした垂線の長さＬ１が算出されるステップ、
（ｆ）軸方向に並ぶ２１個の垂線に基づいて算出された２１個の長さＬ１が合計され、総長さＬ２が算出されるステップ、
（ｇ）回転方向に沿って算出される１４４０個の総長さＬ２のデータ群に、フーリエ変換がなされ、変換データ群が得られるステップ、
並びに
（ｈ）上記変換データ群の最大ピークのピーク値及び次数が算出されるステップ
が実行されることにより得られた１５のピーク値の最小値は、９５ｍｍ以上である。これらのステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の最小値は、２７以上である。これらのステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の最大値は、３７以下である。これらのステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の平均値は、３０以上３４以下である。

好ましくは、カバー及び中間層の合計厚みは、２．８ｍｍ以下である。

好ましくは、これらのステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５のピーク値の平均は、２００ｍｍ以上である。

好ましくは、ディンプルの総容積は、４５０ｍｍ^３以上７５０ｍｍ^３以下である。

本発明に係るゴルフボールは、ドライバーで打撃されたときの反発性能に優れる。このゴルフボールがドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。さらに、このゴルフボールのディンプルパターンは、空力特性に優れる。このゴルフボールは、ドライバーで打撃されたときの飛行性能に優れる。

このゴルフボールがパターで打撃されたときの衝撃は、小さい。このゴルフボールがパターで打撃されたときの打球感は、ソフトである。

このゴルフボールは、ドライバーで打撃されたときの飛行性能とパターで打撃されたときの打球感との、両方に優れる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された模式的断面図である。図２は、図１のゴルフボールが示された拡大正面図である。図３は、図２のゴルフボールが示された平面図である。図４は、図１のゴルフボールの一部が示された拡大断面図である。図５は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図６は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図７は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式的断面図である。図８は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式的断面図である。図９は、図２のゴルフボールの評価結果が示されたグラフである。図１０は、図２のゴルフボールの評価結果が示されたグラフである。図１１は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１２は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１３は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１４は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１５は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１６は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１７は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１８は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図１９は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２０は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２１は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２２は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２３は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２４は、図２のゴルフボールの評価方法が説明されるための模式図である。図２５は、本発明の実施例２に係るゴルフボールが示された正面図である。図２６は、図２５のゴルフボールが示された平面図である。図２７は、本発明の実施例３に係るゴルフボールが示された正面図である。図２８は、図２７のゴルフボールが示された平面図である。図２９は、比較例１に係るゴルフボールが示された正面図である。図３０は、図２９のゴルフボールが示された平面図である。図３１は、比較例２に係るゴルフボールが示された正面図である。図３２は、図３１のゴルフボールが示された平面図である。図３３は、比較例３に係るゴルフボールが示された正面図である。図３４は、図３３のゴルフボールが示された平面図である。図３５は、比較例４に係るゴルフボールが示された正面図である。図３６は、図３５のゴルフボールが示された平面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１に示されたゴルフボール２は、球状のコア４と、このコア４の外側に位置する中間層６と、この中間層６の外側に位置するカバ−８とを備えている。このゴルフボール２は、その表面に多数のディンプル１０を有している。ゴルフボール２の表面のうちディンプル１０以外の部分は、ランド１２である。このゴルフボール２は、カバ−８の外側にペイント層及びマーク層を備えているが、これらの層の図示は省略されている。ゴルフボール２が、コア４と中間層６との間に、他の層を備えてもよい。ゴルフボール２が、中間層６とカバ−８との間に、他の層を備えてもよい。

このゴルフボール２の直径は、４０ｍｍ以上４５ｍｍ以下が好ましい。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上が特に好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下がより好ましく、４２．８０ｍｍ以下が特に好ましい。

このゴルフボール２の質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上がより好ましく、４５．００ｇ以上が特に好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が特に好ましい。

コア４は、ゴム組成物が架橋されることで形成されている。好ましい基材ゴムとして、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体及び天然ゴムが例示される。反発性能の観点から、ポリブタジエンが好ましい。ポリブタジエンと他のゴムとが併用される場合、ポリブタジエンが主成分であることが好ましい。具体的には、全基材ゴムに対するポリブタジエンの比率は、５０質量％以上が好ましく、８０質量％以上が特に好ましい。シス−１，４結合の比率が８０％以上であるポリブタジエンが、特に好ましい。

コア４のゴム組成物は、好ましくは、共架橋剤を含む。反発性能の観点から好ましい共架橋剤は、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸の、１価又は２価の金属塩である。好ましい共架橋剤として、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムが例示される。ドライバーショットでの飛行性能の観点から、アクリル酸亜鉛及びメタクリル酸亜鉛が特に好ましい。

ゴム組成物が、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸と、酸化金属とを含んでもよい。両者はゴム組成物中で反応し、塩が得られる。この塩が、共架橋剤として機能する。好ましいα，β−不飽和カルボン酸として、アクリル酸及びメタクリル酸が挙げられる。好ましい酸化金属として、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが挙げられる。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、共架橋剤の量は、基材ゴム１００質量部に対して１０質量部以上が好ましく、１５質量部以上が特に好ましい。パッティングでのソフトな打球感の観点から、この量は５０質量部以下が好ましく、４５質量部以下が特に好ましい。

好ましくは、コア４のゴム組成物は、有機過酸化物を含む。有機過酸化物は、架橋開始剤として機能する。有機過酸化物は、ゴルフボール２の反発性能に寄与する。好適な有機過酸化物として、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが例示される。特に汎用性の高い有機過酸化物は、ジクミルパーオキサイドである。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、有機過酸化物の量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上が特に好ましい。パッティングでのソフトな打球感の観点から、この量は３．０質量部以下が好ましく、２．８質量部以下がより好ましく、２．５質量部以下が特に好ましい。

好ましくは、コア４のゴム組成物は、有機硫黄化合物を含む。有機硫黄化合物には、ナフタレンチオール系化合物、ベンゼンチオール系化合物及びジスルフィド系化合物が含まれる。

ナフタレンチオール系化合物として、１−ナフタレンチオール、２−ナフタレンチオール、４−クロロ−１−ナフタレンチオール、４−ブロモ−１−ナフタレンチオール、１−クロロ−２−ナフタレンチオール、１−ブロモ−２−ナフタレンチオール、１−フルオロ−２−ナフタレンチオール、１−シアノ−２−ナフタレンチオール及び１−アセチル−２−ナフタレンチオールが例示される。

ベンゼンチオール系化合物として、ベンゼンチオール、４−クロロベンゼンチオール、３−クロロベンゼンチオール、４−ブロモベンゼンチオール、３−ブロモベンゼンチオール、４−フルオロベンゼンチオール、４−ヨードベンゼンチオール、２，５−ジクロロベンゼンチオール、３，５−ジクロロベンゼンチオール、２，６−ジクロロベンゼンチオール、２，５−ジブロモベンゼンチオール、３，５−ジブロモベンゼンチオール、２−クロロ−５−ブロモベンゼンチオール、２，４，６−トリクロロベンゼンチオール、２，３，４，５，６−ペンタクロロベンゼンチオール、２，３，４，５，６−ペンタフルオロベンゼンチオール、４−シアノベンゼンチオール、２−シアノベンゼンチオール、４−ニトロベンゼンチオール及び２−ニトロベンゼンチオールが例示される。

ジスルフィド系化合物として、ジフェニルジスルフィド、ビス（４−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（４−フルオロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ヨードフェニル）ジスルフィド、ビス（４−シアノフェニル）ジスルフィド、ビス（２，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，６−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−クロロ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２，４，６−トリクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−４−クロロ−６−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２，３，５，６−テトラクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，３，４，５，６−ペンタクロロフェニル）ジスルフィド及びビス（２，３，４，５，６−ペンタブロモフェニル）ジスルフィドが例示される。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、有機硫黄化合物の量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．２質量部以上が特に好ましい。パッティングでのソフトな打球感の観点から、この量は１．５質量部以下が好ましく、１．０質量部以下がより好ましく、０．８質量部以下が特に好ましい。２以上の有機硫黄化合物が、併用されてもよい。ナフタレンチオール系化合物とジスルフィド系化合物とが併用されることが、好ましい。

好ましくは、コア４のゴム組成物は、カルボン酸又はカルボン酸塩を含む。カルボン酸又はカルボン酸塩を含むコア４では、中心付近の硬度が小さい。このコア４は、外剛内柔構造を有する。このコア４を有するゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。スピン速度が小さなゴルフボール２では、大きな飛距離が得られる。好ましいカルボン酸として、安息香酸が例示される。好ましいカルボン酸塩として、オクタン酸亜鉛及びステアリン酸亜鉛が例示される。ゴム組成物が安息香酸を含むことが、特に好ましい。カルボン酸及びカルボン酸塩の量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上２０質量部以下が好ましい。

コア４のゴム組成物が、比重調整等を目的とした充填剤を含んでもよい。好適な充填剤として、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムが例示される。充填剤の量は、コア４の意図した比重が達成されるように適宜決定される。このゴム組成物が、硫黄、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤を適量含んでもよい。このゴム組成物が、架橋ゴム粉末又は合成樹脂粉末を含んでもよい。

コア４の直径は、３８．０ｍｍ以上が好ましい。直径が３８．０ｍｍ以上であるコア４を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、直径は３８．５ｍｍ以上がより好ましく、３９．５ｍｍ以上が特に好ましい。中間層６及びカバ−８が十分な厚みを有しうるとの観点から、この直径は４１．０ｍｍ以下が好ましく、４０．５ｍｍ以下が特に好ましい。

コア４の質量は、１０ｇ以上４０ｇ以下が好ましい。コア４の架橋温度は、１４０℃以上１８０℃以下である。コア４の架橋時間は、１０分以上６０分以下である。コア４が２以上の層を有してもよい。コア４が、その表面にリブを備えてもよい。コア４が中空であってもよい。

このゴルフボール２では、コア４の表面の硬度Ｈｓとコア４の中心の硬度Ｈｏとの差（Ｈｓ−Ｈｏ）は、１５を超える。換言すれば、このゴルフボール２は、下記の数式（ｉ）を満たす。
Ｈｓ − Ｈｏ＞１５（ｉ）
上記数式（ｉ）を満たすコア４は、いわゆる外剛内柔構造を有する。このコア４を有するゴルフボール２がドライバーで打撃されたとき、スピンが抑制される。このコア４を有するゴルフボール２がドライバーで打撃されたとき、大きな打ち出し角度が得られる。

ドライバーショットでは、適度な弾道高さ及び適度な滞空時間が必要である。大きなスピン速度で弾道高さ及び滞空時間を達成するゴルフボール２では、落下後のランが小さい。大きな打ち出し角度で弾道高さ及び滞空時間を達成するゴルフボール２では、落下後のランが大きい。飛距離の観点から、大きな打ち出し角度で弾道高さ及び滞空時間を達成するゴルフボール２が好ましい。外剛内柔構造を有するコア４は、前述の通り、大きな打ち出し角度及び小さなスピン速度に寄与しうる。このコア４を有するゴルフボール２は、飛行性能に優れる。

飛行性能の観点から、差（Ｈｓ−Ｈｏ）は１７以上が好ましく、１９以上が特に好ましい。コア４の製作の容易の観点から、差（Ｈｓ−Ｈｏ）は５０以下が好ましく、４５以下が特に好ましい。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、中心硬度Ｈｏは４０以上が好ましく、４３以上がより好ましく、４６以上が特に好ましい。スピン抑制の観点及びパッティングでの打球感の観点から、硬度Ｈｏは６０以下が好ましく、５７以下がより好ましく、５４以下が特に好ましい。

硬度Ｈｏは、自動硬度計（Ｈ．バーレイス社の商品名「デジテストII」）に取り付けられたショアＣ型硬度計によって測定される。この硬度計が、ゴルフボール２が切断されて得られる半球の断面中心に押しつけられる。測定は、２３℃の環境下でなされる。

スピン抑制の観点から、表面硬度Ｈｓは７０以上が好ましく、７２以上がより好ましく、７４以上が特に好ましい。ゴルフボール２の耐久性の観点から、硬度Ｈｓは９０以下が好ましく、８８以下がより好ましく、８６以下が特に好ましい。

硬度Ｈｓは、自動硬度計（Ｈ．バーレイス社の商品名「デジテストII」）に取り付けられたショアＣ型硬度計によって測定される。この硬度計が、コア４の表面に押しつけられる。測定は、２３℃の環境下でなされる。

中間層６は、コア４とカバ−８との間に位置している。中間層６は、熱可塑性樹脂組成物から成形されている。この樹脂組成物の基材ポリマーとして、アイオノマー樹脂、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー及び熱可塑性ポリスチレンエラストマーが例示される。特に、アイオノマー樹脂が好ましい。アイオノマー樹脂は、高弾性である。アイオノマー樹脂を含む中間層６を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。

アイオノマー樹脂と他の樹脂とが併用されてもよい。併用される場合は、ドライバーショットでの飛行性能の観点から、アイオノマー樹脂が基材ポリマーの主成分とされる。全基材ポリマーに対するアイオノマー樹脂の比率は５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８５％以上が特に好ましい。

好ましいアイオノマー樹脂として、α−オレフィンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体が挙げられる。好ましい二元共重合体は、８０質量％以上９０質量％以下のα−オレフィンと、１０質量％以上２０質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸とを含む。この二元共重合体は、反発性能に優れる。好ましい他のアイオノマー樹脂として、α−オレフィンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸と炭素数が２以上２２以下のα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体が挙げられる。好ましい三元共重合体は、７０質量％以上８５質量％以下のα−オレフィンと、５質量％以上３０質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸と、１質量％以上２５質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸エステルとを含む。この三元共重合体は、反発性能に優れる。二元共重合体及び三元共重合体において、好ましいα−オレフィンはエチレン及びプロピレンであり、好ましいα，β−不飽和カルボン酸はアクリル酸及びメタクリル酸である。特に好ましいアイオノマー樹脂は、エチレンとアクリル酸との共重合体である。特に好ましい他のアイオノマー樹脂は、エチレンとメタクリル酸との共重合体である。

二元共重合体及び三元共重合体において、カルボキシル基の一部は金属イオンで中和されている。中和のための金属イオンとして、ナトリウムイオン、カリウムイオン、リチウムイオン、亜鉛イオン、カルシウムイオン、マグネシウムイオン、アルミニウムイオン及びネオジムイオンが例示される。中和が、２種以上の金属イオンでなされてもよい。ドライバーショットでの飛行性能及び耐久性の観点から特に好適な金属イオンは、ナトリウムイオン、亜鉛イオン、リチウムイオン及びマグネシウムイオンである。

アイオノマー樹脂の具体例として、三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミラン１５５５」、「ハイミラン１５５７」、「ハイミラン１６０５」、「ハイミラン１７０６」、「ハイミラン１７０７」、「ハイミラン１８５６」、「ハイミラン１８５５」、「ハイミランＡＭ７３１１」、「ハイミランＡＭ７３１５」、「ハイミランＡＭ７３１７」、「ハイミランＡＭ７３２９」及び「ハイミランＡＭ７３３７」；デュポン社の商品名「サーリン６１２０」、「サーリン６９１０」、「サーリン７９３０」、「サーリン７９４０」、「サーリン８１４０」、「サーリン８１５０」、「サーリン８９４０」、「サーリン８９４５」、「サーリン９１２０」、「サーリン９１５０」、「サーリン９９１０」、「サーリン９９４５」、「サーリンＡＤ８５４６」、「ＨＰＦ１０００」及び「ＨＰＦ２０００」；並びにエクソンモービル化学社の商品名「ＩＯＴＥＫ７０１０」、「ＩＯＴＥＫ７０３０」、「ＩＯＴＥＫ７５１０」、「ＩＯＴＥＫ７５２０」、「ＩＯＴＥＫ８０００」及び「ＩＯＴＥＫ８０３０」が挙げられる。２種以上のアイオノマー樹脂が併用されてもよい。

中間層６の樹脂組成物が、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーを含んでもよい。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーは、ハードセグメントとしてのポリスチレンブロックと、ソフトセグメントとを備えている。典型的なソフトセグメントは、ジエンブロックである。ジエンブロックの化合物として、ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン及び２，３−ジメチル−１，３−ブタジエンが例示される。ブタジエン及びイソプレンが好ましい。２以上の化合物が併用されてもよい。

スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン−イソプレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、ＳＢＳの水添物、ＳＩＳの水添物及びＳＩＢＳの水添物が含まれる。ＳＢＳの水添物として、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）が挙げられる。ＳＩＳの水添物として、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）が挙げられる。ＳＩＢＳの水添物として、スチレン−エチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）が挙げられる。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーにおけるスチレン成分の含有率は１０質量％以上が好ましく、１２質量％以上がより好ましく、１５質量％以上が特に好ましい。パッティングでの打球感の観点から、この含有率は５０質量％以下が好ましく、４７質量％以下がより好ましく、４５質量％以下が特に好ましい。

本発明において、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、ＳＢＳ、ＳＩＳ、ＳＩＢＳ、ＳＥＢＳ、ＳＥＰＳ及びＳＥＥＰＳからなる群から選択された１種又は２種以上と、オレフィンとのアロイが含まれる。このアロイ中のオレフィン成分は、他の基材ポリマーとの相溶性向上に寄与すると推測される。このアロイは、ゴルフボール２の反発性能に寄与しうる。炭素数が２以上１０以下のオレフィンが好ましい。好適なオレフィンとして、エチレン、プロピレン、ブテン及びペンテンが例示される。エチレン及びプロピレンが特に好ましい。

ポリマーアロイの具体例として、三菱化学社の商品名「ラバロンＴ３２２１Ｃ」、「ラバロンＴ３３３９Ｃ」、「ラバロンＳＪ４４００Ｎ」、「ラバロンＳＪ５４００Ｎ」、「ラバロンＳＪ６４００Ｎ」、「ラバロンＳＪ７４００Ｎ」、「ラバロンＳＪ８４００Ｎ」、「ラバロンＳＪ９４００Ｎ」及び「ラバロンＳＲ０４」が挙げられる。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーの他の具体例として、ダイセル化学工業社の商品名「エポフレンドＡ１０１０」及びクラレ社の商品名「セプトンＨＧ−２５２」が挙げられる。

パッティングでの打球感の観点から、全基材ポリマーに対するスチレンブロック含有熱可塑性エラストマーの比率は５質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上が特に好ましい。ドライバーショットでの飛行性能の観点から、この比率は７０質量％以下が好ましく、６０質量％以下がより好ましく、５５質量％以下が特に好ましい。

中間層６の樹脂組成物が、比重調整等を目的とした充填剤を含んでもよい。好適な充填剤として、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムが例示される。この樹脂組成物が、充填剤として、高比重金属からなる粉末を含んでもよい。高比重金属の具体例として、タングステン及びモリブデンが挙げられる。充填剤の量は、中間層６の意図した比重が達成されるように適宜決定される。この樹脂組成物が、着色剤、架橋ゴム粉末又は合成樹脂粉末を含んでもよい。ゴルフボール２の色相が白である場合、典型的な着色剤は二酸化チタンである。

中間層６の硬度Ｈｍは、４０以上９０以下が好ましい。硬度Ｈｍが４０以上である中間層６を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、硬度Ｈｍは５０以上がより好ましく、５５以上が特に好ましい。硬度が９０以下である中間層６を有するゴルフボール２は、パッティングでの打球感に優れる。この観点から、硬度Ｈｍは８５以下がより好ましく、８３以下が特に好ましい。ゴルフボール２が２以上の中間層６を有する場合、各中間層６の硬度が上記範囲内であることが好ましい。

硬度Ｈｍは、「ＡＳＴＭ−Ｄ２２４０−６８」の規定に準拠して測定される。自動硬度計（Ｈ．バーレイス社の商品名「デジテストII」）に取り付けられたショアＣ型硬度計により、硬度Ｈｍが測定される。測定には、熱プレスで成形された、中間層６と同一の材料からなる、厚みが約２ｍｍであるシートが用いられる。測定に先立ち、シートは２３℃の温度下に２週間保管される。測定時には、３枚のシートが重ね合わされる。

本実施形態では、中間層６の数は、１である。従って、中間層６の中で最も硬度が小さい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）は、前述の硬度Ｈｍと等しい。中間層６の中で硬度が最も大きい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍａｘ）は、前述の硬度Ｈｍと等しい。本実施形態では、硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）は、硬度Ｈｍ（ｍａｘ）と等しい。

中間層６の厚みＴｍは、０．３ｍｍ以上２．５ｍｍ以下が好ましい。厚みＴｍが０．３ｍｍ以上である中間層６を有するゴルフボール２は、パッティングでの打球感に優れる。この観点から、厚みＴｍは０．５ｍｍ以上がより好ましく、０．８ｍｍ以上が特に好ましい。厚みＴｍが２．５ｍｍ以下である中間層６を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、厚みＴｍは２．０ｍｍ以下がより好ましく、１．８ｍｍ以下が特に好ましい。厚みＴｍは、ランド１２の直下において測定される。ゴルフボール２が２以上の中間層６を有する場合、各中間層６の厚みが上記範囲内であることが好ましい。

カバ−８は、マーク層及びペイント層を除けば、最も外側の層である。カバ−８は、樹脂組成物から成形されている。この樹脂組成物の好ましい基材ポリマーとして、アイオノマー樹脂、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー及び熱可塑性ポリスチレンエラストマーが例示される。特に、アイオノマー樹脂が好ましい。アイオノマー樹脂は、高弾性である。アイオノマー樹脂を含むカバ−８を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。中間層６に関して前述されたアイオノマー樹脂が、カバ−８に用いられうる。

アイオノマー樹脂と他の樹脂とが併用されてもよい。アイオノマー樹脂と併用される樹脂として、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン及びポリスチレンが例示される。併用される場合は、ドライバーショットでの飛行性能の観点から、アイオノマー樹脂が基材ポリマーの主成分とされる。基材ポリマーの全量に対するアイオノマー樹脂の量の比率は５０質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、７０質量％以上が特に好ましい。

カバ−８の樹脂組成物が、着色剤、充填剤、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光剤、蛍光増白剤等を適量含んでもよい。ゴルフボール２の色相が白である場合、典型的な着色剤は二酸化チタンである。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、カバ−８のショアＣ硬度Ｈｃは７６以上が好ましく、７９以上がより好ましく、８２以上が特に好ましい。パッティングでの打球感の観点から、この硬度Ｈｃは９７以下が好ましく、９５以下がより好ましく、９３以下が特に好ましい。

カバ−８の硬度Ｈｃは、「ＡＳＴＭ−Ｄ２２４０−６８」の規定に準拠して測定される。自動硬度計（Ｈ．バーレイス社の商品名「デジテストII」）に取り付けられたショアＣ型硬度計により、硬度Ｈｃが測定される。測定には、熱プレスで成形された、カバ−８と同一の材料からなる、厚みが約２ｍｍであるシートが用いられる。測定に先立ち、シートは２３℃の温度下に２週間保管される。測定時には、３枚のシートが重ね合わされる。

ドライバーショットでの飛行性能の観点から、カバ−８の厚みＴｃは０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．８ｍｍ以上が特に好ましい。パッティングでの打球感の観点から、この厚みＴｃは２．０ｍｍ以下が好ましく、１．５ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以下が特に好ましい。厚みＴｃは、ランド１２の直下において測定される。

カバ−８の形成には、射出成形法、圧縮成形法等の既知の手法が採用されうる。カバ−８の成形時に、成形型のキャビティ面に形成されたピンプルにより、ディンプル１０が形成される。

ゴルフボール２の圧縮変形量Ｓｂは、２．５ｍｍ以上４．５ｍｍ以下が好ましい。圧縮変形量Ｓｂが２．５ｍｍ以上であるゴルフボール２は、パッティングでの打球感に優れる。この観点から、圧縮変形量Ｓｂは２．７ｍｍ以上が好ましく、２．８ｍｍ以上が特に好ましい。圧縮変形量Ｓｂが４．５ｍｍ以下であるゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、圧縮変形量Ｓｂは４．０ｍｍ以下がより好ましく、３．８ｍｍ以下が特に好ましい。

圧縮変形量の測定には、ＹＡＭＡＤＡ式コンプレッションテスターが用いられる。このテスターでは、ゴルフボール２が金属製の剛板の上に置かれる。このゴルフボール２に向かって金属製の円柱が徐々に降下する。この円柱の底面と剛板との間に挟まれたゴルフボール２は、変形する。ゴルフボール２に９８Ｎの初荷重がかかった状態から１２７４Ｎの終荷重がかかった状態までの円柱の移動距離が、測定される。初荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、０．８３ｍｍ／ｓである。初荷重がかかってから終荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、１．６７ｍｍ／ｓである。

このゴルフボール２では、カバ−８の硬度Ｈｃと、中間層６の中で最も硬度が小さい層の硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）との差（Ｈｃ−Ｈｍ（ｍｉｎ））は、２０より大きい。換言すれば、このゴルフボール２は、下記数式（ii）を満たす。
Ｈｃ − Ｈｍ（ｍｉｎ）＞２０（ii）
上記数式（ii）を満たすゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。このゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、差（Ｈｃ−Ｈｍ（ｍｉｎ））は２２以上がより好ましく、２４以上が特に好ましい。パッティングでの打球感の観点から、差（Ｈｃ−Ｈｍ（ｍｉｎ））は４２以下が好ましく、４０以下がより好ましく、３８以下が特に好ましい。

このゴルフボール２では、中間層６の中で最も硬度が小さい層の硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）とコア４の中心硬度Ｈｏとの差（Ｈｍ（ｍｉｎ）−Ｈｏ）は、−１０を超えて１５未満である。換言すれば、このゴルフボール２は、下記数式（iii）を満たす。
−１０＜Ｈｍ（ｍｉｎ） − Ｈｏ＜１５（iii）
差（Ｈｍ（ｍｉｎ） − Ｈｏ）が−１０を超えるゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。このゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、差（Ｈｍ（ｍｉｎ）−Ｈｏ）は−８以上がより好ましく、−６以上が特に好ましい。差（Ｈｍ（ｍｉｎ）−Ｈｏ）が１５未満であるゴルフボール２は、パッティングでの打球感に優れる。この観点から、差（Ｈｍ（ｍｉｎ）−Ｈｏ）は１３以下がより好ましく、１２以下が特に好ましい。

このゴルフボール２では、カバ−８の硬度Ｈｃとコア４の表面硬度Ｈｓとの差（Ｈｃ−Ｈｓ）は、５を超えて２０未満である。換言すれば、このゴルフボール２は、下記数式（iv）を満たす。
５＜Ｈｃ − Ｈｓ＜２０（iv）
差（Ｈｃ−Ｈｓ）が５を超えるゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。このゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、差（Ｈｃ−Ｈｓ）は６以上がより好ましく、７以上が特に好ましい。差（Ｈｃ−Ｈｓ）が２０未満であるゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。このゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、差（Ｈｃ−Ｈｓ）は１９以下がより好ましく、１８以下が特に好ましい。

カバ−８の硬度Ｈｃは、中間層６の中で硬度が最も大きい層の硬度Ｈｍ（ｍａｘ）よりも大きい。硬度Ｈｃが硬度Ｈｍ（ｍａｘ）よりも大きいゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。このゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、差（Ｈｃ−Ｈｍ（ｍａｘ））は５以上が好ましく、１５以上がより好ましく、２０以上が特に好ましい。パッティングでの打球感の観点から、差（Ｈｃ−Ｈｍ（ｍａｘ））は４５以下が好ましく、４０以下がより好ましく、３８以下が特に好ましい。

中間層６とカバ−８との合計の厚みＴＴは、２．８ｍｍ以下が好ましい。厚みＴＴが２．８ｍｍ以下であるゴルフボール２は、パッティングでの打球感に優れる。この観点から、厚みＴＴは２．６ｍｍ以下がより好ましく、２．４ｍｍ以下が特に好ましい。ゴルフボール２の耐久性の観点から、厚みＴＴは１．０ｍｍ以上が好ましく、１．４ｍｍ以上がより好ましく、１．６ｍｍ以上が特に好ましい。２以上の中間層６を有するゴルフボール２では、厚みＴＴは、カバ−８の厚みと全ての中間層６の厚みとの合計である。

図２及び３に示されるように、それぞれのディンプル１０の輪郭は円である。このゴルフボール２は、直径が４．４０ｍｍであるディンプルＡと、直径が４．３０ｍｍであるディンプルＢと、直径が４．１５ｍｍであるディンプルＣと、直径が３．９０ｍｍであるディンプルＤと、直径が３．００ｍｍであるディンプルＥとを備えている。ディンプル１０の種類数は、５である。ゴルフボール２が円形ディンプル１０に代えて、又は円形ディンプル１０と共に、非円形ディンプル１０を有してもよい。

ディンプルＡの数は６０個であり、ディンプルＢの数は１５８個であり、ディンプルＣの数は７２個であり、ディンプルＤの数は３６個であり、ディンプルＥの数は１２個である。ディンプル１０の総数は、３３８個である。これらのディンプル１０とランド１２とにより、ディンプルパターンが形成されている。

図４には、ディンプル１０の中心及びゴルフボール２の中心を通過する平面に沿った、ゴルフボール２の断面が示されている。図４における上下方向は、ディンプル１０の深さ方向である。図４において二点鎖線１４で示されているのは、仮想球である。仮想球１４の表面は、ディンプル１０が存在しないと仮定されたときのゴルフボール２の表面である。仮想球１４の直径は、ゴルフボール２の直径と同一である。ディンプル１０は、仮想球１４の表面から凹陥している。ランド１２は、仮想球１４の表面と一致している。本実施形態では、ディンプル１０の断面形状は、実質的に円弧である。この円弧の曲率半径が、図４において符号ＣＲで示されている。

図４において矢印Ｄｍで示されているのは、ディンプル１０の直径である。この直径Ｄｍは、ディンプル１０の両側に共通する接線Ｔｇが画かれたときの、一方の接点Ｅｄと他方の接点Ｅｄとの距離である。接点Ｅｄは、ディンプル１０のエッジでもある。エッジＥｄは、ディンプル１０の輪郭を画定する。

それぞれのディンプル１０の直径Ｄｍは、２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下が好ましい。直径Ｄｍが２．０ｍｍ以上であるディンプル１０は、乱流化に寄与する。このディンプル１０を有するゴルフボール２は、ドライバーショットでの飛行性能に優れる。この観点から、直径Ｄｍは２．５ｍｍ以上がより好ましく、２．８ｍｍ以上が特に好ましい。直径Ｄｍが６．０ｍｍ以下であるディンプル１０は、実質的に球であるというゴルフボール２の本質を損ねない。この観点から、直径Ｄｍは５．５ｍｍ以下がより好ましく、５．０ｍｍ以下が特に好ましい。

非円形ディンプル１０の場合、この非円形ディンプル１０の面積と同じ面積を有する円形ディンプル１０が仮想される。この仮想された円形ディンプル１０の直径が、非円形ディンプル１０の直径と見なされる。

図４において両矢印Ｄｐ１で示されているのは、ディンプル１０の第一深さである。この第一深さＤｐ１は、ディンプル１０の最深部と仮想球１４の表面との距離である。図４において両矢印Ｄｐ２で示されているのは、ディンプル１０の第二深さである。この第二深さＤｐ２は、ディンプル１０の最深部と接線Ｔｇとの距離である。

ゴルフボール２のホップが抑制されるとの観点から、ディンプル１０の第一深さＤｐ１は０．１０ｍｍ以上が好ましく、０．１３ｍｍ以上がより好ましく、０．１５ｍｍ以上が特に好ましい。ゴルフボール２のドロップが抑制されるとの観点から、第一深さＤｐ１は０．６５ｍｍ以下が好ましく、０．６０ｍｍ以下がより好ましく、０．５５ｍｍ以下が特に好ましい。

ディンプル１０の面積ｓは、無限遠からゴルフボール２の中心を見た場合の、ディンプル１０の輪郭に囲まれた領域の面積である。円形ディンプル１０の場合、面積Ｓは下記数式によって算出される。
S = (Dm / 2)^２ * π

図２及び３に示されたゴルフボール２では、ディンプルＡの面積は１５．２０ｍｍ^２であり、ディンプルＢの面積は１４．５２ｍｍ^２であり、ディンプルＣの面積は１３．５３ｍｍ^２であり、ディンプルＤの面積は１１．９５ｍｍ^２であり、ディンプルＥの面積は７．０７ｍｍ^２である。

本発明では、全てのディンプル１０の面積Ｓの合計の、仮想球１４の表面積に対する比率は、占有率と称される。十分な乱流化が達成されるとの観点から、占有率は７８％以上が好ましく、８０％以上がより好ましく、８２％以上が特に好ましい。占有率は、９５％以下が好ましい。図２及び３に示されたゴルフボール２では、ディンプル１０の合計面積は４６９５．４ｍｍ^２である。このゴルフボール２の仮想球１４の表面積は５７２８ｍｍ^２なので、占有率は８２．０％である。

十分な占有率が達成されるとの観点から、ディンプル１０の総数Ｎは２５０個以上が好ましく、２８０個以上がより好ましく、３００個以上が特に好ましい。個々のディンプル１０が乱流化に寄与しうるとの観点から、総数Ｎは４５０個以下が好ましく、４００個以下がより好ましく、３８０個以下が特に好ましい。

本発明において「ディンプル１０の容積Ｖ」とは、仮想球１４の表面とディンプル１０の表面とに囲まれた部分の容積を意味する。ディンプル１０の総容積ＴＶは、４５０ｍｍ^３以上７５０ｍｍ^３以下が好ましい。総容積ＴＶが４５０ｍｍ^３以上であるゴルフボール２では、飛行中のホップが抑制される。この観点から、総容積ＴＶは４８０ｍｍ^３以上がより好ましく、５００ｍｍ^３以上が特に好ましい。総容積ＴＶが７５０ｍｍ^３以下であるゴルフボール２では、飛行中のドロップが抑制される。この観点から、総容積ＴＶは７３０ｍｍ^３以下がより好ましく、７１０ｍｍ^３以下が特に好ましい。

本発明に係るゴルフボール２は、優れた空力特性を有する。この空力特性の評価方法は、
（ａ）仮想球１４の表面に存在し、かつ軸Ａｘと直交する大円が想定されるステップ、
（ｂ）仮想球１４の表面に存在し、軸Ａｘと直交し、かつ大円との中心角の絶対値が３０°である２つの小円が想定されるステップ、
（ｃ）これらの小円によりゴルフボール２の表面が区画され、この表面のうちこれら小円に挟まれた領域が特定されるステップ、
（ｄ）この領域に、軸方向において中心角度で３°刻みであり回転方向において中心角で０．２５°刻みに、３０２４０の点が決定されるステップ、
（ｅ）それぞれの点から軸Ａｘに下ろした垂線の長さＬ１が算出されるステップ
（ｆ）軸方向に並ぶ２１個の垂線に基づいて算出された２１個の長さＬ１が合計され、総長さＬ２が算出されるステップ、
（ｇ）回転方向に沿って算出される１４４０個の総長さＬ２のデータ群に、フーリエ変換がなされ、変換データ群が得られるステップ、
並びに
（ｈ）変換データ群の最大ピークのピーク値及び次数が算出されるステップ
が実行される。各ステップが、以下に詳説される。

図５は、この評価方法が説明されるための模式図である。図５には、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図５において符号ＮＰで示されているのは、北極点である。北極点ＮＰは、ゴルフボール２の成形のための上型によって形成されるキャビティ面の、頂点に相当する。符号ＳＰで示されているのは、南極点である。南極点ＳＰは、ゴルフボール２の成形のための下型によって形成されるキャビティ面の、最深部に相当する。符号Ｅｑで示されているのは、赤道である。この赤道Ｅｑにより、仮想球１４は、北半球ＮＨと南半球ＳＨとに区画されうる。

北極点ＮＰの緯度は、９０°（degree）である。赤道Ｅｑの緯度θは、ゼロである。南極点ＳＰの緯度は、−９０°である。この仮想球１４が北極点ＮＰから見られたときの反時計回りの方向が、経度φの正の方向である。φの最小値は、ゼロである。φの最大値は、３６０°である。仮想球１４の表面に存在する点の球面極座標は、（θ，φ）で表される。図５では、点（０，０）が正面に位置している。

図５において符号Ｌｏａで示されているのは、第一緯線である。第一緯線Ｌｏａの緯度φは、０°でありかつ３６０°でもある。仮想球１４は、無数の緯線を有する。中心交差するディンプル１０の数が最大である緯線が、第一緯線Ｌｏａと定められる。緯線と中心交差するディンプル１０では、そのディンプル１０の面積重心を、緯線が通過する。

この評価方法では、第一軸Ａｘ１が想定される。この第一軸Ａｘ１は、点Ｐｎ１及び点Ｐｓ１を通過する。点Ｐｎ１及び点Ｐｓ１は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１は、北半球ＮＨに存在する。点Ｐｎ１の座標は、（７５，２７０）である。点Ｐｓ１は、南半球ＳＨに存在する。点Ｐｓ１の座標は、（−７５，９０）である。第一軸Ａｘ１は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、１５°である。地軸は、北極点ＮＰ及び南極点ＳＰを通過する線である。

この評価方法では、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在する第一大円ＧＣ１が想定される。この第一大円ＧＣ１に、第一軸Ａｘ１が直交する。換言すれば、第一大円ＧＣ１を含む平面に、第一軸Ａｘ１が直交する。図５において、第一大円ＧＣ１は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、１５°である。大円とは、仮想球１４の表面に存在しており、かつその直径が仮想球１４の直径と同一である円である。

ゴルフボール２は、第一軸Ａｘ１を中心として回転する。この回転のとき、第一大円ＧＣ１の周速は速い。従って、第一大円ＧＣ１及びその近傍におけるゴルフボール２の表面粗さは、ゴルフボール２の飛行性能に大きく影響する。

この評価方法では、仮想球１４の表面に存在しかつ第一軸Ａｘ１と直交する２つの小円Ｃ１、Ｃ２が、想定される。図６には、これら小円Ｃ１、Ｃ２が示されている。それぞれの小円は、第一大円ＧＣ１と平行である。

図７には、図６のゴルフボール２の一部の断面が模式的に示されている。図７には、ゴルフボール２の中心Ｏを通過する断面が示されている。図７の左右方向は、第一軸Ａｘ１の方向である。図７に示されるように、小円Ｃ１と第一大円ＧＣ１との中心角の絶対値は、３０°である。図示されていないが、小円Ｃ２と第一大円ＧＣ１との中心角の絶対値も、３０°である。これらの小円Ｃ１、Ｃ２により上記ゴルフボール２が区画され、ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域が特定される。第一大円ＧＣ１の周速が速いので、この領域に存在するディンプル１０は、ゴルフボール２の空力特性に大きな影響を与える。

図７における点Ｐ（α）は、ゴルフボール２の表面に位置し、かつ第一大円ＧＣ１との中心角がα°（ｄｅｇｒｅｅ）である点である。点Ｆ（α）は、点Ｐ（α）から第一軸Ａｘ１に下ろした垂線Ｐｅ（α）の足である。矢印Ｌ１（α）で示されているのは、垂線Ｐｅ（α）の長さである。換言すれば、長さＬ１（α）は、点Ｐ（α）と第一軸Ａｘ１との距離である。１つの断面において、２１個の点Ｐ（α）に関し、長さＬ１（α）が算出される。具体的には、−３０°、−２７°、−２４°、−２１°、−１８°、−１５°、−１２°、−９°、−６°、−３°、０°、３°、６°、９°、１２°、１５°、１８°、２１°、２４°、２７°及び３０°の角度αに関し、長さＬ１（α）が算出される。２１個の長さＬ１（α）が合計され、総長さＬ２（ｍｍ）が得られる。総長さＬ２は、図７に示された断面における、表面の形状に依存するパラメータである。

図８には、ゴルフボール２の一部の断面が示されている。図８において紙面垂直方向が、第一軸Ａｘ１の方向である。図８において符号βで示されているのは、ゴルフボール２の回転角度である。０°以上３６０°未満の範囲において、０．２５°刻みに、回転角度βが設定される。それぞれの回転角度ごとに、総長さＬ２が算出される。この結果、回転方向に沿って１４４０の総長さＬ２が得られる。これらの総長さＬ２は、ゴルフボール２の１回転によって算出されたデータ群である。このデータ群は、３０２４０個の長さＬ１に基づいて算出されたものである。

図２及び３に示されたゴルフボール２の、第一軸Ａｘ１に関するデータ群がプロットされたグラフが、図９に示されている。このグラフでは、横軸は回転角度βであり、縦軸は総長さＬ２である。このデータ群に、フーリエ変換がなされる。フーリエ変換により、周波数スペクトルが得られる。換言すれば、フーリエ変換により、下記数式で表されるフーリエ級数の係数が得られる。

上記数式は、互いの周期が異なる２つの三角関数の組み合わせである。上記数式において、ａ_ｎ及びｂ_ｎは、フーリエ係数である。合成される各成分の大きさは、これらフーリエ係数によって決まる。それぞれの係数は、下記数式で表される。

この数式において、Ｎはデータ群のデータ総数であり、Ｆ_ｋはデータ群の中のｋ番目の値である。スペクトルは、下記数式で表される。

フーリエ変換により、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフが、図１０に示されている。このグラフでは、横軸は次数であり、縦軸は振幅である。このグラフから、最大ピークが決定される。さらに、最大ピークのピーク値Ｐｄ１と、最大ピークの次数Ｆｄ１とが決定される。ピーク値Ｐｄ１及び次数Ｆｄ１は、第一軸Ａｘ１を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１は２７０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ１は３３である。

図１１にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１１には、赤道Ｅｑと、経度φがゼロの経線Ｌｏａとが示されている。図１１では、点（０，０）が正面に位置している。図１１において、符号Ａｘ２で示されているのは、第二軸である。この第二軸Ａｘ２は、点Ｐｎ２及び点Ｐｓ２を通過する。点Ｐｎ２及び点Ｐｓ２は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ２の座標は、（６０，２７０）である。点Ｐｓ２の座標は、（−６０，９０）である。第二軸Ａｘ２は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、３０°である。

図１１には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第二軸Ａｘ２が直交する第二大円ＧＣ２が、示されている。第二大円ＧＣ２は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、３０°である。

第二軸Ａｘ２を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第二軸Ａｘ２を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第二大円ＧＣ２との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第二大円ＧＣ２との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第二軸Ａｘ２についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ２と、最大ピークの次数Ｆｄ２とが決定される。ピーク値Ｐｄ２及び次数Ｆｄ２は、第二軸Ａｘ２を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ２は１７７．９ｍｍであり、次数Ｆｄ２は３７である。

図１２にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１２には、赤道Ｅｑと、経度φがゼロの経線Ｌｏａとが示されている。図１２では、点（０，０）が正面に位置している。図１２において、符号Ａｘ３で示されているのは、第三軸である。この第三軸Ａｘ３は、点Ｐｎ３及び点Ｐｓ３を通過する。点Ｐｎ３及び点Ｐｓ３は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ３の座標は、（４５，２７０）である。点Ｐｓ３の座標は、（−４５，９０）である。第三軸Ａｘ３は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

図１２には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第三軸Ａｘ３が直交する第三大円ＧＣ３が、示されている。第三大円ＧＣ３は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

第三軸Ａｘ３を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第三軸Ａｘ３を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第三大円ＧＣ３との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第三大円ＧＣ３との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第三軸Ａｘ３についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ３と、最大ピークの次数Ｆｄ３とが決定される。ピーク値Ｐｄ３及び次数Ｆｄ３は、第三軸Ａｘ３を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ３は１５０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ３は３７である。

図１３にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１３には、赤道Ｅｑと、経度φがゼロの経線Ｌｏａとが示されている。図１３では、点（０，０）が正面に位置している。図１３において、符号Ａｘ４で示されているのは、第四軸である。この第四軸Ａｘ４は、点Ｐｎ４及び点Ｐｓ４を通過する。点Ｐｎ４及び点Ｐｓ４は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ４の座標は、（３０，２７０）である。点Ｐｓ４の座標は、（−３０，９０）である。第四軸Ａｘ４は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

図１３には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第四軸Ａｘ４が直交する第四大円ＧＣ４が、示されている。第四大円ＧＣ４は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

第四軸Ａｘ４を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第四軸Ａｘ４を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第四大円ＧＣ４との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第四大円ＧＣ４との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第四軸Ａｘ４についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ４と、最大ピークの次数Ｆｄ４とが決定される。ピーク値Ｐｄ４及び次数Ｆｄ４は、第四軸Ａｘ４を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ４は３１６．４ｍｍであり、次数Ｆｄ４は３４である。

図１４にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１４には、赤道Ｅｑと、経度φがゼロの経線Ｌｏａとが示されている。図１４では、点（０，０）が正面に位置している。図１４において、符号Ａｘ５で示されているのは、第五軸である。この第五軸Ａｘ５は、点Ｐｎ５及び点Ｐｓ５を通過する。点Ｐｎ５及び点Ｐｓ５は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ５の座標は、（１５，２７０）である。点Ｐｓ５の座標は、（−１５，９０）である。第五軸Ａｘ５は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

図１４には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第五軸Ａｘ５が直交する第五大円ＧＣ５が、示されている。第五大円ＧＣ５は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

第五軸Ａｘ５を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第五軸Ａｘ５を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第五大円ＧＣ５との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第五大円ＧＣ５との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第五軸Ａｘ５についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ５と、最大ピークの次数Ｆｄ５とが決定される。ピーク値Ｐｄ５及び次数Ｆｄ５は、第五軸Ａｘ５を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ５は１９０．０ｍｍであり、次数Ｆｄ５は２７である。

図１５にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１５には、赤道Ｅｑと、経度φが９０°である経線Ｌｏｂとが示されている。図１５では、点（０，９０）が正面に位置している。図１５において、符号Ａｘ６で示されているのは、第六軸である。この第六軸Ａｘ６は、点Ｐｎ６及び点Ｐｓ６を通過する。点Ｐｎ６及び点Ｐｓ６は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ６の座標は、（７５，０）である。点Ｐｓ６の座標は、（−７５，１８０）である。第六軸Ａｘ６は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、１５°である。

図１５には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第六軸Ａｘ６が直交する第六大円ＧＣ６が、示されている。第六大円ＧＣ６は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、１５°である。

第六軸Ａｘ６を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第六軸Ａｘ６を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第六大円ＧＣ６との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第六大円ＧＣ６との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第六軸Ａｘ６についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ６と、最大ピークの次数Ｆｄ６とが決定される。ピーク値Ｐｄ６及び次数Ｆｄ６は、第六軸Ａｘ６を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ６は２７０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ６は３３である。

図１６にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１６には、赤道Ｅｑと、経度φが９０°である経線Ｌｏｂとが示されている。図１６では、点（０，９０）が正面に位置している。図１６において、符号Ａｘ７で示されているのは、第七軸である。この第七軸Ａｘ７は、点Ｐｎ７及び点Ｐｓ７を通過する。点Ｐｎ７及び点Ｐｓ７は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ７の座標は、（６０，０）である。点Ｐｓ７の座標は、（−６０，１８０）である。第七軸Ａｘ７は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、３０°である。

図１６には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第七軸Ａｘ７が直交する第七大円ＧＣ７が、示されている。第七大円ＧＣ７は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、３０°である。

第七軸Ａｘ７を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第七軸Ａｘ７を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第七大円ＧＣ７との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第七大円ＧＣ７との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第七軸Ａｘ７についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ７と、最大ピークの次数Ｆｄ７とが決定される。ピーク値Ｐｄ７及び次数Ｆｄ７は、第七軸Ａｘ７を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ７は１７７．９ｍｍであり、次数Ｆｄ７は３７である。

図１７にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１７には、赤道Ｅｑと、経度φが９０°である経線Ｌｏｂとが示されている。図１７では、点（０，９０）が正面に位置している。図１７において、符号Ａｘ８で示されているのは、第八軸である。この第八軸Ａｘ８は、点Ｐｎ８及び点Ｐｓ８を通過する。点Ｐｎ８及び点Ｐｓ８は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ８の座標は、（４５，０）である。点Ｐｓ８の座標は、（−４５，１８０）である。第八軸Ａｘ８は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

図１７には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第八軸Ａｘ８が直交する第八大円ＧＣ８が、示されている。第八大円ＧＣ８は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

第八軸Ａｘ８を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第八軸Ａｘ８を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第八大円ＧＣ８との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第八大円ＧＣ８との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第八軸Ａｘ８についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ８と、最大ピークの次数Ｆｄ８とが決定される。ピーク値Ｐｄ８及び次数Ｆｄ８は、第八軸Ａｘ８を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ８は１５０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ８は３７である。

図１８にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１８には、赤道Ｅｑと、経度φが９０°である経線Ｌｏｂとが示されている。図１８では、点（０，９０）が正面に位置している。図１８において、符号Ａｘ９で示されているのは、第九軸である。この第九軸Ａｘ９は、点Ｐｎ９及び点Ｐｓ９を通過する。点Ｐｎ９及び点Ｐｓ９は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ９の座標は、（３０，０）である。点Ｐｓ９の座標は、（−３０，１８０）である。第九軸Ａｘ９は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

図１８には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第九軸Ａｘ９が直交する第九大円ＧＣ９が、示されている。第九大円ＧＣ９は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

第九軸Ａｘ９を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第九軸Ａｘ９を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第九大円ＧＣ９との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第九大円ＧＣ９との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第九軸Ａｘ９についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ９と、最大ピークの次数Ｆｄ９とが決定される。ピーク値Ｐｄ９及び次数Ｆｄ９は、第九軸Ａｘ９を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ９は３１６．４ｍｍであり、次数Ｆｄ９は３４である。

図１９にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図１９には、赤道Ｅｑと、経度φが９０°である経線Ｌｏｂとが示されている。図１９では、点（０，９０）が正面に位置している。図１９において、符号Ａｘ１０で示されているのは、第十軸である。この第十軸Ａｘ１０は、点Ｐｎ１０及び点Ｐｓ１０を通過する。点Ｐｎ１０及び点Ｐｓ１０は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１０の座標は、（１５，０）である。点Ｐｓ１０の座標は、（−１５，１８０）である。第十軸Ａｘ１０は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

図１９には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十軸Ａｘ１０が直交する第十大円ＧＣ１０が、示されている。第十大円ＧＣ１０は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

第十軸Ａｘ１０を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十軸Ａｘ１０を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十大円ＧＣ１０との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十大円ＧＣ１０との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十軸Ａｘ１０についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１０と、最大ピークの次数Ｆｄ１０とが決定される。ピーク値Ｐｄ１０及び次数Ｆｄ１０は、第十軸Ａｘ１０を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１０は１９０．０ｍｍであり、次数Ｆｄ１０は２７である。

図２０にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図２０には、赤道Ｅｑと、経度φが１８０°である経線Ｌｏｃとが示されている。図２０では、点（０，１８０）が正面に位置している。図２０において、符号Ａｘ１１で示されているのは、第十一軸である。この第十一軸Ａｘ１１は、点Ｐｎ１１及び点Ｐｓ１１を通過する。点Ｐｎ１１及び点Ｐｓ１１は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１１の座標は、（７５，９０）である。点Ｐｓ１１の座標は、（−７５，２７０）である。第十一軸Ａｘ１１は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、１５°である。

図２０には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十一軸Ａｘ１１が直交する第十一大円ＧＣ１１が、示されている。第十一大円ＧＣ１１は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

第十一軸Ａｘ１１を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十一軸Ａｘ１１を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十一大円ＧＣ１１との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十一大円ＧＣ１１との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十一軸Ａｘ１１についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１１と、最大ピークの次数Ｆｄ１１とが決定される。ピーク値Ｐｄ１１及び次数Ｆｄ１１は、第十一軸Ａｘ１１を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１１は２７０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ１１は３３である。

図２１にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図２１には、赤道Ｅｑと、経度φが１８０°である経線Ｌｏｃとが示されている。図２１では、点（０，１８０）が正面に位置している。図２１において、符号Ａｘ１２で示されているのは、第十二軸である。この第十二軸Ａｘ１２は、点Ｐｎ１２及び点Ｐｓ１２を通過する。点Ｐｎ１２及び点Ｐｓ１２は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１２の座標は、（６０，９０）である。点Ｐｓ１２の座標は、（−６０，２７０）である。第十二軸Ａｘ１２は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、３０°である。

図２１には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十二軸Ａｘ１２が直交する第十二大円ＧＣ１２が、示されている。第十二大円ＧＣ１２は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

第十二軸Ａｘ１２を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十二軸Ａｘ１２を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十二大円ＧＣ１２との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十二大円ＧＣ１２との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十二軸Ａｘ１２についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１２と、最大ピークの次数Ｆｄ１２とが決定される。ピーク値Ｐｄ１２及び次数Ｆｄ１２は、第十二軸Ａｘ１２を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１２は１７７．９ｍｍであり、次数Ｆｄ１２は３７である。

図２２にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図２２には、赤道Ｅｑと、経度φが１８０°である経線Ｌｏｃとが示されている。図２２では、点（０，１８０）が正面に位置している。図２２において、符号Ａｘ１３で示されているのは、第十三軸である。この第十三軸Ａｘ１３は、点Ｐｎ１３及び点Ｐｓ１３を通過する。点Ｐｎ１３及び点Ｐｓ１３は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１３の座標は、（４５，９０）である。点Ｐｓ１３の座標は、（−４５，２７０）である。第十三軸Ａｘ１３は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

図２２には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十三軸Ａｘ１３が直交する第十三大円ＧＣ１３が、示されている。第十三大円ＧＣ１３は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、４５°である。

第十三軸Ａｘ１３を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十三軸Ａｘ１３を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十三大円ＧＣ１３との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十三大円ＧＣ１３との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十三軸Ａｘ１３についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１３と、最大ピークの次数Ｆｄ１３とが決定される。ピーク値Ｐｄ１３及び次数Ｆｄ１３は、第十三軸Ａｘ１３を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１３は１５０．２ｍｍであり、次数Ｆｄ１３は３７である。

図２３にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図２３には、赤道Ｅｑと、経度φが１８０°である経線Ｌｏｃとが示されている。図２３では、点（０，１８０）が正面に位置している。図２３において、符号Ａｘ１４で示されているのは、第十四軸である。この第十四軸Ａｘ１４は、点Ｐｎ１４及び点Ｐｓ１４を通過する。点Ｐｎ１４及び点Ｐｓ１４は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１４の座標は、（３０，９０）である。点Ｐｓ１４の座標は、（−３０，２７０）である。第十四軸Ａｘ１４は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

図２３には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十四軸Ａｘ１４が直交する第十四大円ＧＣ１４が、示されている。第十四大円ＧＣ１４は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、６０°である。

第十四軸Ａｘ１４を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十四軸Ａｘ１４を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十四大円ＧＣ１４との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十四大円ＧＣ１４との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十四軸Ａｘ１４についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１４と、最大ピークの次数Ｆｄ１４とが決定される。ピーク値Ｐｄ１４及び次数Ｆｄ１４は、第十四軸Ａｘ１４を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１４は３１６．４ｍｍであり、次数Ｆｄ１４は３４である。

図２４にも、ゴルフボール２の仮想球１４が示されている。図２４には、赤道Ｅｑと、経度φが１８０°である経線Ｌｏｃとが示されている。図２４では、点（０，１８０）が正面に位置している。図２４において、符号Ａｘ１５で示されているのは、第十五軸である。この第十五軸Ａｘ１５は、点Ｐｎ１５及び点Ｐｓ１５を通過する。点Ｐｎ１５及び点Ｐｓ１５は、仮想球１４の表面に存在する。点Ｐｎ１５の座標は、（１５，９０）である。点Ｐｓ１５の座標は、（−１５，２７０）である。第十五軸Ａｘ１５は、地軸に対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

図２４には、ゴルフボール２の仮想球１４の表面に存在しかつ第十五軸Ａｘ１５が直交する第十五大円ＧＣ１５が、示されている。第十五大円ＧＣ１５は、赤道Ｅｑに対して傾いている。傾きの角度は、７５°である。

第十五軸Ａｘ１５を中心とした回転について、第一軸Ａｘ１を中心とした回転と同様の方法で、空力特性が評価される。具体的には、第十五軸Ａｘ１５を中心とした回転について、２つの小円Ｃ１、Ｃ２が想定される。小円Ｃ１と第十五大円ＧＣ１５との中心角の絶対値は、３０°である。小円Ｃ２と第十五大円ＧＣ１５との中心角の絶対値も、３０°である。ゴルフボール２の表面のうちこれら小円に挟まれた領域において、１４４０の総長さＬ２が算出される。換言すれば、第十五軸Ａｘ１５についてのデータ群が算出される。このデータ群にフーリエ変換がなされ、変換データ群が得られる。変換データ群がプロットされたグラフから、最大ピークのピーク値Ｐｄ１５と、最大ピークの次数Ｆｄ１５とが決定される。ピーク値Ｐｄ１５及び次数Ｆｄ１５は、第十五軸Ａｘ１５を中心とした回転における空力特性を表す数値である。本実施形態では、ピーク値Ｐｄ１５は１９０．０ｍｍであり、次数Ｆｄ１５は２７である。

この評価方法では、
（１）座標が（７５，２７０）である点Ｐｎ１と座標が（−７５，９０）である点Ｐｓ１とを通過する第一軸Ａｘ１、
（２）座標が（６０，２７０）である点Ｐｎ２と座標が（−６０，９０）である点Ｐｓ２とを通過する第二軸Ａｘ２、
（３）座標が（４５，２７０）である点Ｐｎ３と座標が（−４５，９０）である点Ｐｓ３とを通過する第三軸Ａｘ３、
（４）座標が（３０，２７０）である点Ｐｎ４と座標が（−３０，９０）である点Ｐｓ４とを通過する第四軸Ａｘ４、
（５）座標が（１５，２７０）である点Ｐｎ５と座標が（−１５，９０）である点Ｐｓ５とを通過する第五軸Ａｘ５、
（６）座標が（７５，０）である点Ｐｎ６と座標が（−７５，１８０）である点Ｐｓ６とを通過する第六軸Ａｘ６、
（７）座標が（６０，０）である点Ｐｎ７と座標が（−６０，１８０）である点Ｐｓ７とを通過する第七軸Ａｘ７、
（８）座標が（４５，０）である点Ｐｎ８と座標が（−４５，１８０）である点Ｐｓ８とを通過する第八軸Ａｘ８、
（９）座標が（３０，０）である点Ｐｎ９と座標が（−３０，１８０）である点Ｐｓ９とを通過する第九軸Ａｘ９、
（１０）座標が（１５，０）である点Ｐｎ１０と座標が（−１５，１８０）である点Ｐｓ１０とを通過する第十軸Ａｘ１０、
（１１）座標が（７５，９０）である点Ｐｎ１１と座標が（−７５，２７０）である点Ｐｓ１１とを通過する第十一軸Ａｘ１１、
（１２）座標が（６０，９０）である点Ｐｎ１２と座標が（−６０，２７０）である点Ｐｓ１２とを通過する第十二軸Ａｘ１２、
（１３）座標が（４５，９０）である点Ｐｎ１３と座標が（−４５，２７０）である点Ｐｓ１３とを通過する第十三軸Ａｘ１３、
（１４）座標が（３０，９０）である点Ｐｎ１４と座標が（−３０，２７０）である点Ｐｓ１４とを通過する第十四軸Ａｘ１４、
及び
（１５）座標が（１５，９０）である点Ｐｎ１５と座標が（−１５，２７０）である点Ｐ１５ｓとを通過する第十五軸Ａｘ１５
の、１５の軸Ａｘのそれぞれについて、ステップ（ａ）−（ｈ）が実行される。これにより、１５のピーク値（Ｐｄ１−Ｐｄ１５）と１５の次数（Ｆｄ１−Ｆｄ１５）とが算出される。

１５のピーク値（Ｐｄ１−Ｐｄ１５）の中で最小のものは、Ｐｄ３、Ｐｄ８及びＰｄ１３である。ピーク値Ｐｄの最小値は、１５０．２ｍｍである。本発明者が得た知見によれば、最小値は９５ｍｍ以上が好ましい。最小値が９５ｍｍ以上であるゴルフボール２では、いずれの軸Ａｘに基づく回転のときにも、十分なディンプル効果が発揮されうる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。この観点から、ピーク値Ｐｄの最小値は１２０ｍｍ以上がより好ましく、１４０ｍｍ以上が特に好ましい。

１５のピーク値（Ｐｄ１−Ｐｄ１５）の中で最大のものは、Ｐｄ４、Ｐｄ９及びＰｄ１４である。ピーク値Ｐｄの最大値は、３１６．４ｍｍである。本発明者が得た知見によれば、最大値は５００ｍｍ以下が好ましい。最大値が５００ｍｍ以下であるゴルフボール２は、空力特性に優れる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。この観点から、ピーク値Ｐｄの最大値は４００ｍｍ以下がより好ましく、３３０ｍｍ以下が特に好ましい。

１５のピーク値（Ｐｄ１−Ｐｄ１５）の平均値は、２００ｍｍ以上が好ましい。平均値が２００ｍｍ以上であるゴルフボール２は空力特性に優れる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。この観点から、平均値は２１０ｍｍ以上がより好ましく、２２０ｍｍ以上が特に好ましい。平均値は３００ｍｍ以下が好ましく、２３０ｍｍ以下が特に好ましい。本実施形態では、平均値は２２０．９ｍｍである。

１５の次数（Ｆｄ１−Ｆｄ１５）の中で最小のものは、Ｆｄ５、Ｆｄ１０及びＦｄ１５である。次数Ｆｄの最小値は、２７である。本発明者が得た知見によれば、最小値は２７以上が好ましい。最小値が２７以上であるゴルフボール２は、空力特性に優れる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。

１５の次数（Ｆｄ１−Ｆｄ１５）の中で最大のものは、Ｆｄ２、Ｆｄ３、Ｆｄ７、Ｆｄ８、Ｆｄ１２及びＦｄ１３である。次数Ｆｄの最大値は、３７である。本発明者が得た知見によれば、最大値は３７以下が好ましい。最大値が３７以下であるゴルフボール２は、空力特性に優れる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。

１５の次数（Ｆｄ１−Ｆｄ１５）の平均値は、３０以上３４以下が好ましい。平均値がこの範囲内であるゴルフボール２は、空力特性に優れる。このゴルフボール２がドライバーで打撃されたときの飛距離は、大きい。本実施形態では、平均値は、３３．６である。

この方法では、１５の軸Ａｘに基づく１５のピーク値Ｐｄ及び１５の次数Ｆｄによってゴルフボール２が評価される。この方法により、ゴルフボール２の空力特性が客観的に評価されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
１００質量部のハイシスポリブタジエン（ＪＳＲ社の商品名「ＢＲ−７３０」）、２５．５質量部のアクリル酸亜鉛、１２質量部の酸化亜鉛、適量の硫酸バリウム、０．９質量部のジクミルパーオキサイド、０．５質量部のジフェニルジスルフィド、０．１質量部の２−ナフタレンチオール及び２．０質量部の安息香酸を混練し、ゴム組成物Ａを得た。このゴム組成物Ａを共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１６０℃で２０分間加熱して、直径が３８．６ｍｍであるコアを得た。所定の質量のコアが得られるように、硫酸バリウムの量を調整した。

２６質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３３７」）、２６質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、４８質量部のスチレンブロック含有熱可塑性エラストマー（前述の「ラバロンＴ３２２１Ｃ」）、４質量部の二酸化チタン及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物（ａ）を得た。この樹脂組成物（ａ）を射出成形法にてコアの周りに被覆し、中間層を形成した。この中間層の厚みは、１．０ｍｍであった。

５５質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、４５質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１５５５」）、４質量部の二酸化チタン及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物（ｅ）を得た。それぞれが半球状キャビティを備え、キャビティ面に多数のピンプルを備えた上型及び下型からなるファイナル金型に、コア及び中間層からなる球体を投入した。樹脂組成物（ｅ）を射出成形法にて中間層の周りに被覆し、カバーを形成した。このカバーの厚みは、１．０５ｍｍであった。カバーには、ピンプルの形状が反転した形状を有するディンプルが形成された。

このカバーの周りに二液硬化型ポリウレタンを基材とするクリアー塗料を塗装し、直径が約４２．７ｍｍであり質量が約４５．６ｇである実施例１のゴルフボールを得た。このゴルフボールの、ディンプル仕様Ｉの詳細が、下記の表４、６及び８に示されている。

［実施例２−３及び比較例１−４］
ディンプルの仕様を下記の表１０及び１１に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２−３及び比較例１−４のゴルフボールを得た。ディンプルの仕様の詳細が、下記の表４−９に示されている。

［実施例４−７及び比較例５−１０］
コア、中間層及びカバーの仕様を下記の表１１−１３に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例４−７及び比較例５−１０のゴルフボールを得た。コアの仕様の詳細が、下記の表１−２に示されている。中間層及びカバーの仕様の詳細が、下記の表３に示されている。

［実施例９］
１００質量部のハイシスポリブタジエン（ＪＳＲ社の商品名「ＢＲ−７３０」）、２２．５質量部のアクリル酸亜鉛、１２質量部の酸化亜鉛、適量の硫酸バリウム、０．９質量部のジクミルパーオキサイド、０．５質量部のジフェニルジスルフィド、０．１質量部の２−ナフタレンチオール及び２．０質量部の安息香酸を混練し、ゴム組成物Ｂを得た。このゴム組成物Ｂを共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１６０℃で２０分間加熱して、直径が３６．６ｍｍであるコアを得た。所定の質量のコアが得られるように、硫酸バリウムの量を調整した。

２６質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３３７」）、２６質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、４８質量部のスチレンブロック含有熱可塑性エラストマー（前述の「ラバロンＴ３２２１Ｃ」）、４質量部の二酸化チタン及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物（ａ）を得た。この樹脂組成物（ａ）を射出成形法にてコアの周りに被覆し、第一中間層を形成した。この第一中間層の厚みは、１．０ｍｍであった。

４３質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３３７」）、４０質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、１４質量部のスチレンブロック含有熱可塑性エラストマー（前述の「ラバロンＴ３２２１Ｃ」）、４質量部の二酸化チタン及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物（ｃ）を得た。この樹脂組成物（ｃ）を射出成形法にて第一中間層の周りに被覆し、第二中間層を形成した。この第二中間層の厚みは、１．０ｍｍであった。

５５質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、４５質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１５５５」）、４質量部の二酸化チタン及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物（ｅ）を得た。それぞれが半球状キャビティを備え、キャビティ面に多数のピンプルを備えた上型及び下型からなるファイナル金型に、コア、第一中間層及び第二中間層からなる球体を投入した。樹脂組成物（ｅ）を射出成形法にて第二中間層の周りに被覆し、カバーを形成した。このカバーの厚みは、１．０５ｍｍであった。カバーには、ピンプルの形状が反転した形状を有するディンプルが形成された。

このカバーの周りに二液硬化型ポリウレタンを基材とするクリアー塗料を塗装し、直径が約４２．７ｍｍであり質量が約４５．６ｇである実施例８のゴルフボールを得た。このゴルフボールの、ディンプル仕様Ｉの詳細が、下記の表４、６及び８に示されている。

［フライトテスト］
ゴルフラボラトリー社のスイングマシンに、ドライバー（ダンロップスポーツ社の商品名「ＸＸＩＯＰＲＩＭＥ」、シャフト硬度：Ｒ、ロフト角：１１．５°）を装着した。ヘッド速度が３５ｍ／ｓｅｃである条件でゴルフボールを打撃した。打撃直後のボール速度及びスピン速度を測定した。さらに、飛距離を測定した。飛距離は、打撃地点とボールが静止した地点との距離である。１２回の測定で得られたデータの平均値が、下記の表１０−１３に示されている。

［打球感］
２０名のプレーヤーにパターにてゴルフボールを打撃させ、打球感を聞き取った。「打球感がソフトである」と答えたゴルファーの数に基づき、下記の格付けを行った。
Ａ：１６人以上
Ｂ：１０−１５人
Ｃ：３−９人
Ｄ：２人以下
この結果が、下記の表１０−１３に示されている。

表１０−１３に示されるように、各実施例のゴルフボールは、ドライバーショットにおける飛行性能及びパッティングにおける打球感に優れている。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明に係るゴルフボールは、ゴルフコースでのプレイ、ドライビングレンジでのプラクティス等に適している。

２・・・ゴルフボール
４・・・コア
６・・・中間層
８・・・カバー
１０・・・ディンプル
１２・・・ランド
１４・・・仮想球

Claims

コアと、このコアの外側に位置する１又は２以上の中間層と、これら中間層の外側に位置するカバーとを備えたゴルフボールであって、
上記コアにおける中心のショアＣ硬度Ｈｏ及び表面のショアＣ硬度Ｈｓ、上記中間層の中で最も硬度が小さい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍｉｎ）、並びに上記カバーのショアＣ硬度Ｈｃが、下記数式（ｉ）から（iv）を満たし、
Ｈｓ − Ｈｏ＞１５（ｉ）
Ｈｃ − Ｈｍ（ｍｉｎ）＞２０（ii）
−１０＜Ｈｍ（ｍｉｎ）− Ｈｏ＜１５（iii）
５＜Ｈｃ − Ｈｓ＜２０（iv）
上記カバーの硬度Ｈｃが、上記中間層の中で硬度が最も大きい層のショアＣ硬度Ｈｍ（ｍａｘ）よりも大きく、
その表面に複数のディンプルをさらに備えており、
上記ゴルフボールの仮想球の表面に位置しており緯度がθ（degree）であり経度がφ（degree）である点の球面極座標が（θ，φ）で表されるとき、
（１）座標が（７５，２７０）である点Ｐｎ１と座標が（−７５，９０）である点Ｐｓ１とを通過する第一軸Ａｘ１、
（２）座標が（６０，２７０）である点Ｐｎ２と座標が（−６０，９０）である点Ｐｓ２とを通過する第二軸Ａｘ２、
（３）座標が（４５，２７０）である点Ｐｎ３と座標が（−４５，９０）である点Ｐｓ３とを通過する第三軸Ａｘ３、
（４）座標が（３０，２７０）である点Ｐｎ４と座標が（−３０，９０）である点Ｐｓ４とを通過する第四軸Ａｘ４、
（５）座標が（１５，２７０）である点Ｐｎ５と座標が（−１５，９０）である点Ｐｓ５とを通過する第五軸Ａｘ５、
（６）座標が（７５，０）である点Ｐｎ６と座標が（−７５，１８０）である点Ｐｓ６とを通過する第六軸Ａｘ６、
（７）座標が（６０，０）である点Ｐｎ７と座標が（−６０，１８０）である点Ｐｓ７とを通過する第七軸Ａｘ７、
（８）座標が（４５，０）である点Ｐｎ８と座標が（−４５，１８０）である点Ｐｓ８とを通過する第八軸Ａｘ８、
（９）座標が（３０，０）である点Ｐｎ９と座標が（−３０，１８０）である点Ｐｓ９とを通過する第九軸Ａｘ９、
（１０）座標が（１５，０）である点Ｐｎ１０と座標が（−１５，１８０）である点Ｐｓ１０とを通過する第十軸Ａｘ１０、
（１１）座標が（７５，９０）である点Ｐｎ１１と座標が（−７５，２７０）である点Ｐｓ１１とを通過する第十一軸Ａｘ１１、
（１２）座標が（６０，９０）である点Ｐｎ１２と座標が（−６０，２７０）である点Ｐｓ１２とを通過する第十二軸Ａｘ１２、
（１３）座標が（４５，９０）である点Ｐｎ１３と座標が（−４５，２７０）である点Ｐｓ１３とを通過する第十三軸Ａｘ１３、
（１４）座標が（３０，９０）である点Ｐｎ１４と座標が（−３０，２７０）である点Ｐｓ１４とを通過する第十四軸Ａｘ１４、
及び
（１５）座標が（１５，９０）である点Ｐｎ１５と座標が（−１５，２７０）である点Ｐｓ１５とを通過する第十五軸Ａｘ１５
の、１５の軸Ａｘのそれぞれについて、
（ａ）上記仮想球の表面に存在し、かつ上記軸Ａｘと直交する大円が想定されるステップ、
（ｂ）上記仮想球の表面に存在し、上記軸Ａｘと直交し、かつ上記大円との中心角の絶対値が３０°である２つの小円が想定されるステップ、
（ｃ）これらの小円によりゴルフボールの表面が区画され、この表面のうちこれら小円に挟まれた領域が特定されるステップ、
（ｄ）上記領域に、軸方向において中心角度で３°刻みであり回転方向において中心角で０．２５°刻みに、３０２４０の点が決定されるステップ、
（ｅ）それぞれの点から上記軸Ａｘに下ろした垂線の長さＬ１が算出されるステップ、
（ｆ）軸方向に並ぶ２１個の垂線に基づいて算出された２１個の長さＬ１が合計され、総長さＬ２が算出されるステップ、
（ｇ）回転方向に沿って算出される１４４０個の総長さＬ２のデータ群に、フーリエ変換がなされ、変換データ群が得られるステップ、
並びに
（ｈ）上記変換データ群の最大ピークのピーク値及び次数が算出されるステップ
が実行されることにより得られた１５のピーク値の最小値が、９５ｍｍ以上であり、
上記ステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の最小値が２７以上であり、
上記ステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の最大値が３７以下であり、
上記ステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５の次数の平均値が３０以上３４以下であるゴルフボール。
上記カバー及び上記中間層の合計厚みが２．８ｍｍ以下である請求項１に記載のゴルフボール。
上記ステップ（ａ）−（ｈ）が実行されることにより得られた１５のピーク値の平均が２００ｍｍ以上である請求項１又は２に記載のゴルフボール。
上記ディンプルの総容積が４５０ｍｍ^３以上７５０ｍｍ^３以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフボール。