JP6792489B2 - ハニカム構造体 - Google Patents

Description

本発明は、ハニカム構造体に関する。更に詳しくは、寸法精度に優れるとともに、アイソスタティック強度（Ｉｓｏｓｔａｔｉｃ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）にも優れたハニカム構造体に関する。

化学、電力、鉄鋼等の様々な分野において、環境対策や特定物資の回収等のために使用される触媒装置用の担体として、セラミック製のハニカム構造体が採用されている。また、セラミック製のハニカム構造体は、排ガス浄化用の触媒担体やフィルタとしても用いられている。このようなセラミック製のハニカム構造体は、耐熱性、耐食性に優れたものであり、上述したような種々の用途に採用されている。

ハニカム構造体は、排ガスの流路となり複数のセルを区画形成する隔壁、及び隔壁の外周を囲繞するように配置された外周壁、を備えた柱状のものである（例えば、特許文献１参照）。このようなハニカム構造体は、例えば、セラミック原料等を含む成形原料を押出成形してハニカム形状の成形体を得、得られた成形体を乾燥し、焼成することによって製造されている。上記のような方法によって製造されたハニカム構造体は、隔壁と外周壁とが一度の押出成形によって形成されているため、隔壁と外周壁とが連続した１つの構造物となっている。以下、隔壁と外周壁とが押出成形等によって一体的に形成されたハニカム構造体を、「一体型ハニカム構造体」ということがある。

また、ハニカム構造体の外周壁を研削加工等の機械加工によって除去し、除去した外周壁の代わりに、セラミック原料を含む外周コート材を塗工して、外周コート層を形成する技術も提案されている（例えば、特許文献２参照）。外周コート層を備えたハニカム構造体は、外周壁が機械加工によって除去されているため、隔壁と外周コート層とが、異なる構造物となっている。以下、外周コート層を備えたハニカム構造体を、「外周コートハニカム構造体」ということがある。

特開平７−３９７６１号公報 特開２０１３−５６８２５号公報

一体型ハニカム構造体は、外周コートハニカム構造体と比較して、外周壁の厚さを薄くしても、耐熱衝撃性に優れるという利点がある。しかしながら、一体型ハニカム構造体は、隔壁と外周壁とが押出成形等によって一体的に成形されているため、得られるハニカム構造体の寸法精度が悪くなり易いという問題があった。

特に、大型のハニカム構造体は、寸法精度が悪くなり易い傾向がある。このため、大型のハニカム構造体は、その外周部分において、セルよれ等の隔壁の変形が生じ易く、アイソスタティック強度が低下してしまう、という問題があった。

更に、従来、ハニカム構造体の外周部分における隔壁の厚さが、当該外周部分よりも内側の中央部分における隔壁の厚さより、相対的に厚くなるように構成されたハニカム構造体が提案されている。このようなハニカム構造体に対して、上述した外周コート層を備えた構成を適用しようとすると、外周研削において、ハニカム構造体の中心出しが難しく、外周部分及び中央部分の形状を、狙い通りの形状とすることが困難になるという問題もあった。

本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものである。本発明は、寸法精度に優れるとともに、アイソスタティック強度にも優れたハニカム構造体に関する。特に、大型のハニカム構造体において、圧力損失や耐熱衝撃性を悪化させることなく、寸法精度、及びアイソスタティック強度の向上を図ることが可能なハニカム構造体に関する。

本発明によれば、以下に示すハニカム構造体が提供される。

［１］ 流入端面から流出端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁、及び前記隔壁の外周の少なくとも一部に配設された第一外周壁を有するハニカム構造部と、
前記ハニカム構造部の外側を囲繞するように配設された第二外周壁と、を備え、
前記ハニカム構造部は、前記セルの延びる方向に直交する断面における中央側に配設された前記隔壁によって構成された中央部と、前記中央部の前記隔壁よりも前記隔壁の厚さが厚くなるように構成された外周部と、を含み、
前記ハニカム構造部は、前記外周部における最外周の前記隔壁と前記第一外周壁との界面がないものであり、
前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最大厚さＸ１が、１．２〜３．０ｍｍであり、
前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最大厚さＸ１と、前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最小厚さＸ２と、の差Ｙが、０．２〜１．５ｍｍであり、且つ、
前記ハニカム構造部が、下記式（１）の関係を満たす、ハニカム構造体。
式（１）：０．５≦ＡＢ≦９．０（但し、式（１）において、Ａは、前記外周部における前記隔壁の平均厚さＴＢ［μｍ］と、前記中央部における前記隔壁の平均厚さＴＡ［μｍ］と、の差の値であるＴＢ−ＴＡ［μｍ］を示す。式（１）において、Ｂは、前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における前記外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比であるＳＢ／ＳＡを示す。）

［２］ 前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の直径が、１７７．８〜２６６．７ｍｍである、前記［１］に記載のハニカム構造体。

［３］ 前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最小厚さＸ２が１．４ｍｍ未満である、前記［１］又は［２］に記載のハニカム構造体。

［４］ 前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記外周部における前記隔壁の平均厚さＴＢ［μｍ］と、前記中央部における前記隔壁の平均厚さＴＡ［μｍ］と、の差Ａが、９〜２５μｍである、前記［１］〜［３］のいずれかに記載のハニカム構造体。

［５］ 前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における前記外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比である前記Ｂを百分率で表した百分率Ｂ［％］が、１０〜３０％である、前記［１］〜［４］のいずれかに記載のハニカム構造体。

［６］ 複数の前記セルのうちの少なくとも一部の前記セルの前記流入端面側又は前記流出端面側の開口部に配設され、当該セルの開口部を目封止する目封止部を更に備えた、前記［１］〜［５］のいずれかに記載のハニカム構造体。

本発明のハニカム構造体は、寸法精度に優れるとともに、アイソスタティック強度にも優れるという効果を奏するものである。本発明のハニカム構造体は、隔壁と第一外周壁とによって構成されたハニカム構造部の外側に、第二外周壁を更に備えたものである。ハニカム構造部は、隔壁と第一外周壁の界面がないものである。したがって、ハニカム構造部は、隔壁と第一外周壁とが連続した１つの構造物となっている。本発明のハニカム構造体は、上記式（１）の関係を満たすものであるため、寸法精度、及びアイソスタティック強度の向上を図ることができる。特に、本発明のハニカム構造体は、大型のハニカム構造体において、圧力損失や耐熱衝撃性を悪化させることなく、寸法精度、及びアイソスタティック強度の向上を図ることができる。

本発明のハニカム構造体の第一実施形態を模式的に示す斜視図である。 図１に示すハニカム構造体の流入端面を模式的に示す平面図である。 図２のＸ−Ｘ’断面を模式的に示す、断面図である。 図２に示すハニカム構造体の、第一外周壁及び第二外周壁の一部を拡大した拡大平面図である。

以下、本発明の実施形態について説明する。しかし、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。したがって、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施形態に対し適宜変更、改良等が加えられ得ることが理解されるべきである。

（１）ハニカム構造体（第一実施形態）：
本発明のハニカム構造体の第一実施形態は、図１〜図４に示すようなハニカム構造体１００である。ハニカム構造体１００は、ハニカム構造部５の外側に、第二外周壁４を更に備えたものである。ハニカム構造部５は、多孔質の隔壁１と、第一外周壁３とを有する。ハニカム構造部５は、隔壁１と第一外周壁３の界面がないものである。即ち、ハニカム構造部５は、隔壁１と第一外周壁３とが連続する１つの構造物であるといえる。ハニカム構造部５の隔壁１は、流入端面１１から流出端面１２まで延びる流体の流路となる複数のセル２を区画形成するものである。第一外周壁３は、隔壁１の外周の少なくとも一部を取り囲むように配設されている。第二外周壁４は、ハニカム構造部５の外側を囲繞するように配設されている。

ハニカム構造部５としては、例えば、隔壁１と第一外周壁３とが一体的に構成されたものを挙げることができる。「隔壁１と第一外周壁３とが一体的に構成されたもの」とは、隔壁１と第一外周壁３とが、一度の成形によって形成されたものを意味する。ここで、成形とは、例えば、押出成形を挙げることができる。本実施形態のハニカム構造体１００において、ハニカム構造部５は、隔壁１と第一外周壁３とが連続した１つの焼結体によって構成された構造物であると言える。

ここで、図１は、本発明のハニカム構造体の第一実施形態を模式的に示す斜視図である。図２は、図１に示すハニカム構造体の流入端面を模式的に示す平面図である。図３は、図２のＸ−Ｘ’断面を模式的に示す、断面図である。図４は、図２に示すハニカム構造体の、第一外周壁及び第二外周壁の一部を拡大した拡大平面図である。

ハニカム構造部５は、セル２の延びる方向に直交する断面における中央側に配設された隔壁１ａによって構成された中央部１５と、この中央部１５の隔壁１ａよりも隔壁１ｂの厚さが厚くなるように構成された外周部１６と、を含む。したがって、本実施形態のハニカム構造体１００のハニカム構造部５は、隔壁１の厚さが異なる、２つの領域を有している。この２つの領域は、セル２の延びる方向に直交する断面において、中央部分に位置する中央部１５と、この中央部を取り囲むように配置された外周部１６である。ハニカム構造部５の中央部１５は、相対的に厚さの薄い隔壁１ａによって、複数のセル２ａが区画されたハニカム構造となっている。また、ハニカム構造部５の外周部１６は、相対的に厚さの厚い隔壁１ｂによって、複数のセル２ｂが区画されたハニカム構造となっている。

本実施形態のハニカム構造体１００は、第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最大厚さＸ１が、１．２〜３．０ｍｍである。最大厚さＸ１が、１．２ｍｍ未満であると、ハニカム構造体１００の寸法精度が低下する。即ち、押出成形後のハニカム成形体の外周に外周コート材を塗工することにより、当該ハニカム成形体の形状を整える際に、その形状を十分に整えることが困難となり、得られるハニカム構造体１００の寸法精度が低下する。一方、最大厚さＸ１が、３．０ｍｍを超えると、ハニカム構造体１００の耐熱衝撃性が低下する。最大厚さＸ１は、１．４〜２．６ｍｍであることが好ましく、１．６〜２．４ｍｍであることが更に好ましい。

本実施形態のハニカム構造体１００は、第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最大厚さＸ１と、第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最小厚さＸ２との差Ｙ（即ち、「Ｘ１−Ｘ２」の値）が、０．２〜１．５ｍｍである。この差Ｙが、０．２ｍｍ未満であると、ハニカム構造体１００の寸法精度が低下する。即ち、差Ｙが、０．２ｍｍ未満であると、押出成形後のハニカム成形体の外周に外周コート材を塗工することにより、当該ハニカム成形体の形状を整える際に、その形状を十分に整えることが困難となり、得られるハニカム構造体１００の寸法精度が低下する。一方、この差Ｙが、１．５ｍｍを超えると、ハニカム構造体１００の耐熱衝撃性が低下する。この差Ｙは、０．３〜１．２ｍｍであることが好ましく、０．４〜１．０ｍｍであることが更に好ましい。

以下、特に断りの無い限り、「第一外周壁の厚さ」及び「第二外周壁の厚さ」という場合、セルの延びる方向に直交する断面における「第一外周壁の厚さ」及び「第二外周壁の厚さ」を意味する。また、「隔壁の厚さ」という場合についても、セルの延びる方向に直交する断面における「隔壁の厚さ」を意味する。また、「第一外周壁と第二外周壁の合計の厚さ」とは、第一外周壁の表面に第二外周壁が配設されている状態にて測定された、「第一外周壁と第二外周壁の合計の厚さ」のことを意味する。即ち、「第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１」とは、「第一外周壁と第二外周壁の合計の厚さの最大値」のことである。また、「第一外周壁と第二外周壁の合計の最小厚さＸ２」とは、「第一外周壁と第二外周壁の合計の厚さの最小値」のことである。

本実施形態のハニカム構造体１００は、ハニカム構造部５が、下記式（１）の関係を満たす。なお、下記式（１）において、「ＡＢ」は、「Ａの値」と「Ｂの値」の積を示す。

式（１）：０．５≦ＡＢ≦９．０

ここで、式（１）において、Ａは、ハニカム構造部５の外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢ［μｍ］と、ハニカム構造部５の中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡ［μｍ］との差の値を示す。即ち、Ａは、式（ａ）：Ａ＝ＴＢ−ＴＡの関係を満たし、その単位は［μｍ］となる。以下、このＡについて、「差Ａ」ということがある。

また、式（１）において、Ｂは、セル２の延びる方向に直交する断面における、ハニカム構造体１００の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における外周部１６の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比を示す。即ち、Ｂは、式（ｂ）：Ｂ＝ＳＢ／ＳＡの関係を満たす。以下、特に断りの無い限り、「ハニカム構造体１００の面積ＳＡ」は、「セル２の延びる方向に直交する断面における、ハニカム構造体１００の面積ＳＡ」を意味する。また、「外周部１６の面積ＳＢ」は、「セル２の延びる方向に直交する断面における、ハニカム構造体１００の外周部１６の面積ＳＢ」を意味する。また、上述した「Ｂ」に関連する値として、ＳＢ／ＳＡ×１００の値を、以下、「百分率Ｂ［％］」ということがある。更に、この「百分率Ｂ［％］」は、ハニカム構造体１００及び外周部１６の面積の割合を示す値であるため、この「百分率Ｂ［％］」を、「面積割合Ｂ［％］」と称することもある。

上記式（１）におけるＡＢの値が、０．５未満であると、寸法精度、及びアイソスタティック強度が低下する。また、上記式（１）におけるＡＢの値が、９．０を超えると、ハニカム構造体１００の圧力損失が悪化する。ＡＢの値は、１．０〜７．０であることが好ましく、２．０〜５．０であることが更に好ましい。

第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最大厚さＸ１は、測定対象のハニカム構造体１００の下記に示す３つの断面において、上記合計の厚さ（以下、「合計厚さ」ともいう）を各８点ずつ測定し、測定した２４点の厚さのうちの最大値とする。上記合計の厚さを測定する断面としては、ハニカム構造体１００の流入端面１１側、ハニカム構造体１００の流出端面１２側、及びハニカム構造体１００のセル２の延びる方向の中央の、３つの断面とする。ハニカム構造体１００の流入端面１１側の断面は、ハニカム構造体１００の流入端面１１から、セル２の延びる方向の長さの５％以内の任意の断面とする。ハニカム構造体１００の流出端面１２側の断面は、ハニカム構造体１００の流出端面１２から、セル２の延びる方向の長さの５％以内の任意の断面とする。ハニカム構造体１００のセル２の延びる方向の中央の断面は、ハニカム構造体１００のセル２の延びる方向の中央の±５％以内の任意の断面とする。各断面における測定点については、まず、各断面において１つの測定点を決める。そして、この測定点から時計回りに４５°ずつ移動した７つ点の測定点を決める。４５°ずつ移動した７つ点の測定点に、最初に決めた１つの測定点を加えた８つ測定点を、各断面における測定点とする。

そして、上記のように測定点を決めた後、各測定点を、走査型電子顕微鏡又はマイクロスコープによって観測し、第一外周壁３と第二外周壁４の合計厚さを測定する。第一外周壁３と第二外周壁４の合計厚さは、第二外周壁４の表面に対する法線方向の厚さとする。また、上記合計厚さを測定する際には、第一外周壁３と隔壁１との交差部を観察することで、第一外周壁３と隔壁１との境界の有無の確認することができる。第一外周壁３と隔壁１とに境界がない場合は、第一外周壁３と隔壁１との界面がないと判断することができる。例えば、第一外周壁３と隔壁１とが１つの焼結体によって構成された構造物であれば、第一外周壁３は、隔壁１と一体的に構成されたものということができる。なお、境界の有無の確認は、上述した画像において、第一外周壁３と隔壁１の色調の違いにより判断することができる。例えば、第一外周壁３と隔壁１の組成が異なる場合、第一外周壁３と隔壁１の色調が相違することとなる。また、上記した色調以外にも、例えば、第一外周壁３及び隔壁１を構成するそれぞれの粒子の粒子径や、気孔率等の密度の違いにより、境界の有無の判別を行うこともできる。

第一外周壁３と第二外周壁４との境界については、走査型電子顕微鏡又はマイクロスコープ等により拡大した画像にて確認することができる。例えば、上述した画像において、第一外周壁３と第二外周壁４の色調の違いにより、その境界を判別することができる。また、上記した色調以外にも、例えば、第一外周壁３及び第二外周壁４を構成するそれぞれの粒子の粒子径や、気孔率等の密度の違いにより、境界の判別を行うこともできる。

また、第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最小厚さＸ２については、上述した最大厚さＸ１を求めるために測定された２４点の合計厚さのうちの、最小値として求めることができる。

外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢ［μｍ］、及び中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡ［μｍ］については、以下の方法で求めることができる。まず、ハニカム構造体１００の断面を撮像する。次に、撮像によって得られた画像について、各隔壁１ａ，１ｂの厚さを測定し、それぞれ平均厚さを算出する。各隔壁１ａ，１ｂの厚さを測定する測定箇所（測定点）については、下記の通りとする。

外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢ［μｍ］を求める際の測定箇所（測定点）は、以下の１２点とする。まず、ハニカム構造体１００の最外周から、不完全なセル２を除いた１セル目における１つの隔壁１ｂを、１番目の測定点とする。次に、この１番目の測定点から、径方向に向かう仮想線を引き、当該仮想線上において、外周部１６と中央部１５の境界に最も近い位置に存在する外周部１６の隔壁１ｂを、２番目の測定点とする。そして、１番目の測定点と２番目の測定点とを直線で結んだ仮想線において、その中点に最も近い位置に存在する隔壁１ｂを、３番目の測定点とする。次に、１番目の測定点から時計回りに９０°移動した点に最も近い位置に存在する隔壁１ｂを、４番目の測定点とする。次に、１番目の測定点と同様にして、４番目の測定点から、径方向に向かう仮想線を引き、当該仮想線上において、外周部１６と中央部１５の境界に最も近い位置に存在する外周部１６の隔壁１ｂを、５番目の測定点とする。そして、４番目の測定点と５番目の測定点とを直線で結んだ仮想線において、その中点に最も近い位置に存在する隔壁１ｂを、６番目の測定点とする。以下、４番目の測定点から時計回りに９０°（１番目の測定点から時計回りに１８０°）移動した点と、当該点から更に時計回りに９０°（１番目の測定点から時計回りに２７０°）移動した点とについても、それぞれ３点ずつの測定点を決定する。このようにして、計１２点の測定点を決定する。このようにして決定した１２点の測定点で測定した隔壁１ｂの厚さの平均値が、「外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢ［μｍ］」となる。なお、外周部１６は、ハニカム構造体１００の断面において、中央部１５の隔壁１ａの厚さに対して、その隔壁１ｂの厚さが２．５μｍ以上厚く、且つ、このような厚さの隔壁１ｂが、最外周の隔壁１ｂまで連続している領域とする。

中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡ［μｍ］を求める際の測定箇所（測定点）は、以下の１２点とする。なお、平均厚さＴＡ［μｍ］を求める際の測定点は、上述した平均厚さＴＢ［μｍ］における測定点のうち、「境界に最も近い位置に存在する外周部１６の隔壁１ｂ」を基準として、その測定点の位置を決定する。平均厚さＴＢ［μｍ］における２番目の測定点を例とすると、２番目の測定点を決定する際の仮想線の延長線上において、外周部１６と中央部１５の境界を挟んで、中央部１５側の最も近い位置に存在する隔壁１ａを、平均厚さＴＡ［μｍ］における測定点とする。このようにして、平均厚さＴＢ［μｍ］における４つの測定点に対応した、平均厚さＴＡ［μｍ］における４つの測定点を決定する。そして、この４つの測定点のうち、同一径方向に存在する２つずつの測定点間において、等間隔に、それぞれ４つずつの測定点を決定する。なお、「同一径方向に存在する２つずつの測定点」とは、上述した平均厚さＴＢ［μｍ］における測定点のうち、時計回りに１８０°移動した測定点に対応する２つの測定点のことである。このようにして、２軸の同一径方向おいて、それぞれ６つの測定点が等間隔に配置された、計１２点の測定点を決定する。このようにして決定した１２点の測定点で測定した隔壁１ａの厚さの平均値が、「中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡ［μｍ］」となる。

セル２の延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体１００の面積ＳＡ［ｃｍ^２］は、円柱状のハニカム構造体１００の４点平均径を測定し、そこから算出される断面積とした。４点平均径の測定は、まず、ハニカム構造体１００のセル２の延びる方向に直交する断面において、ハニカム構造体１００の外周における１つの点から４５°間隔で、計４点の直径をノギスで測定する。次に、測定した４点の直径の平均値を求め、求められた平均値を、ハニカム構造体１００の４点平均径［ｍｍ］とする。セル２の延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体１００の外周部１６の面積ＳＢ［ｃｍ^２］については、外周部１６の断面積の比であるＢを、ハニカム構造体１００の面積ＳＡに乗ずることで、求めることができる。

セル２の延びる方向に直交する断面における、セル２の形状については特に制限はない。例えば、セル２の形状としては、三角形、四角形、六角形、八角形、円形、あるいはこれらの組合せを挙げることができる。

第一外周壁３と第二外周壁４の合計の最小厚さＸ２は、１．４ｍｍ未満であることが好ましく、１．２ｍｍ未満であることが更に好ましい。最小厚さＸ２が、１．４ｍｍ以上であると、実使用環境下に耐えるのに必要なハニカム構造体の耐熱衝撃性が確保できない可能性がある。

中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡは、５０〜２６０μｍであることが好ましく、６０〜２１０μｍであることが更に好ましい。平均厚さＴＡが、５０μｍ未満であると、ハニカム構造体１００を把持する際に必要なアイソスタティック強度が確保し難くなることがある。また、平均厚さＴＡが、２６０μｍよりも大きいと、圧力損失が増大することがある。

外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢは、６０〜２８０μｍであることが好ましく、７０〜２３０μｍであることが更に好ましい。平均厚さＴＢが、６０μｍ未満であると、ハニカム構造体１００を把持する際に必要なアイソスタティック強度が確保し難くなることがある。また、平均厚さＴＢが、２８０μｍよりも大きいと、圧力損失が増大することがある。

セル２の延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体１００の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における外周部１６の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比であるＢを百分率で表した百分率Ｂ［％］は、１０〜３０％であることが好ましく、１５〜２５％であることが更に好ましい。上記「百分率Ｂ［％］」が１０％未満であると、ハニカム構造体１００を把持する際に必要なアイソスタティック強度が確保し難くなったり、押出成形後のハニカム成形体の形状が悪化したりすることがある。また、上記「百分率Ｂ［％］」が３０％を超えると、圧力損失が増大することがある。

セル２の延びる方向に直交する断面において、外周部１６における隔壁１ｂの平均厚さＴＢ［μｍ］と、中央部１５における隔壁１ａの平均厚さＴＡ［μｍ］との差Ａが９〜２５μｍであることが好ましく、１２〜２０μｍであることが更に好ましい。ＴＢ［μｍ］とＴＡ［μｍ］との差Ａが、９μｍ未満であると、ハニカム構造体１００を把持する際に必要なアイソスタティック強度が確保し難くなったり、押出成形後のハニカム成形体の形状が悪化したりすることがある。また、ＴＢ［μｍ］とＴＡ［μｍ］との差Ａが、２５μｍより大きくなると、圧力損失が増大することがある。

隔壁１ａ及び隔壁１ｂの気孔率が、２５〜６０％であることが好ましい。隔壁１ａ及び隔壁１ｂの気孔率が２５％未満であると、ハニカム構造体１００の圧力損失が増大し、例えば、エンジンの排気系に設置されるＰＭ捕集用のフィルタとして用いた場合に、エンジンの出力低下を招くことがある。また、隔壁の気孔率が６０％を超えると、十分な強度が得られないことがある。隔壁１ａ及び隔壁１ｂの気孔率は、水銀ポロシメータ（Ｍｅｒｃｕｒｙ ｐｏｒｏｓｉｍｅｔｅｒ）によって計測された値とする。水銀ポロシメータとしては、例えば、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製のＡｕｔｏｐｏｒｅ ９５００（商品名）を挙げることができる。

ハニカム構造体１００のセル密度は、例えば、２８〜１４０個／ｃｍ^２であることが好ましい。２８個／ｃｍ^２未満であると、ハニカム構造体１００を排ガス浄化用部材として用いた際に、排ガス浄化処理を行う面積が小さくなり、十分な浄化性能が発揮されないことがある。一方、１４０個／ｃｍ^２を超えると、ハニカム構造体１００にガスが流通するときの圧力損失が大きくなることがある。

ハニカム構造体１００の全体の形状は、例えば、端面の形状が円形、オーバル形等の柱状を挙げることができる。ハニカム構造体の大きさは、例えば、円柱状の場合、セル２の延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体１００の直径が、１７７．８〜２６６．７ｍｍであることが好ましい。また、ハニカム構造体１００の中心軸方向の長さは、５０〜２６０ｍｍであることが好ましい。

隔壁１及び第一外周壁３の材質については特に制限はない。例えば、隔壁１及び第一外周壁３の材質としては、セラミックを主成分とするものを挙げることができる。セラミックとしては、コージェライト、炭化珪素、珪素−炭化珪素系複合材料、ムライト、アルミナ、チタン酸アルミニウム、窒化珪素、コージェライト化原料、リチウムアルミニウムシリケート、アルミニウムチタネート、及び炭化珪素−コージェライト系複合材料から構成される群より選択される少なくとも１種を含む材料を好適例として挙げることができる。「セラミックを主成分とする」というときは、セラミックを全体の５０質量％以上含有することを意味する。

第二外周壁４の材質については特に制限はない。第二外周壁４の材質としては、セラミックを主成分とするものを挙げることができる。第二外周壁の材質としては、隔壁１及び第一外周壁３の材質の好適例として挙げたものと同様のものを挙げることができる。第二外周壁４は、このような材料を含む外周コート材を、第一外周壁３の表面に塗工することによって形成された外周コート層であることがより好ましい。

本実施形態のハニカム構造体においては、複数のセル２を形成する隔壁１に触媒が担持されていてもよい。隔壁１に触媒を担持するとは、隔壁１の表面及び隔壁１に形成された細孔の内壁に、触媒がコーティングされることをいう。触媒の種類としては、ＳＣＲ触媒（ゼオライト、チタニア、バナジウム）や、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄのうち少なくとも２種の貴金属と、アルミナ、セリア（Ｃｅｒｉａ）、ジルコニア（Ｚｉｒｃｏｎｉａ）の少なくとも１種を含む三元触媒等が挙げられる。このような触媒を担持することにより、直接噴射式ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等から排出される排ガスに含まれるＮＯｘ、ＣＯ、ＨＣ等を無毒化することが可能となる。

本実施形態のハニカム構造体において、上記のような触媒を担持させる方法は、特に制限はなく、当業者が通常行う方法を採用することができる。具体的には、触媒スラリーをウォッシュコート（ｗａｓｈ ｃｏａｔ）して乾燥、焼成する方法等が挙げられる。

本実施形態のハニカム構造体においては、複数のセルのうちの少なくとも一部のセルの流入端面側又は流出端面側の開口部に配設され、当該セルの開口部を目封止する目封止部を更に備えていてもよい。例えば、所定のセルの流入端面側の開口部、及び所定のセル以外の残余のセルの流出端面側の開口部に、セルの開口部を目封止する目封止部が配設されていてもよい。このような目封止部を更に備えたハニカム構造体についても、これまでに説明したハニカム構造体と同様の効果を期待することができる。なお、目封止部を更に備えたハニカム構造体において、全てのセルに対して、いずれか一方の開口部を目封止する目封止部が配設されていてもよいし、一部のセルに対して、いずれか一方の開口部を目封止する目封止部が配設されていてもよい。

（２）ハニカム構造体の製造方法：
次に、本発明のハニカム構造体を製造する方法について説明する。

まず、隔壁及び第一外周壁を作製するための可塑性の坏土を作製する。隔壁及び第一外周壁を作製するための坏土は、原料粉末として、前述の隔壁の好適な材料群の中から選ばれた材料に、適宜、バインダ等の添加剤、及び水を添加することによって作製することができる。上記した添加剤としては、有機バインダ、分散剤、界面活性剤等を挙げることができる。

次に、作製した坏土を押出成形することにより、複数のセルを区画形成する隔壁、及び隔壁を囲繞するように配設された第一外周壁を有する、柱状のハニカム成形体を得る。押出成形においては、押出成形用の口金として、坏土の押出面に、成形するハニカム成形体の反転形状となるスリットが形成されたものを用いることができる。

得られたハニカム成形体を、例えば、マイクロ波及び熱風で乾燥してもよい。また、ハニカム成形体の作製に用いた材料と同様の材料で、セルの開口部を目封止することで目封止部を配設してもよい。

次に、得られたハニカム成形体を焼成することにより、隔壁及び第一外周壁を備えたハニカム構造部を得る。ハニカム構造部とは、第二外周壁が配設される前のハニカム構造体のことである。焼成温度及び焼成雰囲気は、ハニカム成形体の作製に用いた材料により異なり、当業者であれば、選択された材料に最適な焼成温度及び焼成雰囲気を選択することができる。ここで、得られたハニカム構造部の第一外周壁については、例えば、公知の機械加工等により、適宜、第一外周壁の表面を研削して、その厚さを所望の厚さに調節してもよい。

次に、第二外周壁を形成するための外周コート材を調製する。外周コート材は、原料粉末として、前述の第二外周壁の好適な材料群の中から選ばれた材料に、適宜、バインダ等の添加剤、及び水を添加することによって作製することができる。

次に、得られた外周コート材を、ハニカム構造部の表面に塗工する。塗工した外周コート材を乾燥し、ハニカム構造部の第一外周壁の表面に、第二外周壁を形成する。外周コート材を乾燥した後、必要に応じて、外周コート材を塗工したハニカム構造部を焼成してもよい。以上のようにして、本発明のハニカム構造体を製造することができる。本発明のハニカム構造体を製造する方法は、これまでに説明した方法に限定されることはない。

（実施例１）
コージェライト化原料１００質量部に、分散媒を３５質量部、有機バインダを６質量部、分散剤を０．５質量部、それぞれ添加し、それらを混合し、混練して押出成形用の坏土を調製した。コージェライト化原料としては、アルミナ、水酸化アルミニウム、カオリン、タルク、及びシリカを使用した。分散媒としては水を使用し、造孔材としては平均粒子径１〜１０μｍのコークスを使用し、有機バインダとしてはヒドロキシプロピルメチルセルロースを使用し、分散剤としてはエチレングリコールを使用した。

次に、ハニカム成形体作製用の口金を用いて坏土を押出成形し、全体形状が円柱状のハニカム成形体を得た。なお、ハニカム成形体作製用の口金は、坏土排出面側のスリットの幅が、得られるハニカム成形体の中央部と外周部とで、それぞれ異なる幅となるように構成されたものを用いた。これにより、得られたハニカム成形体は、その中央部と外周部とで、隔壁の厚さが異なるように成形されたものであった。

次に、得られたハニカム成形体をマイクロ波乾燥機で乾燥し、更に熱風乾燥機で完全に乾燥させた。その後、ハニカム成形体の両端面を切断し、所定の寸法に整えた。

次に、乾燥したハニカム成形体を、脱脂し、焼成して、隔壁及び第一外周壁を備えたハニカム構造部を得た。得られたハニカム構造部は、端面の直径が１７７．８ｍｍで、セルの延びる方向の長さが１５２．４ｍｍの円柱状のものであった。得られたハニカム構造部は、中央部と外周部とで、隔壁の厚さが異なるものであった。中央部における隔壁の平均厚さＴＡは、１１４μｍであった。外周部における隔壁の平均厚さＴＢは、１２７μｍであった。外周部における隔壁の平均厚さＴＢと、中央部における隔壁の平均厚さＴＡとの差Ａは、１３μｍであった。なお、この差Ａは、「ＴＢ−ＴＡ」のことである。表１の「平均厚さＴＢと平均厚さＴＡとの差Ａ［μｍ］」の欄に、外周部における隔壁の平均厚さＴＢと、中央部における隔壁の平均厚さＴＡとの差の値、即ち、「ＴＢ−ＴＡ」の値を示す。

中央部における隔壁の平均厚さＴＡ、及び外周部における隔壁の平均厚さＴＢは、以下の方法で測定した。まず、ハニカム構造体の断面を撮像した。次に、撮像によって得られた画像について、各隔壁の厚さを測定し、それぞれ平均厚さを算出した。中央部における隔壁の平均厚さＴＡ、及び外周部における隔壁の平均厚さＴＢのそれぞれは、以下の１２点の隔壁の厚さの平均値とした。平均厚さＴＢを求める際の測定点は、ハニカム構造体の最外周から、不完全なセルを除いた１セル目における１つの隔壁を、１番目の測定点とし、この１番目の測定点から、径方向に向かって、外周部と中央部の境界に最も近い位置の隔壁を、２番目の測定点とした。そして、１番目の測定点と２番目の測定点との中点の位置の隔壁を、３番目の測定点とした。そして、１番目の測定点から時計回りに９０°間隔で、それぞれ３つずつの測定点（計９つの測定点）を決定した。最初に決定した１番目〜３番目の３つの測定点と、９０°間隔で決定した計９つの測定点との合計１２点の測定点を、平均厚さＴＢを求める際の測定点とした。なお、平均厚さＴＢを求める際の１２点の測定点は、径方向の２軸上に存在する測定点となる。平均厚さＴＡを求める際の測定点は、外周部における隔壁厚さの測定時と同じ２軸上において、各軸について、６点ずつの測定点を決定した。具体的には、各軸について、外周部と中央部の境界に最も近い位置の隔壁を測定点として必ず含み、各軸上の６点の測定点は、各軸上において等間隔となるように決定した。

ハニカム構造部のセル密度は６２個／ｃｍ^２であった。隔壁の気孔率は３５％であった。隔壁の気孔率は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製のＡｕｔｏｐｏｒｅ ９５００（商品名）によって測定した。表１の「隔壁の平均厚さＴＡ［μｍ］」の欄に、中央部における隔壁の平均厚さＴＡの値を示す。表１の「隔壁の気孔率［％］」の欄に、中央部及び外周部における隔壁の気孔率の値を示す。表１の「セル密度［個／ｃｍ^２］」の欄に、ハニカム構造部のセル密度の値を示す。

次に、ハニカム構造部の第一外周壁の表面に、外周コート材を塗工して、塗工した外周コート材を乾燥して第二外周壁を作製した。外周コート材は、コージェライト粒子、コロイダルシリカ、水、分散剤を混合して調製した。

以上のようにして、隔壁及び第一外周壁を有するハニカム構造部と、ハニカム構造部の第一外周壁の外側を囲繞するように配設された第二外周壁と、を備えた、実施例１のハニカム構造体を製造した。

実施例１のハニカム構造体において、第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１は、２．０ｍｍであった。第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１と、第一外周壁と第二外周壁の合計の最小厚さＸ２との差Ｙは、０．８ｍｍであった。なお、この差Ｙは、「Ｘ１−Ｘ２」のことである。表１の「外周壁の最大厚さＸ１［ｍｍ］」の欄に、「第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１」の値を示す。表１の「最大厚さＸ１と最小厚さＸ２との差Ｙ［ｍｍ］」の欄に、「第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１と、第一外周壁と第二外周壁の合計の最小厚さＸ２と、の差Ｙ」の値を示す。

第一外周壁と第二外周壁の合計の最大厚さＸ１及び最小厚さＸ２は、測定対象のハニカム構造体の下記に示す３つの断面において、第一外周壁と第二外周壁の合計の厚さを各８点ずつ測定し、測定した２４点の厚さのうちの最大値及び最小値より求めた。各厚さを測定する断面としては、ハニカム構造体の流入端面側、ハニカム構造体の流出端面側、及びハニカム構造体のセルの延びる方向の中央の、３つの断面とした。ハニカム構造体の流入端面側の断面は、ハニカム構造体の流入端面から、セルの延びる方向の長さの５％以内の任意の断面とした。ハニカム構造体の流出端面側の断面は、ハニカム構造体の流出端面から、セルの延びる方向の長さの５％以内の任意の断面とした。ハニカム構造体のセルの延びる方向の中央の断面は、ハニカム構造体のセルの延びる方向の中央の±５％以内の任意の断面とした。

また、実施例１のハニカム構造体において、セルの延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比の百分率は、２０％であった。なお、この百分率は、「ＳＢ／ＳＡ×１００」のことである。表１の「外周部の面積割合Ｂ［％］」の欄に、セルの延びる方向に直交する断面におけるハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比の百分率の値を示す。また、表１の「ＡＢ」の欄に、上記した「差Ａ」と「面積割合Ｂ」を乗算した値を１００で除算した値を示す。

実施例１のハニカム構造体について、以下の方法で、「アイソスタティック強度」、「寸法精度」、「圧力損失」、及び「耐熱衝撃性」の評価を行った。結果を、表２に示す。

［アイソスタティック強度］
アイソスタティック強度の測定は、社団法人自動車技術会発行の自動車規格であるＪＡＳＯ規格のＭ５０５−８７で規定されているアイソスタティック破壊強度試験に基づいて行った。アイソスタティック破壊強度試験は、ゴムの筒状容器に、ハニカム構造体を入れてアルミ製板で蓋をし、水中で等方加圧圧縮を行う試験である。即ち、アイソスタティック破壊強度試験は、缶体に、ハニカム構造体が外周面把持される場合の圧縮負荷加重を模擬した試験である。このアイソスタティック破壊強度試験によって測定されるアイソスタティック強度は、ハニカム構造体が破壊したときの加圧圧力値（ＭＰａ）で示される。以下の評価基準１により、アイソスタティック強度の評価を行った。
（評価基準１）
評価Ａ：アイソスタティック強度が、比較例１のアイソスタティック強度に対して、＋１．５ＭＰａ以上である。
評価Ｂ：アイソスタティック強度が、比較例１のアイソスタティック強度に対して、＋１．０ＭＰａ以上、＋１．５ＭＰａ未満である。
評価Ｃ：アイソスタティック強度が、比較例１のアイソスタティック強度に対して、＋０．５ＭＰａ以上、＋１．０ＭＰａ未満である。
評価Ｄ：アイソスタティック強度が、比較例１のアイソスタティック強度に対して、＋０．５ＭＰａ未満である。

［寸法精度（４点平均径）］
寸法精度の評価は、円柱状のハニカム構造体の４点平均径を測定し、以下の評価基準１に基づいて評価を行った。４点平均径の測定は、まず、ハニカム構造体のセルの延びる方向に直交する断面において、ハニカム構造体の外周における１つの点から４５°間隔で、計４点の直径をノギスで測定する。次に、測定した４点の直径の平均値を求め、求められた平均値を、ハニカム構造体の４点平均径（ｍｍ）とする。なお、下記評価基準における「狙いの直径」とは、各実施例のハニカム構造体を作製する際の「目標とする直径」のことを意味する。
（評価基準１）
評価Ａ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±０．５ｍｍ以内である。
評価Ｂ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±１．０ｍｍ以内である。
評価Ｃ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±１．５ｍｍ以内である。
評価Ｄ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±２．０ｍｍを超える。

［圧力損失］
７．０Ｌのトラック用ディーゼルエンジンを搭載した乗用車の排気系に、ハニカム構造体を装着した。この乗用車を使用し、シャシダイナモ（Ｃｈａｓｓｉｓ ｄｙｎａｍｏｍｅｔｅｒ）による車両試験として、フルロードステップアップ（Ｆｕｌｌ ｒｏａｄ ｓｔｅｐ−ｕｐ）時の圧力損失を測定した。具体的には、エンジン回転数を２５００ｒｐｍまで、５分／ステップで５００ｒｐｍずつ上昇させ、各ステップでの圧力損失を測定した。比較例１のハニカム構造体の圧力損失を、圧力損失評価の基準値とした。各実施例及び比較例の圧力損失の値と、基準値である比較例１の圧力損失の値を比較し、以下の評価基準１により、圧力損失評価を行った。なお、評価にあたっては、エンジン回転数２５００ｒｐｍ時の圧力損失を用いた。
（評価基準１）
評価Ａ：圧力損失が、比較例１の圧力損失に対して、＋５％未満である。
評価Ｂ：圧力損失が、比較例１の圧力損失に対して、＋１０％未満である。
評価Ｃ：圧力損失が、比較例１の圧力損失に対して、＋１５％未満である。
評価Ｄ：圧力損失が、比較例１の圧力損失に対して、＋１５％以上である。

［耐熱衝撃性］
社団法人自動車技術会発行の自動車規格であるＪＡＳＯ規格のＭ５０５−８７に規定されている方法に基づいて、電気炉スポーリング試験による耐熱衝撃性の評価を行った。具体的には、まず、室温より所定温度高い温度に保った電気炉に、室温のハニカム構造体を入れた。この状態で２０分間保持した後、ハニカム構造体を取り出し、耐火レンガ上に載置した。この状態で１５分間以上自然放置した後、室温になるまでハニカム構造体を冷却し、そのハニカム構造体にクラック等の破壊が生じているかを調べた。この操作を、ハニカム構造体にクラック等の破壊が生じるまで繰り返した。なお、電気炉内温度は、上記の操作を繰り返す度に、２５℃ずつ上昇させていった。ハニカム構造体にクラック等の破壊が生じていることが確認された操作の１回前の操作における電気炉内温度を、ハニカム構造体の安全温度とした。以下の評価基準１により、耐熱衝撃性の評価を行った。
（評価基準１）
評価Ａ：安全温度が、６５０℃以上である。
評価Ｂ：安全温度が、５５０℃以上、６５０℃未満である。
評価Ｃ：安全温度が、４５０℃以上、５５０℃未満である。
評価Ｄ：安全温度が、４５０℃未満である。

（実施例２〜１０）
ハニカム構造体の各構成を、表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様の方法で、実施例２〜１０のハニカム構造体を製造した。実施例２〜１０のハニカム構造体について、実施例１と同様の方法で、各評価を行った。結果を、表２に示す。

（比較例１〜９）
ハニカム構造体の各構成を、表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様の方法で、比較例１〜９のハニカム構造体を製造した。なお、比較例１のハニカム構造体は、ハニカム構造部の第一外周壁を全て研削加工によって取り除き、第一外周壁を全て取り除いたハニカム構造部の外周に、第二外周壁を配設することによってハニカム構造体を作製した。比較例１〜９のハニカム構造体について、実施例１と同様の方法で、各評価を行った。結果を、表２に示す。

（実施例１１〜２０）
ハニカム構造体の各構成を、表３に示すように変更した以外は、実施例１と同様の方法で、実施例１１〜２０のハニカム構造体を製造した。なお、実施例１１〜２０のハニカム構造体は、端面の直径が２６６．７ｍｍで、セルの延びる方向の長さが１５２．４ｍｍの円柱状のものとした。実施例１１〜２０のハニカム構造体について、実施例１と同様の方法で、各評価を行った。ただし、各評価については、それぞれの評価基準を、下記評価基準２に変更した。即ち、「アイソスタティック強度」、及び「圧力損失」の評価において、評価基準２に示すように、基準となるハニカム構造体を、比較例１０のハニカム構造体に変更した。また、「寸法精度」、及び「耐熱衝撃性」の評価については、評価基準の値を、以下の評価基準２ように変更した。結果を、表４に示す。

（比較例１０〜１８）
ハニカム構造体の各構成を、表３に示すように変更した以外は、実施例１１と同様の方法で、比較例１０〜１８のハニカム構造体を製造した。なお、比較例１０のハニカム構造体は、ハニカム構造部の第一外周壁を全て研削加工によって取り除き、第一外周壁を全て取り除いたハニカム構造部の外周に、第二外周壁を配設することによってハニカム構造体を作製した。比較例１０〜１８のハニカム構造体について、実施例１１と同様の方法で、各評価を行った。結果を、表４に示す。

［アイソスタティック強度］
（評価基準２）
評価Ａ：アイソスタティック強度が、比較例１０のアイソスタティック強度に対して、＋１．５ＭＰａ以上である。
評価Ｂ：アイソスタティック強度が、比較例１０のアイソスタティック強度に対して、＋１．０ＭＰａ以上、＋１．５ＭＰａ未満である。
評価Ｃ：アイソスタティック強度が、比較例１０のアイソスタティック強度に対して、＋０．５ＭＰａ以上、＋１．０ＭＰａ未満である。
評価Ｄ：アイソスタティック強度が、比較例１０のアイソスタティック強度に対して、＋０．５ＭＰａ未満である。

［寸法精度（４点平均径）］
（評価基準２）
評価Ａ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±０．５ｍｍ以内である。
評価Ｂ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±１．５ｍｍ以内である。
評価Ｃ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±２．０ｍｍ以内である。
評価Ｄ：４点平均径が、狙いの直径に対して、±２．５ｍｍを超える。

［圧力損失］
（評価基準２）
評価Ａ：圧力損失が、比較例１０の圧力損失に対して、＋５％未満である。
評価Ｂ：圧力損失が、比較例１０の圧力損失に対して、＋１０％未満である。
評価Ｃ：圧力損失が、比較例１０の圧力損失に対して、＋１５％未満である。
評価Ｄ：圧力損失が、比較例１０の圧力損失に対して、＋１５％以上である。

［耐熱衝撃性］
（評価基準２）
評価Ａ：安全温度が、６００℃以上である。
評価Ｂ：安全温度が、５００℃以上、６００℃未満である。
評価Ｃ：安全温度が、４００℃以上、５００℃未満である。
評価Ｄ：安全温度が、４００℃未満である。

（実施例２１〜２４）
ハニカム構造体の各構成を、表５に示すように変更した以外は、実施例１と同様の方法で、実施例２１〜２４のハニカム構造体を製造した。なお、実施例２１〜２４のハニカム構造体は、端面の直径が１７７．８ｍｍで、セルの延びる方向の長さが１５２．４ｍｍの円柱状のものとした。実施例２１〜２４のハニカム構造体について、実施例１と同様の方法で、各評価を行った。ただし、各評価については、それぞれの評価基準を、上記「評価基準１」に対して、基準となるハニカム構造体を、以下のように変更した。それ以外は、上記「評価基準１」に基づき評価を行った。結果を、表６に示す。
実施例２１について、基準となるハニカム構造体を、比較例１９とした。
実施例２２について、基準となるハニカム構造体を、比較例２０とした。
実施例２３について、基準となるハニカム構造体を、比較例２１とした。
実施例２４について、基準となるハニカム構造体を、比較例２２とした。

（比較例１９〜２２）
ハニカム構造体の各構成を、表５に示すように変更した以外は、実施例２１と同様の方法で、比較例１９〜２２のハニカム構造体を製造した。なお、比較例１９〜２２のハニカム構造体は、ハニカム構造部の第一外周壁を全て研削加工によって取り除き、第一外周壁を全て取り除いたハニカム構造部の外周に、第二外周壁を配設することによってハニカム構造体を作製した。比較例１９〜２２のハニカム構造体について、実施例２１と同様の方法で、各評価を行った。結果を、表６に示す。

（結果）
実施例１〜２４のハニカム構造体は、全ての評価において、評価Ａから評価Ｃの結果となった。評価Ａから評価Ｃについては、ハニカム構造体として良好な特性を示すものであるといえる。

一方、「ＡＢ」の値が０．４となる、比較例２，３，１１，１２のハニカム構造体は、「アイソスタティック強度」及び「寸法精度」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。また、「ＡＢ」の値が９．２となる、比較例８，９，１７，１８のハニカム構造体は、「圧力損失」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。

また、「外周壁の最大厚さＸ１［ｍｍ］」の値が、３．１ｍｍとなる、比較例４，１３のハニカム構造体は、「耐熱衝撃性」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。また、「外周壁の最大厚さＸ１［ｍｍ］」の値が、１．１ｍｍとなる、比較例６，１５のハニカム構造体は、「寸法精度」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。

また、「最大厚さＸ１と最小厚さＸ２との差Ｙ［ｍｍ］」の値が、１．６ｍｍとなる、比較例５，１４のハニカム構造体は、「耐熱衝撃性」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。また、「最大厚さＸ１と最小厚さＸ２との差Ｙ［ｍｍ］」の値が、０．１ｍｍとなる、比較例７，１６のハニカム構造体は、「寸法精度」の評価において、不合格となる評価Ｄの結果となった。

また、ハニカム構造体のセル密度を変更した実施例２１及び比較例１９についても、実施例２１のハニカム構造体は、比較例１９のハニカム構造体に対して、アイソスタティック強度及び圧力損失の改善が図られていることが分かる。同様に、実施例２２及び比較例２０についても、実施例２２のハニカム構造体は、比較例２０のハニカム構造体に対して、アイソスタティック強度及び圧力損失の改善が図られていることが分かる。

また、ハニカム構造体の隔壁の厚さを変更した実施例２３及び比較例２１についても、実施例２３のハニカム構造体は、比較例２１のハニカム構造体に対して、アイソスタティック強度及び圧力損失の改善が図られていることが分かる。同様に、実施例２４及び比較例２２についても、実施例２４のハニカム構造体は、比較例２２のハニカム構造体に対して、アイソスタティック強度及び圧力損失の改善が図られていることが分かる。

本発明のハニカム構造体は、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等から排出される排ガスを浄化するための触媒を担持する触媒担体や、排ガスを浄化するためのフィルタとして利用することができる。

１，１ａ，１ｂ：隔壁、２，２ａ，２ｂ：セル、３：第一外周壁、４：第二外周壁、５：ハニカム構造部、１１：流入端面、１２：流出端面、１５：中央部、１６：外周部、１００：ハニカム構造体。

Claims (6)

1. 流入端面から流出端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁、及び前記隔壁の外周の少なくとも一部に配設された第一外周壁を有するハニカム構造部と、
   前記ハニカム構造部の外側を囲繞するように配設された第二外周壁と、を備え、
   前記ハニカム構造部は、前記セルの延びる方向に直交する断面における中央側に配設された前記隔壁によって構成された中央部と、前記中央部の前記隔壁よりも前記隔壁の厚さが厚くなるように構成された外周部と、を含み、
   前記ハニカム構造部は、前記外周部における最外周の前記隔壁と前記第一外周壁との界面がないものであり、
   前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最大厚さＸ１が、１．２〜３．０ｍｍであり、
   前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最大厚さＸ１と、前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最小厚さＸ２と、の差Ｙが、０．２〜１．５ｍｍであり、且つ、
   前記ハニカム構造部が、下記式（１）の関係を満たす、ハニカム構造体。
   式（１）：０．５≦ＡＢ≦９．０（但し、式（１）において、Ａは、前記外周部における前記隔壁の平均厚さＴＢ［μｍ］と、前記中央部における前記隔壁の平均厚さＴＡ［μｍ］と、の差の値であるＴＢ−ＴＡ［μｍ］を示す。式（１）において、Ｂは、前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における前記外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比であるＳＢ／ＳＡを示す。）
2. 前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の直径が、１７７．８〜２６６．７ｍｍである、請求項１に記載のハニカム構造体。
3. 前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記第一外周壁と前記第二外周壁の合計の最小厚さＸ２が１．４ｍｍ未満である、請求項１又は２に記載のハニカム構造体。
4. 前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記外周部における前記隔壁の平均厚さＴＢ［μｍ］と、前記中央部における前記隔壁の平均厚さＴＡ［μｍ］と、の差Ａが、９〜２５μｍである、請求項１〜３のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
5. 前記セルの延びる方向に直交する断面における前記ハニカム構造体の面積ＳＡ［ｃｍ^２］に対する、当該断面における前記外周部の面積ＳＢ［ｃｍ^２］の比である前記Ｂを百分率で表した百分率Ｂ［％］が、１０〜３０％である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
6. 複数の前記セルのうちの少なくとも一部の前記セルの前記流入端面側又は前記流出端面側の開口部に配設され、当該セルの開口部を目封止する目封止部を更に備えた、請求項１〜５のいずれか一項に記載のハニカム構造体。

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