JP6768226B2 - Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method - Google Patents

Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method Download PDF

Info

Publication number
JP6768226B2
JP6768226B2 JP2016124540A JP2016124540A JP6768226B2 JP 6768226 B2 JP6768226 B2 JP 6768226B2 JP 2016124540 A JP2016124540 A JP 2016124540A JP 2016124540 A JP2016124540 A JP 2016124540A JP 6768226 B2 JP6768226 B2 JP 6768226B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
nozzle
glass fiber
notch
section
cross
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2016124540A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2017226579A (en
Inventor
智基 柳瀬
智基 柳瀬
和征 中川
和征 中川
禅 松浦
禅 松浦
哲司 川口
哲司 川口
健 苗村
健 苗村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Electric Glass Co Ltd
Original Assignee
Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Electric Glass Co Ltd filed Critical Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority to JP2016124540A priority Critical patent/JP6768226B2/en
Priority to CN201780025509.3A priority patent/CN109071313A/en
Priority to PCT/JP2017/009264 priority patent/WO2017221471A1/en
Priority to TW109134813A priority patent/TWI741824B/en
Priority to TW106108997A priority patent/TWI719165B/en
Publication of JP2017226579A publication Critical patent/JP2017226579A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6768226B2 publication Critical patent/JP6768226B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/08—Bushings, e.g. construction, bushing reinforcement means; Spinnerettes; Nozzles; Nozzle plates
    • C03B37/083—Nozzles; Bushing nozzle plates
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/253—Formation of filaments, threads, or the like with a non-circular cross section; Spinnerette packs therefor

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)

Description

本発明は、異形断面ガラス繊維の製造技術の改良に関するものである。 The present invention relates to an improvement in a technique for producing a glass fiber having a modified cross section.

断面が長円形や楕円形のような扁平形状などの非円形断面を有する異形断面ガラス繊維は、樹脂と混合して複合化した場合に高い補強効果を実現できることから、さまざまな分野で利用されている。 Irregular cross-section glass fiber having a non-circular cross section such as an oval or elliptical flat cross section is used in various fields because it can realize a high reinforcing effect when mixed with a resin and composited. There is.

この種の異形断面ガラス繊維は、ノズルから溶融ガラスを引き出しながら冷却することにより製造されるのが一般的である。この際、ノズル先端部のノズル孔の形状が製造されるガラス繊維の断面形状の基礎を形作ることから、異形断面ガラス繊維の製造する場合、ノズル先端部においてノズル孔が扁平状とされることが多い。 This type of irregularly shaped glass fiber is generally produced by cooling while drawing molten glass from a nozzle. At this time, since the shape of the nozzle hole at the tip of the nozzle forms the basis of the cross-sectional shape of the glass fiber to be manufactured, when manufacturing the glass fiber having a deformed cross section, the nozzle hole may be flattened at the tip of the nozzle. There are many.

しかしながら、扁平状のノズル孔を有するノズルを使用したとしても、ノズルから引き出される溶融ガラスの粘度が低すぎれば、ノズル先端部の直下で表面張力により溶融ガラスの断面が丸くなるように形成されやすく、所期の異形断面ガラス繊維を製造することができなくなる。 However, even if a nozzle having a flat nozzle hole is used, if the viscosity of the molten glass drawn out from the nozzle is too low, the molten glass is likely to be formed so that the cross section of the molten glass is rounded due to surface tension directly under the tip of the nozzle. , It becomes impossible to manufacture the desired irregular cross-section glass fiber.

そこで、例えば、特許文献１の図１８〜２０に開示のノズルでは、溶融ガラスが流出するノズル先端部において、扁平状のノズル孔の短径方向で対向する一対の長壁部のそれぞれに凹状の切欠き部を設け、この凹状の切欠き部により冷却して溶融ガラスの粘度を調整している。 Therefore, for example, in the nozzles disclosed in FIGS. 18 to 20 of Patent Document 1, in the nozzle tip portion where the molten glass flows out, a concave cut is made in each of the pair of long wall portions facing each other in the minor axis direction of the flat nozzle hole. A notch is provided, and the concave notch cools the molten glass to adjust the viscosity.

特許第３３６９６７４号公報Japanese Patent No. 3369674

ところで、特許文献１の図１８〜２０に開示の切欠き部は、基端側（溶融ガラスの流入側）の開口幅と先端側（溶融ガラスの流出側）の開口幅が実質的に同じ矩形状である。そのため、切欠き部を設けたノズル先端部の強度が必然的に弱くなる。特に、矩形状の切欠き部の開口面積を大きくするために、長壁部の略全域に矩形状の切欠き部を設けた場合、切欠き部を除くノズル先端部の残余部が、実質的にノズル孔の長径側で対向する一対の短壁部のみになるため、ノズル先端部の強度低下はより顕著になる。 By the way, the notch portion disclosed in FIGS. 18 to 20 of Patent Document 1 has a rectangle in which the opening width on the proximal end side (inflow side of the molten glass) and the opening width on the distal end side (outflow side of the molten glass) are substantially the same. The shape. Therefore, the strength of the nozzle tip portion provided with the notch portion is inevitably weakened. In particular, when a rectangular cutout portion is provided in substantially the entire area of the long wall portion in order to increase the opening area of the rectangular cutout portion, the remaining portion of the nozzle tip portion excluding the cutout portion is substantially. Since only a pair of short wall portions facing each other on the major axis side of the nozzle hole are formed, the decrease in strength of the nozzle tip portion becomes more remarkable.

しかしながら、ノズルの内部には高温の溶融ガラスが流通するとともに周辺温度も高いため、上述のようにノズル先端部の強度が低いと、短壁部が外側に広がるなどの熱変形が生じるおそれがある。この場合、ノズル先端部におけるノズル孔の形状変形を伴うことから、成形されるガラス繊維の形状にばらつきが大きくなり、安定的な成形が難しくなる。 However, since high-temperature molten glass flows inside the nozzle and the ambient temperature is high, if the strength of the nozzle tip is low as described above, thermal deformation such as the short wall spreading outward may occur. .. In this case, since the shape of the nozzle hole at the tip of the nozzle is deformed, the shape of the glass fiber to be molded has a large variation, and stable molding becomes difficult.

以上の実情に鑑み、本発明は、ノズルの熱変形を抑えつつ成形時の溶融ガラスの粘度を適正に調整し、異形断面ガラス繊維を安定的に成形することを課題とする。 In view of the above circumstances, it is an object of the present invention to appropriately adjust the viscosity of the molten glass at the time of molding while suppressing thermal deformation of the nozzle, and to stably mold the irregular cross-section glass fiber.

上記課題を解決するために創案された本発明に係る異形断面ガラス繊維製造用ノズルは、溶融ガラスが流出する先端部において、扁平状のノズル孔と、ノズル孔の短径方向で対向する一対の第１の壁部と、ノズル孔の長径方向で対向する一対の第２の壁部と、を備えた異形断面ガラス繊維製造用ノズルであって、一対の第１の壁部のそれぞれは、先端側に向かうに連れて長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の切欠き部を有することを特徴とする。 The nozzle for manufacturing irregular cross-section glass fiber according to the present invention, which was devised to solve the above problems, has a pair of flat nozzle holes and a pair of nozzle holes facing each other in the minor axis direction at the tip where molten glass flows out. A nozzle for manufacturing a glass fiber having a deformed cross section, comprising a first wall portion and a pair of second wall portions facing each other in the major axis direction of the nozzle hole, each of the pair of first wall portions having a tip. It is characterized by having a concave notch in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the side.

このような構成によれば、切欠き部の開口幅が先端側に向かうに連れて漸次拡大するため、ノズル先端部において、切欠き部を除く第１の壁部の残余部の基端側面積はその先端側面積よりも大きくなる。その結果、基端側における第１の壁部の強度が十分確保され、切欠き部を設けたノズル先端部が熱変形しにくくなる。そして、このようにノズル強度を確保した状態で、先端側の切欠き部の開口幅は大きくなるので、切欠き部の開口面積も十分に確保できる。そのため、両側の切欠き部を通じて溶融ガラスを十分に冷却することができる。その結果、ノズル先端部における溶融ガラスの粘度が高くなり、ノズルから引き出される溶融ガラスの断面が表面張力によって丸まりにくくなる。したがって、上記構成を備えたノズルによって異形断面ガラス繊維を製造すれば、扁平形状などの非円形断面を有する異形断面ガラス繊維を安定的に成形することが可能となる。特に、一対の第１の壁部のそれぞれに切欠き部を有するため、ばらつきが少ない異形断面ガラス繊維を得ることができる。 According to such a configuration, since the opening width of the notch portion gradually expands toward the tip side, the area on the base end side of the residual portion of the first wall portion excluding the notch portion at the nozzle tip portion. Is larger than its tip side area. As a result, the strength of the first wall portion on the base end side is sufficiently secured, and the nozzle tip portion provided with the notch portion is less likely to be thermally deformed. Then, with the nozzle strength secured in this way, the opening width of the notch on the tip side becomes large, so that the opening area of the notch can be sufficiently secured. Therefore, the molten glass can be sufficiently cooled through the notches on both sides. As a result, the viscosity of the molten glass at the tip of the nozzle increases, and the cross section of the molten glass drawn out from the nozzle is less likely to be rounded due to surface tension. Therefore, if the irregular cross-section glass fiber is manufactured by the nozzle having the above configuration, it is possible to stably form the irregular cross-section glass fiber having a non-circular cross section such as a flat shape. In particular, since each of the pair of first wall portions has a notch portion, it is possible to obtain a glass fiber having a modified cross section with little variation.

上記の構成において、切欠き部は、第１の壁部のうち、長径方向の中央部のみに形成されていることが好ましい。このようにすれば、第１の壁部の長径方向の両端部には切欠き部が形成されない。そのため、第１の壁部の先端側の強度も確保しやすくなり、ノズルの熱変形をより確実に防止することができる。 In the above configuration, the notch portion is preferably formed only in the central portion in the major axis direction of the first wall portion. In this way, notches are not formed at both ends of the first wall portion in the major axis direction. Therefore, it becomes easy to secure the strength of the tip end side of the first wall portion, and the thermal deformation of the nozzle can be prevented more reliably.

上記の構成において、切欠き部が、三角形状、台形状、および弦と弧からなる弓形状の中から選択された１つの形状であってもよい。特に、台形状や半円形などの弓形状が、切欠き部に鋭角部が形成されないため好ましい。 In the above configuration, the notch may be one shape selected from a triangular shape, a trapezoidal shape, and a bow shape including a string and an arc. In particular, a bow shape such as a trapezoidal shape or a semicircular shape is preferable because an acute angle portion is not formed in the notch portion.

上記課題を解決するために創案された本発明に係る異形断面ガラス繊維製造装置は、上記の構成を適宜備えたノズルが底部に複数設けられたブッシングを備えていることを特徴とする。このような構成によれば、既に述べた対応する構成と同様の効果を享受することができる。 The modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus according to the present invention, which was devised to solve the above problems, is characterized by having a bushing in which a plurality of nozzles having the above configurations are appropriately provided at the bottom. With such a configuration, it is possible to enjoy the same effect as the corresponding configuration already described.

上記の構成において、ノズルの切欠き部に対向するように、冷却手段が配置されていることが好ましい。このようにすれば、切欠き部を通じて溶融ガラスをより効率的に冷却することができる。 In the above configuration, it is preferable that the cooling means is arranged so as to face the notch portion of the nozzle. In this way, the molten glass can be cooled more efficiently through the notch.

上記の構成において、長径方向を同一方向に向けた複数のノズルを長径方向に延びる同一直線上に配置してなるノズル列が、平行に複数列配置されるとともに、冷却手段が、隣接するノズル列の間に、ノズル列と平行に配置されていてもよい。このようにすれば、冷却手段の数を減らしつつ、ブッシングにノズルを密に配置できるため、異形断面ガラス繊維を効率よく製造することができる。 In the above configuration, a plurality of nozzle rows in which a plurality of nozzles with the major axis direction oriented in the same direction are arranged on the same straight line extending in the major axis direction are arranged in parallel, and the cooling means are adjacent nozzle rows. It may be arranged parallel to the nozzle row between the two. In this way, the nozzles can be densely arranged on the bushing while reducing the number of cooling means, so that the glass fiber having a modified cross section can be efficiently manufactured.

上記課題を解決するために創案された本発明に係る異形断面ガラス繊維製造方法は、扁平状のノズル孔と、ノズル孔の短径方向で対向する一対の第１の壁部と、ノズル孔の長径方向で対向する一対の第２の壁部と、を備えたノズルを用いて異形断面ガラス繊維を製造する異形断面ガラス繊維製造方法であって、ノズルは、一対の第１の壁部のそれぞれに、先端側に向かうに連れて長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の切欠き部を有することを特徴とする。このような構成によれば、既に述べた対応する構成と同様の効果を享受することができる。 The modified cross-sectional glass fiber manufacturing method according to the present invention, which was devised to solve the above problems, comprises a flat nozzle hole, a pair of first wall portions facing each other in the minor axis direction of the nozzle hole, and a nozzle hole. A method for producing a modified cross-sectional glass fiber using a nozzle provided with a pair of second wall portions facing each other in the major axis direction, wherein the nozzle is a pair of first wall portions, respectively. In addition, it is characterized by having a concave notch portion in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the tip side. With such a configuration, it is possible to enjoy the same effect as the corresponding configuration already described.

上記の構成において、溶融ガラスはＥガラスであってもよい。このようにすれば、Ｅガラスは失透しにくいガラスであるため、異形断面ガラス繊維の生産性が向上するという利点がある。 In the above configuration, the molten glass may be E glass. In this way, since the E glass is a glass that does not easily devitrify, there is an advantage that the productivity of the irregular cross-section glass fiber is improved.

上記の構成において、成形温度において、溶融ガラスは、１０２．０〜１０３・５ｄＰａ・ｓの粘度を有することが好ましい。すなわち、１０３・５ｄＰａ・ｓ以下であれば、溶融ガラスの粘度が高くなりすぎないため、ガラス繊維の成形性を良好に維持することができる。また、１０２．０ｄＰａ・ｓ以上であれば、溶融ガラスの粘度が低くなりすぎないため、溶融ガラスが表面表力によって円形断面に戻ろうとする力が弱められ、ガラス繊維の扁平比（長径寸法／短径寸法）を高めることができる。 In the above configuration, at the molding temperature, the molten glass preferably has a viscosity of 10 2.0 to 10 3.5 dPa · s. That is, if 10 3 · 5 dPa · s or less, the viscosity of the molten glass is not too high, it is possible to maintain good moldability of the glass fibers. Further, when it is 10 2.0 dPa · s or more, the viscosity of the molten glass does not become too low, so that the force of the molten glass to return to the circular cross section is weakened by the surface surface force, and the flatness ratio (major diameter) of the glass fiber is weakened. Dimension / minor axis dimension) can be increased.

以上の本発明によれば、ノズルの熱変形を抑えつつ成形時の溶融ガラスの粘度を適正に調整し、異形断面ガラス繊維を安定的に成形することができる。 According to the above invention, it is possible to appropriately adjust the viscosity of the molten glass at the time of molding while suppressing the thermal deformation of the nozzle, and to stably mold the irregular cross-section glass fiber.

本発明の一実施形態に係る異形断面ガラス繊維製造装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the irregular cross-sectional glass fiber manufacturing apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 図１のノズル周辺を拡大して示す断面図である。It is sectional drawing which shows the periphery of the nozzle of FIG. 1 enlarged. 図１のノズル周辺を拡大して示す底面図である。It is the bottom view which shows the periphery of the nozzle of FIG. 1 enlarged. 本発明の第１の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）は側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ１−Ａ１断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ１−Ｂ１断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ１−Ｃ１断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 1st Embodiment of this invention, (a) is a side view, (b) is A1-A1 sectional view of (a), (c) is B1-B1 of (a). The cross-sectional view, (d) is the C1-C1 cross-sectional view of (a). 本発明の第２の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ２−Ａ２断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ２−Ｂ２断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ２−Ｃ２断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on the 2nd Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the A2-A2 sectional view of (a), (c) is B2- B2 sectional view, (d) is a C2-C2 sectional view of (a). 本発明の第３の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ３−Ａ３断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ３−Ｂ３断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ３−Ｃ３断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 3rd Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the cross-sectional view of A3-A3 of (a), (c) is B3- of (a). B3 sectional view, (d) is a C3-C3 sectional view of (a). 本発明の第４の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ４−Ａ４断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ４−Ｂ４断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ４−Ｃ４断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 4th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the A4-A4 sectional view of (a), (c) is B4- B4 sectional view, (d) is a C4-C4 sectional view of (a). 本発明の第５の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ５−Ａ５断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ５−Ｂ５断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ５−Ｃ５断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 5th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is A5-A5 sectional view of (a), (c) is B5- B5 sectional view, (d) is a C5-C5 sectional view of (a). 本発明の第６の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ６−Ａ６断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ６−Ｂ６断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ６−Ｃ６断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 6th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is A6-A6 sectional view of (a), (c) is B6-A of (a). B6 sectional view, (d) is a C6-C6 sectional view of (a). 本発明の第７の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）のＡ７−Ａ７断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ７−Ｂ７断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ７−Ｃ７断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 7th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) A7-A7 sectional view, (c) is the B7-B7 sectional view of (a), (D) is a cross-sectional view taken along the line C7-C7 of (a). 本発明の第８の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）のＡ８−Ａ８断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ８−Ｂ８断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ８−Ｃ８断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 8th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) A8-A8 sectional view, (c) is the B8-B8 sectional view of (a), (D) is a cross-sectional view taken along the line C8-C8 of (a). 本発明の第９の実施形態に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）のＡ９−Ａ９断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ９−Ｂ９断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ９−Ｃ９断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on 9th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) A9-A9 sectional view, (c) is (a) B9-B9 sectional view, (D) is a cross-sectional view taken along the line C9-C9 of (a). 本発明の第１０の実施形態に係る異形断面ガラス繊維製造用ノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ１０−Ａ１０断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ１０−Ｂ１０断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ１０−Ｃ１０断面図である。It is a figure which shows the nozzle for manufacturing the irregular cross-section glass fiber which concerns on the tenth embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the A10-A10 cross-sectional view of (a), (c) is (A) is a cross-sectional view of B10-B10, and (d) is a cross-sectional view of C10-C10 of (a). 本発明の第１１の実施形態に係る異形断面ガラス繊維製造用ノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ１１−Ａ１１断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ１１−Ｂ１１断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ１１−Ｃ１１断面図である。It is a figure which shows the nozzle for manufacturing the irregular cross-section glass fiber which concerns on 11th Embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the A11-A11 cross-sectional view of (a), (c) is (A) is a cross-sectional view of B11-B11, and (d) is a cross-sectional view of C11-C11 of (a). 本発明の第１２の実施形態に係る異形断面ガラス繊維製造用ノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ１２−Ａ１２断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ１２−Ｂ１２断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ１２−Ｃ１２断面図である。It is a figure which shows the irregular cross-section glass fiber manufacturing nozzle which concerns on the twelfth embodiment of this invention, (a) is the side view, (b) is the A12-A12 cross-sectional view of (a), (c) is (A) is a cross-sectional view of B12-B12, and (d) is a cross-sectional view of C12-C12 of (a). （ａ）及び（ｂ）は、異形断面ガラス繊維の一例を模式的に示す断面図である。(A) and (b) are cross-sectional views schematically showing an example of a deformed cross-sectional glass fiber. 比較例１に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＡ１３−Ａ１３断面図、（ｃ）は（ａ）のＢ１３−Ｂ１３断面図、（ｄ）は（ａ）のＣ１３−Ｃ１３断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on Comparative Example 1, (a) is the side view, (b) is the cross-sectional view of A13-A13 of (a), (c) is the cross-sectional view of B13-B13 of (a), ( d) is a cross-sectional view taken along the line C13-C13 of (a). 比較例２に係るノズルを示す図であって、（ａ）はその側面図、（ｂ）はは（ａ）のＡ１４−Ａ１４断面図である。It is a figure which shows the nozzle which concerns on Comparative Example 2, (a) is the side view, (b) is the A14-A14 sectional view of (a).

以下、本発明の実施形態について、添付図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.

（異形断面ガラス繊維の製造装置及び製造方法の一実施形態）
図１に示すように、本実施形態に係る異形断面ガラス繊維製造装置は、ガラス溶融炉１と、ガラス溶融炉１に接続されたフォアハース２と、フォアハース２に接続されたフィーダー３とを備えている。ここで、図１に示すＸＹＺからなる直交座標系において、Ｘ方向及びＹ方向は水平方向であり、Ｚ方向が鉛直方向である（以下、同様）。 (One Embodiment of the manufacturing apparatus and manufacturing method of the irregular cross-section glass fiber)
As shown in FIG. 1, the modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus according to the present embodiment includes a glass melting furnace 1, a fore hearth 2 connected to the glass melting furnace 1, and a feeder 3 connected to the fore hearth 2. There is. Here, in the Cartesian coordinate system consisting of XYZ shown in FIG. 1, the X direction and the Y direction are the horizontal direction, and the Z direction is the vertical direction (hereinafter, the same applies).

溶融ガラスＧは、ガラス溶融炉１からフォアハース２を通じてフィーダー３に供給されると共に、フィーダー３内に貯留される。図１では１つのフィーダー３を図示しているが、ガラス溶融炉１には複数のフィーダー３が接続されていてもよい。 The molten glass G is supplied from the glass melting furnace 1 to the feeder 3 through the fore hearth 2 and is stored in the feeder 3. Although one feeder 3 is shown in FIG. 1, a plurality of feeders 3 may be connected to the glass melting furnace 1.

この実施形態では、溶融ガラスＧはＥガラスからなるが、Ｄガラス、Ｓガラス、ＡＲガラス、Ｃガラス等の他のガラス材質であってもよい。 In this embodiment, the molten glass G is made of E glass, but may be another glass material such as D glass, S glass, AR glass, and C glass.

フィーダー３の底部は、ブッシング４によって構成されている。ブッシング４は、ブッシングブロック等を介してフィーダー３に取り付けつけられている。ブッシング４の底部には、複数のノズル５が設けられている。各ノズル５の近傍には冷却手段としての冷却管６が設けられている。 The bottom of the feeder 3 is composed of a bushing 4. The bushing 4 is attached to the feeder 3 via a bushing block or the like. A plurality of nozzles 5 are provided on the bottom of the bushing 4. A cooling pipe 6 as a cooling means is provided in the vicinity of each nozzle 5.

ブッシング４に設けられた複数のノズル５からフィーダー３内に貯留された溶融ガラスＧが下方に引き出され、ガラス繊維（モノフィラメント）Ｇｍが製造される。この際、成形温度における溶融ガラスＧの粘度は、１０２．０〜１０３・５ｄＰａ・ｓ（好ましくは１０２．５〜１０３・３ｄＰａ・ｓ）の範囲内に設定される。なお、成形温度における溶融ガラスＧの粘度は、ノズル５に流入する位置における溶融ガラスＧの粘度とする。ガラス繊維Ｇｍの表面には、図示しないアプリケータにより集束剤が塗布されるとともに、１００〜１００００本が１本のストランドＧｓに紡糸される。紡糸されたストランドＧｓは、巻き取り装置のボビン７に繊維束Ｇｒとして巻き取られる。ストランドＧｓは、例えば、１〜２０ｍｍ程度の所定長に切断され、チョップドストランドとして利用される。 The molten glass G stored in the feeder 3 is pulled out downward from a plurality of nozzles 5 provided in the bushing 4, and a glass fiber (monofilament) Gm is manufactured. At this time, the viscosity of the molten glass G in the molding temperature, 10 2.0 ~10 3 · 5 dPa · s ( preferably 10 2.5 ~10 3 · 3 dPa · s) in the range of. The viscosity of the molten glass G at the molding temperature is the viscosity of the molten glass G at the position where it flows into the nozzle 5. A sizing agent is applied to the surface of the glass fiber Gm by an applicator (not shown), and 100 to 10,000 fibers are spun into one strand Gs. The spun strands Gs are wound on the bobbin 7 of the winding device as a fiber bundle Gr. The strands Gs are cut into a predetermined length of, for example, about 1 to 20 mm and used as chopped strands.

ガラス溶融炉１、フォアハース２、フィーダー３、ブッシング４、ノズル５及び冷却管６は、少なくとも一部が白金又は白金合金（例えば、白金ロジウム合金）により形成されている。 The glass melting furnace 1, the fore hearth 2, the feeder 3, the bushing 4, the nozzle 5, and the cooling pipe 6 are at least partially formed of platinum or a platinum alloy (for example, a platinum rhodium alloy).

溶融ガラスＧの粘度を調整するために、フォアハース２、フィーダー３およびブッシング４の中から選ばれた一又は複数の要素を通電加熱などで加熱してもよい。 In order to adjust the viscosity of the molten glass G, one or more elements selected from the fore hearth 2, the feeder 3 and the bushing 4 may be heated by energization heating or the like.

図２及び図３に示すように、ノズル５は、先端部（下側部分）において、Ｘ方向で対向する一対の長壁部（第１の壁部）５１と、Ｙ方向で対向する一対の短壁部（第２の壁部）５２と、長壁部５１と短壁部５２で区画形成された扁平状のノズル孔５３とを備えている。各々の長壁部５１には切欠き部５４が設けられており、ノズル孔５３の一部が切欠き部５４を通じてノズル５の外部空間に連通している。この実施形態では、ノズル孔５３の長径方向はＹ方向と一致しており、ノズル孔５３の短径方向はＸ方向と一致している。また、この実施形態では、短壁部５２のＸ方向寸法は長壁部５１のＹ方向寸法よりも短い。もちろん、壁部５１，５２のこれら寸法関係は特に限定されるものではない。 As shown in FIGS. 2 and 3, the nozzle 5 has a pair of long wall portions (first wall portions) 51 facing each other in the X direction and a pair of short walls facing each other in the Y direction at the tip portion (lower portion). It includes a wall portion (second wall portion) 52, and a flat nozzle hole 53 partitioned by a long wall portion 51 and a short wall portion 52. A notch 54 is provided in each long wall portion 51, and a part of the nozzle hole 53 communicates with the external space of the nozzle 5 through the notch 54. In this embodiment, the major axis direction of the nozzle hole 53 coincides with the Y direction, and the minor axis direction of the nozzle hole 53 coincides with the X direction. Further, in this embodiment, the X-direction dimension of the short wall portion 52 is shorter than the Y-direction dimension of the long wall portion 51. Of course, these dimensional relationships of the wall portions 51 and 52 are not particularly limited.

冷却管６は、その内部に流体としての冷却水Ｆを循環させて冷却作用を及ぼすようになっている。冷却管６は、板状体であって、その板面が上下方向に沿うように配置されている。なお、冷却管６は、この実施形態では、ブッシング４の底部に一体的に設けられているが、ブッシング４の底部から離して設けてもよい。また、冷却管６は、円管状体であってもよい。冷却管６の高さ位置は、溶融ガラスＧの冷却条件に応じて適宜調整することができる。例えば、冷却管６は、ノズル５から引き出された溶融ガラスＧに直接対面しないようにノズル５の先端よりも上方に配置されていてもよいし、ノズル５とノズル５から引き出された溶融ガラスＧの双方に跨るように配置されていてもよい。冷却手段は、冷却管６に限らず、空気流を誘導して冷却作用を及ぼす冷却フィンなどであってもよい。冷却手段は、必須の構成ではなく省略してもよい。 The cooling pipe 6 circulates cooling water F as a fluid inside the cooling pipe 6 to exert a cooling action. The cooling pipe 6 is a plate-like body, and the plate surface is arranged so as to be along the vertical direction. In this embodiment, the cooling pipe 6 is integrally provided at the bottom of the bushing 4, but may be provided separately from the bottom of the bushing 4. Further, the cooling pipe 6 may be a circular tubular body. The height position of the cooling pipe 6 can be appropriately adjusted according to the cooling conditions of the molten glass G. For example, the cooling pipe 6 may be arranged above the tip of the nozzle 5 so as not to directly face the molten glass G drawn out from the nozzle 5, or the nozzle 5 and the molten glass G drawn out from the nozzle 5. It may be arranged so as to straddle both of them. The cooling means is not limited to the cooling pipe 6, and may be cooling fins or the like that induce an air flow to exert a cooling action. The cooling means is not an essential configuration and may be omitted.

この実施形態では、図３に示すように、ブッシング４の底部において、複数のノズル列ＬがＸ方向に間隔を置いて平行に配置されている。各ノズル列Ｌは、ノズル孔５３の長径方向をＹ方向に向けた複数のノズル５をＹ方向に延びる同一直線上に配置することで構成される。冷却管６は、Ｘ方向に隣接するノズル列Ｌの間に、ノズル列Ｌと平行に配置されている。これにより、冷却管６がノズル５の切欠き部５４に対向し、切欠き部５４を通じてノズル５内を流通する溶融ガラスＧが冷却されるようになっている。具体的には、ノズル５の先端部において、溶融ガラスＧは冷却管６によって１０００℃以上の温度から急激に冷却される。なお、冷却管６は、ブッシング４やノズル５を冷却し、これらの熱劣化を抑えて耐久性を高める機能もある。 In this embodiment, as shown in FIG. 3, a plurality of nozzle rows L are arranged in parallel at the bottom of the bushing 4 at intervals in the X direction. Each nozzle row L is configured by arranging a plurality of nozzles 5 having the major axis direction of the nozzle holes 53 oriented in the Y direction on the same straight line extending in the Y direction. The cooling pipe 6 is arranged parallel to the nozzle row L between the nozzle rows L adjacent to each other in the X direction. As a result, the cooling pipe 6 faces the notch 54 of the nozzle 5, and the molten glass G flowing through the notch 54 in the nozzle 5 is cooled. Specifically, at the tip of the nozzle 5, the molten glass G is rapidly cooled from a temperature of 1000 ° C. or higher by the cooling pipe 6. The cooling pipe 6 also has a function of cooling the bushing 4 and the nozzle 5 to suppress thermal deterioration thereof and improve durability.

（ノズルの第１の実施形態）
図４（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の各々の長壁部５１に設けられた切欠き部５４は、先端側に向かうに連れてＹ方向の開口幅Ｗが漸次拡大する。この実施形態では、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の三角形状であり、かつ、長壁部５１のうちＹ方向の両端部を除く中央部のみに形成されている。詳細には、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ１上に頂点Ｔ１を有し、かつ、中心線Ｍ１に対して対称な二等辺三角形状（正三角形状を含む）である。頂角θ１は、例えば４０〜１５０°（好ましくは６０〜１２０°）である。また、この実施形態では、ノズル孔５３は、扁平な長円形（又は楕円）であり、Ｚ方向で一定の形状である。図４（ｄ）に示すように、ノズル５の先端部において、ノズル孔５３は、Ｙ方向寸法（長径寸法）ａに対するＸ方向寸法（短径寸法）ｂの比率（ａ／ｂ）が１．５〜２０（好ましくは３〜１０）の範囲である。 (First Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 4A to 4D, the notch portion 54 provided in each of the long wall portions 51 of the nozzle 5 gradually expands the opening width W in the Y direction toward the tip end side. In this embodiment, the notches 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have a triangular shape having the same dimensions, and only in the central portion of the long wall portion 51 excluding both ends in the Y direction. It is formed. Specifically, the notch portion 54 has an apex T1 on the center line M1 of the long wall portion 51 and has an isosceles right triangle shape (including a regular triangle shape) symmetrical with respect to the center line M1. The apex angle θ1 is, for example, 40 to 150 ° (preferably 60 to 120 °). Further, in this embodiment, the nozzle hole 53 is a flat oval (or elliptical) and has a constant shape in the Z direction. As shown in FIG. 4D, at the tip of the nozzle 5, the nozzle hole 53 has a ratio (a / b) of the X-direction dimension (minor-diameter dimension) b to the Y-direction dimension (major diameter dimension) a. It is in the range of 5 to 20 (preferably 3 to 10).

このような構成によれば、ノズル５の切欠き部５４に起因する形状変形を抑えつつ、切欠き部５４の開口面積も十分に確保できる。したがって、扁平形状などの非円形断面を有する異形断面を有するガラス繊維Ｇｍを安定的に成形可能となる。換言すれば、製造されたガラス繊維Ｇｍの断面形状のばらつきが小さくなる。 According to such a configuration, it is possible to sufficiently secure the opening area of the notch portion 54 while suppressing the shape deformation caused by the notch portion 54 of the nozzle 5. Therefore, the glass fiber Gm having a deformed cross section having a non-circular cross section such as a flat shape can be stably molded. In other words, the variation in the cross-sectional shape of the manufactured glass fiber Gm is reduced.

ノズル５は、先端部において長壁部５１と短壁部５２によって区画形成された扁平状のノズル孔５３を有していれば、基端部（上側部分）の形状は先端部の形状と同じであってもよいし、異なっていてもよい。 If the nozzle 5 has a flat nozzle hole 53 partitioned by a long wall portion 51 and a short wall portion 52 at the tip portion, the shape of the base end portion (upper portion) is the same as the shape of the tip portion. It may be present or it may be different.

ノズル５の切欠き部５４の形状は種々変形可能である。以下、その変形例を説明する。 The shape of the notch 54 of the nozzle 5 can be variously deformed. The modified example will be described below.

（ノズルの第２の実施形態）
図５（ａ）〜（ｄ）に示すように、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の三角形状であり、かつ、長壁部５１の基端側ではＹ方向の一部領域に形成されるとともに、長壁部５１の先端側ではＹ方向の全領域に形成されていてもよい。詳細には、この実施形態では、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ２上に頂点Ｔ２を有し、かつ、中心線Ｍ２に対して対称な二等辺三角形状である。頂角θ２は、例えば９０〜１６５°（好ましくは１００〜１５０°）である。なお、この実施形態では、ノズル孔５３は扁平な長円形であり、Ｚ方向で一定の形状である。 (Second Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 5A to 5D, the notches 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have a triangular shape having the same dimensions and are on the proximal end side of the long wall portions 51. , It may be formed in a part of the Y direction, and may be formed in the entire area in the Y direction on the tip side of the long wall portion 51. Specifically, in this embodiment, the notch portion 54 has an apex T2 on the center line M2 of the long wall portion 51 and has an isosceles right triangle shape symmetrical with respect to the center line M2. The apex angle θ2 is, for example, 90 to 165 ° (preferably 100 to 150 °). In this embodiment, the nozzle hole 53 has a flat oval shape and a constant shape in the Z direction.

（ノズルの第３の実施形態）
図６（ａ）〜（ｄ）に示すように、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の弓形状であり、かつ、長壁部５１のうちＹ方向の両端部を除く中央部のみに形成されていてもよい。詳細には、この実施形態では、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ３上に頂点Ｔ３を有し、かつ、中心線Ｍ３に対して対称な半円形状（弦の長さが直径となる弓形状）である。曲率半径Ｒ３は、例えば０．５〜５ｍｍ未満（好ましくは２〜４ｍｍ）である。なお、切欠き部５４は、弦の長さが円の直径未満となる弓形状であってもよいし、円弧ではない凹状の曲線であってもよい。また、この実施形態では、ノズル孔５３は扁平な長円形であり、Ｚ方向で一定の形状である。 (Third Embodiment of the nozzle)
As shown in FIGS. 6A to 6D, the notches 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have a bow shape having the same dimensions and are in the Y direction of the long wall portions 51. It may be formed only in the central portion excluding both ends of the. Specifically, in this embodiment, the notch 54 has a vertex T3 on the center line M3 of the long wall portion 51 and has a semicircular shape symmetrical with respect to the center line M3 (the length of the chord is the diameter). The bow shape). The radius of curvature R3 is, for example, less than 0.5 to 5 mm (preferably 2 to 4 mm). The notch 54 may have a bow shape in which the length of the string is less than the diameter of the circle, or may be a concave curve that is not an arc. Further, in this embodiment, the nozzle hole 53 is a flat oval shape and has a constant shape in the Z direction.

（ノズルの第４の実施形態）
図７（ａ）〜（ｄ）に示すように、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の弓形状であり、かつ、長壁部５１の基端側ではＹ方向の一部領域に形成されるとともに、長壁部５１の先端側ではＹ方向の全領域に形成されていてもよい。詳細には、この実施形態では、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ４上に頂点Ｔ４を有し、かつ、中心線Ｍ４に対して対称で弦の長さが円の直径未満となる弓形状である。曲率半径Ｒ４は、例えば５〜２０ｍｍ（好ましくは５〜１０ｍｍ）である。なお、切欠き部５４は、半円形状であってもよいし、円弧ではない凹状の曲線であってもよい。また、この実施形態では、ノズル孔５３は扁平な長円形であり、Ｚ方向で一定の形状である。 (Fourth Embodiment of the nozzle)
As shown in FIGS. 7 (a) to 7 (d), the notches 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have a bow shape having the same dimensions and are on the proximal end side of the long wall portions 51. , It may be formed in a part of the Y direction, and may be formed in the entire area in the Y direction on the tip side of the long wall portion 51. Specifically, in this embodiment, the notch 54 has a vertex T4 on the centerline M4 of the long wall 51 and is symmetrical with respect to the centerline M4 and the chord length is less than the diameter of the circle. It has a bow shape. The radius of curvature R4 is, for example, 5 to 20 mm (preferably 5 to 10 mm). The cutout portion 54 may have a semicircular shape or a concave curve that is not an arc. Further, in this embodiment, the nozzle hole 53 is a flat oval shape and has a constant shape in the Z direction.

（ノズルの第５の実施形態）
図８（ａ）〜（ｄ）に示すように、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の台形状であり、かつ、長壁部５１のうちＹ方向の両端部を除く中央部のみに形成されていてもよい。詳細には、この実施形態では、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ５上に上底の中心点Ｔ５を有し、かつ、中心線Ｍ５に対して対称な等脚台形状（上底が下底よりも短い）である。内角θ５（上底の両側の内角）は、例えば９０°超〜１６０°（好ましくは１１０°〜１５０°）である。なお、この実施形態では、ノズル孔５３は扁平な長円形であり、Ｚ方向で一定の形状である。 (Fifth Embodiment of the nozzle)
As shown in FIGS. 8A to 8D, the notches 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have trapezoidal shapes having the same dimensions and are in the Y direction of the long wall portions 51. It may be formed only in the central portion excluding both ends of the. Specifically, in this embodiment, the notch portion 54 has an equilateral trapezoidal shape (upper) that has a center point T5 of the upper base on the center line M5 of the long wall portion 51 and is symmetrical with respect to the center line M5. The bottom is shorter than the bottom). The internal angle θ5 (internal angles on both sides of the upper base) is, for example, more than 90 ° to 160 ° (preferably 110 ° to 150 °). In this embodiment, the nozzle hole 53 has a flat oval shape and a constant shape in the Z direction.

（ノズルの第６の実施形態）
図９（ａ）〜（ｄ）に示すように、各々の長壁部５１，５１に設けられた切欠き部５４，５４は、同一寸法の台形状であり、かつ、長壁部５１の基端側ではＹ方向の一部領域に形成されるとともに、長壁部５１の先端側ではＹ方向の全領域に形成されていてもよい。詳細には、この実施形態では、切欠き部５４は、長壁部５１の中心線Ｍ６上に上底の中心点Ｔ６を有し、かつ、中心線Ｍ６に対して対称な等脚台形状である。内角θ６（上底の両側の内角）は、例えば９０°超〜１６０°（好ましくは１１０°〜１５０°）である。なお、この実施形態では、ノズル孔５３は扁平な長円形であり、Ｚ方向で一定の形状である。 (Sixth Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 9 (a) to 9 (d), the cutouts 54 and 54 provided in the long wall portions 51 and 51 have trapezoidal shapes having the same dimensions and are on the base end side of the long wall portions 51. , It may be formed in a part of the Y direction, and may be formed in the entire area in the Y direction on the tip side of the long wall portion 51. Specifically, in this embodiment, the notch portion 54 has an upper bottom center point T6 on the center line M6 of the long wall portion 51 and has an isosceles trapezoidal shape symmetrical with respect to the center line M6. .. The internal angle θ6 (internal angles on both sides of the upper base) is, for example, more than 90 ° to 160 ° (preferably 110 ° to 150 °). In this embodiment, the nozzle hole 53 has a flat oval shape and a constant shape in the Z direction.

また、ノズル孔５３の形状は種々変形可能である。以下にその変形例となる実施形態を説明する。なお、切欠き部５４の形状は、図４（ａ）に示した三角形状を例にとって説明するが、これに限定されるものではなく、上述した変形例のような切欠き部５４の形状を有するものであってもよい。 Further, the shape of the nozzle hole 53 can be variously deformed. An embodiment as a modification will be described below. The shape of the notch portion 54 will be described by taking the triangular shape shown in FIG. 4A as an example, but the shape is not limited to this, and the shape of the notch portion 54 as in the above-described modified example is used. It may have.

（ノズルの第７の実施形態）
図１０（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の基端部において、ノズル孔５３は、Ｙ方向に細長いスリット部５３ａと、スリット部５３ａの両端部に設けられ、スリット部５３ａよりもＸ方向の寸法が大きい拡大部５３ｂとを有していてもよい。具体的には、この実施形態では、ノズル孔５３は、拡大部５３ｂが円形状をなすダンベル形状である。図１０（ｄ）に示すように、切欠き部５４が形成されるノズル５の先端部において、Ｙ方向の流路面積が実質的に同じになるようにノズル孔５３の形状を変化させてもよい（図示例では長円形）。この場合、図１０（ｂ）及び（ｃ）に示す基端部のノズル孔５３の流路は、図１０（ｄ）に示す先端部のノズル孔５３の流路内に全て含まれるものとする。なお、ノズル５の先端部においても、ノズル孔５３を同一形状のダンベル形状としてもよい。 (7th Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 10A to 10D, at the base end portion of the nozzle 5, the nozzle hole 53 is provided at both ends of the slit portion 53a elongated in the Y direction and the slit portion 53a from the slit portion 53a. May also have an enlarged portion 53b having a large dimension in the X direction. Specifically, in this embodiment, the nozzle hole 53 has a dumbbell shape in which the enlarged portion 53b has a circular shape. As shown in FIG. 10D, even if the shape of the nozzle hole 53 is changed so that the flow path area in the Y direction is substantially the same at the tip portion of the nozzle 5 in which the notch portion 54 is formed. Good (oval in the illustrated example). In this case, it is assumed that all the flow paths of the nozzle hole 53 at the base end shown in FIGS. 10 (b) and 10 (c) are included in the flow path of the nozzle hole 53 at the tip shown in FIG. 10 (d). .. At the tip of the nozzle 5, the nozzle hole 53 may have a dumbbell shape having the same shape.

（ノズルの第８の実施形態）
図１１（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の基端部において、ノズル孔５３は、Ｙ方向の中心から両端部に向かって流路面積が漸次拡大する面積変化部５３ｃを有していてもよい。具体的には、この実施形態では、ノズル孔５３は２つの二等辺三角形のそれぞれの頂点を突き合わせ、かつ、頂角の二等分線を同一直線上（Ｙ方向）に配置した形状である。図１１（ｄ）に示すように、切欠き部５４が形成されるノズル５の先端部において、Ｙ方向の流路面積が実質的に同じになるようにノズル孔５３の形状を変化させてもよい（図示例では矩形状）。この場合、図１１（ｂ）及び（ｃ）に示す基端部のノズル孔５３の流路は、図１１（ｄ）に示す先端部のノズル孔５３の流路内に全て含まれるものとする。 (Eighth Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 11A to 11D, at the base end portion of the nozzle 5, the nozzle hole 53 has an area changing portion 53c in which the flow path area gradually expands from the center in the Y direction toward both ends. You may be doing it. Specifically, in this embodiment, the nozzle hole 53 has a shape in which the vertices of the two isosceles triangles are butted and the bisectors of the apex angle are arranged on the same straight line (Y direction). As shown in FIG. 11D, even if the shape of the nozzle hole 53 is changed so that the flow path area in the Y direction is substantially the same at the tip portion of the nozzle 5 in which the notch portion 54 is formed. Good (rectangular in the illustrated example). In this case, it is assumed that all the flow paths of the nozzle hole 53 at the base end shown in FIGS. 11B and 11C are included in the flow path of the nozzle hole 53 at the tip end shown in FIG. 11D. ..

（ノズルの第９の実施形態）
図１２（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル孔５３は、Ｚ方向で一定の形状となる矩形状であってもよい。 (Ninth Embodiment of nozzle)
As shown in FIGS. 12A to 12D, the nozzle hole 53 may have a rectangular shape having a constant shape in the Z direction.

（ノズルの第１０の実施形態）
図１３（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の基端部において、ノズル孔５３は複数のノズル孔５３ｄに分割されていてもよい。詳細には、ノズル孔５３ｄは円形状であり、Ｙ方向の両端部と中心部に間隔を置いて設けられている。図１３（ｄ）に示すように、切欠き部５４が形成されるノズル５の先端部において、分割された複数のノズル孔５３ｄが一つに合流するようにノズル孔５３の形状を変化させてもよい（図示例では長円形）。この場合、図１３（ｂ）及び（ｃ）に示す基端部のノズル孔５３の流路は、図１３（ｄ）に示す先端部のノズル孔５３の流路内に全て含まれるものとする。 (10th Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 13A to 13D, the nozzle hole 53 may be divided into a plurality of nozzle holes 53d at the base end portion of the nozzle 5. Specifically, the nozzle hole 53d has a circular shape, and is provided at both ends and a center in the Y direction at intervals. As shown in FIG. 13 (d), at the tip of the nozzle 5 in which the notch 54 is formed, the shape of the nozzle hole 53 is changed so that the plurality of divided nozzle holes 53d merge into one. It may be (oval in the illustrated example). In this case, it is assumed that all the flow paths of the nozzle hole 53 at the base end shown in FIGS. 13 (b) and 13 (c) are included in the flow path of the nozzle hole 53 at the tip shown in FIG. 13 (d). ..

（ノズルの第１１の実施形態）
図１４（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の基端部において、ノズル孔５３は、流路面積の大きい大面積部５３ｅと、流路面積の小さい小面積部５３ｆとをＹ方向に交互に有していてもよい。詳細には、この実施形態では、円形状の大面積部５３ｅがＹ方向の両端部と中心部に設けられおり、隣り合う大面積部５３ｅの間に、両側の大面積部５３ｅと接するように円形状の小面積部５３ｆが設けられている。図１４（ｄ）に示すように、切欠き部５４が形成されるノズル５の先端部において、Ｙ方向の流路面積が実質的に同じになるようにノズル孔５３の形状を変化させてもよい（図示例では長円形）。この場合、図１４（ｂ）及び（ｃ）に示す基端部のノズル孔５３の流路は、図１４（ｄ）に示す先端部のノズル孔５３の流路内に全て含まれるものとする。 (Eleventh Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 14A to 14D, at the base end portion of the nozzle 5, the nozzle hole 53 includes a large area portion 53e having a large flow path area and a small area portion 53f having a small flow path area. It may be held alternately in the direction. Specifically, in this embodiment, the large area portions 53e having a circular shape are provided at both ends and the central portion in the Y direction so as to be in contact with the large area portions 53e on both sides between the adjacent large area portions 53e. A circular small area portion 53f is provided. As shown in FIG. 14D, even if the shape of the nozzle hole 53 is changed so that the flow path area in the Y direction is substantially the same at the tip portion of the nozzle 5 in which the notch portion 54 is formed. Good (oval in the illustrated example). In this case, it is assumed that all the flow paths of the nozzle hole 53 at the base end shown in FIGS. 14 (b) and 14 (c) are included in the flow path of the nozzle hole 53 at the tip shown in FIG. 14 (d). ..

（ノズルの第１２の実施形態）
図１５（ａ）〜（ｄ）に示すように、ノズル５の基端部において、ノズル孔５３は、Ｙ方向の中心から両端部に向かって流路面積が漸次縮小する面積変化部５３ｇを有していてもよい。具体的には、この実施形態では、ノズル孔５３の形状はひし形状である。この場合、図１５（ｄ）に示すように、切欠き部５４が形成されるノズル５の先端部において、Ｙ方向の流路面積が実質的に同じになるようにノズル孔５３の形状を変化させてもよい（図示例では長円形）。この場合、図１５（ｂ）及び（ｃ）に示す基端部のノズル孔５３の流路は、図１５（ｄ）に示す先端部のノズル孔５３の流路内に全て含まれるものとする。 (12th Embodiment of Nozzle)
As shown in FIGS. 15A to 15D, at the base end portion of the nozzle 5, the nozzle hole 53 has an area changing portion 53g in which the flow path area gradually decreases from the center in the Y direction toward both ends. You may be doing it. Specifically, in this embodiment, the shape of the nozzle hole 53 is a rhombus. In this case, as shown in FIG. 15D, the shape of the nozzle hole 53 is changed so that the flow path area in the Y direction is substantially the same at the tip of the nozzle 5 in which the notch 54 is formed. (Oval in the illustrated example). In this case, it is assumed that all the flow paths of the nozzle hole 53 at the base end shown in FIGS. 15 (b) and 15 (c) are included in the flow path of the nozzle hole 53 at the tip shown in FIG. 15 (d). ..

以上のような製造装置のノズル５から溶融ガラスＧを引き出して製造されたガラス繊維Ｇｍは、図１６（ａ）及び（ｂ）に示すように、断面（引き出し方向に垂直な横断面）が扁平形状をなす異形断面を有する。この実施形態では、ガラス繊維Ｇｍの断面における長径をＡ、短径をＢとした場合に、断面形状の扁平比（Ａ／Ｂ）が１．５〜２０（好ましくは３〜１０）の範囲内となっている。そして、このようなガラス繊維ＧｍからなるストランドＧｓであれば、例えば３ｍｍ長に切断してチョップドストランドとすれば、電子制御デバイスの筐体など寸法精度の要求の厳しい部品を得るために必要な複合材の強化材として好適な性質を有する。そのため、射出成形後の筐体の歪みを低減したり、強度を向上したりする効果が得られる。 As shown in FIGS. 16A and 16B, the glass fiber Gm produced by drawing out the molten glass G from the nozzle 5 of the manufacturing apparatus as described above has a flat cross section (cross section perpendicular to the drawing direction). It has a deformed cross section that forms a shape. In this embodiment, when the major axis in the cross section of the glass fiber Gm is A and the minor axis is B, the flatness ratio (A / B) of the cross-sectional shape is within the range of 1.5 to 20 (preferably 3 to 10). It has become. Then, in the case of the strand Gs made of such glass fiber Gm, for example, if it is cut into a length of 3 mm to form a chopped strand, a composite necessary for obtaining a component having strict dimensional accuracy requirements such as a housing of an electronic control device. It has properties suitable as a reinforcing material for materials. Therefore, it is possible to obtain the effects of reducing the distortion of the housing after injection molding and improving the strength.

また、この実施形態では、ガラス繊維Ｇｍの扁平比のばらつきσを扁平比の平均値で割った値を百分率で表すと、１５％以下である。すなわち、ばらつきが少ないガラス繊維Ｇｍを得ることができる。なお、ガラス繊維Ｇｍの扁平比のばらつきσを扁平比の平均値で割った値を百分率で表した値は、１０％以下であることがより好ましい。 Further, in this embodiment, the value obtained by dividing the variation σ of the flatness ratio of the glass fiber Gm by the average value of the flatness ratio is expressed as a percentage, which is 15% or less. That is, it is possible to obtain glass fiber Gm with little variation. The value obtained by dividing the variation σ of the flatness ratio of the glass fiber Gm by the average value of the flatness ratio as a percentage is more preferably 10% or less.

ここで、ガラス繊維Ｇｍの扁平比は次のように測定する。まず、ガラス繊維Ｇｍの断面を観察するため、Ｋｕｌｚｅｒ社製の常温硬化樹脂テクノビットにガラス繊維Ｇｍを垂直に埋設し、樹脂硬化後に研磨を行う。次に、偏光顕微鏡でガラス繊維Ｇｍの断面形状を観察するとともに、三谷商事株式会社製画像処理ソフトＷｉｎＲＯＯＦを用いて観察したガラス繊維Ｇｍの長径および短径のそれぞれの長さを測定し、扁平比（長径/短径）を算出する。また、扁平比のばらつきσは５０本のガラス繊維Ｇｍの断面を観察して得た扁平比から算出した標準偏差とする。 Here, the flatness ratio of the glass fiber Gm is measured as follows. First, in order to observe the cross section of the glass fiber Gm, the glass fiber Gm is vertically embedded in a room temperature curing resin technobit manufactured by Kulzer, and polishing is performed after the resin is cured. Next, the cross-sectional shape of the glass fiber Gm was observed with a polarizing microscope, and the lengths of the major axis and the minor axis of the glass fiber Gm observed using the image processing software WinROOF manufactured by Mitani Shoji Co., Ltd. were measured, and the flatness ratio was measured. Calculate (major axis / minor axis). Further, the variation σ of the flatness ratio is a standard deviation calculated from the flatness ratio obtained by observing the cross sections of 50 glass fibers Gm.

なお、本発明は、上記の実施形態に限定されるものではなく、種々の形態において実施することができる。 The present invention is not limited to the above embodiment, and can be implemented in various embodiments.

（実施例１）
図８（ａ）〜（ｄ）に示したノズル５を、長壁部５１が平行になるように直線上に１００個配列したブッシングを用いて、溶融ガラスの粘度が１０３．０ｄＰａ・ｓとなる温度で紡糸を行った。得られたガラス繊維の断面形状を観察したところ、扁平比（長径／短径）の平均は４．８であり、そのばらつきσは０．１４であった。その結果、σを扁平比の平均値で割った値（百分率）は２．９％であった。また、1週間生産を継続した後もノズルの変形は認められなかった。 (Example 1)
Using a bushing in which 100 nozzles 5 shown in FIGS. 8A to 8D are arranged in a straight line so that the long wall portions 51 are parallel to each other, the viscosity of the molten glass is 10 3.0 dPa · s. Spinning was carried out at a certain temperature. When the cross-sectional shape of the obtained glass fiber was observed, the average flatness ratio (major axis / minor axis) was 4.8, and the variation σ was 0.14. As a result, the value (percentage) obtained by dividing σ by the average value of the flatness ratio was 2.9%. In addition, no deformation of the nozzle was observed even after the production was continued for one week.

（実施例２）
図１５（ａ）〜（ｄ）に示したノズル５を、長壁部５１が平行になるように直線上に１００個配列したブッシングを用いて、溶融ガラスの粘度が１０３．０ｄＰａ・ｓとなる成形温度で紡糸を行った。得られたガラス繊維断面形状を観察したところ、扁平比の平均が２．８であり、そのばらつきσは０．２４であった。その結果、σを扁平比の平均値で割った値（百分率）は８．５％であった。また、1週間生産を継続した後もノズルの変形は認められなかった。 (Example 2)
Using a bushing in which 100 nozzles 5 shown in FIGS. 15A to 15D are arranged in a straight line so that the long wall portions 51 are parallel to each other, the viscosity of the molten glass is 10 3.0 dPa · s. Spinning was performed at a molding temperature of When the cross-sectional shape of the obtained glass fiber was observed, the average flatness ratio was 2.8, and the variation σ was 0.24. As a result, the value (percentage) obtained by dividing σ by the average value of the flatness ratio was 8.5%. In addition, no deformation of the nozzle was observed even after the production was continued for one week.

（実施例３）
図８（ａ）〜（ｄ）に示したノズル５を、長壁部５１が平行になるように直線上に１００個配列したブッシングと、ノズル５の長壁部５１と平行に配置された冷却フィンとを用いて、溶融ガラスの粘度が１０３．０ｄＰａ・ｓとなる成形温度で紡糸を行った。得られたガラス繊維の断面形状を観察したところ、扁平比の平均は５．０であり、そのばらつきσは０．１０であった。その結果、σを扁平比の平均値で割った値（百分率）は２％であった。また、1週間生産を継続した後もノズルの変形は認められなかった。 (Example 3)
A bushing in which 100 nozzles 5 shown in FIGS. 8A to 8D are arranged in a straight line so that the long wall portion 51 is parallel, and a cooling fin arranged in parallel with the long wall portion 51 of the nozzle 5. Was spun at a molding temperature at which the viscosity of the molten glass was 10 3.0 dPa · s. When the cross-sectional shape of the obtained glass fiber was observed, the average flatness ratio was 5.0, and the variation σ was 0.10. As a result, the value (percentage) obtained by dividing σ by the average value of the flatness ratio was 2%. In addition, no deformation of the nozzle was observed even after the production was continued for one week.

（比較例１）
図１７（ａ）〜（ｄ）に示すノズル１０１を、長壁部１０２が平行になるように直線上に１００個設けられたブッシングを用いて、溶融ガラスの粘度が１０３．０ｄＰａ・ｓとなる成形温度で紡糸を行った。ノズル１０１は、長壁部１０２と短壁部１０３を備え、長壁部１０２に矩形状の切欠き部１０５を有する。ノズル孔１０４は長円形であり、上下方向で一定の形状である。得られたガラス繊維の断面形状を観察したところ、扁平比の平均は２．２であり、そのばらつきσは０．２７であった。その結果、σを扁平比の平均値で割った値（百分率）は１２．２％であった。また、1週間生産を継続した後にノズルの変形が認められた。 (Comparative Example 1)
The nozzles 101 shown in FIGS. 17 (a) to 17 (d) were provided with 100 bushings on a straight line so that the long wall portions 102 were parallel to each other, and the viscosity of the molten glass was 10 3.0 dPa · s. Spinning was performed at a molding temperature of The nozzle 101 includes a long wall portion 102 and a short wall portion 103, and has a rectangular notch portion 105 in the long wall portion 102. The nozzle hole 104 is oval and has a constant shape in the vertical direction. When the cross-sectional shape of the obtained glass fiber was observed, the average flatness ratio was 2.2, and the variation σ was 0.27. As a result, the value (percentage) obtained by dividing σ by the average value of the flatness ratio was 12.2%. In addition, deformation of the nozzle was observed after continuing production for one week.

（比較例２）
図１８（ａ）〜（ｂ）に示すノズル２０１を、長壁部２０２が平行になるように直線上に１００個設けられたブッシングを用いて、溶融ガラスの粘度が１０３．０ｄＰａ・ｓとなる成形温度で紡糸を行った。ノズル２０１は、長壁部２０２と短壁部２０３を備えているが、長壁部２０２及び短壁部２０３のいずれにも切欠き部を有していない。ノズル孔２０４は長円形であり、上下方向で一定である。得られたガラス繊維の断面形状を観察したところ、扁平比の平均は１．８であり、そのばらつきσは０．１１であった。その結果、σを扁平比の平均値で割った値（百分率）は６％であった。なお、1週間生産を継続した後もノズル先端部の変形は認められなかった。 (Comparative Example 2)
Using 100 bushings provided in a straight line so that the long wall portions 202 are parallel to each other, the nozzles 201 shown in FIGS. 18A to 18B have a viscosity of 10 3.0 dPa · s. Spinning was performed at a molding temperature of The nozzle 201 includes a long wall portion 202 and a short wall portion 203, but neither the long wall portion 202 nor the short wall portion 203 has a notch portion. The nozzle hole 204 is oval and is constant in the vertical direction. When the cross-sectional shape of the obtained glass fiber was observed, the average flatness ratio was 1.8, and the variation σ was 0.11. As a result, the value (percentage) obtained by dividing σ by the average value of the flatness ratio was 6%. No deformation was observed at the tip of the nozzle even after the production was continued for one week.

以上のように、実施例１〜３では、切欠き部の効果によりガラス繊維の扁平比の平均が大きくなるとともに、切欠き部の形状の適正化を図りノズル先端部に変形が生じないため、ばらつきσも小さくなるという良好な結果を得た。これに対し、比較例１では、切欠き部の効果によりガラス繊維の扁平比の平均は大きくなるものの、切欠き部の形状が不適正でノズル先端部に変形が生じたため、ばらつきσが大きくなるという結果を得た。また、比較例２では、切欠き部がないため、実施例１〜３に比べて、扁平比の平均が小さくなるという結果を得た。したがって、本発明によれば、ノズルの変形を抑えつつ、異形断面ガラス繊維を安定的に成形可能であることが確認できる。 As described above, in Examples 1 to 3, the average flatness ratio of the glass fibers is increased due to the effect of the notch portion, and the shape of the notch portion is optimized so that the nozzle tip portion is not deformed. Good results were obtained that the variation σ was also small. On the other hand, in Comparative Example 1, although the average flatness ratio of the glass fibers is increased due to the effect of the notch portion, the shape of the notch portion is improper and the nozzle tip is deformed, so that the variation σ becomes large. I got the result. Further, in Comparative Example 2, since there was no notch, the average flatness ratio was smaller than that in Examples 1 to 3. Therefore, according to the present invention, it can be confirmed that the irregular cross-section glass fiber can be stably molded while suppressing the deformation of the nozzle.

１ ガラス溶融炉
２ フォアハース
３ フィーダー
４ ブッシング
５ ノズル
５１ 長壁部
５２ 短壁部
５３ ノズル孔
５４ 切欠き部
６ 冷却管
７ ボビン
Ｇ 溶融ガラス
Ｇｍ ガラス繊維
Ｇｓ ストランド
Ｇｒ 繊維束
Ｗ 切欠き部の開口幅
Ｆ 冷却水 1 Glass melting furnace 2 Forearth 3 Feeder 4 Bushing 5 Nozzle 51 Long wall part 52 Short wall part 53 Nozzle hole 54 Notch part 6 Cooling pipe 7 Bobin G Molten glass Gm Glass fiber Gs Strand Gr Fiber bundle W Opening width F of notch part Cooling water

Claims (8)

溶融ガラスが流出する先端部において、扁平状のノズル孔と、前記ノズル孔の短径方向で対向する一対の第１の壁部と、前記ノズル孔の長径方向で対向する一対の第２の壁部と、を備えたノズルを用い、そのノズルから一本の異形断面ガラス繊維を製造する異形断面ガラス繊維製造装置であって、
前記ノズルは、前記一対の第１の壁部のうちの一方に、先端側に向かうに連れて前記長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の第１の切欠き部を有するとともに、前記一対の第１の壁部のうちの他方に、先端側に向かうに連れて前記長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の第２の切欠き部を有し、
前記第１の切欠き部と直接対向するように前記ノズルの一方側に配置された第１の冷却手段と、前記第２の切欠き部と直接対向するように前記ノズルの他方側に配置された第２の冷却手段とをさらに備えることを特徴とする異形断面ガラス繊維製造装置。 At the tip where the molten glass flows out, a flat nozzle hole, a pair of first wall portions facing each other in the minor axis direction of the nozzle hole, and a pair of second walls facing each other in the major axis direction of the nozzle hole. It is a modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus that manufactures one irregular cross-section glass fiber from the nozzle using a nozzle provided with a portion.
The nozzle has a concave first notch in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the tip side in one of the pair of first wall portions, and the pair of nozzles. On the other side of the first wall portion, there is a concave second notch portion in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the tip side.
The first cooling means arranged on one side of the nozzle so as to directly face the first notch, and the other cooling means arranged on the other side of the nozzle so as to directly face the second notch. A glass fiber manufacturing apparatus having a modified cross section, further comprising a second cooling means. 前記第１及び第２の切欠き部のそれぞれは、前記第１の壁部のうち、前記長径方向の中央部のみに形成されていることを特徴とする請求項１に記載の異形断面ガラス繊維製造装置。 The modified cross-section glass fiber according to claim 1, wherein each of the first and second cutout portions is formed only in the central portion in the major axis direction of the first wall portion. Manufacturing equipment. 前記第１及び第２の切欠き部のそれぞれが、三角形状、台形状、および弦と弧からなる弓形状の中から選択された１つの形状であることを特徴とする請求項１又は２に記載の異形断面ガラス繊維製造装置。 According to claim 1 or 2, each of the first and second notches has a shape selected from a triangular shape, a trapezoidal shape, and a bow shape including a string and an arc. The modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus described. 前記ノズルが底部に複数設けられたブッシングを備えていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の異形断面ガラス繊維製造装置。 The modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the nozzle is provided with a plurality of bushings provided on the bottom. 前記長径方向を同一方向に向けた複数の前記ノズルを前記長径方向に延びる同一直線上に配置してなるノズル列が、平行に複数列配置されるとともに、
前記第１及び第２の冷却手段が、隣接する前記ノズル列の間に、前記ノズル列と平行に配置されていることを特徴とする請求項４に記載の異形断面ガラス繊維製造装置。 A plurality of nozzle rows in which a plurality of the nozzles with the major axis direction oriented in the same direction are arranged on the same straight line extending in the major radial direction are arranged in parallel, and a plurality of nozzle rows are arranged.
The modified cross-section glass fiber manufacturing apparatus according to claim 4, wherein the first and second cooling means are arranged between the adjacent nozzle rows in parallel with the nozzle rows. 溶融ガラスが流出する先端部において、扁平状のノズル孔と、前記ノズル孔の短径方向で対向する一対の第１の壁部と、前記ノズル孔の長径方向で対向する一対の第２の壁部と、を備えたノズルを用い、そのノズルから一本の異形断面ガラス繊維を製造する異形断面ガラス繊維製造方法であって、
前記ノズルは、前記一対の第１の壁部のうちの一方に、先端側に向かうに連れて前記長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の第１の切欠き部を有すると共に、前記一対の第１の壁部のうちの他方に、先端側に向かうに連れて前記長径方向の開口幅が漸次拡大する凹状の第２の切欠き部を有し、
第１の冷却手段を前記第１の切欠き部と直接対向するように前記ノズルの一方側に配置するとともに、第２の冷却手段を前記第２の切欠き部と直接対向するように前記ノズルの他方側に配置することを特徴とする異形断面ガラス繊維製造方法。 At the tip where the molten glass flows out, a flat nozzle hole, a pair of first wall portions facing each other in the minor axis direction of the nozzle hole, and a pair of second walls facing each other in the major axis direction of the nozzle hole. It is a method of manufacturing a deformed cross-section glass fiber, which is a method of manufacturing a single deformed cross-section glass fiber from a nozzle provided with a portion and a nozzle.
The nozzle has a concave first notch portion in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the tip side on one of the pair of first wall portions, and the pair of nozzles. On the other side of the first wall portion, there is a concave second notch portion in which the opening width in the major axis direction gradually expands toward the tip side.
With the first cooling means arranged on one side of the nozzle so as to face directly to the first notch, the nozzle of the second cooling means so as to face directly to the second notch A method for producing a glass fiber having a modified cross section, which comprises arranging it on the other side of the glass fiber. 前記溶融ガラスがＥガラスであることを特徴とする請求項６に記載の異形断面ガラス繊維製造方法。 The method for producing a glass fiber having a modified cross section according to claim 6, wherein the molten glass is E glass. 成形温度において、前記溶融ガラスは、１０２．０〜１０３・５ｄＰａ・ｓの粘度を有することを特徴とする請求項６又は７に記載の異形断面ガラス繊維製造方法。 The method for producing a modified cross-section glass fiber according to claim 6 or 7, wherein the molten glass has a viscosity of 10 2.0 to 10 3.5 dPa · s at a molding temperature.
JP2016124540A 2016-06-23 2016-06-23 Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method Active JP6768226B2 (en)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016124540A JP6768226B2 (en) 2016-06-23 2016-06-23 Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method
CN201780025509.3A CN109071313A (en) 2016-06-23 2017-03-08 Odd-shaped cross section glass fibre manufacture nozzle, odd-shaped cross section glass fibre manufacture device and its manufacturing method
PCT/JP2017/009264 WO2017221471A1 (en) 2016-06-23 2017-03-08 Nozzle for producing glass fibers having modified cross-section, and modified cross-section glass fiber production device and production method therefor
TW109134813A TWI741824B (en) 2016-06-23 2017-03-17 Glass fiber aggregate
TW106108997A TWI719165B (en) 2016-06-23 2017-03-17 Special-shaped cross-section glass fiber manufacturing device and manufacturing method thereof

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016124540A JP6768226B2 (en) 2016-06-23 2016-06-23 Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2020148020A Division JP2021001111A (en) 2020-09-03 2020-09-03 Glass fiber aggregate

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017226579A JP2017226579A (en) 2017-12-28
JP6768226B2 true JP6768226B2 (en) 2020-10-14

Family

ID=60784784

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2016124540A Active JP6768226B2 (en) 2016-06-23 2016-06-23 Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP6768226B2 (en)
CN (1) CN109071313A (en)
TW (2) TWI741824B (en)
WO (1) WO2017221471A1 (en)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11518705B2 (en) 2017-02-28 2022-12-06 Central Glass Company, Limited Nozzle tip for producing glass fibers and method for producing glass fibers
CN112585098B (en) * 2018-08-20 2023-09-26 中央硝子株式会社 Bushing for producing glass fibers and method for producing glass fibers
KR102154349B1 (en) * 2019-01-14 2020-09-10 (주)옵토네스트 method of manufacturing glass fiber with non-circular cross section
JP2021123523A (en) * 2020-02-06 2021-08-30 日本電気硝子株式会社 Apparatus and method for manufacturing glass fiber
JP2021195285A (en) * 2020-06-16 2021-12-27 日本電気硝子株式会社 Nozzle for irregular shaped cross section glass fiber, and method of manufacturing irregular shaped cross section glass fiber
JP2021195286A (en) * 2020-06-16 2021-12-27 日本電気硝子株式会社 Nozzle for irregular shaped cross section glass fiber, and method of manufacturing irregular shaped cross section glass fiber
JP2022033465A (en) * 2020-08-17 2022-03-02 日本電気硝子株式会社 Bushing and method for manufacturing irregular shaped cross section glass fiber
JP2022190302A (en) * 2021-06-14 2022-12-26 日本電気硝子株式会社 Bushing, manufacturing apparatus of glass fiber, and manufacturing method of glass fiber
JP2022190523A (en) * 2021-06-14 2022-12-26 日本電気硝子株式会社 Bushing, manufacturing apparatus of glass fiber, and manufacturing method of glass fiber
CN114351265B (en) * 2021-11-19 2023-06-02 东华大学 Electrostatic spinning device for preparing flexible ceramic nanofiber in large scale

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3475147A (en) * 1966-06-16 1969-10-28 Owens Corning Fiberglass Corp Method and apparatus for processing heat-softened material
JP3369674B2 (en) * 1992-12-07 2003-01-20 日東紡績株式会社 Nozzle tip for spinning glass fiber with irregular cross section and method for producing glass fiber with irregular cross section
JPH06234540A (en) * 1992-12-14 1994-08-23 Nitto Boseki Co Ltd Orifice plate and noncircular-sectioned glass fiber
JPH07291649A (en) * 1994-04-26 1995-11-07 Nitto Boseki Co Ltd Nozzle tip for spinning glass fiber, modified cross-section glass fiber and its production
JP2003048740A (en) * 2001-08-06 2003-02-21 Nitto Boseki Co Ltd Method of manufacturing nozzle tip and method of manufacturing bushing
JP2003048742A (en) * 2001-08-06 2003-02-21 Nitto Boseki Co Ltd Nozzle and pushing
JP2010083750A (en) * 2008-09-03 2010-04-15 Nippon Electric Glass Co Ltd Apparatus and method for manufacturing glass fiber
JP5622164B2 (en) * 2008-11-20 2014-11-12 日本電気硝子株式会社 Glass fiber manufacturing apparatus and glass fiber manufacturing method
JP6228806B2 (en) 2013-09-30 2017-11-08 エンゼルプレイングカード株式会社 Tri-fold card and its manufacturing method

Also Published As

Publication number Publication date
JP2017226579A (en) 2017-12-28
CN109071313A (en) 2018-12-21
TW202114953A (en) 2021-04-16
TWI719165B (en) 2021-02-21
TW201802049A (en) 2018-01-16
WO2017221471A1 (en) 2017-12-28
TWI741824B (en) 2021-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6768226B2 (en) Deformed cross-section glass fiber manufacturing equipment and its manufacturing method
WO2018020743A1 (en) Manufacturing apparatus and manufacturing method for modified cross-section glass fiber
JP2021001111A (en) Glass fiber aggregate
JPWO2018159469A1 (en) Nozzle tip for producing glass fiber and method for producing glass fiber
JP2019108262A (en) Manufacturing apparatus and manufacturing method for glass fiber
JP2010150127A (en) Apparatus and method for producing glass fiber
JP7075059B2 (en) Nozzle for manufacturing irregular cross-section glass fiber, irregular cross-section glass fiber manufacturing equipment, its manufacturing method, irregular cross-section glass fiber
WO2022038901A1 (en) Bushing and deformed cross-section glass fiber manufacturing method
JP5505597B2 (en) Modified cross section glass fiber
JP2019108249A (en) Manufacturing apparatus and manufacturing method for glass fiber
JP7225889B2 (en) BUSHING, GLASS STRAND MANUFACTURING APPARATUS, MANUFACTURING METHOD THEREOF, AND GLASS STRAND
WO2021157266A1 (en) Apparatus and method for producing glass fiber
JP2022190523A (en) Bushing, manufacturing apparatus of glass fiber, and manufacturing method of glass fiber
JP2003048742A (en) Nozzle and pushing
WO2022264606A1 (en) Bushing, glass fiber manufacturing device, and glass fiber manufacturing method
WO2021256143A1 (en) Nozzle for modified cross-section glass fibers and manufacturing method for modified cross-section glass fibers
JP2024067815A (en) Glass fiber manufacturing nozzle, glass fiber manufacturing device, and glass fiber manufacturing method
JP7262704B2 (en) Strand manufacturing method
TWI843926B (en) Glass fiber manufacturing device and manufacturing method
WO2021256144A1 (en) Nozzle for deformed cross-section glass fiber, and manufacturing method of deformed cross-section glass fiber
JP2019112284A (en) Glass fiber having irregular shaped cross-section and method for manufacturing glass fiber having irregular shaped cross-section
JPH07291649A (en) Nozzle tip for spinning glass fiber, modified cross-section glass fiber and its production

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20190115

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20191002

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20191127

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20200123

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20200312

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20200824

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20200906

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6768226

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150