JP6746338B2 - Flux-cored wire for gas shield arc welding - Google Patents
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Description
本発明は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。 The present invention relates to a flux-cored wire for gas shield arc welding.
従来から、溶接作業を高能率に行うために、フラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接が様々な分野で行われている。
例えば、特許文献１では、溶接での入熱量が３０〜５０ｋＪ／ｃｍのような大入熱溶接において良好な溶接作業性を保ち、立向上進溶接で良好なビードを形成し、かつ良好な機械的性質の溶接金属を得ることができるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが開示されている。
Conventionally, gas shielded arc welding using a flux-cored wire has been performed in various fields in order to perform welding work with high efficiency.
For example, in Patent Literature 1, good welding workability is maintained in large heat input welding with a heat input amount of 30 to 50 kJ/cm, and good beads are formed by vertical advance welding, and a good machine is used. There is disclosed a flux-cored wire for gas shielded arc welding capable of obtaining a weld metal having specific properties.
しかしながら、特許文献１に係る技術は、Ｍｇを添加することが必須となっており、フラックス入りワイヤの耐吸湿性に関して検討されておらず、フラックス入りワイヤの保管時に水分が増加してしまう。 However, in the technique according to Patent Document 1, it is essential to add Mg, and the moisture absorption resistance of the flux-cored wire has not been studied, and the moisture content increases when the flux-cored wire is stored.
フラックス入りワイヤの耐吸湿性の改善をする技術については、これまでにも様々な技術が創出されており、例えば、特許文献２に開示されている。 Various techniques have been created so far for improving the moisture absorption resistance of the flux-cored wire, and are disclosed in Patent Document 2, for example.
一般に、溶接金属中には水素が存在するが、その量が多くなると、低温割れが発生しやすくなる。しかしながら、従来のフラックス入りワイヤは保管時に吸湿してしまい、溶接金属中の水素量が増加するという問題点がある。これは、フラックス入りワイヤに内包されているフラックスが空気中の水分を吸湿するためである。 Generally, hydrogen is present in the weld metal, but if the amount of hydrogen is large, cold cracking tends to occur. However, the conventional flux-cored wire has a problem that it absorbs moisture during storage and the amount of hydrogen in the weld metal increases. This is because the flux contained in the flux-cored wire absorbs moisture in the air.
特許文献１に係る技術は、フラックス入りワイヤ中の原料にＭｇを添加することが必須となっており、耐吸湿性が劣っている。
一方、特許文献２に係る技術は、フラックス入りワイヤ中の水分量を抑制するために、鋼製外皮において継ぎ目をなくすだけでなく、フラックス入りワイヤを直径が１０．０ｍｍ以下となるまで縮径させた後、７００℃以上１０００℃以下の温度で焼鈍させている。
In the technique according to Patent Document 1, it is essential to add Mg to the raw material in the flux-cored wire, and the moisture absorption resistance is poor.
On the other hand, in the technique according to Patent Document 2, in order to suppress the amount of water in the flux-cored wire, not only the seam is removed in the steel shell, but also the flux-cored wire is reduced in diameter to 10.0 mm or less. After that, it is annealed at a temperature of 700° C. or higher and 1000° C. or lower.
しかしながら、特許文献１、２に係る技術では、大入熱溶接での溶接作業性、得られる溶接金属の機械的性質、更には、フラックス入りワイヤの耐吸湿性について、これらを同時に良好なレベルに到達させることは困難である。 However, in the techniques according to Patent Documents 1 and 2, the welding workability in large heat input welding, the mechanical properties of the obtained weld metal, and the moisture absorption resistance of the flux-cored wire are simultaneously set to good levels. It is difficult to reach.
そこで、本発明は、大入熱溶接での溶接作業性が優れるとともに、得られる溶接金属の機械的性質が優れ、かつ、フラックス入りワイヤの耐吸湿性が良好なフラックス入りワイヤを提供することを課題とする。 Therefore, the present invention provides a flux-cored wire having excellent welding workability in large heat input welding, excellent mechanical properties of the obtained weld metal, and good moisture absorption resistance of the flux-cored wire. It is an issue.
すなわち、本発明に係るガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、ワイヤ全質量あたり、Ｆｅ：８０．０質量％以上９２．０質量％以下、ＴｉＯ2：４．０質量％以上１０．０質量％以下、Ｎｉ：０．２質量％以上２．０質量％以下、Ｍｏ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｃ：０．０１質量％以上０．１０質量％以下、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計：０．２０質量％以上１．７０質量％以下、ＺｒＯ2：０．１質量％以上１．０質量％以下、Ｍｎ：１．３質量％以上３．５質量％以下、Ａｌ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、ＮａＦ：０．０５質量％以上０．６０質量％以下、Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計：０．０００３質量％以上０．０３００質量％以下、Ｍｇ：０．１０質量％未満、ＭｇＯ：０．１０質量％未満、ＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計：０．２０質量％以下、ＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量：０．１０質量％以下、であるとともに、ＴｉＯ2の含有量を［ＴｉＯ2］、Ａｌの含有量を［Ａｌ］とした場合、５．００≦［ＴｉＯ2］／［Ａｌ］≦７０．００を満たす構成であり、良好な溶接作業性を有し、かつ良好な機械的性質を示す溶接金属が得られる。 That is, the flux-cored wire for gas shield arc welding according to the present invention has : Fe: 80.0 mass% or more and 92.0 mass% or less, TiO 2 : 4.0 mass% or more and 10.0 mass%, based on the total mass of the wire. Hereinafter, Ni: 0.2 mass% or more and 2.0 mass% or less, Mo: 0.01 mass% or more and 0.50 mass% or less, C: 0.01 mass% or more and 0.10 mass% or less, Si and Si Sum of Si equivalents of oxides: 0.20% by mass or more and 1.70% by mass or less, ZrO 2 : 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less, Mn: 1.3% by mass or more and 3.5% by mass % Or less, Al: 0.10% by mass or more and 1.00% by mass or less, NaF: 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less, and the total amount of B and B oxides converted into B: 0.0003% by mass. Or more and 0.0300 mass% or less, Mg: less than 0.10 mass%, MgO: less than 0.10 mass%, the sum of the Na equivalent of Na compounds other than NaF and the K equivalent of K compounds: 0.20 mass % or less, F equivalent amount of F compounds other than NaF: 0.10 wt% or less, as well as a, the content of TiO 2 [TiO 2], when the content of Al and [Al], 5.00 ≦ Ri configuration der satisfying [TiO 2] / [Al] ≦ 70.00, have good weldability and the weld metal is obtained having good mechanical properties.
このガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、ＮａＦの含有量を所定範囲内に特定することで、溶接中のアークの溶滴移行が安定し、アーク安定性を向上させ、大入熱溶接において優れた溶接作業性を実現することができる。更に、Ｎｉ及びＭｏを所定範囲内に特定することにより、大入熱溶接で得られる溶接金属の機械的性質が良好となる。加えて、耐吸湿性を劣化させるＭｇ及びＭｇＯを所定値未満に特定することで、良好な耐吸湿性を得ることができる。
また、このガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値を所定範囲内に特定することで、高電流だけでなく低電流でも溶接作業性が向上するとともに、溶接金属の機械的性質をより向上させることができる。
According to this flux-cored wire for gas shield arc welding, by specifying the content of NaF within a predetermined range, droplet transfer of the arc during welding is stabilized, arc stability is improved, and high heat input welding is performed. It is possible to realize excellent welding workability in. Furthermore, by specifying Ni and Mo within the predetermined range, the mechanical properties of the weld metal obtained by high heat input welding are improved. In addition, by specifying Mg and MgO that deteriorate the moisture absorption resistance to less than a predetermined value, good moisture absorption resistance can be obtained.
Further, according to the flux-cored wire for gas shield arc welding, by specifying the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] within a predetermined range, the welding workability can be achieved not only at high current but also at low current. In addition to improving the mechanical properties of the weld metal, it is possible to further improve the mechanical properties of the weld metal.
また、本発明に係るガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、ワイヤ全質量あたり、Ａｌ２Ｏ３：０．５質量％以下、Ｃａ：０．１０質量％以下、Ｔｉ：０．２５質量％以下、であってもよい。
このガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、Ａｌ２Ｏ３、Ｃａ、Ｔｉの含有量を所定値以下に特定することで、溶接作業性をより良くするとともに、溶接金属の機械的性質をより向上させることができる。
Moreover, the flux-cored wire for gas shield arc welding according to the present invention has Al 2 O 3 of 0.5 mass% or less, Ca of 0.10 mass% or less, and Ti of 0.25 mass% or less, based on the total mass of the wire. May be.
According to this flux-cored wire for gas shield arc welding, the workability is improved and the mechanical properties of the weld metal are improved by specifying the contents of Al 2 O 3 , Ca, and Ti to be equal to or less than predetermined values. It can be further improved.
本発明のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、大入熱溶接での溶接作業性が優れるとともに、得られる溶接金属の機械的性質が優れ、かつ、耐吸湿性が良好となる。
また、本発明のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、溶接電流が高電流であろうと低電流であろうと優れた溶接作業性を発揮することができ、溶接姿勢については、特に、立向上進溶接において優れた溶接作業性を発揮することができる。
The flux-cored wire for gas shield arc welding of the present invention has excellent welding workability in high heat input welding, and the obtained weld metal has excellent mechanical properties and good moisture absorption resistance.
Further, the flux-cored wire for gas shield arc welding of the present invention can exhibit excellent welding workability regardless of whether the welding current is a high current or a low current. Excellent welding workability can be exhibited in welding.
以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。
本実施形態に係るガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ（以下、適宜「ワイヤ」という）は、ガスシールドアーク溶接に使用するワイヤであって、鋼製外皮内にフラックスが充填されたものである。
Hereinafter, modes for carrying out the present invention will be described in detail.
The flux-cored wire for gas shield arc welding (hereinafter, appropriately referred to as “wire”) according to the present embodiment is a wire used for gas shield arc welding, and has a steel outer shell filled with flux.
詳細には、本実施形態に係るワイヤは、筒状を呈する鋼製外皮と、その鋼製外皮の内側に充填されるフラックスと、からなる。なお、ワイヤは、鋼製外皮に継目のないシームレスタイプ、鋼製外皮に継目のあるシームタイプのいずれの形態であってもよい。また、ワイヤは、表面（鋼製外皮の外側）にメッキなどが施されていても、施されていなくてもよい。
なお、本実施形態に係るワイヤのワイヤ径（直径）は、特に限定されないが、１．２〜２．４ｍｍであればよい。
Specifically, the wire according to the present embodiment includes a steel outer shell having a tubular shape and a flux filled inside the steel outer shell. In addition, the wire may be in any form of a seamless type in which the steel skin is seamless and a seam type in which the steel skin is seamless. In addition, the wire may or may not be plated on the surface (outside of the steel outer cover).
The wire diameter (diameter) of the wire according to the present embodiment is not particularly limited, but may be 1.2 to 2.4 mm.
そして、本実施形態に係るワイヤは、ワイヤ全質量に対して各成分が所定の含有量となるとともに、一部の成分の含有量については、所定の関係式を満たす。
以下、本実施形態に係るワイヤの各成分の含有量を特定した理由について説明する。
Then, in the wire according to the present embodiment, each component has a predetermined content with respect to the total mass of the wire, and the content of some of the components satisfies a predetermined relational expression.
Hereinafter, the reason why the content of each component of the wire according to the present embodiment is specified will be described.
なお、以下の説明において、例えば、単に「Ｓｉ」と示す場合、「純金属Ｓｉ」、「合金Ｓｉ」のうち一種以上を意味する。
また、「酸化物」とは、「単一酸化物」および「複合酸化物」のうちの一種以上を意味する。「単一酸化物」とは、例えば、ＴｉならばＴｉ単独の酸化物（ＴｉＯ２）をいい、「複合酸化物」とは、これらの単一酸化物が複数種類集合したものと、例えば、Ｔｉ、Ｆｅ、Ｍｎといった複数の金属成分を含む酸化物との双方をいう。
In the following description, for example, when simply referred to as “Si”, it means one or more of “pure metal Si” and “alloy Si”.
Further, the “oxide” means one or more of “single oxide” and “composite oxide”. For example, “single oxide” means an oxide of Ti alone (TiO 2 ) in the case of Ti, and “composite oxide” means that a plurality of kinds of these single oxides are aggregated. It refers to both an oxide containing a plurality of metal components such as Ti, Fe, and Mn.
［ＴｉＯ２：４．０質量％以上１０．０質量％以下］
ＴｉＯ２は、溶接金属を支える重要な役割を担っている。ただし、ＴｉＯ２の含有量が４．０質量％未満であると、大入熱溶接時に溶接作業性が劣化し良好なビード形状及びビード外観を確保できない。一方、ＴｉＯ２の含有量が１０．０質量％を超えると、スラグ融点が高くなり、立向上進溶接でウィービングを行った場合にスラグが早く固まる。これにより、その運棒に沿い溶接金属が形成され、うろこ状（波目状）のビードとなってしまうとともに、良好なビード形状を確保できない。
したがって、ＴｉＯ２の含有量は、ワイヤ全質量あたり４．０質量％以上１０．０質量％以下である。
なお、ＴｉＯ２の含有量は、大入熱溶接時のビード形状をより良好なものとする観点から、６．０質量％以上が好ましい。また、ＴｉＯ２の含有量は、大入熱溶接時のビード形状をより良好なビード形状とする観点から、８．０質量％以下が好ましい。
[TiO 2 : 4.0 mass% or more and 10.0 mass% or less]
TiO 2 plays an important role of supporting the weld metal. However, if the content of TiO 2 is less than 4.0% by mass, the welding workability is deteriorated at the time of high heat input welding, and a good bead shape and bead appearance cannot be secured. On the other hand, when the content of TiO 2 exceeds 10.0% by mass, the melting point of slag becomes high, and the slag solidifies quickly when weaving is performed by vertical advance welding. As a result, weld metal is formed along the carrying rod, resulting in a scaly (wavy) bead, and a good bead shape cannot be secured.
Therefore, the content of TiO 2 is 4.0% by mass or more and 10.0% by mass or less based on the total mass of the wire.
The content of TiO 2 is preferably 6.0% by mass or more from the viewpoint of improving the bead shape during high heat input welding. Further, the content of TiO 2 is preferably 8.0 mass% or less from the viewpoint of making the bead shape at the time of high heat input welding a better bead shape.
［Ｎｉ：０．２質量％以上２．０質量％以下］
Ｎｉは、溶接金属の機械的性質を向上させる効果がある。ただし、Ｎｉの含有量が０．２質量％未満では、溶接金属の靱性が劣化する。一方、Ｎｉの含有量が２．０質量％を超えると、溶接金属は強度過多となる。
したがって、Ｎｉの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．２質量％以上２．０質量％以下である。
なお、大入熱溶接における溶接金属の靱性及び強度をともにより良好とするためには、０．５質量％以上が好ましく、１．０質量％未満が好ましい。
[Ni: 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less]
Ni has the effect of improving the mechanical properties of the weld metal. However, if the Ni content is less than 0.2% by mass, the toughness of the weld metal deteriorates. On the other hand, when the Ni content exceeds 2.0 mass %, the weld metal has excessive strength.
Therefore, the content of Ni is 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less based on the total mass of the wire.
In order to improve the toughness and strength of the weld metal in high heat input welding, 0.5% by mass or more is preferable, and less than 1.0% by mass is preferable.
［Ｍｏ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下］
Ｍｏは、溶接金属の機械的性質を向上させる効果がある。ただし、Ｍｏの含有量が０．０１質量％未満では、大入熱施工時の溶接金属の引張強さが十分に得られない。一方、Ｍｏの含有量が０．５０質量％を超えると、溶接金属は強度過多となる。
したがって、Ｍｏの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．０１質量％以上０．５０質量％以下である。
[Mo: 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less]
Mo has the effect of improving the mechanical properties of the weld metal. However, if the content of Mo is less than 0.01% by mass, the tensile strength of the weld metal during high heat input construction cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when the Mo content exceeds 0.50 mass %, the weld metal has excessive strength.
Therefore, the Mo content is 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less based on the total mass of the wire.
［Ｃ：０．０１質量％以上０．１０質量％以下］
Ｃは、溶接金属の焼き入れ性と靭性を向上させる効果を発揮する成分である。ただし、Ｃの含有量が０．０１質量％未満であると、溶接金属の焼き入れ性が不足し、溶接金属の引張強さが十分に得られない。一方、Ｃの含有量が０．１０質量％を超えると、アークの吹きつけが強く、溶接の際に母材をアーク力で掘ってしまうため、良好なビード形状及びビード外観を確保できない。
したがって、Ｃ含有量は、ワイヤ全質量あたり０．０１質量％以上０．１０質量％以下である。
[C: 0.01% by mass or more and 0.10% by mass or less]
C is a component that exhibits the effect of improving the hardenability and toughness of the weld metal. However, when the content of C is less than 0.01% by mass, the hardenability of the weld metal is insufficient and the tensile strength of the weld metal cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when the content of C exceeds 0.10 mass %, the arc is strongly blown and the base material is digged by the arc force during welding, so that a good bead shape and bead appearance cannot be secured.
Therefore, the C content is 0.01% by mass or more and 0.10% by mass or less based on the total mass of the wire.
［Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計：０．２０質量％以上１．７０質量％以下］
Ｓｉは、溶接作業性を向上させる。ただし、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計が０．２０質量％未満であると、溶接作業性が劣化し良好なビード形状及びビード外観を確保できない。一方、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計が１．７０質量％を超えると、粒界フェライト析出が促進され、溶接金属の靭性が劣化する。
したがって、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計は、ワイヤ全質量あたり０．２０質量％以上１．７０質量％以下である。
なお、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計は、より良好なビード形状とする観点から、０．３０質量％以上が好ましい。また、Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計は、溶接金属の靱性の劣化を抑制する観点から、１．４０質量％以下が好ましい。
[Total of Si and Si oxides in terms of Si: 0.20 mass% or more and 1.70 mass% or less]
Si improves welding workability. However, if the total amount of Si and Si oxide converted to Si is less than 0.20 mass %, the welding workability is deteriorated and a good bead shape and bead appearance cannot be secured. On the other hand, when the total amount of Si and Si oxide converted to Si exceeds 1.70 mass %, precipitation of grain boundary ferrite is promoted and the toughness of the weld metal deteriorates.
Therefore, the total amount of Si and Si oxide converted to Si is 0.20 mass% or more and 1.70 mass% or less based on the total mass of the wire.
The total amount of Si and Si oxide converted to Si is preferably 0.30 mass% or more from the viewpoint of obtaining a better bead shape. The total amount of Si and Si oxide converted to Si is preferably 1.40 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of the toughness of the weld metal.
前記のとおり、Ｓｉ、Ｓｉ酸化物のどちらも溶接作業性を向上させる効果を発揮するが、厳密には作用が異なる。すなわち、Ｓｉは、溶接中に溶接金属の粘性を向上させ、溶接金属を垂れ難くする。一方、Ｓｉ酸化物は、スラグで溶接金属を覆い、溶接金属の垂れを防ぐ。
なお、Ｓｉ、Ｓｉ酸化物の其々の含有量については、特に限定されないものの、仮に其々の含有量を規定する場合は、以下のとおりである。
As described above, both Si and Si oxide exert the effect of improving the welding workability, but strictly speaking, the action is different. That is, Si improves the viscosity of the weld metal during welding and makes it difficult for the weld metal to drip. On the other hand, Si oxide covers the weld metal with slag and prevents the weld metal from dripping.
The content of each of Si and Si oxide is not particularly limited, but if the content of each is specified, it is as follows.
［Ｓｉ：０．１０質量％以上１．００質量％以下］
Ｓｉは、溶接金属の粘性を向上させ溶接金属を垂れ難くすることにより、溶接作業性を向上させる。ただし、Ｓｉの含有量が０．１０質量％未満であると、溶接金属の粘性が低下し、ビード形状が劣化する可能性がある。一方、Ｓｉの含有量が１．００質量％を超えると、オーステナイト粒が粗大となり溶接金属の靱性の劣化を招く可能性がある。
したがって、Ｓｉの含有量を規定する場合、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％以上１．００質量％以下が好ましい。
なお、Ｓｉの含有量は、より良好なビード形状とする観点から、０．２０質量％以上がより好ましい。また、Ｓｉの含有量は、溶接金属の靱性の劣化を抑制する観点から、０．８０質量％以下がより好ましい。
[Si: 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less]
Si improves the workability by improving the viscosity of the weld metal and making it difficult for the weld metal to sag. However, if the Si content is less than 0.10% by mass, the viscosity of the weld metal may decrease and the bead shape may deteriorate. On the other hand, if the Si content exceeds 1.00 mass %, the austenite grains become coarse and the toughness of the weld metal may deteriorate.
Therefore, when defining the Si content, 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less based on the total mass of the wire is preferable.
The Si content is more preferably 0.20 mass% or more from the viewpoint of forming a better bead shape. Further, the Si content is more preferably 0.80 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of the toughness of the weld metal.
［ＳｉＯ２：０．２０質量％以上１．５０質量％以下］
ＳｉＯ２はスラグ形成剤として溶接金属を支える役割を担っている。ただし、ＳｉＯ２の含有量が０．２０質量％未満であると、スラグ量が不十分となり、ビードが垂れた形状となる可能性がある。一方、ＳｉＯ２の含有量が１．５０質量％を超えると、フラックスの脱酸力が低下し溶接金属の靱性が劣化する可能性がある。
したがって、ＳｉＯ２の含有量を規定する場合、ワイヤ全質量あたり０．２０質量％以上１．５０質量％以下とする。
なお、ＳｉＯ２の含有量は、より良好なビード形状とする観点から、０．４０質量％以上がより好ましい。また、ＳｉＯ２の含有量は、溶接金属の機械的性質の劣化を抑制する観点から、１．３０質量％以下がより好ましい。
[SiO 2 : 0.20 mass% or more and 1.50 mass% or less]
SiO 2 plays a role of supporting the weld metal as a slag forming agent. However, if the content of SiO 2 is less than 0.20% by mass, the amount of slag becomes insufficient, and the bead may have a drooping shape. On the other hand, if the content of SiO 2 exceeds 1.50% by mass, the deoxidizing power of the flux may decrease, and the toughness of the weld metal may deteriorate.
Therefore, when defining the content of SiO 2, the content is 0.20 mass% or more and 1.50 mass% or less based on the total mass of the wire.
The content of SiO 2 is more preferably 0.40 mass% or more from the viewpoint of forming a better bead shape. Further, the content of SiO 2 is more preferably 1.30 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of mechanical properties of the weld metal.
［ＺｒＯ２：０．１質量％以上１．０質量％以下］
ＺｒＯ２は、ＳｉＯ２と同様、スラグ形成剤として溶接金属を支える役割を担っている。ただし、ＺｒＯ２の含有量が０．１質量％未満であると、スラグ融点が低くなり、ビードは垂れた形状となるとともに、良好なビード外観を確保できない。一方、ＺｒＯ２の含有量が１．０質量％を超えると、スラグ融点が高くなり過ぎて凸型のようなビード形状となるとともに、良好なビード外観を確保できない。
したがって、ＺｒＯ２の含有量は、ワイヤ全質量あたり０．１質量％以上１．０質量％以下である。
なお、ＺｒＯ２の含有量は、より良好なビード形状とする観点から、０．２質量％以上が好ましい。また、ＺｒＯ２の含有量は、より良好なビード形状とする観点から、０．６％未満が好ましい。
[ZrO 2 : 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less]
ZrO 2 , like SiO 2 , plays a role of supporting the weld metal as a slag forming agent. However, if the content of ZrO 2 is less than 0.1% by mass, the melting point of the slag becomes low, the bead has a drooping shape, and a good bead appearance cannot be secured. On the other hand, when the content of ZrO 2 exceeds 1.0 mass %, the slag melting point becomes too high and a bead shape like a convex shape is formed, and a good bead appearance cannot be secured.
Therefore, the content of ZrO 2 is 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less based on the total mass of the wire.
The content of ZrO 2 is preferably 0.2% by mass or more from the viewpoint of forming a better bead shape. Further, the content of ZrO 2 is preferably less than 0.6% from the viewpoint of forming a better bead shape.
［Ｍｎ：１．３質量％以上３．５質量％以下］
Ｍｎは、溶接金属の焼き入れ性と靭性を向上させる効果を発揮する成分である。ただし、Ｍｎの含有量が１．３質量％未満であると、溶接金属の焼き入れ不足となり、靱性が十分に得られない。一方、Ｍｎの含有量が３．５質量％を超えると、溶接金属の引張強さが過多となり、靭性不足となる。
したがって、Ｍｎの含有量は、ワイヤ全質量あたり１．３質量％以上３．５質量％以下である。
なお、Ｍｎの含有量は、溶接金属の機械的性質をより良好とする観点から、２．０質量％以上が好ましい。また、Ｍｎの含有量は、溶接金属の靭性の劣化を抑制する観点から、３．１質量％以下が好ましい。
[Mn: 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less]
Mn is a component that exhibits the effect of improving the hardenability and toughness of the weld metal. However, if the Mn content is less than 1.3% by mass, quenching of the weld metal will be insufficient and sufficient toughness will not be obtained. On the other hand, when the Mn content exceeds 3.5 mass %, the tensile strength of the weld metal becomes excessive and the toughness becomes insufficient.
Therefore, the Mn content is 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less based on the total mass of the wire.
The Mn content is preferably 2.0% by mass or more from the viewpoint of improving the mechanical properties of the weld metal. Further, the Mn content is preferably 3.1 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of the toughness of the weld metal.
Ｍｎ源としては、Ｍｎ金属粉、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の金属粉、合金粉で投入するが、これらの他、Ｍｎ酸化物を加えてもよい。 As the Mn source, Mn metal powder, metal powder such as Fe-Mn, Fe-Se-Si-Mn, or alloy powder is used, but other than these, Mn oxide may be added.
［Ａｌ：０．１０質量％以上１．００質量％以下］
Ａｌは、強力な脱酸元素であり、酸素と親和力のある溶接金属成分の歩留りを向上させることで機械的性質を向上させる役割がある。また、Ａｌは、脱窒元素としても効果があり、溶接金属中のＮの歩留まりを下げることで、機械的性質を向上させる効果がある。ただし、Ａｌの含有量が０．１０質量％未満であると、酸素と親和力のある溶接金属成分の歩留りが低く、脱窒効果も不十分であり、靱性が十分に得られない。一方、Ａｌの含有量が１．００質量％を超えると、溶接金属成分の歩留りが過大となり靭性が劣化する。
したがって、Ａｌの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％以上１．００質量％以下である。
なお、Ａｌの含有量は、溶接金属の靭性の劣化を抑制する観点から、０．４０質量％未満が好ましい。
[Al: 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less]
Al is a strong deoxidizing element, and has a role of improving mechanical properties by improving the yield of a weld metal component having an affinity with oxygen. Al also has an effect as a denitrifying element, and has an effect of improving mechanical properties by reducing the yield of N in the weld metal. However, when the Al content is less than 0.10 mass %, the yield of the weld metal component having an affinity for oxygen is low, the denitrification effect is insufficient, and sufficient toughness cannot be obtained. On the other hand, when the Al content exceeds 1.00 mass %, the yield of the weld metal component becomes excessive and the toughness deteriorates.
Therefore, the Al content is 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less based on the total mass of the wire.
The Al content is preferably less than 0.40 mass% from the viewpoint of suppressing deterioration of the toughness of the weld metal.
［ＮａＦ：０．０５質量％以上０．６０質量％以下］
Ｎａは、溶接中におけるアークの溶滴移行を安定化させる役割があるが、過剰なＮａの添加はワイヤの耐吸湿性を劣化させる。一方、Ｆは、フラックス中にフッ素化合物として存在し、溶接雰囲気下の水素分圧を減少させ、溶接金属中の拡散性水素量を低下させる効果があるが、過剰なＦは溶接時のヒューム発生量を増加させ、かつ、低電流領域でのアークの溶滴移行を劣化させる。
しかし、ＮａＦであれば溶接中におけるアークの溶滴移行を安定化（特に低電流領域において安定化）させる効果を発揮するとともに、フッ化物による拡散水素量低減の効果を両立することができる。ただし、ＮａＦの含有量が０．０５質量％未満であると、低電流領域での溶接中におけるアークの溶滴移行が不安定となり、スパッタ発生量が増加し、更には溶接金属の拡散性水素量が上昇する。一方、ＮａＦの含有量が０．６０質量％を超えると、ワイヤの耐吸湿性が劣化し、更にはヒューム発生量が増加する。
したがって、ＮａＦの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．０５質量％以上０．６０質量％以下である。
なお、ＮａＦの含有量は、アークの安定性の向上、スパッタ発生量の抑制、拡散性水素量の抑制の観点から、０．１５質量％以上が好ましい。また、ＮａＦの含有量は、耐吸湿性の劣化の抑制、ヒューム発生量の抑制の観点から、０．４０質量％以下が好ましい。
[NaF: 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less]
Na has a role of stabilizing the droplet transfer of the arc during welding, but the addition of excessive Na deteriorates the moisture absorption resistance of the wire. On the other hand, F is present as a fluorine compound in the flux, and has the effect of reducing the hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and reducing the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, but excessive F produces fumes during welding. Increase the amount and deteriorate the droplet transfer of the arc in the low current region.
However, NaF has the effect of stabilizing the droplet transfer of the arc during welding (particularly in the low current region), and can also achieve the effect of reducing the amount of diffused hydrogen by the fluoride. However, if the content of NaF is less than 0.05% by mass, the transfer of arc droplets during welding in a low current region becomes unstable, the amount of spatter is increased, and the diffusible hydrogen of the weld metal is further increased. The amount rises. On the other hand, when the content of NaF exceeds 0.60% by mass, the moisture absorption resistance of the wire deteriorates and the amount of fumes generated increases.
Therefore, the content of NaF is 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less based on the total mass of the wire.
The content of NaF is preferably 0.15 mass% or more from the viewpoint of improving the stability of the arc, suppressing the amount of spatter generation, and suppressing the amount of diffusible hydrogen. In addition, the content of NaF is preferably 0.40 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of moisture absorption resistance and suppressing fume generation.
［Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計：０．０００３質量％以上０．０３００質量％以下］
Ｂ及びＢ酸化物（Ｂ２Ｏ３）は、溶接金属にＢを添加するためにフラックスに添加される。また、Ｂは、オーステナイト粒界に偏析することで初析フェライトの生成を抑制する効果があり、溶接金属の靭性改善に有効である。ただし、Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計が０．０００３質量％未満であると、大部分のＢがＢＮとして窒化物に固定化され、初析フェライトの生成を抑制する効果が無く、溶接金属の靭性の向上が期待できない。一方、Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計が０．０３００質量％を超えると、溶接金属の強度が著しく増加し、靭性が低下する。
したがって、Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計は、ワイヤ全質量あたり０．０００３質量％以上０．０３００質量％以下である。
[The total amount of B and B oxides converted into B: 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less]
B and B oxides (B 2 O 3 ) are added to the flux to add B to the weld metal. B segregates at the austenite grain boundaries to suppress the formation of proeutectoid ferrite, and is effective for improving the toughness of the weld metal. However, if the total amount of B and B oxides converted to B is less than 0.0003 mass %, most of B is fixed to the nitride as BN, and there is no effect of suppressing the formation of proeutectoid ferrite. The toughness of the weld metal cannot be expected to improve. On the other hand, when the total amount of B and B oxides converted into B exceeds 0.0300 mass %, the strength of the weld metal remarkably increases and the toughness decreases.
Therefore, the total amount of B and B oxides converted into B is 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less based on the total mass of the wire.
［Ｍｇ：０．１０質量％未満、ＭｇＯ：０．１０質量％未満］
Ｍｇ及びＭｇＯは酸化チタン等の天然原料から不純物として含まれる可能性がある成分である。そして、Ｍｇの含有量が０．１０質量％以上であると、スパッタ発生量が増加するとともに、Ｎａと化合物を形成することでワイヤの耐吸湿性が劣化する。また、ＭｇＯの含有量が０．１０質量％以上であると、スラグ粘度が高くなることでビードが凸状となるとともにビード外観の不良が発生し、更に、Ｍｇと同様の理由によりワイヤの耐吸湿性が劣化する。
したがって、Ｍｇの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％未満であり、０質量％でもよい。また、ＭｇＯの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％未満であり、０質量％でもよい。
[Mg: less than 0.10 mass%, MgO: less than 0.10 mass%]
Mg and MgO are components that may be contained as impurities from natural raw materials such as titanium oxide. When the content of Mg is 0.10 mass% or more, the amount of spatter is increased, and the moisture absorption resistance of the wire is deteriorated by forming a compound with Na. When the content of MgO is 0.10% by mass or more, the bead becomes convex due to the increased slag viscosity, and the bead appearance is deteriorated. Hygroscopicity deteriorates.
Therefore, the content of Mg is less than 0.10 mass% and may be 0 mass% with respect to the total mass of the wire. Further, the content of MgO is less than 0.10% by mass based on the total mass of the wire, and may be 0% by mass.
［ＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計：０．２０質量％以下］
Ｎａ及びＫは溶接中におけるアークの溶滴移行を安定化させる効果があるが、この効果はＮａＦが担っている。一方、過剰なＮａ及びＫの添加はワイヤの耐吸湿性を劣化させる。具体的には、ＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計が０．２０質量％を超えると、ワイヤの耐吸湿性が劣化するとともに、溶接金属の拡散性水素量が増加する。
したがって、ＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計は、ワイヤ全質量あたり０．２０質量％以下である。
なお、ＮａＦ以外のＮａ化合物中のＮａ換算量およびＫ化合物中のＫ換算量は、いずれか一方が０質量％であってもよく、両方が０質量％であってもよい。
[The total of the Na equivalent of Na compounds other than NaF and the K equivalent of K compounds: 0.20 mass% or less]
Na and K have the effect of stabilizing the droplet transfer of the arc during welding, and NaF is responsible for this effect. On the other hand, excessive addition of Na and K deteriorates the moisture absorption resistance of the wire. Specifically, when the total of the Na equivalent of Na compounds other than NaF and the K equivalent of K compounds exceeds 0.20 mass %, the moisture absorption resistance of the wire deteriorates and the diffusible hydrogen of the weld metal is deteriorated. The amount increases.
Therefore, the total of the Na equivalent of Na compounds other than NaF and the K equivalent of K compounds is 0.20% by mass or less based on the total mass of the wire.
One of the Na-converted amount in Na compounds other than NaF and the K-converted amount in K compounds may be 0% by mass, or both may be 0% by mass.
［ＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量：０．１０質量％以下］
Ｆは、フラックス中にフッ素化合物として存在し、溶接雰囲気下の水素分圧を減少させ、溶接金属中の拡散性水素量を低下させる効果があるが、この効果はＮａＦが担っている。一方、過剰なＦの添加は溶接中のヒューム発生量を増加させる。具体的には、ＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量が０．１０質量％を超えると、ヒューム発生量が増加するだけでなく、スパッタ発生量も増加し、アーク安定性も劣化する。
したがって、ＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量は、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％以下であり、０質量％でもよい。
[F equivalent of F compounds other than NaF: 0.10 mass% or less]
F exists as a fluorine compound in the flux, and has the effect of reducing the hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and reducing the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, and NaF is responsible for this effect. On the other hand, excessive addition of F increases the amount of fumes generated during welding. Specifically, if the F-converted amount of F compounds other than NaF exceeds 0.10 mass %, not only the fume generation amount increases, but also the spatter generation amount increases and the arc stability deteriorates.
Therefore, the F-converted amount of the F compound other than NaF is 0.10% by mass or less based on the total mass of the wire, and may be 0% by mass.
［５．００≦［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］≦７０．００］
ＴｉＯ２の含有量を［ＴｉＯ２］、Ａｌの含有量を［Ａｌ］とした場合の［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］は、溶接金属の機械的性質と良好な溶接作業性を両立させる重要な指標である。そして、この式によって算出される値を所定範囲内とすることにより、高電流のみならず低電流における短絡移行溶接においても良好な溶接作業性（特に、立向上進溶接）を保つことができる。ただし、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値が５．００未満であると、Ａｌの脱酸力過大による溶接金属の引張強さの過大と靭性の劣化が発生し、更には立向上進溶接でビードが垂れ、ビード外観の不良も発生する。一方、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値が７０．００を超えると、Ａｌの脱酸力不足による溶接金属の引張強さと靭性の劣化が発生する。
したがって、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値は、５．００以上７０．００以下である。
なお、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値は、溶接作業性と溶接金属の機械的性質をより良好なものとする観点から、７．００以上が好ましく、１４．００以上がより好ましい。また、［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値は、溶接金属の機械的性質をより良好なものとする観点から、６０．００以下が好ましく、４０．００以下がより好ましい。
[5.00≦[TiO 2 ]/[Al]≦70.00]
The content of TiO 2 [TiO 2], [ TiO 2] / [Al] in the case where the content of Al and [Al] is important to achieve both mechanical properties and good weldability of the weld metal It is an index. By setting the value calculated by this equation within a predetermined range, good welding workability (particularly, vertical progress welding) can be maintained in short-circuit transfer welding not only at high current but also at low current. However, if the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] is less than 5.00, the tensile strength of the weld metal and the toughness of the weld metal become excessive due to the excessive deoxidizing power of Al. The beads are dripping due to the improved welding, and the appearance of the beads also deteriorates. On the other hand, when the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] exceeds 70.00, the tensile strength and toughness of the weld metal deteriorate due to insufficient deoxidizing power of Al.
Therefore, the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] is 5.00 or more and 70.00 or less.
The value calculated by [TiO 2 ]/[Al] is preferably 7.00 or more, and more preferably 14.00 or more from the viewpoint of improving the welding workability and the mechanical properties of the weld metal. preferable. Further, the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] is preferably 60.00 or less, and more preferably 40.00 or less from the viewpoint of improving the mechanical properties of the weld metal.
本実施形態に係るワイヤは、任意成分として、以下の成分（Ａｌ２Ｏ３、Ｃａ、Ｔｉ、Ｎｉ）を含有していてもよい。 The wire according to the present embodiment may contain the following components (Al 2 O 3 , Ca, Ti, Ni) as optional components.
［Ａｌ２Ｏ３：０．５質量％以下］
Ａｌ２Ｏ３はスラグ形成剤としてビード形成に必要な成分であるが、この効果は他のスラグ形成剤が担っている。そして、Ａｌ２Ｏ３の含有量が０．５質量％を超えると、アークが不安定となりスパッタ発生量が増加する。
したがって、Ａｌ２Ｏ３をワイヤに含有させる場合、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、ワイヤ全質量あたり０．５質量％以下である。
[Al 2 O 3 : 0.5 mass% or less]
Al 2 O 3 is a component required for bead formation as a slag forming agent, but this effect is taken by other slag forming agents. When the content of Al 2 O 3 exceeds 0.5% by mass, the arc becomes unstable and the spatter generation amount increases.
Therefore, when Al 2 O 3 is contained in the wire, the content of Al 2 O 3 is 0.5 mass% or less based on the total mass of the wire.
［Ｃａ：０．１０質量％以下］
Ｃａは、Ｍｇと同様、酸化チタン等の天然原料から不純物として含まれる可能性がある成分である。そして、Ｃａの含有量が０．１０質量％を超えると、アークが不安定となりスパッタ発生量が増加する。
したがって、Ｃａをワイヤに含有させる場合、Ｃａの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．１０質量％以下である。
[Ca: 0.10 mass% or less]
Like Mg, Ca is a component that may be contained as an impurity from natural raw materials such as titanium oxide. When the Ca content exceeds 0.10 mass %, the arc becomes unstable and the spatter generation amount increases.
Therefore, when Ca is contained in the wire, the content of Ca is 0.10 mass% or less based on the total mass of the wire.
［Ｔｉ：０．２５質量％以下］
Ｔｉは、溶接金属の機械的性質を向上させる成分である。ただし、Ｔｉの含有量が０．２５質量％を超えると、溶接金属の著しい硬化を引き起こし、靱性の劣化が顕著となる。
したがって、Ｔｉをワイヤに含有させる場合、Ｔｉの含有量は、ワイヤ全質量あたり０．２５質量％以下である。
なお、Ｔｉの含有量は、溶接金属の靱性の劣化を抑制する観点から、０．１０質量％以下が好ましい。
[Ti: 0.25 mass% or less]
Ti is a component that improves the mechanical properties of the weld metal. However, when the content of Ti exceeds 0.25 mass %, the weld metal is significantly hardened and the toughness is significantly deteriorated.
Therefore, when Ti is contained in the wire, the content of Ti is 0.25% by mass or less based on the total mass of the wire.
The Ti content is preferably 0.10 mass% or less from the viewpoint of suppressing deterioration of the toughness of the weld metal.
［Ｆｅ：７５．０質量％以上９２．０質量％以下］
Ｆｅは、ワイヤの主要成分である。溶着量や、他の成分組成の関係から、Ｆｅの含有量は、ワイヤ全質量あたり７５．０質量％以上９２．０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは、８０．０質量％以上９０．０質量％以下である。
[Fe: 75.0% by mass or more and 92.0% by mass or less]
Fe is the main component of the wire. From the relationship of the amount of welding and the composition of other components, the content of Fe is preferably 75.0% by mass or more and 92.0% by mass or less, and more preferably 80.0% by mass or more, based on the total mass of the wire. It is 90.0 mass% or less.
［残部：Ｆｅ及び不可避的不純物］
本実施形態に係るワイヤの残部は、前記したＦｅ及び不可避的不純物である。そして、前記したワイヤの成分の他、フラックス中に、Ｃｕ、Ｃｒを溶接金属のさらなる硬化剤として、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｖ２Ｏ５をスラグ形成剤として少量含有させることもできる。これらの元素は、本発明の目的には影響を及ぼさない。
また、不可避的不純物として、Ｃｕ、Ｃｒ等が各々０．１質量％未満、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｖ２Ｏ５が各々０．５質量％未満、含有してもよい。これらの上限を超えると、強度過剰や溶接作業性の劣化などを招くおそれがある。また、Ｐ、Ｓ等が各々０．０３０質量％以下、含有してもよい。これらの上限を超えると、高温割れや靱性低下を招くおそれがある。
加えて、前記した含有量の上限値のみ規定している成分や任意成分については、積極的に添加してもよいが、不可避的不純物として含まれていてもよい。
なお、前述した各元素が酸化物や窒化物として添加された場合は、本実施形態のフラックス入りワイヤの残部には、ＯやＮも含まれる。
[Remainder: Fe and inevitable impurities]
The balance of the wire according to the present embodiment is Fe and the unavoidable impurities described above. In addition to the above-mentioned wire components, Cu and Cr may be contained in the flux as a further hardening agent for the weld metal, and a small amount of MnO, FeO, and V 2 O 5 may be contained as a slag forming agent. These elements do not affect the purpose of the invention.
Further, as unavoidable impurities, Cu, Cr and the like may be contained in less than 0.1% by mass respectively, and MnO, FeO and V 2 O 5 may be contained in less than 0.5% by mass respectively. Exceeding these upper limits may lead to excessive strength and deterioration of welding workability. Further, P, S, etc. may each be contained in an amount of 0.030% by mass or less. If these upper limits are exceeded, there is a risk of causing hot cracking and lowering of toughness.
In addition, the components and the optional components for which only the above-mentioned upper limit of the content is specified may be positively added, but may be contained as unavoidable impurities.
When the above-mentioned elements are added as oxides or nitrides, O and N are also contained in the balance of the flux-cored wire of this embodiment.
［その他：フラックス充填率］
本実施形態に係るワイヤのフラック充填率（＝フラックス質量／ワイヤ全質量×１００）は、特に限定されない。ただし、フラックス充填率が１０質量％未満であると、アークの安定性が悪くなるとともにスパッタ発生量が増加し、溶接作業性が劣化する。一方、フラックス充填率が２５質量％を超えると、ワイヤの断線が発生したり、フラックスの充填中に粉がこぼれ落ちたりする等、生産性が著しく劣化する。
したがって、フラックス充填率は、１０質量％以上２５質量％以下が好ましい。
[Others: Flux filling rate]
The flack filling rate (=flux mass/total wire mass×100) of the wire according to the present embodiment is not particularly limited. However, if the flux filling rate is less than 10% by mass, the stability of the arc is deteriorated, the amount of spatter is increased, and the welding workability is deteriorated. On the other hand, when the flux filling rate exceeds 25% by mass, wire breakage occurs, powder spills during the filling of the flux, and the productivity is significantly deteriorated.
Therefore, the flux filling rate is preferably 10% by mass or more and 25% by mass or less.
次に、本実施形態に係るワイヤの製造方法を説明する。
［ワイヤの製造方法］
本実施形態に係るワイヤの製造方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、以下に示す方法で製造することができる。
まず、鋼製外皮を構成する鋼帯を準備し、この鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールにより成形して、Ｕ字状のオープン管にする。次に、所定の化学組成となるように、各種原料を配合したフラックスを鋼製外皮に充填し、その後、断面が円形になるように加工する。その後、冷間加工により伸線し、例えば１．２〜２．４ｍｍのワイヤ径のフラックス入りワイヤとする。なお、冷間加工途中に焼鈍を施してもよい。また、製造の過程で成形した鋼製外皮の合わせ目を溶接した継ぎ目が無いワイヤと、前記合わせ目を溶接せず隙間のまま残すワイヤのいずれの構造も採用することができる。
Next, a method for manufacturing the wire according to this embodiment will be described.
[Wire manufacturing method]
The method of manufacturing the wire according to the present embodiment is not particularly limited, but for example, the wire can be manufactured by the method described below.
First, a steel strip that constitutes the steel shell is prepared, and is formed by a forming roll while feeding the steel strip in the longitudinal direction to form a U-shaped open tube. Next, the steel shell is filled with a flux containing various raw materials so as to have a predetermined chemical composition, and then processed to have a circular cross section. Then, the wire is drawn by cold working to obtain a flux-cored wire having a wire diameter of 1.2 to 2.4 mm, for example. Note that annealing may be performed during the cold working. Further, any structure of a seamless wire in which a seam of a steel outer shell formed in the manufacturing process is welded and a wire in which the seam is left without leaving a gap can be employed.
以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。
［各種試験に使用するワイヤの製造方法］
鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管に成形した。次に、表１、２の化学組成となるようにフラックス中に金属、合金、Ｆｅ粉、各種原料を適宜、所定量添加した。次に、断面が円形になるように加工した後、加工したワイヤに対して冷間引き抜き加工を施しワイヤ径を約１．２ｍｍとした。
以上の製造方法によってフラックス入りワイヤを製造した。
Hereinafter, the effects of the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples of the present invention.
[Method of manufacturing wire used for various tests]
An open tube was formed by a forming roll while feeding the steel strip in the longitudinal direction. Next, a predetermined amount of metal, alloy, Fe powder, and various raw materials was appropriately added to the flux so as to have the chemical compositions shown in Tables 1 and 2. Next, after being processed to have a circular cross section, the processed wire was subjected to cold drawing to a wire diameter of about 1.2 mm.
A flux-cored wire was manufactured by the above manufacturing method.
なお、表１、２に示す各成分の含有量はワイヤ全質量あたりの含有量である。また、表１、２に示す「Ｔ．Ｓｉ」はＳｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計を示し、「Ｔ．Ｂ」はＢ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計を示し、「Ｎａ＋Ｋ」はＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計を示し、「Ｆ」はＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量を示す。 The content of each component shown in Tables 1 and 2 is the content per the total mass of the wire. Further, “T.Si” shown in Tables 1 and 2 represents the total of Si equivalent amounts of Si and Si oxide, “TB” represents the total of B equivalent amounts of B and B oxide, and “Na+K”. "Indicates the total of the Na equivalent of Na compounds other than NaF and the K equivalent of K compounds, and "F" represents the F equivalent of F compounds other than NaF.
［溶接作業性］
（溶接条件）
溶接作業性を確認するため、実施例及び比較例の各ワイヤを用いて、表３に示す組成の鋼板を母材とし、表４に示す条件にて溶接を行った。
なお、表３に示す鋼板の成分組成における残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
[Welding workability]
(Welding condition)
In order to confirm the welding workability, welding was performed under the conditions shown in Table 4 using the steel plates having the compositions shown in Table 3 as the base metal, using the wires of the examples and comparative examples.
The balance in the composition of the steel sheet shown in Table 3 is Fe and inevitable impurities.
（アーク安定性）
アーク安定性については、表４に示す〔１〕〜〔３〕の３種の溶接条件について、其々、水平すみ肉・立向上進の２種の姿勢の溶接を実施、つまり、合計６種の溶接試験を実施した。そして、各溶接条件について、２種の姿勢でのアークが安定であったものを「〇」、１種の姿勢でのアークが安定かつ１種の姿勢でのアークがやや不安定であったもの、又は、２種の姿勢でのアークがやや不安定であったものを「△」、少なくとも１種の姿勢でのアークが不安定であったものを「×」と評価した。
なお、アーク安定性については、「〇」又は「△」を合格と判断し、「×」を不合格と判断した。
(Arc stability)
Regarding the arc stability, under the three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, welding of two kinds of postures of horizontal fillet and vertical improvement was carried out, that is, six kinds in total. Welding test was performed. Then, for each welding condition, the one in which the arc was stable in two kinds of postures was "O", the one in which the arc was stable in one kind and the one in which the arc was slightly unstable in one kind of attitude Or, the one in which the arc in the two postures was slightly unstable was evaluated as “Δ”, and the one in which the arc in at least one posture was unstable was evaluated as “x”.
Regarding arc stability, “◯” or “Δ” was judged to be acceptable, and “x” was judged to be unacceptable.
（ビード形状）
ビード形状については、表４に示す〔１〕〜〔３〕の３種の溶接条件において、其々、水平すみ肉・立向上進の２種の姿勢の溶接を実施、つまり、合計６種の溶接試験を実施した後、形成した各溶接部を観察し、視覚的に評価した。具体的には、６種の溶接試験で得られた全ての溶接部のビード形状が平滑で良好であったものを「〇」、６種の溶接試験で得られた各溶接部のうち１つでもビード形状が凸状や垂れた形状等のような不良であったものを「×」と評価した。
(Bead shape)
Regarding the bead shape, under the three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, welding of two kinds of postures of horizontal fillet and vertical improvement was carried out, that is, a total of six kinds After performing the welding test, each formed weld was observed and visually evaluated. Specifically, the bead shape of all the welds obtained in the 6 types of welding tests was “◯”, and one of the welds obtained in the 6 types of welding tests was selected. However, if the bead shape was defective such as a convex shape or a drooping shape, it was evaluated as "x".
（ビード外観）
ビード外観については、表４に示す〔１〕〜〔３〕の３種の溶接条件において、其々、水平すみ肉・立向上進の２種の姿勢の溶接を実施、つまり、合計６種の溶接試験を実施した後、形成した各溶接部を観察し、視覚的に評価した。具体的には、６種の溶接試験で得られた全ての溶接部のビード外観が波目状ではなく良好であったものを「〇」、６種の溶接試験で得られた各溶接部のうち１つでもビード外観が波目状等となり不良であったものを「×」と評価した。
(Bead appearance)
Regarding the bead appearance, under the three kinds of welding conditions [1] to [3] shown in Table 4, welding of two kinds of postures of horizontal fillet and vertical improvement was carried out, that is, a total of six kinds of welding. After performing the welding test, each formed weld was observed and visually evaluated. Specifically, the bead appearance of all the welds obtained in the 6 types of welding test was not wavy and was good, and “O” was given to the welds obtained in the 6 types of welding test. If even one of them had a bad bead appearance or the like and was defective, it was evaluated as "x".
（スパッタ発生量）
スパッタ発生量については、表４に示す〔１〕〜〔３〕の３種の溶接条件において、其々、水平すみ肉・立向上進の２種の姿勢の溶接を実施、つまり、合計６種の溶接試験を実施した後、各溶接試験の際に生じたスパッタの量に基づいて定量的に評価した。具体的には、ＷＥＳ２８０７：２０００に準じて、スパッタを確保する捕集箱を設置した環境内で溶接を行った。アークタイムは６０秒とし、溶接完了後、捕集箱のスパッタを採取し重量を計測し、これを２回繰り返し、平均値をスパッタ発生量とした。６種の溶接試験について全てのスパッタの発生量が２ｇ／ｍｉｎ未満であったものを「○」、６種の溶接試験のうち１つでもスパッタの発生量が２ｇ／ｍｉｎ以上であったものを「×」と評価した。
(Amount of spatter generated)
Regarding the amount of spatter generated, under the three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, welding of two kinds of postures of horizontal fillet and vertical improvement was carried out, that is, six kinds in total. After carrying out the welding test of No. 3, it was quantitatively evaluated based on the amount of spatter generated in each welding test. Specifically, according to WES2807:2000, welding was performed in an environment in which a collection box that secures spatter was installed. The arc time was set to 60 seconds, and after the welding was completed, the spatter in the collection box was sampled and the weight was measured. This was repeated twice, and the average value was taken as the spatter generation amount. Regarding 6 types of welding tests, those in which the amount of spatter generated was less than 2 g/min were all evaluated as “○”, and in any of the 6 types of welding tests, those in which the amount of spatter generated were 2 g/min or more. It was evaluated as "x".
（ヒューム発生量）
ヒューム発生量については、表４に示す〔１〕〜〔３〕の３種の溶接条件において、其々、水平すみ肉・立向上進の２種の姿勢の溶接を実施、つまり、合計６種の溶接試験を実施した後、各溶接試験の際に生じたヒュームの量に基づいて定量的に評価した。具体的には、ＪＩＳ Ｚ ３９３０：２０１３に準じて、ヒューム発生量に影響を及ぼさない環境内で溶接を行った。アークタイムは６０秒とし、溶接開始と同時にろ過材と装着したサンプラによる吸引を開始し、溶接完了後、３０秒間の吸引を行った。そして、ろ過材のヒューム捕集前後の質量差からヒューム発生量を算出し、これを２回繰り返し、平均値をヒューム発生量とした。６種の溶接試験について全てのヒュームの発生量が１．５ｇ／ｍｉｎ未満であったものを「○」、６種の溶接試験のうち１つでもヒュームの発生量が１．５ｇ／ｍｉｎ以上であったものを「×」と評価した。
(Hume generation amount)
Regarding the fume generation amount, under the three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, welding of two types of horizontal fillet and vertical improvement was carried out, that is, a total of six types. After carrying out the welding test of No. 3, it was quantitatively evaluated based on the amount of fumes generated in each welding test. Specifically, according to JIS Z 3930:2013, welding was performed in an environment that does not affect the fume generation amount. The arc time was set to 60 seconds, suction was started by the sampler attached to the filter material at the same time as welding was started, and suction was performed for 30 seconds after the completion of welding. Then, the fume generation amount was calculated from the mass difference of the filter material before and after the fume collection, and this was repeated twice, and the average value was taken as the fume generation amount. For all 6 welding tests, the amount of fume generated was less than 1.5 g/min. If the amount of fume generated was 1.5 g/min or more in any one of the 6 welding tests. What was there was evaluated as "x".
［溶接金属の評価］
（溶接条件）
溶接金属の評価を行うため、実施例及び比較例の各ワイヤを用いて、表５に示す組成の鋼板を母材とし、表６に示す条件にて溶接を行った。
なお、表５に示す鋼板の成分組成における残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
[Evaluation of weld metal]
(Welding condition)
In order to evaluate the weld metal, each of the wires of Examples and Comparative Examples was used to perform welding under the conditions shown in Table 6 using the steel plate having the composition shown in Table 5 as the base material.
The balance in the composition of the steel sheet shown in Table 5 is Fe and inevitable impurities.
（機械的性質）
溶接金属の機械的性質は、ＪＩＳ Ｚ ３１１１：２００５に規定される「溶着金属の引張及び衝撃試験方法」に準拠した引張試験及び衝撃試験により評価した。
引張試験片は、溶接金属中央で板厚中央の位置から採取したＡ０号試験片を用いた。また、衝撃試験片は、溶接金属中央で板厚中央の位置から採取したＶノッチ試験片を用いた。
(mechanical nature)
The mechanical properties of the weld metal were evaluated by a tensile test and an impact test in accordance with "Tension and impact test method for weld metal" specified in JIS Z 3111:2005.
As the tensile test piece, an A0 No. test piece was taken from the position of the weld metal center and the plate thickness center. The impact test piece used was a V-notch test piece taken from the center of the thickness of the weld metal.
引張強さは、６１０〜７１０ＭＰaのものを「〇」、５９０〜７９０ＭＰa（６１０〜７１０ＭＰaのものは除く）を「△」、５９０ＭＰa未満又は７９０ＭＰaを超えるものを「×」と評価した。
靭性は、−５℃での吸収エネルギーが８０Ｊ以上のものを「〇」、４７Ｊ以上８０Ｊ未満のものを「△」、４７Ｊ未満のものを「×」と評価した。
なお、引張強さと靭性については、「〇」又は「△」を合格と判断し、「×」を不合格と判断した。
The tensile strength was evaluated as "◯" for 610 to 710 MPa, "Δ" for 590 to 790 MPa (excluding 610 to 710 MPa), and "x" for less than 590 MPa or over 790 MPa.
The toughness was evaluated as “◯” when the absorbed energy at −5° C. was 80 J or more, “Δ” when it was 47 J or more and less than 80 J, and “X” when it was less than 47 J.
Regarding tensile strength and toughness, “◯” or “Δ” was judged to be acceptable, and “x” was judged to be unacceptable.
［耐吸湿性］
耐吸湿性の評価は、まず、製造したワイヤを３ｃｍに切断した試料を３本用意し、１１０℃×１時間の試験前乾燥を施し、３０℃×相対湿度８０％ＲＨの雰囲気で２４時間吸湿させた。その後、ワイヤをアルゴン雰囲気中で７５０℃の加熱によって発生した水分量を計測した。吸湿後のワイヤの水分量が８００ｐｐｍ未満のものを「〇」、８００ｐｐｍ以上のものを「×」と評価した。
[Moisture absorption resistance]
To evaluate the moisture absorption resistance, first, prepare three samples obtained by cutting the manufactured wire into 3 cm pieces, subject them to pre-drying at 110° C. for 1 hour, and absorb them for 24 hours in an atmosphere of 30° C. and relative humidity of 80% RH. Let Then, the amount of water generated by heating the wire at 750° C. in an argon atmosphere was measured. A wire having a moisture content of less than 800 ppm after moisture absorption was evaluated as “◯” and a wire having a water content of 800 ppm or more was evaluated as “x”.
以上の各種試験の結果を、下記表７、８に示す。 The results of the above various tests are shown in Tables 7 and 8 below.
表７に示すように、本発明の発明特定事項を満足するワイヤＮｏ．Ｊ１〜Ｊ３１を用いたＮｏ．１〜３１では、大入熱溶接での溶接作業性が優れるとともに、得られた溶接金属の機械的性質が優れ、かつ、耐吸湿性が良好となった。
なお、本発明における大入熱溶接とは、例えば、４．１ｋＪ／ｍｍ以上の入熱の溶接（より厳しい条件としては入熱が５．５ｋＪ／ｍｍ以上の溶接）を想定している。
As shown in Table 7, the wire No. which satisfies the invention specifying matters of the present invention. No. using J1 to J31. In Nos. 1 to 31, the welding workability in the high heat input welding was excellent, the mechanical properties of the obtained weld metal were excellent, and the moisture absorption resistance was good.
The high heat input welding in the present invention is assumed to be, for example, welding with a heat input of 4.1 kJ/mm or more (welding with a heat input of 5.5 kJ/mm or more as a more severe condition).
一方、表８に示すように、Ｎｏ．３２〜５７は、使用したワイヤＮｏ．Ｈ１〜Ｈ２６が本発明の発明特定事項を満足しなかったことから、いずれかの評価項目において合格の結果が得られなかった。詳細には、以下のとおりである。 On the other hand, as shown in Table 8, No. Nos. 32 to 57 are the wire Nos. used. Since H1 to H26 did not satisfy the matters specifying the invention of the present invention, the result of passing was not obtained in any of the evaluation items. The details are as follows.
Ｎｏ．３２（ワイヤＮｏ．Ｈ１）は、ワイヤのＴｉＯ２の含有量が上限値を超えていたため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．３３（ワイヤＮｏ．Ｈ２）は、ワイヤのＴｉＯ２の含有量が下限値未満であったため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．３４（ワイヤＮｏ．Ｈ３）は、ワイヤのＮｉの含有量が上限値を超えていたため、引張強さが上昇し過ぎた。
Ｎｏ．３５（ワイヤＮｏ．Ｈ４）は、ワイヤのＮｉの含有量が下限値未満であったため、靱性が低下した。
Ｎｏ．３６（ワイヤＮｏ．Ｈ５）は、ワイヤのＭｏの含有量が上限値を超えていたため、引張強さが上昇し過ぎた。
Ｎｏ．３７（ワイヤＮｏ．Ｈ６）は、ワイヤのＭｏの含有量が下限値未満であったため、引張強さが低下した。
Ｎｏ．３８（ワイヤＮｏ．Ｈ７）は、ワイヤのＣの含有量が上限値を超えていたため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．３９（ワイヤＮｏ．Ｈ８）は、ワイヤのＣの含有量が下限値未満であったため、引張強さが低下した。
Ｎｏ．４０（ワイヤＮｏ．Ｈ９）は、ワイヤのＴ．Ｓｉの含有量が上限値を超えていたため、靱性が低下した。
Ｎｏ．４１（ワイヤＮｏ．Ｈ１０）は、ワイヤのＴ．Ｓｉの含有量が下限値未満であったため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．４２（ワイヤＮｏ．Ｈ１１）は、ワイヤのＺｒＯ２の含有量が上限値を超えていたため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．４３（ワイヤＮｏ．Ｈ１２）は、ワイヤのＺｒＯ２の含有量が下限値未満であったため、ビード形状、ビード外観が劣化した。
Ｎｏ．４４（ワイヤＮｏ．Ｈ１３）は、ワイヤのＭｎの含有量が上限値を超えていたため、引張強さが上昇し過ぎ、靱性が低下した。
Ｎｏ．４５（ワイヤＮｏ．Ｈ１４）は、ワイヤのＭｎの含有量が下限値未満であったため、靱性が低下した。
Ｎｏ．４６（ワイヤＮｏ．Ｈ１５）は、ワイヤのＡｌの含有量が上限値を超えていたため、靱性が低下した。
Ｎｏ．４７（ワイヤＮｏ．Ｈ１６）は、ワイヤのＡｌの含有量が下限値未満であるとともに、ワイヤの［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値が上限値を超えていたため、靱性が低下した。
Ｎｏ．４８（ワイヤＮｏ．Ｈ１７）は、ワイヤのＮａＦの含有量が上限値を超えていたため、ヒューム発生量が増加し、耐吸湿性が劣化した。
Ｎｏ．４９（ワイヤＮｏ．Ｈ１８）は、ワイヤのＮａＦの含有量が下限値未満であったため、アーク安定性が劣化し、スパッタ発生量が増加した。
Ｎｏ．５０（ワイヤＮｏ．Ｈ１９）は、ワイヤのＴ．Ｂの含有量が上限値を超えていたため、引張強さが上昇し過ぎ、靱性が低下した。
Ｎｏ．５１（ワイヤＮｏ．Ｈ２０）は、ワイヤのＴ．Ｂの含有量が下限値未満であったため、靱性が低下した。
Ｎｏ．５２（ワイヤＮｏ．Ｈ２１）は、ワイヤの［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値が上限値を超えていたため、引張強さが低下し、靭性が低下した。
Ｎｏ．５３（ワイヤＮｏ．Ｈ２２）は、ワイヤの［ＴｉＯ２］／［Ａｌ］によって算出される値が下限値未満であったため、ビード形状、ビード外観が劣化し、加えて、引張強さが上昇し、靭性が低下した。
Ｎｏ．５４（ワイヤＮｏ．Ｈ２３）は、ワイヤのＭｇの含有量が上限値を超えていたため、スパッタ発生量が増加し、耐吸湿性が劣化した。
Ｎｏ．５５（ワイヤＮｏ．Ｈ２４）は、ワイヤのＭｇＯの含有量が上限値を超えていたため、ビード外観が劣化し、耐吸湿性が劣化した。
Ｎｏ．５６（ワイヤＮｏ．Ｈ２５）は、ワイヤのＮａ＋Ｋの含有量が上限値を超えていたため、耐吸湿性が劣化した。
Ｎｏ．５７（ワイヤＮｏ．Ｈ２６）は、ワイヤのＦの含有量が上限値を超えていたため、スパッタ発生量及びヒューム発生量が増加した。
No. In No. 32 (wire No. H1), the content of TiO 2 in the wire exceeded the upper limit value, and thus the bead shape and the bead appearance were deteriorated.
No. In No. 33 (wire No. H2), the content of TiO 2 in the wire was less than the lower limit value, and thus the bead shape and the bead appearance were deteriorated.
No. In No. 34 (Wire No. H3), the Ni content of the wire exceeded the upper limit value, and therefore the tensile strength increased excessively.
No. In No. 35 (Wire No. H4), the Ni content of the wire was less than the lower limit value, so the toughness decreased.
No. In No. 36 (wire No. H5), the content of Mo in the wire exceeded the upper limit value, and therefore the tensile strength increased excessively.
No. In No. 37 (Wire No. H6), the Mo content of the wire was less than the lower limit value, so the tensile strength was reduced.
No. In No. 38 (Wire No. H7), the bead shape and the bead appearance were deteriorated because the C content of the wire exceeded the upper limit.
No. In No. 39 (Wire No. H8), the C content of the wire was less than the lower limit value, so the tensile strength was reduced.
No. 40 (wire No. H9) is the wire T. Since the Si content exceeded the upper limit, the toughness decreased.
No. 41 (wire No. H10) is a wire T. Since the Si content was less than the lower limit value, the bead shape and bead appearance deteriorated.
No. In No. 42 (Wire No. H11), the content of ZrO 2 in the wire exceeded the upper limit value, and thus the bead shape and the bead appearance were deteriorated.
No. In No. 43 (wire No. H12), the content of ZrO 2 in the wire was less than the lower limit value, and thus the bead shape and the bead appearance were deteriorated.
No. In No. 44 (wire No. H13), the Mn content of the wire exceeded the upper limit, so the tensile strength increased excessively and the toughness decreased.
No. In No. 45 (Wire No. H14), the Mn content of the wire was less than the lower limit value, so the toughness was lowered.
No. In No. 46 (Wire No. H15), the Al content of the wire exceeded the upper limit value, and thus the toughness decreased.
No. In No. 47 (Wire No. H16), the Al content of the wire was less than the lower limit and the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] of the wire exceeded the upper limit, so the toughness was reduced. ..
No. In No. 48 (Wire No. H17), the content of NaF in the wire exceeded the upper limit value, so the fume generation amount increased and the moisture absorption resistance deteriorated.
No. In No. 49 (Wire No. H18), since the content of NaF in the wire was less than the lower limit value, the arc stability was deteriorated and the spatter generation amount was increased.
No. No. 50 (wire No. H19) is a wire T. Since the content of B exceeded the upper limit, the tensile strength increased too much and the toughness decreased.
No. 51 (wire No. H20) is a wire T. Since the content of B was less than the lower limit value, the toughness decreased.
No. In No. 52 (wire No. H21), the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] of the wire exceeded the upper limit value, so the tensile strength decreased and the toughness decreased.
No. In No. 53 (wire No. H22), the value calculated by [TiO 2 ]/[Al] of the wire was less than the lower limit value, so the bead shape and bead appearance deteriorated, and in addition, the tensile strength increased. , The toughness decreased.
No. In No. 54 (Wire No. H23), since the content of Mg in the wire exceeded the upper limit value, the amount of spatter generated increased and the moisture absorption resistance deteriorated.
No. In No. 55 (wire No. H24), the content of MgO in the wire exceeded the upper limit, so the bead appearance deteriorated and the moisture absorption resistance deteriorated.
No. In No. 56 (wire No. H25), the content of Na+K in the wire exceeded the upper limit value, and thus the moisture absorption resistance was deteriorated.
No. In No. 57 (Wire No. H26), the F content of the wire exceeded the upper limit value, so that the spatter generation amount and the fume generation amount increased.
以上、本発明について実施の形態及び実施例を示して詳細に説明したが、本発明の趣旨は前記した内容に限定されることなく、その権利範囲は特許請求の範囲の記載に基づいて広く解釈しなければならない。なお、本発明の内容は、前記した記載に基づいて広く改変・変更等することが可能であることはいうまでもない。 Although the present invention has been described in detail above with reference to the embodiments and examples, the scope of the present invention is not construed to be limited to the contents described above, and the scope of rights thereof is widely interpreted based on the description of the claims. Must. Needless to say, the contents of the present invention can be widely modified and changed based on the above description.
Claims (2)
Ｆｅ：８０．０質量％以上９２．０質量％以下、
ＴｉＯ2：４．０質量％以上１０．０質量％以下、
Ｎｉ：０．２質量％以上２．０質量％以下、
Ｍｏ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、
Ｃ：０．０１質量％以上０．１０質量％以下、
Ｓｉ及びＳｉ酸化物のＳｉ換算量の合計：０．２０質量％以上１．７０質量％以下、
ＺｒＯ2：０．１質量％以上１．０質量％以下、
Ｍｎ：１．３質量％以上３．５質量％以下、
Ａｌ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、
ＮａＦ：０．０５質量％以上０．６０質量％以下、
Ｂ及びＢ酸化物のＢ換算量の合計：０．０００３質量％以上０．０３００質量％以下、
Ｍｇ：０．１０質量％未満、
ＭｇＯ：０．１０質量％未満、
ＮａＦ以外のＮａ化合物のＮａ換算量とＫ化合物のＫ換算量との合計：０．２０質量％以下、
ＮａＦ以外のＦ化合物のＦ換算量：０．１０質量％以下、
であるとともに、
ＴｉＯ2の含有量を［ＴｉＯ2］、Ａｌの含有量を［Ａｌ］とした場合、５．００≦［ＴｉＯ2］／［Ａｌ］≦７０．００を満たすことを特徴とする良好な溶接作業性を有し、かつ良好な機械的性質を示す溶接金属が得られるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Per total wire mass,
Fe: 80.0 mass% or more and 92.0 mass% or less,
TiO 2 : 4.0 mass% or more and 10.0 mass% or less,
Ni: 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less,
Mo: 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less,
C: 0.01% by mass or more and 0.10% by mass or less,
Sum of Si equivalent amount of Si and Si oxide: 0.20 mass% or more and 1.70 mass% or less,
ZrO 2 : 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less,
Mn: 1.3 mass% or more and 3.5 mass% or less,
Al: 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less,
NaF: 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less,
Sum of B conversion amount of B and B oxide: 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less,
Mg: less than 0.10 mass%,
MgO: less than 0.10% by mass,
Sum of Na equivalent of Na compounds other than NaF and K equivalent of K compounds: 0.20% by mass or less,
F conversion amount of F compounds other than NaF: 0.10 mass% or less,
And
Good welding work characterized by satisfying 5.00≦[TiO 2 ]/[Al]≦70.00, where TiO 2 content is [TiO 2 ] and Al content is [Al] Flux-cored wire for gas shielded arc welding, which provides weld metal with good properties and good mechanical properties .
Ａｌ2Ｏ3：０．５質量％以下、
Ｃａ：０．１０質量％以下、
Ｔｉ：０．２５質量％以下、
であることを特徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Per total wire mass,
Al 2 O 3 : 0.5 mass% or less,
Ca: 0.10 mass% or less,
Ti: 0.25 mass% or less,
The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to claim 1, wherein
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