JP6742941B2 - 熱プレス用クッション材および熱プレス用クッション材の製造方法 - Google Patents
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Description
特許文献2には、耐熱繊維からなる本体の表面に、耐熱繊維からなる気密層を形成した耐熱クッション材が開示されている。
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、自動積載における搬送性、熱盤との剥離性に優れ、使用時における毛羽立ちが抑制された、新規かつ改良された熱プレス用クッション材および熱プレス用クッション材の製造方法を提供することにある。
前記バット繊維層の外表面の表面粗さRaは、2.5〜11μmであってもよい。
JIS L 1096に規定されるフラジール形法による通気度は、0.2cm3/cm2/sec以下であってもよい。
前記バット繊維層を構成するバット繊維の繊度が、0.8〜11dtexであってもよい。
前記熱プレス用クッション材は、さらに、前記基材と前記気密シート層との間に配置されたバット繊維層を有してもよい。
前記基材は、芳香族ポリアミド繊維を含んでもよい。
前記積層体における前記基材の他方の主面側に、気密シートを配置した状態で、前記バット繊維のガラス転移温度以上の温度でプレスを行う工程と、を有する、熱プレス用クッション材の製造方法が提供される。
まず、熱プレス用クッション材の説明に先立ち、本発明の実施形態に係る熱プレス用クッション材を用いた熱プレスの一例を説明する。なお、本実施形態においては、熱プレスが行われる対象物が、プリント配線板の前駆体としての積層板300であるとして説明する。
次に、本実施形態に係る熱プレス用クッション材について説明する。
ここで、バット繊維の扁平形状の度合いは、外表面21を構成するバット繊維の断面のアスペクト比で規定することが可能である。具体的には、第1のバット繊維層20の厚さ方向の断面を観察した際のバット繊維のアスペクト比(熱プレス用クッション材1の平面方向の径/熱プレス用クッション材1の厚さ方向の径)の平均とすることができる。
上記のアスペクト比は、特に限定されないが、例えば、1.2〜3.0、好ましくは1.5〜2.5である。
なお、バット繊維として、上述した未延伸の繊維に加え、延伸処理を受けた繊維を用いてもよい。このような繊維としては、上述したフェルト層14に用いることのできる各種繊維が挙げられる。また、この場合、第1のバット繊維層20中における未延伸の繊維の重量割合は、例えば70質量%以上、好ましくは80質量%以上、より好ましくは100質量%である。
気密シート層40の厚みは、特に限定されないが、例えば、25〜200μm、好ましくは50〜100μmである。
熱プレス用クッション材1の寸法は特に限定されず、その用途や用いる熱盤によって適宜設定することができ、例えば、長手方向、巾方向のそれぞれの長さが、3.6×1.3mであることができる。
この積層板としては、クラフト紙とフェノール樹脂とからなる紙フェノール積層板や、ガラス繊維の織布とエポキシ樹脂とからなるガラスエポキシ積層板などが挙げられる。
(2)プリント配線板:
このプリント配線板としては、基板の片面に導体パターンを形成した片面プリント配線板や、基板の両面に導体パターンを形成した両面プリント配線板や、基板の外面だけでなく内部にも導体パターンを形成した多層プリント配線板などが挙げられる。
(3)フラットパネルディスプレイ:
フラットパネルディスプレイとしては、例えば液晶ディスプレイ、エレクトロルミネセンスなどが挙げられる。
(4)半導体パッケージ:
半導体パッケージとしては、例えばチップとほぼ同サイズのチップサイズパッケージ(Chip Size Package(CSP))などが挙げられる。
次に、本発明に係る熱プレス用クッション材の製造方法を、上述した熱プレス用クッション材1の製造方法を一例として説明する。
プレス時間は、特に限定されず、適宜設定できるが、例えば、10〜40分、好ましくは15〜25分である。
次に、上述した熱プレス用クッション材1の変形例について説明する。図4は、本発明の変形例に係る熱プレス用クッション材の断面図である。図4に示す熱プレス用クッション材1Aは、第2のバット繊維層30が省略され、気密シート層40が直接基材10の第1のバット繊維層20側とは反対側の主面に配置されている点で、熱プレス用クッション材1と異なる。
(1)基材の準備
まず、基材の基布として経糸および緯糸がメタ系芳香族ポリアミド繊維(m−アラミド繊維)からなる織布(糸繊度:2/20S(20番手スパン糸の2本撚り)、組織:1/1平織、目付量:100g/m2)を準備した。次いで、m−アラミド繊維(繊度:2.2dtex、繊維長:51mm)を両面合計で900g/m2の目付量にて積層し、織布の両面にフェルト層を有する基材を製造した。
次に、第1および第2のバット繊維層のバット繊維として、表1に示す繊度の未延伸m−アラミド繊維(繊維長:51mm、ガラス転移温度:270℃)を準備し、基材の両面に片面あたり150g/m2の目付量の第1および第2のバット繊維層を形成し、両面に、第1および第2のバット繊維層を有する積層体を得た。なお、実施例5においては、第2のバット繊維層を形成しなかった。
なお、第1および第2のバット繊維層の形成は、基材上に上記のバット繊維をプレバット繊維層として配置し、ニードリングして、基材とプレバット繊維層とを一体化することにより行った。
次に、第2のバット繊維層上にアラミドペーパー(m−アラミドペーパー、厚み:178μm)を配置した状態でプレスを行なって、第2のバット繊維層上に気密シート層としてのアラミドペーパーを接着させるとともに、第1のバット繊維層の外表面の軟化平滑化処理を行った。プレス条件は、表1に示す通りであった。なお、実施例5においては、アラミドペーパーに代えて、エチレン・四フッ化エチレン共重合体フィルム(ETFEフィルム、厚さ:50μm)を基材の第1のバット繊維層とは反対側の面に配置し、プレスを行った。また、比較例1においては、第2のバット繊維層上にアラミドペーパーを配置せずにプレスを行なった。また、比較例3においては、アラミドペーパーを積層体の両面に配置し、プレスを行った。以上により、実施例1〜5、比較例1〜3に係る熱プレス用クッション材を得た。
(1)表面粗さ
各実施例および各比較例の熱プレス用クッション材について、表面粗さ輪郭形状測定器(サーフコム480A:東京精密社製)を用いて、JIS−B0633に基づき、第1のバット繊維層の外表面の表面粗さRaを測定した。結果を表1に示す。なお、表中、比較例3に係る熱プレス用クッション材については、第1のバット繊維層上に配置された気密シートの表面粗さを示す。
各実施例および各比較例の熱プレス用クッション材について、通気度計(フラジールパーミヤメータ:東洋精密社製)を用いて、JIS L 1096に規定されるフラジール形法による通気度を測定した。なお、通気度の測定においては、吸引する面を第1のバット繊維層側とした。結果を表1に示す。表中の括弧を付した数値は、実際に測定された通気度であり、括弧を付していない数値は、実際に測定された通気度をJIS L 1096に規定される表示方法により表示した数値である。
第1のバット繊維層の外表面の断面を走査型電子顕微鏡により観察し、第1のバット繊維層の外表面を構成するバット繊維のアスペクト比(熱プレス用クッション材の平面方向の径/熱プレス用クッション材の厚さ方向の径)を測定した。結果を表1に示す。
各実施例および各比較例の熱プレス用クッション材について、顕微鏡(デジタルマイクロスコープVHX−900:キーエンス社製)を用いて、第1のバット繊維層の表面から突出している短繊維を観察した。このとき、第1のバット繊維層の表面から、0.5mm以上の長さで短繊維が突出しているもの、またはループ状で短繊維が突出しているものを評価「×」とし、それ以外のものを評価「○」とした。結果を表1に示す。
各実施例および各比較例の熱プレス用クッション材について、上側熱盤にステンレス板(SUS板)が取り付けられた上側熱盤と下側熱盤を有し、上側熱盤の上下動によってプレスされる熱盤プレス装置において、熱プレス用クッション材の第1のバット繊維層の表面がSUS板と接触するように熱プレス用クッション材をSUS板と下側熱盤間に配置し、熱盤プレスを実施し(プレス条件:220℃−40kg/cm2−60分)、その後プレスを開放した。このとき、各クッション材がSUS板から自然に剥がれ落ちるまでの時間を計測し、この時間が3秒以下のものを評価「○」とし、3秒を超えるものを評価「×」とした。結果を表1に示す。
各実施例および各比較例の熱プレス用クッション材について、直径100mmでサンプリングし、各熱プレス用クッション材の第1バット繊維層表面の中心に、直径50mmのシリコーンゴム製吸盤を吸着させた。次に、吸盤を通して各熱プレス用クッション材を持ち上げた。このとき、熱プレス用クッション材が持ち上がったものを評価「○」とし、持ち上がらなかったものを評価「×」とした。結果を表1に示す。
10 基材
12 基布
14 フェルト層
20 第1のバット繊維層
21 外表面
30 第2のバット繊維層
40、40A 気密シート層
41 外表面
100 熱盤
200 鏡面板
300 積層板
301 プリプレグ
302 金属箔
Claims (11)
- 基材と、
前記基材の第1の主面に配置され、外表面が軟化平滑化されたバット繊維層と、
前記基材の第2の主面側に配置された気密シート層と、を有する、熱プレス用クッション材。 - 前記バット繊維層は、バット繊維を含み、バット繊維のガラス転移温度以上の温度で軟化平滑化されている、請求項1に記載の熱プレス用クッション材。
- 基材と、
前記基材の第1の主面に配置されたバット繊維層と、
前記基材の第2の主面側に配置された気密シート層と、を有し、
前記バット繊維層の外表面は、少なくとも一部が前記外表面に沿った扁平形状をなす繊維により構成される、熱プレス用クッション材。 - 前記気密シート層は、繊維シートまたは樹脂フィルムにより構成される、請求項1〜3のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- 前記バット繊維層の外表面の表面粗さRaが、2.5〜11μmである、請求項1〜4のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- JIS L 1096に規定されるフラジール形法による通気度が、0.2cm3/cm2/sec以下である、請求項1〜5のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- 前記バット繊維層は、未延伸メタ系芳香族ポリアミド繊維を含む、請求項1〜6のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- 前記バット繊維層を構成するバット繊維の繊度が、0.8〜11dtexである、請求項1〜7のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- さらに、前記基材と前記気密シート層との間に配置されたバット繊維層を有する、請求項1〜8のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- 前記基材は、芳香族ポリアミド繊維を含む、請求項1〜9のいずれか一項に記載の熱プレス用クッション材。
- 基材の少なくとも一方の主面にバット繊維を配置してニードリングを行い、前記基材の少なくとも一方の主面にバット繊維層を形成し、積層体を得る工程と、
前記積層体における前記基材の他方の主面側に、気密シートを配置した状態で、前記バット繊維のガラス転移温度以上の温度でプレスを行う工程と、を有する、熱プレス用クッション材の製造方法。
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