JP6739237B2 - 送風路形成部材および送風装置 - Google Patents

Description

本発明は、送風路を形成する送風路形成部材と、そのような送風路形成部材を備えた送風装置に関する。

特開平１０−１８４５９４号公報（特許文献１）には、ベルマウスに関する発明が開示されている。このベルマウスは送風機の吸込側に配置され、送風機の吸込口に対向する中央開口の縁部に乱流発生手段が設けられる。流れが層流の場合、送風路の内壁面に沿って流速が極端に遅くなる層（境界層）が発達し、あたかも流路断面積が小さくなったような現象が生じる。特許文献１の構成においては、ベルマウスの中央開口の縁部を流れる空気の流れが乱流発生手段によって乱される。これにより、層流状態で流れていることが原因で空気の剥離が生じるといったことはなくなるため、送風音が低減される。

特許第４７６１３２３号公報（特許文献２）には、遠心ファンに関する発明が開示されている。この遠心ファンは、正圧面および負圧面に凹部が形成された翼断面形状を有している。凹部（凸状体と凸状体の間に位置する凹部）内には渦が発生する。この遠心ファンは、翼自体が薄肉軽量に構成されたとしても、凹部内に発生する渦を含めて厚肉の翼型を呈するため、軽量でありながらも積極的に揚力を発生することができ、良好な性能を発揮することができる。

上記の効果が得られるメカニズムは、翼列の回転によって遠心力が発生し、この遠心力の作用によって流れが半径方向外側に徐々に広がることによるものである。つまり、隣り合う凹部間に形成された凸状体の近傍では流れが剥離しやすいところ、遠心力の作用と翼列による風速増加の作用とによって力学的に流れを抑え込むことで剥離の発生を抑制し、上記の効果を得るというメカニズムである。

送風路の内壁面の近傍を流れる流れは、送風路の内壁面から摩擦による抵抗を受けやすい。上流から下流に向かうにしたがって送風路の流路断面積が徐々に減少するような場合には、送風路の内壁面の近傍を流れる流れに作用する摩擦抵抗は大きくなりやすい。上記のような摩擦抵抗の増大は、流れが半径方向外側に徐々に広がる場合、たとえば遠心ファンの翼列などの場合には起こらないが、求心ファンのように流れが半径方向内側に徐々に集まる場合などに顕著に発生しやすい。

特開平１０−１８４５９４号公報 特許第４７６１３２３号公報

特開平１０−１８４５９４号公報（特許文献１）においては、乱流発生手段によって乱流が発生するため、上記境界層が破壊されて境界層の成長が抑止される。特許文献１は、層流状態で流れていることが原因で空気の剥離が生じるといったことはなくなるため、送風音を低減できると述べている。しかしながら、乱流発生手段によって乱流騒音が発生しやすくなるため、望ましい結果が常に得られるとは必ずしも言えない可能性がある。

特許第４７６１３２３号公報（特許文献２）の構成においては、隣り合う凹部間に凸状体が形成される。この構成において翼列の枚数を少なくすると（すなわちソリディティを小さくすると）、上記凸状体を起点として流れが大きく剥離しやすくなる。すなわち、遠心ファンや貫流ファンなどの翼列（すなわち広がり流路）において凸状体による所望の効果を得るには、翼間が少なくとも翼弦長の１／２程度に設定される必要がある。

本発明は、上記のような実情に鑑みて創作されたものであって、境界層の成長および乱流の発生を抑制することにより、摩擦損失や騒音を低減可能とする送風路形成部材、およびそのような送風路形成部材を備えた送風装置を提供することを目的とする。

本発明に基づく送風路形成部材は、１０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が通流される送風路と、上記送風路の内壁面上に設けられ、上記気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在する複数の凸状体と、を備え、複数の上記凸状体の各々は、１ｍｍ以下の突出高さを有し、複数の上記凸状体は、上記気流の上流側から下流側に向かう方向において互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。

上記送風路形成部材において好ましくは、上記送風路は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの上記凸状体は、上記内壁面のうちの上記領域を構成している部分上に設けられている。

上記送風路形成部材において好ましくは、上記送風路の上記内壁面のうちの上記気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さに比べて、上記送風路の上記気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さの方が短い。

上記送風路形成部材において好ましくは、上記気流の流れる方向において、複数の上記送風路が間隔を空けて並べられている。

上記送風路形成部材において好ましくは、複数のうちの少なくとも一つの上記凸状体は、上記内壁面上において、１つの円を形成するように円環状に延びる形状を有している。

上記送風路形成部材において好ましくは、上記気流の流れる方向において、複数の上記凸状体の間の間隔は、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が大きくなるように構成されている。

本発明に基づく送風装置は、ファンと、上記ファンが回転駆動されることで１０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が上記送風路の内側を通過する、本発明に基づく上記の送風路形成部材と、を備える。

上記の構成によれば、摩擦損失や騒音を低減可能とする送風路形成部材、およびそのような送風路形成部材を備えた送風装置を得ることができる。

実施の形態１における送風装置１００を示す断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材５０を示す斜視図である。 図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った矢視断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材５０に備えられるガイド壁６０を示す斜視図である。 図４中のＶ−Ｖ線に沿った矢視断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材５０に備えられるガイド壁６０の内壁面６２および外壁面６３を拡大して示す断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材５０に備えられるガイド壁７０を示す斜視図である。 図７中のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った矢視断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材５０に備えられるガイド壁７０の内壁面７２および外壁面７３を拡大して示す断面図である。 配管摩擦係数と層流（乱流）との関係を説明するためのムーディ線を示すグラフである。 実施の形態１における送風路形成部材のメカニズムを説明するためのムーディ線を示すグラフである。 実施の形態１の比較例における送風路形成部材のメカニズムを説明するため断面図である。 実施の形態１における送風路形成部材のメカニズムを説明するため断面図である。 実施の形態１の構成において、凸状体の突出高さと凸状体間の間隔との関係が、送風効率にどのような影響を与えるかについて検証した結果を示す図である。 実施の形態１の構成において、送風路内の風速（代表風速）が、送風効率にどのような影響を与えるかについて検証した結果を示す図である。 実施の形態３における送風装置２００を示す斜視図である。 実施の形態３における送風装置２００に備えられる筺体２１（正面パネル２３）の正面側から見た様子を示す斜視図である。 実施の形態３における送風装置２００の内部構造を示す断面図である。 実施の形態３における送風装置２００に備えられる送風路形成部材１６０を示す側面図である。 実施の形態３における送風装置２００に備えられる送風路形成部材１６０の一部を示す斜視図である。 実施の形態３における送風装置２００に備えられる送風路形成部材１６０の一部を拡大して示す斜視図である。

実施の形態について、以下、図面を参照しながら説明する。同一の部品および相当部品には同一の参照番号を付し、重複する説明は繰り返さない場合がある。

［実施の形態１］
（送風装置１００）
図１は、実施の形態１における送風装置１００を示す断面図である。送風装置１００は、ヘアドライヤとして使用されることができ、把持部１０、本体部２０、送風部３０、ヒータ４０、送風路形成部材５０とを備える。

把持部１０には、操作スイッチ等が設けられており、把持部１０の端部からは電源コード１２が引き出されている。把持部１０は、根元部１４と先端部１６とを含み、先端部１６は根元部１４に回動可能に連結されている。送風装置１００の使用時には、根元部１４と先端部１６とは略直線上に配置され、把持部１０と本体部２０とで略Ｔ字状あるいは略Ｌ字状の外観を形成する。送風装置１００の格納時には、必要に応じて、先端部１６を本体部２０に沿う位置にまで折り畳むことができる。

本体部２０は、把持部１０に結合されており、本体部２０の内部には、入口開口２２から出口開口２４に至る風洞が形成される。送風部３０は、この風洞の中に配置される。送風部３０は、ファン３２およびモータ３４から構成され、ファン３２を回転させることによって、風洞内に気流が形成される。気流は、外部から入口開口２２を通して風洞内に流入し、風洞内を通過した後、出口開口２４から外部に排出される。

送風部３０の下流には、モータ支持部３６と整流翼３８とが設けられる。モータ支持部３６は、略円筒状の形状を有し、モータ支持部３６の内側にモータ３４が収容される。整流翼３８は、モータ支持部３６の外周面から外方に向かって延びる形状を有する。ヒータ４０は、整流翼３８の下流側に配置される。ヒータ４０を作動させたときには、出口開口２４から加熱された温風が吹き出され、ヒータ４０を作動させないときには、出口開口２４から冷風が吹き出される。

（送風路形成部材５０）
送風路形成部材５０は、入口開口２２（送風路）を構成する部材であり、本体部２０の後端に取り付けられている。詳細は次述するが、送風路形成部材５０は、複数の開口（送風路）を有しており、ファン３２が回転駆動されることで、たとえば１０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が開口（送風路）の内側を通過するように構成されている。図２は、実施の形態１における送風路形成部材５０を示す斜視図であり、図３は、図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った矢視断面図である。

図２および図３に示すように、送風路形成部材５０は、ガイド壁６０，７０，８０、ベース部９０、および連結リブ５２，５４を有している。ガイド壁６０，７０，８０およびベース部９０は、いずれも環状の形状を有している。ガイド壁６０，７０，８０、ベース部９０は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。

ガイド壁６０，７０は、連結リブ５２によって連結されており、ガイド壁７０，８０は連結リブ５４によって連結されている。ガイド壁８０の下流端はベース部９０の上流端に接合されている。ガイド壁６０，７０，８０は、流路が徐々に狭くなる三重のベルマウス構造を構成しており、入口開口２２（図１）の周辺の空気を効率良く低速で吸い込むように配慮されている。本実施の形態においては、この三重のベルマウスのうち、上流側の２つについて、特有の構造（複数の凸状体）が採用されている。

（ガイド壁６０）
図４は、ガイド壁６０を示す斜視図である。図５は、図４中のＶ−Ｖ線に沿った矢視断面図である。図３〜図５に示すように、ガイド壁６０（第１ガイド壁）は、送風路６１、内壁面６２、外壁面６３、上流側開口縁部６４、および下流側開口縁部６５を含んでいる。内壁面６２の内側に形成されている開口（空間）は、気流が通過する送風路６１を構成している。図５中に示されている矢印は、気流の流れる様子を模式的に表している。

上流側開口縁部６４および下流側開口縁部６５は、いずれも円形形状を有している。上流側開口縁部６４を含む平面と、下流側開口縁部６５を含む平面とは互いに平行である。上流側開口縁部６４の内周の長さは、たとえば１２１ｍｍである。下流側開口縁部６５の内周の長さは、たとえば７１ｍｍである。内壁面６２および外壁面６３は、上流側開口縁部６４から下流側開口縁部６５に行くにしたがって径が小さくなるテーパー形状を有している。

換言すると、内壁面６２の内側に形成された送風路６１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が徐々に減少する形状を有している。上流側開口縁部６４（あるいは下流側開口縁部６５）に対して直交する方向における寸法を「高さ」とすると、ガイド壁６０は高さＨ６０（図５）を有している。高さＨ６０は、たとえば１０ｍｍである。

本実施の形態においては、送風路６１の内壁面６２のうちの気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さ（たとえば上流側開口縁部６４の内周の長さや、下流側開口縁部６５の内周の長さ）に比べて、送風路６１の気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さ（すなわち高さＨ６０）の方が短くなるように構成されている。

送風路６１を構成する内壁面６２のうち、上流側開口縁部６４と下流側開口縁部６５との間に位置する途中部分は、ゆるやかに湾曲した形状を有しており、この途中部分は上流側に向かって膨出するように反っている（図５参照）。図６は、ガイド壁６０の内壁面６２および外壁面６３を拡大して示す断面図である。

（凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４）
図６に示すように、ガイド壁６０の内壁面６２上には、複数の凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４が設けられる。好ましくは、内壁面６２の内側に形成された送風路６１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの凸状体は、内壁面６２のうちの上記領域（流路断面積が減少する領域）を構成している部分上に設けられているとよい。本実施の形態においては、内壁面６２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４のすべてが設けられている。

凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４の各々は、気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在している。本実施の形態においては、凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４の各々は、１つの円を形成するように円環状に延びている。凸状体Ｔ１を含む平面は、上流側開口縁部６４（あるいは下流側開口縁部６５）を含む平面に対して平行である。凸状体Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４についても同様である。

凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４の各々は、いずれも扁平な略二等辺三角形の断面形状を有している。凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４は、気流の上流側から下流側に向かう方向において、互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。

本実施の形態では、凸状体Ｔ１の頂部と凸状体Ｔ２の頂部との間の間隔Ｐ１２は、１．４ｍｍであり、凸状体Ｔ２の頂部と凸状体Ｔ３の頂部との間の間隔Ｐ２３は、１．５ｍｍであり、凸状体Ｔ３の頂部と凸状体Ｔ４の頂部との間の間隔Ｐ３４は、１．６ｍｍである。凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４の間の間隔は、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が大きくなるように構成されている。

凸状体Ｔ１，Ｔ２の間には、凹部ａ２が形成されており、凸状体Ｔ２，Ｔ３の間には、凹部ａ３が形成されており、凸状体Ｔ３，Ｔ４の間には、凹部ａ４が形成されている。凹部ａ２，ａ３，ａ４を通る曲線ＬＭ１を描き、送風路６１の内壁面６２と曲線ＬＭ１とが交差する部分を交差部分ａ１，ａ５とする。交差部分ａ１は、上流側開口縁部６４に相当している。凸状体Ｔ１は、交差部分ａ１と凹部ａ２との間に位置しており、凸状体Ｔ４は、凹部ａ４と交差部分ａ５との間に位置している。

交差部分ａ１と凹部ａ２とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ１の突出高さ（ＨＴ１）は、１ｍｍ以下である。同様に、凹部ａ２と凹部ａ３とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ２の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ａ３と凹部ａ４とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ３の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ａ４と交差部分ａ５とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ４の突出高さも、１ｍｍ以下である。本実施の形態においては、凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４は、それぞれ、０．３２ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３ｍｍの突出高さを有している。

（凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８）
図６に示すように、ガイド壁６０の外壁面６３上には、複数の凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８が設けられる。好ましくは、外壁面６３の外側に形成される送風路７１（図３参照）は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの凸状体は、外壁面６３のうちの上記領域（流路断面積が減少する領域）を構成している部分上に設けられているとよい。本実施の形態においては、外壁面６３のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８のすべてが設けられている。

凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８の各々は、気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在している。本実施の形態においては、凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８の各々は、１つの円を形成するように円環状に延びている。凸状体Ｔ５を含む平面は、上流側開口縁部６４（あるいは下流側開口縁部６５）を含む平面に対して平行である。凸状体Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８についても同様である。

凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８の各々は、いずれも扁平な略二等辺三角形の断面形状を有している。凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８は、気流の上流側から下流側に向かう方向において、互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。

本実施の形態では、凸状体Ｔ５の頂部と凸状体Ｔ６の頂部との間の間隔Ｐ５６は、１．４ｍｍであり、凸状体Ｔ６の頂部と凸状体Ｔ７の頂部との間の間隔Ｐ６７は、１．５ｍｍであり、凸状体Ｔ７の頂部と凸状体Ｔ８の頂部との間の間隔Ｐ７８は、１．６ｍｍである。凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８の間の間隔は、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が大きくなるように構成されている。

凸状体Ｔ５，Ｔ６の間には、凹部ａ７が形成されており、凸状体Ｔ６，Ｔ７の間には、凹部ａ８が形成されており、凸状体Ｔ７，Ｔ８の間には、凹部ａ９が形成されている。凹部ａ７，ａ８，ａ９を通る曲線ＬＭ２を描き、送風路６１の外壁面６３と曲線ＬＭ２とが交差する部分を交差部分ａ６，ａ１０とする。凸状体Ｔ５は、交差部分ａ６と凹部ａ７との間に位置しており、凸状体Ｔ８は、凹部ａ９と交差部分ａ１０との間に位置している。

交差部分ａ６と凹部ａ７とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ５の突出高さは、１ｍｍ以下である。同様に、凹部ａ７と凹部ａ８とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ６の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ａ８と凹部ａ９とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ７の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ａ９と交差部分ａ１０とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｔ８の突出高さも、１ｍｍ以下である。本実施の形態においては、凸状体Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８は、それぞれ、０．３５ｍｍ、０．４３ｍｍ、０．４１ｍｍ、０．２７ｍｍの突出高さを有している。

本実施の形態のガイド壁６０においては、凸状体Ｔ１〜Ｔ８の突出高さは、０．２７ｍｍ以上０．４３ｍｍ以下であり、隣り合う凸状体間の間隔は１．４ｍｍ以上１．６ｍｍ以下である。これらの間隔については、内壁面６２と外壁面６３で対応している。つまり、間隔Ｐ１２，Ｐ２３，Ｐ３４が、それぞれ１．４ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍであり、間隔Ｐ５６，Ｐ６７，Ｐ７８も、それぞれ１．４ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍである。したがって、厚みはほぼ一定で推移する。このガイド壁６０は、上端から下端までの距離が１０ｍｍのベル形状を有し、吸込案内リングとして機能する。吸い込まれる空気の動粘度は、たとえば空気の温度が２０℃であるとき、１．５×１０^−５（ｍ^２／ｓ）である。

（ガイド壁７０）
図７は、ガイド壁７０を示す斜視図である。図８は、図７中のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った矢視断面図である。図３，図７，図８に示すように、ガイド壁７０（第２ガイド壁）は、送風路７１、内壁面７２、外壁面７３、上流側開口縁部７４、および下流側開口縁部７５を含んでいる。内壁面７２の内側に形成されている開口（空間）は、気流が通過する送風路７１を構成している。下流側開口縁部７５は、ガイド壁６０の送風路６１（内壁面６２）の内側に配置されており（図３）、ガイド壁６０（図３）の内壁面６２の内側空間（送風路６１）内を通れる気流、および、ガイド壁６０の外壁面６３の外側空間内を通れる気流は、内壁面７２の内側の送風路７１に流れ込むこととなる。図８中に示されている矢印は、気流の流れる様子を模式的に表している。

上流側開口縁部７４および下流側開口縁部７５は、いずれも円形形状を有している。上流側開口縁部７４を含む平面と、下流側開口縁部７５を含む平面とは互いに平行である。上流側開口縁部７４の内周の長さは、たとえば１７２ｍｍである。下流側開口縁部７５の内周の長さは、たとえば１３３ｍｍである。内壁面７２および外壁面７３は、上流側開口縁部７４から下流側開口縁部７５に行くにしたがって径が小さくなるテーパー形状を有している。

換言すると、内壁面７２の内側に形成された送風路７１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が徐々に減少する形状を有している。上流側開口縁部７４（あるいは下流側開口縁部７５）に対して直交する方向における寸法を「高さ」とすると、ガイド壁７０は高さＨ７０（図８）を有している。高さＨ７０は、たとえば１０ｍｍである。

本実施の形態においては、送風路７１の内壁面７２のうちの気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さ（たとえば上流側開口縁部７４の内周の長さや、下流側開口縁部７５の内周の長さ）に比べて、送風路７１の気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さ（すなわち高さＨ７０）の方が短くなるように構成されている。

送風路７１を構成する内壁面７２のうち、上流側開口縁部７４と下流側開口縁部７５との間に位置する途中部分は、ゆるやかに湾曲した形状を有しており、この途中部分は上流側に向かって膨出するように反っている（図８参照）。図９は、ガイド壁７０の内壁面７２および外壁面７３を拡大して示す断面図である。

（凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４）
図９に示すように、ガイド壁７０の内壁面７２上には、複数の凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４が設けられる。好ましくは、内壁面７２の内側に形成された送風路７１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの凸状体は、内壁面７２のうちの上記領域（流路断面積が減少する領域）を構成している部分上に設けられているとよい。本実施の形態においては、内壁面７２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４のすべてが設けられている。

凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４の各々は、気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在している。本実施の形態においては、凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４の各々は、１つの円を形成するように円環状に延びている。凸状体Ｕ１を含む平面は、上流側開口縁部７４（あるいは下流側開口縁部７５）を含む平面に対して平行である。凸状体Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４についても同様である。

凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４の各々は、いずれも扁平な略二等辺三角形の断面形状を有している。凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４は、気流の上流側から下流側に向かう方向において、互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。

本実施の形態では、凸状体Ｕ１の頂部と凸状体Ｕ２の頂部との間の間隔Ｑ１２は、１．０ｍｍであり、凸状体Ｕ２の頂部と凸状体Ｕ３の頂部との間の間隔Ｑ２３は、１．４ｍｍであり、凸状体Ｕ３の頂部と凸状体Ｕ４の頂部との間の間隔Ｑ３４は、１．４ｍｍである。

凸状体Ｕ１，Ｕ２の間には、凹部ｂ２が形成されており、凸状体Ｕ２，Ｕ３の間には、凹部ｂ３が形成されており、凸状体Ｕ３，Ｕ４の間には、凹部ｂ４が形成されている。凹部ｂ２，ｂ３，ｂ４を通る曲線ＬＮ１を描き、送風路７１の内壁面７２と曲線ＬＮ１とが交差する部分を交差部分ｂ１，ｂ５とする。交差部分ｂ１は、上流側開口縁部７４に相当している。凸状体Ｕ１は、交差部分ｂ１と凹部ｂ２との間に位置しており、凸状体Ｕ４は、凹部ｂ４と交差部分ｂ５との間に位置している。

交差部分ｂ１と凹部ｂ２とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ１の突出高さ（ＨＵ１）は、１ｍｍ以下である。同様に、凹部ｂ２と凹部ｂ３とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ２の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ｂ３と凹部ｂ４とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ３の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ｂ４と交差部分ｂ５とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ４の突出高さも、１ｍｍ以下である。本実施の形態においては、凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４は、それぞれ、０．３２ｍｍ、０．３１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３ｍｍの突出高さを有している。

（凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８）
図９に示すように、ガイド壁７０の外壁面７３上には、複数の凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８が設けられる。好ましくは、外壁面７３の外側に形成される送風路７１（図３参照）は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの凸状体は、外壁面７３のうちの上記領域（流路断面積が減少する領域）を構成している部分上に設けられているとよい。本実施の形態においては、外壁面７３のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８のすべてが設けられている。

凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８の各々は、気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在している。本実施の形態においては、凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８の各々は、１つの円を形成するように円環状に延びている。凸状体Ｕ５を含む平面は、上流側開口縁部７４（あるいは下流側開口縁部７５）を含む平面に対して平行である。凸状体Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８についても同様である。

凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８の各々は、いずれも扁平な略二等辺三角形の断面形状を有している。凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８は、気流の上流側から下流側に向かう方向において、互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。

本実施の形態では、凸状体Ｕ５の頂部と凸状体Ｕ６の頂部との間の間隔Ｑ５６は、１．０ｍｍであり、凸状体Ｕ６の頂部と凸状体Ｕ７の頂部との間の間隔Ｑ６７は、１．４ｍｍであり、凸状体Ｕ７の頂部と凸状体Ｕ８の頂部との間の間隔Ｑ７８は、１．４ｍｍである。

凸状体Ｕ５，Ｕ６の間には、凹部ｂ７が形成されており、凸状体Ｕ６，Ｕ７の間には、凹部ｂ８が形成されており、凸状体Ｕ７，Ｕ８の間には、凹部ｂ９が形成されている。凹部ｂ７，ｂ８，ｂ９を通る曲線ＬＮ２を描き、送風路７１の外壁面７３と曲線ＬＮ２とが交差する部分を交差部分ｂ６，ｂ１０とする。凸状体Ｕ５は、交差部分ｂ６と凹部ｂ７との間に位置しており、凸状体Ｕ８は、凹部ｂ９と交差部分ｂ１０との間に位置している。

交差部分ｂ６と凹部ｂ７とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ５の突出高さは、１ｍｍ以下である。同様に、凹部ｂ７と凹部ｂ８とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ６の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ｂ８と凹部ｂ９とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ７の突出高さも、１ｍｍ以下である。凹部ｂ９と交差部分ｂ１０とを結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｕ８の突出高さも、１ｍｍ以下である。本実施の形態においては、凸状体Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８は、それぞれ、０．４３ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．３３ｍｍ、０．２０ｍｍの突出高さを有している。

本実施の形態のガイド壁７０においては、凸状体Ｕ１〜Ｕ８の突出高さは、０．２０ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下であり、隣り合う凸状体間の間隔は１．０ｍｍ以上１．４ｍｍ以下である。これらの間隔については、内壁面７２と外壁面７３で対応している。つまり、間隔Ｑ１２，Ｑ２３，Ｑ３４が、それぞれ１．０ｍｍ、１．４ｍｍ、１．４ｍｍであり、間隔Ｑ５６，Ｑ６７，Ｑ７８も、それぞれ１．０ｍｍ、１．４ｍｍ、１．４ｍｍである。したがって、厚みはほぼ一定で推移する。このガイド壁７０は、上端から下端までの距離が１０ｍｍのベル形状を有し、吸込案内リングとして機能する。

（ガイド壁８０）
図２および図３を再び参照して、ガイド壁８０は、送風路８１、内壁面８２、外壁面８３、上流側開口縁部８４、および下流側開口縁部８５を含んでいる。内壁面８２の内側に形成されている開口（空間）は、気流が通過する送風路８１を構成している。下流側開口縁部７５は、ガイド壁８０の送風路８１（内壁面８２）の内側に配置されており（図３）、ガイド壁７０（図３）の内壁面７２の内側空間（送風路７１）内を通れる気流、および、ガイド壁７０の外壁面７３の外側空間内を通れる気流は、内壁面８２の内側の送風路８１に流れ込むこととなる。

上流側開口縁部８４および下流側開口縁部８５は、いずれも円形形状を有している。上流側開口縁部８４を含む平面と、下流側開口縁部８５を含む平面とは互いに平行である。内壁面８２および外壁面８３は、上流側開口縁部８４から下流側開口縁部８５に行くにしたがって径が小さくなるテーパー形状を有している。換言すると、内壁面８２の内側に形成された送風路８１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が徐々に減少する形状を有している。

送風路８１を構成する内壁面８２のうち、上流側開口縁部８４と下流側開口縁部８５との間に位置する途中部分は、ゆるやかに湾曲した形状を有しており、この途中部分は上流側に向かって膨出するように反っている（図３参照）。本実施の形態においては、内壁面８２は平坦な表面形状を有しているが、内壁面８２上に、ガイド壁６０やガイド壁７０の場合と同様な複数の凸状体が設けられていても構わない。

（ベース部９０）
図２および図３に示すように、ベース部９０は、筒状部９２およびフランジ部９４を含んでおり、筒状部９２は、ガイド壁８０に接続されている。フランジ部９４は、筒状部９２の外周面から外方に向かって突出する形状を有しており、筒状部９２の外側およびフランジ部９４の外側には、螺合部９６が設けられる。図示しないビスなどが螺合部９６に挿通されることで、送風路形成部材５０は送風装置１００（図１）の本体部２０に取り付けられる。

送風路形成部材５０においては、複数の送風路６１，７１，８１が気流の流れる方向において間隔を空けて並べられており、送風路６１，７１，８１によって、送風装置１００の入口開口２２（図１）が構成されることとなる。ファン３２が回転駆動されることで、たとえば１０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が開口（送風路６１，７１，８１）の内側を通過する。送風路６１，７１，８１内を通過している気流の風速は、場所によって異なるが、たとえば４．２ｍ／ｓ以上、６．８ｍ／ｓ以下である。

（配管摩擦係数と層流（乱流）との関係について）
図１０は、ムーディ線を示すグラフである。配管内に流体を流通させ、徐々に流体の速度を高めていったとする。図１０中の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）に示すように、流速が遅い領域から徐々に流速を高めていった場合、あるポイント（５）までは、配管の摩擦係数が減少していく。図１０中の（５）、（６）、（７）、（８）に示すように、その後、あるポイント（５）を起点として、摩擦係数は増大に転じる。この領域は、遷移域と称されており、流れが層流から乱流に遷移する。

さらに流速を高めていくと、あるポイント（８）を起点として、摩擦係数は減少に転じる。図１０中の（８）、（９）、（１０）、（１１）・・・に示すように、その後摩擦係数は、ある値で安定する。したがって、もし層流から乱流への遷移を遅らせることができれば（たとえば、図１０中の（７）を（ａ）に変更できたり、（８）を（ｂ）に変更できたりすれば）、配管内の摩擦係数を大幅に低減することが可能となる。

たとえば流体が水の場合には、配管摩擦抵抗低減（Ｄｒａｇ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）剤なる添加剤を用いることで、配管内の摩擦係数を大幅に低減することが可能となる。しかしながら、流体が空気の場合には、この添加剤を使用したとしても、配管内の摩擦係数を大幅に低減することは難しい。送風装置が扇風機やヘアドライヤのような家電製品の場合、添加材が使用者に直接吹きかかってしまうことも懸念される。

（メカニズム）
以下、実施の形態１の構成によれば、上記した層流から乱流への遷移を遅らせ、管路の摩擦係数を大幅に低減することが可能であるメカニズムについて説明する。

図１１を参照して、たとえば、点（ｉ）に示す特徴を有する送風路形成部材があったとする。これは、ゆるやかに湾曲する内壁部を有するベルマウスであって、その内壁部の表面には凸状体が設けられておらず、なめらかな表面形状を有している。

点（ｉ）に示す特徴を有する送風路形成部材において、内壁部の表面に複数の凸状体を設けた場合には、点（ｉｉ）に示す特徴を有する送風路形成部材が得られる。この送風路形成部材においては、乱流が発生しやすくなり、摩擦係数は、点（ｉ）の場合に比べて小さくなる。しかしながら、近年のますますの省エネ化の要請のため、配管の摩擦係数にはさらなる低減が求められる。

上述の実施の形態１における送風路形成部材５０によれば、点（ｉｉｉ）に示す特徴を発揮することができる。すなわち、送風路形成部材５０の構成（形状）および所定送風条件下においては、送風路内を流れる気流は層流から乱流に遷移せず、層流の領域内でレイノルズ数を極力高めて摩擦係数を低減することが可能となる。配管の摩擦係数を低減でき、そのため省エネで騒音も小さい送風装置１００とすることが可能となる。その具体的なメカニズムは以下のとおりである。

図１２を参照して、曲率を有する配管の内壁面において、層流が乱流に遷移するメカニズムは、以下のとおりである。すなわち、配管の内壁面が曲率を有している場合、配管内を流れる気流には、慣性の影響によって壁面からこの気流を剥がそうとする力が作用する。あるポイント（たとえば、内壁面が粗くなっていたり汚れていたりする箇所など）において、層流が内壁面から剥離し、内壁面と気流との間に渦が生ずる。剥離した層流は、乱流に遷移し、剥離箇所の下流は乱流域となり、気流は壁面に再付着することとなる。

図１３を参照して、実施の形態１における送風路形成部材５０においては、上記の剥離のきっかけになる部位（すなわち複数の凸状体Ｔ１〜Ｔ４，Ｕ１〜Ｕ４）が、ガイド壁６０，７０の内壁面上に多数設けられている。複数の凸状体のすぐ下流側には、凹部（凹部ａ２〜ａ４や凹部ｂ２〜ｂ４）が形成されており、本来ならば剥離流れと内壁面との間に生ずるべき渦を、凹部（凹部ａ２〜ａ４や凹部ｂ２〜ｂ４）内部に位置させることができる。

このようにすることで、剥離した流れが乱流遷移を起こす前に、剥離した流れを内壁面に再付着させることで、全体として流れの乱流への遷移を遅らせることができ、ひいては、内壁面の近傍を流れる流れが内壁面から受ける摩擦抵抗の増大を軽減し、良好な性能かつ低騒音といった効果を得ることが可能となる。このような作用および効果は、ガイド壁６０，７０の外壁面上に設けられた複数の凸状体（凸状体Ｔ５〜Ｔ８，Ｕ５〜Ｕ８）およびこれらの間に形成された凹部（凹部ａ７〜ａ９や凹部ｂ７〜ｂ９）からも同様に得られるものである。

図１４を参照して、凸状体の突出高さと凸状体間の間隔との関係が、送風効率にどのような影響を与えるかについて検証した。図１４に示している送風効率とは、送風路内の風速（代表風速）は５ｍ／ｓの一定の値に設定し、送風路形成部材５０のガイド壁（ガイド壁６０）に全く凸状体が設けられていない場合の送風効率（風量／消費電力）を１として、無次元（相対値）で表示したものである。

図１４中の縦軸は、気流の流れる方向において互いに隣り合う凸状体の間の間隔（ｍｍ）を示している。この間隔とは、凸状体の高さが最も高い箇所（頂部）から、気流の流れる方向においてその隣に位置する凸状体の高さが最も高い箇所（頂部）までの、流れ方向における距離の意味である。

図１４中の横軸は、凸状体の突出高さ（ｍｍ）を意味している。この突出高さとは、気流の流れる方向において凸状体の上流側に位置する凹部（最も凹んでいる箇所）と、気流の流れる方向においてその凸状体の下流側に位置する凹部（最も凹んでいる箇所）とを結ぶ平面からの突出高さのことであり、当該平面に対して直交する方向において、凸状体の頂部がどのくらい突出しているかを示す距離の意味である。

送風路内に、５ｍ／ｓの風速を有する気流を通過させ、凸状体の突出高さと凸状体間の間隔との関係が、送風効率にどのような影響を与えるかについて検証したところ、図１４に示すような結果が得られた。

凸状体の突出高さが１ｍｍ未満の場合に効果が得られ、高い送風効率が得られた。特に、凸状体の突出高さが０．５ｍｍ未満の場合、より顕著な効果が得られた。また、凸状体間の間隔が６ｍｍ未満の場合に効果が得られ、送風効率が向上した。特に、凸状体間の間隔が４ｍｍ未満の場合、より顕著な効果が得られた。もっとも効果的な形状は、突出高さが０．２５ｍｍ〜０．５ｍｍであって、凸状体間の間隔が１ｍｍ〜３ｍｍの場合であった。

上述の実施の形態１の送風路形成部材５０（ガイド壁６０）の場合には、図１４中の点Ｐ１に示す特性が得られた。すなわち、送風効率という点において、上述の実施の形態１における送風路形成部材５０およびそれを備えた送風装置１００によれば、十分に良好な特性を発揮できることがわかる。

詳細な構成については後述するが、後述する実施の形態３における送風装置２００（図１６）の場合には、図１４中の点Ｐ２に示す特性が得られた。すなわち、送風効率という点において、実施の形態３における送風路形成部材１６０およびそれを備えた送風装置２００によっても、十分に良好な特性を発揮できることがわかる。

図１５を参照して、上述の実施の形態１の構成において、送風路内の風速（代表風速）が、送風効率にどのような影響を与えるかについて検証した。図１５の縦軸に示している送風効率とは、送風路形成部材５０のガイド壁（ガイド壁６０）に全く凸状体が設けられていない場合の送風効率（風量／消費電力）を１として、無次元（相対値）で表示したものである。

図１５に示すように、上述の実施の形態１における送風路形成部材５０および送風装置１００においては、１０ｍ／ｓの風速を有する気流を送風路内に通過させた場合には、送風効率という点において十分に良好な特性を発揮できることがわかる。顕著に効果が得られたのは、風速が２．０ｍ／ｓ以上８．５ｍ／ｓ以下の範囲であって、従来の平滑流路と比較して２０％以上送風効率が向上した。以上を総括すると、複数の凸状体の各々の突出高さを１ｍｍ以下に設定し、複数の凸状体を、気流の上流側から下流側に向かう方向において互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置することによって、摩擦損失や騒音を低減でき、高い送風効率を実現することが可能となることがわかる。

（まとめ）
上述の実施の形態１における送風路形成部材５０の場合には、送風路６１，７１，８１に流入する気流の風速はおよそ５ｍ／ｓ〜７ｍ／ｓである。内壁面６２，７２および外壁面６３，７３に、風の流れと交差する方向に延びる複数の凸状体Ｔ１〜Ｔ８，Ｕ１〜Ｕ８が、風の流れの上流側から下流側に順に並ぶようにそれぞれ４つずつ設けられている。

この構成によると、ある凸状体とその下流側の直近に位置する凸状体との間に形成された小さな凹部に渦流が発生し、送風路内を流通する流れが内壁面に直接触れることは抑制され、内壁面に生ずる摩擦抵抗が低減される。上記渦が従来の課題であった境界層の成長が抑止されるため、境界層の発達による流路断面積の減少が防止される。また、上記凹部に生ずる渦流は乱流になりにくく層流の渦となる。このため、乱流を発生させてそれにより境界層を破壊する従来の手法に対し、エネルギーロスを少なくすることができ、また乱流騒音も生じない。

送風路形成部材５０においては、凸状体Ｔ１〜Ｔ８，Ｕ１〜Ｕ８が、上流側から下流側に行くに従い送風路の流路断面積が減少する領域上に設けられる。この構成によると、壁面の近傍の流れが送風路の壁面から受ける本来の摩擦抵抗の値が大きくなってしまうところ、上記した作用メカニズムにより、壁面の近傍の流れが送風路の壁面から受ける摩擦抵抗の増大を軽減できるため、摩擦抵抗の低減量の絶対値がその分大きくなり、得られる効果がさらに大きくなり、良好な性能かつ低騒音となる送風路を得ることができる。

また、ガイド壁６０においては、上流側開口縁部６４の内周の長さはたとえば１２１ｍｍであり、下流側開口縁部６５の内周の長さはたとえば７１ｍｍである。これらに対して、ガイド壁６０の高さＨ６０は、たとえば１０ｍｍと短い。この構成によると、短い距離範囲の中で送風路の流路断面積が急峻に減少する。壁面近傍の流れが送風路の内壁から受ける本来の摩擦抵抗の値が大きくなってしまうところ、上記した作用メカニズムにより、壁面近傍の流れが送風路の壁面から受ける摩擦抵抗の増大が軽減されるため、摩擦抵抗の低減量の絶対値がさらにその分大きくなり、得られる効果が大きくなるため、良好な性能かつ低騒音となる送風路を得ることができる。たとえば、風量が１．５ｍ^３／ｍｉｎ時で一定とした場合の消費電力は、凸状体が無い場合には３５Ｗであったのに対して、２８Ｗに７Ｗ分も低減され、騒音は６８．９ｄＢから６８．３ｄＢに０．６ｄＢ低減されることとなる。

また、凸状体Ｔ１〜Ｔ８，Ｕ１〜Ｕ８は、壁面のうち上流に近い箇所に設けられており、最下流に位置する凸状体Ｔ４，Ｔ８，Ｕ４，Ｕ８は、いずれも０．５Ｃ（前半分）の位置までに設けられている。さらに、最上流に位置する一つ目の凸状体の突出高さより、二つ目の凸状体の突出高さの方が高くなるように構成されている。この構成によると、凹部内に渦流がより確実に発生することとなるため、凸状部による流れの摩擦抵抗低減の効果をより確実に得ることができる。

また、ガイド壁６０に比べてガイド壁７０の方が直径が大きい。ガイド壁７０においては、凸状体Ｕ１〜Ｕ８の高さは、０．２ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下であり、隣り合う凸状体間の間隔は１．０ｍｍ以上１．４ｍｍ以下である。風の流れに垂直な方向の一周の長さ（上流側開口縁部７４の内周の長さ）が１７２ｍｍであり、下流側開口縁部７５の内周の長さは、たとえば１３３ｍｍである。これらに対して、送風路の上流側端部から下流側端部までの長さ（高さＨ７０）は１０ｍｍと更に短い。

このように、ガイド壁６０，７０が組み合わされて構成されることで、短い距離範囲の中で送風路の流路断面積が急峻に減少するような場合であっても、上記の効果を得つつ、同時に、風の流れをスムーズに曲げる送風ガイドの効果が得られる。この構成を送風装置の入口開口２２（吸込口）に設けることによって、入口の乱れを大幅に抑制することができ、入口乱れによるエネルギーロスやファンの剥離騒音などを効果的に抑制することが可能となっている。

［実施の形態２］
以下、実施の形態２として、実施の形態１の送風装置１００において採り得る他の構成について説明する。

実施の形態１においては、内壁面６２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４のすべてが設けられている。同様に、内壁面７２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４のすべてが設けられている。これらの構成は必須ではなく、凸状体Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４や凸状体Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４は、内壁面６２，７２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域上に設けられていないように構成することも可能である。

上述の実施の形態１のガイド壁６０においては、送風路６１の内壁面６２のうちの気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さ（たとえば上流側開口縁部６４の内周の長さや、下流側開口縁部６５の内周の長さ）に比べて、送風路６１の気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さ（すなわち高さＨ６０）の方が短くなるように構成されている。この構成は必須ではなく、送風路６１の内壁面６２のうちの気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さ（たとえば上流側開口縁部６４の内周の長さや、下流側開口縁部６５の内周の長さ）に比べて、送風路６１の気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さ（すなわち高さＨ６０）の方が長くなる（あるいは同一となる）ように構成されていてもよい。ガイド壁７０についても同様である。

上述の送風路形成部材５０は、ガイド壁６０〜８０の３つを備えているが、送風路形成部材５０は、これらのうちのガイド壁６０のみ、あるいはガイド壁７０のみを有していても構わない。

上述の送風路形成部材５０においては、複数の凸状体が、いずれも送風路の内壁面上において１つの連続した円を形成するように円環状に延びる形状を有している。複数の凸状体は、必ずしも１つの連続した円を形成していなくてもよく、たとえば断続的に設けられていてもよく、１つの円弧を形成するように設けられていてもよい。

上述のガイド壁６０，７０においては、複数の凸状体の間の間隔は、気流の流れる方向において、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が大きくなるように構成されている。この構成に限られず、複数の凸状体の間の間隔は、気流の流れる方向において、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が小さくなるように構成されていてもよいし、複数の間隔がいずれも同一となるように構成されていても構わない。

［実施の形態３］
図１６は、実施の形態３における送風装置２００を示す斜視図である。送風装置２００は、筺体２１、通風口２９（吹出口）、送風部３０（図１８）、および送風路形成部材１６０（図１７〜図２０）を備える。筺体２１は、正面パネル２３、側面パネル２５、および天面パネル２７を含み、通風口２９は、正面パネル２３をその厚さ方向に貫通するように設けられている。

図１７は、筺体２１（正面パネル２３）の正面側から見た様子を示す斜視図である。図１８は、送風装置２００の内部構造を示す断面図である。送風部３０は、ファン３２およびモータ３４（図１８）から構成され、ファン３２を回転させることによって、通風口２９を流れる気流が形成される。

筺体２１内には、図示しない熱交換器が設けられる。送風部３０によって送風が行われ、気流は通風口２９を通して排出され、効率的に熱交換を行なうことができる。この通風口２９の内側に、ベルマウスの形状を有する送風路形成部材１６０が設けられている。通風口２９の出口側にはファンガードが配置されており、ファンガードの外枠部の寸法は、通風口２９の直径寸法と同等かもしくはそれよりもやや大きく、ファンガードは、筺体２１の外側から通風口２９を覆うように配置される。

図１９を参照して、送風路形成部材１６０の上流側開口縁部６４および下流側開口縁部６５は、いずれも円形形状を有している。上流側開口縁部６４を含む平面と、下流側開口縁部６５を含む平面とは互いに平行である。上流側開口縁部６４の内周の長さは、たとえば１６４０ｍｍである。上流側開口縁部６４（あるいは下流側開口縁部６５）に対して直交する方向における寸法を「高さ」とすると、送風路形成部材１６０は高さＨ１６０を有している。高さＨ１６０は、たとえば７５ｍｍである。

図２０を参照して、送風路形成部材１６０の内壁面６２および外壁面６３は、上流側開口縁部６４から下流側開口縁部６５に行くにしたがって径が小さくなるテーパー形状を有している。本実施の形態においても、送風路６１の内壁面６２のうちの気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さ（たとえば上流側開口縁部６４の内周の長さや、下流側開口縁部６５の内周の長さ）に比べて、送風路６１の気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さ（すなわち高さＨ１６０）の方が短くなるように構成されている。

送風路６１を構成する内壁面６２のうち、上流側開口縁部６４と下流側開口縁部６５との間に位置する途中部分は、ゆるやかに湾曲した形状を有しており、この途中部分は上流側に向かって膨出するように反っている。図２１は、送風路形成部材１６０の内壁面６２および外壁面６３を拡大して示す断面図である。

（凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３）
図２１に示すように、送風路形成部材１６０の内壁面６２上には、複数の凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３が設けられる。好ましくは、内壁面６２の内側に形成された送風路６１は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、複数のうちの少なくとも一つの凸状体は、内壁面６２のうちの上記領域（流路断面積が減少する領域）を構成している部分上に設けられているとよい。本実施の形態においては、内壁面６２のうちの上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を構成している部分の上に、凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３のすべてが設けられている。

凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３の各々は、気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在している。本実施の形態においては、凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３の各々は、１つの円を形成するように円環状に延びている。凸状体Ｊ１を含む平面は、上流側開口縁部７４（あるいは下流側開口縁部７５）を含む平面に対して平行である。凸状体Ｊ２，Ｊ３についても同様である。

凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３は、気流の流れる方向においてこの順に並んで配置されている。凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３の各々は、いずれも略半円の断面形状を有している。凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３は、気流の上流側から下流側に向かう方向において、互いの間に６ｍｍ以下の間隔を空けて並ぶように配置されている。本実施の形態では、凸状体Ｊ１の頂部と凸状体Ｊ２の頂部との間の間隔Ｋ１２は、４．５ｍｍであり、凸状体Ｊ２の頂部と凸状体Ｊ３の頂部との間の間隔Ｋ２３は、５．０ｍｍである。

凸状体Ｊ１の基端に位置する２つの付け根部分ｃ１，ｃ２を結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｊ１の突出高さ（ＨＪ１）は、１ｍｍ以下である。同様に、凸状体Ｊ２の基端に位置する２つの付け根部分を結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｊ２の突出高さは、１ｍｍ以下である。同様に、凸状体Ｊ３の基端に位置する２つの付け根部分を結ぶ平面に対し、当該平面に垂直な方向における凸状体Ｊ３の突出高さも、１ｍｍ以下である。本実施の形態においては、凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３は、それぞれ、０．５ｍｍ、０．７ｍｍ、０．８ｍｍの突出高さを有している。

実施の形態３における送風路形成部材１６０の場合には、凸状体Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３の突出高さは０．５ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であり、隣り合う２つの凸状体の間の間隔は４．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である。送風路６１に流入する気流の風速はおよそ５ｍ／ｓである。上流側開口縁部６４の内周の長さは、たとえば１６４０ｍｍである。この送風路形成部材１６０は、上端から下端までの距離が７５ｍｍのベル形状を有し、吸込案内リングとして機能する。たとえば、風量が５０ｍ^３／ｍｉｎ時で一定とした場合の消費電力は、凸状体が無い場合には６６Ｗであったのに対して、６２Ｗに４Ｗ分も低減され、騒音は５０．４ｄＢから４８．９ｄＢに０．５ｄＢ低減されることとなる。

以上、各実施の形態について説明したが、上記の開示内容はすべての点で例示であって制限的なものではない。本発明の技術的範囲は特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１０ 把持部、１２ 電源コード、１４ 根元部、１６ 先端部、２０ 本体部、２１ 筺体、２２ 入口開口、２３ 正面パネル、２４ 出口開口、２５ 側面パネル、２７ 天面パネル、２９ 通風口、３０ 送風部、３２ ファン、３４ モータ、３６ モータ支持部、３８ 整流翼、４０ ヒータ、５０，１６０ 送風路形成部材、５２，５４ 連結リブ、６０，７０，８０ ガイド壁、６１，７１，８１ 送風路、６２，７２，８２ 内壁面、６３，７３，８３ 外壁面、６４，７４，８４ 上流側開口縁部、６５，７５，８５ 下流側開口縁部、９０ ベース部、９２ 筒状部、９４ フランジ部、９６ 螺合部、１００，２００ 送風装置、Ｈ６０，Ｈ７０，Ｈ１６０ 高さ、Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３，Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４，Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ８，Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４，Ｕ５，Ｕ６，Ｕ７，Ｕ８ 凸状体、Ｋ１２，Ｋ２３，Ｐ１２，Ｐ２３，Ｐ３４，Ｐ５６，Ｐ６７，Ｐ７８，Ｑ１２，Ｑ２３，Ｑ３４，Ｑ５６，Ｑ６７，Ｑ７８ 間隔、ＬＭ１，ＬＭ２，ＬＮ１，ＬＮ２ 曲線、Ｐ１，Ｐ２ 点、ａ１，ａ５，ａ６，ａ１０，ｂ１，ｂ５，ｂ６，ｂ１０ 交差部分、ａ２，ａ３，ａ４，ａ７，ａ８，ａ９，ｂ２，ｂ３，ｂ４，ｂ７，ｂ８，ｂ９ 凹部、ｃ１，ｃ２ 付け根部分。

Claims (7)

1. １０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が通流される送風路と、
   前記送風路の内壁面上に設けられ、前記気流の流れる方向に対して交差する方向に沿って延在する複数の凸状体と、を備え、
   複数の前記凸状体の各々は、１ｍｍ以下の突出高さを有し、
   前記気流の上流側から下流側に向かう方向において互いに隣り合う前記凸状体の頂部同士の間の距離を間隔と定義すると、
   複数の前記凸状体は、前記気流の上流側から下流側に向かう方向において互いの間に６ｍｍ以下の前記間隔を空けて並ぶように配置されており、
   複数の前記凸状体は、前記気流の上流側から下流側に向かう方向において相互に隣接するように並んでおり、複数の前記凸状体が並んでいる方向に沿った複数の前記凸状体の各々の断面形状は、いずれも頂角が鈍角となる三角形である、
   送風路形成部材。
2. 前記送風路は、上流側から下流側に行くにしたがって流路断面積が減少する領域を有しており、
   複数のうちの少なくとも一つの前記凸状体は、前記内壁面のうちの前記領域を構成している部分上に設けられている、
   請求項１に記載の送風路形成部材。
3. 前記送風路の前記内壁面のうちの前記気流の流れる方向に対して垂直な平面内に位置する内周の長さに比べて、前記送風路の前記気流の流れる方向における上流側の端部から下流側の端部までの長さの方が短い、
   請求項１または２に記載の送風路形成部材。
4. 前記気流の流れる方向において、複数の前記送風路が間隔を空けて並べられている、
   請求項１から３のいずれか１項に記載の送風路形成部材。
5. 複数のうちの少なくとも一つの前記凸状体は、前記内壁面上において、１つの円を形成するように円環状に延びる形状を有している、
   請求項１から４のいずれか１項に記載の送風路形成部材。
6. 前記気流の流れる方向において、複数の前記凸状体の間の間隔は、上流側の間隔に比べて下流側の間隔の方が大きくなるように構成されている、
   請求項１から５のいずれか１項に記載の送風路形成部材。
7. ファンと、
   前記ファンが回転駆動されることで１０ｍ／ｓ以下の風速を有する気流が前記送風路の内側を通過する、請求項１から４のいずれか１項に記載の送風路形成部材と、を備える、送風装置。