JP6712619B2 - マグネシウム合金の成形性増加方法 - Google Patents
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Description
図1及び図2を参照して、パルス電流印加引張成形について説明する。
(σ:延伸率、L:成形後の標点距離、L0:初期標点距離)
図3ないし図10を参照して、パルス電流印加によるマグネシウム合金成形性増加方法に及ぼす効果について説明する。
比較例1は、図3に示した引張成形用試片を図1のパルス電流印加引張成形用装置にローディングし、パルス電流を印加せず、引張力を印加して引張成形を実行する。比較例1の引張力の引張方向は、前記マグネシウム合金試片の圧延方向(RD)、マグネシウム合金の引張変形速度は、0.025mm/sであり得る。
比較例2は、マグネシウム合金をAZ31−焼鈍材を使用して比較例1のような方法で引張成形を実行する。マグネシウム合金AZ31−焼鈍材素材は、マグネシウムAZ31−圧延材を焼鈍処理したものであって、一般的なマグネシウム合金のうち、軟性が高くて、工業用材料として使われる素材である。前記実験の結果、比較例2によるAZ31−焼鈍材素材は、延伸率が0.22に測定された。
図8ないし図10を参照して、パルス電流を3回印加した時、マグネシウム合金試片の引張特性について説明する。
図10ないし図14を参照して、パルス電流印加引張成形後のマグネシウム合金試片の微細組織及び集合組織の分析について説明する。
図15及び図16を参照して、パルス電流を印加した時、マグネシウム合金の再結晶速度に及ぼす影響について説明する。
(k:速度定数、Ea:活性化エネルギー、T:絶対温度、R:気体定数(8.314J/mol K))
Claims (7)
- (a)マグネシウム合金に応力を印加する段階と、
(b)前記応力を印加している最中に、前記マグネシウム合金に3回以上のパルス電流を印加する段階と、
を含み、
前記(b)段階で、前記パルス電流を、一定の電流密度(ρ i )で、電流密度が少なくとも100A/mm 2 以上で、電流印加周期(t p )が18秒〜22秒で、電流印加時間(t d )が0.4秒〜0.6秒で、印加し、
前記(b)段階で、前記パルス電流の最初のパルス電流を前記マグネシウム合金の最大引張強度地点で印加するマグネシウム合金の成形性増加方法。 - 前記マグネシウム合金は、AZ31−圧延材、AZ31−焼鈍材またはAZ91である請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
- 前記(a)段階で、前記応力の方向は、前記マグネシウム合金の圧延が形成された方向と平行である請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
- 前記パルス電流を印加すれば、前記マグネシウム合金の再結晶活性化エネルギーが低くなり、前記パルス電流を印加しない場合に対して、再結晶分率が50%になるまでかかった時間が減少する請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
- 前記マグネシウム合金は、延伸率が0.18〜0.41である請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
- 前記(b)段階で、前記パルス電流の最初のパルス電流を前記マグネシウム合金の最大引張強度地点で印加する時、前記パルス電流を印加しない場合に対して、80%の延伸率が向上する請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
- 前記マグネシウム合金は、焼鈍処理していない請求項1に記載のマグネシウム合金の成形性増加方法。
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