JP6711085B2 - Automatic transmission control device - Google Patents
Automatic transmission control device Download PDFInfo
- Publication number
- JP6711085B2 JP6711085B2 JP2016074023A JP2016074023A JP6711085B2 JP 6711085 B2 JP6711085 B2 JP 6711085B2 JP 2016074023 A JP2016074023 A JP 2016074023A JP 2016074023 A JP2016074023 A JP 2016074023A JP 6711085 B2 JP6711085 B2 JP 6711085B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engagement
- hydraulic pressure
- brake
- vehicle
- brake pedal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims description 62
- 230000000881 depressing effect Effects 0.000 claims description 7
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 24
- 230000004044 response Effects 0.000 description 18
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 16
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 239000010727 cylinder oil Substances 0.000 description 3
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Control Of Transmission Device (AREA)
Description
本発明は自動変速機の制御装置に係る。特に、本発明は、所謂ガレージシフト制御時に、自動変速機の摩擦係合要素に供給する係合油圧の制御に関する。 The present invention relates to a control device for an automatic transmission. In particular, the present invention relates to control of an engagement hydraulic pressure supplied to a friction engagement element of an automatic transmission during so-called garage shift control.
従来、自動変速機が搭載された車両をガレージ等に入庫させる場合、操舵装置の切り返しを伴って車両の前進と後進とが繰り返される場合がある。その場合、ドライブ位置、ニュートラル位置およびリバース位置の間でシフトレバーの切り替え操作が繰り返されることになる。このような操作およびその操作に従うレンジ切り替え動作(動力伝達経路の切り替え動作)は一般にガレージシフトと称されている。このガレージシフトでは、自動変速機の動力伝達経路を切り替えるクラッチやブレーキ等の摩擦係合要素に対して油圧が供給される状態と油圧が解除される状態との切り替えが繰り返されることになる。 Conventionally, when a vehicle equipped with an automatic transmission is stored in a garage or the like, forward and backward travel of the vehicle may be repeated with the turning of the steering device. In that case, the switching operation of the shift lever is repeated among the drive position, the neutral position, and the reverse position. Such an operation and a range switching operation (power transmission path switching operation) according to the operation are generally called a garage shift. In this garage shift, switching between a state in which hydraulic pressure is supplied to a friction engagement element such as a clutch or a brake that switches the power transmission path of the automatic transmission and a state in which the hydraulic pressure is released is repeated.
この場合、摩擦係合要素の急激な係合および解放によって動力伝達経路で伝達されるトルクが急激に変化し、車両にショックが発生してしまう可能性がある。このようなショックを防止もしくは軽減するために、前記ガレージシフトが行われる際、摩擦係合要素における係合圧(トルク容量)を緩やかに変化させるように係合油圧を制御しており、その制御をガレージシフト制御と称している。 In this case, the torque transmitted through the power transmission path may change abruptly due to the sudden engagement and disengagement of the friction engagement element, which may cause a shock to the vehicle. In order to prevent or reduce such a shock, the engagement hydraulic pressure is controlled so that the engagement pressure (torque capacity) in the friction engagement element is gently changed when the garage shift is performed. Is called garage shift control.
特許文献1では、ガレージシフト時に、遊星歯車機構で成る前後進切替装置の入力ギヤを駆動する入力軸の入力回転数および出力ギヤにより駆動される出力軸の出力回転数それぞれと所定の関係を有する中間ギヤの回転数に基づいて、摩擦係合要素に供給する係合油圧を制御することが開示されている。
In
一般に、ガレージシフト制御における摩擦係合要素に供給する係合油圧の制御は、前記特許文献1に開示されているような回転要素(ギヤ)の回転数ばかりでなく、エンジンのアイドリング回転数、オイル(CVTFやATF等)の温度、エンジンの運転状態(触媒の暖機状態やエコラン状態等)といったパラメータに応じて、摩擦係合要素の係合圧(トルク容量)等の演算に用いられる定数を設定し、車両に発生するショックを許容範囲内に抑えながら、前後進の切り替えレスポンスを高めることができるように行われている。
Generally, the control of the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element in the garage shift control is not limited to the rotational speed of the rotating element (gear) as disclosed in
本発明の発明者は、車両に発生するショックや前後進の切り替えレスポンスに影響を及ぼすパラメータとして、前記のパラメータ以外にも存在することについて考察した。 The inventor of the present invention has considered that there is a parameter other than the above-mentioned parameters that affects the shock generated in the vehicle and the forward/reverse switching response.
そして、車輪に制動力を付与するブレーキ装置の状態が、車両に発生するショックや前後進の切り替えレスポンスに影響を及ぼすことに着目した。つまり、ブレーキ装置の制動力が小さい場合(運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量が小さく、例えば前輪のみに制動力が付与されている場合等)と、この制動力が大きい場合(運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量が大きく、例えば前後輪共に制動力が付与されている場合等)とでは、このブレーキ装置の制動力が、ガレージシフト制御時において車両に発生するショックや前後進の切り替えレスポンスに与える影響が異なることに着目した。 Then, it was noted that the state of the brake device that applies the braking force to the wheels affects the shock that occurs in the vehicle and the switching response between forward and reverse travel. That is, when the braking force of the braking device is small (the amount of depression of the brake pedal by the driver is small, for example, the braking force is applied only to the front wheels), and when this braking force is large (the braking force of the driver is If the pedal operation amount is large and, for example, the braking force is applied to both the front and rear wheels), the braking force of this braking device will be applied to the shock generated in the vehicle during the garage shift control and to the forward/backward switching response. Focused on the different impact.
例えば、ガレージシフト制御における係合油圧の適合として、ブレーキ装置の制動力が小さい状態に適合した場合、実際の制動力が大きい状況では、必要以上に係合油圧(ガレージシフト制御開始時に摩擦係合要素に供給する初期の係合油圧;例えば摩擦係合要素のトルク容量を低い状態で維持する定圧待機油圧等)を低くしまうことになり、摩擦係合要素が完全係合するまでの時間が必要以上に長くなって前後進の切り替えレスポンスが悪化してしまう。一方、ブレーキ装置の制動力が大きい状態に適合した場合、実際の制動力が小さい状況では、係合油圧が高いことに起因して、車両に発生するショックが大きくなってしまう。 For example, when adapting the engagement hydraulic pressure in the garage shift control to a state in which the braking force of the brake device is small, if the actual braking force is large, the engagement hydraulic pressure (friction engagement at the start of the garage shift control is greater than necessary. The initial engagement hydraulic pressure supplied to the element; for example, the constant pressure standby hydraulic pressure for maintaining the torque capacity of the friction engagement element in a low state) becomes low, and time is required until the friction engagement element is completely engaged. It becomes longer than that, and the switching response between forward and backward movement deteriorates. On the other hand, when the braking force of the brake device is adapted to a large state, the shock generated in the vehicle becomes large due to the high engagement hydraulic pressure in a situation where the actual braking force is small.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ブレーキ装置の状態に関わりなく、ガレージシフト制御時における前後進の切り替えレスポンスの向上と車両に発生するショックの軽減とを図ることができる自動変速機の制御装置を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to improve forward/backward switching response during garage shift control and reduce shock generated in a vehicle, regardless of the state of a brake device. An object of the present invention is to provide a control device for an automatic transmission that can achieve the following.
前記の目的を達成するための本発明の解決手段は、車両の前進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態、または、車両の後進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態に動力伝達経路を切り替える際に、係合油圧が供給され、該係合油圧が高いほど高い係合圧で係合動作を行う摩擦係合要素を備えた自動変速機に適用される制御装置を前提とする。この自動変速機の制御装置に対し、車両の運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作が行われている状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される前記係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量に応じて変更する係合油圧変更部を設け、該係合油圧変更部が、車両の運転者による前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が大きい状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が小さい状態で前記動力伝達経路を切り替える際に当該摩擦係合要素に供給される係合油圧よりも高くする一方、車両の運転者による前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が小さい状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が大きい状態で前記動力伝達経路を切り替える際に当該摩擦係合要素に供給される係合油圧よりも低くする構成としている。 Means for Solving the Problems According to the present invention for achieving the above object, a power transmission path that enables forward traveling of a vehicle is established, or a power transmission path that enables backward traveling of a vehicle is established. It is premised on a control device applied to an automatic transmission equipped with a friction engagement element that is supplied with an engagement hydraulic pressure when switching the transmission path, and that has a higher engagement pressure as the engagement hydraulic pressure is higher. To do. With respect to the control device for the automatic transmission, when the power transmission path is switched while the driver of the vehicle is depressing the brake pedal, the frictional engagement element that performs an engagement operation is supplied. An engagement hydraulic pressure changing unit that changes the engagement hydraulic pressure according to the amount of depression operation of the brake pedal is provided , and the engagement hydraulic pressure changing unit is used when the amount of depression operation of the brake pedal by the driver of the vehicle is large. When the power transmission path is switched, the engagement hydraulic pressure supplied to the frictional engagement element that performs the engagement operation is changed to the frictional engagement element when the power transmission path is switched in a state where the operation amount of the brake pedal is small. Is supplied to the friction engagement element that performs an engagement operation when switching the power transmission path in a state in which the amount of depression of the brake pedal by the driver of the vehicle is small while increasing the engagement hydraulic pressure to be supplied to the friction engagement element. The engaging hydraulic pressure is set to be lower than the engaging hydraulic pressure supplied to the frictional engagement element when the power transmission path is switched in a state where the operation amount of the brake pedal is large .
この特定事項により、車両の運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作が行われている状態で動力伝達経路を切り替える際(車両の前進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態、または、車両の後進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態に動力伝達経路を切り替える際)、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧は、運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量に応じて変更される。具体的には、運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量が大きい場合、つまり、車輪に付与されている制動力が大きい場合、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を高くする。これにより、前後進の切り替えレスポンスが高くなる。また、この際、車輪に付与されている制動力が大きいため、前記係合油圧が高くなっていても車両に発生するショックは小さい。一方、運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量が小さい場合、つまり、車輪に付与されている制動力が小さい場合、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を低くする。これにより、車輪に付与されている制動力が小さくても車両に発生するショックは小さくなる。 Due to this specific matter, when switching the power transmission path while the driver of the vehicle is depressing the brake pedal (a state in which the power transmission path that enables forward traveling of the vehicle is established, or When switching the power transmission path to a state in which the power transmission path that enables traveling is established), the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation depends on the amount of depression operation of the brake pedal by the driver. Will be changed. Specifically, when the amount of depression of the brake pedal by the driver is large, that is, when the braking force applied to the wheels is large, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is increased. To do. As a result, the forward/reverse switching response becomes high. Further, at this time, since the braking force applied to the wheels is large, the shock generated in the vehicle is small even when the engagement hydraulic pressure is high. On the other hand, when the amount of depression of the brake pedal by the driver is small, that is, when the braking force applied to the wheels is small, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is reduced. As a result, even if the braking force applied to the wheels is small, the shock generated in the vehicle is small.
本発明では、ガレージシフト制御時、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を、運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作量に応じて変更するようにしている。このため、ブレーキ装置の状態に関わりなく、ガレージシフト制御時における前後進の切り替えレスポンスの向上と車両に発生するショックの軽減とを図ることができる。 In the present invention, during the garage shift control, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is changed according to the amount of depression of the brake pedal by the driver. Therefore, regardless of the state of the brake device, it is possible to improve the forward/reverse switching response during garage shift control and reduce the shock generated in the vehicle.
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。本実施形態は、本発明に係る制御装置を、変速機としてベルト式無段変速機(CVT)を搭載した車両に適用した場合について説明する。なお、本発明に係る制御装置は、有段式の自動変速機を搭載した車両に対しても適用が可能である。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the present embodiment, a case will be described in which the control device according to the present invention is applied to a vehicle equipped with a belt type continuously variable transmission (CVT) as a transmission. The control device according to the present invention can also be applied to a vehicle equipped with a stepped automatic transmission.
図1は、本実施形態に係る車両のパワートレインの概略構成を示す図である。 FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a power train of a vehicle according to the present embodiment.
本実施形態に係る車両は、FF(フロントエンジン・フロントドライブ)型車両であって、走行用動力源であるエンジン(内燃機関)1、流体式動力伝達装置としてのトルクコンバータ2、前後進切替装置3、ベルト式無段変速機4、減速歯車装置5、差動歯車装置6、および、ECU(Electronic Control Unit)8(図3参照)等が搭載されている。
The vehicle according to the present embodiment is an FF (front engine/front drive) type vehicle, and includes an engine (internal combustion engine) 1 as a driving power source, a
エンジン1の出力軸であるクランクシャフト11はトルクコンバータ2に連結されており、エンジン1の出力が、トルクコンバータ2から前後進切替装置3、ベルト式無段変速機4および減速歯車装置5を介して差動歯車装置6に伝達され、左右の前輪(駆動輪)7FL,7FRへ分配されるようになっている。
The crankshaft 11 which is the output shaft of the
−エンジン−
エンジン1は、例えば多気筒ガソリンエンジンである。このエンジン1に吸入される吸入空気量は電子制御式のスロットルバルブ12により調整される。このスロットルバルブ12は、運転者のアクセルペダル操作とは独立してスロットル開度を電子的に制御することが可能であり、その開度(スロットル開度)はスロットル開度センサ102によって検出される。また、エンジン1の冷却水温は水温センサ103によって検出される。
-Engine-
The
スロットルバルブ12のスロットル開度はECU8によって制御される。具体的には、エンジン回転数Ne、および、運転者のアクセルペダル踏み込み量(アクセル操作量Acc)等のエンジン1の運転状態に応じた最適な吸入空気量(目標吸気量)が得られるようにスロットルバルブ12のスロットル開度を制御している。
The throttle opening of the
−トルクコンバータ−
トルクコンバータ2は、入力側のポンプインペラ21、出力側のタービンランナ22、および、トルク増幅機能を発現するステータ23等を備えており、ポンプインペラ21とタービンランナ22との間で流体を介して動力伝達を行う。ポンプインペラ21はエンジン1のクランクシャフト11に連結されている。タービンランナ22はタービンシャフト28を介して前後進切替装置3に連結されている。
-Torque converter-
The
トルクコンバータ2には、このトルクコンバータ2の入力側と出力側とを直結するロックアップクラッチ24が設けられている。このロックアップクラッチ24は、係合側油室25内の油圧と解放側油室26内の油圧との差圧を制御することにより、完全係合状態、半係合状態(スリップ状態での係合)または解放状態とされる。なお、トルクコンバータ2にはポンプインペラ21に連結して作動される機械式のオイルポンプ27が設けられている。
The
−前後進切替装置−
前後進切替装置3は、ダブルピニオン型の遊星歯車機構30、前進用クラッチ(入力クラッチ)C1および後進用ブレーキB1を備えている。
-Forward/reverse switching device-
The forward/
遊星歯車機構30のサンギヤ31はトルクコンバータ2のタービンシャフト28に一体的に連結されており、キャリア33はベルト式無段変速機4の入力軸40に一体的に連結されている。また、これらキャリア33とサンギヤ31とは前進用クラッチC1を介して選択的に連結され、リングギヤ32は後進用ブレーキB1を介してハウジングに選択的に固定されるようになっている。
The
前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1は、油圧制御回路20(図3を参照)によって係合・解放される油圧式の摩擦係合要素であって、前進用クラッチC1が係合され、後進用ブレーキB1が解放されることにより、前後進切替装置3が一体回転状態となって前進用動力伝達経路が成立し、この状態で、前進方向の動力がベルト式無段変速機4側へ伝達される。このため、この前進用クラッチC1が、本発明でいう、車両の前進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態に動力伝達経路を切り替える際に係合動作を行う摩擦係合要素に相当する。
The forward clutch C1 and the reverse brake B1 are hydraulic friction engagement elements that are engaged/released by the hydraulic control circuit 20 (see FIG. 3 ), and the forward clutch C1 is engaged and the reverse clutch is used. When the brake B1 is released, the forward-
一方、後進用ブレーキB1が係合され、前進用クラッチC1が解放されると、前後進切替装置3によって後進用動力伝達経路が成立する。この状態で、入力軸40はタービンシャフト28に対して逆方向へ回転し、この後進方向の動力がベルト式無段変速機4側へ伝達される。このため、この後進用ブレーキB1が、本発明でいう、車両の後進走行を可能にする動力伝達経路を成立させる状態に動力伝達経路を切り替える際に係合動作を行う摩擦係合要素に相当する。
On the other hand, when the reverse brake B1 is engaged and the forward clutch C1 is released, the forward/
また、前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1がともに解放されると、前後進切替装置3は動力伝達を遮断するニュートラル(遮断状態)になる。
Further, when both the forward clutch C1 and the reverse brake B1 are released, the forward/
−ベルト式無段変速機−
ベルト式無段変速機4は、入力側のプライマリプーリ41、出力側のセカンダリプーリ42、および、これらプライマリプーリ41とセカンダリプーリ42とに巻き掛けられた金属製のベルト43等を備えている。
-Belt type continuously variable transmission-
The belt type continuously variable transmission 4 includes a
プライマリプーリ41は、有効径が可変な可変プーリであって、入力軸40に固定された固定シーブ411と、入力軸40に軸方向のみの摺動が可能な状態で配設された可動シーブ412とによって構成されている。セカンダリプーリ42も同様に、有効径が可変な可変プーリであって、出力軸44に固定された固定シーブ421と、出力軸44に軸方向のみの摺動が可能な状態で配設された可動シーブ422とによって構成されている。
The
プライマリプーリ41の可動シーブ412側には、固定シーブ411と可動シーブ412との間のV溝幅を変更するための油圧アクチュエータ413が配置されている。また、セカンダリプーリ42の可動シーブ422側にも同様に、固定シーブ421と可動シーブ422との間のV溝幅を変更するための油圧アクチュエータ423が配置されている。
On the
以上の構成のベルト式無段変速機4において、プライマリプーリ41の油圧アクチュエータ413の油圧を制御することにより、プライマリプーリ41およびセカンダリプーリ42の各V溝幅が変化してベルト43の掛かり径(有効径)が変更され、変速比γ(変速比γ=入力軸回転数Nin/出力軸回転数Nout)が連続的に変化する。また、セカンダリプーリ42の油圧アクチュエータ423の油圧は、ベルト滑りが生じない所定の挟圧力でベルト43が挟圧されるように制御される。これらの制御はECU8および油圧制御回路20によって実行される。
In the belt type continuously variable transmission 4 having the above configuration, by controlling the hydraulic pressure of the
前記油圧制御回路20は、リニアソレノイドバルブおよびオンオフソレノイドバルブ等が設けられており、これらソレノイドバルブの励磁・非励磁を制御して油圧制御回路20を切り替えることによって、前後進切替装置3の前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合・解放制御、ベルト式無段変速機4の変速制御、ロックアップクラッチ24の係合・解放制御等を行う。油圧制御回路20のリニアソレノイドバルブおよびオンオフソレノイドバルブの励磁・非励磁は、ECU8からのソレノイド制御信号(指示油圧信号)によって制御される。
The
−ブレーキ装置−
次に、車輪に制動力を付与するブレーキ装置について説明する。
-Brake device-
Next, a brake device that applies a braking force to the wheels will be described.
図2は車両のブレーキ装置90を示す図である。この図2に示すように、左右の前輪7FL,7FRには、フロントブレーキ91FL,91FRが、また、左右の後輪7RL,7RRには、リアブレーキ91RL,91RRがそれぞれ設けられている。
FIG. 2 is a diagram showing a
フロントブレーキ91FL,91FRおよびリアブレーキ91RL,91RRは、例えば所謂ディスクブレーキであって、ディスクロータ92とブレーキキャリパ93とを含んで構成されている。
The front brakes 91FL, 91FR and the rear brakes 91RL, 91RR are so-called disc brakes, for example, and are configured to include a
なお、これらブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRの作動としては、ブレーキキャリパ93に保持された一対のブレーキパッド(図示省略)でディスクロータ92を挟むことで、このディスクロータ92を介して車輪7FL,7FR,7RL,7RRに制動力を付与する。
The brakes 91FL, 91FR, 91RL, and 91RR are operated by sandwiching the
また、ブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRは、所謂ドラムブレーキとすることも可能である。 Further, the brakes 91FL, 91FR, 91RL, 91RR can be so-called drum brakes.
これらのブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRは、車室内に設置されるブレーキペダル94を運転者が踏み込み操作することで作動するようになっている。
These brakes 91FL, 91FR, 91RL, 91RR are operated by the driver depressing a
このブレーキペダル94に対する運転者の踏み込み力(踏力)は、動力伝達ユニット95を介して、ブレーキキャリパ93を作動させるためのアクチュエータ98に伝達される。
The driver's stepping force on the brake pedal 94 (stepping force) is transmitted to the
アクチュエータ98は、ブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRを作動させる、つまりブレーキキャリパ93に対するブレーキ液圧を増減調節するものであって、図示しない前輪側ソレノイドバルブ、後輪側ソレノイドバルブ、ABS(Antilock Brake System)用のブレーキ液圧を発生させるためのポンプ等を備えている。つまり、アクチュエータ98の各ソレノイドバルブで各ブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRのブレーキ液圧を制御し、これによって車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与する制動力を調整するように構成されている。
The
動力伝達ユニット95は、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作に応じてアクチュエータ98を作動させるためのものであって、負圧ブースタ96およびブレーキマスターシリンダ97を含んで構成されている。
The
負圧ブースタ96は、ブレーキペダル94に対する運転者の踏力に応じて、当該踏力にエンジン1の吸入負圧や圧縮空気等の力を加えることにより、ブレーキペダル94の踏力が小さくても高い制動力が得られるようにするものである。
The
ブレーキマスターシリンダ97は、例えば前後2系統を備えたタンデム型とされており、運転者によるブレーキペダル94の踏力をブレーキ液圧に変換するものである。このブレーキマスターシリンダ97の一対の出力ポートは、アクチュエータ98の各ソレノイドバルブの入力ポートに連結されている。この各ソレノイドバルブの出力ポートが、各ブレーキ91FL,91FR,91RL,91RRのブレーキキャリパ93に連結されている。なお、本実施形態におけるブレーキ装置90では、運転者によるブレーキペダル94の踏力が所定値未満である場合(ブレーキペダル94の踏み込み操作量が所定量未満である場合)には、前輪側ソレノイドバルブのみが作動し、フロントブレーキ91FL,91FRのみにブレーキ液圧が供給され、前輪7FL,7FRのみに制動力が付与されるようになっている。また、運転者によるブレーキペダル94の踏力が所定値以上である場合(ブレーキペダル94の踏み込み操作量が所定量以上である場合)には、前輪側ソレノイドバルブおよび後輪側ソレノイドバルブが共に作動し、フロントブレーキ91FL,91FRおよびリアブレーキ91RL,91RRそれぞれにブレーキ液圧が供給され、前輪7FL,7FRおよび後輪7RL,7RRそれぞれに制動力が付与されるようになっている。
The
−ECU−
ECU8は、図3に示すように、CPU81、ROM82、RAM83およびバックアップRAM84等を備えている。
-ECU-
As shown in FIG. 3, the
ROM82には、各種制御プログラムや、それら各種制御プログラムを実行する際に参照されるマップ等が記憶されている。CPU81は、ROM82に記憶された各種制御プログラムやマップに基づいて演算処理を実行する。また、RAM83はCPU81での演算結果や各センサから入力されたデータ等を一時的に記憶するメモリであり、バックアップRAM84はエンジン1の停止時にその保存すべきデータ等を記憶する不揮発性のメモリである。
The
これらCPU81、ROM82、RAM83、および、バックアップRAM84はバス87を介して互いに接続されるとともに、入力インターフェイス85および出力インターフェイス86に接続されている。
The
ECU8の入力インターフェイス85には、エンジン回転数センサ101、スロットル開度センサ102、水温センサ103、タービン回転数センサ104、入力軸回転数センサ105、車速センサ106、アクセル開度センサ107、CVT油温センサ108、ブレーキマスターシリンダ油圧センサ109、および、レバーポジションセンサ110等が接続されている。そして、この入力インターフェイス85によって、各センサの出力信号、つまり、エンジン1の回転数Ne、スロットルバルブ12の開度θth、エンジン1の冷却水温Tw、タービンシャフト28の回転数(タービン回転数)Nt、入力軸40の回転数(入力軸回転数)Nin、車速V、アクセルペダルの操作量(アクセル開度)Acc、油圧制御回路20の油温(CVT油温Thc)、ブレーキマスターシリンダ97内部の油圧、および、シフトレバー35のレバーポジション(操作位置)等を表す信号がECU8に供給される。
The
出力インターフェイス86には、スロットルモータ13、燃料噴射装置14、点火装置15および前記油圧制御回路20等が接続されている。
The
ここで、ECU8に供給される信号のうち、タービン回転数Ntは、前後進切替装置3の前進用クラッチC1が係合する前進走行時には入力軸回転数Ninと一致し、車速Vはベルト式無段変速機4の出力軸44の回転数(出力軸回転数)Noutに対応する。またアクセル操作量Accは運転者の出力要求量を表している。
Here, of the signals supplied to the
また、シフトレバー35は、駐車のためのパーキング位置「P」、後進走行のためのリバース位置「R」、動力伝達を遮断するニュートラル位置「N」、前進走行のためのドライブ位置「D」、前進走行時にベルト式無段変速機4の変速比γを手動操作で増減できるマニュアル位置「M」等の各位置に選択的に操作されるようになっている。
Further, the
マニュアル位置「M」には、変速比γを増減するためのダウンシフト位置やアップシフト位置、あるいは、変速範囲の上限(変速比γが小さい側)が異なる複数の変速レンジを選択できる複数のレンジ位置等が備えられている。 The manual position “M” includes a downshift position and an upshift position for increasing/decreasing the gear ratio γ, or a plurality of gear ranges that can select a plurality of gear ranges having different upper limits of the gear ratio range (on the side where the gear ratio γ is small). The position etc. are provided.
レバーポジションセンサ110は、例えば、パーキング位置「P」、リバース位置「R」、ニュートラル位置「N」、ドライブ位置「D」、マニュアル位置「M」やアップシフト位置、ダウンシフト位置、あるいはレンジ位置等へシフトレバー35が操作されたことを検出する複数のON・OFFスイッチ等を備えている。
The
そして、ECU8は、前記した各種のセンサの出力信号等に基づいて、エンジン1の出力制御、前後進切替装置3の前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合・解放制御、ベルト式無段変速機4の変速制御、ベルト挟圧力制御、および、ロックアップクラッチ24の係合・解放制御等を実行する。
Then, the
エンジン1の出力制御は、スロットルモータ13、燃料噴射装置14、点火装置15等によって行われる。また、前後進切替装置3の前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合・解放制御、ベルト式無段変速機4の変速制御、ベルト挟圧力制御、および、ロックアップクラッチ24の係合・解放制御は、いずれも油圧制御回路20によって行われる。
The output control of the
−ガレージシフト制御−
車両をガレージ等に入庫させる場合、操舵装置(ステアリングホイール)の切り返しを伴って車両の前進と後進とが繰り返される場合がある。その場合、ドライブ位置「D」、ニュートラル位置「N」およびリバース位置「R」の間でシフトレバー35の切り替え操作が繰り返されることになる。この場合、前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の急激な係合および解放によって動力伝達経路で伝達されるトルクが急激に変化して車両にショックが発生してしまうことを抑制するために、ガレージシフト制御が行われる。
-Garage shift control-
When a vehicle is stored in a garage or the like, forward and backward traveling of the vehicle may be repeated with the turning of the steering device (steering wheel). In that case, the switching operation of the
このガレージシフト制御は、前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1のうち係合動作を行わせる摩擦係合要素(以下、係合側摩擦係合要素という場合もある)における係合圧(トルク容量)を緩やかに変化させるように係合油圧を制御する。このガレージシフト制御の一例としては、例えば特開2015−197193号公報にも開示されているように、前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1への油圧供給経路上に備えられたマニュアルバルブに導入する油圧が、ガレージシフトコントロールバルブによって緩やかに立ち上がるように制御する。この場合の係合側摩擦係合要素に供給する係合油圧の変化として具体的には、例えば、初期段階(ガレージシフト制御開始時)で一時的に係合油圧を上昇させる制御(ファーストフィル制御)を行って係合側摩擦係合要素の制御応答性を向上させた後に、係合油圧を低下させて一定油圧(定圧待機油圧)で待機させ、その後に、係合油圧を緩やかに上昇させて係合側摩擦係合要素の係合圧(トルク容量)を緩やかに上昇させる。これによって係合側摩擦係合要素が係合する際のショックを抑制する。なお、ガレージシフト制御時の係合油圧の変化としてはこれに限るものではない。 In this garage shift control, the engagement pressure (torque capacity) in the frictional engagement element (hereinafter, also referred to as the engagement side frictional engagement element) that causes the engagement operation of the forward clutch C1 and the reverse brake B1. The engagement hydraulic pressure is controlled so as to change gradually. As an example of this garage shift control, as disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2015-197193, it is introduced into a manual valve provided on a hydraulic pressure supply path to the forward clutch C1 and the reverse brake B1. The hydraulic pressure is controlled by the garage shift control valve so that it rises gently. As a change in the engagement hydraulic pressure supplied to the engagement side frictional engagement element in this case, specifically, for example, control for temporarily increasing the engagement hydraulic pressure in the initial stage (at the start of garage shift control) (first fill control ) To improve the control response of the engagement side frictional engagement element, then lower the engagement hydraulic pressure to wait at a constant hydraulic pressure (constant pressure standby hydraulic pressure), and then gradually increase the engagement hydraulic pressure. The engagement pressure (torque capacity) of the engagement side friction engagement element is gradually increased. This suppresses a shock when the engagement-side frictional engagement element is engaged. The change in the engagement hydraulic pressure during the garage shift control is not limited to this.
従来、ガレージシフト制御における前進用クラッチC1や後進用ブレーキB1に供給する係合油圧の制御は、エンジン1のアイドリング回転数やオイル(CVTF)の温度等のパラメータに応じて、ガレージシフト制御での前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合圧(トルク容量)等の演算に用いられる定数を設定し、車両に発生するショックを許容範囲内に抑えながら、前後進の切り替えレスポンスを高めることができるように行われている(以下、ガレージシフト制御の基本制御という)。例えば、エンジン1のアイドリング回転数が高いほど、また、オイルの温度が高いほど、ガレージシフト制御時の係合側摩擦係合要素に供給する係合油圧(ガレージシフト制御開始時に係合側摩擦係合要素に供給する初期の係合油圧;例えば定圧待機油圧等)を低く設定するようにしている。
Conventionally, the control of the engagement hydraulic pressure supplied to the forward clutch C1 and the reverse brake B1 in the garage shift control is performed by the garage shift control according to parameters such as the idling speed of the
ところで、各車輪7FL,7FR,7RL,7RRに制動力を付与している前記ブレーキ装置90の状態が、車両に発生するショックや前後進の切り替えレスポンスに影響を及ぼしていることが新たな知見として見出された。つまり、ブレーキ装置90の制動力が小さい場合(運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さく、前輪7FL,7FRのみに制動力が付与されている場合等)と、この制動力が大きい場合(運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きく、前後輪7FL,7FR,7RL,7RR共に制動力が付与されている場合等)とでは、このブレーキ装置90の制動力が、ガレージシフト制御時において車両に発生するショックや前後進の切り替えレスポンスに与える影響が異なっている。
By the way, as a new finding, the state of the
例えば、ガレージシフト制御における係合油圧の適合として、ブレーキ装置90の制動力が小さい状態に適合した場合、実際の制動力が大きい状況では、必要以上に係合油圧を低くしまうことになり、摩擦係合要素が完全係合するまでの時間が必要以上に長くなって前後進の切り替えレスポンスが悪化してしまう。一方、ブレーキ装置90の制動力が大きい状態に適合した場合、実際の制動力が小さい状況では、係合油圧が高いことに起因して、車両に発生するショックが大きくなってしまう。
For example, when adapting the engagement hydraulic pressure in the garage shift control to a state in which the braking force of the
そこで、本実施形態では、ガレージシフト制御時、係合側摩擦係合要素に供給される係合油圧(例えばガレージシフト制御開始時に係合側摩擦係合要素に供給する初期の係合油圧;例えば係合側摩擦係合要素のトルク容量を低い状態で維持する定圧待機油圧等)を、各車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力に応じて変更することで、ブレーキ装置90の状態に関わりなく、ガレージシフト制御時における前後進の切り替えレスポンスの向上と車両に発生するショックの軽減とが図れるようにしている。
Therefore, in the present embodiment, the engagement hydraulic pressure supplied to the engagement side frictional engagement element during the garage shift control (for example, the initial engagement hydraulic pressure supplied to the engagement side frictional engagement element at the start of the garage shift control; By changing the constant pressure standby hydraulic pressure for maintaining the torque capacity of the engagement side frictional engagement element in a low state) according to the braking force applied to each wheel 7FL, 7FR, 7RL, 7RR, the
具体的には、係合動作を行う摩擦係合要素(前記係合側摩擦係合要素であって、前進走行に切り替えられる場合は前進用クラッチC1、後進走行に切り替えられる場合は後進用ブレーキB1)に供給される係合油圧を、車両の運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量に応じて変更するようにしている。より具体的には、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きい場合、つまり、車輪に付与されている制動力が大きい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素(係合側摩擦係合要素)に供給される係合油圧を高くする。一方、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さい場合、つまり、車輪に付与されている制動力が小さい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素(係合側摩擦係合要素)に供給される係合油圧を低くするようにしている。また、本実施形態では、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量を、ブレーキマスターシリンダ97内の油圧によって推定するようにしている。
Specifically, a friction engagement element that performs an engagement operation (the above-mentioned engagement side friction engagement element, which is a forward clutch C1 when switching to forward travel, and a reverse brake B1 when switching to reverse travel). ) Is changed according to the amount of depression operation of the
この動作は、前記ECU8によって実行される。このため、ECU8において、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量に応じて変更する制御を行う機能部分が本発明でいう係合油圧変更部として構成されている。
This operation is executed by the
以下、前記ガレージシフト制御の手順について図4のフローチャートに沿って説明する。このフローチャートは、エンジン1の始動後、所定時間毎に繰り返して実行される。
The procedure of the garage shift control will be described below with reference to the flowchart of FIG. This flowchart is repeatedly executed every predetermined time after the
先ず、ステップST1において、ガレージシフト制御の実行条件が成立しているか否かを判定する。この判定は、例えば、前記レバーポジションセンサ110から出力されるシフトレバー35の操作位置を表す信号に基づいて行われる。つまり、ドライブ位置「D」、ニュートラル位置「N」およびリバース位置「R」の間でシフトレバー35の切り替え操作が繰り返される状況となった場合に、ガレージシフト制御の実行条件が成立したと判定することになる。より具体的には、例えば、シフトレバー35の操作位置が、ドライブ位置「D」からニュートラル位置「N」となり、その後の所定時間以内にリバース位置「R」になったことが検知された場合にガレージシフト制御の実行条件が成立したと判定する。また、例えば、シフトレバー35の操作位置が、リバース位置「R」からニュートラル位置「N」となり、その後の所定時間以内にドライブ位置「D」になったことが検知された場合にガレージシフト制御の実行条件が成立したと判定するようにしてもよい。なお、ガレージシフト制御の実行条件が成立しているか否かの判定動作は、これに限るものではない。
First, in step ST1, it is determined whether or not the execution condition of the garage shift control is satisfied. This determination is made based on, for example, a signal representing the operation position of the
ガレージシフト制御の実行条件が成立しておらず、ステップST1でNO判定された場合には、係合側摩擦係合要素の係合油圧を補正する必要はないとして、そのままリターンされる。 If the execution condition of the garage shift control is not satisfied and NO is determined in step ST1, it is determined that it is not necessary to correct the engagement hydraulic pressure of the engagement-side frictional engagement element, and the routine returns.
一方、ガレージシフト制御の実行条件が成立しており、ステップST1でYES判定された場合には、ステップST2に移り、ブレーキマスターシリンダ圧の情報を取得する。具体的には、前記ブレーキマスターシリンダ油圧センサ109からの出力信号を受け、この出力信号に基づいて現在のブレーキマスターシリンダ圧を検知する。このブレーキマスターシリンダ圧は運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量に対応するものであり、このブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きいほどブレーキマスターシリンダ圧は高い値として検知されることになる。このブレーキマスターシリンダ圧は、各車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力に対応しており、このブレーキマスターシリンダ圧が低い場合(ブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さい場合)には、各車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力も小さくなっている。この場合、本実施形態にあっては、前輪7FL,7FRのみに制動力が付与されている。一方、ブレーキマスターシリンダ圧が高い場合(ブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きい場合)には、各車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力も大きくなっている。この場合、本実施形態にあっては、前後輪7FL,7FR,7RL,7RR共に制動力が付与されている。
On the other hand, when the execution condition of the garage shift control is satisfied and YES is determined in step ST1, the process proceeds to step ST2 to acquire information on the brake master cylinder pressure. Specifically, it receives an output signal from the brake master cylinder
その後、ステップST3に移り、係合側摩擦係合要素に対する係合油圧の補正値(以下、係合油圧補正値という)を算出する。この係合油圧補正値は、例えば前記ROM82に予め記憶された係合油圧補正値マップから読み出される。
Then, the process proceeds to step ST3, and the correction value of the engagement hydraulic pressure for the engagement side frictional engagement element (hereinafter referred to as the engagement hydraulic pressure correction value) is calculated. This engagement hydraulic pressure correction value is read from the engagement hydraulic pressure correction value map stored in advance in the
図5は係合油圧補正値マップの一例を示す図である。この係合油圧補正値マップは、ブレーキマスターシリンダ圧に応じて係合油圧を減圧補正するための係合油圧補正値を抽出するためのマップである。つまり、この係合油圧補正値マップで、係合油圧補正値(係合油圧補正値の絶対値)が大きな値として抽出されるほど、係合側摩擦係合要素に対する係合油圧としては低く設定されることになる。 FIG. 5 is a diagram showing an example of the engagement hydraulic pressure correction value map. This engagement hydraulic pressure correction value map is a map for extracting an engagement hydraulic pressure correction value for reducing the engagement hydraulic pressure according to the brake master cylinder pressure. That is, in this engagement hydraulic pressure correction value map, the larger the engagement hydraulic pressure correction value (absolute value of the engagement hydraulic pressure correction value) is extracted, the lower the engagement hydraulic pressure for the engagement side frictional engagement element is set. Will be done.
また、この図5に示す係合油圧補正値マップでは、係合油圧補正値を3段階に切り替えるようになっている。 Further, in the engagement hydraulic pressure correction value map shown in FIG. 5, the engagement hydraulic pressure correction value is switched in three stages.
具体的に、ブレーキマスターシリンダ圧が0〜P1未満の間である場合には、係合油圧補正値は0(係合油圧の補正を行わない)となる。これは、ブレーキマスターシリンダ圧が0または低く、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作は行われていない、または、ブレーキペダル94の踏み込み操作量は僅かであり、車両が走行状態にある可能性が高いとして、係合油圧の補正を行わないようにするためである。つまり、シフトレバー35の操作としてガレージシフト操作が行われる状況にはないとして、係合油圧の補正を行わないようにする。
Specifically, when the brake master cylinder pressure is between 0 and less than P1, the engagement hydraulic pressure correction value is 0 (the engagement hydraulic pressure is not corrected). This is because the brake master cylinder pressure is 0 or low and the driver is not performing the depression operation on the
また、ブレーキマスターシリンダ圧がP1〜P3未満の間である場合には、係合油圧補正値としては図中のAまたはBの値が抽出される。つまり、係合油圧を低くするための補正値としてAまたはBの値が抽出される。 When the brake master cylinder pressure is between P1 and less than P3, the value A or B in the figure is extracted as the engagement hydraulic pressure correction value. That is, the value of A or B is extracted as the correction value for lowering the engagement hydraulic pressure.
これは、ブレーキマスターシリンダ圧が比較的低く、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が小さい(例えば前輪7FL,7FRのみに制動力が付与されている)ため、係合側摩擦係合要素が係合する際に供給される係合油圧を低くするものである。このように、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が小さい場合に、係合側摩擦係合要素が係合する際に供給される係合油圧を低くすることにより、前後進切替装置3の前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合・解放の切り替え時に車両に発生するショックを小さくすることができるようにしている。
This is because the brake master cylinder pressure is relatively low and the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is small (for example, the braking force is applied only to the front wheels 7FL, 7FR). The engagement hydraulic pressure supplied when the friction engagement element is engaged is lowered. As described above, when the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is small, the engaging hydraulic pressure supplied when the engaging side frictional engaging elements are engaged reduces the front-rear direction. The shock generated in the vehicle at the time of switching between engagement and release of the forward clutch C1 and the reverse brake B1 of the
また、このブレーキマスターシリンダ圧がP1〜P3未満の範囲のうち、P1〜P2未満の範囲で設定される値Aは、P2〜P3未満の範囲で設定される値Bよりも大きく設定されている。つまり、このP1〜P3未満の範囲のうちブレーキマスターシリンダ圧が低い側であるP1〜P2未満の範囲で設定される係合油圧補正値は、ブレーキマスターシリンダ圧が高い側であるP2〜P3未満の範囲で設定される値Bよりも大きく設定されている。これは、P1〜P3未満の範囲の中でも特にブレーキマスターシリンダ圧が低いP1〜P2未満の範囲にある場合には、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が小さいことに起因して前記ショックが発生しやすいことに鑑み、係合側摩擦係合要素が係合する際に供給される係合油圧をより低くすることによって、前後進切替装置3の前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1の係合・解放の切り替え時に車両に発生するショックを小さくするためである。
Further, in the range where the brake master cylinder pressure is P1 to less than P3, the value A set in the range less than P1 to P2 is set to be larger than the value B set in the range less than P2 to P3. .. That is, the engagement hydraulic pressure correction value set in the range of less than P1 to P2 which is the lower side of the brake master cylinder pressure in the range of less than P1 to P3 is less than P2 to P3 which is the higher side of the brake master cylinder pressure. The value is set to be larger than the value B set in the range. This is because the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is small when the brake master cylinder pressure is particularly low in the range of P1 to less than P3 and lower than P1 to P2. In view of the tendency of the shock to occur, the engagement hydraulic pressure supplied when the engagement-side frictional engagement element is engaged is further reduced, so that the forward travel clutch C1 and the reverse travel of the forward/
一方、ブレーキマスターシリンダ圧がP3以上である場合には、係合油圧補正値としては0が抽出される。つまり、係合油圧の補正を行わないようにする。 On the other hand, when the brake master cylinder pressure is P3 or more, 0 is extracted as the engagement hydraulic pressure correction value. That is, the engagement hydraulic pressure is not corrected.
これは、ブレーキマスターシリンダ圧が比較的高く、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が大きい(例えば前後輪7FL,7FR,7RL,7RR共に制動力が付与されている)ため、係合側摩擦係合要素が係合する際に供給される係合油圧を高くするものである。このように、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が大きい場合に、係合側摩擦係合要素が係合する際に供給される係合油圧を高くすることにより、前後進の切り替えレスポンスが高くなる。また、この際、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が大きいため、前記係合油圧が高くなっていても車両に発生するショックは小さいものとなる。 This is because the brake master cylinder pressure is relatively high, and the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is large (for example, the braking force is applied to both the front and rear wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR). The engagement hydraulic pressure supplied when the engagement side frictional engagement element is engaged is increased. In this way, when the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is large, the engaging hydraulic pressure supplied when the engaging-side frictional engaging elements are engaged increases the front-rear direction. The response for switching the progression is higher. Further, at this time, since the braking force applied to the wheels 7FL, 7FR, 7RL, 7RR is large, the shock generated in the vehicle is small even if the engagement hydraulic pressure is high.
このようにして係合油圧補正値を算出した後、ステップST4に移り、ガレージシフト制御における係合油圧を算出する。この係合油圧を算出動作としては、前記ガレージシフト制御の基本制御において設定される基本係合油圧(前記アイドリング回転数やオイルの温度等のパラメータに応じて設定される係合油圧)から前記ステップST3で算出された係合油圧補正値(図5に示す係合油圧補正値マップから抽出された係合油圧補正値)を減算することになる。このステップST4の動作が、本発明でいう「係合油圧変更部による動作であって、車両の運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作が行われている状態で動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を、ブレーキペダルの踏み込み操作量に応じて変更する動作」に相当する。 After calculating the engagement hydraulic pressure correction value in this way, the process proceeds to step ST4, and the engagement hydraulic pressure in the garage shift control is calculated. The operation for calculating the engagement oil pressure is based on the basic engagement oil pressure set in the basic control of the garage shift control (the engagement oil pressure set according to parameters such as the idling speed and the oil temperature). The engagement hydraulic pressure correction value calculated in ST3 (the engagement hydraulic pressure correction value extracted from the engagement hydraulic pressure correction value map shown in FIG. 5) will be subtracted. The operation of step ST4 is the "operation by the engagement hydraulic pressure changing portion" in the present invention, and when the power transmission path is switched while the driver of the vehicle is depressing the brake pedal, the engagement operation is performed. Which changes the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element according to the amount of depression of the brake pedal.
このようにして係合油圧を算出した後、ステップST5に移り、この算出された係合油圧によってガレージシフト制御が実行される。つまり、シフトレバー35の操作位置がニュートラル位置「N」からリバース位置「R」になった場合には、後進用ブレーキB1が係合する際に供給される係合油圧(例えば前記定圧待機油圧)として前記算出された係合油圧の値を使用する。一方、シフトレバー35の操作位置がニュートラル位置「N」からドライブ位置「D」になった場合には、前進用クラッチC1が係合する際に供給される係合油圧(例えば前記定圧待機油圧)として前記算出された係合油圧の値を使用する。
After the engagement hydraulic pressure is calculated in this way, the process proceeds to step ST5, and the garage shift control is executed by the calculated engagement hydraulic pressure. That is, when the operation position of the
以上説明したように、本実施形態では、車両の運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作が行われている状態で動力伝達経路を切り替える際(ガレージシフトが行われる際)、前進用クラッチC1および後進用ブレーキB1のうち係合動作を行う摩擦係合要素(係合側摩擦係合要素)に供給される係合油圧は、ブレーキペダル94の踏み込み操作量に応じて変更される。つまり、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きい場合、つまり、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が大きい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を高くする。これにより、前後進の切り替えレスポンスが高くなる。また、この際、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が大きいため、前記係合油圧が高くなっていても車両に発生するショックは小さい。一方、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さい場合、つまり、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が小さい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を低くする。これにより、車輪7FL,7FR,7RL,7RRに付与されている制動力が小さくても車両に発生するショックは小さくなる。
As described above, in the present embodiment, when the power transmission path is switched (when the garage shift is performed) while the driver of the vehicle is depressing the
このように、本実施形態によれば、ガレージシフト制御時における前後進の切り替えの高いレスポンスと車両に発生するショックの軽減とを図ることができる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to achieve a high response in switching between forward and backward movements during garage shift control and to reduce a shock generated in the vehicle.
−他の実施形態−
なお、今回開示した実施形態は、すべての点で例示であって、限定的な解釈の根拠となるものではない。したがって、本発明の技術的範囲は、前記した実施形態のみによって解釈されるものではなく、特許請求の範囲の記載に基づいて画定される。また、本発明の技術的範囲には、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
-Other embodiments-
The embodiment disclosed this time is an example in all respects, and is not a basis for a limited interpretation. Therefore, the technical scope of the present invention should not be construed only by the above-described embodiments, but should be defined based on the claims. The technical scope of the present invention includes meanings equivalent to the scope of the claims and all modifications within the scope.
例えば、前記実施形態では、FF(フロントエンジン・フロントドライブ)車両に対して本発明を適用した場合について説明したが、FR(フロントエンジン・リヤドライブ)車両や4輪駆動車に対しても本発明は適用可能である。 For example, in the above embodiment, the case where the present invention is applied to an FF (front engine/front drive) vehicle has been described, but the present invention is also applied to an FR (front engine/rear drive) vehicle and a four-wheel drive vehicle. Is applicable.
また、前記実施形態では、エンジン1がガソリンエンジンである例を示したが、これに限らず、エンジンがディーゼルエンジンであってもよい。また、気筒数やエンジン形式(V型や水平対向型等)についても特に限定されるものではない。
Further, in the above-described embodiment, an example in which the
また、前記実施形態では、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を補正せず、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さい場合に、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を低くするように補正していた。これは、ガレージシフト制御における係合油圧の適合として、ブレーキ装置90の制動力が大きい状態に適合したことに起因する。本発明はこれに限らず、ガレージシフト制御における係合油圧の適合として、ブレーキ装置90の制動力が小さい状態に適合した場合には、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が小さい場合には、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を補正せず、運転者によるブレーキペダル94の踏み込み操作量が大きい場合に、係合動作を行う摩擦係合要素に供給される係合油圧を高くするように補正してもよい。
Further, in the above-described embodiment, when the amount of depression operation of the
本発明は、ガレージシフト制御時に摩擦係合要素に供給する係合油圧の制御に適用可能である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be applied to the control of the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element during the garage shift control.
8 ECU(係合油圧変更部)
90 ブレーキ装置
94 ブレーキペダル
109 ブレーキマスターシリンダ油圧センサ
C1 前進用クラッチ(摩擦係合要素)
B1 後進用ブレーキ(摩擦係合要素)
8 ECU (engagement hydraulic pressure change unit)
90
B1 Reverse brake (friction engagement element)
Claims (1)
車両の運転者によるブレーキペダルの踏み込み操作が行われている状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される前記係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量に応じて変更する係合油圧変更部が設けられており、
前記係合油圧変更部は、
車両の運転者による前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が大きい状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が小さい状態で前記動力伝達経路を切り替える際に当該摩擦係合要素に供給される係合油圧よりも高くする一方、
車両の運転者による前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が小さい状態で前記動力伝達経路を切り替える際、係合動作を行う前記摩擦係合要素に供給される係合油圧を、前記ブレーキペダルの踏み込み操作量が大きい状態で前記動力伝達経路を切り替える際に当該摩擦係合要素に供給される係合油圧よりも低くすることを特徴とする自動変速機の制御装置。 State to establish a power transmission path that allows forward running of the vehicle, or when switching the power transmission path in the state to establish a power transmission path that allows reverse travel of the vehicle, the engagement hydraulic pressure is supplied, the In a control device applied to an automatic transmission including a friction engagement element that performs an engagement operation at a higher engagement pressure as the engagement hydraulic pressure is higher ,
When switching the power transmission path in a state where the driver of the vehicle is depressing the brake pedal, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is changed by depressing the brake pedal. An engagement hydraulic pressure changing unit that changes according to the operation amount is provided ,
The engagement hydraulic pressure changing unit,
When switching the power transmission path in a state where the operation amount of the brake pedal by the driver of the vehicle is large, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is set to the operation amount of the brake pedal. Is higher than the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element when switching the power transmission path in a small state,
When switching the power transmission path in a state where the operation amount of the brake pedal by the driver of the vehicle is small, the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element that performs the engagement operation is set to the operation amount of the brake pedal. When the power transmission path is switched in a large state, the hydraulic pressure is set to be lower than the engagement hydraulic pressure supplied to the friction engagement element .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016074023A JP6711085B2 (en) | 2016-04-01 | 2016-04-01 | Automatic transmission control device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016074023A JP6711085B2 (en) | 2016-04-01 | 2016-04-01 | Automatic transmission control device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017187058A JP2017187058A (en) | 2017-10-12 |
JP6711085B2 true JP6711085B2 (en) | 2020-06-17 |
Family
ID=60045622
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016074023A Expired - Fee Related JP6711085B2 (en) | 2016-04-01 | 2016-04-01 | Automatic transmission control device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6711085B2 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7275024B2 (en) * | 2019-12-27 | 2023-05-17 | 株式会社クボタ | work vehicle |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5857985B2 (en) * | 2013-02-18 | 2016-02-10 | 井関農機株式会社 | vehicle |
-
2016
- 2016-04-01 JP JP2016074023A patent/JP6711085B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2017187058A (en) | 2017-10-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4784563B2 (en) | Control device for lock-up clutch | |
JP5786843B2 (en) | Shift control device for continuously variable transmission | |
JP5790670B2 (en) | Vehicle control device | |
US9180886B2 (en) | Control device for vehicle | |
US8083640B2 (en) | Apparatus and method for controlling continuously variable transmission and program for performing the control method | |
JP4983498B2 (en) | Control device for continuously variable transmission | |
US9771076B2 (en) | Vehicle control device and vehicle control method | |
JP5377445B2 (en) | Vehicle control device | |
JP2009101910A (en) | Controller for vehicle | |
JP5447274B2 (en) | Control device for continuously variable transmission for vehicle | |
JP6711085B2 (en) | Automatic transmission control device | |
JP5660180B2 (en) | Vehicle control device | |
JP5994663B2 (en) | Vehicle control device | |
JP5533556B2 (en) | Vehicle control device | |
JP6065578B2 (en) | Control device and control method for continuously variable transmission | |
JP2013217271A (en) | Vehicle control device | |
JP2012002312A (en) | Control device of vehicle | |
JP2010025246A (en) | Gear shift control device for vehicle | |
JP2009121632A (en) | Control device of belt-type continuously variable transmission | |
JP2017032074A (en) | Controller of belt type continuously variable transmission | |
JP2008309066A (en) | Control device for vehicle | |
JP2013160278A (en) | Vehicle control unit | |
JP6488949B2 (en) | Foreign matter removal method | |
JP2010223306A (en) | Control device of continuously variable transmission | |
JP2010223239A (en) | Control device of vehicle |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181225 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20191128 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20191203 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200116 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200428 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200511 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6711085 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |