JP6699081B2 - Dynamic pressure bearing, optical deflector and image forming apparatus having the same - Google Patents

Dynamic pressure bearing, optical deflector and image forming apparatus having the same Download PDF

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Description

本発明は、動圧軸受け、それを有する光偏向装置および当該光偏向装置を有する画像形成装置に関する。   The present invention relates to a dynamic pressure bearing, a light deflector having the same, and an image forming apparatus having the light deflector.

レーザープリンタなどの電子写真方式の画像形成装置は、感光体に静電潜像を形成するための露光装置として、回転する多面鏡（ポリゴンミラー）を有する光偏向装置を有する。当該光偏向装置は、画像情報を含むレーザー光を、高速で回転する上記多面鏡によって、感光体の軸方向に沿って走査するように感光体の表面に反射し、感光体の表面に静電潜像を形成する。   An electrophotographic image forming apparatus such as a laser printer has an optical deflecting device having a rotating polygon mirror as an exposure device for forming an electrostatic latent image on a photoconductor. The light deflecting device reflects the laser light containing image information on the surface of the photoconductor so as to scan along the axial direction of the photoconductor by the polygon mirror that rotates at high speed, and electrostatically reflects on the surface of the photoconductor. Form a latent image.

このような光偏向装置には、一般に、回転運動により生じる圧力によって回転体の回転位置を制御する動圧軸受けが用いられている。当該動圧軸受けには、上記多面鏡を回転可能に支持する軸、および、当該軸を回転自在に受ける軸受、のいずれもが、樹脂のインサート成形物で構成され、かつそれらの一方または両方に、上記軸の回転時の軸方向における位置を一定に保つための動圧溝が形成されている動圧軸受けが知られている（例えば、特許文献１参照）。   In such an optical deflecting device, a dynamic pressure bearing is generally used which controls the rotational position of the rotating body by the pressure generated by the rotational movement. In the dynamic pressure bearing, both a shaft that rotatably supports the polygon mirror and a bearing that rotatably receives the shaft are made of a resin insert molding, and one or both of them are formed. There is known a dynamic pressure bearing in which a dynamic pressure groove is formed for keeping a constant position in the axial direction of the shaft during rotation (see, for example, Patent Document 1).

また、上記光偏向装置には、上記軸の硬度と上記軸受けの硬度とが異なる光偏向装置が知られている（例えば、特許文献２参照）。   Further, as the optical deflector, there is known an optical deflector in which the hardness of the shaft and the hardness of the bearing are different (for example, refer to Patent Document 2).

特開平０７−３３２３５３号公報JP, 07-332353, A 特開２０１３−１６４６２４号公報JP, 2013-164624, A

近年、上記画像形成装置のさらなる省エネルギー化が要求されている。その一手段として、上記光偏向装置における上記多面鏡を回転させるためのモータの待機電力のさらなる削減が挙げられる。その一手段として、画像形成装置のプリントしていない、スタンバイ待機時には、上記モータの回転数を小さくし、あるいは当該モータを停止させることが挙げられる。この場合、上記多面鏡の回転起動および停止が頻繁に行われる。   In recent years, further energy saving of the image forming apparatus is required. One of the means is to further reduce the standby power of the motor for rotating the polygon mirror in the optical deflector. As one of the means, it is possible to reduce the number of rotations of the motor or stop the motor when the image forming apparatus is not printing and is on standby. In this case, rotation start and stop of the polygon mirror are frequently performed.

上記特許文献１に記載の動圧軸受けを光偏向装置に採用すると、上記のような近年の高速化かつ省エネルギー化のための運転条件では、上記軸または上記軸受けの摩耗が激しく、耐久性が不十分となることがある。   When the dynamic pressure bearing described in Patent Document 1 is adopted in the optical deflector, the operating conditions for speeding up and energy saving in recent years as described above cause severe wear of the shaft or the bearing, resulting in poor durability. May be sufficient.

また、上記特許文献２に記載の光偏向装置は、上記軸および上記軸受けの焼き付けを防止する観点から有効である。しかしながら、上記軸受け（回転体）の周辺の空気圧で回転体の回転位置を制御する場合には、上記軸および上記軸受けの材料の種類や上記動圧溝の配置などの条件によっては、上記軸または上記軸受けの摩耗による粉体（以下、「摩耗粉」とも言う）が発生することがあり、その結果、上記動圧溝に溜まり、光偏向装置における所期の回転動作が実現されないことがある。   Further, the optical deflecting device described in Patent Document 2 is effective from the viewpoint of preventing burning of the shaft and the bearing. However, when controlling the rotational position of the rotating body by air pressure around the bearing (rotating body), depending on the type of material of the shaft and the bearing and the arrangement of the dynamic pressure groove, the shaft or Powder (hereinafter, also referred to as "wear powder") may be generated due to wear of the bearing, and as a result, the powder may collect in the dynamic pressure groove and the desired rotation operation of the optical deflector may not be realized.

たとえば、ＳＵＳ製の軸と、ＳＵＳまたは真鍮製の軸受けとを含む動圧軸受けの構成が特許文献２に記載されている。当該軸受けには、上記動圧溝が形成され、かつ当該軸受けは、ニッケルなどのより硬い金属で被覆されている。この構成では、上記軸と上記軸受けとの間にオイルなどの流動性の潤滑成分が介在する場合には、所期の回転動作が比較的安定して実現される。しかしながら、上記軸受け（回転体）の回転時に生じる空気圧で回転体の上記軸方向における位置を制御する場合では、上記軸および上記軸受けの間で軸からのＳＵＳの摩耗粉が発生し、上記動圧溝に溜まり、上記回転体に働く空気圧（動圧）が不十分となり、光偏向装置における所期の回転動作が実現されないことがある。   For example, Patent Document 2 describes a structure of a dynamic pressure bearing including a SUS shaft and a SUS or brass bearing. The dynamic pressure groove is formed in the bearing, and the bearing is covered with a harder metal such as nickel. With this configuration, when a fluid lubricating component such as oil is interposed between the shaft and the bearing, the intended rotation operation is relatively stable. However, in the case of controlling the position of the rotating body in the axial direction by the air pressure generated when the bearing (rotating body) rotates, SUS abrasion powder is generated from the shaft between the shaft and the bearing, resulting in the dynamic pressure. The air pressure (dynamic pressure) that accumulates in the groove and acts on the rotating body becomes insufficient, and the desired rotation operation in the optical deflector may not be realized.

このように、特許文献１および２における動圧軸受けには、使用による動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制する観点から、改善の余地が残されている。   As described above, the dynamic pressure bearings disclosed in Patent Documents 1 and 2 still have room for improvement from the viewpoint of suppressing the accumulation of wear powder in the dynamic pressure grooves due to use.

本発明は、動圧溝への摩耗粉の蓄積が抑制される動圧軸受けを提供することを目的とする。   An object of the present invention is to provide a dynamic pressure bearing in which the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove is suppressed.

また、本発明は、上記動圧軸受けを有する光偏向装置およびそれを有する画像形成装置を提供することをさらなる目的とする。   Another object of the present invention is to provide an optical deflecting device having the above dynamic pressure bearing and an image forming apparatus having the optical deflecting device.

本発明は、軸と、上記軸に回転自在に軸支される回転体と、上記軸または上記回転体に
配置される動圧溝と、を有し、上記動圧溝が、上記回転体の回転時に上記軸の軸方向に沿
う方向の力を流入する空気によって発生させ、回転する上記回転体を上記軸方向における
所期の位置に維持する動圧軸受けであって、上記動圧溝は、上記軸および上記回転体のう
ちのビッカース硬度がより低い前記回転体に配置されている動圧軸受け、を提供する。 The present invention includes a shaft, a rotating body rotatably supported by the shaft, and a dynamic pressure groove arranged on the shaft or the rotary body, wherein the dynamic pressure groove is A dynamic pressure bearing for generating a force in a direction along the axial direction of the shaft by inflowing air at the time of rotation to maintain the rotating rotary body at a desired position in the axial direction, wherein the dynamic pressure groove is: There is provided a dynamic pressure bearing arranged on the rotary body having a lower Vickers hardness of the shaft and the rotary body.

また、本発明は、上記の動圧軸受けと、上記軸に回転自在に軸支された上記回転体を回転させるためのモータと、上記回転体の回転半径に沿う外方に向けて上記回転体に配置された複数の鏡と、を有する、光偏向装置、を提供する。   Also, the present invention provides the above dynamic pressure bearing, a motor for rotating the rotating body rotatably supported by the shaft, and the rotating body facing outward along a rotation radius of the rotating body. And a plurality of mirrors disposed on the optical deflector.

さらに、本発明は、感光体と、上記感光体に静電潜像を形成するための露光装置とを有し、上記露光装置が上記の光偏向装置を含む、画像形成装置、を提供する。   Further, the present invention provides an image forming apparatus having a photoconductor and an exposure device for forming an electrostatic latent image on the photoconductor, the exposure device including the optical deflector.

本発明では、軸と回転体とのうちの、ビッカース硬度がより低い方が摩耗し、摩耗粉を生じる。当該摩耗粉は、回転体の摩耗した部分と同じ材料組成を有することから、静電的な帯電によって上記回転体に強く付着することがなく、よって、上記摩耗粉が発生しても、当該摩耗粉は、動圧溝に強く付着することなく動圧溝から排出される。そのため、上記動圧軸受けは、動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制することができる。   In the present invention, of the shaft and the rotating body, the one having a lower Vickers hardness is worn to generate wear powder. Since the abrasion powder has the same material composition as that of the worn portion of the rotating body, it does not strongly adhere to the rotating body due to electrostatic charging. Therefore, even if the abrasion powder is generated, The powder is discharged from the dynamic pressure groove without strongly adhering to the dynamic pressure groove. Therefore, the dynamic pressure bearing can suppress the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove.

このため、上記動圧軸受けおよびそれを有する上記光偏向装置は、上記回転体の所期の回転運動が長期にわたり安定して実現し、よって、当該光偏向装置を有する上記画像形成装置は、高画質の画像を高速で長期にわたり形成することができる。   Therefore, in the dynamic pressure bearing and the optical deflecting device having the dynamic pressure bearing, the desired rotational movement of the rotating body is stably realized for a long period of time, and therefore, the image forming apparatus having the optical deflecting device has high performance. A high-quality image can be formed at high speed for a long time.

本発明の一実施の形態に係る光偏向装置を有する光走査装置の一例の構成を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the structure of an example of the optical scanning device which has the optical deflection device which concerns on one embodiment of this invention. 上記光偏向装置の回転軸に沿う断面を示す図である。It is a figure which shows the cross section along the rotating shaft of the said optical deflection device. 図３Ａは、本実施の形態における軸の正面図であり、図３Ｂは、当該固定軸の平面図である。FIG. 3A is a front view of the shaft in the present embodiment, and FIG. 3B is a plan view of the fixed shaft. 図４Ａは、本実施の形態におけるロータ部の回転軸に沿う断面を示す図であり、図４Ｂは、当該ロータ部の底面図である。FIG. 4A is a view showing a cross section along the rotation axis of the rotor unit in the present embodiment, and FIG. 4B is a bottom view of the rotor unit. 本発明の一実施の形態に係る画像形成装置の構成を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the structure of the image forming apparatus which concerns on one embodiment of this invention.

以下、本発明に係る実施の形態を説明する。   Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described.

［動圧軸受け］
本実施の形態に係る動圧軸受けは、軸と、回転体と、動圧溝とを含む。 [Dynamic bearing]
The dynamic pressure bearing according to the present embodiment includes a shaft, a rotating body, and a dynamic pressure groove.

上記軸は、上記回転体を回転自在に軸支する。通常、上記軸は、固定されており、例えば、基台から起立するように固定される。上記軸の形状は、上記回転体を回転自在に軸支可能な範囲において、適宜に決めることができる。   The shaft rotatably supports the rotating body. Usually, the shaft is fixed, for example, so as to stand upright from the base. The shape of the shaft can be appropriately determined within a range in which the rotating body can be rotatably supported.

上記回転体は、上記軸に軸支される。上記回転体は、通常、上記軸が嵌合する軸受け穴を有する。上記回転体の形状は、上記軸に軸支されたときに回転可能な範囲において、適宜に決めることができる。   The rotating body is pivotally supported on the shaft. The rotating body usually has a bearing hole into which the shaft fits. The shape of the rotating body can be appropriately determined within a range in which the rotating body can rotate when being supported by the shaft.

上記軸および上記回転体は、その硬さが異なる。具体的には、上記軸および上記回転体の一方のビッカース硬度はより高く、他方のビッカース硬度はより低い。軸のビッカース硬度とは、軸の表面のうちの、少なくとも上記回転体に面する部分のビッカース硬度を言い、回転体のビッカース硬度は、回転体の表面のうち、少なくとも上記軸に面する部分のビッカース硬度を言う。なお、軸および回転体のうちのビッカース硬度がより高い方を「高硬度部材」とも言い、ビッカース硬度がより低い方を「低硬度部材」とも言う。   The shaft and the rotating body have different hardness. Specifically, one of the shaft and the rotating body has a higher Vickers hardness, and the other has a lower Vickers hardness. The Vickers hardness of the shaft refers to the Vickers hardness of at least a portion of the surface of the shaft facing the rotating body, and the Vickers hardness of the rotating body of the surface of the rotating body of at least the portion facing the shaft. Vickers hardness. The one having a higher Vickers hardness of the shaft and the rotating body is also referred to as a “high hardness member”, and the one having a lower Vickers hardness is also referred to as a “low hardness member”.

また、「軸の表面のうちの上記回転体に面する部分」および「回転体の表面のうちの上記軸に面する部分」を、それぞれ「軸の接触部」および「回転体の接触部」とも言う。「接触部」とは、上記回転体の停止から定常回転に至るまでに、軸の接触部または回転体の接触部に接触するか、または接触する可能性がある部分である。上記軸の接触部の例には、上記軸における、上記回転体の軸受け穴に挿入される部分の表面、および、上記軸における、停止した上記回転体が接触（着座）する部分、が含まれる。上記回転体の接触部の例には、上記回転体における上記軸受け穴の周壁面、および、上記回転体が停止したときに上記軸に接触（着座）する部分、が含まれる。   Further, "a portion of the surface of the shaft facing the rotating body" and "a portion of the surface of the rotating body facing the shaft" are referred to as a "contact portion of the shaft" and a "contact portion of the rotating body", respectively. Also say. The “contact portion” is a portion which is in contact with or may come into contact with the contact portion of the shaft or the contact portion of the rotating body from the stop of the rotating body to the steady rotation. Examples of the contact portion of the shaft include a surface of a portion of the shaft that is inserted into a bearing hole of the rotating body, and a portion of the shaft where the stopped rotating body contacts (seats). .. Examples of the contact portion of the rotating body include a peripheral wall surface of the bearing hole in the rotating body and a portion that comes into contact (seated) with the shaft when the rotating body stops.

上記動圧溝は、上記回転体の回転時に上記軸の軸方向に沿う方向の力を、動圧溝に流入する空気によって発生させる。上記動圧溝は、回転する回転体を、動圧溝に流入する空気の圧力によって、当該軸方向における所期の位置に維持するように配置される。上記回転体は、一般に、停止時には上記軸に着座し、当該動圧溝は、通常、上記回転体に、上記軸方向に沿って上方に浮上する力と、下方に抑える力との両方を与えるように配置される。   The dynamic pressure groove generates a force along the axial direction of the shaft by the air flowing into the dynamic pressure groove when the rotating body rotates. The dynamic pressure groove is arranged so as to maintain the rotating rotating body at a desired position in the axial direction by the pressure of air flowing into the dynamic pressure groove. The rotating body is generally seated on the shaft when stopped, and the dynamic pressure groove normally gives the rotating body both a force that floats upward along the axial direction and a force that holds it down. Is arranged as.

上記動圧溝は、上記軸および上記回転体のうちの低硬度部材に配置される。上記動圧溝の形状および数は、上記の機能が発現される範囲で適宜に決めることが可能である。たとえば、動圧溝の幅は数ミリ程度であり、動圧溝の深さは数μｍ程度である。   The dynamic pressure groove is arranged in a low hardness member of the shaft and the rotating body. The shape and number of the dynamic pressure grooves can be appropriately determined within the range in which the above function is exhibited. For example, the width of the dynamic pressure groove is about several millimeters, and the depth of the dynamic pressure groove is about several μm.

上記軸および上記回転体のうちの低硬度部材のビッカース硬度ＶＨＬは、低すぎると、それ自身の摩耗が大きくなり、大量の摩耗粉を生じることがある。当該摩耗粉が大量に発生すると、上記動圧軸受け周辺を汚染し、例えば画像形成装置の露光装置に利用したときにスジ状の画像欠損を発生することがある。また、上記ＶＨＬが高すぎると、低硬度部材の摩耗が不安定となることがある。   If the Vickers hardness VHL of the low-hardness member of the shaft and the rotary body is too low, the wear of the member itself becomes large, and a large amount of abrasion powder may be generated. If a large amount of the abrasion powder is generated, the periphery of the dynamic pressure bearing may be contaminated, and streak-shaped image defects may occur when used in an exposure device of an image forming apparatus, for example. If VHL is too high, wear of the low hardness member may become unstable.

また、上記軸および上記回転体の高硬度部材のビッカース硬度ＶＨＨは、低すぎると、高硬度部材の摩耗が発生することがあり、高すぎると、低硬度部材の摩耗量が大きくなり、大量の摩耗粉を生じることがある。このような理由により、上記ＶＨＨは、５００ＨＶ以上であることが好ましく、３０００ＨＶ以下であることが好ましい。また、上記ＶＨＬは、３０ＨＶ以上であることが好ましく、５００ＨＶ以下であることが好ましい。   Further, if the Vickers hardness VHH of the high hardness member of the shaft and the rotating body is too low, wear of the high hardness member may occur. May generate wear debris. For these reasons, the VHH is preferably 500 HV or higher, and preferably 3000 HV or lower. Further, the VHL is preferably 30 HV or more, and preferably 500 HV or less.

上記ＶＨＨおよび上記ＶＨＬは、例えば、高硬度部材または低硬度部材そのもの、または同じ材料による適当な試験片を、ＪＩＳ Ｚ２２４４に記載の方法またはそれに準ずる方法によって測定することによって、求めることができる。また、上記ＶＨＨおよび上記ＶＨＬは、例えば、高硬度部材および低硬度部材のそれぞれの材料の硬度や、硬度の異なる表面層の配置などによって調整することが可能である。   The VHH and the VHL can be determined, for example, by measuring a high-hardness member or a low-hardness member itself, or an appropriate test piece made of the same material, by the method described in JIS Z2244 or a method analogous thereto. The VHH and the VHL can be adjusted by, for example, the hardness of each material of the high-hardness member and the low-hardness member, the arrangement of the surface layers having different hardnesses, and the like.

また、上記ＶＨＨと上記ＶＨＬ度の差は、本実施の形態の効果が得られる範囲において適宜に決めることが可能である。上記ＶＨＨと上記ＶＨＬの差ΔＨＶは、小さすぎると軸にカジリ（軸カジリ）が生じることがあり、大きすぎると低硬度部材の摩耗が促進されることがある。軸カジリの発生を防止する観点、および、低硬度部材の摩耗促進を抑制する観点から、ΔＨＶは、４００〜１１００ＨＶであることが好ましく、４００〜９００ＨＶであることがより好ましく、４５０〜６００ＨＶであることがさらに好ましい。   Further, the difference between the VHH and the VHL degree can be appropriately determined within a range in which the effect of the present embodiment can be obtained. If the difference ΔHV between the VHH and the VHL is too small, scoring (shaft scoring) may occur on the shaft, and if it is too large, wear of the low hardness member may be accelerated. From the viewpoint of preventing the occurrence of axial galling and suppressing wear acceleration of the low hardness member, ΔHV is preferably 400 to 1100 HV, more preferably 400 to 900 HV, and 450 to 600 HV. Is more preferable.

上記高硬度部材の材料は、一種でもそれ以上でもよく、アルミニウム（１６７ＨＶ）や真鍮（８０〜１６０ＨＶ）、ニッケル（６３０ＨＶ）などの金属であることが好ましい。その理由は、金属は、一般に、より強固な表面状態を構成する、共有結合による結晶構造を有する材料に比べて、金属結合によるやや柔軟な構造を有するので、その結果、上記低硬度部材の摩耗をより抑制するため、と考えられる。   The material of the high hardness member may be one kind or more, and is preferably a metal such as aluminum (167 HV), brass (80 to 160 HV), nickel (630 HV). The reason is that the metal generally has a slightly flexible structure due to the metal bond, as compared with a material having a crystal structure due to the covalent bond, which constitutes a stronger surface state, and as a result, wear of the low hardness member results. Is considered to be more effective in suppressing

上記低硬度部材の材料は、一種でもそれ以上でもよく、樹脂（２０〜１００ＨＶ）であることが好ましく、熱硬化性樹脂であることがより好ましい。当該樹脂として熱硬化性樹脂を適用した場合、上記のＶＨＬを満たす観点から好適であり、上記低硬度部材における摩耗量の適正化が期待される。また、上記材料が熱硬化性樹脂であると、熱可塑性樹脂に比べて、同一の硬度であっても摩耗量がより安定化しやすく、好ましい。さらに、低硬度部材の材料を樹脂とすると、低硬度部材の射出成形で製造する際に動圧溝も同時に製造されることから、生産性の観点からも好ましい。   The material of the low hardness member may be one kind or more, and is preferably a resin (20 to 100 HV), more preferably a thermosetting resin. When a thermosetting resin is applied as the resin, it is suitable from the viewpoint of satisfying the above VHL, and it is expected that the wear amount of the low hardness member is optimized. Further, it is preferable that the material is a thermosetting resin, as compared with a thermoplastic resin, even if the hardness is the same, the amount of wear is more easily stabilized. Further, when the material of the low hardness member is resin, the dynamic pressure groove is simultaneously produced when the low hardness member is injection-molded, which is preferable from the viewpoint of productivity.

上記熱硬化性樹脂の例には、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂および不飽和ポリエステルが含まれる。中でも、フェノール樹脂またはエポキシ樹脂が好ましい。上記熱可塑性樹脂の例には、ポリスチレン・アクリル共重合体、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、シリコン樹脂、ポリエチレン、ポリエステル、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリビニルアセテート、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、ポリ塩化ビニル、ポリビニルエーテル、ポリビニルケトン、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、オルガノシロキサン結合からなるストレートシリコーン樹脂またはその変性品、フッ素樹脂およびポリカーボネートが含まれる。   Examples of the thermosetting resin include phenol resin, epoxy resin, silicone resin, urea resin, melamine resin and unsaturated polyester. Of these, phenol resin or epoxy resin is preferable. Examples of the thermoplastic resin include polystyrene/acrylic copolymer, polyacetal, polyether ether ketone (PEEK), silicone resin, polyethylene, polyester, polypropylene, polystyrene, polyvinyl acetate, polyvinyl alcohol, polyvinyl butyral, polyvinyl chloride, Polyvinyl ether, polyvinyl ketone, vinyl chloride-vinyl acetate copolymer, styrene-acrylic acid copolymer, straight silicone resin having an organosiloxane bond or a modified product thereof, fluororesin and polycarbonate are included.

上記動圧軸受けでは、空気の流入による動圧の発生のしやすさの観点から、上記動圧溝は、回転体に配置されていることが好ましい。このような観点から、上記高硬度部材が上記軸であり、上記低硬度部材が上記回転体であることが好ましい。   In the dynamic pressure bearing, it is preferable that the dynamic pressure groove is arranged in the rotating body from the viewpoint of ease of generating dynamic pressure due to inflow of air. From this point of view, it is preferable that the high hardness member is the shaft and the low hardness member is the rotating body.

上記高硬度部材として好ましい上記軸の例には、アルミニウムを９５％以上含有する金属製の軸材と、ニッケルなどの、アルミニウムよりも高い硬度を有する材料で構成された、上記軸材の表面を被覆する被覆層と、を有する軸、が含まれる。当該被覆層は、例えばめっきによって作製することができる。その他にも、当該被覆層を作製する方法の例には、真空蒸着、プラズマ蒸着、および、大気圧プラズマ蒸着、が含まれる。上記被覆層がめっきによる層であることは、軸に対する回転体の摺動性を高める観点からも好ましい。   Examples of the shaft preferable as the high hardness member include a metal shaft material containing 95% or more of aluminum and a surface of the shaft material made of a material such as nickel having a hardness higher than that of aluminum. And a shaft having a coating layer for coating. The coating layer can be produced by plating, for example. Other examples of methods of making the coating layer include vacuum deposition, plasma deposition, and atmospheric pressure plasma deposition. It is also preferable that the coating layer is a layer formed by plating from the viewpoint of enhancing the slidability of the rotating body with respect to the shaft.

上記低硬度部材として好ましい上記回転体の例には、熱硬化性樹脂を含有する樹脂組成物製の回転体、および、回転体の上記接触部が上記樹脂組成物製である回転体、が含まれる。   Examples of the rotating body preferable as the low-hardness member include a rotating body made of a resin composition containing a thermosetting resin, and a rotating body in which the contact portion of the rotating body is made of the resin composition. Be done.

上記樹脂組成物は、潤滑剤をさらに含有することが、軸および回転体の摩擦をより低減させる観点から好ましい。上記潤滑剤は、樹脂材料に添加したときに、その成形物の表面の摺動性を改善させる粒子である。当該潤滑剤は、一種でもそれ以上でもよい。当該潤滑剤の材料の例には、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、グラファイト、ポリエチレン、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化グラファイト、雲母、セリサイト、フッ化カルシウム、カーボンナノチューブ、Ｃ６０、ジンクステアレート、マグネシウムステアレートなどの脂肪酸金属石鹸類、および、カーボンブラック、が含まれる。中でも、ＰＴＦＥまたはグラファイトが好ましい。   It is preferable that the resin composition further contains a lubricant from the viewpoint of further reducing the friction between the shaft and the rotating body. The lubricant is a particle that improves the slidability of the surface of the molded product when added to the resin material. The lubricant may be one kind or more. Examples of the material of the lubricant include polytetrafluoroethylene (PTFE), graphite, polyethylene, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, graphite fluoride, mica, sericite, calcium fluoride, carbon nanotube, C60. , Fatty acid metal soaps such as zinc stearate and magnesium stearate, and carbon black. Among them, PTFE or graphite is preferable.

上記潤滑剤は、疎水化処理されていてもよい。当該潤滑剤が疎水化処理されていることは、上記接触部の耐摩耗性をより高める観点から好ましい。当該潤滑剤が疎水化処理されていることにより、当該潤滑剤（例えばグラファイト粒子）の樹脂への親和性がさらに向上し、樹脂組成物中での潤滑剤の分散粒径がより小さくなり、その結果、樹脂組成物中での当該潤滑剤の分散性がより向上する、と考えられる。また、樹脂組成物中での潤滑剤の分散性がさらに向上することから、当該樹脂組成物における外力に対する耐久性がより向上する、と考えられる。さらに、摩耗粉も、潤滑剤がその内部に均一に分散している摩耗粉となるので、摩耗粉と低硬度部材との材料組成の一致度合いがより高まる。その結果、摩耗粉の動圧溝への静電的な付着がより一層抑制されることが期待される。   The lubricant may be hydrophobized. It is preferable that the lubricant is hydrophobized from the viewpoint of further increasing the wear resistance of the contact portion. By the hydrophobic treatment of the lubricant, the affinity of the lubricant (for example, graphite particles) with the resin is further improved, and the dispersed particle size of the lubricant in the resin composition is further reduced. As a result, it is considered that the dispersibility of the lubricant in the resin composition is further improved. Further, since the dispersibility of the lubricant in the resin composition is further improved, it is considered that the durability of the resin composition against external force is further improved. Further, the wear powder also becomes the wear powder in which the lubricant is evenly dispersed, so that the degree of coincidence of the material composition between the wear powder and the low hardness member is further increased. As a result, it is expected that the electrostatic adhesion of the abrasion powder to the dynamic pressure groove will be further suppressed.

上記疎水化処理の例には、金属カップリング剤またはその溶液への上記潤滑剤の浸漬処理が含まれる。当該金属カップリング剤は、一種でもそれ以上でもよい。当該金属カップリング剤の例には、シランカップリング剤およびチタンカップリング剤が含まれる。   Examples of the hydrophobic treatment include immersion treatment of the lubricant in the metal coupling agent or its solution. The metal coupling agent may be one kind or more. Examples of the metal coupling agent include a silane coupling agent and a titanium coupling agent.

上記シランカップリング剤の例には、ジメチルジクロルシラン、トリメチルクロルシラン、アリルジメチルクロルシラン、アリルフェニルジクロルシラン、ベンジルジメチルクロルシラン、ジビニルクロルシラン、ジメチルビニルクロルシランなどのクロルシラン、ヘキサメチルジシラザンなどのシラザン、および、ビニルトリエトキシシラン、γ−メタクリルオキシプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、トリメチルメトキシシラン、ヒドロキシプロピルトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、ｎ−ヘキサデシルトリメトキシシラン、ｎ−オクタデシルトリメトキシシラン、ｎ−ブチルトリメトキシシランなどのアルコキシシラン、が含まれる。   Examples of the silane coupling agent, dimethyldichlorosilane, trimethylchlorosilane, allyldimethylchlorosilane, allylphenyldichlorosilane, benzyldimethylchlorosilane, divinylchlorosilane, chlorosilane such as dimethylvinylchlorosilane, hexamethyldichlorosilane. Silazane such as silazane, and vinyltriethoxysilane, γ-methacryloxypropyltrimethoxysilane, vinyltriacetoxysilane, methyltrimethoxysilane, methyltriethoxysilane, isobutyltrimethoxysilane, dimethyldimethoxysilane, dimethyldiethoxysilane, Alkoxysilanes such as trimethylmethoxysilane, hydroxypropyltrimethoxysilane, phenyltrimethoxysilane, n-hexadecyltrimethoxysilane, n-octadecyltrimethoxysilane, n-butyltrimethoxysilane and the like are included.

上記チタンカップリング剤の例には、テトラブチルチタネート、テトラオクチルチタネート、イソプロピルトリイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリデシルベンゼンスルフォニルチタネートおよびビス（ジオクチルパイロフォスフェート）オキシアセテートチタネートが含まれる。   Examples of the titanium coupling agent include tetrabutyl titanate, tetraoctyl titanate, isopropyl triisostearoyl titanate, isopropyl tridecylbenzene sulfonyl titanate and bis(dioctyl pyrophosphate)oxyacetate titanate.

上記樹脂組成物の上記潤滑剤の分散粒径は、上記樹脂組成物の部分を、ミクロトームや集束イオンビーム（ＦＩＢ）、ＦＩＢを用いるクロスセクションポリッシャなどを用いて薄くスライスし、得られた薄切片を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）での観察や、ＴＥＭで撮影された画像の解析などによって求めることが可能である。好ましい分散粒径は、摩耗粉よりも小さいことが好ましく、通例、８μｍ以下であり、４μｍ以下であることが好ましく、１μｍ以下であることがより好ましい。なお、分散粒径は、上記樹脂組成物中での潤滑剤の粒径を代表する値であり、例えば中央値や平均値などである。潤滑剤における個々の分散粒径は、例えば最大径（長径）と最小径（短径）との平均値として求めることが可能である。   The dispersed particle size of the lubricant of the resin composition is obtained by thinly slicing the resin composition portion with a microtome, a focused ion beam (FIB), a cross section polisher using FIB, or the like. Can be obtained by observing with a transmission electron microscope (TEM) and analyzing an image photographed by TEM. The dispersed particle size is preferably smaller than that of the abrasion powder, and is generally 8 μm or less, preferably 4 μm or less, and more preferably 1 μm or less. The dispersed particle size is a value representative of the particle size of the lubricant in the resin composition, and is, for example, a median value or an average value. The individual dispersed particle size of the lubricant can be obtained, for example, as an average value of the maximum diameter (major diameter) and the minimum diameter (minor diameter).

上記樹脂組成物における上記潤滑剤の含有量は、潤滑剤による上記の効果を十分に獲得する観点から、樹脂１００質量部に対して０．１〜６０質量部であることが好ましく、１〜２０質量部であることがより好ましい。   The content of the lubricant in the resin composition is preferably 0.1 to 60 parts by mass, and 1 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the resin, from the viewpoint of sufficiently obtaining the above effects of the lubricant. More preferably, it is parts by mass.

上記低硬度部材の上記接触部の表面粗さＲａは、当該接触部における摩耗をより抑制する観点から、０．５以下であることが好ましく、０．３以下であることがより好ましい。また、同じ観点から、上記高硬度部材の上記接触部の表面粗さＲａは、０．４以下であることが好ましい。これらの表面粗さＲａは、公知の方法で求め、また調整することが可能である。   The surface roughness Ra of the contact portion of the low-hardness member is preferably 0.5 or less, and more preferably 0.3 or less, from the viewpoint of further suppressing wear in the contact portion. From the same viewpoint, the surface roughness Ra of the contact portion of the high hardness member is preferably 0.4 or less. These surface roughness Ra can be obtained and adjusted by a known method.

上記樹脂組成物は、本発明の効果が得られる範囲において、上記潤滑剤以外の他の成分をさらに含有していてもよい。当該他の成分の例には、無機フィラーが含まれる。当該無機フィラーは、例えば無機酸化物で構成され、樹脂組成物の特性の改善、例えば、曲げ強度や硬度などを向上させる。当該無機フィラーは、一種でもそれ以上でもよい。   The resin composition may further contain components other than the lubricant as long as the effects of the present invention can be obtained. Examples of the other component include an inorganic filler. The inorganic filler is composed of, for example, an inorganic oxide, and improves the characteristics of the resin composition, such as bending strength and hardness. The inorganic filler may be one kind or more.

上記無機フィラーの材料の例には、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化スズ、酸化アルミニウム、酸化インジウム、酸化マグネシウム、酸化バリウム、酸化モリブデン、酸化鉄、およびこれらの複合酸化物、が含まれる。上記無機フィラーの粒径は、例えば上記樹脂組成物中での分散性を高める観点から、より小さいことが好ましく、例えば、平均粒径で１０μｍ以下であることが好ましく、５μｍ以下であることがより好ましい。個々の無機フィラーの粒径は、例えば、一次粒子としての上記無機フィラーの最大径（長径）と最小径（短径）との平均値である。   Examples of the material of the inorganic filler include silicon oxide, titanium oxide, zinc oxide, tin oxide, aluminum oxide, indium oxide, magnesium oxide, barium oxide, molybdenum oxide, iron oxide, and composite oxides thereof. .. The particle size of the inorganic filler is preferably smaller, for example, from the viewpoint of improving dispersibility in the resin composition, and for example, the average particle size is preferably 10 μm or less, and more preferably 5 μm or less. preferable. The particle diameter of each inorganic filler is, for example, an average value of the maximum diameter (major diameter) and the minimum diameter (minor diameter) of the inorganic filler as the primary particles.

上記無機フィラーの粒径も、上記潤滑剤の分散粒径と同様に求めることが可能である。たとえば、上記接触部の断面をＴＥＭで観察し、無機フィラーの一次粒子の数が１０となる視野をランダムに５つ選択し、これらの視野中の５０個の上記一次粒子の長径および短径を測定し、長径および短径の平均値を算出することにより求めることが可能である。   The particle size of the inorganic filler can also be determined in the same manner as the dispersed particle size of the lubricant. For example, observing the cross section of the contact portion with a TEM, randomly selecting five visual fields in which the number of primary particles of the inorganic filler is 10, and determining the major axis and the minor axis of 50 primary particles in these visual fields. It can be determined by measuring and calculating the average value of the major axis and the minor axis.

上記樹脂組成物における上記無機フィラーの含有量は、上記動圧軸受けの使用に伴う摩耗やかじりなどを抑制する観点から、上記樹脂１００質量部に対して６０質量部以下であることが好ましい。また、上記樹脂組成物における上記無機フィラーの含有量は、上記軸と上記回転体との線熱膨張特性を揃える観点から、上記樹脂１００質量部に対して１８．８質量部以上（上記樹脂組成物の全量に対して１５質量％以上）であることが好ましい。   The content of the inorganic filler in the resin composition is preferably 60 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the resin from the viewpoint of suppressing wear and galling associated with the use of the dynamic pressure bearing. Further, the content of the inorganic filler in the resin composition is 18.8 parts by mass or more based on 100 parts by mass of the resin from the viewpoint of making the linear thermal expansion characteristics of the shaft and the rotating body uniform (the resin composition It is preferably 15% by mass or more based on the total amount of the product).

上記樹脂組成物は、一般的な機械的混合方法もしくは混練方法で調製することが可能である。当該混合（混練）方法のための装置の例には、タービュラーミキサー、ヘンシェルミキサー、ナウターミキサー、Ｖ型混合器などの公知の混合装置が含まれる。   The resin composition can be prepared by a general mechanical mixing method or kneading method. Examples of the apparatus for the mixing (kneading) method include known mixing apparatuses such as a Turbuler mixer, a Henschel mixer, a Nauta mixer, and a V-type mixer.

上記高硬度部材は、その材料に応じて、切削加工などの公知の方法によって適宜に作製することが可能である。低硬度部材および動圧溝も、射出成形や切削加工などの公知の方法によって適宜に作製することが可能である。   The high hardness member can be appropriately manufactured by a known method such as cutting according to the material thereof. The low hardness member and the dynamic pressure groove can also be appropriately manufactured by a known method such as injection molding or cutting.

上記動圧軸受けでは、動圧溝への摩耗粉の蓄積が抑制されるが、その理由は以下のように考えられる。たとえば、上記低硬度部材が回転体である場合では、上記回転体に上記動圧溝が配置され、上記回転体の接触部が上記軸によって摩耗される。その結果、上記回転体の接触部から摩耗粉が発生する。上記摩耗粉の大きさは、通常、動圧溝の幅よりも十分に小さく、かつ上記潤滑剤の分散粒径よりも十分に大きく、例えば、１０数μｍ程度である。摩耗粉は、回転体の高速回転によって帯電するが、摩耗粉と回転体の接触部との材料の組成が実質的には同じであるので、回転体の接触部と摩耗粉の電位も、実質的に同じとなる。このため、上記摩擦粉が上記回転体の接触部および動圧溝内に静電的に付着することが抑制され、上記動圧溝が上記摩耗粉によって塞がることが防止される。   In the above-mentioned dynamic pressure bearing, accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove is suppressed, and the reason is considered as follows. For example, when the low hardness member is a rotating body, the dynamic pressure groove is arranged in the rotating body, and the contact portion of the rotating body is worn by the shaft. As a result, abrasion powder is generated from the contact portion of the rotating body. The size of the abrasion powder is usually sufficiently smaller than the width of the dynamic pressure groove and is sufficiently larger than the dispersed particle size of the lubricant, for example, about 10 and several μm. Wear powder is charged by the high speed rotation of the rotating body, but since the composition of the material of the wear powder and the contact portion of the rotating body are substantially the same, the potential of the contact portion of the rotating body and the wear powder is also substantially the same. Will be the same. Therefore, the friction powder is prevented from electrostatically adhering to the contact portion and the dynamic pressure groove of the rotating body, and the dynamic pressure groove is prevented from being blocked by the abrasion powder.

一方で、オイルなどの気体以外の流体を軸と回転体との間に潤滑成分として介在させる流体動圧軸受けでは、当該潤滑成分が軸と回転体との接触部間の隙間に入る。このため、回転体と摩耗粉の材料組成が異なっているとしても、当該隙間に面する動圧溝は、当該流体により洗浄され、当該隙間に存在する摩耗粉は、洗い流され、こうして動圧溝はリフレッシュされる。よって、上記流体動圧軸受けでは、本実施の形態で説明した上記の問題（摩耗粉の静電的付着および摩耗粉による動圧溝の閉塞）は生じないと思われる。この点、本実施の形態における前述の問題は、本実施の形態に係る動圧軸受けのような、上記接触部間に気体が介在する動圧軸受けに特有の課題である、とも言える。   On the other hand, in a fluid dynamic pressure bearing in which a fluid other than gas such as oil is interposed as a lubricating component between the shaft and the rotating body, the lubricating component enters the gap between the contact portion between the shaft and the rotating body. Therefore, even if the material composition of the rotating body is different from that of the wear powder, the dynamic pressure groove facing the gap is washed with the fluid, and the wear powder existing in the gap is washed away, thus the dynamic pressure groove. Is refreshed. Therefore, it is considered that the fluid dynamic bearing does not have the above-described problems (electrostatic adhesion of wear powder and blockage of the dynamic pressure groove due to wear powder) described in the present embodiment. In this respect, it can be said that the above-mentioned problem in the present embodiment is a problem peculiar to the dynamic pressure bearing in which gas is present between the contact portions, such as the dynamic pressure bearing according to the present embodiment.

以上の説明から明らかなように、上記動圧軸受けは、上記軸と、上記軸に回転自在に軸支される上記回転体と、上記軸または上記回転体に配置される上記動圧溝とを有し、上記動圧溝が、上記低硬度部材に配置されている。よって、上記動圧軸受けによれば、動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制することができる。   As is clear from the above description, the dynamic pressure bearing includes the shaft, the rotating body rotatably supported by the shaft, and the dynamic pressure groove arranged on the shaft or the rotating body. And the dynamic pressure groove is arranged in the low hardness member. Therefore, according to the above dynamic pressure bearing, it is possible to suppress the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove.

また、上記ΔＨＶが４００〜１１００ＨＶであることは、上記摩耗粉の発生による弊害を抑制する観点からより一層効果的である。   Further, the ΔHV of 400 to 1100 HV is even more effective from the viewpoint of suppressing the adverse effects caused by the generation of the abrasion powder.

また、上記軸が、アルミニウムを９５％以上含有する金属製の軸材と、アルミニウムよりも高い硬度を有する材料で構成された、上記軸材の表面を被覆する被覆層と、を有することは、軸に対する回転体の摺動性を高め、摩耗粉の発生を抑制する観点からより一層効果的である。   Further, the shaft has a metal shaft material containing 95% or more of aluminum, and a coating layer that is formed of a material having a hardness higher than that of aluminum and that covers the surface of the shaft material, This is even more effective from the viewpoint of increasing the slidability of the rotating body with respect to the shaft and suppressing the generation of wear powder.

また、少なくとも上記回転体が上記軸に軸支されたときに上記回転体における上記軸に面する表面のうちの、上記軸方向に沿う部分および上記軸方向を横切る部分の一方または両方が、潤滑剤を含有する熱硬化性樹脂の成形物で構成され、上記熱硬化性樹脂がフェノール樹脂であり、上記潤滑剤がポリテトラフルオロエチレンまたはグラファイト製の粒子であることは、軸に対する回転体の摺動性を高め、摩耗粉の動圧溝への静電的付着を防止し、かつ摩耗粉の発生を抑制する観点からより一層効果的である。   Further, at least one of the surface of the rotating body facing the shaft when the rotating body is axially supported by the shaft, the portion along the axial direction and the portion traversing the axial direction, or both are lubricated. That the thermosetting resin is a phenol resin and the lubricant is particles of polytetrafluoroethylene or graphite means that the rotor is slid on the shaft. It is even more effective from the viewpoints of improving the kinematics, preventing the abrasion powder from electrostatically adhering to the dynamic pressure groove, and suppressing the generation of the abrasion powder.

また、上記軸のビッカース硬度が５００ＨＶ以上であり、上記回転体のビッカース硬度が３０ＨＶ以上であることは、上記摩耗粉の発生を抑制する観点、および、当該動圧軸受けの生産性を高める観点、からより一層効果的である。   Further, the Vickers hardness of the shaft is 500 HV or more, and the Vickers hardness of the rotating body is 30 HV or more, from the viewpoint of suppressing the generation of the abrasion powder, and from the viewpoint of increasing the productivity of the dynamic pressure bearing, Is even more effective from.

上記動圧軸受けは、上記軸に対して上記回転体を非接触で回転させる用途に好適であり、例えば、後述の電子写真方式の画像形成装置における露光装置用の光偏向装置に好適である。   The dynamic pressure bearing is suitable for use in rotating the rotating body in a non-contact manner with respect to the shaft, and is suitable for, for example, a light deflecting device for an exposure device in an electrophotographic image forming apparatus described later.

なお、本実施の形態では、低硬度部材を回転体とし、回転体に動圧溝を設ける形態を具体的に説明したが、低硬度部材を軸とし、回転体を高硬度部材とし、回転体には動圧溝を設けず、軸に動圧溝を設けることも可能である。このような形態も、前述の実施形態と同様の効果を奏する。   In the present embodiment, the low hardness member is the rotating body, and the dynamic pressure groove is provided in the rotating body. However, the low hardness member is the shaft, the rotating body is the high hardness member, and the rotating body is It is also possible to provide a dynamic pressure groove on the shaft without providing a dynamic pressure groove on the shaft. Such a form also has the same effect as the above-mentioned embodiment.

［光偏向装置］
本発明の一実施の形態に係る光偏向装置は、上記動圧軸受けと、モータと、複数の鏡とを含む。当該光偏向装置は、本実施の形態に係る上記の動圧軸受けが採用される以外は、公知の光偏向装置と同様に構成することが可能である。 [Optical deflector]
An optical deflector according to an embodiment of the present invention includes the dynamic pressure bearing, a motor, and a plurality of mirrors. The optical deflector can be configured in the same manner as a known optical deflector except that the dynamic pressure bearing according to the present embodiment is adopted.

上記モータは、上記軸に軸支された上記回転体を回転駆動させる装置である。上記モータは、非接触で上記回転体を回転させる装置であることが好ましい。当該モータの例には、上記軸側に固定される巻回コイルと、上記回転体側に固定される磁石とを有するモータが含まれる。   The motor is a device that rotationally drives the rotating body pivotally supported by the shaft. The motor is preferably a device that rotates the rotating body in a non-contact manner. Examples of the motor include a motor having a winding coil fixed on the shaft side and a magnet fixed on the rotating body side.

上記複数の鏡は、上記回転体に配置され、そのそれぞれは、回転体の回転半径に沿う外方に向けて配置される。当該鏡の数および配置は、用途に応じて適宜に決めることができる。上記鏡の数は、例えば４〜１２（特に８）であり、上記鏡は、例えば、同サイズで、回転半径に沿う外方に向けて（放射状に）配置される。当該鏡は、上記回転体に取り付けられる、ポリゴンミラーのような上記回転体とは別の部材であってもよいし、上記回転体における該当する面にめっきなどにより形成されてもよい。   The plurality of mirrors are arranged on the rotating body, and each of them is arranged outward along a rotation radius of the rotating body. The number and arrangement of the mirrors can be appropriately determined depending on the application. The number of the mirrors is, for example, 4 to 12 (especially 8), and the mirrors are, for example, of the same size and are arranged outward (radially) along the radius of gyration. The mirror may be a member attached to the rotating body, which is different from the rotating body such as a polygon mirror, or may be formed on a corresponding surface of the rotating body by plating or the like.

以下、上記光偏向装置を図面に基づいてさらに説明する。   Hereinafter, the light deflection device will be further described with reference to the drawings.

図１は、上記光偏向装置の一例を有する光走査装置の一例の構成を概略的に示す図である。光走査装置４１１は、図１に示されるように、取り付け用の基台４１１１、光偏向装置４１１２、光偏向装置４１１２にレーザー光を照射するための照射機構４１１３、および、光偏向装置４１１２で反射したレーザー光を感光体の表面に導くための導光機構４１１４、を有する。   FIG. 1 is a diagram schematically showing a configuration of an example of an optical scanning device having an example of the optical deflector. As shown in FIG. 1, the optical scanning device 411 includes a mounting base 4111, an optical deflecting device 4112, an irradiation mechanism 4113 for irradiating the optical deflecting device 4112 with laser light, and a light deflecting device 4112. A light guide mechanism 4114 for guiding the generated laser light to the surface of the photoconductor.

照射機構４１１３は、光ビームを発生する半導体レーザー発光体４１１５、コリメータレンズ４１１６および第１シリンドリカルレンズ４１１７によって構成されている。導光機構４１１４は、ｆθレンズ４１１８、第２シリンドリカルレンズ４１１９、反射ミラー４１２０、タイミング検出用のミラー４１２１および同期検知器４１２２によって構成されている。なお、符号４１３は、感光体ドラムである。   The irradiation mechanism 4113 is composed of a semiconductor laser light emitting body 4115 for generating a light beam, a collimator lens 4116 and a first cylindrical lens 4117. The light guide mechanism 4114 includes an fθ lens 4118, a second cylindrical lens 4119, a reflection mirror 4120, a timing detection mirror 4121, and a synchronization detector 4122. Reference numeral 413 is a photoconductor drum.

図２は、光偏向装置４１１２の回転軸に沿う断面を示す図である。光偏向装置４１１２は、図２に示されるように、ステータ部２０１とロータ部２２１とにより構成されている。ステータ部２０１は、基板２０２に固定された軸２０３と、基板２０２上における軸２０３の周囲に配置された巻回コイル２０４とによって構成されている。   FIG. 2 is a view showing a cross section along the rotation axis of the light deflector 4112. As shown in FIG. 2, the light deflector 4112 is composed of a stator portion 201 and a rotor portion 221. The stator portion 201 is composed of a shaft 203 fixed to the substrate 202 and a winding coil 204 arranged on the substrate 202 around the shaft 203.

図３Ａは、軸２０３の正面図であり、図３Ｂは、軸２０３の平面図である。軸２０３は、例えば、アルミニウム製であり、その表面は、被覆層で覆われている。当該被覆層は、例えば、ニッケル層であり、めっきにより作製される。軸２０３は、略円柱体であり、その周壁の軸方向における中央部から外側に広がるフランジ部２０５を含む。軸２０３における上記接触部滑らかに仕上げられており、例えばその表面粗さＲａは、軸２０３における上記接触部の表面を含め、０．４μｍ以下である。   FIG. 3A is a front view of the shaft 203, and FIG. 3B is a plan view of the shaft 203. The shaft 203 is made of aluminum, for example, and its surface is covered with a coating layer. The coating layer is, for example, a nickel layer and is produced by plating. The shaft 203 is a substantially columnar body, and includes a flange portion 205 that extends outward from the central portion of the peripheral wall in the axial direction. The contact portion of the shaft 203 is smoothly finished, and the surface roughness Ra thereof is 0.4 μm or less including the surface of the contact portion of the shaft 203, for example.

ロータ部２２１は、軸２０３の先端部に回転自在に外嵌する筒部２２２と、筒部２２２の一端部（軸２０３が筒部２２２に挿入されたときの軸２０３の基端部側）の周面から外側に広がる第１フランジ部２２３とを有する。また、ロータ部２２１には、筒部２２２の他端部の周面から外側に広がる板状の第２フランジ部２２４が配置されている。第２フランジ部２２４の平面視形状は、例えば正八角形であり、第２フランジ部２２４の当該正八角形の各辺に対応する壁面は、鏡となっている。第２フランジ部２２４は、筒部２２２に対して固定されるとともに、支持部２２５を介して第１フランジ部２２３上に支持されている。   The rotor portion 221 includes a tubular portion 222 that is rotatably fitted over the tip portion of the shaft 203, and one end portion of the tubular portion 222 (the proximal end portion side of the shaft 203 when the shaft 203 is inserted into the tubular portion 222). And a first flange portion 223 that spreads outward from the peripheral surface. Further, the rotor portion 221 is provided with a plate-shaped second flange portion 224 that extends outward from the peripheral surface of the other end portion of the tubular portion 222. The planar shape of the second flange portion 224 is, for example, a regular octagon, and the wall surface of the second flange portion 224 corresponding to each side of the regular octagon is a mirror. The second flange portion 224 is fixed to the tubular portion 222 and is supported on the first flange portion 223 via the support portion 225.

なお、筒部２２２の内周面と軸２０３との間には、５μｍ程度の隙間が設定されている。筒部２２２、第１フランジ部２２３および支持部２２５は、例えば潤滑剤としてのグラファイト粒子が分散されたフェノール樹脂などの樹脂の組成物によって一体的に構成された一体成形物である。当該一体成形物は、上記回転体に相当する。   A gap of about 5 μm is set between the inner peripheral surface of the cylindrical portion 222 and the shaft 203. The cylindrical portion 222, the first flange portion 223, and the support portion 225 are integrally formed products integrally formed of a resin composition such as phenol resin in which graphite particles as a lubricant are dispersed. The integrally molded product corresponds to the rotating body.

第１フランジ部２２３の基板２０２側の一端面には、複数の磁石２２６が配置されている（図４Ｂ）。磁石２２６は、ロータ部２２１が軸２０３に着座したときに、巻回コイル２０４に対応する位置であって、巻回コイル２０４に接触しない位置に配置されている。磁石２２６および巻回コイル２０４は、上記モータに相当する。また、筒部２２２の他端は、蓋２２７によって塞がれている。   A plurality of magnets 226 are arranged on one end surface of the first flange portion 223 on the substrate 202 side (FIG. 4B ). The magnet 226 is arranged at a position corresponding to the winding coil 204 and not in contact with the winding coil 204 when the rotor portion 221 is seated on the shaft 203. The magnet 226 and the winding coil 204 correspond to the above motor. The other end of the tubular portion 222 is closed by a lid 227.

ロータ部２２１は、筒部２２２が軸２０３の先端部に外嵌することによって、軸２０３に着座している。着座時には、第１フランジ部２２３の下面における筒部２２２の開口部の周辺部は、軸２０３のフランジ部２０５の上面と接触している。また、筒部２２２の内周面および軸２０３の上部円柱部の周面は互いに対向しており、接触し得る位置関係にある。これらの接触している部分または接触し得る部分、すなわち、第１フランジ部２２３の下面における筒部２２２の開口部の周辺部、筒部２２２の内周面、および、軸２０３の上部円柱部の周面、は、上記接触部に相当している。   The rotor portion 221 is seated on the shaft 203 by the tube portion 222 being fitted onto the tip end portion of the shaft 203. When seated, the peripheral portion of the opening of the tubular portion 222 on the lower surface of the first flange portion 223 is in contact with the upper surface of the flange portion 205 of the shaft 203. Further, the inner peripheral surface of the cylindrical portion 222 and the peripheral surface of the upper columnar portion of the shaft 203 are opposed to each other and are in a positional relationship capable of contacting each other. These contacting portions or contactable portions, that is, the peripheral portion of the opening of the tubular portion 222 on the lower surface of the first flange portion 223, the inner peripheral surface of the tubular portion 222, and the upper cylindrical portion of the shaft 203. The peripheral surface corresponds to the contact portion.

図４Ａは、ロータ部２２１の回転軸に沿う断面を示す図であり、図４Ｂは、ロータ部２２１の底面図である。図４Ａ、図４Ｂ中、矢印Ｗ１は、ロータ部２２１の回転方向を示す。 ロータ部２２１の上記接触部の表面は、滑らかであり、その表面粗さＲａは、例えば０．５μｍ以下である。ロータ部２２１の上記接触部の表面には、第１の動圧溝２４１、第２の動圧溝２４２および第３の動圧溝２４３が形成されている。   FIG. 4A is a view showing a cross section along the rotation axis of the rotor portion 221, and FIG. 4B is a bottom view of the rotor portion 221. In FIGS. 4A and 4B, the arrow W1 indicates the rotation direction of the rotor portion 221. The surface of the contact portion of the rotor portion 221 is smooth, and the surface roughness Ra thereof is, for example, 0.5 μm or less. A first dynamic pressure groove 241, a second dynamic pressure groove 242 and a third dynamic pressure groove 243 are formed on the surface of the contact portion of the rotor portion 221.

第１の動圧溝２４１は、筒部２２２の内周面に配置された、蓋２２７側から第１フランジ部２２３側へ延出する溝である。第１の動圧溝２４１は、図４Ａに示されるように、ロータ部２２１の回転方向Ｗ１の前方に向けて、蓋２２７から漸次離れるように傾いている。   The first dynamic pressure groove 241 is a groove arranged on the inner peripheral surface of the tubular portion 222 and extending from the lid 227 side to the first flange portion 223 side. As shown in FIG. 4A, the first dynamic pressure groove 241 is inclined so as to gradually separate from the lid 227 toward the front in the rotation direction W1 of the rotor portion 221.

第２の動圧溝２４２は、筒部２２２の内周面に配置された、第１フランジ部２２３側から蓋２２７側へ延出する溝である。第２の動圧溝２４２は、図４Ａに示されるように、ロータ部２２１の回転方向Ｗ１の前方に向けて、第１フランジ部２２３から漸次離れるように傾いている。   The second dynamic pressure groove 242 is a groove that is arranged on the inner peripheral surface of the cylindrical portion 222 and extends from the first flange portion 223 side to the lid 227 side. As shown in FIG. 4A, the second dynamic pressure groove 242 is inclined so as to gradually separate from the first flange portion 223 toward the front in the rotation direction W1 of the rotor portion 221.

第３の動圧溝２４３は、図４Ａおよび図４Ｂに示されるように、第１フランジ部２２３の下面の上記接触部に配置されており、図４Ｂに示されるように、第１フランジ部２２３の外周側から筒部２２２の開口縁に向けて延出する、湾曲した溝である。第３の動圧溝２４３は、図４Ｂに示されるように、第１フランジ部２２３の外周縁に向けて凸の、そしてその中央部で最も膨らむ、湾曲した形状を有し、ロータ部２２１の回転方向Ｗ１の前方に向けて、筒部２２２の開口縁へ漸次接近するように形成されている。   As shown in FIGS. 4A and 4B, the third dynamic pressure groove 243 is arranged at the contact portion on the lower surface of the first flange portion 223, and as shown in FIG. 4B, the first flange portion 223. Is a curved groove extending from the outer peripheral side toward the opening edge of the tubular portion 222. As shown in FIG. 4B, the third dynamic pressure groove 243 has a curved shape that is convex toward the outer peripheral edge of the first flange portion 223, and has the most bulge at the center portion thereof. It is formed so as to gradually approach the opening edge of the tubular portion 222 toward the front in the rotation direction W1.

第１、第２、第３の動圧溝２４１〜２４３は、いずれも、例えば、その幅が２ｍｍであり、その深さが７μｍである。当該動圧溝は、例えば、上記一体成形物の射出成形時に同時に作製される。上記動圧溝は、切削加工によって作製されてもよい。   Each of the first, second, and third dynamic pressure grooves 241 to 243 has a width of 2 mm and a depth of 7 μm, for example. The dynamic pressure groove is produced at the same time, for example, during the injection molding of the integrally molded product. The dynamic pressure groove may be manufactured by cutting.

光偏向装置４１１２は、ロータ部２２１が磁力によって高速で回転し、照射機構４１１３からのレーザー光を上記鏡によって導光機構４１１４に向けて反射する。こうして、レーザー光は線状に展開（偏向）され、感光体ドラム４１３の軸方向に沿って感光体ドラム４１３の周面に照射される。   In the light deflector 4112, the rotor portion 221 rotates at high speed due to magnetic force, and the laser light from the irradiation mechanism 4113 is reflected by the mirror toward the light guide mechanism 4114. In this way, the laser light is linearly developed (deflected) and is applied to the peripheral surface of the photoconductor drum 413 along the axial direction of the photoconductor drum 413.

巻回コイル２０４に通電すると、ロータ部２２１は、モータの原理によって高速で回転する。ロータ部２２１には、第２の動圧溝２４２への空気の導入により、フランジ部２０５から浮き上がる力と、第１の動圧溝２４１への空気の導入により、フランジ部２０５に向けて抑えられる力とが作用する。また、ロータ部２２１が高速で回転すると、第２の動圧溝２４２に導入されるべき空気の一部が、第３の動圧溝２４３を介して外部に排出され、ロータ部２２１が浮き上がる力が低減される。ロータ部２２１に作用するこれらの力により、ロータ部２２１は、フランジ部２０５から浮き上がり、かつフランジ部２０５から離れた特定の位置で、軸２０３に接触せずに安定して高速で回転する。   When the winding coil 204 is energized, the rotor portion 221 rotates at high speed due to the principle of the motor. The rotor portion 221 is restrained toward the flange portion 205 by the force of floating from the flange portion 205 due to the introduction of air into the second dynamic pressure groove 242, and the introduction of air into the first dynamic pressure groove 241. Power and action. Further, when the rotor portion 221 rotates at a high speed, a part of the air to be introduced into the second dynamic pressure groove 242 is discharged to the outside through the third dynamic pressure groove 243, so that the rotor portion 221 has a floating force. Is reduced. Due to these forces acting on the rotor portion 221, the rotor portion 221 floats from the flange portion 205 and rotates at a high speed stably without contacting the shaft 203 at a specific position apart from the flange portion 205.

ロータ部２２１における上記接触部は、ロータ部２２１の高速回転の起動、停止時に、軸２０３における上記接触部と接触し、当該接触部同士の摩擦が生じる。ロータ部２２１における上記一体成形物は、その表面が樹脂組成物で構成されているため、ロータ部２２１における上記接触部から当該樹脂組成物の摩耗粉が発生する。   The contact portion of the rotor portion 221 comes into contact with the contact portion of the shaft 203 when the high-speed rotation of the rotor portion 221 starts and stops, and friction between the contact portions occurs. Since the surface of the integrally molded product in the rotor part 221 is made of a resin composition, abrasion powder of the resin composition is generated from the contact part in the rotor part 221.

当該摩耗粉は、ロータ部２２１の高速回転により帯電するが、ロータ部２２１の表面と同じ材料組成を有する。このため、摩耗粉は、ロータ部２２１の表面に形成された第１、第２および第３の動圧溝２４１〜２４３には静電的には付着せず、その結果、当該動圧溝への摩耗粉の付着および当該動圧溝の摩耗粉による閉塞が防止される。よって、上記動圧溝による、ロータ部２２１の回転位置の適正化の機能が損なわれず、長期にわたって所期の条件でロータ部２２１を高速で回転させることが可能となる。   The abrasion powder is charged by the high speed rotation of the rotor portion 221, but has the same material composition as the surface of the rotor portion 221. Therefore, the abrasion powder does not electrostatically adhere to the first, second, and third dynamic pressure grooves 241 to 243 formed on the surface of the rotor portion 221, and as a result, the wear powder does not reach the dynamic pressure grooves. It is possible to prevent the adhesion of the abrasion powder and the blockage of the dynamic pressure groove due to the abrasion powder. Therefore, the function of optimizing the rotational position of the rotor portion 221 by the dynamic pressure groove is not impaired, and the rotor portion 221 can be rotated at high speed for a long period of time under desired conditions.

以上の説明から明らかなように、上記光偏向装置は、上記動圧軸受けと、上記軸に回転自在に軸支された上記回転体を回転させるためのモータと、上記回転体の回転半径に沿う外方に向けて上記回転体に配置された複数の鏡と、を有する。よって、上記光偏向装置によれば、上記回転体の所期の回転運動を長期にわたり安定して実現することができ、電子写真方式における静電潜像を長期にわたり安定して形成することができる。また、上記光偏向装置の軸または回転体は、樹脂組成物で構成できるので、回転体および軸をセラミックスで製造する従来の光偏向装置に比べて、上記光偏向装置をより安価に製造することが可能である。   As is clear from the above description, the optical deflecting device has the dynamic pressure bearing, the motor for rotating the rotating body rotatably supported by the shaft, and the rotation radius of the rotating body. A plurality of mirrors arranged on the rotating body facing outward. Therefore, according to the optical deflecting device, the desired rotational movement of the rotating body can be stably realized for a long period of time, and the electrostatic latent image in the electrophotographic system can be stably formed for a long period of time. .. Further, since the shaft or the rotating body of the light deflecting device can be made of a resin composition, it is possible to manufacture the light deflecting device at a lower cost than a conventional light deflecting device in which the rotating member and the shaft are made of ceramics. Is possible.

［画像形成装置］
本発明の一実施の形態に係る画像形成装置は、感光体に静電潜像を形成するための露光装置に上記光偏向装置を含む。上記画像形成装置は、上記露光装置が上記光偏向装置を含む以外は、電子写真方式の公知の画像形成装置と同様に構成され得る。 [Image forming device]
An image forming apparatus according to an embodiment of the present invention includes the light deflecting device as an exposure device for forming an electrostatic latent image on a photoconductor. The image forming apparatus can be configured in the same manner as a known electrophotographic image forming apparatus except that the exposure apparatus includes the light deflecting device.

本発明に係る画像形成装置は、例えば、感光体、感光体を帯電させる帯電装置、帯電した感光体に光を照射して静電潜像を形成する露光装置、静電潜像が形成された感光体にトナーを供給して静電潜像に応じたトナー画像を形成する現像装置、静電潜像に形成されたトナー画像を記録媒体に転写するための中間転写体を含む転写装置、および、トナー画像を記録媒体に定着させる定着装置、を有する。「トナー画像」とは、トナーが画像状に集合した状態を言う。   The image forming apparatus according to the present invention includes, for example, a photoconductor, a charging device that charges the photoconductor, an exposure device that irradiates the charged photoconductor with light to form an electrostatic latent image, and an electrostatic latent image is formed. A developing device that supplies toner to a photoconductor to form a toner image corresponding to an electrostatic latent image, a transfer device that includes an intermediate transfer member that transfers the toner image formed on the electrostatic latent image to a recording medium, and A fixing device for fixing the toner image on the recording medium. “Toner image” refers to a state in which toner is collected in an image form.

図５は、本発明の一実施形態に係る画像形成装置の構成を概略的に示す図である。図５に示されるように、画像形成装置１は、画像読取部１１０、画像処理部３０、画像形成部４０、用紙搬送部５０および定着装置６０を有する。   FIG. 5 is a diagram schematically showing the configuration of the image forming apparatus according to the embodiment of the present invention. As shown in FIG. 5, the image forming apparatus 1 includes an image reading unit 110, an image processing unit 30, an image forming unit 40, a sheet conveying unit 50, and a fixing device 60.

画像形成部４０は、Ｙ（イエロー）、Ｍ（マゼンタ）、Ｃ（シアン）、Ｋ（ブラック）の各色トナーによる画像を形成する画像形成ユニット４１Ｙ、４１Ｍ、４１Ｃおよび４１Ｋを有する。これらは、収容されるトナー以外はいずれも同じ構成を有するので、以後、色を表す記号を省略することがある。画像形成部４０は、さらに、中間転写ユニット４２および二次転写ユニット４３を有する。これらは、転写装置に相当する。   The image forming unit 40 includes image forming units 41Y, 41M, 41C and 41K that form images with toners of Y (yellow), M (magenta), C (cyan) and K (black). Since these have the same configuration except for the toner to be stored, the symbols representing the colors may be omitted hereinafter. The image forming section 40 further includes an intermediate transfer unit 42 and a secondary transfer unit 43. These correspond to a transfer device.

画像形成ユニット４１は、露光装置４１１、現像装置４１２、感光体ドラム４１３、帯電装置４１４、およびドラムクリーニング装置４１５を有する。感光体ドラム４１３は、例えば負帯電型の有機感光体である。感光体ドラム４１３の表面は、光導電性を有する。感光体ドラム４１３は、感光体に相当する。帯電装置４１４は、例えばコロナ帯電器である。帯電装置４１４は、帯電ローラーや帯電ブラシ、帯電ブレードなどの接触帯電部材を感光体ドラム４１３に接触させて帯電させる接触帯電装置であってもよい。露光装置４１１は、例えば、前述した光走査装置であり、光源としての半導体レーザーと、形成すべき画像に応じたレーザー光を感光体ドラム４１３に向けて照射する上記の光偏向装置とを含む。現像装置４１２は、例えば二成分現像方式の現像装置である。   The image forming unit 41 includes an exposure device 411, a developing device 412, a photosensitive drum 413, a charging device 414, and a drum cleaning device 415. The photoconductor drum 413 is, for example, a negative charging type organic photoconductor. The surface of the photoconductor drum 413 has photoconductivity. The photoconductor drum 413 corresponds to a photoconductor. The charging device 414 is, for example, a corona charger. The charging device 414 may be a contact charging device that charges a contact charging member such as a charging roller, a charging brush, or a charging blade by contacting the photosensitive drum 413. The exposure device 411 is, for example, the above-described optical scanning device, and includes a semiconductor laser as a light source, and the above-mentioned optical deflection device for irradiating the photosensitive drum 413 with laser light according to an image to be formed. The developing device 412 is, for example, a two-component developing type developing device.

中間転写ユニット４２は、中間転写ベルト４２１、中間転写ベルト４２１を感光体ドラム４１３に圧接させる一次転写ローラー４２２、バックアップローラー４２３Ａを含む複数の支持ローラー４２３、およびベルトクリーニング装置４２６を有する。中間転写ベルト４２１は、複数の支持ローラー４２３にループ状に張架される。複数の支持ローラー４２３のうちの少なくとも一つの駆動ローラーが回転することにより、中間転写ベルト４２１は矢印Ａ方向に一定速度で走行する。   The intermediate transfer unit 42 includes an intermediate transfer belt 421, a primary transfer roller 422 that presses the intermediate transfer belt 421 against the photosensitive drum 413, a plurality of support rollers 423 including a backup roller 423A, and a belt cleaning device 426. The intermediate transfer belt 421 is looped around a plurality of support rollers 423. By rotating at least one drive roller of the plurality of support rollers 423, the intermediate transfer belt 421 travels in the direction of arrow A at a constant speed.

二次転写ユニット４３は、無端状の二次転写ベルト４３２、および二次転写ローラー４３１Ａを含む複数の支持ローラー４３１を有する。二次転写ベルト４３２は、二次転写ローラー４３１Ａおよび支持ローラー４３１によってループ状に張架される。   The secondary transfer unit 43 has an endless secondary transfer belt 432 and a plurality of support rollers 431 including a secondary transfer roller 431A. The secondary transfer belt 432 is stretched in a loop shape by the secondary transfer roller 431A and the support roller 431.

定着装置６０は、定着ローラー６２と、定着ローラー６２の外周面を覆い、用紙Ｓ上のトナー画像を構成するトナーを加熱、融解するための無端状の発熱ベルト６３と、用紙Ｓを定着ローラー６２および発熱ベルト６３に向けて押圧する加圧ローラー６４と、を有する。用紙Ｓは、記録媒体に相当する。   The fixing device 60 includes a fixing roller 62, an endless heating belt 63 that covers the outer peripheral surface of the fixing roller 62, heats and melts the toner that forms the toner image on the sheet S, and the sheet S. And a pressure roller 64 that presses the heat generation belt 63. The paper S corresponds to a recording medium.

画像形成装置１は、さらに、画像読取部１１０、画像処理部３０および用紙搬送部５０を有する。画像読取部１１０は、給紙装置１１１およびスキャナー１１２を有する。用紙搬送部５０は、給紙部５１、排紙部５２、および搬送経路部５３を有する。給紙部５１を構成する三つの給紙トレイユニット５１ａ〜５１ｃには、坪量やサイズなどに基づいて識別された用紙Ｓ（規格用紙、特殊用紙）が予め設定された種類ごとに収容される。搬送経路部５３は、レジストローラー対５３ａなどの複数の搬送ローラー対を有する。   The image forming apparatus 1 further includes an image reading unit 110, an image processing unit 30, and a sheet conveying unit 50. The image reading unit 110 includes a paper feeding device 111 and a scanner 112. The paper transport unit 50 has a paper feed unit 51, a paper discharge unit 52, and a transport path unit 53. The paper S (standard paper, special paper) identified based on the basis weight, size, etc. is accommodated in each of the preset types in the three paper feed tray units 51a to 51c constituting the paper feed unit 51. .. The transport path portion 53 has a plurality of transport roller pairs such as a registration roller pair 53a.

画像形成装置１による画像の形成を説明する。
スキャナー１１２は、コンタクトガラス上の原稿Ｄを光学的に走査して読み取る。原稿Ｄからの反射光がＣＣＤセンサー１１２ａにより読み取られ、入力画像データとなる。入力画像データは、画像処理部３０において所定の画像処理が施され、露光装置４１１に送られる。 Image formation by the image forming apparatus 1 will be described.
The scanner 112 optically scans and reads the document D on the contact glass. The reflected light from the document D is read by the CCD sensor 112a and becomes input image data. The input image data is subjected to predetermined image processing in the image processing unit 30 and sent to the exposure device 411.

感光体ドラム４１３は一定の周速度で回転する。帯電装置４１４は、感光体ドラム４１３の表面を一様に負極性に帯電させる。露光装置４１１は、上記ポリゴンミラーが高速で回転し、各色成分の入力画像データに対応するレーザー光を感光体ドラム４１３の軸方向に沿って展開し、当該軸方向に沿って感光体ドラム４１３の外周面に照射する。こうして感光体ドラム４１３の表面には、静電潜像が形成される。   The photoconductor drum 413 rotates at a constant peripheral speed. The charging device 414 uniformly charges the surface of the photoconductor drum 413 to have a negative polarity. In the exposure device 411, the polygon mirror rotates at high speed, develops laser light corresponding to the input image data of each color component along the axial direction of the photoconductor drum 413, and the laser beam of the photoconductor drum 413 of the photoconductor drum 413 is extended along the axial direction. Irradiate the outer peripheral surface. In this way, an electrostatic latent image is formed on the surface of the photoconductor drum 413.

現像装置４１２は、感光体ドラム４１３の表面にトナーを付着させることにより静電潜像が可視化される。こうして感光体ドラム４１３の表面に、静電潜像に応じたトナー画像が形成される。   The developing device 412 visualizes the electrostatic latent image by attaching toner to the surface of the photosensitive drum 413. In this way, a toner image corresponding to the electrostatic latent image is formed on the surface of the photoconductor drum 413.

感光体ドラム４１３の表面のトナー画像は、中間転写ユニット４２によって中間転写ベルト４２１に転写される。転写後に感光体ドラム４１３の表面に残存する転写残トナーは、感光体ドラム４１３の表面に摺接されるドラムクリーニングブレードを有するドラムクリーニング装置４１５によって除去される。   The toner image on the surface of the photoconductor drum 413 is transferred to the intermediate transfer belt 421 by the intermediate transfer unit 42. The transfer residual toner remaining on the surface of the photoconductor drum 413 after the transfer is removed by a drum cleaning device 415 having a drum cleaning blade slidably contacting the surface of the photoconductor drum 413.

一次転写ローラー４２２によって中間転写ベルト４２１が感光体ドラム４１３に圧接することにより、感光体ドラム４１３と中間転写ベルト４２１とによって、一次転写ニップが感光体ドラムごとに形成される。当該一次転写ニップにおいて、各色のトナー画像が中間転写ベルト４２１に順次重なって転写される。   When the intermediate transfer belt 421 is pressed against the photosensitive drum 413 by the primary transfer roller 422, the photosensitive drum 413 and the intermediate transfer belt 421 form a primary transfer nip for each photosensitive drum. At the primary transfer nip, the toner images of the respective colors are sequentially superimposed and transferred onto the intermediate transfer belt 421.

一方、二次転写ローラー４３１Ａは、中間転写ベルト４２１および二次転写ベルト４３２を介して、バックアップローラー４２３Ａに圧接される。それにより、中間転写ベルト４２１と二次転写ベルト４３２とによって、二次転写ニップが形成される。当該二次転写ニップを用紙Ｓが通過する。用紙Ｓは、用紙搬送部５０によって二次転写ニップへ搬送される。用紙Ｓの傾きの補正および搬送のタイミングの調整は、レジストローラー対５３ａが配設されたレジストローラー部により行われる。   On the other hand, the secondary transfer roller 431A is pressed against the backup roller 423A via the intermediate transfer belt 421 and the secondary transfer belt 432. As a result, a secondary transfer nip is formed by the intermediate transfer belt 421 and the secondary transfer belt 432. The sheet S passes through the secondary transfer nip. The sheet S is transported to the secondary transfer nip by the sheet transport unit 50. The correction of the inclination of the sheet S and the adjustment of the conveyance timing are performed by the registration roller unit provided with the registration roller pair 53a.

上記二次転写ニップに用紙Ｓが搬送されると、二次転写ローラー４３１Ａへ転写バイアスが印加される。この転写バイアスの印加によって、中間転写ベルト４２１に担持されているトナー画像が用紙Ｓに転写される。トナー画像が転写された用紙Ｓは、二次転写ベルト４３２によって、定着装置６０に向けて搬送される。   When the sheet S is conveyed to the secondary transfer nip, a transfer bias is applied to the secondary transfer roller 431A. By applying the transfer bias, the toner image carried on the intermediate transfer belt 421 is transferred to the sheet S. The sheet S on which the toner image is transferred is conveyed toward the fixing device 60 by the secondary transfer belt 432.

定着装置６０は、発熱ベルト６３と加圧ローラー６４とによって、定着ニップを形成し、搬送されてきた用紙Ｓを当該定着ニップ部で加熱、加圧する。こうしてトナー画像が用紙Ｓに定着する。トナー像が定着された用紙Ｓは、排紙ローラー５２ａを備えた排紙部５２により機外に排紙される。   The fixing device 60 forms a fixing nip by the heating belt 63 and the pressure roller 64, and heats and presses the conveyed sheet S at the fixing nip portion. In this way, the toner image is fixed on the paper S. The sheet S on which the toner image is fixed is ejected to the outside of the machine by the sheet ejection unit 52 having a sheet ejection roller 52a.

なお、二次転写後に中間転写ベルト４２１の表面に残存する転写残トナーは、中間転写ベルト４２１の表面に摺接されるベルトクリーニングブレードを有するベルトクリーニング装置４２６によって除去される。   The transfer residual toner remaining on the surface of the intermediate transfer belt 421 after the secondary transfer is removed by a belt cleaning device 426 having a belt cleaning blade that is in sliding contact with the surface of the intermediate transfer belt 421.

以上より明らかなように、画像形成装置１は、上記光偏向装置を含む露光装置４１１を有する。このため、上記光偏向装置の軸と回転体との接触部では、回転体の高速回転に伴い発生する摩耗粉による動圧溝の機能低下が十分に抑制される。よって、上記光偏向装置の所期の性能が長期にわたり安定して発現される。このため、画像形成装置１は、高画質の画像を高速で長期にわたり形成することが可能となる。   As is clear from the above, the image forming apparatus 1 has the exposure device 411 including the light deflection device. Therefore, at the contact portion between the shaft of the optical deflecting device and the rotating body, the functional deterioration of the dynamic pressure groove due to the abrasion powder generated as the rotating body rotates at high speed is sufficiently suppressed. Therefore, the desired performance of the optical deflector is stably exhibited for a long period of time. Therefore, the image forming apparatus 1 can form a high-quality image at high speed for a long period of time.

［ポリゴンモータ１の作製］
図３Ａ、３Ｂに示される軸のような形状を有するアルミニウム（Ａｌ）製の軸材の表面に、厚さ２０μｍのニッケル（Ｎｉ）層をめっきによって作製し、軸１を得た。軸１の表面のビッカース硬度（ＶＨＡ）は、６００ＨＶである。また、フランジ部（図３Ａ、図３Ｂ中の符号２０５）の表面粗さＲａは、０．２μｍである。 [Production of polygon motor 1]
A nickel (Ni) layer having a thickness of 20 μm was formed by plating on the surface of an aluminum (Al) shaft material having a shaft-like shape shown in FIGS. 3A and 3B to obtain a shaft 1. The Vickers hardness (VH A ) of the surface of the shaft 1 is 600 HV. The surface roughness Ra of the flange portion (reference numeral 205 in FIGS. 3A and 3B) is 0.2 μm.

熱硬化性樹脂用射出成形機７５Ｆ−３６Ｋ（株式会社松田製作所製）を用いて、フェノール樹脂を主成分とする樹脂組成物１で射出成形によって成形し、図４Ａ、４Ｂに示されるような形状を有する回転体を得た。これを回転体１とする。なお、上記射出成形における金型温度は１８０℃であり、シリンダ温度は９０℃である。   Using a thermosetting resin injection molding machine 75F-36K (manufactured by Matsuda Manufacturing Co., Ltd.), the resin composition 1 containing a phenol resin as a main component is injection-molded to have a shape as shown in FIGS. 4A and 4B. A rotating body having This is referred to as the rotating body 1. The mold temperature in the injection molding is 180°C and the cylinder temperature is 90°C.

回転体１の表面のビッカース硬度（ＶＨＲ）は、４０ＨＶであり、軸１のビッカース硬度から回転体１のビッカース硬度を引いた値ΔＨＶ（ＶＨＡ−ＶＨＲ）は、５６０ＨＶである。また、回転体１の第１フランジ部（図４Ａ中の２２３）の下面および筒部（図４Ａ中の２２２）の内周壁面の表面粗さＲａは、０．１５μｍである。回転体１における動圧溝は、上記射出成形における金型のキャビティに配置された突条によって形成されており、当該動圧溝の最大幅は２ｍｍであり、当該動圧溝の深さは７μｍである。 Vickers hardness of the surface of the rotating body 1 (VH R) is 40HV, a value obtained by subtracting the Vickers hardness of the rotating body 1 from the Vickers hardness of the shaft 1 ΔHV (VH A -VH R) is 560HV. The surface roughness Ra of the lower surface of the first flange portion (223 in FIG. 4A) and the inner peripheral wall surface of the tubular portion (222 in FIG. 4A) of the rotating body 1 is 0.15 μm. The dynamic pressure groove in the rotating body 1 is formed by a ridge arranged in the cavity of the mold in the injection molding, the maximum width of the dynamic pressure groove is 2 mm, and the depth of the dynamic pressure groove is 7 μm. Is.

樹脂組成物１は、１００質量部のフェノール樹脂（ＰＲ）に、１０質量部のグラファイト粒子（ＧＲＡ、平均一次粒径２０ｎｍ）１を、ヘンシェルミキサー（日本コークス工業株式会社製）を用いて混合することによって得た。当該混合は、回転翼の周速を３５ｍ／秒、処理温度を３２℃、混合時間を２０分間として行った。グラファイト粒子１は、シランカップリング剤によって疎水化処理されている。樹脂組成物１中におけるグラファイト粒子１の分散粒径は、樹脂組成物１のミクロトームによる薄片をＴＥＭで観察することによって、上記平均一次粒径と実質的に同じであることが確認される。   The resin composition 1 is obtained by mixing 100 parts by mass of a phenol resin (PR) with 10 parts by mass of graphite particles (GRA, average primary particle size 20 nm) 1 using a Henschel mixer (manufactured by Nippon Coke Industry Co., Ltd.). Got by. The mixing was performed at a peripheral speed of the rotary blade of 35 m/sec, a treatment temperature of 32° C., and a mixing time of 20 minutes. The graphite particles 1 are hydrophobized with a silane coupling agent. The dispersed particle size of the graphite particles 1 in the resin composition 1 is confirmed to be substantially the same as the average primary particle size by observing a thin section of the resin composition 1 by a microtome with a TEM.

なお、軸１および回転体１における上記ビッカース硬度は、株式会社ミツトヨ製 ＨＭ−２００システムによって測定した。   The Vickers hardness of the shaft 1 and the rotating body 1 was measured by HM-200 system manufactured by Mitutoyo Corporation.

軸１および回転体１を用い、動圧軸受け１を構成した。また、回転体１に多面鏡（八面鏡）および磁石を図４Ａ、４Ｂに示されるようにさらに配置した。さらに軸１を、上記磁石に対応するべき巻回コイルが周設されている基板に、図２に示されるように配置し、上記の回転体１を当該軸１に嵌合させ、光偏向装置であるポリゴンモータ（ＰＭ）１を作製した。   A dynamic pressure bearing 1 was constructed using the shaft 1 and the rotating body 1. Further, a polygonal mirror (octahedral mirror) and a magnet were further arranged on the rotating body 1 as shown in FIGS. 4A and 4B. Further, the shaft 1 is arranged on a substrate around which a winding coil corresponding to the magnet is provided as shown in FIG. 2, and the rotating body 1 is fitted to the shaft 1 to form an optical deflector. Polygon motor (PM) 1 which is

［ポリゴンモータ２の作製］
ニッケル層の厚さを１０μｍに変更した以外は軸１と同様にして、軸２を得た。軸２のＶＨＡは５１０ＨＶである。また、グラファイト粒子１の含有量を１０質量部とした以外は樹脂組成物１と同様にした樹脂組成物２を用意し、樹脂組成物１に代えて樹脂組成物２を用いた以外は回転体１と同様にして、回転体２を得た。回転体２のＶＨＲは３０ＨＶであり、軸２および回転体２におけるΔＨＶは、４８０ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸２および回転体２を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ２を得た。 [Production of polygon motor 2]
A shaft 2 was obtained in the same manner as the shaft 1 except that the thickness of the nickel layer was changed to 10 μm. VH A of the shaft 2 is 510HV. Further, a resin composition 2 was prepared in the same manner as the resin composition 1 except that the content of the graphite particles 1 was 10 parts by mass, and the resin composition 2 was used in place of the resin composition 1, and the rotating body was used. A rotating body 2 was obtained in the same manner as in 1. VH R of the rotary body 2 is 30 HV, Delta] HV in the shaft 2 and the rotary member 2 is 480HV. Then, a polygon motor 2 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 2 and the rotating body 2 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1.

［ポリゴンモータ３の作製］
上記軸材そのものを軸３とした。軸３のＶＨＡは４８０ＨＶである。また、グラファイト粒子１の含有量を２０質量部とした以外は樹脂組成物１と同様にした樹脂組成物３を用意し、樹脂組成物１に代えて樹脂組成物３を用いた以外は回転体１と同様にして、回転体３を得た。回転体３のＶＨＲは２５ＨＶであり、軸３および回転体３におけるΔＨＶは、４５５ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸３および回転体３を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ３を得た。 [Production of polygon motor 3]
The shaft material itself was used as the shaft 3. VH A of the shaft 3 is 480HV. Further, a resin composition 3 prepared in the same manner as the resin composition 1 except that the content of the graphite particles 1 was 20 parts by mass was prepared, and the resin composition 3 was used in place of the resin composition 1, and the rotating body was used. A rotating body 3 was obtained in the same manner as in 1. VH R of the rotary body 3 is 25 HV, Delta] HV in the shaft 3 and the rotating body 3 is 455HV. Then, a polygon motor 3 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 3 and the rotating body 3 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1.

［ポリゴンモータ４の作製］
フェノール樹脂に代えてエポキシ樹脂（「ＥＰＩＣＬＯＮ１０５０」と「ＴＤ−２１０６」、いずれもＤＩＣ株式会社製）を用い、グラファイト粒子１に代えて二硫化モリブデン粒子（ＭｏＳ２、平均一次粒径１０ｎｍ）を、１００質量部のエポキシ樹脂に対して５質量部用いた以外は、樹脂組成物１と同様にした樹脂組成物４を用意し、樹脂組成物１に代えて樹脂組成物４を用いた以外は回転体１と同様にして、回転体４を得た。回転体４のＶＨＲは２５ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸３および回転体４を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ４を得た。軸３および回転体４におけるΔＨＶは、４５５ＨＶである。 [Production of polygon motor 4]
An epoxy resin (“EPICLON 1050” and “TD-2106”, both manufactured by DIC Corporation) was used in place of the phenol resin, and molybdenum disulfide particles (MoS 2 , average primary particle diameter 10 nm) were used in place of the graphite particles 1. A resin composition 4 prepared in the same manner as the resin composition 1 was prepared except that 5 parts by mass was used for 100 parts by mass of the epoxy resin, and the resin composition 4 was used in place of the resin composition 1 and rotated. A rotary body 4 was obtained in the same manner as the body 1. VH R of the rotary body 4 is 25 HV. Then, a polygon motor 4 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 3 and the rotating body 4 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1. ΔHV in the shaft 3 and the rotating body 4 is 455HV.

［ポリゴンモータ５の作製］
ニッケル層の厚さを５μｍに変更した以外は軸１と同様にして、軸５を得た。軸５のＶＨＡは６００ＨＶである。また、グラファイト粒子１に代えてその表面が疎水化処理されていないグラファイト粒子５を用いる以外は樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物５を用意し、樹脂組成物１に代えて樹脂組成物５を用いた以外は回転体１と同様にして、回転体５を得た。回転体５のＶＨＲは４０ＨＶであり、軸５および回転体５におけるΔＨＶは、５６０ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸５および回転体５を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ５を得た。 [Production of polygon motor 5]
A shaft 5 was obtained in the same manner as the shaft 1 except that the thickness of the nickel layer was changed to 5 μm. VH A of the shaft 5 is 600 HV. Further, a resin composition 5 is prepared in the same manner as the resin composition 1 except that the graphite particles 5 whose surface is not subjected to a hydrophobic treatment are used in place of the graphite particles 1, and the resin composition is replaced with the resin composition 1. A rotator 5 was obtained in the same manner as the rotator 1, except that 5 was used. VH R of the rotary body 5 is 40HV, Delta] HV in the shaft 5 and the rotary body 5 is 560HV. Then, a polygon motor 5 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 5 and the rotating body 5 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1.

［ポリゴンモータ６の作製］
ニッケル層に代えて厚さ５μｍのクロム（Ｃｒ）層をめっきによって上記基材の表面に形成して、軸６を得た。軸６のＶＨＡは１０５０ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸６および回転体５を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ６を得た。軸６および回転体５におけるΔＨＶは、１０１０ＨＶである。 [Production of polygon motor 6]
In place of the nickel layer, a chromium (Cr) layer having a thickness of 5 μm was formed on the surface of the base material by plating to obtain a shaft 6. VH A of the shaft 6 is 1050HV. Then, a polygon motor 6 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 6 and the rotating body 5 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1. ΔHV in the shaft 6 and the rotating body 5 is 1010 HV.

［ポリゴンモータ７の作製］
ニッケル層に代えて厚さ５μｍの窒化チタン（ＴｉＮ）層をプラズマ処理によって上記基材の表面に形成して、軸７を得た。軸７のＶＨＡは１９５０ＨＶである。そして、軸１に代えて軸７を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ７を得た。軸７および回転体１におけるΔＨＶは、１９１０ＨＶである。 [Production of polygon motor 7]
In place of the nickel layer, a titanium nitride (TiN) layer having a thickness of 5 μm was formed on the surface of the base material by plasma treatment to obtain a shaft 7. VH A axis 7 is 1950HV. A polygon motor 7 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 7 was used instead of the shaft 1. ΔHV in the shaft 7 and the rotating body 1 is 1910 HV.

［ポリゴンモータ８の作製］
軸１の上部周壁および上記フランジ部の上面に上記動圧溝を適切な向きで作製し、軸８を得た。軸８のＶＨＡは、６００ＨＶである。また、上記動圧溝を有さない以外は回転体１と同様の形状を有する回転体８を、回転体１と同様にして得た。軸８および回転体８におけるΔＨＶは、５６０である。そして、軸１および回転体１に代えて軸８および回転体８を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ８を得た。 [Production of polygon motor 8]
The dynamic pressure groove was formed on the upper peripheral wall of the shaft 1 and the upper surface of the flange portion in an appropriate direction to obtain a shaft 8. VH A axis 8 is 600 HV. Further, a rotary body 8 having the same shape as the rotary body 1 except that it does not have the dynamic pressure groove was obtained in the same manner as the rotary body 1. ΔHV in the shaft 8 and the rotating body 8 is 560. Then, a polygon motor 8 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 8 and the rotating body 8 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1.

［ポリゴンモータ９の作製］
軸１および回転体１の材料を逆転させた以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ９を得た。すなわち、図３Ａ、３Ｂに示されるような形状の軸を樹脂組成物１の射出成形によって作製した。これを軸９とする。また、図４Ａ、４Ｂに示されるような形状の、上記動圧溝を有するアルミニウム製の部材を切削加工によって作製し、その表面に厚さ１０μｍのニッケル層をめっきによって作製して回転体を得た。これを回転体９とする。軸９のＶＨＡは４０ＨＶであり、回転体９のＶＨＲは６００ＨＶであり、軸９および回転体９におけるΔＨＶは、−５６０ＨＶである。そして、軸１および回転体１に代えて軸９および回転体９を用いる以外はポリゴンモータ１と同様にして、ポリゴンモータ９を得た。 [Production of polygon motor 9]
A polygon motor 9 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the materials of the shaft 1 and the rotating body 1 were reversed. That is, a shaft having a shape as shown in FIGS. 3A and 3B was produced by injection molding of the resin composition 1. This is axis 9. Further, an aluminum member having the above-mentioned dynamic pressure groove having a shape as shown in FIGS. 4A and 4B is produced by cutting, and a nickel layer having a thickness of 10 μm is produced on the surface by plating to obtain a rotating body. It was This is referred to as the rotating body 9. The VH A axis 9 is 40HV, VH R of the rotary body 9 is 600 HV, Delta] HV in the axial 9 and the rotating member 9 is -560HV. Then, a polygon motor 9 was obtained in the same manner as the polygon motor 1 except that the shaft 9 and the rotating body 9 were used instead of the shaft 1 and the rotating body 1.

［評価］
ポリゴンモータ１〜９のそれぞれにおいて、回転体を、５００００ｒｐｍの回転速度に１分間かけて回転させ、５００００ｒｐｍの回転を３０秒間維持し、その後１分間かけて減速させ、回転停止させる、この一連の回転駆動操作を５００００回繰り返し行った。 [Evaluation]
In each of the polygon motors 1 to 9, the rotating body is rotated at a rotation speed of 50000 rpm for 1 minute, the rotation of 50000 rpm is maintained for 30 seconds, then decelerated for 1 minute, and rotation is stopped. The driving operation was repeated 50,000 times.

次いで、ポリゴンモータ１〜９のそれぞれを、室温環境下に設置されているコニカミノルタ株式会社製の画像形成装置「ｂｉｚｈｕｂＣ７５４」（「ｂｉｚｈｕｂ」は同社の登録商標）の改造機に搭載し、Ａ４サイズの普通紙にハーフトーン画像を出力した。なお、当該改造機は、光偏向装置が設置されているハウジング内の温度をヒータによって調整できるように上記画像形成装置が改造されてなる装置である。   Next, each of the polygon motors 1 to 9 is mounted on a modified machine of an image forming apparatus "bizhub C754" ("bizhub" is a registered trademark of the same company) manufactured by Konica Minolta Co., Ltd., which is installed in a room temperature environment, and A4 size. The halftone image was output on plain paper. The modified machine is an apparatus in which the image forming apparatus is modified so that the temperature inside the housing in which the optical deflector is installed can be adjusted by a heater.

そして、上記ハーフトーン画像の任意の１０箇所における画像濃度を、反射濃度計「ＲＤ−９１８（マクベス社製）」で測定し、その平均値を求めると共に、当該平均値と各測定値との差の、当該平均値に対する割合（ばらつき）ＶＤｉを求め、下記の基準により評価した。◎または○であれば実用上問題ない、と判断される。
◎：ＶＤｉが、１％以下
○：ＶＤｉが、１％を超え、５％以下の範囲内
×：ＶＤｉが、５％を超える Then, the image density at any 10 points of the halftone image is measured with a reflection densitometer "RD-918 (manufactured by Macbeth Co.)", and an average value thereof is obtained, and a difference between the average value and each measured value is obtained. The ratio (variation) VDi to the average value was calculated and evaluated according to the following criteria. If ◎ or ○, it is judged that there is no practical problem.
⊚: VDi is 1% or less ◯: VDi is in the range of more than 1% and 5% or less ×: VDi is more than 5%

なお、ポリゴンモータ１〜９のそれぞれについて、上記の駆動、停止の繰り返し操作中に破壊され回転しなくなるものについては評価を中断し、不合格（×）とした。結果を表１に示す。   For each of the polygon motors 1 to 9, the evaluation was interrupted for those that were destroyed during the repeated driving and stopping operations described above and could not be rotated, and the test was rejected (x). The results are shown in Table 1.

Figure 0006699081
Figure 0006699081

表１から明らかなように、ポリゴンモータ１〜７は、駆動、停止を繰り返す上記の耐久試験後においても、十分な画質の画像の形成に供されている。これは、ビッカース硬度が異なる軸および回転体を用いているにも関わらず、より軟らかい部材の摩耗粉による動圧の変動や画像の汚染などが生じないため、と考えられる。そして、その理由は、ビッカース硬度のより低い回転体に動圧溝が形成されていることから、当該摩耗粉は回転体から発生するが、当該摩耗粉は当該回転体の表面と同じ材料組成からなるので、動圧溝に静電的に付着せず、その結果、動圧溝の所期の機能が発現され続けたため、と考えられる。   As is clear from Table 1, the polygon motors 1 to 7 are used for forming an image with sufficient image quality even after the above durability test in which driving and stopping are repeated. It is considered that this is because, although the shaft and the rotating body having different Vickers hardness are used, the fluctuation of the dynamic pressure and the image contamination due to the abrasion powder of the softer member do not occur. And, the reason is that since the dynamic pressure groove is formed in the rotating body having a lower Vickers hardness, the wear powder is generated from the rotating body, but the wear powder is from the same material composition as the surface of the rotating body. Therefore, it is considered that they did not electrostatically adhere to the dynamic pressure groove, and as a result, the intended function of the dynamic pressure groove continued to be expressed.

また、例えば、ポリゴンモータ１〜６は、ポリゴンモータ７よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、ΔＨＶがより適切なため、ポリゴンモータ１〜６では、ポリゴンモータ７よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。   Further, for example, the polygon motors 1 to 6 have smaller variations in image density than the polygon motor 7. It is considered that this is because the ΔHV is more appropriate, and thus the generation of abrasion powder was further suppressed in the polygon motors 1 to 6 than in the polygon motor 7.

また、例えば、ポリゴンモータ１、２は、ポリゴンモータ３、４よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、ＶＨＡおよびＶＨＢが適度に高いので、ポリゴンモータ１、２では、ポリゴンモータ３、４よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。   Further, for example, the polygon motors 1 and 2 have smaller variations in image density than the polygon motors 3 and 4. It is considered that this is because VHA and VHB are moderately high, and therefore, the polygon motors 1 and 2 suppressed the generation of wear debris more than the polygon motors 3 and 4.

また、例えば、ポリゴンモータ１は、ポリゴンモータ５よりも画像濃度のばらつきがより小さい、これは、グラファイト粒子１が疎水化処理されているため、フェノール樹脂中でより微細に分散し、軸に対する回転体の潤滑性がより高まり、その結果、ポリゴンモータ１では、ポリゴンモータ５よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。   Further, for example, the polygon motor 1 has a smaller variation in image density than the polygon motor 5. This is because the graphite particles 1 are hydrophobized so that they are more finely dispersed in the phenol resin and rotated about the axis. It is considered that this is because the lubricity of the body was further enhanced, and as a result, the generation of abrasion powder was further suppressed in the polygon motor 1 than in the polygon motor 5.

また、例えば、ポリゴンモータ３は、ポリゴンモータ４よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、フェノール樹脂が摩耗に強い材料としてより良好であり、グラファイト粒子が摩擦に係る潤滑剤としてより良好であるため、と考えられる。   Further, for example, the polygon motor 3 has a smaller variation in image density than the polygon motor 4. It is believed that this is because phenolic resins are better as wear resistant materials and graphite particles are better as friction lubricants.

一方、ポリゴンモータ８は、ポリゴンモータ１〜７よりも画像濃度のばらつきが明らかに大きい。これは、軸と回転体のうち、より硬い軸に動圧溝を形成し、より軟らかい回転体には動圧溝を形成しなかったため、と考えられる。より詳しくは、回転体の摩耗により生じた摩耗粉が回転体の高速回転により帯電しつつ軸の動圧溝に運ばれ、当該動圧溝において、軸に対する電位差により静電的に軸に強く付着し、その結果、動圧溝が摩耗粉で埋まり、動圧溝の所期の機能の発現が不十分となったため、と考えられる。   On the other hand, the polygon motor 8 has obviously larger image density variation than the polygon motors 1-7. It is considered that this is because the dynamic pressure groove was formed in the harder shaft of the shaft and the rotary body, and the dynamic pressure groove was not formed in the softer rotary body. More specifically, the abrasion powder generated by the abrasion of the rotating body is carried to the dynamic pressure groove of the shaft while being charged by the high speed rotation of the rotating body, and electrostatically strongly adheres to the shaft in the dynamic pressure groove due to the potential difference with respect to the shaft. However, as a result, it is considered that the dynamic pressure groove was filled with abrasion powder and the desired function of the dynamic pressure groove was insufficiently expressed.

また、ポリゴンモータ９は、上記耐久試験中に破壊され、回転しなくなった。これは、軸と回転体のうち、より硬い材料で作製した回転体に動圧溝を形成し、より軟らかい材料で軸を作製したため、と考えられる。より具体的には、回転体の回転により軸が摩耗し、さらに摩耗粉が動圧溝内で回転体に静電的に強く付着したことにより、動圧溝による回転体の回転を安定させる機能が著しく失われ、その結果、軸が破壊されたため、と考えられる。   Further, the polygon motor 9 was destroyed during the above durability test and stopped rotating. It is considered that this is because, among the shaft and the rotating body, the dynamic pressure groove was formed in the rotating body made of a harder material and the shaft was made of a softer material. More specifically, the function of stabilizing the rotation of the rotating body by the dynamic pressure groove by wear of the shaft due to the rotation of the rotating body and the electrostatic wear of the wear powder on the rotating body in the dynamic pressure groove. Is significantly lost, and as a result, the shaft was destroyed, it is considered.

本発明によれば、光偏向装置の回転体または軸のいずれかを樹脂で成形することが可能であり、回転体の高速回転による摩耗粉による耐久性や画質などの低下が抑制される。よって、本発明は、画像形成装置に好適な光偏向装置を安価に提供できることに留まらず、高速かつ高画質の画像を長期にわたって安定して形成する画像形成装置をも安価に提供することが可能となり、当該画像形成装置のさらなる発展およびさらなる普及に寄与することが期待される。   According to the present invention, it is possible to mold either the rotating body or the shaft of the optical deflector with resin, and it is possible to suppress deterioration of durability and image quality due to abrasion powder due to high-speed rotation of the rotating body. Therefore, the present invention is not limited to being able to provide an optical deflecting device suitable for an image forming apparatus at low cost, but can also provide an image forming apparatus that stably forms a high-speed and high-quality image over a long period of time at low cost. Therefore, it is expected to contribute to further development and further popularization of the image forming apparatus.

１ 画像形成装置
３０ 画像処理部
４０ 画像形成部
４１Ｙ、４１Ｍ、４１Ｃ、４１Ｋ 画像形成ユニット
４２ 中間転写ユニット
４３ 二次転写ユニット
５０ 用紙搬送部
５１ 給紙部
５１ａ、５１ｂ、５１ｃ 給紙トレイユニット
５２ 排紙部
５２ａ 排紙ローラー
５３ 搬送経路部
５３ａ レジストローラー対
６０ 定着装置
６２ 定着ローラー
６３ 発熱ベルト
６４ 加圧ローラー
１１０ 画像読取部
１１１ 給紙装置
１１２ スキャナー
１１２ａ ＣＣＤセンサー
２０１ ステータ部
２０２ 基板
２０３ 軸
２０４ 巻回コイル
２０５ フランジ部
２２１ ロータ部
２２２ 筒部
２２３ 第１フランジ部
２２４ 第２フランジ部
２２５ 支持部
２２６ 磁石
２２７ 蓋
２４１ 第１の動圧溝
２４２ 第２の動圧溝
２４３ 第３の動圧溝
４１１ 光走査装置（露光装置）
４１２ 現像装置
４１３ 感光体ドラム
４１４ 帯電装置
４１５ ドラムクリーニング装置
４２１ 中間転写ベルト
４２２ 一次転写ローラー
４２３、４３１ 支持ローラー
４２３Ａ バックアップローラー
４２６ ベルトクリーニング装置
４３１Ａ 二次転写ローラー
４３２ 二次転写ベルト
４１１１ 基台
４１１２ 光偏向装置
４１１３ 照射機構
４１１４ 導光機構
４１１５ 半導体レーザー発光体
４１１６ コリメータレンズ
４１１７ 第１シリンドリカルレンズ
４１１８ ｆθレンズ
４１１９ 第２シリンドリカルレンズ
４１２０ 反射ミラー
４１２１ ミラー
４１２２ 同期検知器
Ｄ 原稿
Ｓ 用紙 1 image forming apparatus 30 image processing unit 40 image forming unit 41Y, 41M, 41C, 41K image forming unit 42 intermediate transfer unit 43 secondary transfer unit 50 paper transport unit 51 paper feed units 51a, 51b, 51c paper feed tray unit 52 discharge Paper unit 52a Paper discharge roller 53 Conveyance path unit 53a Registration roller pair 60 Fixing device 62 Fixing roller 63 Heating belt 64 Pressure roller 110 Image reading unit 111 Paper feeding device 112 Scanner 112a CCD sensor 201 Stator unit 202 Substrate 203 Axis 204 Rolling Coil 205 Flange portion 221 Rotor portion 222 Cylindrical portion 223 First flange portion 224 Second flange portion 225 Support portion 226 Magnet 227 Lid 241 First dynamic pressure groove 242 Second dynamic pressure groove 243 Third dynamic pressure groove 411 Light Scanning device (exposure device)
412 Developing device 413 Photoconductor drum 414 Charging device 415 Drum cleaning device 421 Intermediate transfer belt 422 Primary transfer roller 423, 431 Support roller 423A Backup roller 426 Belt cleaning device 431A Secondary transfer roller 432 Secondary transfer belt 4111 Base 4112 Light deflection Device 4113 Irradiation mechanism 4114 Light guide mechanism 4115 Semiconductor laser light emitter 4116 Collimator lens 4117 First cylindrical lens 4118 fθ lens 4119 Second cylindrical lens 4120 Reflection mirror 4121 Mirror 4122 Synchrotron detector D Original S paper

Claims (6)

軸と、前記軸に回転自在に軸支される回転体と、前記軸または前記回転体に配置される動圧溝と、を有し、
前記動圧溝は、前記回転体の回転時に前記軸の軸方向に沿う方向の力を流入する空気によって発生させ、回転する前記回転体を前記軸方向における所期の位置に維持する、動圧軸受けであって、
前記動圧溝は、前記軸および前記回転体のうちのビッカース硬度がより低い前記回転体に配置され、
前記軸と前記回転体とのビッカース硬度の差は、４００〜１１００ＨＶである、
動圧軸受け。 A shaft, a rotating body rotatably supported by the shaft, and a dynamic pressure groove arranged on the shaft or the rotating body,
The dynamic pressure groove generates a force in a direction along the axial direction of the shaft by the inflowing air when the rotary body rotates, and maintains the rotating rotary body at a desired position in the axial direction. It’s a bearing,
The dynamic pressure groove is arranged in the rotary body having a lower Vickers hardness of the shaft and the rotary body,
The difference in Vickers hardness between the shaft and the rotating body is 400 to 1100 HV.
Dynamic pressure bearing. 前記軸は、アルミニウムを９５％以上含有する金属製の軸材と、アルミニウムよりも高い硬度を有する材料で構成された、前記軸材の表面を被覆する被覆層と、を有する、請求項１に記載の動圧軸受け。   The shaft has a metal shaft material containing 95% or more of aluminum, and a coating layer configured to cover the surface of the shaft material, the coating layer being made of a material having a hardness higher than that of aluminum. Dynamic pressure bearing described. 少なくとも前記回転体が前記軸に軸支されたときに前記回転体における前記軸に面する表面のうちの、前記軸方向に沿う部分および前記軸方向を横切る部分の一方または両方は、潤滑剤を含有する熱硬化性樹脂の成形物で構成され、
前記熱硬化性樹脂は、フェノール樹脂であり、
前記潤滑剤は、ポリテトラフルオロエチレンまたはグラファイト製の粒子である、
請求項１または２に記載の動圧軸受け。 At least one of the surface of the rotating body facing the shaft when the rotating body is axially supported by the shaft and the portion traversing the axial direction, or both of the parts cross the axial direction. Consists of a thermoset resin molding containing
The thermosetting resin is a phenolic resin,
The lubricant is particles made of polytetrafluoroethylene or graphite,
The dynamic pressure bearing according to claim 1. 前記軸のビッカース硬度は、５００ＨＶ以上であり、前記回転体のビッカース硬度は、３０ＨＶ以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の動圧軸受け。   The dynamic pressure bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the shaft has a Vickers hardness of 500 HV or more and the rotating body has a Vickers hardness of 30 HV or more. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の動圧軸受けと、前記軸に回転自在に軸支された前記回転体を回転させるためのモータと、前記回転体の回転半径に沿う外方に向けて前記回転体に配置された複数の鏡と、を有する、光偏向装置。   The dynamic pressure bearing according to any one of claims 1 to 4, a motor for rotating the rotating body rotatably supported by the shaft, and an outer side along a rotation radius of the rotating body. A plurality of mirrors disposed on the rotating body toward the optical deflector. 感光体と、前記感光体に静電潜像を形成するための露光装置とを有する画像形成装置であって、
前記露光装置は、請求項５に記載の光偏向装置を含む、画像形成装置。 An image forming apparatus having a photoconductor and an exposure device for forming an electrostatic latent image on the photoconductor,
The image forming apparatus, wherein the exposure device includes the light deflection device according to claim 5.
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