JP2016109219A - Dynamic pressure bearing, and optical deflection device and image formation device having the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、動圧軸受け、それを有する光偏向装置および当該光偏向装置を有する画像形成装置に関する。 The present invention relates to a dynamic pressure bearing, an optical deflection apparatus having the dynamic pressure bearing, and an image forming apparatus having the optical deflection apparatus.
レーザープリンタなどの電子写真方式の画像形成装置は、感光体に静電潜像を形成するための露光装置として、回転する多面鏡(ポリゴンミラー)を有する光偏向装置を有する。当該光偏向装置は、画像情報を含むレーザー光を、高速で回転する上記多面鏡によって、感光体の軸方向に沿って走査するように感光体の表面に反射し、感光体の表面に静電潜像を形成する。 2. Description of the Related Art An electrophotographic image forming apparatus such as a laser printer has an optical deflecting device having a rotating polygon mirror as an exposure device for forming an electrostatic latent image on a photosensitive member. The light deflecting device reflects laser light including image information to the surface of the photoconductor so as to scan along the axial direction of the photoconductor by the polygon mirror rotating at high speed, and electrostatically reflects the surface of the photoconductor. A latent image is formed.
このような光偏向装置には、一般に、回転運動により生じる圧力によって回転体の回転位置を制御する動圧軸受けが用いられている。当該動圧軸受けには、上記多面鏡を回転可能に支持する軸、および、当該軸を回転自在に受ける軸受、のいずれもが、樹脂のインサート成形物で構成され、かつそれらの一方または両方に、上記軸の回転時の軸方向における位置を一定に保つための動圧溝が形成されている動圧軸受けが知られている(例えば、特許文献1参照)。 Such an optical deflecting device generally uses a dynamic pressure bearing that controls a rotational position of a rotating body by a pressure generated by a rotational motion. In the dynamic pressure bearing, both the shaft that rotatably supports the polygon mirror and the bearing that rotatably receives the shaft are made of resin insert moldings, and either or both of them are formed. A dynamic pressure bearing is known in which a dynamic pressure groove is formed to keep the position in the axial direction constant during rotation of the shaft (see, for example, Patent Document 1).
また、上記光偏向装置には、上記軸の硬度と上記軸受けの硬度とが異なる光偏向装置が知られている(例えば、特許文献2参照)。 Further, as the optical deflection device, there is known an optical deflection device in which the hardness of the shaft and the hardness of the bearing are different (see, for example, Patent Document 2).
近年、上記画像形成装置のさらなる省エネルギー化が要求されている。その一手段として、上記光偏向装置における上記多面鏡を回転させるためのモータの待機電力のさらなる削減が挙げられる。その一手段として、画像形成装置のプリントしていない、スタンバイ待機時には、上記モータの回転数を小さくし、あるいは当該モータを停止させることが挙げられる。この場合、上記多面鏡の回転起動および停止が頻繁に行われる。 In recent years, further energy saving of the image forming apparatus has been demanded. As one means for that, there is a further reduction in standby power of a motor for rotating the polygon mirror in the optical deflecting device. One means for this is to reduce the rotational speed of the motor or stop the motor during standby standby when the image forming apparatus is not printing. In this case, the polygon mirror is frequently started and stopped.
上記特許文献1に記載の動圧軸受けを光偏向装置に採用すると、上記のような近年の高速化かつ省エネルギー化のための運転条件では、上記軸または上記軸受けの摩耗が激しく、耐久性が不十分となることがある。
When the dynamic pressure bearing described in
また、上記特許文献2に記載の光偏向装置は、上記軸および上記軸受けの焼き付けを防止する観点から有効である。しかしながら、上記軸受け(回転体)の周辺の空気圧で回転体の回転位置を制御する場合には、上記軸および上記軸受けの材料の種類や上記動圧溝の配置などの条件によっては、上記軸または上記軸受けの摩耗による粉体(以下、「摩耗粉」とも言う)が発生することがあり、その結果、上記動圧溝に溜まり、光偏向装置における所期の回転動作が実現されないことがある。 The optical deflecting device described in Patent Document 2 is effective from the viewpoint of preventing the shaft and the bearing from being burned. However, when the rotational position of the rotating body is controlled by the air pressure around the bearing (rotating body), depending on the conditions such as the type of the shaft and the material of the bearing and the arrangement of the dynamic pressure grooves, the shaft or Powder due to wear of the bearing (hereinafter, also referred to as “abrasion powder”) may be generated, and as a result, it may accumulate in the dynamic pressure groove, and a desired rotation operation in the optical deflection apparatus may not be realized.
たとえば、SUS製の軸と、SUSまたは真鍮製の軸受けとを含む動圧軸受けの構成が特許文献2に記載されている。当該軸受けには、上記動圧溝が形成され、かつ当該軸受けは、ニッケルなどのより硬い金属で被覆されている。この構成では、上記軸と上記軸受けとの間にオイルなどの流動性の潤滑成分が介在する場合には、所期の回転動作が比較的安定して実現される。しかしながら、上記軸受け(回転体)の回転時に生じる空気圧で回転体の上記軸方向における位置を制御する場合では、上記軸および上記軸受けの間で軸からのSUSの摩耗粉が発生し、上記動圧溝に溜まり、上記回転体に働く空気圧(動圧)が不十分となり、光偏向装置における所期の回転動作が実現されないことがある。 For example, Patent Document 2 discloses a configuration of a dynamic pressure bearing including a SUS shaft and a SUS or brass bearing. The dynamic pressure groove is formed in the bearing, and the bearing is covered with a harder metal such as nickel. In this configuration, when a fluid lubricating component such as oil is interposed between the shaft and the bearing, the intended rotation operation is realized relatively stably. However, when the position of the rotating body in the axial direction is controlled by the air pressure generated when the bearing (rotating body) rotates, SUS wear powder from the shaft is generated between the shaft and the bearing, and the dynamic pressure is increased. The air pressure (dynamic pressure) that accumulates in the groove and acts on the rotating body becomes insufficient, and the desired rotation operation in the optical deflection apparatus may not be realized.
このように、特許文献1および2における動圧軸受けには、使用による動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制する観点から、改善の余地が残されている。
Thus, the dynamic pressure bearings in
本発明は、動圧溝への摩耗粉の蓄積が抑制される動圧軸受けを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a dynamic pressure bearing in which accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove is suppressed.
また、本発明は、上記動圧軸受けを有する光偏向装置およびそれを有する画像形成装置を提供することをさらなる目的とする。 Another object of the present invention is to provide an optical deflection apparatus having the above-described dynamic pressure bearing and an image forming apparatus having the same.
本発明は、軸と、上記軸に回転自在に軸支される回転体と、上記軸または上記回転体に配置される動圧溝と、を有し、上記動圧溝が、上記回転体の回転時に上記軸の軸方向に沿う方向の力を流入する空気によって発生させ、回転する上記回転体を上記軸方向における所期の位置に維持する動圧軸受けであって、上記動圧溝は、上記軸および上記回転体のうちのビッカース硬度がより低い方に配置されている動圧軸受け、を提供する。 The present invention includes a shaft, a rotating body rotatably supported on the shaft, and a dynamic pressure groove disposed on the shaft or the rotating body, and the dynamic pressure groove is provided on the rotating body. A dynamic pressure bearing that generates a force in a direction along the axial direction of the shaft at the time of rotation by inflowing air and maintains the rotating rotating body at an intended position in the axial direction, wherein the dynamic pressure groove is Provided is a dynamic pressure bearing disposed on the lower side of the shaft and the rotating body and having a lower Vickers hardness.
また、本発明は、上記の動圧軸受けと、上記軸に回転自在に軸支された上記回転体を回転させるためのモータと、上記回転体の回転半径に沿う外方に向けて上記回転体に配置された複数の鏡と、を有する、光偏向装置、を提供する。 The present invention also provides the dynamic pressure bearing, the motor for rotating the rotating body rotatably supported on the shaft, and the rotating body toward the outside along the rotation radius of the rotating body. And a plurality of mirrors disposed on the optical deflection device.
さらに、本発明は、感光体と、上記感光体に静電潜像を形成するための露光装置とを有し、上記露光装置が上記の光偏向装置を含む、画像形成装置、を提供する。 Furthermore, the present invention provides an image forming apparatus that includes a photoconductor and an exposure device for forming an electrostatic latent image on the photoconductor, and the exposure device includes the light deflection device.
本発明では、軸と回転体とのうちの、ビッカース硬度がより低い方が摩耗し、摩耗粉を生じる。当該摩耗粉は、回転体の摩耗した部分と同じ材料組成を有することから、静電的な帯電によって上記回転体に強く付着することがなく、よって、上記摩耗粉が発生しても、当該摩耗粉は、動圧溝に強く付着することなく動圧溝から排出される。そのため、上記動圧軸受けは、動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制することができる。 In the present invention, the lower of the Vickers hardness of the shaft and the rotating body is worn, and wear powder is generated. Since the wear powder has the same material composition as the worn part of the rotating body, it does not adhere strongly to the rotating body due to electrostatic charging. Therefore, even if the wear powder is generated, the wear powder The powder is discharged from the dynamic pressure groove without strongly adhering to the dynamic pressure groove. Therefore, the dynamic pressure bearing can suppress the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove.
このため、上記動圧軸受けおよびそれを有する上記光偏向装置は、上記回転体の所期の回転運動が長期にわたり安定して実現し、よって、当該光偏向装置を有する上記画像形成装置は、高画質の画像を高速で長期にわたり形成することができる。 For this reason, the dynamic pressure bearing and the optical deflection apparatus having the same realize the desired rotational movement of the rotating body stably over a long period of time. Therefore, the image forming apparatus having the optical deflection apparatus has a high An image with high image quality can be formed at high speed over a long period of time.
以下、本発明に係る実施の形態を説明する。 Embodiments according to the present invention will be described below.
[動圧軸受け]
本実施の形態に係る動圧軸受けは、軸と、回転体と、動圧溝とを含む。
[Dynamic pressure bearing]
The dynamic pressure bearing according to the present embodiment includes a shaft, a rotating body, and a dynamic pressure groove.
上記軸は、上記回転体を回転自在に軸支する。通常、上記軸は、固定されており、例えば、基台から起立するように固定される。上記軸の形状は、上記回転体を回転自在に軸支可能な範囲において、適宜に決めることができる。 The shaft pivotally supports the rotating body. Usually, the said axis | shaft is being fixed, for example, is fixed so that it may stand up from a base. The shape of the shaft can be appropriately determined within a range in which the rotating body can be rotatably supported.
上記回転体は、上記軸に軸支される。上記回転体は、通常、上記軸が嵌合する軸受け穴を有する。上記回転体の形状は、上記軸に軸支されたときに回転可能な範囲において、適宜に決めることができる。 The rotating body is supported by the shaft. The rotator usually has a bearing hole into which the shaft is fitted. The shape of the rotating body can be determined as appropriate within a range in which the rotating body can rotate when supported by the shaft.
上記軸および上記回転体は、その硬さが異なる。具体的には、上記軸および上記回転体の一方のビッカース硬度はより高く、他方のビッカース硬度はより低い。軸のビッカース硬度とは、軸の表面のうちの、少なくとも上記回転体に面する部分のビッカース硬度を言い、回転体のビッカース硬度は、回転体の表面のうち、少なくとも上記軸に面する部分のビッカース硬度を言う。なお、軸および回転体のうちのビッカース硬度がより高い方を「高硬度部材」とも言い、ビッカース硬度がより低い方を「低硬度部材」とも言う。 The shaft and the rotating body have different hardnesses. Specifically, one of the shaft and the rotating body has a higher Vickers hardness, and the other has a lower Vickers hardness. The Vickers hardness of the shaft means the Vickers hardness of at least the portion of the shaft surface facing the rotating body, and the Vickers hardness of the rotating body of at least the portion of the surface of the rotating body facing the shaft. Says Vickers hardness. Of the shaft and the rotating body, the higher Vickers hardness is also referred to as “high hardness member”, and the lower Vickers hardness is also referred to as “low hardness member”.
また、「軸の表面のうちの上記回転体に面する部分」および「回転体の表面のうちの上記軸に面する部分」を、それぞれ「軸の接触部」および「回転体の接触部」とも言う。「接触部」とは、上記回転体の停止から定常回転に至るまでに、軸の接触部または回転体の接触部に接触するか、または接触する可能性がある部分である。上記軸の接触部の例には、上記軸における、上記回転体の軸受け穴に挿入される部分の表面、および、上記軸における、停止した上記回転体が接触(着座)する部分、が含まれる。上記回転体の接触部の例には、上記回転体における上記軸受け穴の周壁面、および、上記回転体が停止したときに上記軸に接触(着座)する部分、が含まれる。 Further, “the portion of the surface of the shaft that faces the rotating body” and “the portion of the surface of the rotating body that faces the shaft” are referred to as “the contact portion of the shaft” and “the contact portion of the rotating body”, respectively. Also say. The “contact portion” is a portion that contacts or may contact the contact portion of the shaft or the contact portion of the rotating body from the stop of the rotating body to the steady rotation. Examples of the contact portion of the shaft include a surface of a portion of the shaft that is inserted into a bearing hole of the rotating body, and a portion of the shaft that contacts (sits) the stopped rotating body. . Examples of the contact portion of the rotating body include a peripheral wall surface of the bearing hole in the rotating body and a portion that contacts (seats) the shaft when the rotating body stops.
上記動圧溝は、上記回転体の回転時に上記軸の軸方向に沿う方向の力を、動圧溝に流入する空気によって発生させる。上記動圧溝は、回転する回転体を、動圧溝に流入する空気の圧力によって、当該軸方向における所期の位置に維持するように配置される。上記回転体は、一般に、停止時には上記軸に着座し、当該動圧溝は、通常、上記回転体に、上記軸方向に沿って上方に浮上する力と、下方に抑える力との両方を与えるように配置される。 The dynamic pressure groove generates a force in a direction along the axial direction of the shaft when the rotating body rotates by air flowing into the dynamic pressure groove. The dynamic pressure groove is disposed so as to maintain a rotating rotating body at an intended position in the axial direction by the pressure of air flowing into the dynamic pressure groove. The rotating body is generally seated on the shaft when stopped, and the dynamic pressure groove usually gives the rotating body both a force that rises upward along the axial direction and a force that suppresses it downward. Are arranged as follows.
上記動圧溝は、上記軸および上記回転体のうちの低硬度部材に配置される。上記動圧溝の形状および数は、上記の機能が発現される範囲で適宜に決めることが可能である。たとえば、動圧溝の幅は数ミリ程度であり、動圧溝の深さは数μm程度である。 The dynamic pressure groove is disposed on a low hardness member of the shaft and the rotating body. The shape and number of the dynamic pressure grooves can be appropriately determined within a range in which the above functions are exhibited. For example, the width of the dynamic pressure groove is about several millimeters, and the depth of the dynamic pressure groove is about several μm.
上記軸および上記回転体のうちの低硬度部材のビッカース硬度VHLは、低すぎると、それ自身の摩耗が大きくなり、大量の摩耗粉を生じることがある。当該摩耗粉が大量に発生すると、上記動圧軸受け周辺を汚染し、例えば画像形成装置の露光装置に利用したときにスジ状の画像欠損を発生することがある。また、上記VHLが高すぎると、低硬度部材の摩耗が不安定となることがある。 If the Vickers hardness VHL of the low-hardness member of the shaft and the rotating body is too low, the wear of the low-hardness member itself increases, and a large amount of wear powder may be generated. When a large amount of the wear powder is generated, the periphery of the dynamic pressure bearing is contaminated, and for example, when used in an exposure apparatus of an image forming apparatus, a streak-like image defect may occur. If the VHL is too high, wear of the low hardness member may become unstable.
また、上記軸および上記回転体の高硬度部材のビッカース硬度VHHは、低すぎると、高硬度部材の摩耗が発生することがあり、高すぎると、低硬度部材の摩耗量が大きくなり、大量の摩耗粉を生じることがある。このような理由により、上記VHHは、500HV以上であることが好ましく、3000HV以下であることが好ましい。また、上記VHLは、30HV以上であることが好ましく、500HV以下であることが好ましい。 Further, if the Vickers hardness VHH of the high-hardness member of the shaft and the rotating body is too low, wear of the high-hardness member may occur. If it is too high, the wear amount of the low-hardness member increases, May cause wear powder. For these reasons, the VHH is preferably 500 HV or more, and preferably 3000 HV or less. The VHL is preferably 30 HV or more, and preferably 500 HV or less.
上記VHHおよび上記VHLは、例えば、高硬度部材または低硬度部材そのもの、または同じ材料による適当な試験片を、JIS Z2244に記載の方法またはそれに準ずる方法によって測定することによって、求めることができる。また、上記VHHおよび上記VHLは、例えば、高硬度部材および低硬度部材のそれぞれの材料の硬度や、硬度の異なる表面層の配置などによって調整することが可能である。 The VHH and the VHL can be obtained, for example, by measuring a high hardness member or a low hardness member itself, or an appropriate test piece made of the same material, by the method described in JIS Z2244 or a method according thereto. The VHH and the VHL can be adjusted by, for example, the hardness of each material of the high hardness member and the low hardness member, the arrangement of surface layers having different hardnesses, or the like.
また、上記VHHと上記VHL度の差は、本実施の形態の効果が得られる範囲において適宜に決めることが可能である。上記VHHと上記VHLの差ΔHVは、小さすぎると軸にカジリ(軸カジリ)が生じることがあり、大きすぎると低硬度部材の摩耗が促進されることがある。軸カジリの発生を防止する観点、および、低硬度部材の摩耗促進を抑制する観点から、ΔHVは、400〜1100HVであることが好ましく、400〜900HVであることがより好ましく、450〜600HVであることがさらに好ましい。 Further, the difference between the VHH and the VHL degree can be appropriately determined within a range where the effect of the present embodiment can be obtained. If the difference ΔHV between the VHH and the VHL is too small, the shaft may cause galling (shaft galling). If the difference ΔHV is too large, the wear of the low hardness member may be promoted. From the viewpoint of preventing the occurrence of shaft galling and suppressing the acceleration of wear of the low hardness member, ΔHV is preferably 400 to 1100 HV, more preferably 400 to 900 HV, and more preferably 450 to 600 HV. More preferably.
上記高硬度部材の材料は、一種でもそれ以上でもよく、アルミニウム(167HV)や真鍮(80〜160HV)、ニッケル(630HV)などの金属であることが好ましい。その理由は、金属は、一般に、より強固な表面状態を構成する、共有結合による結晶構造を有する材料に比べて、金属結合によるやや柔軟な構造を有するので、その結果、上記低硬度部材の摩耗をより抑制するため、と考えられる。 The material of the high hardness member may be one kind or more, and is preferably a metal such as aluminum (167 HV), brass (80 to 160 HV), nickel (630 HV). The reason for this is that metals generally have a slightly more flexible structure due to metal bonds than materials having a crystalline structure due to covalent bonds, which constitute a stronger surface state. This is thought to be for the purpose of further suppressing the above.
上記低硬度部材の材料は、一種でもそれ以上でもよく、樹脂(20〜100HV)であることが好ましく、熱硬化性樹脂であることがより好ましい。当該樹脂として熱硬化性樹脂を適用した場合、上記のVHLを満たす観点から好適であり、上記低硬度部材における摩耗量の適正化が期待される。また、上記材料が熱硬化性樹脂であると、熱可塑性樹脂に比べて、同一の硬度であっても摩耗量がより安定化しやすく、好ましい。さらに、低硬度部材の材料を樹脂とすると、低硬度部材の射出成形で製造する際に動圧溝も同時に製造されることから、生産性の観点からも好ましい。 The material of the low hardness member may be one kind or more, and is preferably a resin (20 to 100 HV), more preferably a thermosetting resin. When a thermosetting resin is applied as the resin, it is preferable from the viewpoint of satisfying the above VHL, and the wear amount in the low hardness member is expected to be optimized. In addition, it is preferable that the material is a thermosetting resin because the wear amount is more easily stabilized even when the hardness is the same as that of the thermoplastic resin. Furthermore, when the material of the low hardness member is a resin, the dynamic pressure groove is also manufactured at the same time when the low hardness member is manufactured by injection molding, which is preferable from the viewpoint of productivity.
上記熱硬化性樹脂の例には、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂および不飽和ポリエステルが含まれる。中でも、フェノール樹脂またはエポキシ樹脂が好ましい。上記熱可塑性樹脂の例には、ポリスチレン・アクリル共重合体、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン(PEEK)、シリコン樹脂、ポリエチレン、ポリエステル、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリビニルアセテート、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、ポリ塩化ビニル、ポリビニルエーテル、ポリビニルケトン、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、オルガノシロキサン結合からなるストレートシリコーン樹脂またはその変性品、フッ素樹脂およびポリカーボネートが含まれる。 Examples of the thermosetting resin include phenol resin, epoxy resin, silicon resin, urea resin, melamine resin, and unsaturated polyester. Among these, a phenol resin or an epoxy resin is preferable. Examples of the thermoplastic resin include polystyrene / acrylic copolymer, polyacetal, polyether ether ketone (PEEK), silicone resin, polyethylene, polyester, polypropylene, polystyrene, polyvinyl acetate, polyvinyl alcohol, polyvinyl butyral, polyvinyl chloride, Examples include polyvinyl ether, polyvinyl ketone, vinyl chloride-vinyl acetate copolymer, styrene-acrylic acid copolymer, straight silicone resin composed of an organosiloxane bond or a modified product thereof, fluororesin and polycarbonate.
上記動圧軸受けでは、空気の流入による動圧の発生のしやすさの観点から、上記動圧溝は、回転体に配置されていることが好ましい。このような観点から、上記高硬度部材が上記軸であり、上記低硬度部材が上記回転体であることが好ましい。 In the dynamic pressure bearing, it is preferable that the dynamic pressure groove is disposed in the rotating body from the viewpoint of easy generation of dynamic pressure due to inflow of air. From such a viewpoint, it is preferable that the high hardness member is the shaft and the low hardness member is the rotating body.
上記高硬度部材として好ましい上記軸の例には、アルミニウムを95%以上含有する金属製の軸材と、ニッケルなどの、アルミニウムよりも高い硬度を有する材料で構成された、上記軸材の表面を被覆する被覆層と、を有する軸、が含まれる。当該被覆層は、例えばめっきによって作製することができる。その他にも、当該被覆層を作製する方法の例には、真空蒸着、プラズマ蒸着、および、大気圧プラズマ蒸着、が含まれる。上記被覆層がめっきによる層であることは、軸に対する回転体の摺動性を高める観点からも好ましい。 Examples of the shaft preferable as the high-hardness member include a shaft made of a metal containing 95% or more of aluminum and a surface of the shaft made of a material having higher hardness than aluminum, such as nickel. A shaft having a coating layer to be coated. The coating layer can be produced, for example, by plating. In addition, examples of the method for producing the coating layer include vacuum deposition, plasma deposition, and atmospheric pressure plasma deposition. It is preferable that the coating layer is a layer formed by plating from the viewpoint of improving the slidability of the rotating body with respect to the shaft.
上記低硬度部材として好ましい上記回転体の例には、熱硬化性樹脂を含有する樹脂組成物製の回転体、および、回転体の上記接触部が上記樹脂組成物製である回転体、が含まれる。 Examples of the rotating body preferable as the low hardness member include a rotating body made of a resin composition containing a thermosetting resin, and a rotating body whose contact portion of the rotating body is made of the resin composition. It is.
上記樹脂組成物は、潤滑剤をさらに含有することが、軸および回転体の摩擦をより低減させる観点から好ましい。上記潤滑剤は、樹脂材料に添加したときに、その成形物の表面の摺動性を改善させる粒子である。当該潤滑剤は、一種でもそれ以上でもよい。当該潤滑剤の材料の例には、ポリテトラフルオロエチレン(PTFE)、グラファイト、ポリエチレン、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化グラファイト、雲母、セリサイト、フッ化カルシウム、カーボンナノチューブ、C60、ジンクステアレート、マグネシウムステアレートなどの脂肪酸金属石鹸類、および、カーボンブラック、が含まれる。中でも、PTFEまたはグラファイトが好ましい。 The resin composition preferably further contains a lubricant from the viewpoint of further reducing friction between the shaft and the rotating body. The lubricant is a particle that improves the slidability of the surface of the molded product when added to a resin material. One or more lubricants may be used. Examples of the lubricant material include polytetrafluoroethylene (PTFE), graphite, polyethylene, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, graphite fluoride, mica, sericite, calcium fluoride, carbon nanotube, C60. Fatty acid metal soaps such as zinc stearate and magnesium stearate, and carbon black. Among these, PTFE or graphite is preferable.
上記潤滑剤は、疎水化処理されていてもよい。当該潤滑剤が疎水化処理されていることは、上記接触部の耐摩耗性をより高める観点から好ましい。当該潤滑剤が疎水化処理されていることにより、当該潤滑剤(例えばグラファイト粒子)の樹脂への親和性がさらに向上し、樹脂組成物中での潤滑剤の分散粒径がより小さくなり、その結果、樹脂組成物中での当該潤滑剤の分散性がより向上する、と考えられる。また、樹脂組成物中での潤滑剤の分散性がさらに向上することから、当該樹脂組成物における外力に対する耐久性がより向上する、と考えられる。さらに、摩耗粉も、潤滑剤がその内部に均一に分散している摩耗粉となるので、摩耗粉と低硬度部材との材料組成の一致度合いがより高まる。その結果、摩耗粉の動圧溝への静電的な付着がより一層抑制されることが期待される。 The lubricant may be hydrophobized. It is preferable that the lubricant is hydrophobized from the viewpoint of further improving the wear resistance of the contact portion. Since the lubricant is hydrophobized, the affinity of the lubricant (for example, graphite particles) to the resin is further improved, and the dispersed particle size of the lubricant in the resin composition is further reduced. As a result, it is considered that the dispersibility of the lubricant in the resin composition is further improved. Moreover, since the dispersibility of the lubricant in the resin composition is further improved, it is considered that the durability against external force in the resin composition is further improved. Furthermore, since the wear powder becomes a wear powder in which the lubricant is uniformly dispersed, the degree of coincidence of the material composition of the wear powder and the low hardness member is further increased. As a result, it is expected that electrostatic adhesion of the wear powder to the dynamic pressure groove is further suppressed.
上記疎水化処理の例には、金属カップリング剤またはその溶液への上記潤滑剤の浸漬処理が含まれる。当該金属カップリング剤は、一種でもそれ以上でもよい。当該金属カップリング剤の例には、シランカップリング剤およびチタンカップリング剤が含まれる。 Examples of the hydrophobizing treatment include immersion treatment of the lubricant in a metal coupling agent or a solution thereof. One or more metal coupling agents may be used. Examples of the metal coupling agent include a silane coupling agent and a titanium coupling agent.
上記シランカップリング剤の例には、ジメチルジクロルシラン、トリメチルクロルシラン、アリルジメチルクロルシラン、アリルフェニルジクロルシラン、ベンジルジメチルクロルシラン、ジビニルクロルシラン、ジメチルビニルクロルシランなどのクロルシラン、ヘキサメチルジシラザンなどのシラザン、および、ビニルトリエトキシシラン、γ−メタクリルオキシプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、トリメチルメトキシシラン、ヒドロキシプロピルトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、n−ヘキサデシルトリメトキシシラン、n−オクタデシルトリメトキシシラン、n−ブチルトリメトキシシランなどのアルコキシシラン、が含まれる。 Examples of the silane coupling agent include dimethyl silane, trimethyl chloro silane, allyl dimethyl chloro silane, allyl phenyl dichloro silane, benzyl dimethyl chloro silane, divinyl chloro silane, dimethyl vinyl chloro silane, Silazane such as silazane, vinyltriethoxysilane, γ-methacryloxypropyltrimethoxysilane, vinyltriacetoxysilane, methyltrimethoxysilane, methyltriethoxysilane, isobutyltrimethoxysilane, dimethyldimethoxysilane, dimethyldiethoxysilane, Trimethylmethoxysilane, hydroxypropyltrimethoxysilane, phenyltrimethoxysilane, n-hexadecyltrimethoxysilane, n-octadecylto Silane, alkoxysilane, such as n- butyl trimethoxy silane, is included.
上記チタンカップリング剤の例には、テトラブチルチタネート、テトラオクチルチタネート、イソプロピルトリイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリデシルベンゼンスルフォニルチタネートおよびビス(ジオクチルパイロフォスフェート)オキシアセテートチタネートが含まれる。 Examples of the titanium coupling agent include tetrabutyl titanate, tetraoctyl titanate, isopropyl triisostearoyl titanate, isopropyl tridecylbenzene sulfonyl titanate and bis (dioctyl pyrophosphate) oxyacetate titanate.
上記樹脂組成物の上記潤滑剤の分散粒径は、上記樹脂組成物の部分を、ミクロトームや集束イオンビーム(FIB)、FIBを用いるクロスセクションポリッシャなどを用いて薄くスライスし、得られた薄切片を透過型電子顕微鏡(TEM)での観察や、TEMで撮影された画像の解析などによって求めることが可能である。好ましい分散粒径は、摩耗粉よりも小さいことが好ましく、通例、8μm以下であり、4μm以下であることが好ましく、1μm以下であることがより好ましい。なお、分散粒径は、上記樹脂組成物中での潤滑剤の粒径を代表する値であり、例えば中央値や平均値などである。潤滑剤における個々の分散粒径は、例えば最大径(長径)と最小径(短径)との平均値として求めることが可能である。 The dispersed particle diameter of the lubricant in the resin composition is determined by thinly slicing the resin composition portion using a microtome, a focused ion beam (FIB), a cross section polisher using FIB, or the like. Can be obtained by observation with a transmission electron microscope (TEM), analysis of an image taken with the TEM, or the like. The preferred dispersed particle diameter is preferably smaller than the wear powder, and is usually 8 μm or less, preferably 4 μm or less, and more preferably 1 μm or less. The dispersed particle diameter is a value representative of the particle diameter of the lubricant in the resin composition, and is, for example, a median value or an average value. The individual dispersed particle diameters in the lubricant can be obtained, for example, as an average value of the maximum diameter (major diameter) and the minimum diameter (minor diameter).
上記樹脂組成物における上記潤滑剤の含有量は、潤滑剤による上記の効果を十分に獲得する観点から、樹脂100質量部に対して0.1〜60質量部であることが好ましく、1〜20質量部であることがより好ましい。 The content of the lubricant in the resin composition is preferably 0.1 to 60 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the resin, from the viewpoint of sufficiently obtaining the above effect by the lubricant. More preferably, it is part by mass.
上記低硬度部材の上記接触部の表面粗さRaは、当該接触部における摩耗をより抑制する観点から、0.5以下であることが好ましく、0.3以下であることがより好ましい。また、同じ観点から、上記高硬度部材の上記接触部の表面粗さRaは、0.4以下であることが好ましい。これらの表面粗さRaは、公知の方法で求め、また調整することが可能である。 The surface roughness Ra of the contact portion of the low-hardness member is preferably 0.5 or less, and more preferably 0.3 or less, from the viewpoint of further suppressing wear at the contact portion. From the same viewpoint, the surface roughness Ra of the contact portion of the high hardness member is preferably 0.4 or less. These surface roughness Ra can be obtained and adjusted by a known method.
上記樹脂組成物は、本発明の効果が得られる範囲において、上記潤滑剤以外の他の成分をさらに含有していてもよい。当該他の成分の例には、無機フィラーが含まれる。当該無機フィラーは、例えば無機酸化物で構成され、樹脂組成物の特性の改善、例えば、曲げ強度や硬度などを向上させる。当該無機フィラーは、一種でもそれ以上でもよい。 The said resin composition may further contain other components other than the said lubricant in the range in which the effect of this invention is acquired. Examples of the other components include inorganic fillers. The said inorganic filler is comprised, for example with an inorganic oxide, and improves the characteristic of a resin composition, for example, a bending strength, hardness, etc. One or more inorganic fillers may be used.
上記無機フィラーの材料の例には、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化スズ、酸化アルミニウム、酸化インジウム、酸化マグネシウム、酸化バリウム、酸化モリブデン、酸化鉄、およびこれらの複合酸化物、が含まれる。上記無機フィラーの粒径は、例えば上記樹脂組成物中での分散性を高める観点から、より小さいことが好ましく、例えば、平均粒径で10μm以下であることが好ましく、5μm以下であることがより好ましい。個々の無機フィラーの粒径は、例えば、一次粒子としての上記無機フィラーの最大径(長径)と最小径(短径)との平均値である。 Examples of the inorganic filler material include silicon oxide, titanium oxide, zinc oxide, tin oxide, aluminum oxide, indium oxide, magnesium oxide, barium oxide, molybdenum oxide, iron oxide, and composite oxides thereof. . The particle size of the inorganic filler is preferably smaller, for example, from the viewpoint of enhancing dispersibility in the resin composition, for example, the average particle size is preferably 10 μm or less, and more preferably 5 μm or less. preferable. The particle diameter of each inorganic filler is, for example, an average value of the maximum diameter (major axis) and the minimum diameter (minor axis) of the inorganic filler as primary particles.
上記無機フィラーの粒径も、上記潤滑剤の分散粒径と同様に求めることが可能である。たとえば、上記接触部の断面をTEMで観察し、無機フィラーの一次粒子の数が10となる視野をランダムに5つ選択し、これらの視野中の50個の上記一次粒子の長径および短径を測定し、長径および短径の平均値を算出することにより求めることが可能である。 The particle size of the inorganic filler can also be determined in the same manner as the dispersed particle size of the lubricant. For example, the cross section of the contact part is observed with a TEM, and five fields of view where the number of primary particles of the inorganic filler is 10 are selected at random, and the major axis and minor axis of the 50 primary particles in these fields of view are selected. It can be obtained by measuring and calculating the average value of the major axis and minor axis.
上記樹脂組成物における上記無機フィラーの含有量は、上記動圧軸受けの使用に伴う摩耗やかじりなどを抑制する観点から、上記樹脂100質量部に対して60質量部以下であることが好ましい。また、上記樹脂組成物における上記無機フィラーの含有量は、上記軸と上記回転体との線熱膨張特性を揃える観点から、上記樹脂100質量部に対して18.8質量部以上(上記樹脂組成物の全量に対して15質量%以上)であることが好ましい。 The content of the inorganic filler in the resin composition is preferably 60 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the resin from the viewpoint of suppressing wear and galling associated with the use of the dynamic pressure bearing. In addition, the content of the inorganic filler in the resin composition is 18.8 parts by mass or more (the resin composition) with respect to 100 parts by mass of the resin from the viewpoint of aligning the linear thermal expansion characteristics of the shaft and the rotating body. It is preferably 15% by mass or more based on the total amount of the product.
上記樹脂組成物は、一般的な機械的混合方法もしくは混練方法で調製することが可能である。当該混合(混練)方法のための装置の例には、タービュラーミキサー、ヘンシェルミキサー、ナウターミキサー、V型混合器などの公知の混合装置が含まれる。 The resin composition can be prepared by a general mechanical mixing method or kneading method. Examples of the apparatus for the mixing (kneading) method include known mixing apparatuses such as a Turbuler mixer, a Henschel mixer, a Nauter mixer, and a V-type mixer.
上記高硬度部材は、その材料に応じて、切削加工などの公知の方法によって適宜に作製することが可能である。低硬度部材および動圧溝も、射出成形や切削加工などの公知の方法によって適宜に作製することが可能である。 The high hardness member can be appropriately produced by a known method such as cutting according to the material. The low-hardness member and the dynamic pressure groove can also be appropriately manufactured by a known method such as injection molding or cutting.
上記動圧軸受けでは、動圧溝への摩耗粉の蓄積が抑制されるが、その理由は以下のように考えられる。たとえば、上記低硬度部材が回転体である場合では、上記回転体に上記動圧溝が配置され、上記回転体の接触部が上記軸によって摩耗される。その結果、上記回転体の接触部から摩耗粉が発生する。上記摩耗粉の大きさは、通常、動圧溝の幅よりも十分に小さく、かつ上記潤滑剤の分散粒径よりも十分に大きく、例えば、10数μm程度である。摩耗粉は、回転体の高速回転によって帯電するが、摩耗粉と回転体の接触部との材料の組成が実質的には同じであるので、回転体の接触部と摩耗粉の電位も、実質的に同じとなる。このため、上記摩擦粉が上記回転体の接触部および動圧溝内に静電的に付着することが抑制され、上記動圧溝が上記摩耗粉によって塞がることが防止される。 In the above dynamic pressure bearing, the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove is suppressed, and the reason is considered as follows. For example, when the low hardness member is a rotating body, the dynamic pressure groove is disposed in the rotating body, and the contact portion of the rotating body is worn by the shaft. As a result, abrasion powder is generated from the contact portion of the rotating body. The size of the wear powder is usually sufficiently smaller than the width of the dynamic pressure groove and sufficiently larger than the dispersed particle diameter of the lubricant, and is, for example, about 10 or more μm. The wear powder is charged by the high-speed rotation of the rotating body. However, since the material composition of the wear powder and the contact portion of the rotating body is substantially the same, the potential of the contact portion of the rotating body and the wear powder is also substantially Will be the same. For this reason, it is suppressed that the said friction powder adheres electrostatically in the contact part and dynamic pressure groove of the said rotary body, and it is prevented that the said dynamic pressure groove is plugged up with the said abrasion powder.
一方で、オイルなどの気体以外の流体を軸と回転体との間に潤滑成分として介在させる流体動圧軸受けでは、当該潤滑成分が軸と回転体との接触部間の隙間に入る。このため、回転体と摩耗粉の材料組成が異なっているとしても、当該隙間に面する動圧溝は、当該流体により洗浄され、当該隙間に存在する摩耗粉は、洗い流され、こうして動圧溝はリフレッシュされる。よって、上記流体動圧軸受けでは、本実施の形態で説明した上記の問題(摩耗粉の静電的付着および摩耗粉による動圧溝の閉塞)は生じないと思われる。この点、本実施の形態における前述の問題は、本実施の形態に係る動圧軸受けのような、上記接触部間に気体が介在する動圧軸受けに特有の課題である、とも言える。 On the other hand, in a fluid dynamic pressure bearing in which a fluid other than a gas such as oil is interposed as a lubricating component between the shaft and the rotating body, the lubricating component enters a gap between the contact portions of the shaft and the rotating body. For this reason, even if the material composition of the rotating body and the wear powder is different, the dynamic pressure groove facing the gap is washed with the fluid, and the wear powder existing in the gap is washed away, thus the dynamic pressure groove. Is refreshed. Therefore, it is considered that the above-described problems (electrostatic adhesion of wear powder and clogging of the dynamic pressure groove due to wear powder) described in this embodiment do not occur in the fluid dynamic pressure bearing. In this regard, it can be said that the above-described problem in the present embodiment is a problem peculiar to a dynamic pressure bearing in which gas is interposed between the contact portions, such as the dynamic pressure bearing according to the present embodiment.
以上の説明から明らかなように、上記動圧軸受けは、上記軸と、上記軸に回転自在に軸支される上記回転体と、上記軸または上記回転体に配置される上記動圧溝とを有し、上記動圧溝が、上記低硬度部材に配置されている。よって、上記動圧軸受けによれば、動圧溝への摩耗粉の蓄積を抑制することができる。 As is apparent from the above description, the dynamic pressure bearing includes the shaft, the rotating body rotatably supported on the shaft, and the dynamic pressure groove disposed on the shaft or the rotating body. And the dynamic pressure groove is disposed on the low hardness member. Therefore, according to the dynamic pressure bearing, it is possible to suppress the accumulation of wear powder in the dynamic pressure groove.
また、上記ΔHVが400〜1100HVであることは、上記摩耗粉の発生による弊害を抑制する観点からより一層効果的である。 In addition, the ΔHV of 400 to 1100 HV is more effective from the viewpoint of suppressing the harmful effects caused by the generation of the wear powder.
また、上記軸が、アルミニウムを95%以上含有する金属製の軸材と、アルミニウムよりも高い硬度を有する材料で構成された、上記軸材の表面を被覆する被覆層と、を有することは、軸に対する回転体の摺動性を高め、摩耗粉の発生を抑制する観点からより一層効果的である。 Further, the shaft has a metal shaft material containing 95% or more of aluminum, and a coating layer that covers the surface of the shaft material, which is made of a material having a hardness higher than that of aluminum. This is more effective from the viewpoint of improving the slidability of the rotating body with respect to the shaft and suppressing the generation of wear powder.
また、少なくとも上記回転体が上記軸に軸支されたときに上記回転体における上記軸に面する表面のうちの、上記軸方向に沿う部分および上記軸方向を横切る部分の一方または両方が、潤滑剤を含有する熱硬化性樹脂の成形物で構成され、上記熱硬化性樹脂がフェノール樹脂であり、上記潤滑剤がポリテトラフルオロエチレンまたはグラファイト製の粒子であることは、軸に対する回転体の摺動性を高め、摩耗粉の動圧溝への静電的付着を防止し、かつ摩耗粉の発生を抑制する観点からより一層効果的である。 Further, at least one or both of a portion along the axial direction and a portion crossing the axial direction of the surface of the rotating body facing the shaft when the rotating body is pivotally supported by the shaft are lubricated. It is composed of a molded product of a thermosetting resin containing an agent, the thermosetting resin is a phenol resin, and the lubricant is particles made of polytetrafluoroethylene or graphite. This is more effective from the viewpoint of enhancing the mobility, preventing electrostatic adhesion of the wear powder to the dynamic pressure groove, and suppressing the generation of the wear powder.
また、上記軸のビッカース硬度が500HV以上であり、上記回転体のビッカース硬度が30HV以上であることは、上記摩耗粉の発生を抑制する観点、および、当該動圧軸受けの生産性を高める観点、からより一層効果的である。 Further, the Vickers hardness of the shaft is 500 HV or more, and the Vickers hardness of the rotating body is 30 HV or more, the viewpoint of suppressing the generation of the wear powder, and the viewpoint of increasing the productivity of the dynamic pressure bearing, Is even more effective.
上記動圧軸受けは、上記軸に対して上記回転体を非接触で回転させる用途に好適であり、例えば、後述の電子写真方式の画像形成装置における露光装置用の光偏向装置に好適である。 The dynamic pressure bearing is suitable for use in rotating the rotating body with respect to the shaft in a non-contact manner. For example, the dynamic pressure bearing is suitable for an optical deflecting device for an exposure apparatus in an electrophotographic image forming apparatus described later.
なお、本実施の形態では、低硬度部材を回転体とし、回転体に動圧溝を設ける形態を具体的に説明したが、低硬度部材を軸とし、回転体を高硬度部材とし、回転体には動圧溝を設けず、軸に動圧溝を設けることも可能である。このような形態も、前述の実施形態と同様の効果を奏する。 In the present embodiment, the embodiment in which the low hardness member is a rotating body and the dynamic pressure groove is provided in the rotating body has been specifically described. However, the low hardness member is an axis, the rotating body is a high hardness member, and the rotating body is It is also possible to provide a dynamic pressure groove on the shaft without providing a dynamic pressure groove. Such a configuration also has the same effect as the above-described embodiment.
[光偏向装置]
本発明の一実施の形態に係る光偏向装置は、上記動圧軸受けと、モータと、複数の鏡とを含む。当該光偏向装置は、本実施の形態に係る上記の動圧軸受けが採用される以外は、公知の光偏向装置と同様に構成することが可能である。
[Optical deflection device]
An optical deflecting device according to an embodiment of the present invention includes the dynamic pressure bearing, a motor, and a plurality of mirrors. The optical deflection apparatus can be configured in the same manner as a known optical deflection apparatus, except that the above-described dynamic pressure bearing according to the present embodiment is employed.
上記モータは、上記軸に軸支された上記回転体を回転駆動させる装置である。上記モータは、非接触で上記回転体を回転させる装置であることが好ましい。当該モータの例には、上記軸側に固定される巻回コイルと、上記回転体側に固定される磁石とを有するモータが含まれる。 The motor is a device that rotationally drives the rotating body supported by the shaft. The motor is preferably a device that rotates the rotating body in a non-contact manner. Examples of the motor include a motor having a winding coil fixed to the shaft side and a magnet fixed to the rotating body side.
上記複数の鏡は、上記回転体に配置され、そのそれぞれは、回転体の回転半径に沿う外方に向けて配置される。当該鏡の数および配置は、用途に応じて適宜に決めることができる。上記鏡の数は、例えば4〜12(特に8)であり、上記鏡は、例えば、同サイズで、回転半径に沿う外方に向けて(放射状に)配置される。当該鏡は、上記回転体に取り付けられる、ポリゴンミラーのような上記回転体とは別の部材であってもよいし、上記回転体における該当する面にめっきなどにより形成されてもよい。 The plurality of mirrors are disposed on the rotating body, and each of the mirrors is disposed outwardly along the rotation radius of the rotating body. The number and arrangement of the mirrors can be appropriately determined according to the application. The number of the mirrors is, for example, 4 to 12 (particularly 8), and the mirrors are, for example, the same size and are arranged outward (radially) along the rotation radius. The mirror may be a member different from the rotating body such as a polygon mirror attached to the rotating body, or may be formed by plating or the like on a corresponding surface of the rotating body.
以下、上記光偏向装置を図面に基づいてさらに説明する。 Hereinafter, the optical deflecting device will be further described with reference to the drawings.
図1は、上記光偏向装置の一例を有する光走査装置の一例の構成を概略的に示す図である。光走査装置411は、図1に示されるように、取り付け用の基台4111、光偏向装置4112、光偏向装置4112にレーザー光を照射するための照射機構4113、および、光偏向装置4112で反射したレーザー光を感光体の表面に導くための導光機構4114、を有する。
FIG. 1 is a diagram schematically showing a configuration of an example of an optical scanning device having an example of the optical deflecting device. As shown in FIG. 1, the
照射機構4113は、光ビームを発生する半導体レーザー発光体4115、コリメータレンズ4116および第1シリンドリカルレンズ4117によって構成されている。導光機構4114は、fθレンズ4118、第2シリンドリカルレンズ4119、反射ミラー4120、タイミング検出用のミラー4121および同期検知器4122によって構成されている。なお、符号413は、感光体ドラムである。
The
図2は、光偏向装置4112の回転軸に沿う断面を示す図である。光偏向装置4112は、図2に示されるように、ステータ部201とロータ部221とにより構成されている。ステータ部201は、基板202に固定された軸203と、基板202上における軸203の周囲に配置された巻回コイル204とによって構成されている。
FIG. 2 is a view showing a cross section along the rotation axis of the
図3Aは、軸203の正面図であり、図3Bは、軸203の平面図である。軸203は、例えば、アルミニウム製であり、その表面は、被覆層で覆われている。当該被覆層は、例えば、ニッケル層であり、めっきにより作製される。軸203は、略円柱体であり、その周壁の軸方向における中央部から外側に広がるフランジ部205を含む。軸203における上記接触部滑らかに仕上げられており、例えばその表面粗さRaは、軸203における上記接触部の表面を含め、0.4μm以下である。
FIG. 3A is a front view of the
ロータ部221は、軸203の先端部に回転自在に外嵌する筒部222と、筒部222の一端部(軸203が筒部222に挿入されたときの軸203の基端部側)の周面から外側に広がる第1フランジ部223とを有する。また、ロータ部221には、筒部222の他端部の周面から外側に広がる板状の第2フランジ部224が配置されている。第2フランジ部224の平面視形状は、例えば正八角形であり、第2フランジ部224の当該正八角形の各辺に対応する壁面は、鏡となっている。第2フランジ部224は、筒部222に対して固定されるとともに、支持部225を介して第1フランジ部223上に支持されている。
The
なお、筒部222の内周面と軸203との間には、5μm程度の隙間が設定されている。筒部222、第1フランジ部223および支持部225は、例えば潤滑剤としてのグラファイト粒子が分散されたフェノール樹脂などの樹脂の組成物によって一体的に構成された一体成形物である。当該一体成形物は、上記回転体に相当する。
A gap of about 5 μm is set between the inner peripheral surface of the
第1フランジ部223の基板202側の一端面には、複数の磁石226が配置されている(図4B)。磁石226は、ロータ部221が軸203に着座したときに、巻回コイル204に対応する位置であって、巻回コイル204に接触しない位置に配置されている。磁石226および巻回コイル204は、上記モータに相当する。また、筒部222の他端は、蓋227によって塞がれている。
A plurality of
ロータ部221は、筒部222が軸203の先端部に外嵌することによって、軸203に着座している。着座時には、第1フランジ部223の下面における筒部222の開口部の周辺部は、軸203のフランジ部205の上面と接触している。また、筒部222の内周面および軸203の上部円柱部の周面は互いに対向しており、接触し得る位置関係にある。これらの接触している部分または接触し得る部分、すなわち、第1フランジ部223の下面における筒部222の開口部の周辺部、筒部222の内周面、および、軸203の上部円柱部の周面、は、上記接触部に相当している。
The
図4Aは、ロータ部221の回転軸に沿う断面を示す図であり、図4Bは、ロータ部221の底面図である。図4A、図4B中、矢印W1は、ロータ部221の回転方向を示す。 ロータ部221の上記接触部の表面は、滑らかであり、その表面粗さRaは、例えば0.5μm以下である。ロータ部221の上記接触部の表面には、第1の動圧溝241、第2の動圧溝242および第3の動圧溝243が形成されている。
FIG. 4A is a diagram showing a cross section along the rotation axis of the
第1の動圧溝241は、筒部222の内周面に配置された、蓋227側から第1フランジ部223側へ延出する溝である。第1の動圧溝241は、図4Aに示されるように、ロータ部221の回転方向W1の前方に向けて、蓋227から漸次離れるように傾いている。
The first
第2の動圧溝242は、筒部222の内周面に配置された、第1フランジ部223側から蓋227側へ延出する溝である。第2の動圧溝242は、図4Aに示されるように、ロータ部221の回転方向W1の前方に向けて、第1フランジ部223から漸次離れるように傾いている。
The second
第3の動圧溝243は、図4Aおよび図4Bに示されるように、第1フランジ部223の下面の上記接触部に配置されており、図4Bに示されるように、第1フランジ部223の外周側から筒部222の開口縁に向けて延出する、湾曲した溝である。第3の動圧溝243は、図4Bに示されるように、第1フランジ部223の外周縁に向けて凸の、そしてその中央部で最も膨らむ、湾曲した形状を有し、ロータ部221の回転方向W1の前方に向けて、筒部222の開口縁へ漸次接近するように形成されている。
As shown in FIGS. 4A and 4B, the third
第1、第2、第3の動圧溝241〜243は、いずれも、例えば、その幅が2mmであり、その深さが7μmである。当該動圧溝は、例えば、上記一体成形物の射出成形時に同時に作製される。上記動圧溝は、切削加工によって作製されてもよい。
Each of the first, second, and third
光偏向装置4112は、ロータ部221が磁力によって高速で回転し、照射機構4113からのレーザー光を上記鏡によって導光機構4114に向けて反射する。こうして、レーザー光は線状に展開(偏向)され、感光体ドラム413の軸方向に沿って感光体ドラム413の周面に照射される。
In the
巻回コイル204に通電すると、ロータ部221は、モータの原理によって高速で回転する。ロータ部221には、第2の動圧溝242への空気の導入により、フランジ部205から浮き上がる力と、第1の動圧溝241への空気の導入により、フランジ部205に向けて抑えられる力とが作用する。また、ロータ部221が高速で回転すると、第2の動圧溝242に導入されるべき空気の一部が、第3の動圧溝243を介して外部に排出され、ロータ部221が浮き上がる力が低減される。ロータ部221に作用するこれらの力により、ロータ部221は、フランジ部205から浮き上がり、かつフランジ部205から離れた特定の位置で、軸203に接触せずに安定して高速で回転する。
When the winding
ロータ部221における上記接触部は、ロータ部221の高速回転の起動、停止時に、軸203における上記接触部と接触し、当該接触部同士の摩擦が生じる。ロータ部221における上記一体成形物は、その表面が樹脂組成物で構成されているため、ロータ部221における上記接触部から当該樹脂組成物の摩耗粉が発生する。
The contact portion in the
当該摩耗粉は、ロータ部221の高速回転により帯電するが、ロータ部221の表面と同じ材料組成を有する。このため、摩耗粉は、ロータ部221の表面に形成された第1、第2および第3の動圧溝241〜243には静電的には付着せず、その結果、当該動圧溝への摩耗粉の付着および当該動圧溝の摩耗粉による閉塞が防止される。よって、上記動圧溝による、ロータ部221の回転位置の適正化の機能が損なわれず、長期にわたって所期の条件でロータ部221を高速で回転させることが可能となる。
The wear powder is charged by the high-speed rotation of the
以上の説明から明らかなように、上記光偏向装置は、上記動圧軸受けと、上記軸に回転自在に軸支された上記回転体を回転させるためのモータと、上記回転体の回転半径に沿う外方に向けて上記回転体に配置された複数の鏡と、を有する。よって、上記光偏向装置によれば、上記回転体の所期の回転運動を長期にわたり安定して実現することができ、電子写真方式における静電潜像を長期にわたり安定して形成することができる。また、上記光偏向装置の軸または回転体は、樹脂組成物で構成できるので、回転体および軸をセラミックスで製造する従来の光偏向装置に比べて、上記光偏向装置をより安価に製造することが可能である。 As is clear from the above description, the optical deflecting device follows the dynamic pressure bearing, a motor for rotating the rotating body rotatably supported on the shaft, and a rotation radius of the rotating body. And a plurality of mirrors arranged on the rotating body facing outward. Therefore, according to the optical deflecting device, the desired rotational movement of the rotating body can be stably realized over a long period of time, and an electrostatic latent image in an electrophotographic system can be stably formed over a long period of time. . In addition, since the shaft or the rotating body of the optical deflecting device can be made of a resin composition, the optical deflecting device can be manufactured at a lower cost than the conventional optical deflecting device in which the rotating body and the shaft are manufactured from ceramics. Is possible.
[画像形成装置]
本発明の一実施の形態に係る画像形成装置は、感光体に静電潜像を形成するための露光装置に上記光偏向装置を含む。上記画像形成装置は、上記露光装置が上記光偏向装置を含む以外は、電子写真方式の公知の画像形成装置と同様に構成され得る。
[Image forming apparatus]
An image forming apparatus according to an embodiment of the present invention includes the light deflection apparatus in an exposure apparatus for forming an electrostatic latent image on a photoconductor. The image forming apparatus can be configured in the same manner as a known electrophotographic image forming apparatus except that the exposure apparatus includes the light deflection apparatus.
本発明に係る画像形成装置は、例えば、感光体、感光体を帯電させる帯電装置、帯電した感光体に光を照射して静電潜像を形成する露光装置、静電潜像が形成された感光体にトナーを供給して静電潜像に応じたトナー画像を形成する現像装置、静電潜像に形成されたトナー画像を記録媒体に転写するための中間転写体を含む転写装置、および、トナー画像を記録媒体に定着させる定着装置、を有する。「トナー画像」とは、トナーが画像状に集合した状態を言う。 The image forming apparatus according to the present invention includes, for example, a photosensitive member, a charging device that charges the photosensitive member, an exposure device that forms an electrostatic latent image by irradiating the charged photosensitive member with light, and an electrostatic latent image is formed. A developing device for supplying toner to the photosensitive member to form a toner image corresponding to the electrostatic latent image, a transfer device including an intermediate transfer member for transferring the toner image formed on the electrostatic latent image to a recording medium, and And a fixing device for fixing the toner image to the recording medium. “Toner image” refers to a state where toner is gathered in an image form.
図5は、本発明の一実施形態に係る画像形成装置の構成を概略的に示す図である。図5に示されるように、画像形成装置1は、画像読取部110、画像処理部30、画像形成部40、用紙搬送部50および定着装置60を有する。
FIG. 5 is a diagram schematically showing a configuration of an image forming apparatus according to an embodiment of the present invention. As illustrated in FIG. 5, the
画像形成部40は、Y(イエロー)、M(マゼンタ)、C(シアン)、K(ブラック)の各色トナーによる画像を形成する画像形成ユニット41Y、41M、41Cおよび41Kを有する。これらは、収容されるトナー以外はいずれも同じ構成を有するので、以後、色を表す記号を省略することがある。画像形成部40は、さらに、中間転写ユニット42および二次転写ユニット43を有する。これらは、転写装置に相当する。
The
画像形成ユニット41は、露光装置411、現像装置412、感光体ドラム413、帯電装置414、およびドラムクリーニング装置415を有する。感光体ドラム413は、例えば負帯電型の有機感光体である。感光体ドラム413の表面は、光導電性を有する。感光体ドラム413は、感光体に相当する。帯電装置414は、例えばコロナ帯電器である。帯電装置414は、帯電ローラーや帯電ブラシ、帯電ブレードなどの接触帯電部材を感光体ドラム413に接触させて帯電させる接触帯電装置であってもよい。露光装置411は、例えば、前述した光走査装置であり、光源としての半導体レーザーと、形成すべき画像に応じたレーザー光を感光体ドラム413に向けて照射する上記の光偏向装置とを含む。現像装置412は、例えば二成分現像方式の現像装置である。
The
中間転写ユニット42は、中間転写ベルト421、中間転写ベルト421を感光体ドラム413に圧接させる一次転写ローラー422、バックアップローラー423Aを含む複数の支持ローラー423、およびベルトクリーニング装置426を有する。中間転写ベルト421は、複数の支持ローラー423にループ状に張架される。複数の支持ローラー423のうちの少なくとも一つの駆動ローラーが回転することにより、中間転写ベルト421は矢印A方向に一定速度で走行する。
The
二次転写ユニット43は、無端状の二次転写ベルト432、および二次転写ローラー431Aを含む複数の支持ローラー431を有する。二次転写ベルト432は、二次転写ローラー431Aおよび支持ローラー431によってループ状に張架される。
The
定着装置60は、定着ローラー62と、定着ローラー62の外周面を覆い、用紙S上のトナー画像を構成するトナーを加熱、融解するための無端状の発熱ベルト63と、用紙Sを定着ローラー62および発熱ベルト63に向けて押圧する加圧ローラー64と、を有する。用紙Sは、記録媒体に相当する。
The fixing
画像形成装置1は、さらに、画像読取部110、画像処理部30および用紙搬送部50を有する。画像読取部110は、給紙装置111およびスキャナー112を有する。用紙搬送部50は、給紙部51、排紙部52、および搬送経路部53を有する。給紙部51を構成する三つの給紙トレイユニット51a〜51cには、坪量やサイズなどに基づいて識別された用紙S(規格用紙、特殊用紙)が予め設定された種類ごとに収容される。搬送経路部53は、レジストローラー対53aなどの複数の搬送ローラー対を有する。
The
画像形成装置1による画像の形成を説明する。
スキャナー112は、コンタクトガラス上の原稿Dを光学的に走査して読み取る。原稿Dからの反射光がCCDセンサー112aにより読み取られ、入力画像データとなる。入力画像データは、画像処理部30において所定の画像処理が施され、露光装置411に送られる。
Image formation by the
The
感光体ドラム413は一定の周速度で回転する。帯電装置414は、感光体ドラム413の表面を一様に負極性に帯電させる。露光装置411は、上記ポリゴンミラーが高速で回転し、各色成分の入力画像データに対応するレーザー光を感光体ドラム413の軸方向に沿って展開し、当該軸方向に沿って感光体ドラム413の外周面に照射する。こうして感光体ドラム413の表面には、静電潜像が形成される。
The
現像装置412は、感光体ドラム413の表面にトナーを付着させることにより静電潜像が可視化される。こうして感光体ドラム413の表面に、静電潜像に応じたトナー画像が形成される。
The developing device 412 visualizes the electrostatic latent image by attaching toner to the surface of the
感光体ドラム413の表面のトナー画像は、中間転写ユニット42によって中間転写ベルト421に転写される。転写後に感光体ドラム413の表面に残存する転写残トナーは、感光体ドラム413の表面に摺接されるドラムクリーニングブレードを有するドラムクリーニング装置415によって除去される。
The toner image on the surface of the
一次転写ローラー422によって中間転写ベルト421が感光体ドラム413に圧接することにより、感光体ドラム413と中間転写ベルト421とによって、一次転写ニップが感光体ドラムごとに形成される。当該一次転写ニップにおいて、各色のトナー画像が中間転写ベルト421に順次重なって転写される。
When the
一方、二次転写ローラー431Aは、中間転写ベルト421および二次転写ベルト432を介して、バックアップローラー423Aに圧接される。それにより、中間転写ベルト421と二次転写ベルト432とによって、二次転写ニップが形成される。当該二次転写ニップを用紙Sが通過する。用紙Sは、用紙搬送部50によって二次転写ニップへ搬送される。用紙Sの傾きの補正および搬送のタイミングの調整は、レジストローラー対53aが配設されたレジストローラー部により行われる。
On the other hand, the
上記二次転写ニップに用紙Sが搬送されると、二次転写ローラー431Aへ転写バイアスが印加される。この転写バイアスの印加によって、中間転写ベルト421に担持されているトナー画像が用紙Sに転写される。トナー画像が転写された用紙Sは、二次転写ベルト432によって、定着装置60に向けて搬送される。
When the sheet S is conveyed to the secondary transfer nip, a transfer bias is applied to the
定着装置60は、発熱ベルト63と加圧ローラー64とによって、定着ニップを形成し、搬送されてきた用紙Sを当該定着ニップ部で加熱、加圧する。こうしてトナー画像が用紙Sに定着する。トナー像が定着された用紙Sは、排紙ローラー52aを備えた排紙部52により機外に排紙される。
The fixing
なお、二次転写後に中間転写ベルト421の表面に残存する転写残トナーは、中間転写ベルト421の表面に摺接されるベルトクリーニングブレードを有するベルトクリーニング装置426によって除去される。
Note that transfer residual toner remaining on the surface of the
以上より明らかなように、画像形成装置1は、上記光偏向装置を含む露光装置411を有する。このため、上記光偏向装置の軸と回転体との接触部では、回転体の高速回転に伴い発生する摩耗粉による動圧溝の機能低下が十分に抑制される。よって、上記光偏向装置の所期の性能が長期にわたり安定して発現される。このため、画像形成装置1は、高画質の画像を高速で長期にわたり形成することが可能となる。
As is clear from the above, the
[ポリゴンモータ1の作製]
図3A、3Bに示される軸のような形状を有するアルミニウム(Al)製の軸材の表面に、厚さ20μmのニッケル(Ni)層をめっきによって作製し、軸1を得た。軸1の表面のビッカース硬度(VHA)は、600HVである。また、フランジ部(図3A、図3B中の符号205)の表面粗さRaは、0.2μmである。
[Preparation of polygon motor 1]
A nickel (Ni) layer having a thickness of 20 μm was formed on the surface of an aluminum (Al) shaft having a shape like the shaft shown in FIGS. The surface of the
熱硬化性樹脂用射出成形機75F−36K(株式会社松田製作所製)を用いて、フェノール樹脂を主成分とする樹脂組成物1で射出成形によって成形し、図4A、4Bに示されるような形状を有する回転体を得た。これを回転体1とする。なお、上記射出成形における金型温度は180℃であり、シリンダ温度は90℃である。
Using a thermosetting resin injection molding machine 75F-36K (manufactured by Matsuda Seisakusho Co., Ltd.), the
回転体1の表面のビッカース硬度(VHR)は、40HVであり、軸1のビッカース硬度から回転体1のビッカース硬度を引いた値ΔHV(VHA−VHR)は、560HVである。また、回転体1の第1フランジ部(図4A中の223)の下面および筒部(図4A中の222)の内周壁面の表面粗さRaは、0.15μmである。回転体1における動圧溝は、上記射出成形における金型のキャビティに配置された突条によって形成されており、当該動圧溝の最大幅は2mmであり、当該動圧溝の深さは7μmである。
Vickers hardness of the surface of the rotating body 1 (VH R) is 40HV, a value obtained by subtracting the Vickers hardness of the
樹脂組成物1は、100質量部のフェノール樹脂(PR)に、10質量部のグラファイト粒子(GRA、平均一次粒径20nm)1を、ヘンシェルミキサー(日本コークス工業株式会社製)を用いて混合することによって得た。当該混合は、回転翼の周速を35m/秒、処理温度を32℃、混合時間を20分間として行った。グラファイト粒子1は、シランカップリング剤によって疎水化処理されている。樹脂組成物1中におけるグラファイト粒子1の分散粒径は、樹脂組成物1のミクロトームによる薄片をTEMで観察することによって、上記平均一次粒径と実質的に同じであることが確認される。
In
なお、軸1および回転体1における上記ビッカース硬度は、株式会社ミツトヨ製 HM−200システムによって測定した。
In addition, the said Vickers hardness in the axis |
軸1および回転体1を用い、動圧軸受け1を構成した。また、回転体1に多面鏡(八面鏡)および磁石を図4A、4Bに示されるようにさらに配置した。さらに軸1を、上記磁石に対応するべき巻回コイルが周設されている基板に、図2に示されるように配置し、上記の回転体1を当該軸1に嵌合させ、光偏向装置であるポリゴンモータ(PM)1を作製した。
A dynamic pressure bearing 1 was configured using the
[ポリゴンモータ2の作製]
ニッケル層の厚さを10μmに変更した以外は軸1と同様にして、軸2を得た。軸2のVHAは510HVである。また、グラファイト粒子1の含有量を10質量部とした以外は樹脂組成物1と同様にした樹脂組成物2を用意し、樹脂組成物1に代えて樹脂組成物2を用いた以外は回転体1と同様にして、回転体2を得た。回転体2のVHRは30HVであり、軸2および回転体2におけるΔHVは、480HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸2および回転体2を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ2を得た。
[Preparation of polygon motor 2]
A shaft 2 was obtained in the same manner as the
[ポリゴンモータ3の作製]
上記軸材そのものを軸3とした。軸3のVHAは480HVである。また、グラファイト粒子1の含有量を20質量部とした以外は樹脂組成物1と同様にした樹脂組成物3を用意し、樹脂組成物1に代えて樹脂組成物3を用いた以外は回転体1と同様にして、回転体3を得た。回転体3のVHRは25HVであり、軸3および回転体3におけるΔHVは、455HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸3および回転体3を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ3を得た。
[Preparation of polygon motor 3]
The shaft material itself was designated as shaft 3. VH A of the shaft 3 is 480HV. Also, a resin composition 3 was prepared in the same manner as the
[ポリゴンモータ4の作製]
フェノール樹脂に代えてエポキシ樹脂(「EPICLON1050」と「TD−2106」、いずれもDIC株式会社製)を用い、グラファイト粒子1に代えて二硫化モリブデン粒子(MoS2、平均一次粒径10nm)を、100質量部のエポキシ樹脂に対して5質量部用いた以外は、樹脂組成物1と同様にした樹脂組成物4を用意し、樹脂組成物1に代えて樹脂組成物4を用いた以外は回転体1と同様にして、回転体4を得た。回転体4のVHRは25HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸3および回転体4を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ4を得た。軸3および回転体4におけるΔHVは、455HVである。
[Preparation of polygon motor 4]
An epoxy resin (“EPICLON1050” and “TD-2106”, both manufactured by DIC Corporation) is used instead of the phenol resin, and molybdenum disulfide particles (MoS 2 , average primary particle size 10 nm) are used instead of the
[ポリゴンモータ5の作製]
ニッケル層の厚さを5μmに変更した以外は軸1と同様にして、軸5を得た。軸5のVHAは600HVである。また、グラファイト粒子1に代えてその表面が疎水化処理されていないグラファイト粒子5を用いる以外は樹脂組成物1と同様にして樹脂組成物5を用意し、樹脂組成物1に代えて樹脂組成物5を用いた以外は回転体1と同様にして、回転体5を得た。回転体5のVHRは40HVであり、軸5および回転体5におけるΔHVは、560HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸5および回転体5を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ5を得た。
[Preparation of polygon motor 5]
A shaft 5 was obtained in the same manner as the
[ポリゴンモータ6の作製]
ニッケル層に代えて厚さ5μmのクロム(Cr)層をめっきによって上記基材の表面に形成して、軸6を得た。軸6のVHAは1050HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸6および回転体5を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ6を得た。軸6および回転体5におけるΔHVは、1010HVである。
[Preparation of polygon motor 6]
Instead of the nickel layer, a chromium (Cr) layer having a thickness of 5 μm was formed on the surface of the substrate by plating to obtain a shaft 6. VH A of the shaft 6 is 1050HV. A polygon motor 6 was obtained in the same manner as the
[ポリゴンモータ7の作製]
ニッケル層に代えて厚さ5μmの窒化チタン(TiN)層をプラズマ処理によって上記基材の表面に形成して、軸7を得た。軸7のVHAは1950HVである。そして、軸1に代えて軸7を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ7を得た。軸7および回転体1におけるΔHVは、1910HVである。
[Preparation of polygon motor 7]
In place of the nickel layer, a titanium nitride (TiN) layer having a thickness of 5 μm was formed on the surface of the base material by plasma treatment to obtain the shaft 7. The VH A of shaft 7 is 1950 HV. A polygon motor 7 was obtained in the same manner as the
[ポリゴンモータ8の作製]
軸1の上部周壁および上記フランジ部の上面に上記動圧溝を適切な向きで作製し、軸8を得た。軸8のVHAは、600HVである。また、上記動圧溝を有さない以外は回転体1と同様の形状を有する回転体8を、回転体1と同様にして得た。軸8および回転体8におけるΔHVは、560である。そして、軸1および回転体1に代えて軸8および回転体8を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ8を得た。
[Preparation of polygon motor 8]
The dynamic pressure grooves were formed in an appropriate direction on the upper peripheral wall of the
[ポリゴンモータ9の作製]
軸1および回転体1の材料を逆転させた以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ9を得た。すなわち、図3A、3Bに示されるような形状の軸を樹脂組成物1の射出成形によって作製した。これを軸9とする。また、図4A、4Bに示されるような形状の、上記動圧溝を有するアルミニウム製の部材を切削加工によって作製し、その表面に厚さ10μmのニッケル層をめっきによって作製して回転体を得た。これを回転体9とする。軸9のVHAは40HVであり、回転体9のVHRは600HVであり、軸9および回転体9におけるΔHVは、−560HVである。そして、軸1および回転体1に代えて軸9および回転体9を用いる以外はポリゴンモータ1と同様にして、ポリゴンモータ9を得た。
[Preparation of polygon motor 9]
A polygon motor 9 was obtained in the same manner as the
[評価]
ポリゴンモータ1〜9のそれぞれにおいて、回転体を、50000rpmの回転速度に1分間かけて回転させ、50000rpmの回転を30秒間維持し、その後1分間かけて減速させ、回転停止させる、この一連の回転駆動操作を50000回繰り返し行った。
[Evaluation]
In each of the
次いで、ポリゴンモータ1〜9のそれぞれを、室温環境下に設置されているコニカミノルタ株式会社製の画像形成装置「bizhubC754」(「bizhub」は同社の登録商標)の改造機に搭載し、A4サイズの普通紙にハーフトーン画像を出力した。なお、当該改造機は、光偏向装置が設置されているハウジング内の温度をヒータによって調整できるように上記画像形成装置が改造されてなる装置である。
Next, each of
そして、上記ハーフトーン画像の任意の10箇所における画像濃度を、反射濃度計「RD−918(マクベス社製)」で測定し、その平均値を求めると共に、当該平均値と各測定値との差の、当該平均値に対する割合(ばらつき)VDiを求め、下記の基準により評価した。◎または○であれば実用上問題ない、と判断される。
◎:VDiが、1%以下
○:VDiが、1%を超え、5%以下の範囲内
×:VDiが、5%を超える
And the image density in arbitrary 10 places of the above-mentioned halftone image is measured with a reflection densitometer “RD-918 (manufactured by Macbeth)”, the average value is obtained, and the difference between the average value and each measured value is obtained. The ratio (variation) VDi with respect to the average value was obtained and evaluated according to the following criteria. If it is ◎ or ○, it is judged that there is no practical problem.
◎: VDi is 1% or less ○: VDi is more than 1% and within 5% or less ×: VDi is more than 5%
なお、ポリゴンモータ1〜9のそれぞれについて、上記の駆動、停止の繰り返し操作中に破壊され回転しなくなるものについては評価を中断し、不合格(×)とした。結果を表1に示す。 In addition, about each of polygon motors 1-9, evaluation was interrupted about what was destroyed during repetition operation of said drive and a stop, and it stopped rotating, and it was set as the failure (x). The results are shown in Table 1.
表1から明らかなように、ポリゴンモータ1〜7は、駆動、停止を繰り返す上記の耐久試験後においても、十分な画質の画像の形成に供されている。これは、ビッカース硬度が異なる軸および回転体を用いているにも関わらず、より軟らかい部材の摩耗粉による動圧の変動や画像の汚染などが生じないため、と考えられる。そして、その理由は、ビッカース硬度のより低い回転体に動圧溝が形成されていることから、当該摩耗粉は回転体から発生するが、当該摩耗粉は当該回転体の表面と同じ材料組成からなるので、動圧溝に静電的に付着せず、その結果、動圧溝の所期の機能が発現され続けたため、と考えられる。
As is apparent from Table 1, the
また、例えば、ポリゴンモータ1〜6は、ポリゴンモータ7よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、ΔHVがより適切なため、ポリゴンモータ1〜6では、ポリゴンモータ7よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。
For example, the
また、例えば、ポリゴンモータ1、2は、ポリゴンモータ3、4よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、VHAおよびVHBが適度に高いので、ポリゴンモータ1、2では、ポリゴンモータ3、4よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。
For example, the
また、例えば、ポリゴンモータ1は、ポリゴンモータ5よりも画像濃度のばらつきがより小さい、これは、グラファイト粒子1が疎水化処理されているため、フェノール樹脂中でより微細に分散し、軸に対する回転体の潤滑性がより高まり、その結果、ポリゴンモータ1では、ポリゴンモータ5よりも摩耗粉の発生がより抑制されたため、と考えられる。
In addition, for example, the
また、例えば、ポリゴンモータ3は、ポリゴンモータ4よりも画像濃度のばらつきがより小さい。これは、フェノール樹脂が摩耗に強い材料としてより良好であり、グラファイト粒子が摩擦に係る潤滑剤としてより良好であるため、と考えられる。 Further, for example, the polygon motor 3 has a smaller variation in image density than the polygon motor 4. This is thought to be because phenolic resin is better as a material resistant to wear, and graphite particles are better as a frictional lubricant.
一方、ポリゴンモータ8は、ポリゴンモータ1〜7よりも画像濃度のばらつきが明らかに大きい。これは、軸と回転体のうち、より硬い軸に動圧溝を形成し、より軟らかい回転体には動圧溝を形成しなかったため、と考えられる。より詳しくは、回転体の摩耗により生じた摩耗粉が回転体の高速回転により帯電しつつ軸の動圧溝に運ばれ、当該動圧溝において、軸に対する電位差により静電的に軸に強く付着し、その結果、動圧溝が摩耗粉で埋まり、動圧溝の所期の機能の発現が不十分となったため、と考えられる。
On the other hand, the polygon motor 8 has a clearly larger variation in image density than the
また、ポリゴンモータ9は、上記耐久試験中に破壊され、回転しなくなった。これは、軸と回転体のうち、より硬い材料で作製した回転体に動圧溝を形成し、より軟らかい材料で軸を作製したため、と考えられる。より具体的には、回転体の回転により軸が摩耗し、さらに摩耗粉が動圧溝内で回転体に静電的に強く付着したことにより、動圧溝による回転体の回転を安定させる機能が著しく失われ、その結果、軸が破壊されたため、と考えられる。 Further, the polygon motor 9 was broken during the durability test and stopped rotating. This is presumably because the dynamic pressure grooves were formed in the rotating body made of a harder material among the shaft and the rotating body, and the shaft was made of a softer material. More specifically, the shaft wears due to the rotation of the rotating body, and the wear powder adheres electrostatically strongly to the rotating body in the dynamic pressure groove, thereby stabilizing the rotation of the rotating body by the dynamic pressure groove. Is significantly lost, and as a result, the shaft was destroyed.
本発明によれば、光偏向装置の回転体または軸のいずれかを樹脂で成形することが可能であり、回転体の高速回転による摩耗粉による耐久性や画質などの低下が抑制される。よって、本発明は、画像形成装置に好適な光偏向装置を安価に提供できることに留まらず、高速かつ高画質の画像を長期にわたって安定して形成する画像形成装置をも安価に提供することが可能となり、当該画像形成装置のさらなる発展およびさらなる普及に寄与することが期待される。 According to the present invention, it is possible to mold either the rotating body or the shaft of the optical deflecting device with a resin, and it is possible to suppress deterioration in durability, image quality, and the like due to wear powder due to high-speed rotation of the rotating body. Therefore, the present invention is not limited to providing an optical deflecting device suitable for an image forming apparatus at low cost, and can also provide an image forming apparatus that stably forms high-speed and high-quality images over a long period of time. Thus, it is expected to contribute to further development and further spread of the image forming apparatus.
1 画像形成装置
30 画像処理部
40 画像形成部
41Y、41M、41C、41K 画像形成ユニット
42 中間転写ユニット
43 二次転写ユニット
50 用紙搬送部
51 給紙部
51a、51b、51c 給紙トレイユニット
52 排紙部
52a 排紙ローラー
53 搬送経路部
53a レジストローラー対
60 定着装置
62 定着ローラー
63 発熱ベルト
64 加圧ローラー
110 画像読取部
111 給紙装置
112 スキャナー
112a CCDセンサー
201 ステータ部
202 基板
203 軸
204 巻回コイル
205 フランジ部
221 ロータ部
222 筒部
223 第1フランジ部
224 第2フランジ部
225 支持部
226 磁石
227 蓋
241 第1の動圧溝
242 第2の動圧溝
243 第3の動圧溝
411 光走査装置(露光装置)
412 現像装置
413 感光体ドラム
414 帯電装置
415 ドラムクリーニング装置
421 中間転写ベルト
422 一次転写ローラー
423、431 支持ローラー
423A バックアップローラー
426 ベルトクリーニング装置
431A 二次転写ローラー
432 二次転写ベルト
4111 基台
4112 光偏向装置
4113 照射機構
4114 導光機構
4115 半導体レーザー発光体
4116 コリメータレンズ
4117 第1シリンドリカルレンズ
4118 fθレンズ
4119 第2シリンドリカルレンズ
4120 反射ミラー
4121 ミラー
4122 同期検知器
D 原稿
S 用紙
DESCRIPTION OF
412
Claims (7)
前記動圧溝は、前記回転体の回転時に前記軸の軸方向に沿う方向の力を流入する空気によって発生させ、回転する前記回転体を前記軸方向における所期の位置に維持する、動圧軸受けであって、
前記動圧溝は、前記軸および前記回転体のうちのビッカース硬度がより低い方に配置されている、
動圧軸受け。 A shaft, a rotating body rotatably supported on the shaft, and a dynamic pressure groove disposed on the shaft or the rotating body,
The dynamic pressure groove is generated by air flowing in a force along the axial direction of the shaft during rotation of the rotating body, and maintains the rotating rotating body at a predetermined position in the axial direction. A bearing,
The dynamic pressure groove is disposed on a lower Vickers hardness of the shaft and the rotating body,
Dynamic pressure bearing.
前記熱硬化性樹脂は、フェノール樹脂であり、
前記潤滑剤は、ポリテトラフルオロエチレンまたはグラファイト製の粒子である、
請求項1〜3のいずれか一項に記載の動圧軸受け。 At least one or both of a portion along the axial direction and a portion crossing the axial direction of the surface of the rotating body facing the shaft when the rotating body is pivotally supported by the shaft are provided with a lubricant. Consists of molded thermosetting resin containing,
The thermosetting resin is a phenol resin,
The lubricant is particles made of polytetrafluoroethylene or graphite.
The dynamic pressure bearing according to claim 1.
前記露光装置は、請求項6に記載の光偏向装置を含む、画像形成装置。 An image forming apparatus having a photoconductor and an exposure device for forming an electrostatic latent image on the photoconductor,
The image forming apparatus including the light deflecting device according to claim 6.
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