JP6669315B1 - フィルター用スパンボンド不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

剛性や耐折性、目付均一性に優れ、かつ粉塵の捕集性能や機械的特性にも優れたフィルター用スパンボンド不織布を提供するため、熱可塑性連続フィラメントより構成され、部分的融着部を有するスパンボンド不織布であって、前記不織布の剛軟度が２ｍＮ以上１００ｍＮ以下、目付ＣＶ値が５％以下、目付が１５０ｇ／ｍ２以上３００ｇ／ｍ２以下である、フィルター用スパンボンド不織布とする。

Description

本発明は、剛性や耐折性、目付均一性に優れ、かつ粉塵の捕集性能や機械的特性にも優れたプリーツフィルターまたはポリテトラフルオロエチレン(ＰＴＦＥ)膜やナノファイバー等の濾材と貼り合わせるプリーツフィルター基材に用いられるフィルター用スパンボンド不織布とその製造方法に関するものである。

従来から、粉塵の発生する作業環境に対し、粉塵の除去および回収を目的とする集塵機が用いられてきた。この集塵機のフィルターとしては、プリーツされた形状で使用されることが知られており、プリーツすることにより濾過面積を大幅に向上させ、圧損を低減させたり、捕集効率を高めたりすることを可能としている。

ところでこのような集塵機のフィルターでは、ある一定の圧損に達したところで内側から圧縮エアー等を噴射し、濾材表面に付着したダストを払い落とす、いわゆる逆洗が一般的となっている。特に、プリーツフィルターは、「粉塵捕集−逆流エアーによる粉塵の払い落とし」の工程が繰り返される中で、プリーツの山谷部分でエアーの圧力により何度も屈曲させられる状態になるため、プリーツ山谷部分での耐折強さがフィルター寿命の延長を図る上で重要となる。したがって、仮にエアーフィルターとして十分な耐折強さがない場合においては、山谷部分から粉塵が漏れ、満足するフィルター寿命が得られない。

このような問題を解決しようとして、これまでに種々の不織布基材が提案されている。例えば、特許文献１や２には、熱可塑性連続フィラメントが部分的に熱圧着されて一体化した不織布が開示されている。また、特許文献３には、比較的高目付のスパンボンド不織布に対し、対を成す彫刻ロールとフラットな金属ロールにより熱圧着されたフィルター基材が開示されている。さらに、特許文献４には、高融点重合体からなる繊維と低融点重合体とからなる複合繊維で構成され、部分的に熱圧接された長繊維不織布であって、不織布の表層部の繊維が、低融点重合体が溶融または軟化することにより互いに融着していることを特徴とするフィルター用不織布が開示されている。一方、特許文献５には、不織布の長手方向を山谷に屈曲させ、プリーツ加工してフィルターユニットにするに際し、不織布を構成する繊維を長手方向に沿って配向させて、耐折強さを高める試みが開示されている。

特開２００７−２３１５００号公報 特開２０１０−１２１２４１号公報 特開２０１２−１７５２９号公報 特開２００５−７２６８号公報 特開２００１−６２２１７号公報

一方、近年、粒径数μｍ以下と細かな粉塵を十分に捕集出来ることが求められるため、フィルター基材を構成する繊維をより低繊度として低目付なものが要求されている。しかしながら、目付が低くなればなるほど、また、繊度が細くなればなるほど、耐折強さは低下する傾向にあるため、満足する耐折強さを有するフィルター基材を得ることは困難であった。

例えば、特許文献１や４、５に開示された技術においては、熱処理によって構成する繊維、あるいは、不織布が融着してしまい、フィルター性能と十分な剛性を両立することが困難であった。場合によっては、圧着部の面積割合が多い場合、圧着させた部分がフィルム化して亀裂が生じやすくなり、長期の使用には不適であるという課題がある。また、特許文献２に開示された技術においては、繊維を摩擦帯電によって開繊させているため、不織布が空隙の多いものとなり、毛羽立ちが発生しやすいという課題がある。

一方、特許文献３に開示された技術において、彫刻ロールと金属ロールによる熱圧着が開示されているが、熱接着している部分の機械的強度が十分でなく、プリーツ部での剥離が発生しやすいという課題がある。

そこで本発明の目的は、上記課題を鑑み、剛性や高い耐折性と目付均一性を有しながら、かつ粉塵の捕集性能や機械的特性にも優れたフィルター用スパンボンド不織布を提供することにある。

本発明の他の目的は、上記の性能を有するフィルター用スパンボンド不織布を効率的に、かつ安定して製造する製造方法を提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、繊維ウェブを形成する工程において、特定の方法で熱可塑性連続フィラメントを開繊しフィルター用基材を得る方法を見出し、これによってフィルター用基材の耐折性を顕著に向上できるという知見を得た。さらにこの不織布が、剛性や耐折性、目付均一性等の機械的特性と粉塵の捕集性能との両立を可能とすることも判明した。

本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。

すなわち、本発明のフィルター用スパンボンド不織布は、熱可塑性連続フィラメントより構成され、部分的融着部を有するものであって、前記不織布の剛軟度が２ｍＮ以上１００ｍＮ以下、目付ＣＶ値が５％以下、目付が１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、ＪＩＳ Ｐ８１１５：２００１「紙及び板紙−耐折強さ試験方法− ＭＩＴ試験機法」に準じて測定される耐折強さが１０万回以上である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、熱可塑性連続フィラメントが、ポリエステル系高融点重合体の周りに当該ポリエステル系高融点重合体の融点よりも低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントである。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、部分的熱圧着により融着されてなり、圧着面積率が５％以上１５％以下である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、タテ剛軟度が１０ｍＮ以上１００ｍＮ以下、かつ剛軟度タテ／ヨコ比が３以上である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、耐折強さが１５万回以上である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、目付ＣＶ値が４．５％以下である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、熱可塑性連続フィラメントの単繊維径が１０．０μｍ以上２２．０μｍ以下である。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の好ましい様態によれば、プリーツ形状に加工されてなる。

さらに、上記本発明のフィルター用スパンボンド不織布の製造方法は、下記（ａ）〜（ｃ）の工程を順次施す。

（ａ）熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出した後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程。

（ｂ）得られたフィラメントを移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ繊維ウェブを形成する工程。

（ｃ）得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程。

上記製造方法は、上記（ａ）〜（ｃ）の工程を施した後、さらにプリーツ形状に加工することが好ましい。

本発明によれば、粉塵の捕集性能と圧力損失のバランスに優れ、かつ機械的強度や高い剛性と高い耐折性、目付均一性に優れたフィルター用スパンボンド不織布が得られる。また本発明のフィルター用スパンボンド不織布の製造方法によれば、効率的に、かつ安定して上記の性能を有するフィルター用スパンボンド不織布を製造することができる。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布は、熱可塑性連続フィラメントより構成される部分的融着部を有した長繊維不織布であって、前記不織布の剛軟度が２ｍＮ以上１００ｍＮ以下、目付ＣＶ値が５％以下、目付が１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下であることを特徴とするフィルター用スパンボンド不織布である。以下に、この詳細について説明する。

（熱可塑性連続フィラメント）
本発明のフィルター用スパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの原料となる熱可塑性樹脂としては、特に、ポリエステルが好ましく用いられる。ポリエステルは、酸成分とアルコール成分をモノマーとして重合してなる高分子重合体である。酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸およびフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸やセバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、およびシクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を用いることができる。また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコールおよびポリエチレングリコール等を用いることができる。

また、ポリエステルの例としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸およびポリブチレンサクシネート等が挙げられるが、後述する高融点重合体として用いられるポリエステルとしては、融点が高く耐熱性に優れ、かつ剛性にも優れたＰＥＴが最も好ましく用いられる。

また、これらのポリエステル原料には、本発明の効果を損なわない範囲で、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、および親水剤等を添加することができる。中でも、酸化チタン等の金属酸化物は、繊維の表面摩擦を低減し繊維同士の融着を防ぐことにより紡糸性を向上し、また不織布の熱ロールによる熱圧着成形の際、熱伝導性を増すことにより不織布の接着性を向上させる効果がある。また、エチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミドおよび／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドは、熱ロールと不織布ウェブ間の離型性を高め、搬送性を向上させる効果がある。

次に、本発明のフィルター用スパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントは、ポリエステル系高融点重合体の周りに、そのポリエステル系高融点重合体の融点に対して、１０℃以上１４０℃以下低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントである態様が好ましい。このようにすることで、熱接着によりスパンボンド不織布を形成し使用した際、スパンボンド不織布を構成する複合型ポリエステル繊維（フィラメント）同士が強固に接着するため、フィルター用スパンボンド不織布は機械強度に優れ、繰り返しの逆洗に十分耐えることができる。

本発明におけるポリエステル系低融点重合体の融点は、ポリエステル系高融点重合体の融点に対して、１０℃以上、より好ましくは２０℃以上、さらに好ましくは３０℃以上低くすることで、フィルター用スパンボンド不織布において適度な熱接着性を得ることができる。一方、１４０℃以下、より好ましくは１２０℃以下、さらに好ましくは１００℃以下低くすることでフィルター用スパンボンド不織布の耐熱性の低下を抑制することができる。

本発明におけるポリエステル系高融点重合体の融点は、２００℃以上３２０℃以下の範囲であることが好ましい。ポリエステル系高融点重合体の融点を好ましくは２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上とすることにより、耐熱性に優れるフィルターを得ることができる。一方、ポリエステル系高融点重合体の融点を好ましくは３２０℃以下、より好ましくは３００℃以下、さらに好ましくは２８０℃以下とすることにより、不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下することを抑制することができる。

本発明におけるポリエステル系低融点重合体の融点は、１６０℃以上２５０℃以下の範囲であることが好ましい。ポリエステル系低融点ポリエステルの融点を好ましくは１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上とすることにより、プリーツ加工時の熱セット等、プリーツフィルター製造時に熱が加わる工程を通過しても形態安定性に優れる。一方、ポリエステル系低融点重合体の融点を好ましくは２５０℃以下、より好ましくは２４０℃以下とすることにより、不織布製造時の熱接着性に優れ、機械的強度に優れるフィルターを得ることができる。

なお、本発明において、熱可塑性樹脂の融点は、示差走査型熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「ＤＳＣ−２」型）を用い、昇温速度２０℃／分、測定温度範囲３０℃から３００℃の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を当該熱可塑性樹脂の融点とする。また、示差走査型熱量計において融解吸熱曲線が極値を示さない樹脂については、ホットプレート上で加熱し、顕微鏡観察により樹脂が溶融した温度を融点とする。

熱可塑性樹脂がポリエステルの場合、対となるポリエステル系高融点重合体とポリエステル系低融点重合体の組み合わせ（以下、ポリエステル系高融点重合体／ポリエステル系低融点重合体の順に記載することがある）としては、例えば、ＰＥＴ／ＰＢＴ、ＰＥＴ／ＰＴＴ、ＰＥＴ／ポリ乳酸、およびＰＥＴ／共重合ＰＥＴ等の組み合わせを挙げることができ、これらの中でも、紡糸性に優れることからＰＥＴ／共重合ＰＥＴの組み合わせが好ましく用いられる。また、共重合ＰＥＴの共重合成分としては、特に紡糸性に優れることから、イソフタル酸共重合ＰＥＴが好ましく用いられる。

複合型フィラメントの複合形態については、例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型および海島型等が挙げられ、なかでも、フィラメント同士を均一かつ強固に接着させることができることから複合形態については同心芯鞘型のものが好ましい。さらにその複合型フィラメントの断面形状としては、円形断面、扁平断面、多角形断面、多葉断面および中空断面等の形状が挙げられる。なかでも、フィラメントの断面形状としては円形断面の形状のものを用いることが好ましい態様である。

ところで、前記の複合型フィラメントの形態には、例えば、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維とポリエステル系低融点重合体からなる繊維を混繊させる方法もあるが、混繊させる方法の場合、均一な熱接着が難しく、例えば、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維が密集しているところでは熱接着が弱くなり、機械的強度や剛性が劣り、プリーツフィルターとして適さないものとなる。一方、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維に対し、低融点重合体を浸漬やスプレー等で付与する方法もあるが、いずれも表層や厚み方向で均一な付与が難しく、機械的強度や剛性が劣り、プリーツフィルターとして好ましくないものとなる。

また、ポリエステル系高融点重合体とポリエステル系低融点重合体との含有比率は、質量比で９０：１０〜６０：４０の範囲であることが好ましく、８５：１５〜７０：３０の範囲がより好ましい態様である。ポリエステル系高融点重合体を６０質量％以上９０質量％以下とすることにより、フィルター用スパンボンド不織布の剛性と耐熱性を優れたものとすることができる。一方、ポリエステル系低融点重合体を１０質量％以上４０質量％以下とすることにより、熱接着によりフィルター用スパンボンド不織布を形成し使用した際、スパンボンド不織布を構成する複合型フィラメント同士が強固に接着でき、機械強度に優れ、繰り返しの逆洗に十分耐えることができる。

（フィルター用スパンボンド不織布、フィルター用スパンボンド不織布の製造方法）
次に、本発明のフィルター用スパンボンド不織布、および、その製造方法について説明する。本発明のフィルター用スパンボンド不織布は、下記（ａ）〜（ｃ）の工程を順次施すことによって製造される。
（ａ）熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出した後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程。
（ｂ）得られたフィラメントを移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ繊維ウェブを形成する工程。
（ｃ）得られた繊維ウェブに部分的熱接着を施す工程。

本発明においては上記（ａ）〜（ｃ）の工程を施した後、さらにプリーツ形状に加工することが好ましい。
以下にこれらについて、さらに詳細を説明する。

（１）（ａ）熱可塑性連続フィラメント形成工程
まず、熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出する。その後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る。特に、熱可塑性連続フィラメントとして、ポリエステル系高融点重合体の周りに当該ポリエステル系高融点重合体の融点よりも低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントを用いる場合には、ポリエステル系高融点重合体と、ポリエステル系低融点重合体を、それぞれ融点以上、（融点＋７０℃）以下で溶融し、ポリエステル系高融点重合体の周りに、そのポリエステル系高融点重合体の融点に対して、１０℃以上１４０℃以下低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントとして、口金温度が融点以上、（融点＋７０℃）以下の紡糸口金で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４０００ｍ／分以上６０００ｍ／分以下で牽引、延伸して円形断面形状のフィラメント等の熱可塑性連続フィラメントを紡糸する。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの単繊維径は、１０．０μｍ以上２２．０μｍ以下の範囲である。熱可塑性連続フィラメントの単繊維径を１０．０μｍ以上、好ましくは１２．０μｍ以上、より好ましくは１３．０μｍ以上とすることで、フィルター用スパンボンド不織布の通気性を向上させ、圧力損失を低減させることができる。また、熱可塑性連続フィラメントを形成する際に糸切れ回数を低下させ、生産時の安定性を向上させることもできる。一方、熱可塑性連続フィラメントの単繊維径が２２．０μｍ以下、好ましくは２０．０μｍ以下、より好ましくは１７．０μｍ以下とすることで、フィルター用スパンボンド不織布の均一性を向上させ、不織布表面を緻密なものとすることができ、ダストを表層で濾過しやすくするなど、捕集性能を向上させることができる。これによって、ダストの払い落としも容易にすることができるため、フィルターの寿命を長くすることができる。

なお、本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の単繊維径（μｍ）は、以下の方法によって求められる値を採用することとする。
（ｉ）フィルター用スパンボンド不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取する。
（ｉｉ）走査型電子顕微鏡等で５００〜２０００倍の写真を撮影する。
（ｉｉｉ）各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維を任意に選び出して、その太さを測定する。繊維は断面が円形と仮定し、太さを繊維径とする。
（ｉｖ）それらの算術平均値の小数点以下第二位を四捨五入して算出する。

（２）（ｂ）繊維ウェブ形成工程
本発明の不織布は、いわゆるフィルター用スパンボンド不織布であり、紡糸した熱可塑性連続フィラメントを移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ繊維ウェブを形成する工程を有する。具体的には熱可塑性連続フィラメントをエジェクターにて吸引し、エジェクターの下部にスリット状を有する開繊板から前記熱可塑性連続フィラメントと圧空（エアー）を噴射して繊維配列を規制し、移動するネットコンベアー上に堆積させ繊維ウェブを得る工程を有する。

好ましくは、スパンボンド法で採取した繊維ウェブを、一対の彫刻エンボスロールによって熱処理を実施する方法が適用される。

なお、複合型ポリエステル繊維を用いた場合であっても、前記のフィラメント（長繊維）からなるフィルター用スパンボンド不織布であることが重要である。このようにすることで、非連続の繊維で構成された短繊維からなる不織布である場合に比べて、剛性や機械的強度を高めることができ、プリーツフィルターとして好ましいものとすることができる。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の製造方法では、ネットコンベアー上に捕集した繊維ウェブを、仮接着することも好ましい態様である。仮接着は、捕集した繊維ウェブを一対のフラットロールにより熱圧着したり、ネットコンベアー上にフラットロールを設置し、ネットコンベアーと当該フラットロールとの間で熱圧着したりする方法が好ましく用いられる。

仮接着するための熱圧着の温度は、ポリエステル系低融点重合体の融点に対して７０℃以上１２０℃以下低い温度であることが好ましい。このように温度設定することにより、繊維同士を過度に接着させることなく、搬送性を改善することができる。

（３）（ｃ）部分的熱接着工程
本発明のフィルター用スパンボンド不織布は部分的融着部を有するものであるので、部分的融着部を形成するために前記（ｂ）の工程で得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程を行う。部分的融着部の好ましい態様は部分的に熱圧着されたものであるが、部分的に熱圧着する方法は特に限定されるものではない。熱エンボスロールによる接着、あるいは超音波発振装置とエンボスロールとの組み合わせによる接着が好ましいものである。特にエンボスロールによる接着は、不織布の強度を向上させる点から最も好ましいものである。熱エンボスロールによる熱接着の温度は、不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点に対して５℃以上６０℃以下低いことが好ましく、１０℃以上５０℃以下低いことがより好ましい。熱エンボスロールによる熱接着の温度と不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点の温度差を５℃以上、より好ましくは１０℃以上とすることで、過度の熱接着を防ぐことができる。一方、前記の温度差を６０℃以下、より好ましくは５０℃以下とすることによって、不織布内において均一な熱接着を行うことができる。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の部分的な熱圧着の圧着面積率は、熱圧着部の不織布全体の面積に占める割合のことであり、不織布全面積に対して５％以上１５％以下が好ましい範囲である。前記圧着面積率が５％以上、より好ましくは６％以上、さらに好ましくは８％以上であれば、不織布の強度が十分に得られ、さらに表面が毛羽立ちやすくなることがない。一方、圧着面積率が１５％以下、より好ましくは１４％以下、さらに好ましくは１３％以下であれば、繊維間の空隙が少なくなって圧力損失が上昇し、捕集性能が低下することもない。

熱圧着部はくぼみを形成しており、不織布を構成する熱可塑性連続フィラメント同士が熱と圧力によって融着して形成されている。すなわち、他の部分に比べて熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が熱圧着部である。熱圧着する方法として熱エンボスロールによる接着を採用した場合には、エンボスロールの凸部により熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が熱圧着部となる。例えば、上側または下側のみに所定のパターンの凹凸を有するロールを用いて、他のロールは凹凸の無いフラットロールを用いる場合においては、熱圧着部とは凹凸を有するロールの凸部とフラットロールとで熱圧着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。また、例えば、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用いる場合、熱圧着部とは上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。この場合、上側の凸部と下側の凹部あるいは上側の凹部と下側の凸部とで圧接される部分はここでいう熱圧着部には含まれない。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布における熱圧着部の形状は特に規定されるものではなく、上側または下側のみに所定のパターンの凹凸を有するロールを用いて、他のロールは凹凸の無いフラットロールを用いる場合や表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールにおいて、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着された場合においても、その熱圧着部の形状は円形、三角形、四角形、平行四辺形、楕円形、菱形などでもよい。これらの熱圧着部分の配列は、特に規定されるものではなく、等間隔に規則的に配されたもの、ランダムに配されたもの、異なる形状が混在したものでもよい。なかでも、不織布の均一性の点から、熱圧着部分が等間隔に配されるものが好ましい。さらに不織布を剥離することなく部分的な熱圧着をする点で、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用い、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着され形成される平行四辺形の熱圧着部が好ましい。

ここで本発明における圧着面積率は、以下のように得られた値とする。

不織布１ｃｍ^２あたりの熱圧着部の面積を算出し、小数点第一位を四捨五入したものを圧着面積率とした。

本発明においては、上記（ａ）〜（ｃ）の工程を施した後、さらにプリーツ形状に加工することが好ましい。なお、プリーツ加工は通常の方法で行うことができる。

（４）フィルター用スパンボンド不織布
本発明のフィルター用スパンボンド不織布は、２ｍＮ以上１００ｍＮ以下の剛軟度を有する。剛軟度が２ｍＮ以上、より好ましくは３ｍＮ以上、さらに好ましくは５ｍＮ以上であれば、不織布の強度や形態保持性を保ちつつプリーツ加工ができる。一方、１００ｍＮ以下、好ましくは８０ｍＮ以下、より好ましくは６０ｍＮ以下、さらに好ましくは５０ｍＮ以下であれば、プリーツ加工時の折たたみ抵抗が大きくなく、凹凸がシャープに仕上がる。

ここで本発明における剛軟度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」６．７「剛軟度（ＪＩＳ法及びＩＳＯ法）」の６．７．４「ガーレ法（ＪＩＳ法）」に準じて、以下のようにされて得られた値とする。
（ｉ）試料から長さ３８．１ｍｍ（有効試料長Ｌ＝２５．４ｍｍ）、幅ｄ＝２５．４ｍｍの試験片を試料の任意の５点から採取する。ここで本発明においては、不織布の長手方向を試料のタテ方向とする。
（ｉｉ）採取した試験片をそれぞれチャックに取り付け、可動アームＡ上の目盛り１−１／２”（１．５インチ＝３８．１ｍｍ）に合わせてチャックを固定する。この場合、試料長の１／２”（０．５インチ＝１２．７ｍｍ）はチャックに１／４”（０．２５インチ＝６．３５ｍｍ）、試料の自由端にて振子の先端に１／４”（０．２５インチ＝６．３５ｍｍ）がかかるため測定にかかる有効試料長Ｌは試験片長さから１／２”（０．５インチ＝１２．７ｍｍ）差し引いたものとなる。
（ｉｉｉ）次に振り子Ｂの支点から下部のおもり取付孔ａ、ｂ、ｃ（ｍｍ）に適当なおもりＷ_ａ、Ｗ_ｂ、Ｗ_ｃ（ｇ）を取り付けて可動アームＡを定速回転させ、試験片が振り子Ｂから離れるときの目盛りＲＧ（ｍｇｆ）を読む。目盛りは小数点以下第一位の桁で読む。ここでおもり取付孔に取り付けるおもりは適宜選択できるものであるが、目盛りＲＧが４〜６になるよう設定するのが好ましい。
（ｉｖ）測定は試験片５点につき表裏各５回、合計５０回実施する。
（ｖ）得られた目盛りＲＧの値から下記式を用いて剛軟度の値は小数点以下第二位を四捨五入してそれぞれ求める。試料の剛軟度（ｍＮ）は、５０回の測定の平均値を、小数点以下第二位を四捨五入して算出するものである。

なお、上記において、タテ剛軟度の測定には、試料の長手方向がタテ方向となるように採取した試験片を用い、ヨコ剛軟度の測定には、試料の長手方向がヨコ方向となるように採取した試験片を用いる。

本発明における上記剛軟度は、タテ剛軟度、ヨコ剛軟度の何れかで上記範囲を満たせばよいが、少なくともタテ剛軟度が上記範囲を満たすことが好ましく、タテ剛軟度、ヨコ剛軟度とも上記範囲を満たすことがより好ましい。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布のタテ剛軟度は１０ｍＮ以上１００ｍＮ以下であることが好ましい。より好ましくは１０ｍＮ以上、さらに好ましくは１２ｍＮ以上である。上記範囲とすることによりプリーツ形態保持性を保つことができるので好ましい。１００ｍＮ以下、好ましくは８０ｍＮ以下、より好ましくは６０ｍＮ以下であれば、プリーツ加工時の折りたたみ抵抗が大きくなく、プリーツ形状の凹凸仕上がり状態がシャープにでき好ましい。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の剛軟度タテ／ヨコ比は３以上である。プリーツ形状保持性は折りたたみ方向であるタテ方向の剛性が支配的であり、ヨコ方向の剛性は特に限定されないが、２ｍＮ以上、好ましくは３ｍＮ以上であり、好ましいタテ／ヨコ比は、３．０以上、特に好ましくは３．５以上である。

本発明におけるフィルター用スパンボンド不織布の目付は、１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下の範囲である。目付が１５０ｇ／ｍ^２以上であれば、プリーツに必要な剛性を得ることができ好ましい。一方、目付が３００ｇ／ｍ^２以下、好ましくは２７０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは２６０ｇ／ｍ^２以下であれば、圧力損失が上昇するのを抑制でき、さらにはコスト面でも好ましい。

ここでいう目付は、縦５０ｃｍ×横５０ｃｍのサイズの試料を、３個採取して各質量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入することにより求められる。

また、本発明のフィルター用スパンボンド不織布の目付ＣＶ値は５％以下である。

本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の目付ＣＶ値は、次のようにして測定されて得られる値を採用することとする。
（ｉ）フィルター用スパンボンド不織布からタテ方向、ヨコ方向に５ｃｍ×５ｃｍの小片をそれぞれ２０個ずつ、合計４００個採取する。
（ｉｉ）各試料（不織布）の質量をそれぞれ測定する。
（ｉｉｉ）得られた値の算術平均値（ｇ）を単位面積（１ｍ^２）当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入することで、フィルター用スパンボンド不織布の目付を求める。
（ｉｖ）（ｉ）〜（ｉｉｉ）の結果を基に、以下の式によりＣＶ値を計算し、小数点以下第二位を四捨五入する。
・目付ＣＶ（％）＝（目付の標準偏差）／（目付の平均値）×１００。

また、本発明のフィルター用スパンボンド不織布の目付ＣＶ値は５．０％以下であることが好ましい。より好ましくは４．５％以下であり、さらに好ましくは４．０％以下である。このような範囲であれば、不織布の均一性向上に伴って不織布を緻密なものとすることができるため、捕集効率が向上しやすくなり、満足するフィルター寿命が得られやすくなるため、好ましい。一方、フィルター用スパンボンド不織布の通気量を一定量確保し、圧力損失を小さくすることでフィルターの寿命を長くしやすくするため、目付ＣＶ値が１．０％以上であることがより好ましい。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の耐折強さは、ＪＩＳ Ｐ８１１５：２００１「紙及び板紙−耐折強さ試験方法− ＭＩＴ試験機法」に準じて測定される耐折強さで表した時、１０万回以上、好ましくは１５万回以上、より好ましくは２０万回以上である。上記耐折強さが上記範囲にあれば、集塵機用フィルター用途において、フィルター基材の表面上に捕集された粉塵を逆流エアーによって間欠に払い落としながら使用するパルスジェット方式が採用された場合、プリーツ山谷部分での耐折強さとして十分であり、満足するフィルター寿命が得られる。

なお、本発明において、ＪＩＳ Ｐ８１１５：２００１「紙及び板紙−耐折強さ試験方法− ＭＩＴ試験機法」に準じて測定されるフィルター用スパンボンド不織布の耐折強さは、以下の方法によって測定されて得られる値を採用することとする。
（ｉ）５０ｃｍ幅のシートから、等間隔に３個、フィルター用スパンボンド不織布の長手方向（プリーツ山谷の筋と直交する方向）に幅１５ｍｍ×長さ１１０ｍｍの試験片を採取する。
（ｉｉ）張力２ｋｇｆ、速度１７５回／ｍｉｎ、角度±１３５°でシートが切断するまでの往復折り曲げの回数を記録する。
（ｉｉｉ）３個の試験片の算術平均値を求め、小数点以下第一位を四捨五入した値をフィルター用スパンボンド不織布の耐折強さ（回）とする。

本発明におけるフィルター用スパンボンド不織布の厚みは、０．５０ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．５１ｍｍ以上０．７８ｍｍ以下である。厚みを０．５０ｍｍ以上とすることにより、剛性を向上させ、フィルターとしての使用に適した不織布とすることができる。また、厚みを０．８０ｍｍ以下とすることにより、フィルターとしてのハンドリング性や加工性に優れたフィルター用スパンボンド不織布とすることができる。

なお、本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の厚み（ｍｍ）は、以下の方法によって測定されて得られる値を採用することとする。
（ｉ）厚み計（例えば、テクロック社製“ＴＥＣＬＯＣＫ”（登録商標）ＳＭ−１１４等）を使用して、不織布の厚みを幅方向等間隔に１０点測定する。
（ｉｉ）上記算術平均値から小数点以下第３位を四捨五入し、不織布の厚み（ｍｍ）とする。

本発明におけるフィルター用スパンボンド不織布の見掛け密度は、０．２５ｇ／ｃｍ^３以上０．４０ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。見掛け密度が０．２５以上０．４０ｇ／ｃｍ^３以下であると、スパンボンド不織布は緻密な構造となりダストが内部に入りにくく、ダスト払い落とし性に優れる。より好ましい見掛け密度の範囲は、０．２６ｇ／ｃｍ^３以上０．３８ｇ／ｃｍ^３以下の範囲である。

なお、本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の見かけ密度（ｇ／ｃｍ^３）は、前記のフィルター用スパンボンド不織布の目付、厚みの値から以下の式によって求められる値を採用することとする。
・見掛け密度（ｇ／ｃｍ^３）＝目付（ｇ／ｍ^２）／厚み（ｍｍ）／１０００
本発明におけるフィルター用スパンボンド不織布の目付あたりの通気量は、０．０４（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以上０．５０（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以下であることが好ましい。目付あたりの通気量が０．０４（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以上、好ましくは、０．０５（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以上であると、圧力損失が上昇するのを抑制できる。また、目付あたりの通気量が０．５０（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以下、好ましくは、０．４８（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））以下であると、ダストが内部に滞留しにくいことによりダスト払い落とし性が良好である。

なお、本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の目付当たりの通気量（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））は、以下のとおりＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」６．８「通気性（ＪＩＳ法）」の６．８．１「フラジール形法」に基いて測定される値を前記の目付で除して得られる値を採用することとする。
（ｉ）フィルター用スパンボンド不織布の幅方向等間隔に１５０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を１０枚採取する。
（ｉｉ）試験機の円筒の一端に試験片を取り付けた後、下限抵抗器によって傾斜型気圧計が１２５Ｐａの圧力を示すように、吸込みファン及び空気孔を調整し、その時の垂直型気圧計の示す圧力を測る。
（ｉｉｉ）測定した圧力と使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の換算表によって試験片を通過する空気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））を求める。
（ｉｖ）得られた１０点の試験片の通気量の算術平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して、フィルター用スパンボンド不織布の通気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））を算出する。
（ｖ）以下の式によって、目付当たりの通気量を算出し、小数点以下第四位を四捨五入して、フィルター用スパンボンド不織布の目付あたりの通気量（（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２））を算出する。
・目付あたりの通気量（（ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃ）／（ｇ／ｍ^２））＝通気量（ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃ）／目付（ｇ／ｍ^２）
本発明のフィルター用スパンボンド不織布の目付あたりのタテ方向の引張強力（以降、目付あたりのタテ引張強力と表記することがある。）は、３．８（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ^２）以上であることが好ましく、より好ましくは４．０．（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ^２）以上である。また、目付あたりのヨコ方向の引張強力（以降、目付あたりのヨコ引張強力と表記することがある。）は、２．０（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ^２）以上であることが好ましく、より好ましくは２．３（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ^２）以上である。

タテ引張強力とヨコ引張強力を、このようにすることにより、フィルターとして実用に供しうる機械強度を付与し、耐久性に優れたフィルターとすることができる。ここで、目付あたりの引張強力は、次式で算出される。
・目付あたりの引張強力（（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ^２））＝引張強力（Ｎ／５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ^２）
ここで、本発明において、タテ方向とはフィルター用スパンボンド不織布製造時のシート搬送方向、すなわち不織布ロールにおける巻き取り方向を指し、ヨコ方向とはフィルター用スパンボンド不織布製造時のシート搬送方向と直交する方向、すなわち不織布ロールにおける幅方向を指すものである。

なお、本発明において、フィルター用スパンボンド不織布の引張強力は、以下のとおりＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」６．３「引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」の６．３．１「標準時」に基づいて測定される値を前記の目付で除して得られる値を採用することとする。
（ｉ）タテ方向を長辺とした３０ｃｍ×５ｃｍの試験片を、それぞれ幅方向等間隔に１ｍあたり３点採取する。
（ｉｉ）ヨコ方向を長辺とした５ｃｍ×３０ｃｍの試験片を、それぞれ幅方向等間隔に１ｍあたり３点採取する。
（ｉｉｉ）定速伸長型引張試験機を用いて、つかみ間隔が２０ｃｍで、引張速度が１０ｃｍ／分の条件で引張試験を実施する。
（ｉｖ）破断したときの強力を読み取り、小数点以下第一位を四捨五入した値を引張強力（Ｎ／５ｃｍ）とする。
（ｖ）前記の（ｉｖ）で得られた引張強力（Ｎ／５ｃｍ）の値を、上記の目付（ｇ／ｍ^２）の値で除し、タテ方向とヨコ方向について、それぞれの目付あたりの引張強度を、小数点以下第二位を四捨五入し、算出する。

次に、実施例に基づき本発明のフィルター用スパンボンド不織布とその製造方法について具体的に説明する。

（測定方法）
下記の実施例における各特性値は、次の方法で測定したものである。ただし、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。

（１）ポリエステルの融点（℃）
示差走査型熱量計として、パーキンエルマー社製「ＤＳＣ−２型」を用いた。

（２）ポリエステルの固有粘度（ＩＶ）
ポリエステルの固有粘度（ＩＶ）は、次の方法で測定した。

オルソクロロフェノール１００ｍＬに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度η_ｒを、下記式により求めた。

η_ｒ＝η／η_０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ_０×ｄ_０）
（ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η_０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ^３）、ｔ_０はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ_０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ^３）を、それぞれ表す。）
次いで、相対粘度η_ｒから、下記式により固有粘度（ＩＶ）を算出した。
・固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２η_ｒ＋０．２６３４。

（３）フィルター用スパンボンド不織布の厚み（ｍｍ）
厚み計として、テクロック社製“ＴＥＣＬＯＣＫ”（登録商標）ＳＭ−１１４を使用した。

（４）フィルター用スパンボンド不織布の通気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））
通気量の測定には、テクステスト社製通気性試験機「ＦＸ３３００−ＩＩＩ」を用いて測定した。

（５）フィルター用スパンボンド不織布の剛軟度（ｍＮ）
剛軟度は、株式会社大栄精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機「ＧＡＳ−１０」を用いて測定した。

（６）フィルター用スパンボンド不織布の引張強力（Ｎ／５ｃｍ）
定速伸長型引張試験機として、東洋ボールドウィン社製テンシロン「ＲＴＣ−１２５０Ａ」を用いた。

（７）フィルター用スパンボンド不織布のＭＩＴ試験による耐折強さ（回）
フィルター用スパンボンド不織布のＭＩＴ試験による耐折強さの測定には、東洋精機製作所製ＭＩＴ耐折疲労試験機「Ｄ型」を用いた。

（８）フィルター用スパンボンド不織布の圧着面積率（％）
フィルター用スパンボンド不織布の圧着面積率の測定には、ＫＥＹＥＮＣＥ製デジタルマイクロスコープ「ＶＨＸ−５０００」を用いた。不織布の任意の部分から、マイクロスコープの倍率２０倍で不織布の長手方向および幅方向に平行な１．０ｃｍ×１．０ｃｍの矩形枠を３箇所とり、３箇所それぞれについて当該面積に対する矩形枠内の熱圧着部の面積を測定して平均値をとり、小数点以下第一位を四捨五入したものを圧着面積率とした。

（９）フィルター用スパンボンド不織布の集塵性能試験
不織布の任意の部分から、１５ｃｍ×１５ｃｍの試験サンプルを３個採取し、ＶＤＩ／ＤＩＮ ３９２６を参考標準として集塵性能試験を実施した。試験サンプルの濾過面積は０．０１６ｍ^２とし、濾過風速は２．０ｍ／分とした。ダスト粉塵は、酸化アルミニウム粒子（Ｄｐ５０：１０．５μｍ）を使用し、試験サンプル上流の粉塵濃度が５ｇ／ｍ^３となるよう一定濃度で供給した。

まず、パルスジェット装置から、５秒おきに、０．５ＭＰａの圧縮空気を１秒間噴射するエージングサイクルを５０００回実施した。続いて、エージング後の性能評価として、圧力損失が１０００Ｐａに達した後、０．５ＭＰａの圧縮空気を１秒間噴射する払い落としサイクル（ただし、前回の払い落としから５秒未満で圧力損失が１０００Ｐａに達した場合は、５秒後までダスト負荷した後に圧縮空気を噴射する。）を３０回繰り返し、試験中の粉漏れ濃度から次の式に基づいて集塵率を計算し、３回の測定の平均をとり、小数点以下第四位を四捨五入した。
・集塵率（％）＝（１−粉漏れ濃度（ｇ／ｍ^３）／上流の粉塵濃度（ｇ／ｍ^３））×１００
また、３０回目の払い落としサイクルの、パルスジェットを噴射してから５秒後の圧力損失を測定し、３回の測定の平均をとり、小数点以下第一位を四捨五入して得た値を当該フィルター用スパンボンド不織布の圧力損失とした。

そして、３０回の払い落としサイクルに要した時間を循環時間（秒）とした。

（使用した樹脂）
次に、実施例・比較例において使用した樹脂について、その詳細を記載する。
・ポリエステル系樹脂Ａ：水分率５０質量ｐｐｍ以下に乾燥した、固有粘度（ＩＶ）が０．６５で融点が２６０℃の、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）。
・ポリエステル系樹脂Ｂ：水分率５０質量ｐｐｍ以下に乾燥した、固有粘度（ＩＶ）が０．６４、イソフタル酸共重合率が１１ｍｏｌ％で融点が２３０℃の、共重合ポリエステル（ＣＯ−ＰＥＴ）
［実施例１］
前記のポリエステル系樹脂Ａと前記のポリエステル系樹脂Ｂを、それぞれ２９５℃と２８０℃の温度で溶融させた。その後、ポリエステル系樹脂Ａを芯成分とし、ポリエステル系樹脂Ｂを鞘成分として、口金温度が２９５℃で、芯：鞘＝８０：２０の質量比率で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４９００ｍ／分で円形断面形状のフィラメントを紡糸し、移動するネットコンベアー上にスリットを有する開繊板により繊維配列を規制し堆積させ、単繊維径が１４．８μｍの繊維からなる繊維ウェブを捕集した。捕集した繊維ウェブに、一対のフラットロールからなるカレンダーロールによって、温度が１４０℃で、線圧が５０ｋｇ／ｃｍの条件で仮接着した。さらに引き続いて、圧着面積率１０％となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールによって、温度２００℃で、線圧が７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱接着し、目付が２６０ｇ／ｍ^２のフィルター用スパンボンド不織布を得た。得られたフィルター用スパンボンド不織布の見掛け密度は０．３５ｇ／ｃｍ^３、通気量は１３ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０５０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は４５ｍＮ、ヨコ剛軟度は１１ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は４．１であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは２５７９３６回、目付ＣＶは２．８％であった。結果を表１に示す。

［実施例２］
単繊維径が１４．４μｍとなるよう紡出速度を変更した一方、目付を実施例１と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、目付が２６０ｇ／ｍ^２のフィルター用スパンボンド不織布を得た。得られたフィルター用スパンボンド不織布の見掛け密度は０．３６ｇ／ｃｍ^３、通気量は１２ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０４６（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は４６ｍＮ、ヨコ剛軟度は１３ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は３．５であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは３６２７７９回、目付ＣＶは２．７％であった。結果を表１に示す。

［実施例３］
ネットコンベアーの速度を調整して目付を２００ｇ／ｍ^２に変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、単繊維径が１４．８μｍの繊維からなる、目付が２００ｇ／ｍ^２のフィルター用スパンボンド不織布を得た。得られたフィルター用スパンボンド不織布の見掛け密度は０．３２ｇ／ｃｍ^３、通気量は２２ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．１１０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は２６ｍＮ、ヨコ剛軟度は７ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は３．７であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは４４９１５５回、目付ＣＶは３．０％であった。結果を表１に示す。

［実施例４］
ネットコンベアーの速度を調整して目付を１５０ｇ／ｍ^２に変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、単繊維径が１４．８μｍの繊維からなる、目付が１５０ｇ／ｍ^２のフィルター用スパンボンド不織布を得た。得られたフィルター用スパンボンド不織布の見掛け密度は０．２８ｇ／ｃｍ^３、通気量は３６ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．２４０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は１２ｍＮ、ヨコ剛軟度は３ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は４．０であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは４２７５４２回、目付ＣＶは３．４％であった。結果を表１に示す。

得られた不織布の特性は表１に示したとおりであり、実施例１、２、３、４のフィルター用スパンボンド不織布は、いずれもタテ剛軟度が１０ｍＮ以上、剛軟度のタテ／ヨコ比が３．５以上、耐折強さが２５万回以上、目付ＣＶが３．５％以下であり、剛性や高い耐折性、目付均一性に優れており、フィルター用スパンボンド不織布として良好な特性を示したものであった。また、集塵性能試験の結果も、集塵率は９９．９％以上、圧力損失も５００Ｐａ以下、循環時間も１０００秒以上と、いずれも良好であった。結果を表１に示す。

［比較例１］
前記のポリエステル系樹脂Ａと前記のポリエステル系樹脂Ｂを、それぞれ２９５℃と２８０℃の温度で溶融させた。その後、ポリエステル系樹脂Ａを芯成分とし、ポリエステル系樹脂Ｂを鞘成分として、口金温度２９５℃、芯：鞘＝８０：２０の質量比率で細孔から紡出した後、金属衝突板へフィラメントを衝突させ、摩擦帯電により繊維を帯電して開繊させ繊維ウェブを捕集した。捕集した繊維ウェブに、一対のフラットロールからなるカレンダーロールによって、温度が１４０℃で、線圧が５０ｋｇ／ｃｍの条件で仮接着した。さらに引き続いて、圧着面積率１８％となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールで、温度が２００℃で、線圧が６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱接着し、単繊維径が１６．５μｍの繊維からなる、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．４２ｇ／ｃｍ^３、通気量は１１ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０４２（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は２５ｍＮ、ヨコ剛軟度は１１ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は２．３であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは２１１３９回、目付ＣＶは６．０％であった。結果を表１に示す。

［比較例２］
ネットコンベアーの速度を調整して目付を２００ｇ／ｍ^２に変更したこと以外は、比較例１と同じ条件で、単繊維径が１６．５μｍの繊維からなる、目付が２００ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．３７ｇ／ｃｍ^３、通気量は１８ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０９０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は１５ｍＮ、ヨコ剛軟度は６ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は２．５であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは２０５９１回、目付ＣＶは６．２％であった。結果を表１に示す。

［比較例３］
ネットコンベアーの速度を調整して目付を１５０ｇ／ｍ^２に変更したこと以外は、比較例１と同じ条件で、単繊維径が１６．５μｍの繊維からなる、目付が１５０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．３５ｇ／ｃｍ^３、通気量は３０ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．２００（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は８ｍＮ、ヨコ剛軟度は３ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は２．７であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは１８６８７回、目付ＣＶは６．４％であった。結果を表１に示す。

［実施例５］
吐出量を調整して単繊維径を変更し、ネットコンベアー速度の速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、単繊維径が１２．０μｍ繊維からなる目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．３７ｇ／ｃｍ^３、通気量は７ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０２７（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は４７ｍＮ、ヨコ剛軟度は１３ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は３．６であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは７７０１１回、目付ＣＶは２．２％であった。結果を表１に示す。

［比較例４］
吐出量を調整して単繊維径を変更し、ネットコンベアー上に単繊維径１４．０μｍの繊維ウェブを捕集した後、その上に単繊維径１８．０μｍの繊維ウェブを積層して捕集し、ネットコンベアーの速度を変更し、圧着面積率１０％となるエンボスロールを使用したこと以外は、比較例１と同じ条件で、表層部の単繊維径が１４．０μｍ、裏層部の単繊維径が１８．０μｍの繊維からなる、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．３３ｇ／ｃｍ^３、通気量は１５ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．０５８（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は２８ｍＮ、ヨコ剛軟度は１１ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は２．５であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは１８９０８１回、目付ＣＶは６．６％であった。結果を表１に示す。

［比較例５］
圧着面積率１０％となるエンボスロールを使用したこと以外は、比較例３と同じ条件で、単繊維径が１６．５μｍの繊維からなる、目付が１５０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の見掛け密度は０．２９ｇ／ｃｍ^３、通気量は４０ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒）、目付当たりの通気量は０．２６７（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））／（ｇ／ｍ^２）、タテ剛軟度は１２ｍＮ、ヨコ剛軟度は５ｍＮ、剛軟度タテ／ヨコ比は２．４であり、ＭＩＴ試験による耐折強さは１９３５８３回、目付ＣＶは６．３％であった。結果を表１に示す。

得られた不織布の特性は、表１に示したとおりであるが、比較例１、２、３は、実施例１、３、４と通気量が同等であるものの高密度のためダストが詰まりやすく、圧力損失が高くなるため、集塵性能も劣位であり、剛軟度、耐折性、目付均一性についても劣位であった。また、実施例５は、実施例１と同条件で単繊維径を細くしたものであり、目付均一性が優位であるが通気量が低くなり、比較例１〜５よりは優れるものの、ダストが詰まりやすさ、圧力損失、集塵性能の点で実施例１〜４よりは劣位であり、耐折性についても実施例１〜４より劣位であった。比較例４は、異繊度の構成で圧着面積率を１０％としたものの、目付ＣＶ値が劣位であり、ダストが詰まりやすく、圧力損失が高くなるため、集塵性能も劣位であり、剛軟度、耐折性についても劣位であった。比較例５は、単繊維径を太くしたものでは、通気量が高いが、目付ＣＶ値が劣るため、ダストが詰まりやすく圧力損失が高くなり、集塵性能も劣位であった。

本発明のフィルター用スパンボンド不織布の使用用途は何ら制限されるものではないが、優れた剛性や耐折性、目付均一性と通気性およびダスト払い落とし性を有するため、工業用のフィルターとして好ましく使用される。

特に好ましくは、プリーツ形状の円筒型ユニットとして、集塵機等のバグフィルターや放電加工機等の液体フィルター用途に使用されるもの、ガスタービンや自動車エンジン等の吸気エアーを清浄にするために用いられる吸気用フィルターに使用され、プリーツフィルターとして好適に用いることができる。

さらに、優れた剛性と通気性を活かし、ＰＴＦＥ膜やナノファイバーのような濾材と貼り合わせるプリーツフィルター基材としても好適に用いることができる。

Claims (11)

1. 熱可塑性連続フィラメントより構成され、部分的融着部を有するフィルター用スパンボンド不織布であって、前記不織布の剛軟度が２ｍＮ以上１００ｍＮ以下、目付ＣＶ値が５％以下、目付が１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下である、フィルター用スパンボンド不織布。
2. ＪＩＳ Ｐ８１１５：２００１「紙及び板紙−耐折強さ試験方法− ＭＩＴ試験機法」に準じて測定される耐折強さが１０万回以上である請求項１に記載のフィルター用スパンボンド不織布。
3. 熱可塑性連続フィラメントが、ポリエステル系高融点重合体の周りに当該ポリエステル系高融点重合体の融点よりも低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントである、請求項１または２に記載のフィルター用スパンボンド不織布。
4. 部分的熱圧着により融着されてなり、圧着面積率が５％以上１５％以下である、請求項１〜３のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
5. タテ剛軟度が１０ｍＮ以上１００ｍＮ以下、かつ剛軟度タテ／ヨコ比が３以上である、請求項１〜４のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
6. 耐折強さが１５万回以上である、請求項２〜５のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
7. 目付ＣＶ値が４．５％以下である、請求項１〜６のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
8. 熱可塑性連続フィラメントの単繊維径が１０．０μｍ以上２２．０μｍ以下である、請求項１〜７のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
9. プリーツ形状に加工されてなる、請求項１〜８のいずれかに記載のフィルター用スパンボンド不織布。
10. 下記（ａ）〜（ｃ）の工程を順次施す、請求項１〜８のいずれか記載のフィルター用スパンボンド不織布の製造方法。
    （ａ）熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出した後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程。
    （ｂ）得られたフィラメントを移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ繊維ウェブを形成する工程。
    （ｃ）得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程。
11. 上記（ａ）〜（ｃ）の工程を施した後、さらにプリーツ形状に加工する請求項１０記載の製造方法。