JP6668568B2 - Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish - Google Patents
Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish Download PDFInfo
- Publication number
- JP6668568B2 JP6668568B2 JP2016069450A JP2016069450A JP6668568B2 JP 6668568 B2 JP6668568 B2 JP 6668568B2 JP 2016069450 A JP2016069450 A JP 2016069450A JP 2016069450 A JP2016069450 A JP 2016069450A JP 6668568 B2 JP6668568 B2 JP 6668568B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- runner
- chamber
- strand
- tundish
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 126
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 126
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 109
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 109
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 56
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 34
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims description 10
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 17
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 10
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 7
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 6
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 235000011389 fruit/vegetable juice Nutrition 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は、注入室とストランド室とを仕切る仕切堰に、注入室からストランド室へ溶鋼を流通させる湯道（堰孔）が設けられた連続鋳造用のタンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法に関する。 The present invention uses a tundish for continuous casting in which a partition weir that separates an injection chamber and a strand chamber is provided with a runner (weir hole) for flowing molten steel from the injection chamber to the strand chamber, and a tundish thereof. It relates to a continuous casting method.
従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内において、注入室からストランド室へ溶鋼をスムーズに流通させる際に、各ストランド間における溶鋼温度を均一化させることが必要となる。
Conventionally, in continuous casting equipment, molten steel output from a converter or secondary refining equipment is transported by a ladle to a tundish, and the molten steel in the transported ladle is poured into the tundish. The molten steel is continuously cast by supplying the molten steel to the mold from.
In order to operate the continuous casting efficiently, it is necessary to equalize the temperature of the molten steel between the strands when smoothly flowing the molten steel from the pouring chamber to the strand chamber in the tundish.
このようなタンディッシュ内の溶鋼の温度を均一化させるための手段として、特許文献１〜３に開示されているものがある。
特許文献１は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたＴ型タンディッシュにおいて、堰には二つの孔（湯道）が開口されており、孔の向きを所定のストランド間を向かせることで、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
As means for making the temperature of the molten steel in the tundish uniform, there are those disclosed in Patent Documents 1 to 3.
Patent Literature 1 aims to reduce variation in molten steel temperature between strands in a multi-strand tundish. Specifically, in a T-type tundish in which an injection chamber and a strand chamber are separated by a weir, two holes (runners) are opened in the weir, and the direction of the holes is directed between predetermined strands. Thus, variations in the temperature of the molten steel between the strands are reduced.
特許文献２は、３ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度バラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、堰には溶鋼流路が設けられ、且つ溶鋼を加熱するプラズマ加熱装置が備えられており、そのプラズマ加熱装置により、出鋼温度を均一化させている。 Patent Document 2 aims to reduce the variation in molten steel temperature between the strands in a three-strand tundish. Specifically, in a tundish in which the injection chamber and the strand chamber are separated by a weir, the weir is provided with a molten steel channel, and a plasma heating device for heating the molten steel is provided. The tapping temperature is made uniform.
特許文献３は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室と２つのストランド室から成るタンディッシュであって、注入室と２つのストランド室の間と、２つのストランド室それぞれの間が堰で仕切られており、２つのストランド室間の堰孔には誘導加熱装置が設置されていて、その誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させている。 Patent Literature 3 aims to reduce the variation of the molten steel temperature between the strands in a multi-strand tundish. Specifically, the tundish is composed of an injection chamber and two strand chambers, and a partition between the injection chamber and the two strand chambers and each of the two strand chambers are partitioned by a weir. An induction heating device is installed in the weir between the two, and the molten metal in the two strand chambers is soaked by the induction heating device.
また、連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内の介在物が鋳型へ流出してしまうことを防止することも必要となる。
このようなタンディッシュ内の介在物の流出を防止するための手段として、特許文献４〜６に開示されているものがある。
特許文献４は、溶鋼を分配する際に、タンディッシュ内の大型介在物が鋳型へ流出するのを防止することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、その堰には１つないしは２つの孔が開口されている。この堰孔の向きは、溶鋼が鋳型注入孔へ直接流入する、溶鋼の鋳型注入孔への直送流が発生しやすい流出域を外した向きとしている。このような堰孔の向きにすることにより、大型介在物の流出を防止している。
In addition, in order to efficiently operate continuous casting, it is necessary to prevent inclusions in the tundish from flowing out to the mold.
Means for preventing such inclusions from flowing out of the tundish are disclosed in Patent Documents 4 to 6.
Patent Document 4 aims to prevent large inclusions in a tundish from flowing out to a mold when distributing molten steel. Specifically, in a tundish in which an injection chamber and a strand chamber are separated by a weir, one or two holes are opened in the weir. The direction of the weir hole is such that the outflow region where the molten steel directly flows into the mold injection hole and in which the direct flow of the molten steel to the mold injection hole is likely to occur is removed. By setting the orientation of the weir hole, outflow of large inclusions is prevented.
特許文献５は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の底部に、高さの低い堰を設置したタンディッシュにおいて、堰には鋳型注入室を向いた１つの孔（溶鋼流路）が開口されている。その堰孔の手前には、溶鋼鍋からの流れが堰孔に直送しないように、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した傾斜面を有する衝突部材が設置されていて、その衝突部材により溶鋼がタンディッシュ上部に流れるようになることで、介在物の浮上分離を促進させている。 Patent Document 5 aims to improve the floating separation of inclusions in a tundish into which molten steel has been injected. Specifically, in a tundish in which a low weir is installed at the bottom between the casting position from the molten steel pot and the mold pouring chamber, the weir has one hole facing the mold pouring chamber (the molten steel channel). Is open. A collision member having an inclined surface rising from the bottom toward the mold injection chamber is installed in front of the weir hole so that the flow from the molten steel pot does not directly flow into the weir hole. Flow to the upper part of the tundish to promote the floating separation of inclusions.
特許文献６は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の内壁面側に、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した面を有する傾斜部が設けられていて、溶鋼を傾斜部に沿わすことで、溶鋼の上昇流を促進させている。 Patent Document 6 aims to improve the floating separation of inclusions in a tundish into which molten steel has been injected. Specifically, on the inner wall side between the casting position from the molten steel pot and the mold pouring chamber, an inclined portion having a surface rising from the bottom toward the mold pouring chamber side is provided, and the molten steel is inclined to the inclined portion. By following, the upflow of molten steel is promoted.
特許文献１は、堰孔（湯道）の向きを所定のストランド間に向かせているので、溶鋼をスムーズに流通させることができ、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、この文献においては、堰孔の向きを溶鋼が所定のストランド間に流れるような向きとなるように狙う、とのみの規定であるので、非常に稀ではあるが、実操業の条件によっては鋳型注入孔への溶鋼の直送流発生することが考えられる。それ故、可能性としては低いが、溶鋼温度がばらついてしまうことが考えられる。
In Patent Literature 1, since the direction of the weir hole (runner) is directed between the predetermined strands, the molten steel can be smoothly circulated, and the variation in the temperature of the molten steel between the strands is reduced.
However, in this document, since it is specified only that the direction of the weir hole should be such that the molten steel flows between the predetermined strands, it is very rare, but depending on the conditions of actual operation, It is conceivable that molten steel flows directly into the mold injection hole. Therefore, it is conceivable that the molten steel temperature will vary, although it is unlikely.
一方、特許文献２は、溶鋼がストランド室内でスムーズに流通するような、ストランド室内での溶鋼流の狙い位置が明確に規定されていないので、実操業の条件によっては、鋳型注入孔への溶鋼の直送流が発生してしまう虞がある。
それ故、溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性が大である。たとえ、プラズマ加熱装置を用いても、溶鋼流の向きを適正化しない限りは、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。
On the other hand, Patent Literature 2 discloses that the target position of the molten steel flow in the strand chamber is not clearly defined such that the molten steel flows smoothly in the strand chamber. Therefore, depending on the conditions of actual operation, the molten steel flows into the mold injection hole. There is a possibility that the direct flow of the air may occur.
Therefore, there is a great possibility that the variation in the molten steel temperature will increase. For example, even if a plasma heating device is used, there is a possibility that the variation of the molten steel temperature between the strands will increase unless the direction of the molten steel flow is optimized.
特許文献３は、誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、左右のストランド室間に設けられた堰の堰孔においては、溶鋼の流れが弱いため、その堰孔に流入した介在物が滞留してしまうので、その堰孔の内径が段々と細くなってゆき、滞留した多くの介在物により内部が詰まってしまう可能性がある。
In Patent Literature 3, the molten metal in the two strand chambers is soaked by an induction heating device to reduce the variation in the temperature of the molten steel between the strands.
However, in the weir of the weir provided between the right and left strand chambers, since the flow of molten steel is weak, inclusions flowing into the weir are retained, so that the inner diameter of the weir becomes gradually smaller. There is a possibility that the inside may be clogged by many inclusions that have accumulated.
また、注入室とストランド室間の堰孔の向きによっては、一方側の鋳型注入孔に溶鋼が流れてしまう、溶鋼の直送流が生じてしまう虞がある。それ故、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性がある。
以上の技術では、多ストランドタンディッシュにおいて、注入室からストランド室へ流出した溶鋼は、直送流を含めて、注入室に近い鋳型注入孔（ストランド）に優先的に流れ込むこととなり、注入室に近い鋳型注入孔においては、溶鋼温度が高くなる。一方で、注入室から遠い鋳型注入孔においては、温度が低くなった溶鋼が流れ込むこととなる。つまり、多ストランドタンディッシュ内における溶鋼温度のバラツキが大きくなってしまう虞がある。
Further, depending on the direction of the weir hole between the injection chamber and the strand chamber, there is a possibility that the molten steel flows into the mold injection hole on one side or a direct flow of the molten steel occurs. Therefore, there is a possibility that the variation of the molten steel temperature between the strands becomes large.
In the above technique, in a multi-strand tundish, molten steel that has flowed out of the injection chamber to the strand chamber, including the direct flow, flows preferentially into the mold injection hole (strand) close to the injection chamber, and is close to the injection chamber. In the casting hole, the temperature of the molten steel increases. On the other hand, in the mold injection hole far from the injection chamber, molten steel having a lowered temperature flows. That is, there is a possibility that the variation in the temperature of the molten steel in the multi-strand tundish becomes large.
また、注入室から遠い鋳型注入孔の内部では、流れ込んだ温度の低い溶鋼が固まってゆくので、その鋳型注入孔の内径が細くなってゆくこととなり、ノズル詰まりを引き起こす虞がある。
さて、特許文献４は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるものの、実操業の条件によっては、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。また同文献の技術においては、堰孔からの噴流が堰近くの鋳型注入孔を超える条件でないために、特に４ストランド以上のタンディッシュに適用させた場合、そのタンディッシュおける溶鋼温度のバラツキを低減させることは不可能である。
Further, in the mold injection hole far from the injection chamber, the molten steel having a low temperature flowing therein solidifies, so that the inner diameter of the mold injection hole becomes narrower, which may cause nozzle clogging.
By the way, Patent Document 4 prevents direct flow of molten steel to the mold injection hole, however, depending on the conditions of the actual operation, there is a possibility that the variation of the molten steel temperature between the strands becomes large. Also, in the technology of the same document, since the jet from the weir hole does not exceed the mold injection hole near the weir, especially when applied to a tundish with four or more strands, the variation of the molten steel temperature in the tundish is reduced. It is impossible to make it happen.
特許文献５、６は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるが、各ストランド室に１つの鋳型注入孔が備えられているタンディッシュに適用可能な技術であって、３つ以上の多ストランドタンディッシュに適用させた場合、必ずしも溶鋼温度のバラツキを低減させることはできないと考えられる。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能な連続鋳造用タンディッシュと、そのタンディッシュを用いた連続鋳造方法を提供することを目的とする。
Patent Literatures 5 and 6 prevent direct flow of molten steel into a mold injection hole, but are techniques applicable to a tundish in which one strand injection hole is provided in each strand chamber. It is considered that when applied to a multi-strand tundish, the variation in molten steel temperature cannot always be reduced.
In view of the above problems, the present invention provides a T-shaped tundish having a pouring chamber and a plurality of mold pouring holes in a T-shaped dish in plan view, the difference in arrival time of molten steel flowing through each mold pouring hole. The object of the present invention is to provide a continuous casting tundish capable of suppressing the variation of the molten steel temperature between the strands in the tundish by controlling the tundish, and a continuous casting method using the tundish. .
上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明にかかる連続鋳造用タンディッシュは、取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、前記注入室の前方であって、当該注入室より左右方向に長尺とされ、且つ底部に前記溶鋼を鋳型に装入する鋳型注入孔を複数有するストランド室と、前記注入室と前記ストランド室とを仕切る仕切堰と、前記仕切堰に設けられ且つ前記注入室から前記ストランド室へ直線状に貫通する湯道と、を備えたタンディッシュにおいて、前記湯道は、平面視で水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第１湯道と、平面視で水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第２湯道と、を有し、さらに、前記湯道は、前記第１湯道と前記第２湯道との間であって、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第３湯道と、前記第３湯道に隣接配備されていて、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第４湯道と、を有し、前記第１湯道は、平面視で前記第３湯道及び前記第４湯道の左側に設けられていて、前記第２湯道は、平面視で前記第３湯道及び前記第４湯道の右側に設けられていて、前記複数の鋳型注入孔のうち１つは、前記第３湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点と、前記第４湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点との２点間の領域内に備えられ、他の前記鋳型注入孔は、上方を向いた前記第１湯道の水平方向を向く中心軸の延長線、上方を向いた前記第２湯道の水平方向を向く中心軸の延長線より左右方向外側の領域に位置し、前記第３湯道の出口及び前記第４湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、当該第３湯道の出口及び当該第４湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（８）を満たしていることを特徴とする。
In order to achieve the above object, the following technical measures have been taken in the present invention.
The tundish for continuous casting according to the present invention has an injection chamber into which molten steel from a ladle is injected, and a front side of the injection chamber, which is longer in the left-right direction than the injection chamber, and has a molten steel at a bottom portion. A strand chamber having a plurality of mold injection holes for charging the mold into a mold, a partition weir for partitioning the injection chamber and the strand chamber, and a linear weir provided in the partition weir and linearly penetrating from the injection chamber to the strand chamber. And a runner, wherein the runner shifts obliquely leftward in the horizontal direction in plan view, and the bottom side of the injection chamber and the upper side of the strand chamber from the inner wall surface of the partition weir in side view. A first runner that penetrates in a straight line toward the inner wall surface of the partition weir, and shifts diagonally in the horizontal direction to the right in plan view, and at the bottom side of the injection chamber in the side view, inside the partition weir Upper side of the strand chamber from the wall A second runner that penetrates in a straight line toward the inner wall surface of the partition weir, and the runner is between the first runner and the second runner; A third runner that transitions horizontally or downward from the injection chamber toward the strand chamber in side view, and penetrates in a straight line in the front-rear direction in plan view; and a third runner disposed adjacent to the third runner. And a fourth runner that transitions horizontally or downward from the injection chamber toward the strand chamber in side view, and penetrates in a straight line in the front-rear direction in plan view. The first runner is provided on the left side of the third runner and the fourth runner in plan view, and the second runner is provided in the third runner and the fourth runner in plan view. be provided in the right side, the one of the plurality of mold injection hole is an extension of the center axis oriented in the horizontal direction of the third runner A point intersecting with the front wall surface and an extension line of a central axis of the fourth runner extending in the horizontal direction intersecting with the front wall surface are provided in an area between two points, and The mold pouring hole is an extension of a horizontal central axis of the first runner facing upward, and a horizontal outer side of an extension of a horizontal central axis of the second runner facing upward. The bottom of the strand chamber, which is located in the region and is connected to the outlet of the third runner and the outlet of the fourth runner, is located below the lower end of the outlet of the third runner and the outlet of the fourth runner. And satisfying Expressions (1) to (8).
d1≦0.3 [m] ・・・（１）
D1≦0.3 [m] ・・・（２）
x1≧0.1z1+D2/2 [m] ・・・（３）
θ1≦60 [deg.] ・・・（４）
z2tanθ2-0.1z1/cosθ2≧H/3 [m] ・・・（５）
z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2≦H [m] ・・・（６）
x2≧0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2 [m] ・・・（７）
x4≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（８）
d1：第３湯道、及び、第４湯道の縦径
d2：第３湯道、及び、第４湯道の横径
D1：第１湯道、及び、第２湯道の縦径
D2：第１湯道、及び、第２湯道の横径
x1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、仕切堰に最近側の鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
θ1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線ストランド室の前側壁面と交差する点におけるストランド室幅方向の中心側の水平角度
θ2：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の上向き角度
z1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
z2：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心における、注入室の前端部からストランド室の前側壁面までの水平距離
z3：水平もしくは下方を向いた第３湯道又は第４湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
H：溶鋼の深さ
x2：第１湯道又は第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との間の距離
x4：第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、２点間の領域内に位置している鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
好ましくは、前記ストランド室には、前記注入室の前方であって、当該ストランド室の前側壁面に当接し、当該ストランド室の底部から上方を向いて立設された突起物が備えられていて、前記突起物は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられ、且つ式（９）〜式（１２）を満たしているとよい。
d 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (1)
D 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (2)
x 1 ≧ 0.1z 1 + D 2 /2 [m] ··· (3)
θ 1 ≦ 60 [deg.] (4)
z 2 tanθ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ≧ H / 3 [m] (5)
z 2 tan θ 2 + D 1 + 0.1z 1 / cos θ 2 ≦ H [m] (6)
x 2 ≧ 0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2 ) / 2 [m] (7)
x 4 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (8)
d 1 : vertical diameter of the third and fourth runners
d 2 : lateral diameter of the third and fourth runners
D 1 : Vertical diameter of the first runner and the second runner
D 2 : lateral diameter of the first runner and the second runner
x 1 : The point where the extension line of the central axis of the first runner and the second runner that faces upward intersects the front wall surface of the strand chamber, and the vertical direction of the mold injection hole closest to the partition weir. Distance between the point where the horizontal extension line passing through the central axis intersects the front wall surface of the strand chamber
θ 1 : horizontal angle at the center side in the strand chamber width direction at the point where the first runner facing upward and the extension line of the central axis of the second runner intersects the front wall surface of the strand chamber.
θ 2 : upward angle of the first runner and the second runner facing upward
z 1 : Horizontal length of the strand chamber on the extension of the axis of the first runner and the second runner facing upward
z 2 : Horizontal distance from the front end of the injection chamber to the front wall surface of the strand chamber at the axis of the first runner and the second runner facing upward.
z 3 : Horizontal length of the strand chamber on the extension of the axis of the third or fourth runner that faces horizontally or downwards
H: Depth of molten steel
x 2: the point at which the extended line of the center axis of the first runner and the second runner crosses the front wall of the strand chamber, the front extension of the center axis of the third runner or the fourth runners strands chamber Distance between wall and intersection
x 4: Third runner or the point at which the extended line of the center axis of the fourth runner intersects the front wall of the strand chamber, centered facing the vertical direction of the mold injection hole which is located in the region between the two points Distance between a point where an extension line extending in the horizontal direction passing through the axis intersects the front wall surface of the strand chamber.Preferably, the strand chamber is in front of the injection chamber and abuts on the front wall surface of the strand chamber. And a pair of projections standing upright from the bottom of the strand chamber. The projections are provided in a pair at right and left sides at a predetermined interval, and are defined by the following equations (9) to (12). It is good to meet.
y≧0.1[m] ・・・（９）
L≧0.2[m] ・・・（１０）
d1+0.1z1≦h≦z2tanθ2-0.1z1/cosθ2 [m] ・・・（１１）
x3≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（１２）
y：突起物の前後方向の長さ
L：突起物の幅
h：突起物の高さ
x3：第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、突起物における第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線側の端部との距離
本発明にかかる連続鋳造方法は、上記の連続鋳造用タンディッシュを用いて、連続鋳造を行うことを特徴とする。
y ≧ 0.1 [m] (9)
L ≧ 0.2 [m] ・ ・ ・ (10)
d 1 + 0.1z 1 ≦ h ≦ z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 [m] (11)
x 3 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (12)
y: Length of the protrusion in the front-rear direction
L: Width of protrusion
h: Height of protrusion
x 3 : the point where the extension of the central axis of the third or fourth runner intersects the front wall surface of the strand chamber, and the projection on the side of the extension of the central axis of the third or fourth runner Distance to End The continuous casting method according to the present invention is characterized in that continuous casting is performed using the tundish for continuous casting.
本発明によれば、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。 According to the present invention, in a T-shaped tundish having a pouring chamber and a strand chamber having a plurality of mold pouring holes in a T-shape in plan view, by controlling a difference in arrival time of molten steel flowing in each mold pouring hole, It is possible to suppress the variation of the molten steel temperature between the strands in the tundish.
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて、詳細に説明する。
図２３に示すように、連続鋳造用タンディッシュ１は、溶鋼１４を鋳型１７に装入する鋳型注入孔６（ストランド）が設けられた底部２ａ，２ｂと、その底部２ａ，２ｂの周縁から立ち上がる周壁３とを備えている。なお以降、単にタンディッシュ１と呼ぶこともある。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
As shown in FIG. 23, the tundish 1 for continuous casting rises from the bottoms 2a, 2b provided with the mold injection holes 6 (strands) for charging the molten steel 14 into the mold 17, and the periphery of the bottoms 2a, 2b. And a peripheral wall 3. Hereinafter, it may be simply referred to as tundish 1.
また、タンディッシュ１は、取鍋１６内の溶鋼１４が注入される注入室４と、注入室４の前方であって、且つ底部２ｂに溶鋼１４を鋳型１７に装入するストランド６を複数有し、溶鋼１４をストランド６を介して鋳型１７に鋳込むストランド室５と、注入室４とストランド室５とを仕切る仕切堰８と、を有していて、ストランド室５は注入室４より左右方向に長尺のものとされている。 The tundish 1 also has a plurality of injection chambers 4 into which a molten steel 14 in a ladle 16 is injected, and a plurality of strands 6 in front of the injection chamber 4 and at the bottom 2b for charging the molten steel 14 into a mold 17. And, it has a strand chamber 5 for casting the molten steel 14 into the mold 17 via the strand 6, and a partition weir 8 for partitioning the injection chamber 4 and the strand chamber 5; It is long in the direction.
すなわち、本発明の対象としては、平面視でＴ字状とし、且つ複数のストランド６を有する多ストランドタンディッシュとしている。なお、ストランド６の個数としては、５つ以上の奇数個としている。
注入室４は、ストランド６が設けられていない底部２ａと、底部２ａの３つ周縁それぞれから上方に向かって立設された３つの周壁３と、ストランド室５に対して分割するように仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。一方、ストランド室５は、ストランド６が複数設けられた底部２ｂと、底部２ｂの周縁それぞれから上方に向かって立設された周壁３と、当該ストランド室５と注入室４とを仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。
That is, an object of the present invention is a multi-strand tundish having a T shape in plan view and having a plurality of strands 6. The number of the strands 6 is an odd number of 5 or more.
The injection chamber 4 has a bottom 2 a where no strand 6 is provided, three peripheral walls 3 erected upward from each of three peripheral edges of the bottom 2 a, and a partition for dividing the strand chamber 5 so as to be divided. It is composed of a portion surrounded by a weir 8. On the other hand, the strand chamber 5 includes a bottom portion 2b provided with a plurality of strands 6, a peripheral wall 3 erected upward from each peripheral edge of the bottom portion 2b, and a partition weir 8 for partitioning the strand chamber 5 from the injection chamber 4. It consists of the part enclosed by and.
図２Ａは、本発明のタンディッシュ１の構成を示す図であり、仕切堰８によって仕切られた注入室４とストランド室５の一部分を拡大した平面図である。また、図２Ｂは、ストランド室５の部分断面図（図１のＡ−Ａ断面の一部分）である。
また、図３Ａ、図３Ｂは、注入室４及びストランド室５の断面図（図１のＡ−Ａ断面）である。なお、図３Ｃも注入室４及びストランド室５の断面図であり、図１のＡ−Ａ断面に相当するものである。
FIG. 2A is a diagram showing a configuration of the tundish 1 of the present invention, and is an enlarged plan view of a part of the injection chamber 4 and a part of the strand chamber 5 partitioned by the partition weir 8. FIG. 2B is a partial cross-sectional view of the strand chamber 5 (a part of the cross section AA in FIG. 1).
3A and 3B are cross-sectional views of the injection chamber 4 and the strand chamber 5 (A-A cross section in FIG. 1). FIG. 3C is also a cross-sectional view of the injection chamber 4 and the strand chamber 5, and corresponds to the AA cross section in FIG.
まず、図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂを参照しながら、本発明のタンディッシュ１に備えられている湯道９（堰孔）の概要について、説明する。なお、図２Ａ、図２Ｂに示す、湯道９や突起物１１の形状・寸法などの規定、つまり本発明のタンディッシュ１の特徴的な構成については、後ほど詳細に説明する。
図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂに示すように、注入室４とストランド室５を仕切る仕切堰８には、注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する湯道９が設けられている。すなわち、注入室４とストランド室５は、仕切堰８の下部に開口された湯道９によって繋げられている。
First, the outline of the runner 9 (dam hole) provided in the tundish 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. 2A, 2B, 3A, and 3B. The specification of the shape and dimensions of the runner 9 and the projection 11 shown in FIGS. 2A and 2B, that is, the characteristic configuration of the tundish 1 of the present invention will be described later in detail.
As shown in FIGS. 2A, 2B, 3A, and 3B, a partition weir 8 that separates the injection chamber 4 from the strand chamber 5 is provided with a runner 9 that linearly penetrates from the injection chamber 4 to the strand chamber 5. ing. That is, the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are connected by the runner 9 opened at the lower part of the partition weir 8.
タンディッシュ１の仕切堰８には、注入室４とストランド室５とを連通させる複数の湯道９が形成されている。
湯道９は、平面視で、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって、水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部２ａ側、仕切堰８の内壁面下端（仕切堰８の後壁面下端）からストランド室５の上部側、仕切堰８の内壁面（仕切堰８の前壁面）に向けて、直線状に貫通する湯道９ａ（第１湯道）と、平面視で、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって、水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部２ａ側、仕切堰８の内壁面下端からストランド室５の上部側、仕切堰８の内壁面に向けて、直線状に貫通する湯道９ｂ（第２湯道）とを有している。
In the partition weir 8 of the tundish 1, a plurality of runners 9 for communicating the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are formed.
The runner 9 moves obliquely leftward in the horizontal direction from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 in plan view, and the bottom 2a side of the injection chamber 4 and the lower end of the inner wall surface of the partition weir 8 (partition) in side view. A straight runner 9a (first runner) penetrating linearly from the lower end of the rear wall of the weir 8 to the upper side of the strand chamber 5 and to the inner wall surface of the partition weir 8 (front wall of the partition weir 8); As viewed from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5, it shifts obliquely rightward in the horizontal direction, and when viewed from the side, the bottom 2 a side of the injection chamber 4, the lower end of the inner wall surface of the partition weir 8, the upper side of the strand chamber 5, There is a runner 9b (second runner) penetrating linearly toward the inner wall surface of the partition weir 8.
さらに、湯道９は、第１湯道９ａと第２湯道９ｂとの間であって、側面視で注入室４からストランド室５に向かうにしたがって水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて、注入室４の底部２ａとストランド室５の底部２ｂとを繋ぐように、直線状に貫通する湯道９ｃ（第３湯道）と、この湯道９ｃに隣接配備されていて、側面視で注入室４からストランド室５に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて、注入室４の底部２ａとストランド室５の底部２ｂとを繋ぐように、直線状に貫通する湯道９ｄ（第４湯道）とを有している。 Further, the runner 9 is located between the first runner 9a and the second runner 9b, moves horizontally or downward from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 in a side view, and is flat. A runner 9c (third runner) penetrating in a straight line so as to connect the bottom 2a of the injection chamber 4 and the bottom 2b of the strand chamber 5 in a front-rear direction as viewed, and is disposed adjacent to the runner 9c. The bottom portion 2a of the injection chamber 4 and the bottom portion 2b of the strand chamber 5 are shifted from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 in a horizontal or downward direction in a side view, and in the front-rear direction in a plan view. And a runner 9d (fourth runner) penetrating in a straight line so as to connect them.
ここで、ストランド室５の底部２ｂであって、各湯道９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄと繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂの内面は、各湯道９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの下端以下に位置している。
すなわち、本発明においては、各湯道９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄと繋がるストランド室５の底部２ｂは、各湯道９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの最下端部と同じ高さ（図３Ａ参照）、或いは、各湯道９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの最下端部よりも低い位置である（図３Ｂ参照）。
Here, when the bottom 2b of the strand chamber 5 and the bottom 2b connected to the outlets 10c, 10d of the runners 9c, 9d are seen, the inner surface of the bottom 2b is connected to the outlets 10c, 9d of the runners 9c, 9d. It is located below the lower end of 10d.
That is, in the present invention, the bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlets 10c, 10d of the runners 9c, 9d has the same height as the lowermost end of the outlets 10c, 10d of the runners 9c, 9d (FIG. 3A). (See FIG. 3B), or lower than the lowermost end of the outlets 10c, 10d of the runners 9c, 9d.
以上より、本発明は、図３Ａ、図３Ｂに例示している構造のタンディッシュ１を対象としている。
一方、図３Ｃは、仕切堰８に各湯道９ｃ，９ｄを形成した場合であって、各湯道９ｃ，９ｄの出口と繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂが各湯道９ｃ，９ｄの出口の下端よりも上方に位置する場合のタンディッシュを示している。
As described above, the present invention is directed to the tundish 1 having the structure illustrated in FIGS. 3A and 3B.
On the other hand, FIG. 3C is a case where the runners 9c and 9d are formed in the partition weir 8, and when the bottom 2b connected to the outlet of each runner 9c and 9d is seen, the bottom 2b is connected to each runner 9c and 9d. The tundish in the case where it is located above the lower end of the exit of 9d is shown.
しかしながら、本発明では、図３Ｃに示す構造のタンディッシュは対象外である。つまり、本発明においては、ストランド室５の底部２ｂが各湯道９ｃ，９ｄの出口の最下端部よりも高いものを対象としていない。
さて、図４は、仕切堰８を幅方向で且つ垂直に断面した場合（図１のＢ−Ｂ断面）の断面図である。図４に示すように、仕切堰８に形成する湯道９（第１湯道９ａ〜第４湯道９ｄ）の断面視の形状は、円形であっても、楕円形であっても、四角形であっても、扁平した円であってもよい。
However, in the present invention, the tundish having the structure shown in FIG. 3C is out of scope. In other words, the present invention does not cover the case where the bottom 2b of the strand chamber 5 is higher than the lowermost end of the outlet of each of the runners 9c and 9d.
FIG. 4 is a cross-sectional view when the partitioning weir 8 is cross-sectioned in the width direction and perpendicularly (cross-section BB in FIG. 1). As shown in FIG. 4, the shape of the runner 9 (first runner 9 a to fourth runner 9 d) formed in the partitioning weir 8 as viewed in cross section is circular, oval, or square. Or a flat circle.
ところで、タンディッシュ１の整備を行う際には、タンディッシュ１を略９０度傾動させた後、酸素パイプ２０から酸素等を吹き込むことにより、酸素の燃焼熱によって、湯道９（堰孔）に付着した地金等を溶融して地金を除去する。
図５Ａに示すように、湯道９が注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する形状であれば、仕切堰８を溶損させることなく、湯道９内の地金を除去することができる。
By the way, when the tundish 1 is maintained, the tundish 1 is tilted by approximately 90 degrees, and then oxygen or the like is blown from the oxygen pipe 20 so that the heat of combustion of the oxygen causes the tundish 9 to flow into the runner 9 (weir hole). The ingots are melted to remove the ingots.
As shown in FIG. 5A, if the runner 9 has a shape penetrating linearly from the injection chamber 4 to the strand chamber 5, the metal in the runner 9 can be removed without melting the partitioning weir 8. Can be.
ところが、図５Ｂに示すように、注入室４とストランド室５とを繋ぐ湯道９が途中で屈曲した貫通形状である場合、整備状況によっては、仕切堰８を溶損させてしまう虞がある。
したがって、湯道９（第１湯道９ａ〜第４湯道９ｄ）は、仕切堰８内を注入室４からストランド室５へ直線的に貫通していることが必要である。
However, as shown in FIG. 5B, if the runner 9 connecting the injection chamber 4 and the strand chamber 5 has a penetrating shape that is bent in the middle, there is a possibility that the partition weir 8 may be melted depending on the maintenance situation. .
Therefore, the runner 9 (the first runner 9a to the fourth runner 9d) needs to penetrate the partition weir 8 linearly from the injection chamber 4 to the strand chamber 5.
以下に、本発明のタンディッシュ１の構成について、図を参照しながら、さらに詳しく説明する。
以降、ストランド室５の前後方向を奥行き方向とし、ストランド室５の左右方向を幅方向とする。これはタンディッシュ１の前後方向及び左右方向と一致する。
また、第１湯道９ａを第１堰孔と呼び、第２湯道９ｂを第２堰孔と呼ぶこととする。また、第３湯道９ｃを第１底部堰孔と呼ぶこととし、第４湯道９ｄを第２底部堰孔と呼ぶこととする。
Hereinafter, the configuration of the tundish 1 of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
Hereinafter, the front-back direction of the strand chamber 5 is defined as a depth direction, and the left-right direction of the strand chamber 5 is defined as a width direction. This coincides with the front-back direction and the left-right direction of the tundish 1.
The first runner 9a is called a first dam, and the second runner 9b is called a second dam. Also, the third runner 9c is referred to as a first bottom dam, and the fourth runner 9d is referred to as a second bottom dam.
図２Ａ、図２Ｂに戻って、ストランド室５の底部２ｂに備えられている複数のストランド６のうち１つは、第１底部堰孔９ｃの水平方向を向く中心軸の延長線が正面壁７に対して交差する点と、第２底部堰孔９ｄの水平方向を向く中心軸の延長線が正面壁７に対して交差する点との２点間（交点ａ６と交点ａ７の間）の領域内に備えられている。
すなわち、ストランド６のうち１つは、平面視で、仕切堰８の左右方向中央の前方に配置されている。
2A and 2B, one of the plurality of strands 6 provided at the bottom 2b of the strand chamber 5 has an extension of the center axis of the first bottom dam hole 9c in the horizontal direction, which is the front wall 7. , And a point at which an extension of the central axis of the second bottom dam 9 d facing in the horizontal direction intersects the front wall 7 (between the intersection a 6 and the intersection a 7 ). In the area of
That is, one of the strands 6 is disposed in front of the center of the partition weir 8 in the left-right direction in plan view.
その他のストランド６は、平面視で、第１堰孔９ａの水平方向を向く中心軸の延長線より左方向外側の領域に位置している。また、ストランド６は、第２堰孔９ｂの水平方向を向く中心軸の延長線より右方向外側の領域に位置している。
すなわち、ストランド６は、ストランド室５の底部２ｂであって、第１堰孔９ａの中心軸の延長線、及び、第２堰孔９ｂの中心軸の延長線より外側にそれぞれ備えられている。
The other strands 6 are located in an area on the left side outside an extension of the central axis of the first dam hole 9a in the horizontal direction in plan view. In addition, the strand 6 is located in a region on the right side outside the extension of the center axis of the second dam hole 9b in the horizontal direction.
That is, the strands 6 are provided at the bottom 2b of the strand chamber 5 and outside the extension of the center axis of the first dam 9a and the extension of the center axis of the second dam 9b.
図４に示すように、「d1」は、第１底部堰孔９ｃ及び第２底部堰孔９ｄを垂直に断面した場合における、垂直（上下）方向の内径（縦径）である。
これら各底部堰孔９ｃ,９ｄの縦径「d1」は、式（１）に示すように、０．３ｍ以下である。
d1≦0.3 [m] ・・・（１）
ところが、各底部堰孔９ｃ,９ｄの縦径d1が０．３ｍを超える場合、取鍋１６のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が各底部堰孔９ｃ,９ｄを通ってストランド室５に流入し易くなる。その取鍋１６の開口時における多量の砂が各底部堰孔９ｃ,９ｄを経てストランド室５に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。
As shown in FIG. 4, “d 1 ” is an inner diameter (vertical diameter) in a vertical (up-down) direction when the first bottom dam 9 c and the second bottom dam 9 d are vertically sectioned.
The vertical diameter “d 1 ” of each of these bottom dam holes 9 c and 9 d is 0.3 m or less, as shown in equation (1).
d 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (1)
However, if each bottom Sekiana 9c, longitudinal diameter d 1 of 9d exceeds 0.3 m, most of the bottom Sekiana 9c of sand dropped from the nozzle at the opening of the nozzle of the ladle 16, and 9d through And flows into the strand chamber 5 easily. If a large amount of sand at the time of opening the ladle 16 enters the strand chamber 5 via the bottom dam holes 9c and 9d, inclusion defects are likely to occur.
以上より、第１底部堰孔９ｃ、第２底部堰孔９ｄの縦径d1を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室５ではなく注入室４側で砂を浮上させることができる。
なお、「d2」は、各底部堰孔９ｃ,９ｄを垂直に断面した場合における水平方向の内径（横径）である。
また、図４に示すように、「D1」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂを垂直に断面した場合における、垂直（上下）方向の内径（縦径）である。
Thus, the first bottom Sekiana 9c, by the longitudinal diameter d 1 of the second bottom Sekiana 9d below 0.3 m, it is possible to float the sand in strand chamber 5 without injection chamber 4 side.
Note that “d 2 ” is a horizontal inner diameter (lateral diameter) when each of the bottom dam holes 9c and 9d is vertically sectioned.
Further, as shown in FIG. 4, “D 1 ” is an inner diameter (vertical diameter) in the vertical (up-down) direction when the first dam 9a and the second dam 9b are vertically cross-sectioned.
この第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの縦径「D1」は、式（２）に示すように、０．３ｍ以下である。
D1≦0.3 [m] ・・・（２）
ところが、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの縦径D1の縦径d1が０．３ｍを超える場合、取鍋１６のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が各堰孔９ａ，９ｂを通ってストランド室５に流入し易くなる。その取鍋１６の開口時における多量の砂が各堰孔９ａ，９ｂを経てストランド室５に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。
The vertical diameter “D 1 ” of each of the first dam 9 a and the second dam 9 b is 0.3 m or less as shown in Expression (2).
D 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (2)
However, if the longitudinal diameter d 1 of the longitudinal diameter D 1 of the first Sekiana 9a and the second Sekiana 9b exceeds 0.3 m, the majority of the sand dropped from the nozzle at the opening of the nozzle of the ladle 16 It becomes easy to flow into the strand chamber 5 through each of the weir holes 9a and 9b. If a large amount of sand at the time of opening the ladle 16 enters the strand chamber 5 through the weir holes 9a and 9b, inclusion defects are likely to occur.
以上より、上方を向いた各堰孔９ａ，９ｂの縦径D1を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室５ではなく注入室４側で砂を浮上させることができる。
図２Ａ、図６Ａに示すように、「x1」は、平面視での第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸が、対面するストランド室５の前側壁面７（正面壁）と交わる点と、仕切堰８から最も近い（上記した左右方向外側領域）ストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が、ストランド室５の正面壁７と交わる点との距離である。すなわち、距離「x1」は、交点ａ１と交点ａ２との距離、又は、交点ａ３と交点ａ４との距離である。
Thus, each weir holes 9a facing upward, the vertical diameter D 1 of the 9b by below 0.3 m, it is possible to float the sand in strand chamber 5 without injection chamber 4 side.
As shown in FIGS. 2A and 6A, “x 1 ” indicates that the central axes of the first and second dam holes 9 a and 9 b in plan view are equal to the front wall surface 7 (front wall) of the strand chamber 5 facing the same. The intersection point and the straight line in the front-rear direction passing through the center of the strand 6 closest to the partitioning weir 8 (the above-described laterally outer region) is the distance between the intersection point with the front wall 7 of the strand chamber 5. That is, the distance "x 1" is the distance between the intersection a 1 and the intersection point a 2, or is the distance between the intersection a 3 and the intersection a 4.
この距離「x1」は、式（３）を満たしている。
x1≧0.1z1+D2/2 [m] ・・・（３）
ただし、「z1」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸（軸心）の延長線上における、各堰孔９ａ，９ｂの出口からストランド室５の正面壁７までの距離（ストランド室５の長さ）である。
This distance “x 1 ” satisfies Expression (3).
x 1 ≧ 0.1z 1 + D 2 /2 [m] ··· (3)
However, “z 1 ” is the distance from the outlet of each of the weir holes 9 a and 9 b to the front wall 7 of the strand chamber 5 on the extension of the central axis (axis) of the first and second weir holes 9 a and 9 b. (The length of the strand chamber 5).
「D2」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの横径を垂直に断面した場合における、左右方向の内径（横径）である（図４参照）。
なお、式（３）は、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出する噴流（上向噴流）と、仕切堰８に最も近いストランド６の位置との関係を表す式である。また、「0.1z」は、上向噴流の広がり幅（片側）の理論式であり、「N.ラジャラトナム著、野村安正訳：「噴流」森北出版(1985)p.43」に記載されている。
“D 2 ” is an inner diameter (lateral diameter) in the left-right direction when the horizontal diameter of the first dam 9 a and the second dam 9 b is vertically cross-sectioned (see FIG. 4).
Expression (3) is an expression representing the relationship between the jet (upward jet) flowing out from the outlet of each of the weir holes 9a and 9b and the position of the strand 6 closest to the partition weir 8. "0.1z" is a theoretical expression of the spread width (one side) of the upward jet, and is described in "N. Rajaratnam, Translated by Nomura Yasumasa:" Jet "Morikita Publishing (1985) p.43" .
ところが、図６Ｂに示すように、距離x1が上記の規定より下回る（x1＜0.1z1+D2/2）場合、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出した上向噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、仕切堰８近くのストランド６との距離が近くなりすぎることとなる。すなわち、交点ａ１と交点ａ２（交点ａ３と交点ａ４）の距離が短くなる。
このような位置関係となると、流出して広がった上向噴流が、正面壁７前で左右方向に逸れてしまうこととなる。その結果、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。
However, as shown in FIG. 6B, the distance x 1 is below than above provisions (x 1 <0.1z 1 + D 2/2) If, Kakusekiana 9a, the upward jet flowing out from the outlet of 9b, the strands The distance between the location where the front wall 7 of the chamber 5 collides with the strand 6 near the partitioning weir 8 becomes too short. That is, the distance of an intersection a 1 and the intersection point a 2 (intersection a 3 and the intersection point a 4) is shortened.
With such a positional relationship, the upward jet that has flowed out and spread is deviated in the left-right direction in front of the front wall 7. As a result, a direct flow to the strand 6 near the partition weir 8 is likely to occur.
図２Ａ、図７Ａに示すように、「θ1」は、平面視での上方を向いた第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸の延長線と、ストランド室５の正面壁７とがなす、水平方向における角度（水平角度）であり、ストランド室５幅方向の中心側の角度を表現している。
すなわち、式（４）は、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する水平角度を表す式である。
As shown in FIG. 2A and FIG. 7A, “θ 1 ” is an extension of the central axis of the first dam 9 a and the second dam 9 b facing upward in plan view, and the front wall 7 of the strand chamber 5. And the angle in the horizontal direction (horizontal angle), which expresses the angle on the center side in the width direction of the strand chamber 5.
That is, Expression (4) is an expression representing the horizontal angle at which the upward jet flowing from the outlets of the weir holes 9 a and 9 b collides with the front wall 7 of the strand chamber 5.
この水平角度「θ1」は、式（４）を満たしている。
θ1≦60 [deg.] ・・・（４）
ところが、図７Ｂに示すように、水平角度θ1が60[deg.]を超える場合、正面壁７に衝突した上向噴流が、左右方向外側に広がりにくくなる。その結果、仕切堰８近く（最近側）のストランド６と、その仕切堰８から遠方にあるストランド６との間で、溶鋼１４の温度差が生じやすくなる。
This horizontal angle “θ 1 ” satisfies Expression (4).
θ 1 ≦ 60 [deg.] (4)
However, as shown in FIG. 7B, when the horizontal angle theta 1 is greater than 60 [deg.], Upwards jet collides with the front wall 7 is less likely spread outward in the left-right direction. As a result, a temperature difference of the molten steel 14 is likely to occur between the strand 6 near (the nearest side to) the partition weir 8 and the strand 6 far from the partition weir 8.
図２Ｂ、図８Ａに示すように、側方断面視での仕切堰８の両外側に設けられている第１堰孔９ａの出口１０ａ及び、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７と衝突する際の下端位置（底部２ｂから見た上向噴流の下端高さ）は、式（５）を満たしている。
z2tanθ2-0.1z1/cosθ2≧H/3 [m] ・・・（５）
ただし、「θ2」は、側方断面視での上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの中心軸の延長線がストランド室の正面壁７と交差する点における上下方向における内側の角度で（上向き角度）ある。
As shown in FIG. 2B and FIG. 8A, an upward flow which flows out from an outlet 10a of a first dam 9a and an outlet 10b of a second dam 9b provided on both outer sides of the partition weir 8 in a side sectional view. The lower end position when the jet collides with the front wall 7 of the strand chamber 5 (the lower end height of the upward jet as viewed from the bottom 2b) satisfies Expression (5).
z 2 tanθ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ≧ H / 3 [m] (5)
Here, “θ 2 ” is the angle inside the vertical direction at the point where the extension line of the central axis of each of the weir holes 9 a and 9 b facing upward in the side sectional view intersects the front wall 7 of the strand chamber ( Upward angle).
「z1」は、上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの軸心の延長線上におけるストランド室５の水平長さ（水平距離）である。
「z2」は、上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの軸心における、注入室４の前端からストランド室５の正面壁７までの水平距離である。
「H」は、ストランド室５内の溶鋼１４の深さである。
“Z 1 ” is the horizontal length (horizontal distance) of the strand chamber 5 on the extension of the axis of each of the dam holes 9a and 9b facing upward.
“Z 2 ” is a horizontal distance from the front end of the injection chamber 4 to the front wall 7 of the strand chamber 5 at the axis of each of the dam holes 9 a and 9 b facing upward.
“H” is the depth of the molten steel 14 in the strand chamber 5.
ところが、図８Ｂに示すように、上記の規定を下回る（z2tanθ2-0.1z1/cosθ2＜H/3）場合、正面壁７に衝突した上向噴流が上昇流にならず、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。その結果、仕切堰８近くのストランド６と、その仕切堰８から遠方にあるストランド６との間で温度偏差が大きくなる。
図２Ｂ、図９Ａに示すように、側方断面視での仕切堰８の両外側に設けられている第１堰孔９ａの出口１０ａ及び、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７と衝突する際の上端位置（底部２ｂから見た上向噴流の上端高さ）は、式（６）を満たしている。
However, as shown in FIG. 8B, when the value is lower than the above-mentioned specification (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 <H / 3), the upward jet colliding with the front wall 7 does not become an upward flow, Direct flow to the strand 6 near the weir 8 is likely to occur. As a result, the temperature deviation between the strand 6 near the partition weir 8 and the strand 6 far from the partition weir 8 increases.
As shown in FIG. 2B and FIG. 9A, an upward flow flowing out of an outlet 10 a of a first dam 9 a and an outlet 10 b of a second dam 9 b provided on both outer sides of the partition weir 8 in a side sectional view. The upper end position (the upper end height of the upward jet viewed from the bottom 2b) when the jet collides with the front wall 7 of the strand chamber 5 satisfies Expression (6).
z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2≦H [m] ・・・（６）
ところが、図９Ｂに示すように、上記の規定を超える（z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2＞H）場合、上向噴流が正面壁７に衝突する前に溶鋼湯面に到達してしまい、下降流が生じてしまう。その結果、各堰孔９ａ，９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。
z 2 tan θ 2 + D 1 + 0.1z 1 / cos θ 2 ≦ H [m] (6)
However, as shown in FIG. 9B, when the above-mentioned specification is exceeded (z 2 tan θ 2 + D 1 +0.1 z 1 / cos θ 2 > H), the upward jet flows onto the molten steel surface before colliding with the front wall 7. It reaches and a downflow occurs. As a result, a direct flow to the strand 6 near each of the weir holes 9a and 9b is likely to occur.
図２Ａ、図１０Ａに示すように、「x2」は、平面視での上方を向いている第１堰孔９ａの出口１０ａから流出する上向噴流が正面壁７に衝突する位置と、第１底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出する底部噴流が正面壁７に衝突する位置との距離、或いは、第２堰孔９ｂの出口１０ｂ流出する上向噴流が正面壁７に衝突する位置と、第２底部堰孔９ｄの出口１０ｄから流出する底部噴流が正面壁７に衝突する位置との距離である。 As shown in FIGS. 2A and 10A, “x 2 ” indicates a position where the upward jet flowing from the outlet 10 a of the first dam 9 a facing upward in plan view collides with the front wall 7, The distance from the position where the bottom jet flowing out of the outlet 10c of the first bottom dam 9c collides with the front wall 7, or the position where the upward jet flowing out of the outlet 10b of the second dam 9b collides with the front wall 7, This is the distance from the position where the bottom jet flowing out from the outlet 10d of the second bottom dam 9d collides with the front wall 7.
言い換えれば、距離「x2」は、第１堰孔９ａの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点と、第１底部堰孔９ｃの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点との間の距離、或いは、第２堰孔９ｂの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点と、第２底部堰孔９ｄの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点との間の距離である。 In other words, the distance “x 2 ” is defined by the point at which the extension of the central axis of the first dam 9a intersects the front wall 7 of the strand chamber 5 and the extension of the center of the first bottom dam 9c. The distance between the point at which the strand chamber 5 intersects with the front wall 7 or the point at which the extension of the central axis of the second dam 9b intersects the front wall 7 of the strand chamber 5 and the second bottom dam The extension line of the central axis of 9d is the distance between the point where the extension line intersects with the front wall 7 of the strand chamber 5.
すなわち、距離「x2」は、交点ａ１と交点ａ６との距離、又は、交点ａ３と交点ａ７との距離である。
この距離「x2」は、は、式（７）を満たしている。
x2≧0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2 [m] ・・・（７）
ただし、「z3」は、水平もしくは下方を向いた各底部堰孔９ｃ,９ｄの中心軸上におけるストランド室５の前後方向の水平長さである。
That is, the distance "x 2", the distance between the intersection a 1 and the intersection a 6, or the distance between the intersection a 3 and the intersection a 7.
This distance “x 2 ” satisfies Expression (7).
x 2 ≧ 0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2 ) / 2 [m] (7)
Here, “z 3 ” is the horizontal length of the strand chamber 5 in the front-rear direction on the central axis of each of the bottom dam holes 9c and 9d facing horizontally or downward.
ところが、図１０Ｂに示すように、上記の規定を下回る（x2＜0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2）場合、第１堰孔９ａの出口１０ａから流出した上向噴流と、第１底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出した底部噴流、又は、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出した上向噴流と、第２底部堰孔９ｄの出口１０ｄから流出した底部噴流が干渉し合ってしまい、底部噴流が上昇流になりにくくなる。その結果、各堰孔９ａ,９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。 However, as shown in FIG. 10B, when the value is lower than the above rule (x 2 <0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2 ) / 2), the water flows out of the outlet 10a of the first dam 9a. The upward jet, the bottom jet flowing out of the outlet 10c of the first bottom dam 9c, or the upward jet flowing out of the outlet 10b of the second dam 9b, and the outlet 10d of the second bottom dam 9d. The bottom jets interfere with each other, making it difficult for the bottom jet to become an upward flow. As a result, a direct flow to the strand 6 near each of the weir holes 9a and 9b is likely to occur.
図１１に示すように、「x4」は、各底部堰孔９ｃ,９ｄの中心軸の延長線が正面壁７と交差する点と、２点間（交点ａ６と交点ａ７の間）の領域内であり、仕切堰８の左右方向中央の前方に配置されているストランド６の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線が正面壁７と交差する点との距離である。すなわち、距離「x4」は、交点ａ５と交点ａ６との距離、又は、交点ａ５と交点ａ７との距離である。 As shown in FIG. 11, “x 4 ” indicates the point at which the extension of the central axis of each of the bottom dam holes 9 c and 9 d intersects the front wall 7 and between two points (between the intersection a 6 and the intersection a 7 ). And the distance from the point where the horizontal extension line passing through the vertical axis of the strand 6 disposed in front of the center of the partition weir 8 in the left-right direction crosses the front wall 7. is there. That is, the distance "x 4" is the distance between the intersection a 5 and the intersection a 6, or the distance between the intersection a 5 and the intersection a 7.
この距離「x4」は、は、式（８）を満たしている。
x4≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（８）
ところが、上記の規定を下回る（x4＜0.1z3+d2/2）場合、各底部堰孔９ｃ,９ｄからの底部噴流が、仕切堰８の前方で且つ、第１底部堰孔９ｃの中心軸の延長線と第２底部堰孔９ｄの中心軸の延長線の間の領域に配置されているストランド６への直送流が発生しやすくなる。
This distance “x 4 ” satisfies Expression (8).
x 4 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (8)
However, below a defined above (x 4 <0.1z 3 + d 2/2) where each bottom Sekiana 9c, the bottom jet from 9d, and in front of the partition weir 8, the first bottom Sekiana 9c Direct flow to the strands 6 arranged in the region between the extension of the central axis and the extension of the central axis of the second bottom dam 9 d is likely to occur.
図１２Ａ、図１２Ｂに示すように、本発明のタンディッシュ１においては、注入室４側の前方であって、ストランド室５の前側内壁面（正面壁７）側には、当該正面壁７に当接し、ストランド室の５底部２ｂから上方を向いて立設された突起物１１（段差部）が備えられている。
この突起物１１は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられていて、側方断面視で、略矩形状とされている。
As shown in FIGS. 12A and 12B, in the tundish 1 of the present invention, the front wall 7 on the front inner wall surface (front wall 7) front side of the injection chamber 4 and the strand chamber 5. There is provided a projection 11 (step portion) which is in contact with and stands upright from the 5 bottom portion 2b of the strand chamber.
The protrusions 11 are provided in a pair at right and left at a predetermined interval, and have a substantially rectangular shape in a side sectional view.
図１２Ａ、図１３Ａに示すように、「y」は、平面視でのストランド室５の正面壁７に備えられた突起物１１の前後方向における長さである。すなわち「y」は、突起物１１の厚みである。
この厚み「y」は、式（９）を満たしている。
y≧0.1 [m] ・・・（９）
なお、左右一対備えられた突起物１１に挟まれた空間、すなわち平面視における凹部は、各底部堰孔９ｃ,９ｄの出口１０ｃ，１０ｄから流出する底部噴流の流れ（図１３Ａ中の太線矢印）を、上昇流にするガイドの役割を果たしている。
As shown in FIGS. 12A and 13A, “y” is the length in the front-rear direction of the protrusion 11 provided on the front wall 7 of the strand chamber 5 in plan view. That is, “y” is the thickness of the protrusion 11.
This thickness “y” satisfies Expression (9).
y ≧ 0.1 [m] (9)
The space between the pair of left and right projections 11, that is, the recess in plan view, is the flow of the bottom jet flowing out of the outlets 10c, 10d of the bottom dam holes 9c, 9d (thick arrow in FIG. 13A). Plays the role of a guide to the upward flow.
ところが、図１３Ｂに示すように、突起物１１の厚みyが０．１ｍを下回る、すなわち突起物１１の厚みyが小さくなる場合、左右一対備えられた突起物１１に挟まれた空間（凹部）が小さくなるので、各底部堰孔９ｃ,９ｄから流出する底部噴流を、上昇流にするガイドの役割が弱くなる。つまり、底部噴流が上昇流になりにくくなる。
また、図１２Ａ、図１３Ａに示すように、「L」は、平面視での突起物１１の左右方向における長さである。すなわち「L」は、突起物１１の幅である。
However, as shown in FIG. 13B, when the thickness y of the projection 11 is less than 0.1 m, that is, when the thickness y of the projection 11 is small, the space (recess) sandwiched between the pair of left and right projections 11 is provided. Is reduced, so that the role of a guide for making the bottom jet flowing out from each of the bottom dam holes 9c and 9d an upward flow is weakened. That is, it becomes difficult for the bottom jet to become an upward flow.
Further, as shown in FIGS. 12A and 13A, “L” is the length of the protrusion 11 in the left-right direction in plan view. That is, “L” is the width of the projection 11.
この幅「L」は、式（１０）を満たしている。
L≧0.2 [m] ・・・（１０）
ところが、突起物１１の幅Lが０．２ｍを下回る場合、当該突起物１１の耐久性が低くなり、溶鋼流によって、溶損・欠損しやすくなる。
なお、突起物１１の水平断面視（平面視）における形状については、図１２Ａ、図１３Ａに示すように矩形状でもよいし、図１４に示すように円弧形状でもよい。
This width “L” satisfies Expression (10).
L ≧ 0.2 [m] ・ ・ ・ (10)
However, when the width L of the projection 11 is less than 0.2 m, the durability of the projection 11 is reduced, and the molten steel flow tends to cause erosion and breakage.
The shape of the protrusion 11 in a horizontal sectional view (plan view) may be a rectangular shape as shown in FIGS. 12A and 13A, or an arc shape as shown in FIG.
図１２Ｂ、図１５Ａ、図１６Ａに示すように、「h」は、側方断面視での突起物１１の高さである。
図１５Ａに示すように、高さ「h」は(h≦z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)を満たしている。また、図１６Ａに示すように、高さ「h」は(d1+0.1z1≦h)を満たしている。
すなわち、この高さ「h」は、式（１１）を満たしている。
As shown in FIG. 12B, FIG. 15A, and FIG. 16A, “h” is the height of the protrusion 11 in a side sectional view.
As shown in FIG. 15A, the height “h” satisfies (h ≦ z 2 tan θ 2 −0.1z 1 / cos θ 2 ). Further, as shown in FIG. 16A, the height “h” satisfies (d 1 + 0.1z 1 ≦ h).
That is, the height “h” satisfies Expression (11).
d1+0.1z1≦h≦z2tanθ2-0.1z1/cosθ2 [m] ・・・（１１）
ところが、図１５Ｂに示すように、突起物１１の幅高さhが上記の規定を超える(h＞z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)場合、上方向を向いた各堰孔９ａ,９ｂの出口１０ａ,１０ｂから流出した上向噴流の下端より、突起物１１の上端が高くなり、各堰孔９ａ,９ｂからの上向噴流を妨げることとなる。
d 1 + 0.1z 1 ≦ h ≦ z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 [m] (11)
However, as shown in FIG. 15B, when the width h of the projection 11 exceeds the above-mentioned specification (h> z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ), each of the weir holes 9a, The upper end of the protrusion 11 is higher than the lower end of the upward jet flowing out of the outlets 10a and 10b of the 9b, and this obstructs the upward jet from each of the dam holes 9a and 9b.
その結果、正面壁７に衝突した上向噴流が、ストランド室５（タンディッシュ１）の外側方向に広がる流れが弱くなり、各堰孔９ａ,９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。
また、図１６Ｂに示すように、突起物１１の幅高さhが上記の規定を下回る (d1+0.1z1＞h)場合、各底部堰孔９ｃ,９ｄから流出した底部噴流の上端より、突起物１１の上端が低くなり、各底部堰孔９ｃ,９ｄからの底部噴流を上昇流にするガイドの役割が弱くなる。つまり、底部噴流が上昇流になりにくくなる。
As a result, the upward jet colliding with the front wall 7 has a weaker flow spreading outward in the strand chamber 5 (the tundish 1), and a direct flow to the strand 6 near each of the weir holes 9a and 9b tends to occur. Become.
Further, as shown in FIG. 16B, when the height h of the protrusion 11 is smaller than the above-mentioned specification (d 1 + 0.1z 1 > h), the upper end of the bottom jet flowing out from each of the bottom dam holes 9c and 9d Then, the upper end of the projection 11 becomes lower, and the role of the guide for making the bottom jet from each of the bottom dam holes 9c, 9d an upward flow is weakened. That is, it becomes difficult for the bottom jet to become an upward flow.
なお、図１７に示すように、突起物１１の鉛直断面視（側方断面視）における形状については、略矩形であればよく、角部が面取り（丸み）とされていても構わない。
図１２Ａ、図１８Ａに示すように、「x3」は、第１底部堰孔９ｃ又は第２底部堰孔９ｄの中心軸の延長線が正面壁７に交差する点と、突起物１１の一方端部との間の距離である。
具体的には、第１底部堰孔９ｃの中心軸の延長線が正面壁７に交差する点と、平面視で左側に配備されている突起物１１の右側端部（底部堰孔９ｃ側の端部）との間の距離、又は、第２底部堰孔９ｄの中心軸の延長線が正面壁７に交差する点と、平面視で右側に配備されている突起物１１の左側端部（底部堰孔９ｃ側の端部）との間の距離である。
As shown in FIG. 17, the shape of the protrusion 11 in a vertical cross section (side cross section) may be substantially rectangular, and the corner may be chamfered (rounded).
As shown in FIGS. 12A and 18A, “x 3 ” indicates a point at which the extension of the central axis of the first bottom dam 9 c or the second bottom dam 9 d intersects the front wall 7 and one of the protrusions 11. It is the distance between the ends.
Specifically, the point at which the extension of the central axis of the first bottom dam hole 9c intersects with the front wall 7 and the right end of the protrusion 11 provided on the left side in plan view (the bottom dam hole 9c side). And the point at which the extension of the central axis of the second bottom dam 9 d intersects the front wall 7, and the left end of the projection 11 disposed on the right in plan view (the end). (The end on the side of the bottom dam 9c).
言い換えれば、「x3」は、第１底部堰孔９ｃから流出する底部噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、平面視で左側に配備されている突起物１１の右側端部との距離、又は、第２底部堰孔９ｄから流出する底部噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、平面視で右側に配備されている突起物１１の左側端部である。
すなわち、距離「x3」は、交点ａ６と交点ａ８との距離、又は、交点ａ７と交点ａ９との距離である。
In other words, “x 3 ” indicates the position at which the bottom jet flowing out of the first bottom dam 9 c collides with the front wall 7 of the strand chamber 5, and the right end of the projection 11 disposed on the left side in plan view. Or the position where the bottom jet flowing out from the second bottom dam hole 9d collides with the front wall 7 of the strand chamber 5 and the left end of the protrusion 11 provided on the right side in plan view. is there.
That is, the distance “x 3 ” is the distance between the intersection a 6 and the intersection a 8 or the distance between the intersection a 7 and the intersection a 9 .
この距離「x3」は、式（１２）を満たしている。
x3≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（１２）
ところが、図１８Ｂに示すように、距離x3が上記の規定を下回る(x3＜0.1z3+d2/2)場合、各底部堰孔９ｃ,９ｄから流出する底部噴流の広がりよりも、左右一対の突起物１１間が狭いために、底部噴流を上昇流に変えるガイドとしての役割が弱くなる。
This distance “x 3 ” satisfies Expression (12).
x 3 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (12)
However, as shown in FIG. 18B, the distance x 3 falls below a defined above (x 3 <0.1z 3 + d 2/2) where each bottom Sekiana 9c, than the spread of the bottom jet flowing out 9d, Since the space between the pair of left and right projections 11 is narrow, the role as a guide for changing the bottom jet into an upward flow is weakened.
なお、図１２Ａに示すように、「x5」は、平面視で、第１堰孔９ａの水平方向を向く中心軸の延長線より左方向外側の領域に位置しているストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が正面壁７に交差する点と、平面視で左側に配備されている突起物１１の左側端部（他方端部）との距離、乃至は、第２堰孔９ｂの水平方向を向く中心軸の延長線より右方向外側の領域に位置しているストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が正面壁７に交差する点と、平面視で右側に配備されている突起物１１の右側端部（他方端部）との距離である。 In addition, as shown in FIG. 12A, “x 5 ” refers to the center of the strand 6 located in an area on the left side outside of the extension of the horizontal center axis of the first dam hole 9 a in plan view. The distance between the point at which the straight line passing in the front-rear direction intersects the front wall 7 and the left end (the other end) of the projection 11 disposed on the left in plan view, or the second dam 9b The straight line extending in the front-rear direction passing through the center of the strand 6 located in the region on the right side outside the extension of the central axis extending in the horizontal direction intersects the front wall 7 and is disposed on the right side in plan view. This is the distance from the right end (the other end) of the projection 11 that is located.
ところで、鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度が高すぎると、鋳型１７下方で凝固シェルが破断して、未凝固溶鋼が下方に漏れてしまうブレークアウトが発生する虞がある。
ブレークアウトが発生すると、漏れてきた地金が連続鋳造装置１５のロールスタンドに付着してしまい、それを除去する作業が発生する。また、地金除去が困難な場合は、ロールスタンドの交換等を実施しなければならなくなる。このような、余計な作業をしなければならない問題が発生すると、連続鋳造装置１５の多大な復旧費用がかかってしまい、鋳片１９の生産に大きな影響を与えてしまう。
If the temperature of the molten steel 14 injected into the mold 17 is too high, the solidified shell may break below the mold 17 and a breakout may occur in which unsolidified molten steel leaks downward.
When a breakout occurs, the leaked metal adheres to the roll stand of the continuous casting apparatus 15, and an operation for removing the metal occurs. If it is difficult to remove the bullion, it is necessary to replace the roll stand. When such a problem that extra work is required occurs, a large recovery cost of the continuous casting apparatus 15 is required, and the production of the slab 19 is greatly affected.
従って、上記したブレークアウトを抑制するために、タンディッシュ１内の溶鋼温度を、鋼の液相線温度に対して、＋２０℃〜４０℃の範囲に制御している。
一方で、多ストランドタンディッシュを用いた連続鋳造では、各ストランド６から各鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度に偏差が発生する。それ故、ブレークアウトを防止するために、溶鋼１４の温度偏差の高温側を基準にして、タンディッシュ１内の溶鋼温度を制御している。
Therefore, in order to suppress the above-mentioned breakout, the molten steel temperature in the tundish 1 is controlled in a range of + 20 ° C to 40 ° C with respect to the liquidus temperature of the steel.
On the other hand, in continuous casting using a multi-strand tundish, a deviation occurs in the temperature of the molten steel 14 injected from each strand 6 into each mold 17. Therefore, in order to prevent breakout, the temperature of the molten steel in the tundish 1 is controlled based on the high temperature side of the temperature deviation of the molten steel 14.
例えば、ストランド室５の底部２ｂに設置された各ストランド６から流出する溶鋼温度の偏差が大きいと、溶鋼１４の温度偏差の低温側において、ストランド６の下方に設置された浸漬ノズル１３内で溶鋼１４が凝固し、ノズル詰りが発生する虞がある。
このように、ノズル詰りが発生したストランド６においては、連続鋳造を停止しなければならず、鋳片１９の生産に大きな影響を及ぼす。
For example, if the deviation of the temperature of the molten steel flowing out of each strand 6 installed at the bottom 2 b of the strand chamber 5 is large, the molten steel is immersed in the immersion nozzle 13 installed below the strand 6 on the lower temperature side of the temperature deviation of the molten steel 14. 14 may be coagulated to cause nozzle clogging.
As described above, in the strand 6 in which the nozzle clogging has occurred, the continuous casting must be stopped, which greatly affects the production of the slab 19.
以上より、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわちタンディッシュ１内における溶鋼温度を制御する必要がある。
図１９は、タンディッシュ１内における溶鋼温度の測定位置を示す図である。図１９に示すように、本実施形態においては、ストランド６のほぼ真上であって、溶鋼１４の湯面から０．３ｍの深さにおける溶鋼温度の測定を行った。
As described above, it is necessary to reduce the temperature deviation of the molten steel 14, that is, to control the temperature of the molten steel in the tundish 1.
FIG. 19 is a diagram showing the measurement position of the molten steel temperature in the tundish 1. As shown in FIG. 19, in the present embodiment, the temperature of the molten steel was measured almost directly above the strand 6 and at a depth of 0.3 m from the molten metal surface of the molten steel 14.
表１に、測定されたタンディッシュ１内における溶鋼温度の偏差と、温度が低くなった溶鋼１４の影響により発生する浸漬ノズル１３内のノズル詰りとの関係を示す。 Table 1 shows the relationship between the measured deviation of the molten steel temperature in the tundish 1 and the nozzle clogging in the immersion nozzle 13 caused by the effect of the molten steel 14 having a lowered temperature.
表１からわかるように、タンディッシュ１内のストランド６上方であって、湯面より０．３ｍの深さにおいて測定した溶鋼１４の温度偏差を７℃以下に制御すると、温度が低くなった溶鋼１４の影響によるノズル詰りが発生しないことが確認できる。
以上述べた本発明のタンディッシュ１を用いれば、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわち多ストランドタンディッシュ内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することができるので、温度が低い溶鋼１４が流れ込む（低ΔT側）ストランド６におけるノズル詰まりと、温度が高い溶鋼１４が流れ込む（高ΔT側）ストランド６による鋳型１７下方のブレークアウトを抑制することができる。
［実施例］
まず、水モデル実験について説明する。
As can be seen from Table 1, when the temperature deviation of the molten steel 14 measured above the strand 6 in the tundish 1 and at a depth of 0.3 m from the molten metal surface is controlled to 7 ° C. or less, the molten steel whose temperature has decreased It can be confirmed that nozzle clogging due to the influence of No. 14 does not occur.
By using the tundish 1 of the present invention described above, the temperature deviation of the molten steel 14 can be reduced, that is, the variation of the molten steel temperature between the strands 6 in the multi-strand tundish can be suppressed, so that the temperature is low. The nozzle clogging in the strand 6 into which the molten steel 14 flows (low ΔT side) and the breakout below the mold 17 due to the strand 6 into which the high temperature molten steel 14 flows (high ΔT side) can be suppressed.
[Example]
First, a water model experiment will be described.
水モデル実験では、水を溶鋼１４と見立てて、実機を相似的にした１／３モデルで実験を行った。水モデル実験で用いたタンディッシュ１は、図２０に示すＴ型タンディッシュとした。ストランド６の数は５つとした。
また、水モデル実験のタンディッシュ１において、仕切堰８に設けた第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて、平面視で水平方向斜め左右外側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部側内壁面からストランド室５の上部側内壁面に向けて延びる、直線状に貫通するものとしている。
In the water model experiment, an experiment was performed using a 1/3 model in which water was regarded as molten steel 14 and the actual machine was similar. The tundish 1 used in the water model experiment was a T-type tundish shown in FIG. The number of the strands 6 was five.
Further, in the tundish 1 of the water model experiment, the first weir hole 9 a and the second weir hole 9 b provided in the partition weir 8 are obliquely left and right in the horizontal direction from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 in plan view. And extends straight from the bottom inner wall surface of the injection chamber 4 toward the upper inner wall surface of the strand chamber 5 in a side view.
さらに、第１底部堰孔９ｃ及び第２底部堰孔９ｄは、第１堰孔９ａと第２堰孔９ｂとの間であって、側面視で注入室４からストランド室５に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ前後方向を向いて直線状に貫通するものとしている。
また、第１底部堰孔９ｃの出口１０ｃ及び、第２底部堰孔９ｄ出口１０ｄと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該各底部堰孔９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの下端以下に位置させている。
Further, the first bottom weir 9c and the second bottom weir 9d are between the first weir 9a and the second weir 9b and are horizontal or horizontal from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 in side view. It shifts downward and penetrates linearly in the front-rear direction.
Also, the outlet 10c of the first bottom dam 9c and the bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10d of the second bottom dam 9d are positioned below the lower ends of the outlets 10c, 10d of the respective bottom dams 9c, 9d. ing.
表２に、水モデル実験における液体（水）の物性値を示す。 Table 2 shows the physical property values of the liquid (water) in the water model experiment.
なお、水流量については、１ストランドあたりの単位時間の水流量を、9[L/min/str]とし、５ストランド(5str)における単位時間の水流量を、45[L/min]とした。
水モデル実験の方法においては、以下のようにした。
１）溶鋼１４のモデルとした水を、タンディッシュ１内に満たしておき、フルード数近似で水を通水させる。
The water flow rate per unit time per strand was 9 [L / min / str], and the water flow rate per unit time on 5 strands (5str) was 45 [L / min].
The method of the water model experiment was as follows.
1) The tundish 1 is filled with water used as a model of the molten steel 14, and water is allowed to flow by approximating the Froude number.
２）注入室４の注入位置（図２０中の×印）に墨汁５０ｍｌを添加し、墨汁が流れる様子をビデオカメラで撮影し、墨汁を添加した時から、ストランド室５の各ストランド６へ到達するまでの時間を測定する。
なお、この各ストランド６へ到達するまでの時間の差が大きいと温度偏差が大であり、ストランド６の到達時間の差が小さいと温度偏差が小である。
2) 50 ml of black ink was added to the injection position (indicated by “x” in FIG. 20) of the injection chamber 4, the flow of the black ink was photographed with a video camera, and reached each strand 6 of the strand chamber 5 from the time when the black ink was added. Measure the time to do so.
The temperature difference is large when the difference in the time to reach each of the strands 6 is large, and the temperature deviation is small when the difference in the time to reach the strands 6 is small.
次いで、数値計算（数値シミュレーション）について説明する。
数値計算条件として、熱流体解析ソフト：Fluent、計算モデル：k-εで行った。この数値計算では、実機とほぼ同じ１／１モデルで行った。数値計算で用いたタンディッシュ１は、図２１Ａ〜Ｄに示すＴ型タンディッシュとした。また、ストランド６の数は４つのものと５つのものとした。
Next, numerical calculation (numerical simulation) will be described.
Numerical calculation conditions were as follows: thermal fluid analysis software: Fluent, calculation model: k-ε. In this numerical calculation, a 1/1 model, which is almost the same as the actual machine, was used. The tundish 1 used in the numerical calculation was a T-type tundish shown in FIGS. The number of strands 6 was four and five.
図２１Ａに示すタンディッシュは、仕切堰８を設けていないものである（比較例、形状Ａ）。
図２１Ｂに示すタンディッシュは、仕切堰を設けているが、高さが低いものであるので、注入室４とストランド室５が明確に仕切られていない。また、その仕切堰には、湯道９は設けられていない。すなわち、図２１Ｂに示すタンディッシュおいては、注入室４に注入された溶鋼１４は、低い仕切堰を乗り越えて、ストランド室５へ流れ込むようになっている（比較例、形状Ｂ）。
The tundish shown in FIG. 21A has no partitioning weir 8 (comparative example, shape A).
The tundish shown in FIG. 21B is provided with a partition weir, but the height is low, so that the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are not clearly partitioned. Further, no runner 9 is provided in the partition weir. That is, in the tundish shown in FIG. 21B, the molten steel 14 injected into the injection chamber 4 flows over the low partitioning weir and flows into the strand chamber 5 (comparative example, shape B).
図２１Ｃに示すタンディッシュ１は、本発明の形状・構成を有するものであり、注入室４とストランド室５を明確に仕切る仕切堰８が設けられ、その仕切堰８に湯道９（第１堰孔９ａ、第２堰孔９ｂ、第１底部堰孔９ｃ、第２底部堰孔９ｄ）が４つ設けられている（実施例、形状Ｃ）。
仕切堰８に設けられた第１堰孔９ａについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ左方向外側を向いて延びる直線状としている。また、第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ右方向外側を向いて延びる直線状としている。
The tundish 1 shown in FIG. 21C has the shape and configuration of the present invention, and is provided with a partition weir 8 that clearly separates the injection chamber 4 and the strand chamber 5. Four dam holes 9a, second dam holes 9b, first bottom dam holes 9c, and second bottom dam holes 9d) are provided (Example, shape C).
The first weir hole 9a provided in the partition weir 8 has a straight shape extending upward from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 and extending outward in the left direction. The second weir hole 9b has a straight shape extending upward from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 and extending outward in the right direction.
また、第１底部堰孔９ｃ、第２底部堰孔９ｄについては、注入室４からストランド室５へ向けて水平もしくは下方に延びる直線状としている。
なお、第１底部堰孔９ｃの出口１０ｃ、第２底部堰孔９ｄの出口１０ｄと繋がるストランド室５の底部２ｂは、各底部堰孔９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの下端以下に位置させている。
Further, the first bottom dam hole 9c and the second bottom dam hole 9d have a linear shape extending horizontally or downward from the injection chamber 4 to the strand chamber 5.
The bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10c of the first bottom dam 9c and the outlet 10d of the second bottom dam 9d is positioned below the lower ends of the outlets 10c, 10d of the bottom dams 9c, 9d. I have.
図２１Ｄに示すタンディッシュ１は、本発明の形状・構成を有するものであり、注入室４とストランド室５を明確に仕切る仕切堰８が設けられ、その仕切堰８に湯道９（第１堰孔９ａ、第２堰孔９ｂ、第１底部堰孔９ｃ、第２底部堰孔９ｄ）が４つ設けられている。また、ストランド室５内の正面壁７には、突起物１１が左右一対設けられている（実施例、形状Ｄ）。 The tundish 1 shown in FIG. 21D has the shape and configuration of the present invention, and is provided with a partition weir 8 that clearly separates the injection chamber 4 and the strand chamber 5. Four dam holes 9a, second dam holes 9b, first bottom dam holes 9c, and second bottom dam holes 9d) are provided. Also, a pair of left and right protrusions 11 are provided on the front wall 7 in the strand chamber 5 (Example, shape D).
仕切堰８に設けられた第１堰孔９ａについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ左方向外側を向いて延びる直線状としている。また、第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ右方向外側を向いて延びる直線状としている。
また、第１底部堰孔９ｃ、第２底部堰孔９ｄについては、注入室４からストランド室５へ向けて水平もしくは下方に延びる直線状としている。
The first weir hole 9a provided in the partition weir 8 has a straight shape extending upward from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 and extending outward in the left direction. The second weir hole 9b has a straight shape extending upward from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 and extending outward in the right direction.
Further, the first bottom dam hole 9c and the second bottom dam hole 9d have a linear shape extending horizontally or downward from the injection chamber 4 to the strand chamber 5.
なお、第１底部堰孔９ｃの出口１０ｃ、第２底部堰孔９ｄの出口１０ｄと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該各底部堰孔９ｃ,９ｄの出口１０ｃ,１０ｄの下端以下に位置させている。
表３に、数値計算における計算条件を示す。表４、表５に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｄについての寸法、構成の詳細を示す。
The bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10c of the first bottom dam 9c and the outlet 10d of the second bottom dam 9d is positioned below the lower ends of the outlets 10c, 10d of the bottom dams 9c, 9d. ing.
Table 3 shows the calculation conditions in the numerical calculation. Tables 4 and 5 show the dimensions and configuration details of the shapes A to D of the tundish 1.
水モデル実験における各ストランド６へのトレーサー（墨汁）到達時間の偏差から、各ストランド６間における溶鋼１４の温度偏差を見積もるために、数値計算によりトレーサー到達時間と溶鋼１４の温度偏差の関係を求めた。
トレーサーは、溶鋼１４と同密度の粒子を設定して、注入室４の注入位置（図２１Ａ〜Ｄ中の×印）に投入した。
In order to estimate the temperature deviation of the molten steel 14 between the strands 6 from the deviation of the tracer (ink) arrival time on each strand 6 in the water model experiment, the relationship between the tracer arrival time and the temperature deviation of the molten steel 14 was obtained by numerical calculation. Was.
The tracer set particles having the same density as that of the molten steel 14 and injected them into the injection position of the injection chamber 4 (marked by X in FIGS. 21A to 21D).
表６に、タンディッシュの形状Ｂにおける溶鋼温度の数値計算の結果と、実機（タンディッシュの形状Ｂ）内の溶鋼温度を実際に測定したときの結果を示す。 Table 6 shows the results of numerical calculation of the molten steel temperature in the tundish shape B and the results when the molten steel temperature in the actual machine (the tundish shape B) was actually measured.
なお、「Tmin」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最低温度である。「Tmax」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最高温度である。「ΔT」は、溶鋼１４の最高温度と最低温度との差（Tmax-Tmin）である。
表６に示すように、実測した結果、ΔT（=Tmax-Tmin）が８℃と算出され、数値計算の結果、ΔTが１０℃と算出された。このように、溶鋼温度の数値計算の結果は、実測した結果との差が小さく、実機の現象を精度良く反映できていることが確認できる。
Note that “T min ” is the lowest temperature of the molten steel 14 among the temperatures of the molten steel 14 above the strand 6 (at a depth of 0.3 m from the molten metal surface). “T max ” is the highest temperature of the molten steel 14 among the temperatures of the molten steel 14 above the strand 6 (at a depth of 0.3 m from the molten metal surface). “ΔT” is a difference (T max −T min ) between the maximum temperature and the minimum temperature of the molten steel 14.
As shown in Table 6, ΔT (= T max -T min ) was calculated to be 8 ° C. as a result of the actual measurement, and ΔT was calculated to be 10 ° C. as a result of numerical calculation. As described above, the result of the numerical calculation of the molten steel temperature has a small difference from the actually measured result, and it can be confirmed that the phenomenon of the actual machine can be accurately reflected.
表７と図２２に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｄにおける（Δt/tr）とΔＴの関係を示す。 Table 7 and FIG. 22 show the relationship between (Δt / tr ) and ΔT in the shapes A to D of the tundish 1.
なお、「tr」は、タンディッシュ１内における溶鋼１４の平均滞留時間（タンディッシュ１の容量／スループット）である。
「tmin」は、注入室４の注入位置（図２１中Ａ〜Ｄの×印）にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最短滞留時間である。「tmax」は、注入室４の注入位置にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最長滞留時間である。「Δt」は、トレーサーの最長滞留時間と最短滞留時間との差（tmax-tmin）である。
“T r ” is an average residence time of the molten steel 14 in the tundish 1 (capacity of the tundish 1 / throughput).
“T min ” is the shortest residence time from when the tracer (ink juice) is injected into the injection position of the injection chamber 4 (marked by A to D in FIG. 21) until it reaches the strand 6. “T max ” is the longest residence time from when the tracer (ink) is supplied to the injection position in the injection chamber 4 to when it reaches the strand 6. “Δt” is the difference between the longest and the shortest residence time of the tracer (t max -t min ).
表７、図２２より、ΔＴを表１に示す７℃以下にするには、各ストランド６間における（Δt/tr）を、０．１８以下にする必要があることが分かる。
なお、（Δt/tr）の値が大きいほど、トレーサーが各ストランド６に到達するタイミングの差が大きくなる。
次に、本発明における連続鋳造用タンディッシュ１の実施例及び比較例について、説明する。
From Table 7 and FIG. 22, it can be seen that (Δt / t r ) between the strands 6 needs to be 0.18 or less in order to reduce ΔT to 7 ° C. or less as shown in Table 1.
Note that the larger the value of (Δt / t r ), the greater the difference in the timing at which the tracer reaches each strand 6.
Next, examples and comparative examples of the tundish 1 for continuous casting according to the present invention will be described.
表８〜表１０に、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１の実施例を示す。
なお、表８、表９の実施例は、表１０に示す水モデルによる結果に基づいて、実機に換算したものである。
Tables 8 to 10 show examples of the tundish 1 for continuous casting of the present invention.
Note that the examples in Tables 8 and 9 were converted to actual machines based on the results of the water model shown in Table 10.
表８〜表１０に示すように、実施例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，１４）においては、ストランド６の数が５つであり、仕切堰８に備えられた湯道９の数が４つである。
また、実施例（Ｎｏ，８）以降においては、正面壁７に突起物１１が左右一対備えられている。
表８〜表１０のＮｏ，１（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。
As shown in Tables 8 to 10, in the examples (No, 1 to No, 14), the number of the strands 6 is 5, and the number of the runners 9 provided in the partition weir 8 is 4. is there.
In the embodiments (No. 8) and thereafter, the front wall 7 is provided with a pair of left and right protrusions 11.
Referring to Nos. 1 and 1 (Example) in Tables 8 to 10, the cross section of the runner 9 is circular.
各底部堰孔９ｃ,９ｄの縦径d1が０．３ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D1が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x1が０．３ｍであり、且つ(0.1z1+D2/2)が０．１９ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ1が５０[deg.]であり、式（４）を満たしている。
(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３８であり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
Each bottom Sekiana 9c, longitudinal diameter d 1 of 9d is 0.3 m, satisfies the formula (1). Further, the vertical diameter D1 of each of the dam holes 9a and 9b is 0.2 m, which satisfies the expression (2).
Distance x 1 is 0.3 m, so and (0.1z 1 + D 2/2 ) is a 0.19 m, satisfies the formula (3). Horizontal angle theta 1 is 50 [deg.], Satisfies the equation (4).
Since (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.38 and (H / 3) is 0.27 m, Expression (5) is satisfied.
(z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2)が０．７７ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x2が１．０２ｍであり、且つ(0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2)が０．４６ｍであるので、式（７）を満たしている。
距離x4が０．３ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．２７ｍであるので、式（８）を満たしている。
Since (z 2 tan θ 2 + D 1 +0.1 z 1 / cos θ 2 ) is 0.77 m and the depth H of the molten steel 14 is 0.8 m, the expression (6) is satisfied. Distance x 2 is 1.02 m, so and (0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2) / 2) is a 0.46 m, satisfies the formula (7).
Distance x 4 is 0.3 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.27 m, satisfies the equation (8).
（Δt/tr）が０．１６となり、０．１８以下であるので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
表８〜表１０のＮｏ，２（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が扁平した円形状（楕円形状）とされている（例えば、図４参照）。
Since (Δt / tr ) is 0.16 and 0.18 or less, it can be seen that the temperature deviation is small and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. It was also found that the outflow of inclusions into the mold 17 was also suppressed.
Referring to Nos. 2 and 2 (Examples) in Tables 8 to 10, the cross section of the runner 9 is a flat circular shape (elliptical shape) (for example, see FIG. 4).
各底部堰孔９ｃ,９ｄの縦径d1が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D1が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x1が０．３ｍであり、且つ(0.1z1+D2/2)が０．２１ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ1が６０[deg.]であり、式（４）を満たしている。
(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３３であり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
Each bottom Sekiana 9c, longitudinal diameter d 1 of 9d is 0.2 m, satisfies the formula (1). Further, the vertical diameter D1 of each of the dam holes 9a and 9b is 0.2 m, which satisfies the expression (2).
Distance x 1 is 0.3 m, so and (0.1z 1 + D 2/2 ) is a 0.21 m, satisfies the formula (3). Horizontal angle theta 1 is 60 [deg.], Satisfies the equation (4).
Since (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.33 and (H / 3) is 0.27 m, Expression (5) is satisfied.
(z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2)が０．７１ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x2が０．７３ｍであり、且つ(0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2)が０．４５ｍであるので、式（７）を満たしている。
（Δt/tr）が０．１８となっているので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
Since (z 2 tan θ 2 + D 1 +0.1 z 1 / cos θ 2 ) is 0.71 m and the depth H of the molten steel 14 is 0.8 m, the expression (6) is satisfied. Distance x 2 is 0.73, so and (0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2) / 2) is a 0.45 m, satisfies the formula (7).
Since (Δt / tr ) is 0.18, it can be seen that the temperature deviation is small and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. It was also found that the outflow of inclusions into the mold 17 was also suppressed.
表８〜表１０のＮｏ，８（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が四角形状（例えば、図４参照）とされている。
各底部堰孔９ｃ,９ｄの高さ(縦径)d1が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの高さ(縦径)D1が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x1が０．３ｍであり、且つ(0.1z1+D2/2)が０．２ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ1が４５[deg.]であり、式（４）を満たしている。
Referring to Nos. 8 and 8 (Examples) in Tables 8 to 10, the cross section of the runner 9 has a square shape (for example, see FIG. 4).
Each bottom Sekiana 9c, the height of 9d (longitudinal diameter) d 1 is 0.2 m, satisfies the formula (1). The height (longitudinal diameter) D1 of each of the dam holes 9a and 9b is 0.2 m, which satisfies the expression (2).
Distance x 1 is 0.3 m, so and (0.1z 1 + D 2/2 ) is at 0.2 m, satisfies the formula (3). Horizontal angle theta 1 is 45 [deg.], Satisfies the equation (4).
(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
(z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2)が０．７１ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x2が１．０８ｍであり、且つ(0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2)が０．４２ｍであるので、式（７）を満たしている。
Since (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.3 m and (H / 3) is 0.27 m, Expression (5) is satisfied.
Since (z 2 tan θ 2 + D 1 +0.1 z 1 / cos θ 2 ) is 0.71 m and the depth H of the molten steel 14 is 0.8 m, the expression (6) is satisfied. Distance x 2 is 1.08 m, so and (0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2) / 2) is a 0.42 m, satisfies the formula (7).
距離x4が０．３ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．２２ｍであるので、式（８）を満たしている。
また、突起物１１の厚みyが０．２ｍであり、式（９）を満たしている。突起物１１の幅Lが０．２ｍであり、式（１０）を満たしている。
突起物１１の高さhが０．３ｍであり、(d1+0.1z1)が０．３ｍであり、(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３ｍであるので、式（１１）を満たしている。距離x3が０．９８ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．２２ｍであるので、式（１２）を満たしている。
Distance x 4 is 0.3 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.22 m, satisfies the equation (8).
Further, the thickness y of the projection 11 is 0.2 m, which satisfies the expression (9). The width L of the protrusion 11 is 0.2 m, which satisfies the expression (10).
Since the height h of the projection 11 is 0.3 m, (d 1 + 0.1z 1 ) is 0.3 m, and (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.3 m, Equation (11) is satisfied. Distance x 3 is 0.98 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.22 m, satisfies the formula (12).
（Δt/tr）が０．０６となり、０．１８以下であるので、温度偏差が非常に小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
表８〜表１０のＮｏ，９（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。
Since (Δt / tr ) is 0.06 and 0.18 or less, it can be seen that the temperature deviation is very small, and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. It was also found that the outflow of inclusions into the mold 17 was also suppressed.
Referring to Nos. 9 and 9 (Examples) in Tables 8 to 10, the cross section of the runner 9 is circular.
各底部堰孔９ｃ,９ｄの縦径d1が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D1が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x1が０．３ｍであり、且つ(0.1z1+D2/2)が０．２ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ1が４５[deg.]であり、式（４）を満たしている。
(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３８ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
Each bottom Sekiana 9c, longitudinal diameter d 1 of 9d is 0.2 m, satisfies the formula (1). Further, the vertical diameter D1 of each of the dam holes 9a and 9b is 0.2 m, which satisfies the expression (2).
Distance x 1 is 0.3 m, so and (0.1z 1 + D 2/2 ) is at 0.2 m, satisfies the formula (3). Horizontal angle theta 1 is 45 [deg.], Satisfies the equation (4).
Since (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.38 m and (H / 3) is 0.27 m, Expression (5) is satisfied.
(z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2)が０．７９ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x2が１．０８ｍであり、且つ(0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2)が０．４２ｍであるので、式（７）を満たしている。
距離x4が０．３ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．２２ｍであるので、式（８）を満たしている。
(z 2 tan θ 2 + D 1 +0.1 z 1 / cos θ 2 ) is 0.79 m, and the depth H of the molten steel 14 is 0.8 m, so that the expression (6) is satisfied. Distance x 2 is 1.08 m, so and (0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2) / 2) is a 0.42 m, satisfies the formula (7).
Distance x 4 is 0.3 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.22 m, satisfies the equation (8).
また、突起物１１の厚みyが０．２ｍであり、式（９）を満たしている。突起物１１の幅Lが０．４ｍであり、式（１０）を満たしている。
突起物１１の高さhが０．３８ｍであり、(d1+0.1z1)が０．３ｍであり、(z2tanθ2-0.1z1/cosθ2)が０．３８ｍであるので、式（１１）を満たしている。距離x3が０．８８ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．２２ｍであるので、式（１２）を満たしている。
Further, the thickness y of the projection 11 is 0.2 m, which satisfies the expression (9). The width L of the protrusion 11 is 0.4 m, which satisfies the expression (10).
Since the height h of the protrusion 11 is 0.38 m, (d 1 + 0.1z 1 ) is 0.3 m, and (z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ) is 0.38 m, Equation (11) is satisfied. Distance x 3 is 0.88 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.22 m, satisfies the formula (12).
（Δt/tr）が０．０７となっているので、温度偏差が非常に小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
以上、表８〜表１０に示す、実施例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，１４）は、優れているものであることが分かる。
Since (Δt / t r ) is 0.07, it can be seen that the temperature deviation is very small, and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. It was also found that the outflow of inclusions into the mold 17 was also suppressed.
As described above, it can be seen that Examples (No, 1 to No, 14) shown in Tables 8 to 10 are excellent.
一方、表１１〜表１３に、タンディッシュの比較例を示す。
なお、表１１、表１２の比較例は、表１３に示す水モデルによる結果に基づいて、数値計算を行って実機に換算したものである。
On the other hand, Tables 11 to 13 show comparative examples of tundish.
The comparative examples in Tables 11 and 12 are obtained by performing numerical calculations based on the results of the water model shown in Table 13 and converting the results to actual machines.
表１１〜表１３に示すように、比較例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，９）においては、ストランド６の数が５つであり、湯道９の数が４つである。
また、比較例（Ｎｏ，９）に関しては、正面壁７に突起物１１が左右一対備えられている。
表１１〜表１３のＮｏ，４（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。距離x1が０．１５ｍであり、且つ(0.1z1+D2/2)が０．１９ｍであるので、式（３）を満たしていない。（Δt/tr）が０．２２となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。
As shown in Tables 11 to 13, in the comparative examples (No, 1 to No, 9), the number of the strands 6 is 5, and the number of the runners 9 is 4.
In the comparative example (No. 9), the front wall 7 is provided with a pair of left and right protrusions 11.
Referring to Nos. 4 and 4 (Comparative Example) in Tables 11 to 13, the cross section of the runner 9 is circular. Distance x 1 is 0.15 m, and (0.1z 1 + D 2/2 ) is because it is 0.19 m, it does not satisfy the equation (3). Since (Δt / tr ) is 0.22 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large and the variation in the temperature of the molten steel 14 is not suppressed.
表１１〜表１３のＮｏ，８（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。距離x4が０．１５ｍであり、且つ(0.1z3+d2/2)が０．１９ｍであるので、式（８）を満たしていない。（Δt/tr）が０．１９となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。
表１１〜表１３のＮｏ，９（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。水平角度θ1が７０[deg.]であり、式（４）を満たしていない。距離x2が０．３５ｍであり、且つ(0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2)が０．３９ｍであるので、式（７）を満たしていない。（Δt/tr）が０．２３となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。
Referring to Nos. 8 and 8 (Comparative Example) in Tables 11 to 13, the cross section of the runner 9 is circular. Distance x 4 is 0.15 m, so and (0.1z 3 + d 2/2 ) is a 0.19 m, it does not satisfy the equation (8). Since (Δt / tr ) is 0.19 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large and the temperature variation of the molten steel 14 is not suppressed.
Referring to Nos. 9 and 9 (Comparative Example) in Tables 11 to 13, the cross section of the runner 9 is circular. A horizontal angle theta 1 is 70 [deg.], It does not satisfy the equation (4). Distance x 2 is 0.35 m, so and (0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2) / 2) is a 0.39 m, it does not satisfy the equation (7). Since (Δt / tr ) is 0.23 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large, and the variation in the temperature of the molten steel 14 is not suppressed.
以上、本発明によれば、注入室４とストランド６を複数有するストランド室５とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュ１において、各ストランド６に流れる溶鋼１４の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ１内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。
また、本発明によれば、低ΔT側のストランド６における浸漬ノズル１３のノズル詰りを抑制するとともに、高ΔT側のストランド６におけるブレークアウトを抑制することができる。
As described above, according to the present invention, the difference in the arrival time of molten steel 14 flowing through each strand 6 is controlled in T-shaped dish 1 having a T-shape in plan view having injection chamber 4 and strand chamber 5 having a plurality of strands 6. By doing so, it is possible to suppress the variation in the molten steel temperature between the strands 6 in the tundish 1.
Further, according to the present invention, nozzle clogging of the immersion nozzle 13 in the strand 6 on the low ΔT side can be suppressed, and breakout in the strand 6 on the high ΔT side can be suppressed.
以上述べた、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１は、図２３に示されるような連続鋳造装置１５を用いた連続鋳造方法に適用可能である。
図２３に示すように、連続鋳造装置１５は、例えば、二次精錬処理後の溶鋼１４を連続的に鋳造する装置であり、取鍋１６内の溶鋼１４が注入されるタンディッシュ１と、当該タンディッシュ１内の溶鋼１４を鋳込む鋳型１７と、鋳型１７によって形成された鋳片１９を支持するサポートロール１８を備えている。なお、連続鋳造装置１５で鋳造される鋳片１９の形状は、限定されず、スラブ、ブルーム、ビレット等であってもよい。
The tundish 1 for continuous casting of the present invention described above is applicable to a continuous casting method using a continuous casting device 15 as shown in FIG.
As shown in FIG. 23, the continuous casting device 15 is, for example, a device for continuously casting the molten steel 14 after the secondary refining process, and includes the tundish 1 into which the molten steel 14 in the ladle 16 is injected, A mold 17 for casting molten steel 14 in the tundish 1 and a support roll 18 for supporting a cast piece 19 formed by the mold 17 are provided. The shape of the slab 19 cast by the continuous casting device 15 is not limited, and may be a slab, a bloom, a billet, or the like.
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。 In the embodiments disclosed this time, items not explicitly disclosed, for example, operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weight, volume, and the like of the components deviate from the range usually performed by those skilled in the art. Instead, it employs items that can be easily assumed by a person skilled in the art.
１ タンディッシュ
２ａ 底部（注入室）
２ｂ 底部（ストランド室）
３ 周壁
４ 注入室
５ ストランド室
６ 鋳型注入孔（ストランド）
７ 前側壁面（正面壁）
８ 仕切堰
９ 湯道
９ａ 第１湯道（第１堰孔）
９ｂ 第２湯道（第２堰孔）
９ｃ 第３湯道（第１底部堰孔）
９ｄ 第４湯道（第２底部堰孔）
１０ａ 第１湯道の出口
１０ｂ 第２湯道の出口
１０ｃ 第３湯道の出口
１０ｄ 第４湯道の出口
１１ 突起物（段差部）
１３ 浸漬ノズル
１４ 溶鋼
１５ 連続鋳造装置
１６ 取鍋
１７ 鋳型
１８ サポートロール
１９ 鋳片
２０ 酸素パイプ
1 Tundish 2a Bottom (injection chamber)
2b Bottom (Strand room)
3 peripheral wall 4 injection chamber 5 strand chamber 6 mold injection hole (strand)
7 Front wall surface (front wall)
8 partition weir 9 runner 9a first runner (first weir hole)
9b 2nd runner (2nd dam)
9c 3rd runner (1st bottom dam)
9d 4th runner (2nd bottom dam)
10a Exit of first runner 10b Exit of second runner 10c Exit of third runner 10d Exit of fourth runner 11 Projection (step)
13 Immersion nozzle 14 Molten steel 15 Continuous casting device 16 Ladle 17 Mold 18 Support roll 19 Slab 20 Oxygen pipe
Claims (3)
前記湯道は、平面視で水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第１湯道と、
平面視で水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第２湯道と、を有し、
さらに、前記湯道は、前記第１湯道と前記第２湯道との間であって、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第３湯道と、
前記第３湯道に隣接配備されていて、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第４湯道と、を有し、
前記第１湯道は、平面視で前記第３湯道及び前記第４湯道の左側に設けられていて、
前記第２湯道は、平面視で前記第３湯道及び前記第４湯道の右側に設けられていて、
前記複数の鋳型注入孔のうち１つは、前記第３湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点と、前記第４湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点との２点間の領域内に備えられ、
他の前記鋳型注入孔は、上方を向いた前記第１湯道の水平方向を向く中心軸の延長線、上方を向いた前記第２湯道の水平方向を向く中心軸の延長線より左右方向外側の領域に位置し、
前記第３湯道の出口及び前記第４湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、当該第３湯道の出口及び当該第４湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（８）を満たしていることを特徴とする連続鋳造用のタンディッシュ。
d1≦0.3 [m] ・・・（１）
D1≦0.3 [m] ・・・（２）
x1≧0.1z1+D2/2 [m] ・・・（３）
θ1≦60 [deg.] ・・・（４）
z2tanθ2-0.1z1/cosθ2≧H/3 [m] ・・・（５）
z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2≦H [m] ・・・（６）
x2≧0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2 [m] ・・・（７）
x4≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（８）
d1：第３湯道、及び、第４湯道の縦径
d2：第３湯道、及び、第４湯道の横径
D1：第１湯道、及び、第２湯道の縦径
D2：第１湯道、及び、第２湯道の横径
x1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、仕切堰に最近側の鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
θ1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線ストランド室の前側壁面と交差する点におけるストランド室幅方向の中心側の水平角度
θ2：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の上向き角度
z1：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
z2：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心における、注入室の前端部からストランド室の前側壁面までの水平距離
z3：水平もしくは下方を向いた第３湯道又は第４湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
H：溶鋼の深さ
x2：第１湯道又は第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との間の距離
x4：第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、２点間の領域内に位置している鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離 A plurality of injection chambers into which molten steel from a ladle is injected, and a plurality of mold injection holes which are forward of the injection chamber, are elongated in the left-right direction from the injection chamber, and have bottoms for charging the molten steel into the mold. In a tundish having a strand chamber having, a partition weir for separating the injection chamber and the strand chamber, and a runner provided in the partition weir and linearly penetrating from the injection chamber to the strand chamber,
The runner moves obliquely leftward in the horizontal direction in plan view, and the bottom side of the injection chamber from the side view, from the inner wall surface of the partition weir to the upper side of the strand chamber, toward the inner wall surface of the partition weir. A first runner penetrating in a straight line,
Transition to the diagonally right side in the horizontal direction in plan view, and penetrate in a straight line from the bottom side of the injection chamber, the inner wall surface of the partition weir to the upper side of the strand chamber, and the inner wall surface of the partition weir in a side view. And a second hot water running,
Further, the runner is located between the first runner and the second runner, transitions horizontally or downward from the injection chamber toward the strand chamber in a side view, and is viewed in a plan view. A third runner penetrating straight in the front-rear direction with
A fourth, which is disposed adjacent to the third runner, transitions horizontally or downward from the injection chamber toward the strand chamber in a side view, and linearly penetrates in a front-rear direction in a plan view. Having a hot spring,
The first runner is provided on the left side of the third runner and the fourth runner in plan view,
The second runner is provided on the right side of the third runner and the fourth runner in plan view,
One of the plurality of mold pouring holes is a point where an extension of a horizontal axis of the third runner crosses the front wall surface, and a center of the fourth runner which faces in the horizontal direction. An extension of the axis is provided in a region between two points with a point intersecting the front wall surface,
The other mold pouring hole is a horizontal direction extending from an extension of a horizontal central axis of the first runner facing upward, and an extension of a horizontal central axis of the second running run facing upward. Located in the outer area,
The bottom of the strand chamber connected to the outlet of the third runner and the outlet of the fourth runner is located at the lower end of the outlet of the third runner and the lower end of the outlet of the fourth runner, and the formula ( 1) A tundish for continuous casting, which satisfies formula (8).
d 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (1)
D 1 ≦ 0.3 [m] ・ ・ ・ (2)
x 1 ≧ 0.1z 1 + D 2 /2 [m] ··· (3)
θ 1 ≦ 60 [deg.] (4)
z 2 tanθ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 ≧ H / 3 [m] (5)
z 2 tan θ 2 + D 1 + 0.1z 1 / cos θ 2 ≦ H [m] (6)
x 2 ≧ 0.1 (z 1 + z 3 ) + (d 2 + D 2 ) / 2 [m] (7)
x 4 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (8)
d 1 : vertical diameter of the third and fourth runners
d 2 : lateral diameter of the third and fourth runners
D 1 : Vertical diameter of the first runner and the second runner
D 2 : lateral diameter of the first runner and the second runner
x 1 : The point where the extension line of the central axis of the first runner and the second runner that faces upward intersects the front wall surface of the strand chamber, and the vertical direction of the mold injection hole closest to the partition weir. Distance between the point where the horizontal extension line passing through the central axis intersects the front wall surface of the strand chamber
θ 1 : horizontal angle at the center side in the strand chamber width direction at the point where the first runner facing upward and the extension line of the central axis of the second runner intersects the front wall surface of the strand chamber.
θ 2 : upward angle of the first runner and the second runner facing upward
z 1 : Horizontal length of the strand chamber on the extension of the axis of the first runner and the second runner facing upward
z 2 : Horizontal distance from the front end of the injection chamber to the front wall surface of the strand chamber at the axis of the first runner and the second runner facing upward.
z 3 : Horizontal length of the strand chamber on the extension of the axis of the third or fourth runner that faces horizontally or downwards
H: Depth of molten steel
x 2: the point at which the extended line of the center axis of the first runner and the second runner crosses the front wall of the strand chamber, the front extension of the center axis of the third runner or the fourth runners strands chamber Distance between wall and intersection
x 4: Third runner or the point at which the extended line of the center axis of the fourth runner intersects the front wall of the strand chamber, centered facing the vertical direction of the mold injection hole which is located in the region between the two points Distance between the point where the horizontal extension line passing through the axis intersects the front wall surface of the strand chamber
前記突起物は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられ、且つ式（９）〜式（１２）を満たしている
ことを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造用のタンディッシュ。
y≧0.1[m] ・・・（９）
L≧0.2[m] ・・・（１０）
d1+0.1z1≦h≦z2tanθ2-0.1z1/cosθ2 [m] ・・・（１１）
x3≧0.1z3+d2/2 [m] ・・・（１２）
y：突起物の前後方向の長さ
L：突起物の幅
h：突起物の高さ
x3：第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、突起物における第３湯道又は第４湯道の中心軸の延長線側の端部との距離 The strand chamber, in front of the injection chamber, is provided with a protrusion that abuts against a front wall surface of the strand chamber, and that stands upright from the bottom of the strand chamber,
2. The tundish for continuous casting according to claim 1, wherein the protrusions are provided in a pair at right and left sides at a predetermined interval, and satisfy Expressions (9) to (12). 3.
y ≧ 0.1 [m] (9)
L ≧ 0.2 [m] ・ ・ ・ (10)
d 1 + 0.1z 1 ≦ h ≦ z 2 tan θ 2 -0.1z 1 / cos θ 2 [m] (11)
x 3 ≧ 0.1z 3 + d 2 /2 [m] ··· (12)
y: Length of the protrusion in the front-rear direction
L: Width of protrusion
h: Height of protrusion
x 3 : the point where the extension of the central axis of the third or fourth runner intersects with the front wall surface of the strand chamber, and the projection on the side of the extension of the central axis of the third or fourth runner Distance to edge
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016069450A JP6668568B2 (en) | 2016-03-30 | 2016-03-30 | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016069450A JP6668568B2 (en) | 2016-03-30 | 2016-03-30 | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017177180A JP2017177180A (en) | 2017-10-05 |
| JP6668568B2 true JP6668568B2 (en) | 2020-03-18 |
Family
ID=60004729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016069450A Expired - Fee Related JP6668568B2 (en) | 2016-03-30 | 2016-03-30 | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6668568B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7295380B2 (en) * | 2019-02-06 | 2023-06-21 | 日本製鉄株式会社 | tundish |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4754800A (en) * | 1985-12-13 | 1988-07-05 | Inland Steel Company | Preventing undissolved alloying ingredient from entering continuous casting mold |
| JP2596853Y2 (en) * | 1993-05-19 | 1999-06-21 | 新日本製鐵株式会社 | Tundish for induction heating |
| JP4271551B2 (en) * | 2003-10-29 | 2009-06-03 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Continuous casting equipment for high cleanliness steel by tundish |
| JP2008087065A (en) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Jfe Steel Kk | Tundish for continuous casting |
| JP2008254028A (en) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | Tundish for continuous casting |
| JP5008449B2 (en) * | 2007-04-24 | 2012-08-22 | 株式会社神戸製鋼所 | T-shaped tundish |
-
2016
- 2016-03-30 JP JP2016069450A patent/JP6668568B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017177180A (en) | 2017-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5777603B2 (en) | Continuous casting method | |
| JP6701517B2 (en) | Tundish for continuous casting, and continuous casting method using the tundish | |
| EP3338913B1 (en) | Annular weir | |
| AU2007329897B2 (en) | Molten metal continuous casting method | |
| JP6668568B2 (en) | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish | |
| CN102274962A (en) | Immersion-type downspout used for crystallizer for thick plate blanks and large square blanks | |
| JP6454205B2 (en) | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish | |
| JP6668567B2 (en) | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish | |
| JP2011143449A (en) | Method for removing inclusion in tundish for continuous casting | |
| KR101400044B1 (en) | Method for controlling casting speed in continuous casting | |
| JP6701516B2 (en) | Tundish for continuous casting, and continuous casting method using the tundish | |
| JP6818980B2 (en) | Bottom pouring ingot equipment | |
| JP5206591B2 (en) | Tundish for continuous casting | |
| JP6454206B2 (en) | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish | |
| JP4998705B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| JP6672549B2 (en) | Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish | |
| JP5794969B2 (en) | Continuous casting method | |
| JP6497200B2 (en) | Immersion nozzle for strip casting apparatus and strip casting apparatus | |
| JP2005103567A (en) | Tundish for continuous casting, and method for continuous casting | |
| JP5673162B2 (en) | Continuous casting method and continuous casting apparatus | |
| JP5239554B2 (en) | Immersion nozzle for continuous casting of slabs | |
| JPH04238658A (en) | Immersion nozzle for continuous casting | |
| KR102033642B1 (en) | Processing apparatus for molten material | |
| JP2024085134A (en) | Continuous Casting Method | |
| JP5009033B2 (en) | Steel continuous casting method and continuous casting apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20160401 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181203 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20191009 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20191029 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191127 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200128 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200130 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6668568 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |