JP6628601B2 - ベーンポンプ装置 - Google Patents

Description

本発明は、ベーンポンプ装置に関する。

例えば、特許文献１に記載されたベーンポンプは、吐出圧力が高い高吐出圧力側のメイン吐出ポートと、吐出圧力が低い低吐出圧力側のサブ吐出ポートとを備える。そして、このベーンポンプにおいては、インナサイドプレートは、高圧力室の高圧吐出油をロータの周方向で一部のベーン溝の底部寄り空間に導く円弧状の高圧油導入ポートを、該インナサイドプレートの同一直径上で中心孔まわりにて相対する２位置に設けている。また、アウタサイドプレートは、ロータの他側面に接する面に、ロータの全部のベーン溝の底部寄り空間に連通するとともに、インナサイドプレートの上述の高圧油導入ポートを介して高圧力室に連通する環状の背圧溝が設けられている。そして、インナサイドプレートの高圧油導入ポート、連通溝及びアウタサイドプレートの背圧溝は、ロータが回転進み方向のいかなる回転位置にあっても、ベーン溝の底部寄り空間に連通するように設定されている。これにより、ロータの回転により吐出ポートから吐出された高圧吐出油が、インナサイドプレートの高圧油導入ポート、更には該高圧油導入ポートが連通しているロータの一部のベーン溝の底部寄り空間を介して、アウタサイドプレートの環状の背圧溝に供給される。そして、アウタサイドプレートの環状の背圧溝に供給された高圧吐出油は、該背圧溝が連通しているロータの全部のベーン溝の底部寄り空間に同時に導入され、このベーン溝の底部寄り空間に導入された高圧吐出油の圧力によりベーンの先端をカムリングの内周のカム面に押し当てて当接させる。
特許文献２に記載されたベーンポンプは、メイン領域とサブ領域の両方にて作動流体の吸込吐出を行う全吐出ポジションとメイン領域のみにて作動流体の吸込吐出を行う半吐出ポジションとを切換える切換弁を備えるベーンポンプであって、切換弁は半吐出ポジションにてベーンがロータに引き込まれてカムリングの内周カム面から離間するようにサブ領域のベーンに導かれる圧力を切換える。

特開２０１３−５００６７号公報 特開２０１１−１９６３０２号公報

さて、ロータに形成されたベーン溝の底部寄り空間に導入される作動流体の圧力が、低圧と高圧とで切り替わる構成においては、以下の不具合が生じるおそれがある。すなわち、ベーン溝の底部寄り空間に供給される作動流体の圧力が低圧と高圧とで切り替わる際に、ベーンの先端をカムリングの内周面に押し当てる圧力に過不足が生じるおそれがある。
本発明は、ベーン溝に供給される作動流体の圧力切り替えの際におけるベーンの先端をカムリングの内周面に押し当てる圧力の過不足を抑制したベーンポンプ装置を提供することを目的とする。

かかる目的のもと、本発明のベーンポンプ装置は、複数枚のベーンと、回転軸から回転力を受けて回転するとともに、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から回転半径方向に凹んだベーン溝が形成されたロータと、前記ロータの外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングとを備え、前記ロータの前記ベーン溝は、当該ベーン溝の回転中心側の空間であり前記ベーンを支持する作動流体を内部に収容する中心側空間を有し、前記中心側空間に作動流体を供給する供給路が、前記ロータの回転方向に沿って設けられ、前記供給路は、作動流体を第１圧力で前記中心側空間に供給する第１供給部と、当該第１供給部から離間して形成されるとともに作動流体を当該第１圧力よりも高い第２圧力で当該中心側空間に供給する第２供給部とを有し、前記回転方向における前記第１供給部の下流側端部から前記第２供給部の上流側端部までの大きさは、当該第２供給部の下流側端部から当該第１供給部の上流側端部までの大きさと異なり、前記回転方向における前記第１供給部の下流側端部から前記第２供給部の上流側端部までの範囲において、当該第２供給部の上流側端部は、前記ベーンが突出を開始する領域よりも上流側に位置することを特徴とする。
また、他の観点から捉えると、本発明のベーンポンプ装置は、複数枚のベーンと、回転軸から回転力を受けて回転するとともに、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から回転半径方向に凹んだベーン溝が形成されたロータと、前記ロータの外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う一方側部材と、前記カムリングにおける回転軸方向の他方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う他方側部材とを備え、前記ロータの前記ベーン溝は、当該ベーン溝の回転中心側の空間であり前記ベーンを支持する作動流体を内部に収容する中心側空間を有し、前記中心側空間に作動流体を供給する供給路が、前記一方側部材および前記他方側部材の前記カムリング側の端面で前記ロータの回転方向に沿って設けられる凹部を含み、前記供給路は、作動流体を第１圧力で前記中心側空間に供給する第１供給部と、当該第１供給部から離間して形成されるとともに作動流体を当該第１圧力よりも高い第２圧力で当該中心側空間に供給する第２供給部とを有し、前記第２供給部の下流側端部は、前記第１供給部の下流側端部と前記ロータの回転中心に対して点対称の位置であり、前記第２供給部の上流側端部は、前記第１供給部の上流側端部と前記ロータの回転中心に対して点対称の位置よりも上流側に位置することを特徴とする。

本発明によれば、ベーン溝に供給される作動流体の圧力切り替えの際におけるベーンの先端をカムリングの内周面に押し当てる圧力の過不足を抑制したベーンポンプ装置を提供することができる。

実施の形態に係るベーンポンプの外観図である。 ベーンポンプの構成部品の一部をカバー側から見た斜視図である。 ベーンポンプの構成部品の一部をケース側から見た斜視図である。 ベーンポンプの高圧のオイルの流路を示すための断面図である。 ベーンポンプの低圧のオイルの流路を示すための断面図である。 （ａ）は、ロータ、ベーン及びカムリングを回転軸方向の一方方向に見た図である。（ｂ）は、ロータ、ベーン及びカムリングを回転軸方向の他方方向に見た図である。 カムリングのカムリング内周面における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図である。 （ａ）は、インナサイドプレートを回転軸方向の一方方向に見た図である。（ｂ）は、インナサイドプレートを回転軸方向の他方方向に見た図である。 （ａ）は、アウタサイドプレートを回転軸方向の他方方向に見た図である。（ｂ）は、アウタサイドプレートを回転軸方向の一方方向に見た図である。 ケースを回転軸方向の一方方向に見た図である。 カバーを回転軸方向の他方方向に見た図である。 高圧オイルの流れを示す図である。 低圧オイルの流れを示す図である。 （ａ）及び（ｂ）は、インナサイド高圧側凹部とインナサイド低圧側凹部との関係及びインナサイド高圧側貫通孔とインナサイド低圧側凹部との関係を説明するための図である。 インナサイド低圧側吸入上流分離部の回転方向の大きさについて説明する図である。 （ａ）及び（ｂ）は、アウタサイド高圧側凹部とアウタサイド低圧側貫通孔との関係及びアウタサイド低圧側凹部とアウタサイド高圧側凹部との関係を説明するための図である。 （ａ）及び（ｂ）は、インナサイド低圧側吸入上流分離部の回転方向の大きさの上限値について説明するための図である。 インナサイド低圧側吸入上流分離部と、高圧側吐出ポートと、低圧側吸入ポートとの関係を示す図である。 カムリングと円柱状溝に供給されるオイルの圧力との関係を示す図である。 他の実施形態におけるカムリングと円柱状溝に供給されるオイルの圧力との関係を示す図である。 （ａ）及び（ｂ）は、他の実施形態におけるインナサイドプレートおよびアウタサイドプレートの概形を示す図である。 （ａ）はカムリングのカムリング内周面における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図であり、（ｂ）及び（ｃ）は第１の変形例及び第２の変形例における円柱状溝に供給されるオイルの圧力を示す図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
図１は、本実施の形態に係るベーンポンプ装置１（以下、「ベーンポンプ１」と称す。）の外観図である。
図２は、ベーンポンプ１の構成部品の一部をカバー１２０側から見た斜視図である。
図３は、ベーンポンプ１の構成部品の一部をケース１１０側から見た斜視図である。
図４は、ベーンポンプ１の高圧のオイルの流路を示すための断面図である。図４は、図６のＩＶ−ＩＶ部の断面図でもある。
図５は、ベーンポンプ１の低圧のオイルの流路を示すための断面図である。図５は、図６のＶ−Ｖ部の断面図でもある。
ベーンポンプ１は、例えば車両のエンジンからの動力により駆動されて、作動流体の一例としてのオイルを、例えば油圧式無段変速機や油圧式パワーステアリングなどの機器に供給するためのポンプである。
また、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、１つの吸入口１１６から吸入したオイルを、異なる２つの圧力に高め、２つの圧力の内、高圧のオイルを高圧側吐出口１１７から吐出し、低圧のオイルを低圧側吐出口１１８から吐出する。より具体的には、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、吸入口１１６から吸入されて高圧側吸入ポート２（図４参照）からポンプ室に吸入されたオイルを、ポンプ室にて圧力を高めて高圧側吐出ポート４（図４参照）から吐出して高圧側吐出口１１７から外部に吐出する。加えて、ベーンポンプ１は、吸入口１１６から吸入されて低圧側吸入ポート３（図５参照）からポンプ室に吸入されたオイルを、ポンプ室にて圧力を高めて低圧側吐出ポート５（図５参照）から吐出して低圧側吐出口１１８から外部に吐出する。なお、高圧側吸入ポート２、低圧側吸入ポート３、高圧側吐出ポート４及び低圧側吐出ポート５は、ポンプ室に臨む（面する）部分である。
また、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、異なる２つの圧力の内の高圧に高めるオイルを吸入するポンプ室の容積が異なる２つの圧力の内の低圧に高めるオイルを吸入するポンプ室の容積よりも小さい。つまり、高圧側吐出口１１７は、高圧である小容量のオイルを吐出し、低圧側吐出口１１８は、低圧である大容量のオイルを吐出する。

ベーンポンプ１は、車両のエンジンまたはモータなどからの駆動力を受けて回転する回転軸１０と、回転軸１０とともに回転するロータ２０と、ロータ２０に形成された溝に組み込まれた複数のベーン３０と、ロータ２０およびベーン３０の外周を囲むカムリング４０とを備えている。
また、ベーンポンプ１は、カムリング４０よりも回転軸１０の一方の端部側に配置された一方側部材の一例としてのインナサイドプレート５０と、カムリング４０よりも回転軸１０の他方の端部側に配置された他方側部材の一例としてのアウタサイドプレート６０とを備えている。
また、ベーンポンプ１は、ロータ２０、複数のベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０を収容するハウジング１００を備えている。ハウジング１００は、有底筒状のケース１１０と、ケース１１０の開口部を覆うカバー１２０とを有している。

＜回転軸１０の構成＞
回転軸１０は、ケース１１０に設けられた後述のケース側軸受け１１１と、カバー１２０に設けられた後述のカバー側軸受け１２１とによって回転可能に支持される。回転軸１０には、外周面にスプライン１１が形成されており、スプライン１１を介してロータ２０と連結されている。本実施の形態においては、回転軸１０は、例えば車両のエンジンなどのベーンポンプ１の外部に配置された駆動源により動力を受けることによって回転し、スプライン１１を介してロータ２０を回転駆動する。
なお、本実施の形態に係るベーンポンプ１では、回転軸１０（ロータ２０）は、図２で時計回転方向に回転するように構成されている。

＜ロータ２０の構成＞
図６（ａ）は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図６（ｂ）は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
ロータ２０は、概形が円筒状の部材である。ロータ２０の内周面には、回転軸１０のスプライン１１が嵌め込まれるスプライン２１が形成されている。ロータ２０の外周部には、最外周面２２から回転中心方向に凹みベーン３０を収容するベーン溝２３が、周方向に等間隔に（放射状に）複数（本実施の形態においては１０個）形成されている。また、ロータ２０の外周部には、最外周面２２から回転中心方向に凹んだ凹部２４が、隣り合う２つのベーン溝２３間に形成されている。
ベーン溝２３は、ロータ２０の最外周面２２及び回転軸１０の回転軸方向の両端面にそれぞれ開口する溝である。ベーン溝２３は、回転軸方向に見た場合には、図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように、外周部側が、回転半径方向が長手方向となる長方形であるとともに、回転中心側が、この長方形の短手方向の長さよりも大きな直径の円形状である。つまり、ベーン溝２３は、外周部側に直方体状に形成された直方体状溝２３１と、回転中心側に円柱状に形成された中心側空間の一例としての円柱状溝２３２とを有している。

＜ベーン３０の構成＞
ベーン３０は、直方体状の部材であり、ロータ２０のベーン溝２３それぞれに１枚ずつ組み込まれている。ベーン３０は、回転半径方向の長さがベーン溝２３の回転半径方向の長さよりも小さく、幅がベーン溝２３の幅よりも小さい。そして、ベーン３０は、回転半径方向に移動可能にベーン溝２３に保持される。

＜カムリング４０の構成＞
カムリング４０は、概形が筒状の部材であり、カムリング外周面４１と、カムリング内周面４２と、回転軸方向におけるインナサイドプレート５０側の端面であるインナサイド端面４３と、回転軸方向におけるアウタサイドプレート６０側の端面であるアウタサイド端面４４とを有している。
カムリング外周面４１は、回転軸方向に見た場合に、図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように回転中心からの距離が全周（ただし一部を除く）に渡って略等しい略円形状である。

図７は、カムリング４０のカムリング内周面４２における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図である。
カムリング４０のカムリング内周面４２は、回転軸方向に見た場合に、図７に示すように、回転角度毎の回転中心Ｃ（図６参照）からの距離（言い換えればベーン３０のベーン溝２３からの突出量）に２つの凸部が存在するように形成されている。つまり、回転中心Ｃからの距離が、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約２０度から約９０度にかけて徐々に大きくなるとともに約１６０度にかけて徐々に小さくなることで１つ目の凸部４２ａを形成し、約２００度から約２７０度にかけて徐々に大きくなるとともに約３４０度にかけて徐々に小さくなることで２つ目の凸部４２ｂを形成するように設定されている。本実施の形態に係るカムリング４０においては、図７に示すように、１つ目の凸部４２ａの大きさが、２つ目の凸部４２ｂの大きさよりも大きくなるように回転角度毎の回転中心Ｃからの距離が設定されている。また、２つ目の凸部４２ｂの裾野が、１つ目の凸部４２ａの裾野よりもなだらかとなるように回転角度毎の回転中心Ｃからの距離が設定されている。つまり、２つ目の凸部４２ｂの裾野における回転角度毎の回転中心Ｃからの距離の変化は、１つ目の凸部４２ａの裾野における回転角度毎の回転中心Ｃからの距離の変化よりも小さい。そして、凸部以外の部位は、回転中心Ｃからの距離が最小値となるように設定されている。最小値は、ロータ２０の最外周面２２における回転中心Ｃからの距離よりも若干大きくなるように設定されている。

カムリング４０には、図６（ａ）に示すように、インナサイド端面４３から凹んだ複数の凹部であるインナサイド凹部４３０と、図６（ｂ）に示すように、アウタサイド端面４４から凹んだ複数の凹部であるアウタサイド凹部４４０とが形成されている。
インナサイド凹部４３０は、図６（ａ）に示すように、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４３１と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４３２と、高圧側吐出ポート４を構成する高圧側吐出凹部４３３と、低圧側吐出ポート５を構成する低圧側吐出凹部４３４とを有している。回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４３１と低圧側吸入凹部４３２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吐出凹部４３３と低圧側吐出凹部４３４とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。また、高圧側吸入凹部４３１及び低圧側吸入凹部４３２は、回転半径方向にはインナサイド端面４３の全域に渡って凹んでおり、周方向には所定角度だけインナサイド端面４３から凹んでいる。高圧側吐出凹部４３３及び低圧側吐出凹部４３４は、回転半径方向には、カムリング内周面４２から、カムリング外周面４１に至るまでの所定範囲だけインナサイド端面４３から凹んでおり、周方向には所定角度だけインナサイド端面４３から凹んでいる。

アウタサイド凹部４４０は、図６（ｂ）に示すように、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４４１と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４４２と、高圧側吐出ポート４を構成する高圧側吐出凹部４４３と、低圧側吐出ポート５を構成する低圧側吐出凹部４４４とを有している。回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４４１と低圧側吸入凹部４４２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吐出凹部４４３と低圧側吐出凹部４４４とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。また、高圧側吸入凹部４４１及び低圧側吸入凹部４４２は、回転半径方向にはアウタサイド端面４４の全域に渡って凹んでおり、周方向には所定角度だけアウタサイド端面４４から凹んでいる。高圧側吐出凹部４４３及び低圧側吐出凹部４４４は、回転半径方向には、カムリング内周面４２から、カムリング外周面４１に至るまでの所定範囲だけアウタサイド端面４４から凹んでおり、周方向には所定角度だけアウタサイド端面４４から凹んでいる。

また、回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４３１と高圧側吸入凹部４４１とは、同じ位置に設けられ、低圧側吸入凹部４３２と低圧側吸入凹部４４２とは、同じ位置に設けられている。低圧側吸入凹部４３２及び低圧側吸入凹部４４２は、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約２０度から約９０度にかけて設けられており、高圧側吸入凹部４３１及び高圧側吸入凹部４４１は、約２００度から約２７０度にかけて設けられている。
また、回転軸方向に見た場合には、高圧側吐出凹部４３３と高圧側吐出凹部４４３とは、同じ位置に設けられ、低圧側吐出凹部４３４と低圧側吐出凹部４４４とは、同じ位置に設けられている。低圧側吐出凹部４３４及び低圧側吐出凹部４４４は、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約１３０度から約１７５度にかけて設けられており、高圧側吐出凹部４３３及び高圧側吐出凹部４４３は、約３１０度から約３５５度にかけて設けられている。
また、カムリング４０には、高圧側吐出凹部４３３と高圧側吐出凹部４４３とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である高圧側吐出貫通孔４５が２つ形成されている。また、カムリング４０には、低圧側吐出凹部４３４と低圧側吐出凹部４４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である低圧側吐出貫通孔４６が２つ形成されている。

また、カムリング４０には、高圧側吸入凹部４３１と低圧側吐出凹部４３４との間のインナサイド端面４３と、高圧側吸入凹部４４１と低圧側吐出凹部４４４との間のアウタサイド端面４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である第１貫通孔４７が形成されている。また、カムリング４０には、低圧側吸入凹部４３２と高圧側吐出凹部４３３との間のインナサイド端面４３と、低圧側吸入凹部４４２と高圧側吐出凹部４４３との間のアウタサイド端面４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である第２貫通孔４８が形成されている。

＜インナサイドプレート５０の構成＞
図８（ａ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図８（ｂ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
インナサイドプレート５０は、概形が中央部に貫通孔が形成された円板状の部材であり、インナサイド外周面５１と、インナサイド内周面５２と、回転軸方向におけるカムリング４０側の端面であるインナサイドカムリング側端面５３と、回転軸方向におけるカムリング４０側とは反対側の端面であるインナサイド非カムリング側端面５４とを有している。
インナサイド外周面５１は、回転軸方向に見た場合には、図８（ａ）及び図８（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、カムリング４０のカムリング外周面４１における回転中心Ｃからの距離と略同じである。
インナサイド内周面５２は、回転軸方向に見た場合には、図８（ａ）及び図８（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、ロータ２０の内周面に形成されたスプライン２１の溝底までの距離と略同じである。

インナサイドプレート５０には、インナサイドカムリング側端面５３から凹んだ複数の凹部で構成されるインナサイドカムリング側凹部５３０と、インナサイド非カムリング側端面５４から凹んだ複数の凹部で構成されるインナサイド非カムリング側凹部５４０とが形成されている。

インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の高圧側吸入凹部４３１に対向する位置に形成されて高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部５３１と、カムリング４０の低圧側吸入凹部４３２に対向する位置に形成されて低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部５３２とを有している。高圧側吸入凹部５３１と低圧側吸入凹部５３２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の低圧側吐出凹部４３４に対向する位置に形成された低圧側吐出凹部５３３を有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、周方向には低圧側吸入凹部５３２から低圧側吐出凹部５３３に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にインナサイド低圧側凹部５３４を有している。インナサイド低圧側凹部５３４は、周方向に低圧側吸入凹部５３２に対応する位置に形成された低圧側上流凹部５３４ａと、周方向に低圧側吐出凹部５３３に対応する位置に形成された低圧側下流凹部５３４ｂと、低圧側上流凹部５３４ａと低圧側下流凹部５３４ｂとを接続する低圧側接続凹部５３４ｃとを有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、周方向には高圧側吐出凹部４３３に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にインナサイド高圧側凹部５３５を有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の第１貫通孔４７に対向する位置に形成された第１凹部５３６と、第２貫通孔４８に対向する位置に形成された第２凹部５３７とを有している。

インナサイド非カムリング側凹部５４０は、外周部に形成されて外周側Ｏリング５７が嵌め込まれる溝である外周側溝５４１と、内周部に形成されて内周側Ｏリング５８が嵌め込まれる溝である内周側溝５４２とを有している。外周側Ｏリング５７及び内周側Ｏリング５８は、インナサイドプレート５０とケース１１０との間の隙間をシールする。

また、インナサイドプレート５０には、カムリング４０の高圧側吐出凹部４４３に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である高圧側吐出貫通孔５５が形成されている。高圧側吐出貫通孔５５におけるカムリング４０側の開口部と低圧側吐出凹部５３３の開口部とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、インナサイドプレート５０には、周方向には高圧側吸入凹部５３１に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔であるインナサイド高圧側貫通孔５６が形成されている。

＜アウタサイドプレート６０の構成＞
図９（ａ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。図９（ｂ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の一方方向に見た図である。
アウタサイドプレート６０は、概形が中央部に貫通孔が形成された板状の部材であり、アウタサイド外周面６１と、アウタサイド内周面６２と、回転軸方向におけるカムリング４０側の端面であるアウタサイドカムリング側端面６３と、回転軸方向におけるカムリング４０側とは反対側の端面であるアウタサイド非カムリング側端面６４とを有している。
アウタサイド外周面６１は、回転軸方向に見た場合には、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように、ベースの円形状から２箇所が切り欠かれた形状である。ベースの円形状の回転中心Ｃからの距離は、カムリング４０のカムリング外周面４１における回転中心Ｃからの距離と略同じである。２箇所の切り欠きは、高圧側吸入凹部４４１に対向する位置に形成されて高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入切り欠き部６１１と、低圧側吸入凹部４４２に対向する位置に形成されて低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入切り欠き部６１２とを有している。アウタサイド外周面６１は、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吸入切り欠き部６１１と低圧側吸入切り欠き部６１２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
アウタサイド内周面６２は、回転軸方向に見た場合には、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、ロータ２０の内周面に形成されたスプライン２１の溝底までの距離と略同じである。

アウタサイドプレート６０には、アウタサイドカムリング側端面６３から凹んだ複数の凹部で構成されるアウタサイドカムリング側凹部６３０が形成されている。
アウタサイドカムリング側凹部６３０は、カムリング４０の高圧側吐出凹部４４３に対向する位置に形成された高圧側吐出凹部６３１を有している。
また、アウタサイドカムリング側凹部６３０は、周方向には高圧側吸入切り欠き部６１１から高圧側吐出凹部６３１に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にアウタサイド高圧側凹部６３２を有している。アウタサイド高圧側凹部６３２は、周方向に高圧側吸入切り欠き部６１１に対応する位置に形成された高圧側上流凹部６３２ａと、周方向に高圧側吐出凹部６３１に対応する位置に形成された高圧側下流凹部６３２ｂと、高圧側上流凹部６３２ａと高圧側下流凹部６３２ｂとを接続する高圧側接続凹部６３２ｃとを有している。
また、アウタサイドカムリング側凹部６３０は、周方向にはカムリング４０の低圧側吐出凹部４４４に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にアウタサイド低圧側凹部６３３を有している。

また、アウタサイドプレート６０には、カムリング４０の低圧側吐出凹部４４４に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である低圧側吐出貫通孔６５が形成されている。低圧側吐出貫通孔６５におけるカムリング４０側の開口部と高圧側吐出凹部６３１の開口部とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、アウタサイドプレート６０には、周方向には低圧側吸入切り欠き部６１２に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔であるアウタサイド低圧側貫通孔６６が形成されている。
また、アウタサイドプレート６０には、カムリング４０の第１貫通孔４７に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である第１貫通孔６７が、カムリング４０の第２貫通孔４８に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である第２貫通孔６８が形成されている。

＜ハウジング１００の構成＞
ハウジング１００は、ロータ２０、ベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０及びアウタサイドプレート６０を収容する。また、ハウジング１００は、回転軸１０の一方の端部を内部に収容し、他方の端部を突出させる。
ケース１１０とカバー１２０とはボルトにて締め付けられている。

（ケース１１０の構成）
図１０は、ケース１１０を回転軸方向の一方方向に見た図である。
ケース１１０は、有底筒状の部材であり、底部の中央部には回転軸１０の一方の端部を回転可能に支持するケース側軸受け１１１を有している。
また、ケース１１０は、インナサイドプレート５０が嵌め込まれるインナサイドプレート嵌合部１１２を有している。インナサイドプレート嵌合部１１２は、回転中心Ｃから近い位置（内径側）にある内径側嵌合部１１３と、回転中心Ｃから遠い位置（外径側）にある外径側嵌合部１１４とを有している。

内径側嵌合部１１３は、図４に示すように、ケース側軸受け１１１の外径側に設けられており、インナサイドプレート５０のインナサイド内周面５２の一部の周囲を覆う内径側覆い部１１３ａと、インナサイドプレート５０が底部側へ移動するのを抑制する内径側抑制部１１３ｂとを有している。内径側覆い部１１３ａは、回転軸方向に見た場合に、回転中心Ｃからの距離が、インナサイド内周面５２における回転中心Ｃからの距離よりも小さな円形状である。内径側抑制部１１３ｂは、回転軸方向に直交するドーナツ状の面であり、内側の円における回転中心Ｃからの距離は内径側覆い部１１３ａにおける回転中心Ｃからの距離と同じであり、外側の円における回転中心Ｃからの距離はインナサイド内周面５２における回転中心Ｃからの距離よりも小さい。

外径側嵌合部１１４は、図４に示すように、インナサイドプレート５０のインナサイド外周面５１の一部の周囲を覆う外径側覆い部１１４ａと、インナサイドプレート５０が底部側へ移動するのを抑制する外径側抑制部１１４ｂとを有している。外径側覆い部１１４ａは、回転軸方向に見た場合に、回転中心Ｃからの距離が、インナサイド外周面５１における回転中心Ｃからの距離よりも大きな円形状である。外径側抑制部１１４ｂは、回転軸方向に直交するドーナツ状の面であり、外側の円における回転中心Ｃからの距離は外径側覆い部１１４ａにおける回転中心Ｃからの距離と同じであり、内側の円における回転中心Ｃからの距離はインナサイド外周面５１における回転中心Ｃからの距離よりも小さい。

インナサイドプレート５０は、インナサイドプレート５０の内周側溝５４２に嵌め込まれた内周側Ｏリング５８が内径側抑制部１１３ｂに突き当たるとともに、外周側溝５４１に嵌め込まれた外周側Ｏリング５７が外径側抑制部１１４ｂに突き当たるまで底部側に挿入されている。そして、内周側Ｏリング５８が、インナサイドプレート５０の内周側溝５４２、ケース１１０の内径側覆い部１１３ａ及び内径側抑制部１１３ｂに接触するとともに、外周側Ｏリング５７が、インナサイドプレート５０の外周側溝５４１、ケース１１０の外径側覆い部１１４ａ及び外径側抑制部１１４ｂに接触することで、ケース１１０とインナサイドプレート５０とがシールされる。これにより、ケース１１０におけるインナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１と、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２とが区画される。インナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１は、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３から吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２は、高圧側吐出ポート４から吐出されたオイルが流通する高圧側吐出流路Ｒ２を構成する。

また、ケース１１０には、ロータ２０、ベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０及びアウタサイドプレート６０を収容する収容空間とは別に、この収容空間よりも回転半径方向の外側において開口部側から回転軸方向に凹んだケース外側凹部１１５が形成されている。ケース外側凹部１１５は、カバー１２０に形成された後述するカバー外側凹部１２３に対向し、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するケース低圧側吐出流路Ｒ３を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１とケース１１０の外部とを連通する吸入口１１６が形成されている。吸入口１１６は、ケース１１０の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。吸入口１１６は、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３から吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２とケース１１０の外部とを連通する高圧側吐出口１１７が形成されている。高圧側吐出口１１７は、ケース１１０の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。高圧側吐出口１１７は、高圧側吐出ポート４から吐出されたオイルが流通する高圧側吐出流路Ｒ２を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、ケース外側凹部１１５とケース１１０の外部とを連通する低圧側吐出口１１８が形成されている。低圧側吐出口１１８は、ケース１１０におけるケース外側凹部１１５の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。低圧側吐出口１１８は、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するケース低圧側吐出流路Ｒ３を構成する。
なお、本実施の形態に係るケース１１０の吸入口１１６、高圧側吐出口１１７及び低圧側吐出口１１８を構成する円柱状の孔の方向（柱方向）は同じである。

（カバー１２０の構成）
図１１は、カバー１２０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
カバー１２０は、中央部に回転軸１０を回転可能に支持するカバー側軸受け１２１を有している。
カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５及びアウタサイド低圧側貫通孔６６に対向する位置に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー低圧側吐出凹部１２２が形成されている。カバー低圧側吐出凹部１２２は、低圧側吐出貫通孔６５に対向する位置に形成された第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａと、アウタサイド低圧側貫通孔６６に対向する位置に形成された第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂと、第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａと第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂとを接続する第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃとを有する。

また、カバー１２０には、カバー低圧側吐出凹部１２２よりも回転半径方向の外側においてケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー外側凹部１２３と、カバー低圧側吐出凹部１２２の第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａとカバー外側凹部１２３とをケース１１０側の端面よりも回転軸方向の他方方向において接続するカバー凹部接続部１２４とが形成されている。カバー外側凹部１２３は、ケース１１０に形成された上述した収容空間と対向しない位置で開口するように形成されており、ケース外側凹部１１５と対向する。カバー低圧側吐出凹部１２２、カバー凹部接続部１２４及びカバー外側凹部１２３は、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するカバー低圧側吐出流路Ｒ４（図５参照）を構成する。低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルは、カバー凹部接続部１２４を介してケース低圧側吐出流路Ｒ３に流入するとともに、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂ及び第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃを介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入する。
なお、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂ及び第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃは、第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａよりも浅くかつ幅も狭く形成されており、アウタサイド低圧側貫通孔６６に流入するオイル量はケース低圧側吐出流路Ｒ３に流入するオイル量よりも少ない。

また、カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の高圧側吸入切り欠き部６１１及び低圧側吸入切り欠き部６１２に対向する部位、及び、ケース１１０のインナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１であってカムリング４０のカムリング外周面４１よりも回転半径方向の外側の空間に対向する部位に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー吸入凹部１２５が形成されている。
カバー吸入凹部１２５は、吸入口１１６から吸入され、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３からポンプ室内に吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。

また、カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の第１貫通孔６７、第２貫通孔６８それぞれに対向する位置に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだ第１カバー凹部１２７、第２カバー凹部１２８が形成されている。

＜ベーンポンプ１の組み立て方法＞
本実施の形態に係るベーンポンプ１は、以下のように組み立てられている。
ケース１１０のインナサイドプレート嵌合部１１２に、インナサイドプレート５０が嵌め込まれている。インナサイドプレート５０のインナサイドカムリング側端面５３とカムリング４０のインナサイド端面４３とが接触し、カムリング４０のアウタサイド端面４４とアウタサイドプレート６０のアウタサイドカムリング側端面６３とが接触するように、ケース１１０とカバー１２０が複数（本実施の形態においては５つ）のボルトにて連結されている。
また、カムリング４０に形成された第１貫通孔４７、アウタサイドプレート６０に形成された第１貫通孔６７を通した円筒状又は円柱状の位置決めピンの一方の端部がインナサイドプレート５０の第１凹部５３６にて、他方の端部がカバー１２０の第１カバー凹部１２７にて保持されている。また、カムリング４０に形成された第２貫通孔４８、アウタサイドプレート６０に形成された第２貫通孔６８を通した円筒状又は円柱状の位置決めピンの一方の端部がインナサイドプレート５０の第２凹部５３７にて、他方の端部がカバー１２０の第２カバー凹部１２８にて保持されている。これらにより、インナサイドプレート５０、カムリング４０、アウタサイドプレート６０及びカバー１２０相互間の位置が定められている。
ロータ２０及びベーン３０は、カムリング４０の内部に収容されている。回転軸１０は、一方の端部がケース１１０のケース側軸受け１１１に回転可能に支持され、他方の端部がハウジング１００から露出させられた状態で一方の端部と他方の端部との間の部位がカバー１２０のカバー側軸受け１２１に回転可能に支持されている。

＜ベーンポンプ１の作用＞
本実施の形態に係るベーンポンプ１は、１０枚のベーン３０を有し、１０枚のベーン３０がカムリング４０のカムリング内周面４２に接触することで、隣接する２枚のベーン３０、これら隣接する２枚のベーン３０間のロータ２０の外周面、これら隣接する２枚のベーン３０間のカムリング内周面４２、インナサイドプレート５０のインナサイドカムリング側端面５３及びアウタサイドプレート６０のアウタサイドカムリング側端面６３とで形成されるポンプ室を１０個備えている。１個のポンプ室に着目すると、回転軸１０が１回転してロータ２０が１回転することにより当該ポンプ室は回転軸１０の周囲を１回転する。当該ポンプ室が１回転する過程で、高圧側吸入ポート２から吸入したオイルを圧縮して圧力を高めて高圧側吐出ポート４から吐出するとともに、低圧側吸入ポート３から吸入したオイルを圧縮して圧力を高めて低圧側吐出ポート５から吐出する。なお、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、図７に示すように、カムリング４０のカムリング内周面４２の形状が、回転角毎の回転中心Ｃからカムリング内周面４２までの距離の１つ目の凸部４２ａの大きさが２つ目の凸部４２ｂの大きさよりも大きくなるように形成されているので、高圧側吐出ポート４から吐出されるオイル量よりも多くの量の低圧のオイルを低圧側吐出ポート５から吐出する。また、２つ目の凸部４２ｂの裾野が、１つ目の凸部４２ａの裾野よりもなだらかとなるように形成されているので、高圧側吐出ポート４からの吐出圧力は、低圧側吐出ポート５からの吐出圧力よりも高い。

図１２は、高圧オイルの流れを示す図である。
高圧側吐出ポート４から吐出されたオイル（以下、「高圧オイル」と称す。）は、インナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５を通りインナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２に流入し、高圧側吐出口１１７から吐出される。また、インナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５を通ってインナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２に流入した高圧オイルの一部は、インナサイド高圧側貫通孔５６を通り、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入する。また、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入した高圧オイルの一部は、アウタサイドプレート６０の高圧側上流凹部６３２ａに流入する。アウタサイドプレート６０の高圧側上流凹部６３２ａに流入した高圧オイルの一部は、高圧側接続凹部６３２ｃ（図９（ａ）参照）を介して高圧側下流凹部６３２ｂに流入する。アウタサイドプレート６０の高圧側下流凹部６３２ｂに流入した高圧オイルの一部は、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入し、インナサイドプレート５０のインナサイド高圧側凹部５３５に流入する。高圧側上流凹部６３２ａ、高圧側接続凹部６３２ｃ及び高圧側下流凹部６３２ｂは、高圧側吸入ポート２から高圧側吐出ポート４にかけて設けられているので、高圧側のポンプ室に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には高圧オイルが流入する。その結果、圧力が高くなった高圧側のポンプ室のオイルによりベーン３０が回転中心方向の力を受けたとしても、ベーン溝２３の円柱状溝２３２には高圧オイルが流入しているのでベーン３０の先端はカムリング内周面４２に接触し易くなる。

図１３は、低圧オイルの流れを示す図である。
一方、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイル（以下、「低圧オイル」と称す。）は、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５を通りカバー低圧側吐出凹部１２２に流入し、低圧側吐出口１１８から吐出される。また、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５を通ってカバー低圧側吐出凹部１２２の第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃに流入した低圧オイルの一部は、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂを介してアウタサイド低圧側貫通孔６６を通り、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入する。また、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入した低圧オイルの一部は、インナサイドプレート５０の低圧側上流凹部５３４ａに流入する。インナサイドプレート５０の低圧側上流凹部５３４ａに流入した低圧オイルの一部は、低圧側接続凹部５３４ｃ（図８（ａ）参照）を介して低圧側下流凹部５３４ｂに流入する。インナサイドプレート５０の低圧側下流凹部５３４ｂに流入した低圧オイルの一部は、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入し、アウタサイドプレート６０のアウタサイド低圧側凹部６３３に流入する。低圧側上流凹部５３４ａ、低圧側接続凹部５３４ｃ及び低圧側下流凹部５３４ｂは、低圧側吸入ポート３から低圧側吐出ポート５にかけて設けられているので、低圧側のポンプ室に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には低圧オイルが流入する。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には低圧オイルが流入しているので、高圧オイルが流入している場合に比べて、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧は低い。

＜インナサイドプレート５０に形成された、ロータ２０のベーン溝２３と対向するオイル流路について＞
以下に、インナサイドプレート５０に形成された、高圧オイルの流路となるインナサイド高圧側凹部５３５と低圧オイルの流路となるインナサイド低圧側凹部５３４との関係、及び高圧オイルの流路となるインナサイド高圧側貫通孔５６と低圧オイルの流路となるインナサイド低圧側凹部５３４との関係について詳述する。

図１４（ａ）及び図１４（ｂ）は、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との関係及びインナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との関係を説明するための図である。図１４（ａ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図１４（ｂ）は、カムリング４０及びインナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。

（インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との関係性について）
インナサイド高圧側凹部５３５が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、インナサイド低圧側凹部５３４は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（１）及び（２）の構成とすることで実現している。（１）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが、回転方向（周方向）において、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離している。（２）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間の分離部位の回転方向（周方向）の大きさは、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間に位置するベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しない大きさに設定されている。

（１）の構成は、すなわち、図１４（ａ）に示すように、インナサイド高圧側凹部５３５の回転方向下流側の端部（以下、「下流端」と称す。）であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆとインナサイド低圧側凹部５３４の回転方向上流側の端部（以下、「上流端」と称す。）であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８があるということである。そして、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間のインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するインナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５における下流端である高圧側吐出貫通孔下流端５５ｆと、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部５３２（ポンプ室と対向する部分）における上流端である低圧側吸入凹部上流端５３２ｅとの間に位置する。また、図１４（ｂ）に示すように、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間のインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するカムリング４０の高圧側吐出凹部４３３（４４３）の下流端である高圧側吐出凹部下流端４３３ｆ（４４３ｆ）と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４３２（４４２）の上流端である低圧側吸入凹部上流端４３２ｅ（４４２ｅ）との間に位置する。

図１５は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさについて説明する図である。
上記（２）の構成は、例えば、図１５に示すように、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗは、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。例えば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗがベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも小さく、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨ぐ大きさである場合には、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通する。ベーン溝２３を介してインナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通すると、インナサイド高圧側凹部５３５にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルが流入してしまう。低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルが流入すると、ベーン３０の先端が位置する低圧側のポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端（回転中心側の端部）が位置するベーン溝２３のオイルの圧力の方が高くなる。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に低圧オイルが流入している場合よりも高くなってロストルクが発生したり、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室にオイルが漏れたりしてしまう。本実施の形態に係る構成によれば、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しないので、ロストルクの発生やオイルリークが抑制される。また、インナサイド高圧側凹部５３５にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入することに起因して、ベーン３０の先端が位置する高圧側のポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端（回転中心側の端部）が位置するベーン溝２３の円柱状溝２３２のオイルの圧力の方が低くなるおそれがある。そして、ベーン３０の先端が位置するポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端が位置するベーン溝２３の円柱状溝２３２のオイルの圧力の方が低くなると、ポンプ室から円柱状溝２３２にオイルが漏れるおそれがある。本実施の形態に係る構成によれば、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しないので、高圧側のポンプ室から円柱状溝２３２へのオイルリークが抑制される。

（インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との関係性について）
インナサイド高圧側貫通孔５６が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、インナサイド低圧側凹部５３４は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（３）及び（４）の構成とすることで実現している。（３）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが、回転方向において、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離している。（４）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との間の分離部位の回転方向の大きさは、インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との間に位置するベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しない大きさに設定されている。

（３）の構成は、すなわち、図１４（ａ）に示すように、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆとインナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９があるということである。そして、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６との間のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するインナサイドプレート５０の低圧側吐出凹部５３３における下流端である低圧側吐出凹部下流端５３３ｆと、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部５３１（ポンプ室と対向する部分）における上流端である高圧側吸入凹部上流端５３１ｅとの間に位置する。また、図１４（ｂ）に示すように、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６との間のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するカムリング４０の低圧側吐出凹部４３４（４４４）の下流端である低圧側吐出凹部下流端４３４ｆ（４４４ｆ）と、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４３１（４４１）の上流端である高圧側吸入凹部上流端４３１ｅ（４４１ｅ）との間に位置する。

（４）の構成は、例えば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさは、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、インナサイド高圧側貫通孔５６にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

＜アウタサイドプレート６０に形成された、ロータ２０のベーン溝２３と対向するオイル流路について＞
以下に、アウタサイドプレート６０に形成された、高圧オイルの流路となるアウタサイド高圧側凹部６３２と低圧オイルの流路となるアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係、及び高圧オイルの流路となるアウタサイド高圧側凹部６３２と低圧オイルの流路となるアウタサイド低圧側凹部６３３との関係について詳述する。

図１６（ａ）及び図１６（ｂ）は、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係及びアウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との関係を説明するための図である。図１６（ａ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。図１６（ｂ）は、カムリング４０及びアウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。

（アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係性について）
アウタサイド高圧側凹部６３２が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、アウタサイド低圧側貫通孔６６は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（５）及び（６）の構成とすることで実現している。（５）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが、回転方向において、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離している。（６）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間の分離部位の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間に位置するベーン溝２３を介して、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが連通しない大きさに設定されている。

（５）の構成は、すなわち、図１６（ａ）に示すように、アウタサイド高圧側凹部６３２の下流端であるアウタサイド高圧側凹部下流端６３２ｆとアウタサイド低圧側貫通孔６６の上流端であるアウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８がある。そして、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間のアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するアウタサイドプレート６０の高圧側吐出凹部６３１における下流端である高圧側吐出凹部下流端６３１ｆと、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入切り欠き部６１２（ポンプ室と対向する部分）における上流端である低圧側吸入切り欠き部上流端６１２ｅとの間に位置する。また、図１６（ｂ）に示すように、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間のアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するカムリング４０の高圧側吐出凹部４４３（４３３）の下流端である高圧側吐出凹部下流端４４３ｆ（４３３ｆ）と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４４２（４３２）の上流端である低圧側吸入凹部上流端４４２ｅ（４３２ｅ）との間に位置する。

（６）の構成は、例えば、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してアウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、アウタサイド高圧側凹部６３２にある高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

（アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との関係性について）
アウタサイド高圧側凹部６３２が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、アウタサイド低圧側凹部６３３は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（７）及び（８）の構成とすることで実現している。（７）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが、回転方向において、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離している。（８）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との間の分離部位の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との間に位置するベーン溝２３を介して、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが連通しない大きさに設定されている。

（７）の構成は、すなわち、図１６（ａ）に示すように、アウタサイド低圧側凹部６３３の下流端であるアウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆとアウタサイド高圧側凹部６３２の上流端であるアウタサイド高圧側凹部上流端６３２ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９がある。そして、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との間のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するアウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５における下流端である低圧側吐出貫通孔下流端６５ｆと、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入切り欠き部６１１（ポンプ室と対向する部分）における上流端である高圧側吸入切り欠き部上流端６１１ｅとの間に位置する。また、図１６（ｂ）に示すように、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との間のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するカムリング４０の低圧側吐出凹部４４４（４３４）の下流端である低圧側吐出凹部下流端４４４ｆ（４３４ｆ）と、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４４１（４３１）の上流端である高圧側吸入凹部上流端４４１ｅ（４３１ｅ）との間に位置する。

（８）の構成は、例えば、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさは、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、アウタサイド高圧側凹部６３２にある高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

＜インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８及びアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさの上限値＞
図１７（ａ）及び図１７（ｂ）は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさの上限値について説明するための図である。
図１７（ａ）に示すように、回転方向の位置に関して、ベーン３０の下流端であるベーン下流端３０ｆが高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆ（高圧側吐出凹部４３３（高圧側吐出凹部４４３）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最下流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド高圧側凹部５３５と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド高圧側凹部５３５の下流端であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆが、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆよりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、下流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、高圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部がベーン溝２３の円柱状溝２３２に導入された高圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド高圧側凹部５３５の下流端であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆは、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと略等しくてもよい。

また、図１７（ｂ）に示すように、回転方向の位置に関して、ベーン３０の上流端であるベーン上流端３０ｅが低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅ（低圧側吸入凹部４３２（低圧側吸入凹部４４２）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最上流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド低圧側凹部５３４と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド低圧側凹部５３４の上流端であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅが、低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅよりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、上流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、低圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部が低圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド低圧側凹部５３４の上流端であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅは、低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅと略等しくてもよい。

図１８は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８と、高圧側吐出ポート４と、低圧側吸入ポート３との関係を示す図である。
以上のことから、回転軸方向に見た場合に、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の分離部角度５３８Ａは、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間のポート間角度３４Ａ以下であることが望ましい。言い換えれば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗは、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間の回転方向のポート間角度３４Ａ範囲内に収まる大きさであることが望ましい。より具体的には、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の分離部角度５３８Ａは、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間のポート間角度３４Ａ以下であることが望ましい。なお、高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間の回転方向のポート間角度３４Ａとは、回転軸方向に見た場合に、高圧側吐出ポート下流端４ｆと回転中心Ｃとを結ぶ線と、低圧側吸入ポート上流端３ｅと回転中心Ｃとを結ぶ線とがなす鋭角の角度である。
また、同様の理由により、回転軸方向に見た場合に、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の角度は、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間の角度以下であることが望ましい。

ベーン３０の下流端であるベーン下流端３０ｆが低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端（不図示）（低圧側吐出凹部４３４（低圧側吐出凹部４４４）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最下流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド低圧側凹部５３４と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆ（図１４参照）が、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端よりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、下流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、低圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部がベーン溝２３の円柱状溝２３２に導入された低圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆは、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と略等しくてもよい。

また、ベーン３０の上流端であるベーン上流端３０ｅが高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端（不図示）（高圧側吸入凹部４３１（高圧側吸入凹部４４１）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最上流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド高圧側貫通孔５６と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅ（図１４参照）が、高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端よりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、上流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、高圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部が高圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅは、高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端と略等しくてもよい。

以上のことから、回転軸方向に見た場合に、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間の角度以下であることが望ましい。言い換えれば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさは、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間の角度範囲内に収まる大きさであることが望ましい。より具体的には、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端との間の角度以下であることが望ましい。なお、低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート上流端との間の角度とは、回転軸方向に見た場合に、低圧側吐出ポート下流端と回転中心Ｃとを結ぶ線と、高圧側吸入ポート上流端と回転中心Ｃとを結ぶ線とがなす鋭角の角度である。
また、同様の理由により、回転軸方向に見た場合に、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端との間の角度以下であることが望ましい。

なお、本実施の形態においては、上述した（１）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離していること、（３）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離していること、（５）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離していること、（７）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離していることを、吸入ポートおよび吐出ポートを高圧側および低圧側で異ならせることなくカムリング４０のカムリング内周面４２の形状を異ならせることで異なる２つの圧力に高めるタイプのポンプに適用しているが、特にかかるタイプのポンプに限定されない。例えば、カムリング４０のカムリング内周面４２の形状を異ならせることなく、吐出ポート形状などポンプ室から吐出されたオイルの流路を異ならせることで異なる２つの圧力に高めるタイプのポンプに適用してもよい。

＜円柱状溝２３２の圧力変化＞
図１９は、カムリング４０と円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力との関係を示す図である。より詳細には、図１９は、カムリング４０のカムリング内周面４２（図２参照）の形状と、円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力と、インナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０との関係を示す図である。

次に、図１９を参照しながら、円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力変化について説明をする。
まず、上記図７を参照しながら説明をしたように、カムリング４０のカムリング内周面４２は、回転角度毎の回転中心Ｃ（図６参照）からの距離に２つの凸部（１つ目の凸部４２ａ、２つ目の凸部４２ｂ）が存在する。また、この２つの凸部以外の部位は、回転中心Ｃからの距離が最小値となる。なお、以下では、カムリング内周面４２における回転中心Ｃからの距離が最小値の領域を最小値領域とすることがある。また、この最小値領域の回転角度を、角度Ｇａとすることがある。

また、ロータ２０（図３参照）の回転角度に応じて、円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力が変化する。具体的には、図１９に示すように、１つ目の凸部４２ａに対応する回転角度においては、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に対して高圧オイル（第２圧力の作動流体）が供給され、２つ目の凸部４２ｂに対応する回転角度においては、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に対して低圧オイル（第１圧力の作動流体）が供給される。

ここで、円柱状溝２３２に高圧オイルが供給される範囲と、低圧オイルが供給される範囲とは、重複せず互いに離間している。さらに説明をすると、ロータ２０の回転にともない、円柱状溝２３２への低圧オイルの供給が終了する角度から次に高圧オイルの供給が開始する角度までの角度差と、高圧オイルの供給が終了する角度から次に低圧オイルの供給が開始する角度までの角度差とが、ともに角度Ｇａである。言い替えると、図示の例においてはこれらの角度差が略等しい。

さらに言い替えると、インナサイドプレート５０のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９と、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８との回転方向における大きさ（周方向長さ）が略等しい。また、アウタサイドプレート６０のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９と、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８との回転方向における大きさが略等しい。

ここで、インナサイドプレート５０における領域であって、回転方向に沿って円柱状溝２３２への高圧オイルの供給を継続する領域を、インナサイド高圧供給領域５９とする。なお、このインナサイド高圧供給領域５９は、回転方向において、インナサイド高圧側貫通孔５６のインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅから、インナサイド高圧側凹部５３５のインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆまでの領域である。また、インナサイドプレート５０における領域であって、回転方向に沿って円柱状溝２３２への低圧オイルの供給を継続する領域は、インナサイド低圧側凹部５３４である。

そして、インナサイド低圧側凹部５３４のインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆとインナサイド高圧供給領域５９の上流側端（インナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅ）との間の回転方向の大きさは、インナサイド高圧供給領域５９の下流側端（インナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆ）とインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅとの間の回転方向の大きさと、略等しい。なお、図示の例におけるインナサイド低圧側凹部５３４と、インナサイド高圧供給領域５９とは、各々の端部が互いに対向する。

また、アウタサイドプレート６０における領域であって、回転方向に沿って円柱状溝２３２への低圧オイルの供給を継続する領域を、アウタサイド低圧供給領域６９とする。なお、このアウタサイド低圧供給領域６９は、回転方向において、アウタサイド低圧側貫通孔６６のアウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅからアウタサイド低圧側凹部６３３のアウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆまでの領域である。また、アウタサイドプレート６０における領域であって、回転方向に沿って円柱状溝２３２へ高圧オイルの供給を継続する領域は、アウタサイド高圧側凹部６３２である。

そして、アウタサイド低圧供給領域６９の下流側端（アウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆ）とアウタサイド高圧側凹部６３２のアウタサイド高圧側凹部上流端６３２ｅとの間の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２のアウタサイド高圧側凹部下流端６３２ｆとアウタサイド低圧供給領域６９の上流側端部（アウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅ）との間の回転方向の大きさと略等しい。なお、図示の例におけるアウタサイド低圧供給領域６９とアウタサイド高圧側凹部６３２とは、各々の端部が互いに対向する。

＜他の実施の形態＞
図２０は、他の実施形態におけるカムリング４０と円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力との関係を示す図である。より詳細には、図２０は、カムリング４０のカムリング内周面４２（図２参照）の形状と、円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力と、インナサイドプレート５００およびアウタサイドプレート６００との関係を示す図である。
図２１（ａ）及び（ｂ）は、他の実施形態におけるインナサイドプレート５００およびアウタサイドプレート６００の概形を示す図である。

なお、以下の説明においては、インナサイドプレート５００およびアウタサイドプレート６００について説明するが、上述のインナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０と同一の部分には同一の符号をつけ、その詳細な説明は省略する。
また、この他の実施の形態におけるカムリング４０（カムリング内周面４２）、およびロータ２０（ベーン溝２３）の形状は、上記図１９などを参照しながら説明をしたカムリング４０と同一とする。

次に、図２０を参照しながら、他の実施の形態における円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力変化について説明をする。
上記図１９を参照しながら説明をしたように、上記実施の形態においては、ロータ２０の回転にともない、円柱状溝２３２への低圧オイルの供給が終了する角度から低圧オイルの供給が開始する角度までの角度差と、高圧オイルの供給が終了する角度から低圧オイルの供給が開始する角度までの角度差とが、ともに角度Ｇａであることを説明したが、これらの角度差は互いに異なってもよい。

例えば、図２０に示すように、円柱状溝２３２への低圧オイルの供給が終了する角度から次に高圧オイルの供給が開始する角度までの角度差（角度Ｇｂ）が、高圧オイルの供給が終了する角度から次に低圧オイルの供給が開始する角度までの角度差（角度Ｇｃ）よりも小さくてもよい。

すなわち、インナサイドプレート５００のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９０が、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８よりも、回転方向における大きさが小さく（短く）てもよい。さらに言い替えると、インナサイド低圧側凹部５３４のインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆとインナサイド高圧供給領域５９０の上流側端（インナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅ）との間の回転方向の大きさが、インナサイド高圧供給領域５９０の下流側端（インナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆ）とインナサイド低圧側凹部５３４のインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅとの間の回転方向の大きさよりも、小さい。

また、アウタサイドプレート６００のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９０が、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８より、回転方向における大きさが小さくてもよい。すなわち、アウタサイド低圧供給領域６９の下流側端（アウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆ）とアウタサイド高圧側凹部６３２０のアウタサイド高圧側凹部上流端６３２０ｅとの間の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２０のアウタサイド高圧側凹部下流端６３２０ｆとアウタサイド低圧供給領域６９の上流側端部（アウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅ）との間の回転方向の大きさよりも、小さい。

さらに説明をすると、図示の例においては、インナサイド高圧側貫通孔５６０の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅを、カムリング内周面４２における最小値領域（図中角度Ｇａ参照）と回転方向において重複する位置に配置している。すなわち、円柱状溝２３２へのオイルの供給が低圧から高圧に切り替わる領域において、インナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅが、カムリング内周面４２における回転中心Ｃからの距離が最小値より大きくなる角度（位置）４２ｃよりも回転方向の上流側に位置する。
また、アウタサイド高圧側凹部６３２０のアウタサイド高圧側凹部上流端６３２０ｅを、カムリング内周面４２における最小値領域（角度Ｇａ参照）と回転方向において重複する位置に配置している。すなわち、アウタサイド高圧側凹部上流端６３２０ｅが角度４２ｃよりも回転方向の上流側に位置する。

さらに説明をすると、図２１（ａ）に示すように、インナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅが、インナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅと回転中心Ｃに対して点対称の位置よりも回転方向の上流側に位置する。
また、図２１（ｂ）に示すように、アウタサイド高圧側凹部上流端６３２０ｅが、アウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅと回転中心Ｃに対して点対称の位置よりも回転方向の上流側に位置する。

このことにより、ベーン３０（図６（ａ）参照）がポンプ室内の高圧オイルによりベーン溝２３（図６（ａ）参照）内に向かう向きに力を受けるよりも前に、円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。また、ロータ２０（図２参照）の回転にともないベーン３０が突出を開始するタイミング、すなわちベーン３０の突出量が最小値から増加するタイミングにおいて、円柱状溝２３２へ高圧オイルが供給されている状態とする。このことにより、ポンプ室内の高圧オイルがベーン３０をベーン溝２３内に押し込む向きの圧力を付与し、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２に対する接触圧が低下することが抑制される。すなわち、ベーン３０の先端をカムリング内周面４２に押し当てる圧力が、予め定めた圧力よりも過剰な状態、または予め定めた圧力よりも不足した状態となることが抑制される。

ここで、インナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅ（あるいはアウタサイド高圧側凹部上流端６３２０ｅ）からベーン３０が突出を開始する角度４２ｃまでの回転角度の角度差、言い替えるとインナサイド高圧供給領域５９０（アウタサイド高圧側凹部６３２０）とカムリング内周面４２における最小値領域（角度Ｇａ参照）とが重複する領域（角度Ｇｄ参照）の回転方向の大きさは、例えばカムリング内周面４２における最小値領域の５０％以下、好ましくは４５％以下、より好ましくは３５％以下である。また、この回転方向の大きさは、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９０（アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９０）が円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗ（図１５参照）よりも大きくなるように設定される。

なお、上記の説明における円柱状溝２３２は中心側空間の一例である。また、インナサイド低圧側凹部５３４およびインナサイド高圧供給領域５９０は供給路および凹部の一例である。また、インナサイド低圧側凹部５３４は第１供給部の一例である。また、インナサイド高圧供給領域５９０は第２供給部の一例である。また、インナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆは第１供給部の下流側端部の一例である。また、インナサイド高圧側貫通孔上流端５６０ｅは第２供給部の上流側端部の一例である。また、インナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆは第２供給部の下流側端部の一例である。また、インナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅは第１供給部の上流側端部の一例である。インナサイドプレート５００およびアウタサイドプレート６００は、一方側部材および他方側部材の一例である。

＜変形例＞
図２２（ａ）はカムリング４０のカムリング内周面４２における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図であり、図２２（ｂ）及び（ｃ）は第１の変形例及び第２の変形例における円柱状溝２３２に供給されるオイルの圧力を示す図である。
次に、図１９、図２０および図２２を参照しながら、変形例について説明をする。
図２０に示す他の実施の形態においては、ベーン３０がポンプ室内の高圧オイルによりベーン溝２３内に向かう向きに力を受けるよりも前に、円柱状溝２３２へ高圧オイルを供給する構成により、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２に対する接触圧が低下することを抑制することを説明したが、これに限定されない。

例えば、図２２（ａ）および（ｂ）に示す態様としてもよい。すなわち、図２２（ｂ）に示す第１の変形例のように、低圧オイルの供給終了タイミングを、上記実施の形態よりも遅らせてもよい。すなわち、円柱状溝２３２へのオイルの供給が低圧から高圧に切り替わる領域において、円柱状溝２３２内のオイルの圧力を高め、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２に対する接触圧の低下を抑制してもよい。
具体的には、例えば図１９のインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆ（あるいはアウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆ）を、カムリング内周面４２における回転中心Ｃからの距離が最小値になる角度（位置）４２ｄよりも回転方向の下流側に位置する構成としてもよい。

また、図２０に示す他の実施の形態においては、角度Ｇｂを角度Ｇｃよりも小さくすることを説明したが、これに限定されない。
例えば、図２２（ａ）および（ｃ）に示す態様としてもよい。すなわち、図２２（ｃ）に示す第２の変形例のように、角度Ｇｈが角度Ｇｉよりも大きい構成であってもよい。すなわち、高圧オイルの供給終了タイミングを、上記実施の形態よりも遅らせる構成であってもよい。
具体的には、例えば図１９のインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆ（あるいはアウタサイド高圧側凹部下流端６３２ｆ）を、カムリング内周面４２における回転中心Ｃからの距離が最小値になる角度（位置）４２ｅよりも回転方向の下流側に位置する構成としてもよい。
このことにより、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２に対する接触圧が低下することが抑制される。

なお、上記の説明においては、カムリング４０のカムリング内周面４２における２つの凸部（１つ目の凸部４２ａ、２つ目の凸部４２ｂ）、すなわち回転中心Ｃからの距離が最小値よりも大きい領域において、円柱状溝２３２に高圧オイルあるいは低圧オイルが供給されることを説明したが、この最小値よりも大きい領域と、高圧オイルあるいは低圧オイルが供給されるタイミングとが互いにずれる態様であってももちろんよい。
言い替えると、上記の説明においては、最小値領域（角度Ｇａ参照）との関係で円柱状溝２３２にオイルを供給するタイミングについて説明をしたが、これに限定されない。例えば、カムリング内周面４２の回転方向における最小値領域以外の所定の領域との関係で、円柱状溝２３２にオイルを供給するタイミングを定めてもよい。

また、上記の説明においては、インナサイド高圧供給領域５９（５９０）およびインナサイド低圧側凹部５３４を１組設けることを前提として説明したが、複数組設ける構成であってもよい。また、インナサイド高圧供給領域５９（５９０）およびインナサイド低圧側凹部５３４の数が互いに異なってもよい。同様に、アウタサイド高圧側凹部６３２（６３２０）およびアウタサイド低圧供給領域６９を１組設けることを前提として説明したが、複数組設ける構成であってもよい。また、インナサイド高圧供給領域５９（５９０）およびインナサイド低圧側凹部５３４の数が互いに異なってもよい。

１…ベーンポンプ、１０…回転軸、２０…ロータ、３０…ベーン、４０…カムリング、５０…インナサイドプレート、６０…アウタサイドプレート、１００…ハウジング、１１０…ケース、１２０…カバー

Claims (5)

1. 複数枚のベーンと、
   回転軸から回転力を受けて回転するとともに、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から回転半径方向に凹んだベーン溝が形成されたロータと、
   前記ロータの外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと
   を備え、
   前記ロータの前記ベーン溝は、当該ベーン溝の回転中心側の空間であり前記ベーンを支持する作動流体を内部に収容する中心側空間を有し、
   前記中心側空間に作動流体を供給する供給路が、前記ロータの回転方向に沿って設けられ、
   前記供給路は、作動流体を第１圧力で前記中心側空間に供給する第１供給部と、当該第１供給部から離間して形成されるとともに作動流体を当該第１圧力よりも高い第２圧力で当該中心側空間に供給する第２供給部とを有し、
   前記回転方向における前記第１供給部の下流側端部から前記第２供給部の上流側端部までの大きさは、当該第２供給部の下流側端部から当該第１供給部の上流側端部までの大きさと異なり、
   前記回転方向における前記第１供給部の下流側端部から前記第２供給部の上流側端部までの範囲において、当該第２供給部の上流側端部は、前記ベーンが突出を開始する領域よりも上流側に位置する
   ことを特徴とするベーンポンプ装置。
2. 前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う一方側部材と、
   前記カムリングにおける回転軸方向の他方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う他方側部材と
   を備え、
   前記供給路は、前記一方側部材または前記他方側部材の少なくとも一方の前記カムリング側の端面に形成された凹部を含む
   ことを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ装置。
3. 前記供給路は、前記一方側部材および前記他方側部材の前記カムリング側の端面に形成された凹部を含むことを特徴とする請求項２記載のベーンポンプ装置。
4. 前記第２供給部の上流側端部は、前記第１供給部の上流側端部と前記ロータの回転中心に対して点対称の位置よりも上流側に位置することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載のベーンポンプ装置。
5. 複数枚のベーンと、
   回転軸から回転力を受けて回転するとともに、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から回転半径方向に凹んだベーン溝が形成されたロータと、
   前記ロータの外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、
   前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う一方側部材と、
   前記カムリングにおける回転軸方向の他方の端部側にて前記カムリングの開口部を覆う他方側部材と
   を備え、
   前記ロータの前記ベーン溝は、当該ベーン溝の回転中心側の空間であり前記ベーンを支持する作動流体を内部に収容する中心側空間を有し、
   前記中心側空間に作動流体を供給する供給路が、前記一方側部材および前記他方側部材の前記カムリング側の端面で前記ロータの回転方向に沿って設けられる凹部を含み、
   前記供給路は、作動流体を第１圧力で前記中心側空間に供給する第１供給部と、当該第１供給部から離間して形成されるとともに作動流体を当該第１圧力よりも高い第２圧力で当該中心側空間に供給する第２供給部とを有し、
   前記第２供給部の下流側端部は、前記第１供給部の下流側端部と前記ロータの回転中心に対して点対称の位置であり、
   前記第２供給部の上流側端部は、前記第１供給部の上流側端部と前記ロータの回転中心に対して点対称の位置よりも上流側に位置する
   ことを特徴とするベーンポンプ装置。

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