JP6562226B2 - 焼結原料製造時の適正造粒水分量の推定方法と焼結原料の製造方法 - Google Patents
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Description
[Wopt]=(吸収水分)+(付着水分)+(補正項)
から算出することを提案している。
上記焼結鉱製造用原料に添加する適正造粒水分量を、粉鉱石における吸収水分量および付着水分量、粘土質鉱物へ転化する成分であるSiO2およびAl2O3の構成比率加えて、
焼結鉱製造用原料中に占める上記粉鉱石、副原料、固体燃料および返鉱それぞれの構成比率に基づいて推定することを特徴とする、焼結原料製造時の適正造粒水分量の推定方法を提案する。
〔Mpre〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO2〕+γ・〔Al2O3〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
ここで、〔Mpre〕:焼結原料製造時の適正造粒水分量(mass%)
〔LOI〕:結晶水含有量(JIS M 8850による)(mass%)
〔SiO2〕:SiO2の構成比率(mass%)
〔Al2O3〕:Al2O3の構成比率(mass%)
〔−0.1mm〕:0.1mm未満の粉鉱石の構成比率(mass%)
〔1−0.1mm〕:0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率(mass%)
〔粉鉱石比〕:全粉鉱石の構成比率(mass%)
〔石灰石比〕:石灰石の構成比率(mass%)
〔返鉱比〕:返鉱の構成比率(mass%)
〔凝結材比〕:コークスの構成比率(mass%)
〔生石灰比〕:生石灰の構成比率(mass%)
α、δ、ε:吸収水分および付着水分項(係数)
β、γ:粘土質鉱物転化項(係数)
ζ、η、θ、ι、κ:焼結鉱製造用原料の構成比率項(係数)
λ:補正項
を用いて推定することを特徴とする。
〔Mpre〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO2〕+γ・〔Al2O3〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
ここで、〔Mpre〕: 焼結原料製造時の適正造粒水分量(mass%)
〔LOI〕:結晶水含有量(JIS M 8850による)(mass%)
〔SiO2〕:SiO2の構成比率(mass%)
〔Al2O3〕:Al2O3の構成比率(mass%)
〔−0.1mm〕:0.1mm未満の粉鉱石の構成比率(mass%)
〔1−0.1mm〕:0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率(mass%)
〔粉鉱石比〕:全粉鉱石の構成比率(mass%)
〔石灰石比〕:石灰石の構成比率(mass%)
〔返鉱比〕:返鉱の構成比率(mass%)
〔凝結材比〕:コークスの構成比率(mass%)
〔生石灰比〕:生石灰の構成比率(mass%)
α、δ、ε:吸収水分および付着水分項(係数)
β、γ:粘土質鉱物転化項(係数)
ζ、η、θ、ι、κ:焼結鉱製造用原料の構成比率項(係数)
λ:補正項
を満足することを特徴とする。
図1の(A)の領域においては、水分を添加しても、得られる擬似粒子の粒径や通気度は変化しない。これは、粉鉱石の表面には、微細な開気孔が存在し、添加された水分は、最初にこの空隙内に浸透し、吸収水となってしまうからである。この吸収水は、気孔量、空隙量が多いほど多くなるため、造粒に必要な水分量も多くなる。
このように、焼結原料を製造する際の造粒水分には適正値が存在し、その適正造粒水分量に制御することによって、焼結鉱の生産性や品質を高めることができる。
そこで、適正造粒水分量の推定式を求めるにあたり、上記適正造粒水分量は、特許文献1と同様、下記式;
適正造粒水分量=(吸収水分量)+(付着水分量)
で表されるとの基本的な考えの下、上記吸収水分量および付着水分量に影響する因子、すなわち、重回帰分析する際に取り上げる変数について再検討することとした。
鉄鉱石中に含まれる水分の量(含水率)は、一般に、図2に示したように、鉄鉱石の粒径dの逆数で整理され、粒径が小さいほど高くなり、その傾きは、鉄鉱石の種類(産地)によらずほぼ一定である。
また、図4は、鉄鉱石中のAl2O3含有率と、吸収水分との関係を示したものであり、やはり、強い相関関係が認められる。これは、鉄鉱石中のAl2O3は、粘度鉱物(Kaolinite:Al4Si4O10(OH)8)と関係があり、水分の吸収に寄与するためと考えられる。
一方、SiO2も粘度鉱物(Kaolinite)と関係があり、付着性を向上するので、SiO2を含む原料が主に付着粒子として振る舞う場合には、造粒水分を低減する方向に寄与すると考えられる。
そこで、本発明においては、適正造粒水分量中の吸収水分に関係する因子(変数)として、鉄鉱石の結晶水含水率(LOI)、Al2O3含有率およびSiO2の構成比率を採用する。
先述したように、鉄鉱石中に含まれる含水率は、吸収水分と付着水分の和であり、付着水分は、鉄鉱石の粒径dの逆数(1/d)と相関関係にある。また、上記付着水分は、隣接する粉鉱石粒子と接触することで架橋水として働く。この架橋水としての作用は、粒子間の毛細管力に起因するものであり、毛細管力Hよりも重力Gの方が小さいときに発現する。図5は、付着水の架橋水としての働きについて説明する図であり、(a)に示したように大きな核粒子に小さな粒径dの微粉が付着したときの、粒径dと(毛細管力H/重力G)との関係を(b)に示したものである。この図から、付着水は、付着粒子の粒径dが1mm以下に架橋水として作用する。したがって、架橋水として働く付着水分量は、鉄鉱石中に占める、−1mmの微粉鉄鉱石の構成比率に左右され、その量が多いほど、造粒に必要な水分も多くする必要があることを意味している。
そこで、本発明では、適正造粒水分量中の付着水分に影響する因子(変数)として、−0.1mmと0.1〜1mmそれぞれの微粉鉄鉱石の構成比率を採用する。
ところで、適正造粒水分量に影響する因子としては、上記吸収水分に影響する因子と、付着水分に影響する因子の他に、焼結鉱製造用原料を構成する粉鉱石、副原料、固体燃料および返鉱の構成比率がある。従来技術においては、焼結鉱製造用原料を構成する粉鉱石(鉄鉱石)にのみ着目しており、これらの項目については殆ど考慮していない。
そこで、本発明においては、粉鉱石、副原料、固体燃料および返鉱の構成比率を表す因子として、全焼結鉱製造用原料に対する粉鉱石比(全粉鉱石の構成比率(mass%)、石灰石比(石灰石の構成比率(mass%))、返鉱比(返鉱の構成比率(mass%)、凝結材比(コークスの構成比率(mass%))および生石灰比(生石灰の構成比率(mass%))を因子(変数)として採用することとした。
・購入粉:購入した鉄鉱石粉(約56mass%)
・篩下粉:購入した塊鉱石を製鉄所内で篩ったときの篩下の鉄鉱石粉(約32mass%)
・雑原料:高炉ダストや製鋼ダスト、熱延ダスト等、製鉄所内で発生したダスト、側溝等から回収したスラッジ等(約10mass%)
・低シリカドロマイト(MgO源):成分調整用添加材(約1.5mass%)
・ニッケルスラグ(SiO2源):成分調整用添加材(約0.5mass%)
〔Mpre〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO2〕+γ・〔Al2O3〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
ここで、〔Mpre〕: 焼結原料製造時の適正造粒水分量(mass%)
〔LOI〕:結晶水含有量(JIS M 8850による)(mass%)
〔SiO2〕:SiO2の構成比率(mass%)
〔Al2O3〕:Al2O3の構成比率(mass%)
〔−0.1mm〕:0.1mm未満の粉鉱石の構成比率(mass%)
〔1−0.1mm〕:0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率(mass%)
〔粉鉱石比〕:全粉鉱石の構成比率(mass%)
〔石灰石比〕:石灰石の構成比率(mass%)
〔返鉱比〕:返鉱の構成比率(mass%)
〔凝結材比〕:コークスの構成比率(mass%)
〔生石灰比〕:生石灰の構成比率(mass%)
α、δ、ε:吸収水分および付着水分項(係数)
β、γ:粘土質鉱物転化項(係数)
ζ、η、θ、ι、κ:焼結鉱製造用原料の構成比率項(係数)
λ:補正項
を用いることとした。
JPU=V/S(h/ΔP)0.6
ここで、V:風量[Nm3/min]
S:充填層断面積[m2]
h:充填層高さ[mm]
ΔP:圧力損失[mmH2O]
で定義され、通気性の指標となるJPU(Japan Permeability Unit)の測定値が最大値を示した焼結原料についての造粒実績データおよび焼結機の操業実績データをn数55抽出し、上記造粒実績データの造粒水分量を目的変数とし、結晶水含有量〔LOI〕、SiO2の構成比率〔SiO2〕、Al2O3の構成比率〔Al2O3〕、0.1mm未満の粉鉱石の構成比率〔−0.1mm〕、0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率〔1−0.1mm〕、全粉鉱石の構成比率〔粉鉱石比〕、石灰石の構成比率〔石灰石比〕、返鉱の構成比率〔返鉱比〕、コークスの構成比率〔凝結材比〕および生石灰の構成比率〔生石灰比〕を説明変数として重回帰を行い、下記(1)式;
〔Mpre〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO2〕+γ・〔Al2O3〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
における各説明変数の係数α〜κおよび補正項λを求めた。
また、比較として、上記説明変数から全粉鉱石の構成比率〔粉鉱石比〕、石灰石の構成比率〔石灰石比〕、返鉱の構成比率〔返鉱比〕、コークスの構成比率〔凝結材比〕および生石灰の構成比率〔生石灰比〕を除いた、結晶水含有量〔LOI〕、SiO2の構成比率〔SiO2〕、Al2O3の構成比率〔Al2O3〕、0.1mm未満の粉鉱石の構成比率〔−0.1mm〕、0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率〔1−0.1mm〕のみを説明変数とした重回帰を行い、下記(2)式;
〔Mpre〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO2〕+γ・〔Al2O3〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+λ ・・・(2)
における各説明変数の係数α〜κおよび補正項λを求めた。
上記重回帰によって得られた各説明変数の係数および補正項を下記表1に示した。
次いで、上記のようにして得た適正造粒水分量(推定値)と、n数55のそれぞれの造粒水分量の実績値との差(推定値−実績値)を求め、その差(Δ造粒水分)と各データ採取時の焼結機の生産性(kt/d)、焼結鉱の強度TI(%)および焼結原料のJPUの実績値との関係を図7に示した。
(1)式を用いた場合(図7(a))には、Δ造粒水分が0の近傍で、焼結機の生産性、焼結鉱の強度およびJPUの実績値がピークを示しており、(1)式を用いることにより、適正造粒水分量を精度よく推定できることがわかる。
これに対して、(2)式を用いた場合(図7(b))には、焼結機の生産性およびJPUの実績値のピークが、Δ造粒水分が約0.2%近傍にある、すなわち、(2)式を用いて適正造粒水分量を推定した場合には、約0.2%の推定誤差を生じていることがわかる。
図8から、本発明において提案した(1)式を用いて推定した適正造粒水分量の値と実績造粒水分量との差の経時変化では、0近傍である期間が2回(図8のA−1、A−2)、また、0から大きく乖離した期間が同じく2回(図8のB−1、B−2)あるが、上記差が0近傍である期間では、いずれの期間でも通気性(JPU)が向上し、パレットスピードが高速化し、その結果、生産率が向上しているのに対して、上記差が0近傍から大きく乖離した期間では、いずれの期間も逆に通気性(JPU)が低下し、パレットスピードが低速化し、その結果、生産率が低下している。
これに対して、従来技術の(2)式を用いて推定した適正造粒水分量の値と実績造粒水分量との差の経時変化では、本発明の(1)式を用いて推定した適正造粒水分量と実績造粒水分量との差の経時変化とは逆の傾向を示している期間もあり、操業実績値との相関が明確に認められない。
因みに、図8の生産率、JPUおよびパレット速度を示すグラフ中には、本発明の(1)式が正しいとしたときの生産率、JPUおよびパレット速度の予測推移パターンを太い実線で、従来の(2)式が正しいとしたときのJPUの予測推移パターンを太い破線で示したが、(1)式を正しいとしたときの予測推移パターンは、時期的な遅れがあるものの、焼結機の実績操業データと傾向が一致しているのに対して、(2)式を正しいとしたときの予測推移パターンは、焼結機の実績操業データとの相関が余り明確ではない。
以上の結果から、適正造粒水分量の推定式として本発明が提案する(1)式を用いることで、焼結原料造粒時の造粒水分が適正化でき、ひいては、焼結機の生産率向上に寄与できることがわかる。
Claims (2)
- 粉鉱石、石灰石および/または生石灰を含む副原料、リサイクル成品である返鉱、および、コークスや無煙炭からなる固体燃料(凝結材)を含む焼結鉱製造用原料に水分を添加し、混合し、造粒して擬似粒子である焼結原料を製造するときの適正造粒水分量を推定する方法において、
上記焼結鉱製造用原料に添加する適正造粒水分量を、粉鉱石における吸収水分量および付着水分量、粘土質鉱物へ転化する成分であるSiO2およびAl2O3の構成比率加えて、
焼結鉱製造用原料中に占める上記粉鉱石、副原料、固体燃料および返鉱それぞれの構成比率に基づいて、下記(1)式を用いて推定することを特徴とする、焼結原料製造時の適正造粒水分量の推定方法。
記
〔M pre 〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO 2 〕+γ・〔Al 2 O 3 〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
ここで、〔Mpre〕:焼結原料製造時の適正造粒水分量(mass%)
〔LOI〕:結晶水含有量(JIS M 8850による)(mass%)
〔SiO 2 〕:SiO 2 の構成比率(mass%)
〔Al 2 O 3 〕:Al 2 O 3 の構成比率(mass%)
〔−0.1mm〕:0.1mm未満の粉鉱石の構成比率(mass%)
〔1−0.1mm〕:0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率(mass%)
〔粉鉱石比〕:全粉鉱石の構成比率(mass%)
〔石灰石比〕:石灰石の構成比率(mass%)
〔返鉱比〕:返鉱の構成比率(mass%)
〔凝結材比〕:コークスの構成比率(mass%)
〔生石灰比〕:生石灰の構成比率(mass%)
α、δ、ε:吸収水分および付着水分項(係数)
β、γ:粘土質鉱物転化項(係数)
ζ、η、θ、ι、κ:焼結鉱製造用原料の構成比率項(係数)
λ:補正項 - 主原料の粉鉱石、石灰および/または生石灰を含む副原料、リサイクル成品である返鉱、および、コークスや無煙炭からなる固体燃料(凝結材)を含む焼結鉱製造用原料に水分を添加し、混合し、造粒して擬似粒子である焼結原料を製造する方法において、
上記焼結鉱製造用原料に添加する適正造粒水分量を、
粉鉱石における吸収水分量および付着水分量、粘土質鉱物へ転化する成分であるSiO2およびAl2O3の構成比率に加えて、
焼結鉱製造用原料中に占める上記粉鉱石、副原料、固体燃料および返鉱それぞれの構成比率に基づいて決定するにあたり、
前記適正造粒水分量は、下記(1)式を満足することを特徴とする焼結原料の製造方法。
記
〔M pre 〕=α・〔LOI〕+β・〔SiO 2 〕+γ・〔Al 2 O 3 〕+δ・〔−0.1mm〕+ε・〔1−0.1mm〕+ζ・〔粉鉱石比〕+η・〔石灰石比〕+θ・〔返鉱比〕+ι・〔凝結材比〕+κ・〔生石灰比〕+λ ・・・(1)
ここで、〔Mpre〕:焼結原料製造時の適正造粒水分量(mass%)
〔LOI〕:結晶水含有量(JIS M 8850による)(mass%)
〔SiO 2 〕:SiO 2 の構成比率(mass%)
〔Al 2 O 3 〕:Al 2 O 3 の構成比率(mass%)
〔−0.1mm〕:0.1mm未満の粉鉱石の構成比率(mass%)
〔1−0.1mm〕:0.1〜1mmの粉鉱石の構成比率(mass%)
〔粉鉱石比〕:全粉鉱石の構成比率(mass%)
〔石灰石比〕:石灰石の構成比率(mass%)
〔返鉱比〕:返鉱の構成比率(mass%)
〔凝結材比〕:コークスの構成比率(mass%)
〔生石灰比〕:生石灰の構成比率(mass%)
α、δ、ε:吸収水分および付着水分項(係数)
β、γ:粘土質鉱物転化項(係数)
ζ、η、θ、ι、κ:焼結鉱製造用原料の構成比率項(係数)
λ:補正項
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