JP6538740B2

JP6538740B2 - Film winding machine and film winding method

Info

Publication number: JP6538740B2
Application number: JP2017041956A
Authority: JP
Inventors: 義幸串崎; 二宮　俊幸; 俊幸二宮; 香加藤; 沖中　聖治; 聖治沖中
Original assignee: Japan Steel Works Ltd
Current assignee: Japan Steel Works Ltd
Priority date: 2017-03-06
Filing date: 2017-03-06
Publication date: 2019-07-03
Anticipated expiration: 2037-03-06
Also published as: JP2018144951A

Description

本発明はフィルム巻き取り機とフィルム巻き取り方法に関し、特にターレット方式のフィルム巻き取り機において、フィルムを巻き取るコアを切り替えるための機構に関する。 The present invention relates to a film winding machine and a film winding method, and more particularly to a mechanism for switching a film winding core in a turret film winding machine.

製造ラインで成形されたフィルムは、下流側に設置されたフィルム巻き取り機で巻き取られる。フィルムの生産効率を高めるためには、フィルムが巻き取られたコアを空のコアに自動で切り替えることが望ましい。特許文献１，２には一対のアームが旋回軸の周りを旋回することでコアを切り替える機構が開示されている。このような機構はターレット方式と呼ばれている。コアを切り替える際はフィルムを切断し、下流側のフィルムの始端を空のコアに貼着する。フィルムの搬送を続けながらコアを切り替えることができるため、フィルムの生産効率を高めることができる。特許文献２，３には、フィルムに、コアに巻き取られた直後の位置で空気を吹き付ける気体噴射機構が開示されている。これによって、フィルムに同伴する空気が巻き取られた直後のフィルムに巻き込まれることが防止される。 The film formed in the production line is taken up by a film winding machine installed downstream. In order to increase the film production efficiency, it is desirable to automatically switch the film wound core to an empty core. Patent Documents 1 and 2 disclose a mechanism for switching the core by pivoting a pair of arms around a pivot axis. Such a mechanism is called a turret system. When switching the core, the film is cut and the downstream end of the film is attached to the empty core. Since the core can be switched while continuing the transport of the film, the production efficiency of the film can be enhanced. Patent Documents 2 and 3 disclose a gas injection mechanism that blows air to a film at a position immediately after being wound around a core. This prevents the air entrained in the film from being caught in the film immediately after being taken up.

特開２００８−２３０７２３号公報JP 2008-230723 A 特開２０１３−１２９５４０号公報JP, 2013-129540, A 特開２００９−２８０３８４号公報JP, 2009-280384, A

特許文献１，２に記載されたターレット方式のフィルム巻き取り機は、フィルムの搬送を続けながらコアを切り替えることができる。しかし、フィルムをコアに貼着するために両面粘着テープなどを使用するため、コア上に段差が生じ、フィルムの位置ずれや皺が発生する可能性がある。特許文献２，３に記載されたフィルム巻き取り機は、巻き取られたフィルムに空気を吹き付けているが、コアの切り替え時には空気は利用されていない。 The turret type film winding machine described in Patent Literatures 1 and 2 can switch the core while continuing the transport of the film. However, since a double-sided pressure-sensitive adhesive tape or the like is used to attach the film to the core, a step may be generated on the core, which may cause positional displacement or wrinkles of the film. Although the film winding machine described in Patent Documents 2 and 3 blows air onto the wound film, air is not used when switching the core.

本発明は、フィルムの搬送を継続しかつフィルムへの影響を抑えながら、フィルムを空のコアに巻き替えることができるフィルム巻き取り機を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a film winder capable of rewinding a film into an empty core while continuing film transport and suppressing the influence on the film.

本発明のフィルム巻き取り機は、搬送されるフィルムが選択的に巻き取られる２つのコアがそれぞれ装着される、回転可能な２つの巻き取り軸と、フィルムが、フィルムが巻き取られている第１のコアの上流側で、フィルムが巻き取られていない第２のコアに掛けまわされるように、２つのコアを切り替えるコア切り替え機構と、２つのコアの間に位置し、搬送中のフィルムを切断するカッターと、カッターと第２のコアとの間に位置し、カッターで切断されて第２のコアに巻きつけられるフィルムの始端に気体を吹き付ける気体噴射機構と、を有する。フィルムがカッターで切断されるときのカッターと第２のコアとの間におけるフィルムの搬送方向と、気体噴射機構から吐出される気体の吐出方向と、がなす角度θが１５°≦θ≦４５°である。 The film winding machine of the present invention comprises two rotatable winding shafts on which two cores to which a film to be conveyed is selectively wound are respectively attached, and a film on which the film is wound. On the upstream side of core 1, the core switching mechanism that switches the two cores so that the film is wound around the unwound second core, and the film being transported, located between the two cores It has a cutter for cutting, and a gas injection mechanism located between the cutter and the second core, for blowing a gas at the beginning of the film which is cut by the cutter and wound around the second core. The film forming direction between the cutter and the second core when the film is cut by the cutter and the discharge direction of the gas discharged from the gas jet mechanism make an angle θ of 15 ° ≦ θ ≦ 45 ° It is.

気体噴射機構から吹き付けられる気体は、カッターで切断されて第２のコアに巻きつけられるフィルムの始端をコア上に押し付ける。このため、コア上にフィルムの貼着のためのテープなどを配置する必要がなく、フィルムへの影響が抑えられる。従って、本発明によれば、フィルムの搬送を継続しかつフィルムへの影響を抑えながら、フィルムを空のコアに巻き替えることができるフィルム巻き取り機を提供することができる。 The gas blown from the gas jet mechanism presses on the core the beginning of the film which is cut with a cutter and wound around the second core. For this reason, it is not necessary to arrange the tape etc. for sticking of a film on a core, and the influence on a film is suppressed. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide a film winder capable of rewinding the film into an empty core while continuing the transportation of the film and suppressing the influence on the film.

本発明の一実施形態に係るフィルム巻き取り機の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the film winder which concerns on one Embodiment of this invention. 図１に示すフィルム巻き取り機の部分拡大図である。It is the elements on larger scale of the film winder shown in FIG. 気体噴射機構の斜視図である。It is a perspective view of a gas injection mechanism. フィルムの空のコアへの巻き替え方法を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the method of rewinding to the empty core of a film. フィルムの空のコアへの巻き替え方法を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the method of rewinding to the empty core of a film. フィルムの空のコアへの巻き替え方法を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the method of rewinding to the empty core of a film. 比較例のフィルム巻き取り機の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the film winder of a comparative example. 気体噴射機構とコアの近傍の気流の解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result of the gas injection mechanism and the airflow in the vicinity of a core. フィルム押え圧の解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result of a film pressing pressure.

以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。図１は本発明の一実施形態に係るフィルム巻き取り機１の概略構成図、図２は図１に示すフィルム巻き取り機の部分拡大図である。フィルム巻き取り機１はフィルム製造ライン（図示せず）の下流に設けられ、ポリエステル、ポリプロピレンなどで形成されたフィルムを巻き取る。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration view of a film winder 1 according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a partially enlarged view of the film winder shown in FIG. The film winder 1 is provided downstream of a film production line (not shown), and winds a film formed of polyester, polypropylene or the like.

フィルム巻き取り機１は、ベース２と、ベース２に回転可能に支持された一対のアーム（コア切り替え機構）３ａ，３ｂと、各アーム３ａ，３ｂの先端に回転可能に取り付けられた２つの巻き取り軸４ａ，４ｂと、を有している。アーム３ａ，３ｂは回転軸１５の周りを回転（旋回）可能である。巻き取り軸４ａ，４ｂには、フィルムＦが巻き取られるコア５ａ，５ｂが着脱可能に装着される。コア５ａ，５ｂは円筒形の外形を有し、厚紙、金属、木材、樹脂などで形成される。巻き取り軸４ａ，４ｂは中心軸４ｃ，４ｄの周りをモータ（図示せず）によって回転することができる。これによって、コア５ａ，５ｂも中心軸４ｃ，４ｄの周りを回転し、搬送されるフィルムＦを巻き取ることができる。巻き取り軸４ａ，４ｂの数は２つに限定されず、３つ以上の巻き取り軸を設けることもできる。 The film winding machine 1 includes a base 2, a pair of arms (core switching mechanisms) 3a and 3b rotatably supported by the base 2, and two rolls rotatably attached to the tips of the arms 3a and 3b. And a take-up shaft 4a, 4b. The arms 3a and 3b are rotatable (pivotable) around the rotation axis 15. The cores 5a and 5b on which the film F is wound are detachably mounted on the winding shafts 4a and 4b. The cores 5a and 5b have a cylindrical outer shape, and are formed of cardboard, metal, wood, resin or the like. The winding shafts 4a and 4b can be rotated by motors (not shown) around central axes 4c and 4d. As a result, the cores 5a and 5b can also rotate around the central axes 4c and 4d to wind up the transported film F. The number of winding shafts 4a and 4b is not limited to two, and three or more winding shafts may be provided.

搬送されるフィルムＦは常に一方のコア５ａまたは５ｂ（巻き取り軸４ａまたは４ｂ）だけに巻き取られ、そのコア５ａまたは５ｂに所定の長さのフィルムＦが巻き取られると、他方の空のコア５ｂまたは５ａ（巻き取り軸４ｂまたは４ａ）に切り替えられる。以下の説明ではフィルムＦが巻き取られているコアを第１のコア５ａと呼び、フィルムＦが巻き取られていない、すなわち空のコアを第２のコア５ｂと呼ぶ。第２のコア５ｂは、第１のコア５ａでフィルムＦを巻き取っているときは、フィルムＦの搬送方向Ｔに関し第１のコア５ａの下流側に位置し、コア５ａ，５ｂの切り換えが開始されるまでその位置で待機する。第１のコア５ａで所定の長さのフィルムＦが巻き取られコア５ａ，５ｂの切り換えが開始されると、コア切り替え機構であるアーム３ａ，３ｂの回動によって、第２のコア５ｂがフィルムＦの搬送方向Ｔに関し第１のコア５ａの上流側に移動し、フィルムＦが第２のコア５ｂに巻き取られる。 The film F to be conveyed is always wound only on one of the cores 5a or 5b (winding shaft 4a or 4b), and when the film F of a predetermined length is wound on the core 5a or 5b, the other empty It is switched to the core 5b or 5a (winding shaft 4b or 4a). In the following description, the core on which the film F is wound is referred to as a first core 5a, and the film F is not wound, ie, an empty core is referred to as a second core 5b. The second core 5b is located downstream of the first core 5a with respect to the transport direction T of the film F when the film F is wound up by the first core 5a, and switching of the cores 5a and 5b starts Wait at that position until it is done. When the film F having a predetermined length is wound on the first core 5a and switching of the cores 5a and 5b is started, the second core 5b is a film by the rotation of the arms 3a and 3b serving as the core switching mechanism. The film F is moved upstream of the first core 5a with respect to the transport direction T of F, and the film F is wound around the second core 5b.

２つのコア５ａ，５ｂの間には搬送中のフィルムＦを切断するカッター６が設けられている。カッター６は図示しない駆動装置によってフィルムＦの幅方向（図１において紙面と垂直な方向）に移動しながら、フィルムＦを幅方向に切断する。 A cutter 6 for cutting the film F being transported is provided between the two cores 5a and 5b. The cutter 6 cuts the film F in the width direction while moving in the width direction of the film F (direction perpendicular to the paper surface in FIG. 1) by a driving device (not shown).

カッター６と、フィルムＦの搬送方向Ｔに関し第１のコア５ａの下流側に位置する第２のコア５ｂと、の間には、気体噴射機構７が設けられている。気体噴射機構７はカッター６で切断されて第２のコア５ｂに巻きつけられるフィルムＦの始端Ｆ１（図６（ａ）参照）に気体を吹き付ける。気体の種類は特に限定されないが、本実施形態では空気が噴射される。図３（ａ）は気体噴射機構７の斜視図を示している。気体噴射機構７は、空気が吐出される円形の吐出開口８を備えた複数のノズル９と、ノズル９に空気を供給する空気供給機構１６と、を有している。ノズル９はフィルムＦの幅方向Ｗに均等な間隔で配列されている。図３（ｂ）に示すように、他の実施形態に係る気体噴射機構１０７は幅方向Ｗに延びるスリット１０を備えていてもよい。スリット１０はフィルムＦの全幅に渡って延びていることが望ましい。ノズル９は空気を比較的大きな速度で噴射することができる。スリット１０は、噴射される空気の速度は小さいが、空気の噴流をフィルム幅に渡って均一にフィルムＦに与えることができる。 A gas injection mechanism 7 is provided between the cutter 6 and the second core 5 b located downstream of the first core 5 a with respect to the transport direction T of the film F. The gas injection mechanism 7 sprays a gas on the start end F1 (see FIG. 6A) of the film F which is cut by the cutter 6 and wound around the second core 5b. The type of gas is not particularly limited, but in the present embodiment, air is injected. FIG. 3A shows a perspective view of the gas injection mechanism 7. The gas injection mechanism 7 has a plurality of nozzles 9 provided with circular discharge openings 8 from which air is discharged, and an air supply mechanism 16 for supplying air to the nozzles 9. The nozzles 9 are arranged at equal intervals in the width direction W of the film F. As shown in FIG. 3 (b), the gas injection mechanism 107 according to another embodiment may be provided with a slit 10 extending in the width direction W. It is desirable that the slits 10 extend over the entire width of the film F. The nozzle 9 can inject air at a relatively high speed. The slits 10 can apply a jet of air uniformly to the film F across the width of the film, although the velocity of the injected air is small.

カッター６と気体噴射機構７は支柱１１に取り付けられた回動アーム１２に支持されている。回動アーム１２は回転軸１３の周りを回転することができる。回動アーム１２にはさらにタッチロール１４が取り付けられている。カッター６と気体噴射機構７とタッチロール１４はコア５ａ，５ｂの切り替え時だけに使用される。従って、フィルムＦが第１のコア５ａに巻き取られているときは（図４（ａ），（ｂ），図５（ａ）参照）回動アーム１２が上方に回動し、カッター６と気体噴射機構７とタッチロール１４はフィルムＦと干渉しない位置に退避している。 The cutter 6 and the gas injection mechanism 7 are supported by a pivoting arm 12 attached to a support 11. The pivoting arm 12 can rotate around a rotation axis 13. The touch roll 14 is further attached to the pivoting arm 12. The cutter 6, the gas injection mechanism 7 and the touch roll 14 are used only when switching between the cores 5a and 5b. Therefore, when the film F is wound around the first core 5a (see FIGS. 4 (a) and (b), FIG. 5 (a)), the pivoting arm 12 pivots upward, and the cutter 6 and The gas jet mechanism 7 and the touch roll 14 are retracted to a position where they do not interfere with the film F.

次に、図４〜６を参照してコア５ａ，５ｂの切り替え方法を説明する。図４（ａ）を参照すると、回動アーム１２が上方に回動し、第１のコア５ａにフィルムＦが連続的かつ自動的に巻きつけられている。第１のコア５ａはフィルムＦの搬送方向Ｔに関して第２のコア５ｂの下流側にある。第２のコア５ｂは空のコアである。図４（ｂ）に示すように、第１のコア５ａに所定の長さのフィルムＦが巻き取られる。所定の長さは限定されないが、フィルムＦの用途や製造設備の能力に応じて、例えば数百ｍから数千ｍの範囲から選択することができる。次に、アーム３ａ，３ｂが図４（ｂ）における時計回り方向に回転し、図５（ａ）に示すように、２つのコア５ａ，５ｂが切り替えられる。具体的には、アーム３ａ，３ｂが、第２のコア５ｂが搬送中のフィルムＦに接触しフィルムＦを上方に持ち上げる位置まで、ほぼ１８０°回転する。これによって、フィルムＦは、第１のコア５ａの上流側で、フィルムＦが巻き取られていない第２のコア５ｂに掛けまわされる。この間、フィルムＦの搬送は継続したままである。次に、回動アーム１２が図５（ａ）における時計回り方向に回転し、図５（ｂ）に示すように、タッチロール１４を、カッター６の下流側で、搬送されるフィルムＦに押し付ける。これによって、カッター６と気体噴射機構７がフィルムＦに対して所定の位置にセットされる。次に、図６（ａ）に示すように、カッター６が作動し、フィルムＦを幅方向Ｗに切断する。これと同時に気体噴射機構７から空気が噴射され、図６（ｂ）に示すように、下流側のフィルムＦがその先端Ｆ１から第２のコア５ｂに巻きつけられる。これ以降、搬送されるフィルムＦは第２のコア５ｂに巻き取られる。フィルムＦの先端Ｆ１が確実に第２のコア５ｂに保持されるように、フィルムＦとコア５ａ，５ｂに予め静電付与を行ってもよい。フィルムＦが巻き取られた第１のコア５ａを巻き取り軸４ａから外し、新しいコア５ａを巻き取り軸４ａに装着する。回動アーム１２は反時計回りに退避位置まで回動する。フィルム巻き取り機１は図４（ａ）の状態に戻り、その後上述の動作を繰り返す。 Next, the method of switching between the cores 5a and 5b will be described with reference to FIGS. Referring to FIG. 4A, the pivoting arm 12 pivots upward, and the film F is continuously and automatically wound around the first core 5a. The first core 5 a is located downstream of the second core 5 b with respect to the transport direction T of the film F. The second core 5b is an empty core. As shown in FIG. 4B, the film F having a predetermined length is wound around the first core 5a. The predetermined length is not limited, but can be selected, for example, in the range of several hundred meters to several thousand meters, depending on the application of the film F and the capability of the manufacturing equipment. Next, the arms 3a and 3b rotate clockwise in FIG. 4 (b), and as shown in FIG. 5 (a), the two cores 5a and 5b are switched. Specifically, the arms 3a and 3b rotate approximately 180 ° to a position where the second core 5b contacts the film F being transported and lifts the film F upward. As a result, the film F is wound around the second core 5b on which the film F is not wound up, on the upstream side of the first core 5a. During this time, the transport of the film F is continued. Next, the pivoting arm 12 is rotated clockwise in FIG. 5 (a), and as shown in FIG. 5 (b), the touch roll 14 is pressed on the film F conveyed on the downstream side of the cutter 6 . Thus, the cutter 6 and the gas injection mechanism 7 are set at predetermined positions with respect to the film F. Next, as shown in FIG. 6A, the cutter 6 operates to cut the film F in the width direction W. At the same time, air is injected from the gas injection mechanism 7, and the film F on the downstream side is wound around the second core 5b from the tip F1 as shown in FIG. 6 (b). After this, the film F to be conveyed is taken up by the second core 5b. The film F and the cores 5a and 5b may be electrostatically applied in advance so that the front end F1 of the film F is reliably held by the second core 5b. The first core 5a on which the film F is wound is removed from the winding shaft 4a, and the new core 5a is mounted on the winding shaft 4a. The pivoting arm 12 pivots counterclockwise to the retracted position. The film winder 1 returns to the state shown in FIG. 4 (a) and then repeats the above operation.

このように、本実施形態では第２のコア５ｂで巻き取られるフィルムＦの始端Ｆ１を空気の噴流で第２のコア５ｂに押し付けるため、段差の原因となる接着テープなどをフィルムＦと第２のコア５ｂの間に介在させる必要がない。このため、フィルムＦの皺や折れが生じにくい。図７は、空気の噴流ではなくタッチロール２４を用いてコア５ａ，５ｂの切り替えを行う比較例を示している。同図に示す構成では、タッチロール２４をフィルムＦの搬送方向Ｔに関しコア５ｂの下流側からコア５ｂに押し付け、コア５ｂとタッチロール１４でフィルムＦをニップする。フィルムＦとコア５ｂに予め静電付与を行うことで、カッター６で切断されたフィルムＦの始端Ｆ１がコア５ｂに引き寄せられ、フィルムＦがコア５ｂに巻きつけられる。しかし、この構成では、フィルムＦが、コア５ｂとタッチロール２４のニップ部を通過する際の摩擦力によって、傷などの損傷を受ける可能性がある。特に、フィルムＦの搬送速度が３００ｍ／ｍｉｎ以上の場合、その可能性が高まる。これに対して本実施形態では空気の噴流でフィルムＦを第２のコア５ｂに押し付けるため、フィルムＦにダメージを与える可能性が小さい。 As described above, in the present embodiment, since the start end F1 of the film F wound by the second core 5b is pressed against the second core 5b by the jet of air, the adhesive tape or the like that causes the step is the film F and the second There is no need to intervene between the core 5b of For this reason, wrinkles and breakage of the film F are less likely to occur. FIG. 7 shows a comparative example in which the cores 5a and 5b are switched using the touch roll 24 instead of the jet of air. In the configuration shown in the figure, the touch roll 24 is pressed against the core 5 b from the downstream side of the core 5 b in the transport direction T of the film F, and the film 5 is nipped by the core 5 b and the touch roll 14. By electrostatically applying the film F and the core 5b in advance, the start end F1 of the film F cut by the cutter 6 is attracted to the core 5b, and the film F is wound around the core 5b. However, in this configuration, the film F may be damaged such as a flaw by the frictional force when passing through the nip portion between the core 5 b and the touch roll 24. In particular, when the transport speed of the film F is 300 m / min or more, the possibility is increased. On the other hand, in the present embodiment, since the film F is pressed against the second core 5b by the jet of air, the possibility of damaging the film F is small.

フィルムＦの始端Ｆ１を空気の噴流で第２のコア５ｂに押し付ける場合、噴流のフィルム押え圧をできるだけ大きくし、かつ幅方向Ｗでできるだけ均一化することが望ましい。そのためには、２つのコア５ａ，５ｂの間におけるフィルムＦの搬送方向Ｔと、気体噴射機構７から吐出される空気の吐出方向と、がなす角度θ（図２参照）が重要となる。図８（ａ）は、第２のコア５ｂの回転方向に対してほぼ直角な方向から空気を噴きつけた場合の気体噴射機構７と第２のコア５ｂの周辺の気流の速度分布を示している（以下、実施例１という）。図８（ｂ）は第２のコア５ｂの回転方向に沿った方向から空気を噴きつけた場合の気体噴射機構７と第２のコア５ｂの周辺の気流の速度分布を示している（以下、実施例２という）。第２のコア５ｂの回転方向に沿った方向を順方向という場合があり、順方向は０°≦θ＜９０°と同義である。速度分布の計算には気流解析ソフト『Solidworks simulation2015』を用いた（以下、すべての解析において、『Solidworks simulation2015』を使用した）。 When the leading end F1 of the film F is pressed against the second core 5b with a jet of air, it is desirable to make the film pressing pressure of the jet as large as possible and to make it as uniform as possible in the width direction W. For that purpose, an angle θ (see FIG. 2) formed by the transport direction T of the film F between the two cores 5a and 5b and the discharge direction of the air discharged from the gas injection mechanism 7 is important. FIG. 8 (a) shows the velocity distribution of the air flow around the gas injection mechanism 7 and the second core 5b when air is blown from a direction substantially perpendicular to the rotation direction of the second core 5b. (Hereinafter referred to as Example 1). FIG. 8 (b) shows the velocity distribution of the air flow around the gas injection mechanism 7 and the second core 5b when air is jetted from the direction along the rotation direction of the second core 5b (hereinafter, referred to as Example 2). The direction along the rotation direction of the second core 5b may be referred to as the forward direction, and the forward direction is synonymous with 0 ° ≦ θ <90 °. The airflow analysis software "Solidworks simulation 2015" was used to calculate the velocity distribution (hereinafter, "Solidworks simulation 2015" was used in all the analysis).

図８（ａ）に示す実施例１では、空気の噴流の一部が第２のコア５ｂの回転方向と逆方向に流れ込み、フィルム随伴流と衝突している。フィルム随伴流とは、フィルム表面の摩擦力によってフィルム表面に随伴され、フィルムＦの搬送方向Ｔと同じ方向に進む空気流である。ただし、本実施例では噴流の一部が順方向に流れているため、空気の噴流でフィルムＦを第２のコア５ｂに押し付ける効果は得られる。一方、図８（ｂ）に示す実施例２では、空気流の噴流のほとんどが第２のコア５ｂの回転方向に沿って順方向に流れるため、フィルム随伴流との衝突が発生せず、第２のコア５ｂの回転方向と逆方向に流れる気流が存在しない。 In Example 1 shown to Fig.8 (a), a part of jet stream of air flows in the reverse direction to the rotation direction of the 2nd core 5b, and has collided with the film accompanying flow. The film accompanying flow is an air flow carried along the film surface by the frictional force of the film surface and traveling in the same direction as the transport direction T of the film F. However, in the present embodiment, since a part of the jet flows in the forward direction, the effect of pressing the film F against the second core 5b by the jet of air is obtained. On the other hand, in the second embodiment shown in FIG. 8 (b), most of the jet stream of the air flow in the forward direction along the rotation direction of the second core 5b, so no collision with the accompanying film flow occurs. There is no air flow flowing in the direction opposite to the rotation direction of the core 5b of No.2.

図９（ａ）には実施例１での、図９（ｂ）には実施例２でのフィルム押え圧を示す。縦軸はゲージ圧（絶対圧−大気圧）でのフィルム押え圧を示し、横軸は無次元のフィルム幅を示している。いずれの例でも、ノズル９の直下にフィルム押え圧のピークが生じている。実施例１では、ノズル９の直下以外でのフィルム押え圧が小さく、また、ノズル９の直下のピーク値に１５Ｐａ程度のばらつきが生じている。これはフィルム随伴流により空気の噴流が若干乱されたためであると考えられる。これに対して実施例２では、ノズル９の直下以外でのフィルム押え圧が比較例１より全体的に大きく、かつノズル９の直下のフィルム押え圧のピークがほぼ均一である。これより、順方向の速度成分が多いほうが、大きなフィルム押え圧を得られることがわかる。図示は省略するが、第２のコア５ｂの回転方向と逆方向に空気の噴流が流れる場合、空気の噴流のほとんどが第２のコア５ｂの回転方向と逆方向に流れ込み、フィルム随伴流と衝突し、噴流のエネルギーが大きく低減することになる。以上のことから、角度θは少なくとも０°≦θ＜９０°の条件を満たすことが好ましい。 FIG. 9A shows the film holding pressure in the first embodiment, and FIG. 9B shows the film holding pressure in the second embodiment. The vertical axis indicates the film holding pressure at gauge pressure (absolute pressure-atmospheric pressure), and the horizontal axis indicates the dimensionless film width. In any of the examples, a peak of the film pressure is generated immediately below the nozzle 9. In the first embodiment, the film pressing pressure other than immediately below the nozzle 9 is small, and the peak value immediately below the nozzle 9 has a variation of about 15 Pa. This is considered to be because the jet of air was somewhat disturbed by the accompanying film flow. On the other hand, in Example 2, the film pressing pressure at locations other than immediately below the nozzle 9 is generally larger than that of Comparative Example 1, and the peak of the film pressing pressure immediately below the nozzle 9 is substantially uniform. From this, it can be seen that a larger film pressing pressure can be obtained when the speed component in the forward direction is larger. Although illustration is omitted, when the jet of air flows in the direction opposite to the rotation direction of the second core 5b, most of the jet of air flows in the direction opposite to the rotation direction of the second core 5b and collides with the accompanying film flow And the energy of the jet will be greatly reduced. From the above, it is preferable that the angle θ satisfy the condition of at least 0 ° ≦ θ <90 °.

表１は、角度θを種々に変更した際のフィルム押え圧のフィルム幅方向Ｗの平均値を示す。Ｌ／Ｄ（後述）は１２とした。θ＝１２０°のケースでは、空気の噴流が第２のコア５ｂの回転と逆方向に流れ、その他のケースでは空気の噴流が第２のコア５ｂの回転と順方向に流れる。空気の噴流が第２のコア５ｂの回転と順方向に流れる場合、逆方向に流れる場合に対して、平均押し付け圧が最大で２．２倍向上することがわかる。また、解析で求めたフィルム押え圧が４０Ｐａ以上である場合、実験においてフィルムＦの折れや皺の発生がなく、フィルムＦを良好に巻き取ることができた。以上より、角度θは１５°≦θ≦４５°であることがさらに好ましい。 Table 1 shows the average value in the film width direction W of the film pressing pressure when the angle θ is changed variously. The L / D (described later) was 12. In the case of θ = 120 °, the jet of air flows in the opposite direction to the rotation of the second core 5b, and in the other case, the jet of air flows in the forward direction of the rotation of the second core 5b. It can be seen that when the jet of air flows in the forward direction of the rotation of the second core 5b, the average pressing pressure is improved 2.2 times at the maximum compared to the case of flowing in the reverse direction. Moreover, when the film pressing pressure calculated | required by analysis is 40 Pa or more, in the experiment, generation | occurrence | production of a fold and wrinkles of the film F did not occur, but the film F was able to be wound up favorably. From the above, it is more preferable that the angle θ be 15 ° ≦ θ ≦ 45 °.

次に、フィルム押え圧を適正化するため、ノズル９の吐出開口８の直径Ｄに対する、ノズル９とフィルムＦとの間の、空気の吐出方向における距離Ｌの比であるＬ／Ｄの好適な範囲を検討した。空気の吐出方向はノズル９の長軸方向と同義である。Ｌ／Ｄを種々に変化させて、フィルム押え圧を計算した。角度θは３０°とした。表２に、Ｌ／Ｄを変化させた場合の平均フィルム押え圧の解析結果を示す。Ｌ／Ｄが４以下の場合、平均フィルム押え圧が低下する。これは、ノズル９から噴射される空気の噴流と、フィルムＦに衝突してノズル９の方向に戻る空気の噴流とが干渉するためである。一方、Ｌ／Ｄが大きい場合、ノズル９とフィルムＦとの間の距離Ｌが大きくなるため、平均フィルム押え圧が低下する。平均フィルム押え圧を４０Ｐａ以上とするためには、Ｌ／Ｄを６以上、１０以下とすることが望ましい。また、フィルムＦの搬送速度が５００ｍ／ｍｉｎ以上の場合には、平均押え圧を４５Ｐａ以上とするのが望ましいことが実験から判明しており、この場合、Ｌ／Ｄを６以上、８以下とすることが望ましい。 Next, in order to optimize the film holding pressure, it is preferable to set L / D which is the ratio of the distance L between the nozzle 9 and the film F in the discharge direction of air to the diameter D of the discharge opening 8 of the nozzle 9. The scope was examined. The discharge direction of the air is the same as the long axis direction of the nozzle 9. Film hold pressure was calculated by varying L / D. The angle θ was 30 °. Table 2 shows the analysis results of the average film holding pressure when L / D was changed. When L / D is 4 or less, the average film holding pressure decreases. This is because the jet of air jetted from the nozzle 9 interferes with the jet of air colliding with the film F and returning in the direction of the nozzle 9. On the other hand, when L / D is large, the distance L between the nozzle 9 and the film F becomes large, so the average film holding pressure decreases. In order to set the average film holding pressure to 40 Pa or more, it is desirable to set L / D to 6 or more and 10 or less. In addition, it has been found from experiments that it is desirable to set the average pressing pressure to 45 Pa or more when the transport speed of the film F is 500 m / min or more. In this case, L / D is 6 or more and 8 or less. It is desirable to do.

１フィルム巻き取り機
３ａ，３ｂアーム
４ａ，４ｂ巻き取り軸
５ａ第１のコア
５ｂ第２のコア
６カッター
７気体噴射機構
８吐出開口
９ノズル
１０スリット
１２回動アーム
１４タッチロール
Ｆフィルム DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 film winding machine 3a, 3b arm 4a, 4b winding shaft 5a 1st core 5b 2nd core 6 cutter 7 gas injection mechanism 8 discharge opening 9 nozzle 10 slit 12 rotation arm 14 touch roll F film

Claims

搬送されるフィルムが選択的に巻き取られる２つのコアがそれぞれ装着される、回転可能な２つの巻き取り軸と、
前記フィルムが、前記フィルムが巻き取られている第１のコアの上流側で、前記フィルムが巻き取られていない第２のコアに掛けまわされるように、前記２つのコアを切り替えるコア切り替え機構と、
前記２つのコアの間に位置し、搬送中の前記フィルムを切断するカッターと、
前記カッターと前記第２のコアとの間に位置し、前記カッターで切断されて前記第２のコアに巻きつけられる前記フィルムの始端に気体を吹き付ける気体噴射機構と、を有し、
前記フィルムが前記カッターで切断されるときの前記カッターと前記第２のコアとの間における前記フィルムの搬送方向と、前記気体噴射機構から吐出される気体の吐出方向と、がなす角度θが１５°≦θ≦４５°であるフィルム巻き取り機。 Two rotatable take-up shafts on which are mounted respectively two cores on which the film to be conveyed is selectively taken up;
A core switching mechanism for switching the two cores such that the film is wound around a second core on which the film is not wound on the upstream side of the first core on which the film is wound ,
A cutter located between the two cores and cutting the film being transported;
A gas injection mechanism located between the cutter and the second core, for blowing a gas to the start end of the film which is cut by the cutter and wound around the second core ;
The transport direction of the film between the cutter and the second core when the film is cut by the cutter and the discharge direction of the gas discharged from the gas injection mechanism make an angle θ of 15 A film winder where ° ≦ θ ≦ 45 ° .

前記気体噴射機構は、前記フィルムの幅方向に配列され前記気体が吐出される複数のノズルを有し、前記ノズルは円形の吐出開口を有し、前記吐出開口の直径Ｄと、前記吐出開口から前記２つのコアの間を搬送される前記フィルムまでの、前記気体の吐出方向における距離Ｌとの間に、６≦Ｌ／Ｄ≦１０の関係が成り立つ、請求項１に記載のフィルム巻き取り機。 The gas injection mechanism has a plurality of nozzles arranged in the width direction of the film to discharge the gas, the nozzle has a circular discharge opening, and the diameter D of the discharge opening and the discharge opening The film winder according to claim 1, wherein a relationship of 6 ≦ L / D ≦ 10 holds between the distance L in the discharge direction of the gas to the film transported between the two cores. .

前記直径Ｄと前記距離Ｌとの間に、６≦Ｌ／Ｄ≦８の関係が成り立つ、請求項２に記載のフィルム巻き取り機。 The film winder according to claim 2 , wherein a relationship of 6 ≦ L / D ≦ 8 holds between the diameter D and the distance L. 4.

前記気体噴射機構は、前記フィルムの幅方向に延び前記気体が吐出されるスリットを有する、請求項１に記載のフィルム巻き取り機。 The film winder according to claim 1, wherein the gas injection mechanism has a slit extending in the width direction of the film and from which the gas is discharged.

フィルムを搬送し第１のコアの上流側で第２のコアに掛けまわしながら、前記フィルムを前記第１のコアで巻き取ることと、
前記第１のコアと前記第２のコアとの間で、搬送中の前記フィルムをカッターで切断することと、
前記カッターと前記第２のコアとの間で、前記カッターで切断されて前記第２のコアに巻きつけられる前記フィルムの始端に気体を吹き付けることと、を有し、
前記フィルムが前記カッターで切断されるときの前記カッターと前記第２のコアとの間における前記フィルムの搬送方向と、前記気体の吐出方向と、がなす角度θが１５°≦θ≦４５°であるフィルム巻き取り方法。 Winding the film around the first core while conveying the film and putting the film on the second core upstream of the first core;
Cutting the film being conveyed between the first core and the second core with a cutter;
In between it said cutter second core, have a, and blowing a gas to the starting end of the film that is cut by the cutter is wound the second core,
An angle θ formed by the film transport direction between the cutter and the second core when the film is cut by the cutter and the discharge direction of the gas is 15 ° ≦ θ ≦ 45 ° Some film winding methods.