JP6525225B2

JP6525225B2 - Reactor

Info

Publication number: JP6525225B2
Application number: JP2018211533A
Authority: JP
Inventors: 慎太郎南原; 崇志高田; 和嗣草別
Original assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd; AutoNetworks Technologies Ltd; Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd; AutoNetworks Technologies Ltd; Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2018-11-09
Filing date: 2018-11-09
Publication date: 2019-06-05
Anticipated expiration: 2035-08-20
Also published as: JP2019050409A

Description

本発明は、リアクトルなどの磁気部品の構成部材に適した複合材料成形体、及びこの複合材料成形体を備えるリアクトルに関する。特に、低損失なリアクトルを構築できる複合材料成形体に関する。 The present invention relates to a composite material compact suitable for a component of a magnetic component such as a reactor, and a reactor including the composite material compact. In particular, the present invention relates to a composite material molded body capable of constructing a low loss reactor.

自動車、電気機器、産業機械などの各種製品の部品として、磁気部品が使用されている。磁気部品は、巻線を巻回してなるコイルと、コイルが配置される磁性コアとを備える。磁気部品の具体例としては、例えば、リアクトル、チョークコイル、トランス、モータなどが挙げられる。 Magnetic parts are used as parts of various products such as automobiles, electric devices, and industrial machines. The magnetic component includes a coil formed by winding a winding and a magnetic core in which the coil is disposed. As a specific example of a magnetic component, a reactor, a choke coil, a transformer, a motor etc. are mentioned, for example.

上記磁性コアの少なくとも一部として、例えば、特許文献１に示すリアクトルでは、磁性体粉末と樹脂とを含む複合材料（複合材料成形体）で構成されるコア片が用いられている。このコア片は、コイルの内側に挿通されるコイル配置部（内側コア部）と、コイル配置部に一体に成形され、コイルの端面の少なくとも一部を覆うようにコイルの外側に配置される露出部（外側コア部）とを備える。このコア片の製造は、磁性体粉末と樹脂との混合物を金型に充填し、樹脂を固化（硬化）して行われる。金型には、コア片の型抜方向がコイル配置部の長手方向に沿った方向、即ちコイルで励磁される磁束に平行な方向となる金型を用いる。 For example, in a reactor shown in Patent Document 1 as at least a part of the magnetic core, a core piece composed of a composite material (composite material molded body) containing magnetic powder and a resin is used. The core piece is integrally formed with the coil placement portion (inner core portion) inserted inside the coil and the coil placement portion, and is exposed outside the coil so as to cover at least a part of the end face of the coil. And an outer core portion. The core pieces are produced by filling a mixture of magnetic powder and resin in a mold and solidifying (hardening) the resin. As a mold, a mold is used in which the direction of mold removal of the core piece is the direction along the longitudinal direction of the coil arrangement portion, that is, the direction parallel to the magnetic flux excited by the coil.

特開２０１４−２３９１２０号公報JP 2014-239120 A

複合材料成形体で構成されるコアを備えるリアクトルの更なる低損失化が望まれている。 It is desired to further reduce the loss of a reactor provided with a core formed of a composite material compact.

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、その目的の一つは、低損失なリアクトルを構築できる複合材料成形体を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described circumstances, and one of its purposes is to provide a composite material molded body capable of constructing a low loss reactor.

本発明の他の目的は、上記複合材料成形体を備えるリアクトルを提供する。 Another object of the present invention is to provide a reactor comprising the above-mentioned composite material compact.

本発明の一態様に係る複合材料成形体は、軟磁性粉末と前記軟磁性粉末を分散した状態で内包する樹脂とを含む。複合材料成形体は、複合材料成形体を成形する金型の分割面に対応したパーティングラインと、コイルの内側に配置される内側コア部とを備える。内側コア部の表面のうち、コイルで内側コア部に励磁した磁束の周方向に沿った面を周回面とするとき、パーティングラインは、周回面の周方向を分断するように形成されている。 The composite material molded body according to an aspect of the present invention includes a soft magnetic powder and a resin that encapsulates the soft magnetic powder in a dispersed state. The composite material compact includes a parting line corresponding to a parting surface of a mold for molding the composite material compact, and an inner core portion disposed inside the coil. When the surface of the inner core portion along the circumferential direction of the magnetic flux excited to the inner core portion by the coil is taken as the circumferential surface, the parting line is formed to divide the circumferential direction of the circumferential surface .

本発明の一態様に係るリアクトルは、巻線を巻回してなるコイルと、コイルが配置される磁性コアとを備える。磁性コアの少なくとも一部は、上記本発明の一態様に係る複合材料成形体を備える。 A reactor according to an aspect of the present invention includes a coil formed by winding a winding and a magnetic core in which the coil is disposed. At least a portion of the magnetic core comprises the composite material compact according to one aspect of the present invention.

上記複合材料成形体は、低損失なリアクトルを構築できる。 The composite material molded body can construct a low loss reactor.

上記リアクトルは、低損失である。 The reactor has a low loss.

実施形態１に係る複合材料成形体を示し、左図は外端面側から見た概略斜視図であり、右図は鎖交面側から見た概略斜視図である。The composite material molded object which concerns on Embodiment 1 is shown, the left figure is the schematic perspective view seen from the outer end surface side, the right figure is the schematic perspective view seen from the linkage surface side. 実施形態１に係るリアクトルを示し、上図は概略斜視図であり、下図は分解斜視図である。The reactor which concerns on Embodiment 1 is shown, an upper figure is a schematic perspective view, and the following figure is an exploded perspective view.

《本発明の実施形態の説明》
本発明者らは、コア片の型抜方向が内側コア部の長手方向に沿う金型を用いて製造した従来の複合材料成形体において、低損失化の阻害要因を調べた。その結果、以下の知見を得た。
（ｉ）複合材料成形体における型抜時の金型内面との摺接領域には、軟磁性粒子が展延して磁性粒子同士が導通する膜状の導通部が形成される。
一般に、複合材料成形体の樹脂の含有量は、軟磁性粉末を加圧成形してなる圧粉成形体に比べて多いため、型抜時に金型の内面との摺接により軟磁性粒子が展延し難く、圧粉成形体のような軟磁性粒子同士が導通する膜状の導通部が形成され難いと考えられていた。しかし、その複合材料成形体であっても導通部が形成される。
（ｉｉ）複合材料成形体の型抜方向は、コイルで励磁される磁束に平行な方向であるため、複合材料成形体の磁束と平行な全ての面には、導通部が形成され、磁束を中心とする周方向に沿って渦電流が流れる。
（ｉｉｉ）導通部の形成は、損失増加に影響を及ぼさず実質的に無視できる程度ではなく、損失増加に大きく影響を及ぼす、即ち、多大な渦電流損を生じさせるほどである。
（ｉｖ）導通部は、純鉄に比較して硬くて展延し難いＦｅ基合金粒子を備える軟磁性粉末の場合であっても形成される。
本発明者らは、これらの知見に基いて、複合材料成形体の製造方法、具体的には型抜方向を鋭意検討することで、本発明を完成するに至った。最初に本発明の実施態様を列記して説明する。 Description of the embodiment of the present invention
The inventors of the present invention investigated factors that inhibit the loss reduction in a conventional composite material molded body manufactured using a mold in which the die-cutting direction of the core piece is along the longitudinal direction of the inner core portion. As a result, the following findings were obtained.
(I) In the sliding contact area with the inner surface of the mold at the time of mold removal in the composite material molded body, the soft magnetic particles are spread to form a film-like conductive portion in which the magnetic particles are conducted.
Generally, since the resin content of the composite material molded body is larger than that of a powder compacted body formed by pressure molding soft magnetic powder, soft magnetic particles are spread by sliding contact with the inner surface of the mold at the time of die removal. It has been considered that it is difficult to form a film-like conductive portion in which soft magnetic particles such as a powder compacting body are difficult to spread. However, even in the case of the composite material compact, the conductive portion is formed.
(Ii) Since the demolding direction of the composite material molded body is a direction parallel to the magnetic flux excited by the coil, a conducting portion is formed on all the surfaces parallel to the magnetic flux of the composite material molded body, Eddy current flows along the central circumferential direction.
(Iii) The formation of the conductive portion does not affect the increase of the loss and is not substantially negligible, but has a large effect on the increase of the loss, that is, a large amount of eddy current loss.
(Iv) The conductive portion is formed even in the case of soft magnetic powder comprising Fe-based alloy particles which are harder and less likely to spread as compared to pure iron.
Based on these findings, the present inventors have completed the present invention by intensively examining the method for producing a composite material molded body, specifically, the direction of die removal. First, the embodiments of the present invention will be listed and described.

（１）本発明の一態様に係る複合材料成形体は、軟磁性粉末と前記軟磁性粉末を分散した状態で内包する樹脂とを含む。複合材料成形体は、複合材料成形体を成形する金型の分割面に対応したパーティングラインと、コイルの内側に配置される内側コア部とを備える。内側コア部の表面のうち、コイルで内側コア部に励磁した磁束の周方向に沿った面を周回面とするとき、パーティングラインは、周回面の周方向を分断するように形成されている。 (1) A composite material molded body according to an aspect of the present invention includes a soft magnetic powder and a resin that encapsulates the soft magnetic powder in a dispersed state. The composite material compact includes a parting line corresponding to a parting surface of a mold for molding the composite material compact, and an inner core portion disposed inside the coil. When the surface of the inner core portion along the circumferential direction of the magnetic flux excited to the inner core portion by the coil is taken as the circumferential surface, the parting line is formed to divide the circumferential direction of the circumferential surface .

上記の構成によれば、低損失なリアクトルを構築できる。磁束の周方向に沿った周回面にその周方向に沿って流れる渦電流を流れ難く、ひいては遮断できて、渦電流損を低減できるからである。型抜方向が磁束と平行である内側コア部は、その周回面の全面が金型の内面との摺接領域である。そのため、軟磁性粒子が展延して軟磁性粒子同士が導通する膜状の導通部が周回面の全面に形成される。その導通部により、周回面の周方向に沿って渦電流が流れるため、渦電流損が増大していた。これに対して、上記の構成では、周回面の周方向を分断するようにパーティングラインが形成されているため、周回面の全面が摺接領域にならず、パーティングラインを挟んで一方と他方の各々には摺接領域とならない非摺接領域が形成される。型抜方向は、パーティングラインと直交する方向だからである。この非摺接領域は、実質的に導通部が形成されておらず、周回面の周方向に沿って流れる渦電流を分断できるため、渦電流損を低減できる。 According to the above configuration, a low loss reactor can be constructed. It is difficult to flow the eddy current flowing along the circumferential direction on the circumferential surface along the circumferential direction of the magnetic flux, and it is possible to cut off the eddy current, thereby reducing the eddy current loss. The inner core portion whose demolding direction is parallel to the magnetic flux is a sliding contact area with the inner surface of the mold, the entire surface of the circumferential surface. Therefore, the soft magnetic particles are spread, and a film-like conductive portion in which the soft magnetic particles are conducted is formed on the entire surface of the circumferential surface. Since the eddy current flows along the circumferential direction of the revolving surface by the conduction portion, the eddy current loss is increased. On the other hand, in the above configuration, the parting line is formed so as to divide the circumferential direction of the circumferential surface, and therefore the entire circumferential surface does not become a sliding contact region, and A non-sliding area which is not a sliding contact area is formed in each of the other. This is because the die-cutting direction is the direction orthogonal to the parting line. In this non-sliding region, the conductive portion is not substantially formed, and the eddy current flowing along the circumferential direction of the circumferential surface can be divided, so that the eddy current loss can be reduced.

（２）上記複合材料成形体の一形態として、パーティングライン上の少なくとも一部に形成された樹脂の再溶融痕を備えることが挙げられる。 (2) As one form of the above-mentioned composite material molded body, it is possible to include re-melting marks of the resin formed on at least a part of the parting line.

上記の構成によれば、複合材料成形体をコイルに組み付けてリアクトルを構築した際、再溶融痕とコイルとの接触を抑制し易い。そのため、その接触に伴うコイルの巻線の導体やその表面に被覆されることがある絶縁被覆の損傷を抑制し易い。その上、再溶融痕とコイルとの間の間隔を十分に保つことができ、複合材料成形体とコイルとの間を絶縁し易い。再溶融痕は、パーティングラインに熱処理して形成されるため、複合材料成形体の表面から外側に向かって突出しているパーティングラインの突出高さに比較して低いからである。 According to said structure, when a composite material molded object is assembled | attached to a coil and a reactor is constructed, it is easy to suppress the contact with a re-melting mark and a coil. Therefore, it is easy to suppress damage to the conductor of coil winding of the coil accompanying the contact, and the insulation coating that may be coated on the surface. In addition, the distance between the remelted mark and the coil can be maintained sufficiently, and it is easy to insulate between the composite material compact and the coil. This is because the remelted marks are formed by heat treatment on the parting line, and therefore are lower than the protruding height of the parting line protruding outward from the surface of the composite material compact.

また、上記の構成によれば、複合材料成形体の表面を覆う樹脂との密着性（接合性）を高め易い。再溶融痕は熱処理して形成するため、その表面粗さは熱処理前に比べて粗くなり易く、再溶融痕に対する樹脂の接触面積を大きくできるからである。リアクトルの磁性コアとして複合材料成形体を用いる場合、複合材料成形体の表面にコイルとの間の絶縁性を高めるためにその表面に樹脂モールド部を形成することがある。 Moreover, according to said structure, it is easy to improve adhesiveness (bondability) with resin which covers the surface of a composite material molded object. Since the remelted marks are formed by heat treatment, the surface roughness is likely to be rougher than before the heat treatment, and the contact area of the resin with the remelted marks can be increased. When a composite material molded body is used as the magnetic core of the reactor, a resin mold portion may be formed on the surface of the composite material molded body in order to enhance the insulation between the coil and the surface of the composite material molded body.

更に、上記の構成によれば、軟磁性粉末の錆を抑制できる。仮に、パーティングラインにおいて軟磁性粉末が露出していても、再溶融痕の形成時のパーティングラインへの熱処理により、樹脂を流動させることができて、その露出した軟磁性粉末を樹脂に埋め込ませることができるからである。 Furthermore, according to the above configuration, rusting of the soft magnetic powder can be suppressed. Even if the soft magnetic powder is exposed in the parting line, the resin can be made to flow by heat treatment to the parting line at the time of formation of the remelting mark, and the exposed soft magnetic powder is embedded in the resin It is because it can be

（３）上記複合材料成形体の一形態として、パーティングライン上の少なくとも一部に形成された破断痕を備えることが挙げられる。 (3) As one form of the above-mentioned composite material molded body, it is possible to include breakage marks formed on at least a part of the parting line.

上記の構成によれば、複合材料成形体をコイルに組み付けてリアクトルを構築した際、コイル又はコイルの絶縁被覆の損傷を抑制し易い上に、複合材料成形体とコイルとの間を絶縁し易い。また、複合材料成形体の表面を覆う樹脂との密着性（接合性）を高め易い。 According to the above configuration, when the composite material compact is assembled to the coil to construct a reactor, damage to the coil or the insulation coating of the coil can be easily suppressed, and the composite material compact can be easily insulated from the coil. . Moreover, it is easy to improve the adhesiveness (bonding property) with the resin covering the surface of the composite material molded body.

（４）上記複合材料成形体の一形態として、並列して位置される一対の内側コア部と、コイルの外側に配置され、これら両内側コア部をつなぐ外側コア部とを備えることが挙げられる。この場合、パーティングラインが形成される周回面は、一対の内側コア部の並列方向に直交している。 (4) As one mode of the above-mentioned composite material molded body, a pair of inner core portions positioned in parallel and an outer core portion disposed on the outside of the coil and connecting both inner core portions may be mentioned. . In this case, the circumferential surface on which the parting line is formed is orthogonal to the parallel direction of the pair of inner core portions.

上記の構成によれば、渦電流が流れ難く、低損失なリアクトルを構築できる。 According to the above configuration, it is possible to construct a low loss reactor in which eddy current does not easily flow.

（５）上記複合材料成形体の一形態として、軟磁性粉末が、Ｓｉを１．０質量％以上８．０質量％以下含むＦｅ基合金の軟磁性粒子を含むことが挙げられる。 (5) As one mode of the above-mentioned composite material molded body, it is mentioned that the soft magnetic powder contains soft magnetic particles of an Fe-based alloy containing 1.0% by mass or more and 8.0% by mass or less of Si.

Ｓｉを１．０質量％以上含むＦｅ基合金は、電気抵抗率が高く渦電流損を低減し易い。その上に、純鉄に比較して硬いため、製造過程で歪が導入され難いためヒステリシス損を低減し易いことから、鉄損をより低減できる。Ｓｉを８．０質量％以下含むＦｅ基合金は、Ｓｉの量が過度に多すぎず、低損失と高飽和磁化とを両立させ易い。 An Fe-based alloy containing 1.0% by mass or more of Si has a high electrical resistivity and easily reduces eddy current loss. Furthermore, since it is harder than pure iron, it is difficult to introduce distortion in the manufacturing process, and thus hysteresis loss can be easily reduced, so that iron loss can be further reduced. An Fe-based alloy containing 8.0% by mass or less of Si does not have an excessively large amount of Si, and easily achieves both low loss and high saturation magnetization.

（６）上記複合材料成形体の一形態として、軟磁性粉末の複合材料成形体全体に対する含有量が、３０体積％以上８０体積％以下であることが挙げられる。 (6) As one form of the above-mentioned composite material compact, it is mentioned that content of soft magnetism powder to the whole composite material compact is 30 volume% or more and 80 volume% or less.

上記含有量が３０体積％以上であれば、磁性成分の割合が十分に高いため、この複合材料成形体を用いてリアクトルを構築した場合、飽和磁化を高め易い。上記含有量が多いほど樹脂の含有量が少ないため、上記摺接領域では粒子同士が導通した導通部を形成し易い。しかし、上記非摺接領域を有することで、渦電流損を低減できる。上記含有量が８０体積％以下であれば、磁性成分の割合が過度に高過ぎないため、軟磁性粒子同士の絶縁性を高められ、渦電流損を低減できる。 If the content is 30% by volume or more, the proportion of the magnetic component is sufficiently high, so when the reactor is constructed using this composite material molded body, it is easy to increase the saturation magnetization. Since the content of the resin decreases as the content increases, it is easy to form a conductive portion in which the particles are conductive in the sliding contact region. However, the eddy current loss can be reduced by having the non-sliding region. If the content is 80% by volume or less, the proportion of the magnetic component is not excessively high, so the insulation between soft magnetic particles can be enhanced, and eddy current loss can be reduced.

（７）上記複合材料成形体の一形態として、軟磁性粉末の平均粒径が、５μｍ以上３００μｍ以下であることが挙げられる。 (7) As one form of the above-mentioned composite material molded body, it is mentioned that the average particle diameter of the soft magnetic powder is 5 μm or more and 300 μm or less.

軟磁性粉末の平均粒径が５μｍ以上であれば、凝集し難く粉末粒子間に十分に樹脂を介在させ易いため渦電流損を低減し易い。軟磁性粉末の平均粒径が３００μｍ以下であれば、過度に大きくないため、粉末粒子自体の渦電流損を低減でき、ひいては複合材料成形体の渦電流損を低減できる。その上、充填率を高められて複合材料成形体の飽和磁化を高め易い。 If the average particle diameter of the soft magnetic powder is 5 μm or more, aggregation is difficult, and resin is easily intervened between the powder particles, so that eddy current loss is easily reduced. If the average particle size of the soft magnetic powder is not more than 300 μm, the eddy current loss of the powder particles themselves can be reduced because they are not excessively large, and hence the eddy current loss of the composite material compact can be reduced. In addition, the filling factor can be increased to easily increase the saturation magnetization of the composite material compact.

（８）本発明の一態様に係るリアクトルは、巻線を巻回してなるコイルと、コイルが配置される磁性コアとを備える。磁性コアの少なくとも一部は、上記（１）〜（７）のいずれか１つに記載の複合材料成形体を備える。 (8) A reactor according to one aspect of the present invention includes a coil formed by winding a winding and a magnetic core in which the coil is disposed. At least a portion of the magnetic core comprises the composite material compact according to any one of (1) to (7) above.

上記の構成によれば、渦電流損を効果的に低減できる上記複合材料成形体を備えるため、低損失である。 According to the above configuration, since the above-mentioned composite material molded body capable of effectively reducing the eddy current loss is provided, the loss is low.

《本発明の実施形態の詳細》
本発明の実施形態の詳細を、以下に図面を参照しつつ説明する。 << Details of the Embodiment of the Present Invention >>
The details of the embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

《実施形態１》
〔複合材料成形体〕
主に図１を参照して実施形態１に係る複合材料成形体１０を説明する。複合材料成形体１０は、軟磁性粉末と樹脂とを含む未固化の混合物の樹脂を固化（硬化）したものであり、代表的にはリアクトルに備わる磁性コアの少なくとも一部を構成する。リアクトルは、詳しくは後述するが、例えば、図２に示すコイル２と磁性コア３とを備える。ここでは、コイル２は、巻線２ｗを螺旋状に巻回した一対の巻回部２ａ、２ｂを互いに並列状態で接続してなる。磁性コア３は、同一の形状を有する二つのコア部材３０を組み合わせて環状に構成される。この両コア部材３０はいずれも、複合材料成形体１０で構成される。複合材料成形体１０は、金型のキャビティ内にゲートから流動性のある状態の複合材料を充填して樹脂を固化して作製する。複合材料成形体１０の主たる特徴とするところは、コイル２の内側に配置される内側コア部１１の磁束の周方向に沿った周回面を分断するようにパーティングライン１５が形成されている点にある。即ち、この複合材料成形体１０は、磁束に平行な分割面を有する金型、即ち型抜方向が磁束と直交する方向となる金型を用いて製造できる。以下、詳細を説明する。ここでは、コア部材３０をコイル２に組み付けてリアクトル１を構築し、リアクトル１を冷却ベースなどの設置対象に設置した際の設置対象側を下、設置対象の反対側を上として説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。 Embodiment 1
[Composite material molding]
The composite material molded body 10 according to the first embodiment will be described mainly with reference to FIG. Composite material molded body 10 is formed by solidifying (hardening) a resin of an unsolidified mixture containing soft magnetic powder and resin, and typically constitutes at least a part of a magnetic core provided in a reactor. The reactor includes, for example, the coil 2 and the magnetic core 3 shown in FIG. Here, the coil 2 is formed by connecting a pair of winding parts 2a and 2b in which the winding 2w is spirally wound in parallel to each other. The magnetic core 3 is formed in an annular shape by combining two core members 30 having the same shape. Both of these core members 30 are formed of the composite material compact 10. The composite material molded body 10 is manufactured by filling the composite material in a fluid state from the gate into the cavity of the mold and solidifying the resin. The main feature of the composite material compact 10 is that the parting line 15 is formed to divide the circumferential surface of the inner core portion 11 disposed inside the coil 2 along the circumferential direction of the magnetic flux. It is in. That is, the composite material molded body 10 can be manufactured using a mold having a dividing surface parallel to the magnetic flux, that is, a mold in which the demolding direction is perpendicular to the magnetic flux. Details will be described below. Here, the core member 30 is assembled to the coil 2 to construct the reactor 1, and the installation target side when the reactor 1 is installed on the installation target such as a cooling base is described as the lower side and the opposite side of the installation target as the upper side. The same reference numerals in the drawings indicate the same names.

［全体構成］
複合材料成形体１０は、一対の内側コア部１１と、一対の内側コア部１１の一端側で両内側コア部１１をつなぐ外側コア部１２とで構成されている。複合材料成形体１０の上方から見た形状は、略Ｕ字状である。一対の内側コア部１１は、複合材料成形体１０を有するコア部材３０をコイル２（図２）に組み付けた際、一対の巻回部２ａ、２ｂ内にそれぞれ配置される。外側コア部１２は、同様に複合材料成形体１０を有するコア部材３０をコイル２（図２）に組み付けた際、コイル２の端面から突出される。内側コア部１１と外側コア部１２の上面１１Ｕ，１２ｕは略面一である。一方、外側コア部１２の下面１２ｄは、内側コア部１１の下面１１Ｄよりも突出して、複合材料成形体１０をコイル２と組み合わせた際、コイル２の下面と略面一になるように外側コア部１２の大きさを調整している。一対の内側コア部１１と外側コア部１２とには、パーティングライン１５が略全周に亘って形成されている。 [overall structure]
The composite material molded body 10 is configured of a pair of inner core portions 11 and an outer core portion 12 connecting the both inner core portions 11 on one end side of the pair of inner core portions 11. The shape of the composite material compact 10 as viewed from above is substantially U-shaped. The pair of inner core portions 11 are respectively disposed in the pair of winding portions 2a and 2b when the core member 30 having the composite material compact 10 is assembled to the coil 2 (FIG. 2). Similarly, the outer core portion 12 protrudes from the end face of the coil 2 when the core member 30 having the composite material compact 10 is assembled to the coil 2 (FIG. 2). The upper surfaces 11U and 12u of the inner core portion 11 and the outer core portion 12 are substantially flush. On the other hand, the lower surface 12d of the outer core portion 12 protrudes from the lower surface 11D of the inner core portion 11, and when the composite material compact 10 is combined with the coil 2, the outer core is substantially flush with the lower surface of the coil 2. The size of part 12 is adjusted. A parting line 15 is formed on substantially the entire circumference of the pair of inner core portions 11 and the outer core portion 12.

（内側コア部）
各内側コア部１１の形状は、コイル２の形状（コイル２の内部空間）に合わせた形状とすることが好ましい。ここでは、直方体状であり、その角部を巻回部２ａ，２ｂ（図２）の内周面に沿うように丸めている。内側コア部１１の表面のうち磁束の周方向に沿った周回面（巻回部２ａ、２ｂの周方向に沿った面）は、内側コア部１１の磁束に平行な平行面であり、周回面の周方向を分断するようにパーティングライン１５が形成されている。ここでは、周回面は、上下左右面１１Ｕ，１１Ｄ，１１Ｌ，１１Ｒの４つの平面と隣り合う平面同士を連結する四つの曲面とで構成されていて、左右面１１Ｌ，１１Ｒにパーティングライン１５が形成されている。内側コア部１１の端面１１Ｅは、側面に連続して形成され、磁束に交差（ここでは直交）する。 (Inside core)
It is preferable that the shape of each inner core portion 11 be a shape according to the shape of the coil 2 (the internal space of the coil 2). Here, it has a rectangular parallelepiped shape, and the corners thereof are rounded along the inner peripheral surfaces of the winding portions 2a and 2b (FIG. 2). Of the surface of the inner core portion 11, the circumferential surface along the circumferential direction of the magnetic flux (the surface along the circumferential direction of the winding portions 2a and 2b) is a parallel surface parallel to the magnetic flux of the inner core portion 11, and the circumferential surface The parting line 15 is formed so as to divide the circumferential direction. Here, the circumferential surface is constituted by four planes of upper and lower left and right surfaces 11U, 11D, 11L, 11R and four curved surfaces connecting the adjacent planes, and the parting line 15 is formed on the left and right surfaces 11L, 11R. It is formed. The end surface 11E of the inner core portion 11 is formed continuously to the side surface, and intersects (in this case, orthogonal to) the magnetic flux.

左右面１１Ｌ，１１Ｒには、磁束と平行にその面の一端から他端に亘ってパーティングライン１５が形成されている。上下面１１Ｕ，１１Ｄは、パーティングライン１５を挟んで互いに対向し、左右面１１Ｌ，１１Ｒに直交している。パーティングライン１５は、詳しくは後述するが、金型の分割面に対応する。即ち、左右面１１Ｌ，１１Ｒのうち、パーティングライン１５を除く領域は金型の内面と摺接する摺接領域であり、上下面１１Ｕ，１１Ｄは、金型の内面と摺接しない領域である。パーティングライン１５と直交する方向が複合材料成形体１０の成形時の型抜方向になるからである。 On the left and right surfaces 11L and 11R, parting lines 15 are formed in parallel with the magnetic flux from one end to the other end of the surfaces. The upper and lower surfaces 11U and 11D face each other with the parting line 15 therebetween, and are orthogonal to the left and right surfaces 11L and 11R. The parting line 15 corresponds to the parting plane of the mold, which will be described in detail later. That is, of the left and right surfaces 11L and 11R, the area excluding the parting line 15 is a sliding contact area in sliding contact with the inner surface of the mold, and the upper and lower surfaces 11U and 11D are areas not in sliding contact with the inner surface of the mold. This is because the direction orthogonal to the parting line 15 is the demolding direction during molding of the composite material molded body 10.

左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域は、軟磁性粒子が展延して軟磁性粒子同士が導通する膜状の導通部が形成される。そのため、低電気抵抗な領域（以下、低抵抗領域）である。一方、上下面１１Ｕ，１１Ｄは、上記導通部が実質的に形成されない高電気抵抗な領域（以下、高抵抗領域）である。即ち、内側コア部１１の周回面にその周方向に沿って流れる渦電流を高抵抗領域（上下面１１Ｕ，１１Ｄ）で流れ難く、ひいては遮断できる。従って、上下左右の全ての面が摺接領域で構成される複合材料成形体に比較して、渦電流損を低減できる。 In the sliding contact regions of the left and right surfaces 11L and 11R, the soft magnetic particles are spread to form a film-like conductive portion in which the soft magnetic particles are electrically connected to each other. Therefore, it is a low electric resistance area (hereinafter, low resistance area). On the other hand, the upper and lower surfaces 11U and 11D are high electric resistance regions (hereinafter, high resistance regions) in which the conductive portion is not substantially formed. That is, the eddy current flowing along the circumferential direction in the circumferential surface of the inner core portion 11 is unlikely to flow in the high resistance region (upper and lower surfaces 11U and 11D) and can be blocked accordingly. Therefore, the eddy current loss can be reduced as compared with the composite material molded body in which all the upper, lower, left, and right surfaces are in the sliding contact region.

左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域（低抵抗領域）と上下面１１Ｕ，１１Ｄ（高抵抗領域）の表面粗さの比率は、左右面の表面粗さ：上下面の表面粗さ＝８〜１５：１程度である。この表面粗さとは、算術平均粗さＲａである。この点は、以降の表面粗さでも同様である。 The surface roughness ratio between the sliding contact area (low resistance area) of the left and right surfaces 11L and 11R and the upper and lower surfaces 11U and 11D (high resistance area) is the surface roughness of the left and right surfaces: surface roughness of the upper and lower surfaces = 8-15 : About 1. This surface roughness is arithmetic mean roughness Ra. This point is the same as in the following surface roughness.

内側コア部１１の端面１１Ｅには、左右面１１Ｌ，１１Ｒに形成されるパーティングライン１５に連続するパーティングライン１５が形成されている。端面１１Ｅのうち、パーティングライン１５を除く領域は、左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域と同様、金型の内面と摺接する摺接領域である。端面１１Ｅにおける摺接領域の表面粗さは、上述の左右面１１Ｌ，１１Ｒおける摺接領域と同様である。端面１１Ｅにパーティングライン１５が形成されることで、内側コア部１１の端面１１Ｅ上に磁束を中心とする周方向に沿って流れる渦電流をパーティングライン１５で遮断できるため、渦電流損を低減できる。 At the end face 11E of the inner core portion 11, a parting line 15 continuous to the parting line 15 formed on the left and right surfaces 11L and 11R is formed. Of the end face 11E, the area excluding the parting line 15 is a sliding contact area in sliding contact with the inner surface of the mold, as in the sliding contact area of the left and right surfaces 11L and 11R. The surface roughness of the sliding contact area at the end face 11E is the same as the sliding contact area at the left and right surfaces 11L and 11R described above. Since the parting line 15 is formed on the end face 11E, the eddy current flowing along the circumferential direction centering on the magnetic flux on the end face 11E of the inner core portion 11 can be interrupted by the parting line 15, so the eddy current loss is reduced. It can be reduced.

（外側コア部）
外側コア部１２の形状は、略台形柱状である。外側コア部１２は、磁束と平行な上下面１２ｕ，１２ｄと、上下面１２ｕ，１２ｄを繋ぎ磁束と平行な外端面１２ｏ（内側コア部１１の端面１１Ｅとの反対側）とを備える。外端面１２ｏには、磁束と平行にその面の一端から他端に亘ってパーティングライン１５が形成されている。外端面１２ｏのパーティングライン１５と内側コア部１１のパーティングライン１５とは、連続して形成されている。 (Outer core)
The shape of the outer core portion 12 is a substantially trapezoidal column. The outer core portion 12 includes upper and lower surfaces 12u and 12d parallel to the magnetic flux, and an outer end surface 12o connecting the upper and lower surfaces 12u and 12d and parallel to the magnetic flux (opposite to the end surface 11E of the inner core portion 11). A parting line 15 is formed on the outer end face 12o from one end to the other end of the face in parallel with the magnetic flux. The parting line 15 of the outer end face 12 o and the parting line 15 of the inner core portion 11 are formed continuously.

外端面１２ｏのうち、パーティングライン１５を除く領域は、左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域と同様、金型の内面と摺接する摺接領域である。外側コア部１２の上下面１２ｕ，１２ｄは、内側コア部１１の上下面１１Ｕ，１１Ｄと同様、金型の内面と摺接しない領域である。外端面１２ｏの摺接領域の表面粗さは、上述の左右面１１Ｌ，１１Ｒおける摺接領域と同様であり、外側コア部１２の上下面１２ｕ，１２ｄの表面粗さは、内側コア部１１の上下面１１Ｕ，１１Ｄと同様である。 The region excluding the parting line 15 in the outer end surface 12o is a sliding contact region in sliding contact with the inner surface of the mold, as in the sliding contact region of the left and right surfaces 11L and 11R. The upper and lower surfaces 12 u and 12 d of the outer core portion 12, like the upper and lower surfaces 11 U and 11 D of the inner core portion 11, are regions not in sliding contact with the inner surface of the mold. The surface roughness of the sliding contact area of the outer end face 12 o is the same as the sliding contact area in the above-described left and right surfaces 11 L and 11 R, and the surface roughness of the upper and lower surfaces 12 u and 12 d of the outer core part 12 is the same as that of the inner core part 11. The same as the upper and lower surfaces 11U and 11D.

（パーティングライン）
パーティングライン１５は、金型の分割面に対応する。パーティングライン１５は、複合材料成形体１０の表面から外側に突出して形成される。パーティングライン１５の横断面形状は、パーティングライン１５の根元側の幅が最も広く、先端側に向かって徐々に幅が狭くなっている。パーティングライン１５の突出高さや根元の幅は、金型の分割面の形状や成形条件によるが、例えば、パーティングライン１５の突出高さは、０．０５ｍｍ以上１０ｍｍ以下が挙げられ、パーティングライン１５の根元の幅は、０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下が挙げられる。なお、図１では、説明の便宜上、パーティングライン１５を強調して突出した状態に示している。パーティングライン１５は、実質的に樹脂で構成される。そのため、上述のように内側コア部１１の端面１１Ｅに形成される場合、その端面１１Ｅを流れる渦電流を遮断し易い。 (Parting line)
The parting line 15 corresponds to the parting plane of the mold. The parting line 15 is formed to protrude outward from the surface of the composite material compact 10. The cross-sectional shape of the parting line 15 is widest at the root side of the parting line 15 and gradually narrows toward the tip side. The protruding height of the parting line 15 and the width of the root depend on the shape of the parting surface of the mold and the molding conditions, but for example, the protruding height of the parting line 15 may be 0.05 mm or more and 10 mm or less. The width of the root of the line 15 may be 0.05 mm or more and 1 mm or less. In FIG. 1, for convenience of explanation, the parting line 15 is shown in a state of being emphasized and protruded. The parting line 15 is substantially made of resin. Therefore, when formed on the end face 11E of the inner core portion 11 as described above, it is easy to interrupt the eddy current flowing in the end face 11E.

パーティングライン１５の内側コア部１１の左右面１１Ｌ，１１Ｒにおける形成箇所は、上端（上面１１Ｕ側の曲面との境界）、下端（下面１１Ｄ側の曲面との境界）、又は途中（上下端の間）のいずれでもよい。パーティングライン１５の内側コア部１１の端面１１Ｅにおける形成箇所、及び外側コア部１２の外端面１２ｏにおける形成箇所は、内側コア部１１の左右面１１Ｌ，１１Ｒにおける形成箇所に沿った箇所とすることが挙げられる。ここでは、内側コア部１１の左右面１１Ｌ，１１Ｒにおけるパーティングライン１５の形成箇所は、左右面１１Ｌ，１１Ｒの途中としており、内側コア部１１の端面１１Ｅと外側コア部１２の外端面１２ｏにおける形成箇所は、左右面１１Ｌ，１１Ｒに形成されるパーティングライン１５に沿った箇所である。即ち、パーティングライン１５で囲まれる仮想面は、磁束と平行（一対の内側コア部１１の並列方向と平行）となる平面に形成されており、パーティングライン１５は、複合材料成形体１０を磁束と直交方向に分離するように形成されている。なお、ここでは、パーティングライン１５は、直線状に形成されていて一つの平面上に存在するが、一部が段差状に形成された段差部や曲線状に形成された曲線部を有していてもよい。 The formation locations on the left and right surfaces 11L and 11R of the inner core portion 11 of the parting line 15 are the upper end (the boundary with the curved surface on the upper surface 11U), the lower end (the boundary with the curved surface on the lower surface 11D), or the middle (upper and lower ends It may be either). The formation location on the end face 11E of the inner core portion 11 of the parting line 15 and the formation location on the outer end surface 12o of the outer core portion 12 are locations along the formation locations on the left and right surfaces 11L and 11R of the inner core portion 11 Can be mentioned. Here, the formation location of the parting line 15 on the left and right surfaces 11L and 11R of the inner core portion 11 is in the middle of the left and right surfaces 11L and 11R, and the end surface 11E of the inner core portion 11 and the outer end surface 12o of the outer core portion 12 The formation location is a location along the parting line 15 formed on the left and right surfaces 11L and 11R. That is, the virtual surface surrounded by the parting line 15 is formed in a plane parallel to the magnetic flux (parallel to the parallel direction of the pair of inner core portions 11), and the parting line 15 It is formed to be separated in the direction orthogonal to the magnetic flux. Here, the parting line 15 is formed in a linear shape and exists on one plane, but has a stepped portion in which a portion is formed in a stepped shape or a curved portion formed in a curved shape. It may be

複合材料成形体１０は、パーティングライン１５上の少なくとも一部に形成された樹脂の再溶融痕、及び破断痕の少なくとも一方を備えていてもよい（いずれも図示略）。再溶融痕は、後述する熱処理により形成できる。破断痕は、例えば、バリ取りブラシでパーティングライン１５を折り取ることで形成できる。 The composite material molded body 10 may be provided with at least one of a remelting mark of the resin formed on at least a part of the parting line 15 and a cutting mark (all not shown). The remelted mark can be formed by heat treatment described later. The fracture mark can be formed, for example, by breaking the parting line 15 with a deburring brush.

再溶融痕の形態は、（１）パーティングライン１５に比較して突出高さが低いものの複合材料成形体１０の表面から外側に向かって突出している場合、（２）パーティングライン１５に隣接する摺接領域と略面一である場合、或いは、（３）その摺接領域よりも凹んでいる場合が挙げられる。再溶融痕における表面粗さは、再溶融痕の形成手法や形態などによる。例えば、レーザーにより形成された再溶融痕の形状が表面から突出している場合、上下面１１Ｕ，１１Ｄと左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域と再溶融痕とにおける表面粗さの比率は、１：８〜１５：１６〜３０程度であることが挙げられる。 The form of the remelted mark is (1) adjacent to the parting line 15 when it protrudes outward from the surface of the composite material molded body 10 although the protruding height is lower than that of the parting line 15. There is a case where the sliding contact area is substantially flush with the sliding contact area, or (3) the case where the sliding contact area is recessed from the sliding contact area. The surface roughness of the remelted mark depends on the formation method and the form of the remelted mark. For example, when the shape of the remelted mark formed by the laser protrudes from the surface, the ratio of the surface roughness in the sliding contact area of the upper and lower surfaces 11U and 11D and the left and right surfaces 11L and 11R and the remelted mark is 1: It is mentioned that it is about 8-15: 16-30.

一方、破断痕の形態は、パーティングライン１５に隣接する摺接領域と略面一であることが多い。破断痕の表面粗さは、パーティングライン１５に隣接する面よりも粗い。上下面１１Ｕ，１１Ｄと左右面１１Ｌ，１１Ｒの摺接領域と破断痕とにおける表面粗さの比率は、例えば、１：８〜１５：１６〜３５程度であることが挙げられる。 On the other hand, the form of the breakage mark is often substantially flush with the sliding contact area adjacent to the parting line 15. The surface roughness of the fracture mark is rougher than the surface adjacent to the parting line 15. The ratio of the surface roughness in the sliding contact area of the upper and lower surfaces 11U and 11D and the left and right surfaces 11L and 11R and the fracture mark is, for example, about 1: 8 to 15:16 to 35.

再溶融痕や破断痕を備えることで、複合材料成形体１０のコア部材３０をコイル２に組み付けてリアクトル１を構築した際（図２）、再溶融痕や破断痕とコイル２との接触を抑制し易い。そのため、その接触に伴うコイル２の巻線２ｗの導体やその表面に被覆される絶縁被覆の損傷を抑制し易い。その上、再溶融痕や破断痕とコイル２との間の間隔を十分に保つことができ、複合材料成形体１０とコイル２との間の絶縁性を高め易い。再溶融痕や破断痕は、上述のようにパーティングライン１５の突出高さに比較して低いからである。また、複合材料成形体１０の表面を覆う樹脂（例えば、後述する樹脂モールド部）との密着性（接合性）を高め易い。再溶融痕や破断痕の表面粗さは、パーティングライン１５に比べて粗くなり易く、再溶融痕や破断痕に対する樹脂の接触面積を大きくし易いからである。特に、再溶融痕を備える場合には、軟磁性粉末の錆を抑制できる。仮に、パーティングライン１５において軟磁性粉末が露出していても、再溶融痕の形成時の熱処理により、樹脂を流動させることができて、その露出した軟磁性粉末を樹脂に埋め込ませることができるからである。 When the core member 30 of the composite material molded body 10 is assembled to the coil 2 to construct the reactor 1 by providing remelting marks and breakage marks (FIG. 2), contact between the remelting marks and breakage marks and the coil 2 is It is easy to control. Therefore, it is easy to suppress damage to the conductor of winding 2w of coil 2 accompanying the contact, and the insulation coating coated on the surface. In addition, it is possible to maintain a sufficient distance between the coil 2 and the remelted marks or fractured marks, and it is easy to enhance the insulation between the composite material molded body 10 and the coil 2. This is because the remelted marks and the broken marks are lower than the protruding height of the parting line 15 as described above. Moreover, it is easy to improve the adhesion (bonding property) with the resin (for example, a resin mold portion described later) covering the surface of the composite material molded body 10. This is because the surface roughness of the remelting marks and breakage marks is likely to be rougher than that of the parting line 15, and the contact area of the resin with respect to the remelting marks and breakage marks can be easily increased. In particular, when remelting marks are provided, rusting of the soft magnetic powder can be suppressed. Even if the soft magnetic powder is exposed at the parting line 15, the resin can be made to flow by the heat treatment at the time of formation of the remelting mark, and the exposed soft magnetic powder can be embedded in the resin. It is from.

再溶融痕を形成する熱処理としては、加熱媒体を直接接触させる接触式と、その加熱媒体を接触させない間接式とがある。接触式の手法としては、例えば、超音波加熱、熱板加熱、及びインパルスウェルダーなどが挙げられる。超音波加熱は、超音波発生器と超音波振動子によって発生させた超音波振動をホーン（加熱媒体）によりパーティングライン１５の表面に伝達させて発生する摩擦熱で加熱する手法である。熱板加熱は、加熱した金属板（加熱媒体）をパーティングライン１５に接触させることで加熱する手法である。インパルスウェルダーは、加圧したヒーター線（加熱媒体）をパーティングライン１５に設置し、ヒーター線に瞬間的な大電流を流して発熱させた熱でパーティングライン１５を加熱する手法である。一方、間接式の手法としては、例えば、光加熱などが挙げられる。光加熱は、レーザー加熱や、温度放射を利用した赤外線加熱が挙げられる。レーザーの加工幅は、パーティングライン１５の幅にもよるが、例えば、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が挙げられる。レーザーのエネルギー密度Ｕ（Ｗ／ｍｍ^２）は、レーザーの平均出力をＰ（Ｗ）、レーザーの照射面積をＳ（ｍｍ^２）とするとき、Ｕ＝Ｐ／Ｓで表され、このエネルギー密度Ｕは、２Ｗ／ｍｍ^２≦Ｕ≦４５０Ｗ／ｍｍ^２を満たすことが好ましい。エネルギー密度Ｕを２Ｗ／ｍｍ^２以上とすることで、パーティングライン１５の樹脂を十分に再溶融できる。一方、エネルギー密度Ｕを４５０Ｗ／ｍｍ^２以下とすることで、過剰溶融による軟磁性粒子同士の接触を十分に抑制できる。 The heat treatment for forming a remelted mark includes a contact type in which the heating medium is in direct contact and an indirect type in which the heating medium is not in contact. As a contact method, for example, ultrasonic heating, hot plate heating, impulse welder and the like can be mentioned. Ultrasonic heating is a method of heating with the frictional heat generated by transmitting ultrasonic vibration generated by an ultrasonic generator and an ultrasonic transducer to the surface of the parting line 15 by a horn (heating medium). Hot plate heating is a method of heating by bringing a heated metal plate (heating medium) into contact with the parting line 15. The impulse welder is a method of placing a pressurized heater wire (heating medium) on the parting line 15, heating the parting line 15 with heat generated by supplying a momentary large current to the heater wire. On the other hand, examples of the indirect method include light heating and the like. The light heating includes laser heating and infrared heating utilizing temperature radiation. Although the processing width of the laser depends on the width of the parting line 15, for example, 0.1 mm or more and 10 mm or less can be mentioned. The energy density U (W / mm ² ) of the laser is represented by U = P / S, where P (W) is the average power of the laser and S (mm ² ) is the irradiation area of the laser. Preferably, 2 W / mm ² ≦ U ≦ 450 W / mm ² is satisfied. The resin of the parting line 15 can be sufficiently remelted by setting the energy density U to 2 W / mm ² or more. On the other hand, by setting the energy density U to 450 W / mm ² or less, contact between soft magnetic particles due to excessive melting can be sufficiently suppressed.

［構成材料］
（軟磁性粉末）
軟磁性粉末の材質は、鉄族金属やＦｅを主成分とするＦｅ基合金、フェライト、アモルファス金属などの軟磁性材料が挙げられる。軟磁性粉末の材質は、渦電流損や飽和磁化の点から鉄族金属やＦｅ基合金が好ましい。鉄族金属は、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉが挙げられる。特に、Ｆｅは純鉄（不可避的不純物を含む）であるとよい。Ｆｅは飽和磁化が高いため、Ｆｅの含有量を高くするほど複合材料の飽和磁化を高められる。Ｆｅ基合金は、添加元素としてＳｉ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｃｏ，及びＣｒから選択される１種以上の元素を合計で１．０質量％以上２０．０質量％以下含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる組成を有することが挙げられる。Ｆｅ基合金は、例えば、Ｆｅ−Ｓｉ系合金，Ｆｅ−Ｎｉ系合金，Ｆｅ−Ａｌ系合金，Ｆｅ−Ｃｏ系合金，Ｆｅ−Ｃｒ系合金，Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合金（センダスト）などが挙げられる。特に、Ｆｅ−Ｓｉ系合金やＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合金といったＳｉを含有するＦｅ基合金は、電気抵抗率が高く、渦電流損を低減し易い上に、ヒステリシス損も小さく、複合材料成形体１０の低鉄損化を図れる。例えば、Ｆｅ−Ｓｉ系合金の場合、Ｓｉの含有量は１．０質量％以上８．０質量％以下が挙げられ、３．０質量％以上７．０質量％以下が好ましい。軟磁性粉末は、材質の異なる複数種の粉末が混合されていても良い。例えば、ＦｅとＦｅ基合金との両方の種類の粉末を混合したものが挙げられる。 [Material of construction]
(Soft magnetic powder)
Examples of the material of the soft magnetic powder include soft magnetic materials such as iron-based metals and Fe-based alloys containing iron as a main component, ferrite, and amorphous metals. The material of the soft magnetic powder is preferably an iron-group metal or an Fe-based alloy in view of eddy current loss and saturation magnetization. Examples of iron group metals include Fe, Co and Ni. In particular, Fe is preferably pure iron (including unavoidable impurities). Since Fe has high saturation magnetization, the saturation magnetization of the composite material can be increased as the content of Fe is increased. The Fe-based alloy contains 1.0% by mass or more and 20.0% by mass or less in total of one or more elements selected from Si, Ni, Al, Co, and Cr as additive elements, and the balance is Fe and unavoidable Having a composition consisting of organic impurities. Examples of Fe-based alloys include Fe-Si alloys, Fe-Ni alloys, Fe-Al alloys, Fe-Co alloys, Fe-Cr alloys, Fe-Si-Al alloys (sendust), etc. Be In particular, Fe-based alloys containing Si such as Fe-Si based alloys and Fe-Si-Al based alloys have high electrical resistivity, are easy to reduce eddy current losses, and have small hysteresis losses, and they are composite molded articles The iron loss can be reduced by 10. For example, in the case of an Fe-Si alloy, the content of Si is, for example, 1.0% by mass or more and 8.0% by mass or less, and preferably 3.0% by mass or more and 7.0% by mass or less. The soft magnetic powder may be a mixture of plural kinds of powders different in material. For example, what mixed the powder of both types of Fe and Fe base alloy is mentioned.

軟磁性粉末の平均粒径は、５μｍ以上３００μｍ以下、特に１０μｍ以上１００μｍ以下とすることが好ましい。軟磁性粉末の平均粒径が５μｍ以上であれば、凝集し難く粉末粒子間に十分に樹脂を介在させ易いため渦電流損を低減し易い。軟磁性粉末の平均粒径が３００μｍ以下であれば、過度に大きくないため、粉末自体の渦電流損を低減でき、ひいては複合材料成形体１０の渦電流損を低減できる。その上、充填率を高められて複合材料成形体１０の飽和磁化を高め易い。軟磁性粉末は、粒径が異なる複数種の粉末が混合されたものでも良い。微細な粉末と粗大な粉末とを混合した軟磁性粉末を複合材料成形体１０の材料に用いた場合、飽和磁束密度が高く、低損失なリアクトル１が得られ易い。微細な粉末と粗大な粉末を混合した軟磁性粉末を用いる場合、一方をＦｅ、他方をＦｅ基合金とするように異種材質とすることが好ましい。このように両粉末の材質を異種とすれば、Ｆｅの特性（飽和磁化が高い）とＦｅ基合金の特性（電気抵抗が高く渦電流損を低減し易い）の両方の特性を兼ね備えられ、飽和磁化の向上効果と鉄損のバランスが良い。両粉末の材質を異種とする場合、粗粒粉末と微粒粉末のどちらをＦｅ（Ｆｅ基合金）としてもよいが、微粒粉末をＦｅとすることが好ましい。即ち、粗粒粉末をＦｅ基合金とすることが好ましい。そうすれば、微粒粉末がＦｅ基合金で、粗粒粉末がＦｅである場合に比べて、低鉄損である。軟磁性粉末は、絶縁性を向上するために粒子表面に絶縁被覆を備えていてもよい。軟磁性粉末は、樹脂との馴染み性や樹脂に対する分散性を高めるための表面処理（例えば、シランカップリング処理など）を施したものでもよい。 The average particle diameter of the soft magnetic powder is preferably 5 μm to 300 μm, and more preferably 10 μm to 100 μm. If the average particle diameter of the soft magnetic powder is 5 μm or more, aggregation is difficult, and resin is easily intervened between the powder particles, so that eddy current loss is easily reduced. If the average particle diameter of the soft magnetic powder is not more than 300 μm, the eddy current loss of the powder itself can be reduced because it is not excessively large, and hence the eddy current loss of the composite material compact 10 can be reduced. Moreover, the filling rate can be increased, and the saturation magnetization of the composite material molded body 10 can be easily increased. The soft magnetic powder may be a mixture of plural kinds of powders having different particle sizes. When soft magnetic powder in which fine powder and coarse powder are mixed is used for the material of the composite material molded body 10, a reactor 1 having high saturation magnetic flux density and low loss can be easily obtained. In the case of using soft magnetic powder in which fine powder and coarse powder are mixed, it is preferable to use different materials so that one is Fe and the other is Fe-based alloy. Thus, if the materials of the two powders are different, both the characteristics of Fe (high saturation magnetization) and the characteristics of Fe-based alloy (high electrical resistance and easy to reduce eddy current loss) can be combined, and saturation occurs. Good balance between the improvement effect of magnetization and iron loss. When the materials of the two powders are different, either the coarse particle powder or the fine particle powder may be Fe (Fe-based alloy), but it is preferable to use the fine particle powder as Fe. That is, it is preferable to use coarse-grained powder as an Fe-based alloy. Then, compared with the case where the fine particle powder is an Fe-based alloy and the coarse particle powder is Fe, the core loss is low. The soft magnetic powder may be provided with an insulating coating on the particle surface to improve the insulation. The soft magnetic powder may be subjected to surface treatment (e.g., silane coupling treatment) to improve compatibility with the resin and dispersibility in the resin.

複合材料成形体１０中の軟磁性粉末の含有量は、複合材料成形体１０を１００体積％とするとき、３０体積％以上８０体積％以下が好ましい。軟磁性粉末が３０体積％以上であることで、磁性成分の割合が十分に高いため、この複合材料成形体１０を用いてリアクトル１を構築した場合、飽和磁化を高め易い。この含有量が多いほど相対的に樹脂の含有量が少ないので、上記摺接領域では粒子同士が導通した導通部を形成し易い。しかし、複合材料成形体１０は上記高抵抗領域（上下面１１Ｕ，１１Ｄ）を有するため、軟磁性粉末の含有量が多くても渦電流損を低減できる。軟磁性粉末が８０体積％以下であると、磁性成分の割合が過度に高過ぎないため、軟磁性粒子同士の絶縁性を高められ、渦電流損を低減できる。また、軟磁性粉末と樹脂との混合物の流動性に優れ、複合材料成形体１０の製造性に優れる。軟磁性粉末の含有量は、５０体積％以上、更に５５体積％以上、特に６０体積％以上が挙げられる。軟磁性粉末の含有量は、７５体積％以下、特に７０体積％以下が挙げられる。 The content of the soft magnetic powder in the composite material molded body 10 is preferably 30% by volume or more and 80% by volume or less when the composite material molded body 10 is 100% by volume. When the soft magnetic powder is 30% by volume or more, the proportion of the magnetic component is sufficiently high. Therefore, when the reactor 1 is constructed using the composite material molded body 10, it is easy to increase the saturation magnetization. Since the content of the resin is relatively small as the content is large, it is easy to form a conductive portion in which the particles are conductive in the sliding contact region. However, since the composite material molded body 10 has the high-resistance regions (upper and lower surfaces 11U and 11D), the eddy current loss can be reduced even if the content of the soft magnetic powder is large. If the soft magnetic powder is 80 volume% or less, the proportion of the magnetic component is not excessively high, so the insulation between the soft magnetic particles can be enhanced and the eddy current loss can be reduced. In addition, the flowability of the mixture of the soft magnetic powder and the resin is excellent, and the manufacturability of the composite material molded body 10 is excellent. The content of the soft magnetic powder may be 50% by volume or more, further 55% by volume or more, particularly 60% by volume or more. The content of the soft magnetic powder may be 75% by volume or less, particularly 70% by volume or less.

（樹脂）
樹脂は、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂などの熱硬化性樹脂や、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、ポリアミド樹脂（例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン９Ｔ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、ポリイミド樹脂、フッ素樹脂などの熱可塑性樹脂が挙げられる。その他、常温硬化性樹脂、不飽和ポリエステルに炭酸カルシウムやガラス繊維が混合されたＢＭＣ（Ｂｕｌｋｍｏｌｄｉｎｇｃｏｍｐｏｕｎｄ）、ミラブル型シリコーンゴム、ミラブル型ウレタンゴムなどを用いることもできる。 (resin)
Examples of the resin include thermosetting resins such as epoxy resin, phenol resin, silicone resin, urethane resin, polyphenylene sulfide (PPS) resin, polyamide resin (for example, nylon 6, nylon 66, nylon 9 T), liquid crystal polymer (LCP) And thermoplastic resins such as polyimide resin and fluorine resin. In addition, it is also possible to use a room temperature curing resin, BMC (Bulk molding compound) in which calcium carbonate and glass fiber are mixed with unsaturated polyester, millable silicone rubber, millable urethane rubber, and the like.

（その他）
複合材料成形体１０には、軟磁性粉末及び樹脂に加えて、アルミナやシリカなどのセラミックスといった非磁性材料からなる粉末（フィラー）が含有されていても良い。フィラーは、放熱性の向上、軟磁性粉末の偏在の抑制（均一的な分散）に寄与する。また、フィラーが微粒であり、軟磁性粒子間に介在すれば、フィラーの含有による軟磁性粉末の割合の低下を抑制できる。フィラーの含有量は、複合材料を１００質量％とするとき、０．２質量％以上２０質量％以下が好ましく、更に０．３質量％以上１５質量％以下が好ましく、特に０．５質量％以上１０質量％以下が好ましい。 (Others)
In addition to the soft magnetic powder and the resin, the composite material molded body 10 may contain a powder (filler) made of a nonmagnetic material such as a ceramic such as alumina or silica. The filler contributes to the improvement of the heat dissipation and the suppression of the uneven distribution of the soft magnetic powder (uniform dispersion). In addition, when the filler is fine particles and is interposed between the soft magnetic particles, it is possible to suppress a decrease in the ratio of the soft magnetic powder due to the inclusion of the filler. The content of the filler is preferably 0.2% by mass or more and 20% by mass or less, more preferably 0.3% by mass or more and 15% by mass or less, and particularly preferably 0.5% by mass or more, based on 100% by mass of the composite material. 10 mass% or less is preferable.

［製造方法］
複合材料成形体１０の製造は、射出成形、熱プレス成形、ＭＩＭで行える。この製造に使用する金型は、図示は省略するが、分割面が複合材料成形体１０の磁束に平行であり、型抜方向が磁束と直交する方向となる金型を使用する。 [Production method]
The production of the composite material molded body 10 can be performed by injection molding, hot press molding, or MIM. Although not shown in the drawings, a die used for this production is a die whose parting plane is parallel to the magnetic flux of the composite material compact 10 and whose demolding direction is orthogonal to the magnetic flux.

〔複合材料成形体の作用効果〕
上述の複合材料成形体１０によれば、内側コア部１１における磁束と平行な上下面１１Ｕ，１１Ｄに磁束方向に沿った高抵抗領域を備えることで、内側コア部１１の側面に磁束を中心とする周方向に沿って流れる渦電流をその高抵抗領域で流れ難くできる。従って、渦電流損を低減でき、低損失なリアクトルを構築できる。 [Function and effect of composite material compact]
According to the above-described composite material molded body 10, by providing high resistance regions along the magnetic flux direction on the upper and lower surfaces 11U and 11D parallel to the magnetic flux in the inner core portion 11, the magnetic flux is centered on the side surface of the inner core portion 11. It is possible to make it difficult for eddy currents flowing along the circumferential direction to flow in the high resistance region. Therefore, eddy current loss can be reduced and a low loss reactor can be constructed.

〔リアクトル〕
上述の複合材料成形体１０は図２に示すリアクトル１の磁性コア３の少なくとも一部に好適に利用できる。リアクトル１は、実施形態１の冒頭で説明したように、一対の巻回部２ａ、２ｂを備えるコイル２と、同一の形状を有する二つのコア部材３０で構成される磁性コア３とを備える。このコア部材３０は、上述の複合材料成形体１０で構成される。 [Reactor]
The above-mentioned composite material molded body 10 can be suitably used for at least a part of the magnetic core 3 of the reactor 1 shown in FIG. The reactor 1 is provided with the coil 2 provided with a pair of winding parts 2a and 2b, and the magnetic core 3 comprised by the two core members 30 which have the same shape, as it was demonstrated at the beginning of Embodiment 1. FIG. The core member 30 is formed of the above-described composite material molded body 10.

［コイル］
一対の巻回部２ａ、２ｂは、接合部の無い１本の連続する巻線２ｗを螺旋状に巻回してなり、連結部２ｒを介して連結されている。巻線２ｗは、銅やアルミニウム、その合金といった導電性材料からなる平角線や丸線などの導体の外周に、絶縁性材料からなる絶縁被覆を備える被覆線を好適に利用できる。本例では、導体が銅製の平角線からなり、絶縁被覆がエナメル（代表的にはポリアミドイミド）からなる被覆平角線を利用している。各巻回部２ａ，２ｂは、この被覆平角線をエッジワイズ巻きにしたエッジワイズコイルで構成している。巻回部２ａ、２ｂの配置は、各軸方向が平行するように並列（横並び）した状態としている。巻回部２ａ、２ｂの形状は、互いに同一の巻数の中空の筒状体（四角筒）である。巻回部２ａ、２ｂの端面形状は、矩形枠の角部を丸めた形状である。連結部２ｒは、コイル２の一端側（図２紙面右側）において巻線の一部をＵ字状に屈曲して構成している。連結部２ｒの上面は、コイル２のターン形成部分の上面と略面一である。巻回部２ａ、２ｂの巻線２ｗの両端部２ｅは、ターン形成部から引き延ばされている。両端部２ｅは、図示しない端子部材に接続され、この端子部材を介して、コイル２に電力供給を行なう電源などの外部装置（図示せず）が接続される。 [coil]
The pair of winding parts 2a and 2b is formed by spirally winding one continuous winding 2w having no joint, and is connected via a connecting part 2r. As the winding 2w, a coated wire provided with an insulating coating made of an insulating material can be suitably used on the outer periphery of a conductor such as a rectangular wire or a round wire made of a conductive material such as copper, aluminum or an alloy thereof. In this example, the conductor is a flat wire made of copper, and the insulating coating is a coated flat wire made of enamel (typically, polyamideimide). Each winding part 2a, 2b is comprised by the edgewise coil which edgewise wound this coated flat wire. Arrangement of winding part 2a, 2b makes it a state where it paralleled (horizontally arranged) so that each axis direction may be parallel. The shape of the winding portions 2a and 2b is a hollow cylindrical body (square cylinder) having the same number of turns. The end surface shapes of the winding portions 2a and 2b are shapes obtained by rounding corner portions of the rectangular frame. The connecting portion 2 r is configured by bending a part of the winding in a U-shape on one end side (right side in FIG. 2) of the coil 2. The upper surface of the connecting portion 2 r is substantially flush with the upper surface of the turn forming portion of the coil 2. Both end portions 2e of the winding 2w of the winding portions 2a and 2b are extended from the turn forming portion. Both end portions 2 e are connected to a terminal member (not shown), and an external device (not shown) such as a power source for supplying power to the coil 2 is connected via the terminal member.

［磁性コア］
各コア部材３０の一対の内側コア部１１は、コイル２に組み付けた際、一対の巻回部２ａ，２ｂの内側に配置される。各コア部材３０の外側コア部１２は、同様にコア部材３０をコイル２に組み付けた際、コイル２から突出するように配置される。一方と他方のコア部材３０の内側コア部１１の端面１１Ｅ（鎖交面）同士を巻回部２ａ，２ｂ内で連結することで環状の磁性コア３が形成される。このコア部材３０同士の連結により、コイル２を励磁したとき、閉磁路を形成し、磁束は内側コア部１１の長手方向に平行となって鎖交面に直交する。コア部材３０同士は、内側コア部１１の鎖交面同士の間にギャップ材を介在させることなく連結されていてもよいし、ギャップ材を介在させて連結させてもよい。コア部材３０同士の連結には、接着剤を利用できる。コア部材３０同士の間には、隙間（エアギャップ）を設けていてもよい。ギャップ材の材質は、コア部材３０よりも低透磁率な材質が挙げられ、例えば、アルミナや不飽和ポリエステルなどの非磁性材料、ＰＰＳ樹脂などの非磁性材料と磁性材料（鉄粉など）とを含む混合物などが挙げられる。 [Magnetic core]
When assembled in the coil 2, the pair of inner core portions 11 of each core member 30 is disposed inside the pair of wound portions 2 a and 2 b. The outer core portion 12 of each core member 30 is arranged to project from the coil 2 when the core member 30 is assembled to the coil 2 in the same manner. The annular magnetic core 3 is formed by connecting the end faces 11E (interlinking surfaces) of the inner core portions 11 of the one and the other core members 30 in the winding portions 2a and 2b. By connecting the core members 30 to each other, when the coil 2 is excited, a closed magnetic path is formed, and the magnetic flux becomes parallel to the longitudinal direction of the inner core portion 11 and orthogonal to the interlinking surface. The core members 30 may be connected without interposing the gap material between the intercrossing surfaces of the inner core portion 11 or may be connected by interposing the gap material. An adhesive can be used to connect the core members 30 to each other. A gap (air gap) may be provided between the core members 30. The material of the gap material may be a material having a permeability lower than that of the core member 30. For example, nonmagnetic materials such as alumina and unsaturated polyester, nonmagnetic materials such as PPS resin, and magnetic materials (iron powder etc.) And mixtures thereof.

［その他］
（樹脂モールド部）
磁性コア３は、更に、コア部材３０の表面を覆う樹脂モールド部を備えていてもよい。コア部材３０のパーティングライン１５が再溶融痕や破断痕を有していれば、樹脂モールド部のコア部材３０への密着性を向上できる。樹脂モールド部の被覆領域は、例えば、コア部材３０の表面全域とすることができる。樹脂モールド部の構成材料は、例えば、上述の複合材料成形体１０の樹脂と同様の熱可塑性樹脂（例えば、ＰＰＳ樹脂など）や熱硬化性樹脂の他、次の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂が挙げられる。その熱可塑性樹脂としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）樹脂などが挙げられ、熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル樹脂などが挙げられる。この構成樹脂には、アルミナやシリカなどのセラミックスフィラーなどを含有していてもよい。そうすれば、熱伝導性に優れる樹脂モールド部となり、リアクトル１の放熱性を高められる。 [Others]
(Resin mold part)
The magnetic core 3 may further include a resin mold portion covering the surface of the core member 30. If the parting line 15 of the core member 30 has a remelted mark or a broken mark, the adhesion of the resin mold portion to the core member 30 can be improved. The coated area of the resin mold portion can be, for example, the entire surface of the core member 30. The constituent material of the resin mold portion is, for example, the same thermoplastic resin (for example, PPS resin etc.) and thermosetting resin as the resin of the above-mentioned composite material molded body 10, and the following thermoplastic resin and thermosetting resin Can be mentioned. As the thermoplastic resin, polytetrafluoroethylene (PTFE) resin, polybutylene terephthalate (PBT) resin, acrylonitrile butadiene styrene (ABS) resin etc. are mentioned, As thermosetting resin, unsaturated polyester resin etc. Can be mentioned. The constituent resin may contain a ceramic filler such as alumina or silica. Then, the resin mold portion having excellent thermal conductivity can be obtained, and the heat dissipation of the reactor 1 can be enhanced.

〔リアクトルの作用効果〕
上述のリアクトル１によれば、コア部材が磁束と平行な面に磁束に沿った高抵抗領域を有する複合材料成形体を備えることで、渦電流を高抵抗領域で流れ難くできるため低損失である。 [Operation effect of reactor]
According to the reactor 1 described above, since the core member can be made difficult to flow eddy current in the high resistance region by providing the composite material molded body having the high resistance region along the magnetic flux on the surface parallel to the magnetic flux, the loss is low. .

《試験例》
軟磁性粉末とこの軟磁性粉末を分散した状態で内包する樹脂とを含む複合材料成形体の試料を作製し、その試料の磁気特性を評価した。各試料は全て同じ構成材料を用いた。軟磁性粉末には、平均粒径が８０μｍで、Ｓｉを６．５質量％含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｓｉ合金の粉末を用いた。一方、樹脂には、ＰＰＳ樹脂を用いた。この軟磁性粉末と樹脂とを混合し、樹脂を溶融状態で軟磁性粉末を練り合わせて混合物を作製した。混合物中の軟磁性粉末の含有量は、７０体積％とした。 Test example
A sample of a composite material molded body containing a soft magnetic powder and a resin encapsulating the soft magnetic powder in a dispersed state was prepared, and the magnetic properties of the sample were evaluated. All samples used the same constituent material. As a soft magnetic powder, a powder of an Fe-Si alloy having an average particle diameter of 80 μm, containing 6.5 mass% of Si, and the balance of Fe and unavoidable impurities was used. On the other hand, PPS resin was used for resin. The soft magnetic powder and the resin were mixed, and the resin was melted and the soft magnetic powder was kneaded to prepare a mixture. The content of soft magnetic powder in the mixture was 70% by volume.

〔試料Ｎｏ．１−１〕
試料Ｎｏ．１−１の複合材料成形体として、図１に示す一対の内側コア部１１と外側コア部１２とを備えるＵ字状の複合材料成形体１０を射出成形により作製した。複合材料成形体の作製は、磁束に平行な分割面を有する金型、即ち型抜方向が磁束と直交する方向となる金型を用い、その金型に上記混合物を充填し冷却固化することで行った。金型の分割面は、内側コア部１１の上面１１Ｕと下面１１Ｄとの間のほぼ中間となるようにした。試料Ｎｏ．１−１の複合材料成形体１０のパーティングライン１５は、内側コア部１１の左右面１１Ｌ，１１Ｒ及び端面１１Ｅと、外側コア部１２の外端面１２ｏとに形成されている。この試料Ｎｏ．１−１の複合材料成形体は、金型から取り出した状態のまま、即ち、パーティングライン１５が形成された状態のままとした。 [Sample No. 1-1]
Sample No. As a 1-1 composite material molded body, a U-shaped composite material molded body 10 having a pair of inner core portions 11 and an outer core portion 12 shown in FIG. 1 was produced by injection molding. The composite material molding is prepared by filling the mixture with the mold and cooling and solidifying it using a mold having a dividing surface parallel to the magnetic flux, that is, a mold whose demolding direction is perpendicular to the magnetic flux. went. The parting surface of the mold was made to be approximately halfway between the upper surface 11U and the lower surface 11D of the inner core portion 11. Sample No. The parting line 15 of the composite material molded body 1-1 is formed on the left and right surfaces 11 L and 11 R and the end surface 11 E of the inner core portion 11 and the outer end surface 12 o of the outer core portion 12. The sample No. The 1-1 composite material molded body was in the state of being removed from the mold, that is, in the state in which the parting line 15 was formed.

〔試料Ｎｏ．１−２〕
試料Ｎｏ．１−２の複合材料成形体は、試料Ｎｏ．１−１の複合材料成形体１０のパーティングライン１５にレーザー処理を施すことで作製した。即ち、試料Ｎｏ．１−２の複合材料成形体は、パーティングライン上に形成された樹脂の再溶融痕を備える点が、試料Ｎｏ．１−１と相違する。ここでは、レーザー処理は、左側の内側コア部１１において、左面１１Ｌのパーティングライン１５の全長と端面１１Ｅのパーティングライン１５の全長とに亘って施し、右側の内側コア部１１において、右面１１Ｒのパーティングライン１５の全長と端面１１Ｅのパーティングライン１５の全長とに亘って施した。レーザー処理条件は、加工幅を３ｍｍとし、レーザーのエネルギー密度Ｕを５．５Ｗ／ｍｍ^２とした。試料Ｎｏ．１−２の複合材料成形体は、右側の内側コア部１１の右面１１Ｒのパーティングライン１５上と、左側の内側コア部１１の左面１１Ｌのパーティングライン１５上とに、樹脂の再溶融痕が形成されている。 [Sample No. 1-2]
Sample No. Sample No. 1-2 is a composite material compact. It manufactured by giving a laser processing to the parting line 15 of the composite material molded object 10 of 1-1. That is, sample no. Sample No. 1 and No. 2 of the composite molded article according to sample No. 1 have a point with the remelting mark of the resin formed on the parting line. It is different from 1-1. Here, the laser processing is performed in the left inner core portion 11 over the entire length of the parting line 15 on the left surface 11L and the entire length of the parting line 15 on the end surface 11E, and in the right inner core portion 11, the right surface 11R And the entire length of the parting line 15 of the end face 11E. The laser processing conditions were such that the processing width was 3 mm and the energy density U of the laser was 5.5 W / mm ² . Sample No. The composite material molding of 1-2 is a remelting mark of the resin on the parting line 15 on the right surface 11R of the right inner core part 11 and on the parting line 15 on the left surface 11L of the left inner core part 11 Is formed.

〔試料Ｎｏ．１−１０１〕
試料Ｎｏ．１−１０１の複合材料成形体は、試料Ｎｏ．１−１とは金型の分割面の位置が異なる、即ち型抜方向の異なる金型を用いて作製した。具体的には、分割面が磁束に直交する金型、即ち型抜方向が磁束と平行となる金型を用いた。ここでは、分割面は、一対の内側コア部と外側コア部との境界とした。試料Ｎｏ．１−１０１の複合材料成形体のパーティングラインは、両内側コア部における外側コア部との境界の全周（全域）に亘って形成されている。 [Sample No. 1-101]
Sample No. Sample No. 1-101 of the composite material molded body. In the case of 1-1, the position of the parting plane of the mold was different, that is, it was manufactured using a mold having different die-cutting directions. Specifically, a mold in which the divided surface is perpendicular to the magnetic flux, that is, a mold in which the direction of die removal is parallel to the magnetic flux is used. Here, the division surface is a boundary between the pair of inner core portions and the outer core portion. Sample No. The parting line of the 1-101 composite material compact is formed over the entire circumference (entire region) of the boundary between the inner core portion and the outer core portion.

〔磁気特性〕
各試料の複合材料成形体を二つ組み合わせた環状の試験片に、銅線を巻回して、一次巻きコイル：３００ターン、二次巻きコイル：２０ターンを備える測定用部材を作製した。各測定部材について、ＡＣ−ＢＨカーブトレーサを用いて、励起磁束密度Ｂｍ：４ｋＧ（＝０．４Ｔ）、測定周波数：２０ｋＨｚにおける鉄損Ｗ４／２０ｋ（Ｗ）を測定した。その結果を表１に示す。 Magnetic property
A copper wire was wound around an annular test piece in which two composite material molded bodies of each sample were combined, and a measuring member provided with a primary winding coil: 300 turns and a secondary winding coil: 20 turns was produced. For each measurement member, using an AC-BH curve tracer, the core loss W4 / 20 k (W) at an excitation magnetic flux density Bm: 4 kG (= 0.4 T) and a measurement frequency: 20 kHz was measured. The results are shown in Table 1.

表１に示すように、試料Ｎｏ．１−１，１−２の鉄損はそれぞれ８．９Ｗ、８．５Ｗであり、試料Ｎｏ．１−１０１の鉄損は９．８Ｗであった。このように、試料Ｎｏ．１−１，１−２は、試料Ｎｏ．１−１０１に比較して低鉄損となり、試料Ｎｏ．１−２は、試料Ｎｏ．１−１に比較して低鉄損となった。 As shown in Table 1, sample nos. The iron loss of 1-1 and 1-2 is 8.9 W and 8.5 W, respectively. The iron loss of 1-101 was 9.8 W. Thus, the sample No. Sample Nos. 1-1 and 1-2 are sample Nos. Sample No. 1 has low iron loss compared to sample No. 1-101. Sample No. 1-2. Iron loss is low compared to 1-1.

試料Ｎｏ．１−１，１−２が試料Ｎｏ．１−１０１よりも低鉄損な結果となったのは、試料Ｎｏ．１−１，１−２の複合材料成形体は、試料Ｎｏ．１−１０１に比較して渦電流損を効果的に低減できたからだと考えられる。試料Ｎｏ．１−１，１−２の複合材料成形体は、分割面が磁束と平行な金型、即ち型抜方向を磁束と直交する方向とする金型を用いて作製したことで、磁束と平行な上下面に導通部の形成されない高抵抗領域を形成できた。そのため、内側コア部の側面に磁束を中心とする周方向に沿って流れる渦電流を高抵抗領域で流れ難くできた。一方、試料Ｎｏ．１−１０１の複合材料成形体は、分割面が磁束と直交する金型、即ち型抜方向を磁束と平行な方向とする金型を用いて作製したことで、磁束と平行な面の全てが金型の内面との摺接領域となり、その平行な面の全てに低抵抗な導通部が形成された。そのため、内側コア部の側面に磁束を中心とする周方向に沿って渦電流が流れ易く、渦電流の流れを抑制できなかった。 Sample No. Sample Nos. 1-1 and 1-2. Sample No. 1 results that resulted in lower iron loss than 1-101. Sample No. 1 and No. 1-2 of the composite material compacts are shown in FIG. It is considered that the eddy current loss can be effectively reduced as compared to 1-101. Sample No. 1-1 and 1-2 composite material compacts were manufactured using a mold whose dividing surface is parallel to the magnetic flux, that is, a mold whose mold removal direction is perpendicular to the magnetic flux, so that it is parallel to the magnetic flux The high resistance area | region in which the conduction part is not formed on the upper and lower surfaces was able to be formed. Therefore, the eddy current flowing along the circumferential direction centering around the magnetic flux on the side surface of the inner core portion can not easily flow in the high resistance region. On the other hand, for sample no. All of the planes parallel to the magnetic flux can be obtained by using the 1-101 composite material compact using a mold whose dividing surface is perpendicular to the magnetic flux, that is, a mold whose mold removal direction is parallel to the magnetic flux. It became a sliding contact area with the inner surface of the mold, and a low resistance conduction portion was formed on all the parallel surfaces. Therefore, the eddy current easily flows along the circumferential direction centering on the magnetic flux on the side surface of the inner core portion, and the flow of the eddy current can not be suppressed.

試料Ｎｏ．１−２が試料Ｎｏ．１−１よりも低鉄損な結果となったのは、試料Ｎｏ．１−２の複合材料成形体は、試料Ｎｏ．１−１よりも左右の内側コア部１１の端面１１Ｅでの渦電流損を効果的に低減できたからだと考えられる。試料Ｎｏ．１−２の複合材料は、左右の内側コア部１１の端面１１Ｅにおけるパーティングライン１５の全長にもレーザー処理を施したことで、この端面１１Ｅに流れる渦電流を試料Ｎｏ．１−１よりも流れ難くできた。 Sample No. Sample No. 1-2. Sample No. 1 results in lower iron loss than 1-1. Sample No. 1-2 is a composite material compact. It is considered that the eddy current loss at the end faces 11E of the inner core portions 11 on the left and right sides can be effectively reduced more than 1-1. Sample No. The composite materials of No. 1-2 were subjected to laser processing also on the entire length of the parting line 15 at the end faces 11E of the inner core portions 11 on the left and right sides, so that the eddy currents flowing to the end faces 11E were observed. It was harder to flow than 1-1.

本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。例えば、コア部材の形状は磁性コアの複数のコア部材の組み合わせにより適宜選択できる。複数のコア部材の組み合わせを、上述のＵ−Ｕ型コアの他、外側コア部に一つの内側コア部が一体化されたＬ−Ｌ（Ｊ−Ｊ）型コアなどと呼ばれる形態とすることができる。また、巻回部が一つのみであるコイルと、Ｅ−Ｅ型コアやＥ−Ｉ型コアなどと呼ばれる磁性コアとを備えるリアクトルとすることができる。 The present invention is not limited to these exemplifications, is shown by the claims, and is intended to include all modifications within the scope and meaning equivalent to the claims. For example, the shape of the core member can be appropriately selected depending on the combination of a plurality of core members of the magnetic core. In addition to the above-mentioned U-U-type core, the combination of a plurality of core members may be called an L-L (J-J) -type core or the like in which one inner core portion is integrated with the outer core portion. it can. Moreover, it can be set as the reactor provided with the coil which has only one winding part, and the magnetic core called an E-E type core, an E-I type core, etc.

本発明の複合材料成形体は、各種の磁気部品（リアクトル、チョークコイル、トランス、モータなど）の磁性コアやその素材に好適に利用できる。本発明のリアクトルは、ハイブリッド自動車、プラグインハイブリッド自動車、電気自動車、燃料電池自動車などの車両に搭載される車載用コンバータ（代表的にはＤＣ−ＤＣコンバータ）や空調機のコンバータなどの種々のコンバータ、電力変換装置の構成部品に好適に利用できる。 The composite material molded body of the present invention can be suitably used as a magnetic core of various magnetic parts (reactor, choke coil, transformer, motor, etc.) and its material. The reactor according to the present invention can be used in various converters such as in-vehicle converters (typically DC-DC converters) mounted on vehicles such as hybrid vehicles, plug-in hybrid vehicles, electric vehicles and fuel cell vehicles, and converters of air conditioners. The present invention can be suitably used as a component of a power converter.

１０複合材料成形体
１１内側コア部
１１Ｕ上面１１Ｄ下面１１Ｌ左面１１Ｒ右面
１１Ｅ端面
１２外側コア部
１２ｕ上面１２ｄ下面
１２ｏ外端面
１５パーティングライン
１リアクトル
２コイル
２ａ、２ｂ巻回部２ｒ連結部２ｗ巻線２ｅ端部
３磁性コア
３０コア部材 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 composite material molded object 11 inner core part 11U upper surface 11D lower surface 11L left surface 11R right surface 11E end surface 12 outer core part 12u upper surface 12d lower surface 12o outer end surface 15 parting line 1 reactor 2 coil 2a, 2b winding part 2r connecting part 2w winding 2e end 3 magnetic core 30 core member

Claims

巻線を巻回してなるコイルと、前記コイルが配置される磁性コアとを備えるリアクトルであって、
前記磁性コアの少なくとも一部は、軟磁性粉末と前記軟磁性粉末を分散した状態で内包する樹脂とを含む複合材料成形体であり、
前記複合材料成形体は、
前記複合材料成形体を成形する金型の分割面に対応したパーティングラインと、
コイルの内側に配置される内側コア部とを備え、
前記内側コア部の表面のうち、前記コイルで前記内側コア部に励磁した磁束の周方向に沿った面を周回面とするとき、
前記パーティングラインは、前記周回面の周方向を分断するように形成されているリアクトル。 A reactor comprising a coil formed by winding a winding and a magnetic core in which the coil is disposed,
At least a portion of said magnetic core, Ri composite material compact der comprising a resin enclosing in a dispersed state of the soft magnetic powder and soft magnetic powder,
The composite material molded body is
A parting line corresponding to a parting plane of a mold for molding the composite material compact;
And an inner core portion disposed inside the coil;
When the surface of the inner core portion along the circumferential direction of the magnetic flux excited in the inner core portion by the coil is used as a circumferential surface,
The reactor in which the parting line is formed to divide the circumferential direction of the orbiting surface.

前記複合材料成形体は、前記パーティングライン上の少なくとも一部に形成された前記樹脂の再溶融痕を備える請求項１に記載のリアクトル。 The reactor according to claim 1, wherein the composite material molded body includes a remelted mark of the resin formed at least in part on the parting line.

前記複合材料成形体は、前記パーティングライン上の少なくとも一部に形成された破断痕を備える請求項１又は請求項２に記載のリアクトル。 The reactor according to claim 1 or claim 2, wherein the composite material molded body includes fracture marks formed at least in part on the parting line.

前記磁性コアは、
並列して位置される一対の前記内側コア部と、
前記コイルの外側に配置され、これら両内側コア部をつなぐ外側コア部とを備え、
前記パーティングラインが形成される前記周回面は、前記一対の内側コア部の並列方向に直交している請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のリアクトル。 The magnetic core is
A pair of the inner core portions positioned in parallel;
And an outer core portion disposed outside the coil and connecting the both inner core portions,
Wherein said circulating surface parting line is formed, the reactor according to claims 1 which is orthogonal to the parallel direction of the pair of the inner core portion to any one of claims 3.

前記軟磁性粉末が、Ｓｉを１．０質量％以上８．０質量％以下含むＦｅ基合金の軟磁性粒子を含む請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のリアクトル。 The soft magnetic powder, a reactor as claimed in any one of claims 4, including a soft magnetic particles Fe-based alloy containing Si 1.0 mass% to 8.0 mass% or less.

前記軟磁性粉末の平均粒径が、５μｍ以上３００μｍ以下である請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のリアクトル。 The average particle size of the soft magnetic powder, a reactor as claimed in any one of claims 5 is 5μm or more 300μm or less.

前記複合材料成形体の前記樹脂は、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリアミド樹脂、液晶ポリマー、ポリイミド樹脂、及びフッ素樹脂からなる群より選択される１種の樹脂である請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のリアクトル。 The resin of the composite material molding is a resin selected from the group consisting of epoxy resin, phenol resin, silicone resin, urethane resin, polyphenylene sulfide resin, polyamide resin, liquid crystal polymer, polyimide resin, and fluorine resin. The reactor according to any one of claims 1 to 6.

前記パーティングラインは、前記複合材料成形体の表面から外側に突出して形成され、 The parting line is formed to protrude outward from the surface of the composite material compact,
前記パーティングラインの横断面形状は、根元側の幅が最も広く、先端側に向かって徐々に幅が狭い請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のリアクトル。 The reactor according to any one of claims 1 to 7, wherein the cross-sectional shape of the parting line is widest at the root side and gradually narrows toward the tip side.

前記パーティングラインの突出高さは、０．０５ｍｍ以上１０ｍｍ以下である請求項１から請求項８のいずれか１項に記載のリアクトル。 The reactor according to any one of claims 1 to 8, wherein a projecting height of the parting line is 0.05 mm or more and 10 mm or less.

前記パーティングラインの根元の幅は、０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下である請求項１から請求項９のいずれか１項に記載のリアクトル。 The reactor according to any one of claims 1 to 9, wherein a width of a root of the parting line is 0.05 mm or more and 1 mm or less.

前記パーティングラインは、直線状に形成されていて一つの平面上に存在する請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載のリアクトル。 The reactor according to any one of claims 1 to 10, wherein the parting line is linearly formed and exists on one plane.