JP6504363B2

JP6504363B2 - 高架橋の制振構造

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Publication number: JP6504363B2
Application number: JP2015212235A
Authority: JP
Inventors: 省吾大竹; 啓司山方; 哲治川上; 克利川尻; 遥金田
Original assignee: Tokkyokiki Corp
Current assignee: Tokkyokiki Corp
Priority date: 2015-10-28
Filing date: 2015-10-28
Publication date: 2019-04-24
Anticipated expiration: 2035-10-28
Also published as: JP2017082493A

Description

本発明は、高架橋の制振構造に関する。

建物の立地密度が高い都市部などにおいては居住地域に隣接して道路高架橋が配置されている。このような地域では車両通行による高架橋の振動が原因で低周波音が発生することがあり、窓ガラスや障子のガタツキを生じるなどの低周波音問題を引き起こす場合がある。
高架橋における振動は、車両が高架橋の継手部分の段差を通過した直後の衝撃的な振動と、車両が高架橋の径間を通過するときの比較的定常的な振動の合成振動となり、これらの振動は床版がスピーカーのように作用して音にも変換される。但し、その音の１００Ｈｚ以下の成分は低周波音と呼ばれ、通常の騒音と異なり、近隣の居住者に圧迫感を与えることがあり、更に建物の窓ガラスや障子のガタツキ現象となって表れることがある。
このような、高架橋の低周波音問題を解決するためには、床版の振動を抑制することが重要と考えられる。

従来、橋梁や建造物の床面等の制振対象物に接触固着させたハウジング内に、バネによって弾性支持させた可動質量体を配置しておき、制振対象物の振動に呼応して可動質量体をハウジング内面に衝突させることにより、その振動を低減する衝撃ダンパが知られている（特許文献１参照）。

特開２０１３−４０６７０号公報

特許文献１に記載されている衝撃ダンパは、ハウジングの内面に複数のレベル調整機構を設け、各レベル調整機構の高さを調整することで可動質量体とそれに対向する接触材料との隙間を適正間隔に調整し、良好な制振効果を得ることができる。
特許文献１に記載されている衝撃ダンパは、制振対象物の振動に合わせて可動質量体が上下方向に振動し、可動質量体に設けた接触材料がハウジングの一部に衝突して制振対象物の振動を打ち消す構成となっている。

特許文献１に記載されている衝撃ダンパは、振動対象物の振動を別の可動質量体の衝撃力で打ち消す作用を奏するが、高架橋における床版の低周波音に対し一例の調査事例しかなく、低周波音を抑制できるか否かは未知数であり、また、現状において高架橋などの低周波音を効果的に抑制できる手段が提供されていない実情がある。
制振装置として、可変質量体を備え、制振対象物の振動に応じて可変質量体が反作用を生じさせる形式のダイナミックマス型の制振装置が知られているが、この制振装置は、高架橋の床版の低周波音に対する効果は未知数である。

本発明は、前記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、高架橋の低周波音を抑制して高架橋付近の建物への低周波音の影響を抑制することができる高架橋の制振構造の提供を目的とする。

（１）本発明は、桁橋が配置されてなる高架橋における制振構造であって、前記桁橋が橋軸直交方向に所定間隔をあけて配置された複数の主桁と、前記複数の主桁の間に橋軸方向に間隔をあけて複数配置された横桁と、前記複数の主桁の上に載置された床版を備えてなり、前記主桁ならびに横桁に接合させて設けた補強部材に床版底部を支持させ、前記補強部材と床版との間にスペーサーを設け、前記複数の主桁間の中央部に橋軸方向に延在してその上部で前記床版に接合し、その下部を前記補強部材で支持する補強縦桁を設けたことを特徴とする。
主桁によって床版を支持する構造の高架橋において、床版の底部側に補強部材を設けて補強部材と床版との間にスペーサーを配置し、これらを主桁ならびに横桁に加えて補強縦桁で支持することで、施工時に生じる隙間を少なくして床版の支持構造を強化することで床版の剛性を高めることができ、車両走行時に生じる低周波音を抑制することができ、低周波音による近隣への悪影響を抑制できる。

（２）本発明は、桁橋が配置されてなる高架橋における制振構造であって、前記桁橋が橋軸直交方向に所定間隔をあけて配置された複数の主桁と、前記複数の主桁の間に橋軸方向に間隔をあけて複数配置された横桁と、前記複数の主桁の上に載置された床版を備えてなり、前記主桁ならびに横桁に接合させて設けた補強部材に床版底部を支持させ、前記補強部材と床版との間にスペーサーを設け、前記補強部材に可動質量体と弾性部材と減衰機能を備えたダイナミックマス型の制振装置を設けたことを特徴とする。
（３）本発明において、前記補強部材が前記主桁に支持された支持横桁と前記横桁ならびに前記支持横桁に支持された補強縦桁、補強支柱、補強横梁、補強斜材の少なくとも１つであることが好ましい。
補強部材は支持横桁、補強縦桁、補強支柱、補強横梁、補強斜材の少なくとも１つを用いることができ、これらのいずれかによって主桁による床版の支持構造を補強し、低周波音を抑制することができる。
補強部材を設けることで主桁で床版を支持することに加え補強部材によって更に床版を安定支持することができる。
（４）本発明において、前記補強部材の上面と前記床版下面との間に充填されるスペーサーが、樹脂充填材、モルタル充填材、ジャッキ構造体の少なくとも１つであることが好ましい。

（５）本発明において、前記主桁がその長さ方向に間隔をあけて配置された複数の橋脚により支持されるとともに、前記主桁の端部に位置する橋脚と、前記主桁の端部に位置する橋脚に隣接する、端部橋脚以外のその他橋脚との間に１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設置し、隣接するその他の橋脚同士の間に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設置した構成を採用することができる。
床版の継ぎ目の部分を車両が走行する際の衝撃により振動が発生するとともに、走行中の車両により床版から振動が発生する。１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を両端部に位置する橋脚から隣接する他の橋脚の間に配置することで、主桁端部側の床版から発生する低周波音を抑制できるとともに、前記以外の橋脚間に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設けることで、前記以外の床版から発生する低周波音を効率良く抑制できる。

（６）本発明において、前記主桁の端部に位置する橋脚と、前記主桁の端部に位置する橋脚に隣接する、端部橋脚以外のその他橋脚との間の距離を概ね４等分する３箇所の位置に１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置をそれぞれ配置し、隣接するその他橋脚同士の間の中間位置に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置をそれぞれ配置した構成を採用できる。
主桁端部側の橋脚間の前記３箇所の位置に１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設け、橋脚間の中間位置に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設けることで低周波音を効率良く制振できる。
このため、高架橋の近隣に設置されている建築物に対し、低周波音の影響を抑制することができ、建築物の窓ガラスや障子のガタツキを無くすることができる。

本発明に係る高架橋の制振構造によれば、主桁に接合させて設けた補強部材に床版を支持させた構造としたので、床版上を走行する車両によって発生される低周波音を抑制することができる。
このため、車両走行時に生じる低周波音を抑制することができ、高架橋近隣への低周波音の悪影響を抑制できる。

本発明を適用した高架橋の第１実施形態を示すもので、（Ａ）は高架橋の側面略図、（Ｂ）は高架橋の平面略図。同高架橋の支持横桁とその他補強部材並びに制振装置とその周囲部分を示す構成図。同高架橋の横桁と補強部材並びにその周囲部分を示す構成図。同高架橋の主桁端部側の支持横桁とその他補強部材並びに制振装置とその周囲部分を示す構成図。同高架橋の主桁端部側以外の横桁間に設けた支持横桁及び制振装置の取付状態の一例を示す平面図。２．５〜５Ｈｚ用ダイナミックマス型制振装置の取付構造の一例を示す構成図。同高架橋の主桁端部側の橋脚間の支持横桁及び制振装置の取付状態の一例を示す平面図。１０〜２０Ｈｚ用ダイナミックマス型制振装置の取付構造の一例を示す構成図。同高架橋の補強部材と床版との間に注入されたスペーサーの一例を示す部分断面図。同高架橋に備えられるダイナミックマス型制振装置の一例に振動が付加された状態を示す構成図。同ダイナミックマス型制振装置の一例を示す構成図。本発明を適用した高架橋の第２実施形態において支持横桁とその周囲構造を示す構成図。本発明を適用した高架橋の第３実施形態において支持横桁とその周囲構造を示す構成図。本発明を適用した高架橋の第４実施形態において支持横桁とその周囲構造を示す構成図。本発明を適用した高架橋において床版と補強縦桁の間にスペーサーとして注入樹脂層を設けた構造の一例を示す構成図。本発明を適用した高架橋において床版と補強縦桁の間にスペーサーとしてモルタル充填層を設けた構造の一例を示す構成図。本発明を適用した高架橋において床版と補強縦桁の間にスペーサーとしてジャッキ装置を設けた構造の一例を示す構成図。本発明に係る高架橋に適用される制振装置の他の例を示す略図。本発明の効果を実証するために行った振動解析シミュレーションに用いた高架橋の構造を示す平面図。本発明の効果を実証するために行った振動解析シミュレーションに用いた高架橋において支持横桁と制振装置取付部分の構造を示す平面図。本発明の効果を実証するために行った振動解析シミュレーションに用いた高架橋において支持横桁と制振装置取付部分の構造を示す平面図。本発明の効果を実証するために行った振動解析シミュレーションに用いた高架橋において支持横桁とその他補強部材並びに制振装置取付部分の一例を示す構成図。本発明の効果を実証するために行った振動解析シミュレーションに用いた高架橋において支持横桁とその他補強部材並びに制振装置取付部分の一例を示す構成図。

＜第１実施形態＞
以下、本発明に係る高架橋の制振構造の一実施形態について図面を参照しながら説明するが、本発明は以下に説明する実施形態に制限されるものではない。また、以下の各図に示す構造は、本発明の特徴をわかりやすくするため、要部となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率などが実際の構成と同じであるとは限らない。
図１〜図８は本発明に係る高架橋の制振構造の第１実施形態を示すもので、本実施形態で用いる高架橋Ａは、図１に示すように複数の桁橋１が直列配置されてなる。
桁橋１は橋軸直交方向（高架橋の幅方向）に所定間隔をあけて配置された一対の主桁２と、前記一対の主桁２の間に橋軸方向（高架橋の長さ方向）に間隔をあけて複数配置された横桁３と、前記一対の主桁２の上面に載置された床版５を備えてなる。また、主桁２、２は、図１（Ａ）に示すように高架橋Ａの橋軸方向に沿って所定の間隔で立設された橋脚部９により支持されている。図１（Ａ）に示す構造では主桁２の長さ方向に８つの橋脚９が設置された構造を一例として示している。

主桁２と横桁３はいずれもＩ形に鋼材を組み付けて構成されている。
床版５は一例としてコンクリート床版からなり、その上面側に舗装が施されて車両が走行可能となっている。床版５は図２、図３等に示すように左右の主桁２によって支持されている。なお、主桁２は３本以上設けられる場合があり、主桁２は箱桁の構造を採用することもある。
主桁２、２の橋軸方向には図１（Ｂ）に示すように所定の間隔で図３に示すように主桁２、２に両端を接合した横桁３が複数架設されている。横桁３は、床版５の下方に所定の間隔をあけて床版５と離間し、橋軸直角方向に架設されている。また、橋軸方向に離間配置された横桁３、３の間に橋軸方向に沿って所定の間隔をあけて一対の支持横桁６が橋軸直角方向に架設されている。一対の支持横桁６は、それらの両端部を主桁２、２に接合し横桁３と平行に架設されている。
この実施形態の高架橋Ａでは一対の支持横桁６を設ける位置が以下に説明する位置に限定されている。まず、高架橋Ａの橋軸方向端部側に位置する橋脚９とそれに隣接する他の橋脚９との間においては、橋脚９、９間を概ね４等分する３箇所の位置をそれぞれ挟むように一対の支持横桁６が設置されている。
また、高架橋Ａの橋軸方向両端側の橋脚９を除く他の橋脚９、９間では、これら橋脚９、９間の橋軸方向中間位置に対応するように一対の支持横桁６が架設されている。
従ってこの実施形態の高架橋Ａでは、図１（Ｂ）に示すように高架橋Ａの端部側の橋脚９、９間に３組、合計６本の支持横桁６が架設され、他の橋脚９、９間ではそれらの中間位置にそれぞれ（１組）２本の支持横桁６が架設されている。

次に、高架橋Ａの橋軸方向端部側に位置する橋脚９、９間に設けられている一対の支持横桁６の間に、橋軸直角方向に沿って１０〜２０Ｈｚ対応の２基のダイナミックマス型の制振装置７が設けられ、高架橋Ａの橋軸方向に沿う他の橋脚９、９間に設けられている一対の支持横桁６の間に、橋軸直角方向に沿って２．５〜５Ｈｚ対応の６基のダイナミックマス型の制振装置７が設けられている。
１０〜２０Ｈｚ対応のダイナミックマス型の制振装置７と２．５〜５Ｈｚ対応の６基のダイナミックマス型の制振装置７は基本構造は同等であるが、それぞれに設ける可動質量体の重量と数、コイルばねのばね定数と数を調整し、制振装置７としての固有振動数の範囲を１０〜２０Ｈｚ対応とするか、２．５〜５Ｈｚ対応のいずれかとしたものである。例えば、制振装置７は固有振動数を１２．５Ｈｚ程度に設定すると１２．５Ｈｚを中心とする振動を抑制することができ、制振装置７は固有振動数を４Ｈｚに設定すると４Ｈｚを中心とする振動を抑制することができる。
一対の主桁２に対し設ける支持横桁６、６の数、制振装置７の数は任意の数を選択できる。図２または図４に示す制振装置７の配置個数はそれぞれ１つの例であってこれらに図示する配置例には限らない。

制振装置７は一例として図１０、図１１に示すようにＨ型鋼材などを組み付けて枠状に構成した矩形ブロック状の金属製のベース基台１０の上に立設された４つの支持軸１１によって上下移動自在に矩形板状の可動質量体１２が支持されている。可動質量体１２の中央部側には錘体１２Ａが一体化され、平面視矩形状の可動質量体１２の各コーナー部分を貫通するように支持軸１１が設けられている。なお、この例の可動質量体１２は積み重ね型の錘体として構成され、積み重ねる錘体の個数を調整することで、高架橋Ａの質量に応じて適切な制振力を発揮できるように構成されている。一例として制振するべき対象とする橋脚９、９間の高架橋質量の１％程度の重量を選択することができる。
各支持軸１１において可動質量体１２の下側には下部コイルばね（弾性部材）１３が設けられ、各支持軸１１において可動質量体１２の上側には抜け止め板１５により抜け止めされて上部コイルばね（弾性部材）１６が設けられている。可動質量体１２はその上下をコイルばね１３、１６により弾性支持されているので、可動質量体１２に高架橋Ａの振動が伝達されると可動質量体１２は上下のコイルばねのばね反力に抗しつつ支持軸１１に沿って上下に振動できるように構成されている。

可動質量体１２の外側であってベース架台１０のコーナー部分にオイルダンパー（減衰機構）１８が設けられている。このオイルダンパー１８は、オイルを収容したシリンダー１８Ａに対しピストン１８Ｂが摺動自在に挿入され、シリンダー１８Ａの内部にオリフィスを伴うオイルの流路が構成されている。シリンダー１８Ａに対しピストン１８Ｂが相対摺動する際、オリフィスを通過するオイルの粘性抵抗により減衰作用が発揮され、可動質量体１２を移動させるエネルギーの一部が熱エネルギーに変換されて吸収される。

制振装置７において、錘体１２Ａを備えた可動質量体１２に作用した上下方向への振動エネルギーにより、可動質量体１２はコイルばね１３、１６のばね反力に抗して上下に振動するが、可動質量体１２は高架橋Ａの固有振動と同期して振動するので高架橋Ａの振動を減衰できるとともに、オイルダンパー１８の作用によって前記振動エネルギーの一部は熱エネルギーに変換されて消費される。なお、図１０、図１１に符号１９で示すものは、可動質量体１２の上下移動量を規制するストッパー部材である。このストッパー部材１９には第１の可動質量体１２の上方に間隔をあけて位置する上部規制板１９ａと第１の可動質量体１２の下方に間隔をあけて位置する下部規制板１９ｂが設けられている。

制振装置７は、隣接する一対の支持横桁６、６の間にＨ型鋼材等の支持鋼材（支持部材）２０をボルト止めなどの接合方法により橋渡し状に接合し、この支持鋼材２０の上にベース架台１０をボルト止めするなどの手段により取り付けられている。
図２、図５、図６に示す構造は制振装置７を橋軸直角方向に６基設置した例であるため、支持鋼材２０は制振装置７を６基支持できるように１２本架設され、この例では主桁２の中心線Ｓから橋軸直角方向に等間隔で３基ずつ制振装置７が設置されている。
図４、図７、図８に示す構造は制振装置７を橋軸直角方向に２基設置した例であるため、支持鋼材２１は制振装置７を２基支持できるように４本架設され、この例では一対の主桁２の中心線Ｓから橋軸直角方向に等間隔位置で１基ずつ制振装置７が設置されている。

本実施形態において制振装置７を設ける個数は制振対象物である高架橋Ａの規模や交通量、制振しようとする低周波音の強さなどに応じて適宜設定するので、任意の数で良い。また、支持鋼材２０の長さ、幅、厚さ、一対の支持横桁６、６の間隔なども制振しようとする低周波音の周波数に応じて適宜設定するので、任意に設定することができる。また、制振装置７を支持する支持鋼材２０、２１の周囲にはメンテナンスエリア確保などのために簡単な構造の床材２０Ａ、２１Ａを配置しておくことが好ましい。

本実施形態の高架橋Ａにおいて、一対の主桁２、２の中央位置であって、床版５の下面側に橋軸方向に補強縦桁２２が設けられている。この補強縦桁２２は、主桁２と同等長さに形成され、床版５の下面側に配置されている。また、横桁３の長さ方向中央部と支持横桁６の長さ方向中央部にそれぞれ補強支柱（補強部材）２３が立設され、これらの補強支柱２３により補強縦桁２２が支持されている。これらの補強支柱２３は補強縦桁２２を介し床版５を支持し、床版５からの振動を伝達する。この例においては補強縦桁２２と補強支柱２３が第１補強部材とされている。この例では、床版５からの振動の伝達をさらに向上するため、ガセットプレート３４ａを介して主桁２、横桁３、支持横桁６あるいは補強支柱２３に接続された補強斜材３４を設けている。
床版５の下面は上に凸型のアーチ形状に形成されており、さらに施工誤差による不陸があるので補強縦桁２２の上面と床版５の下面との間には若干の隙間が生じるが、この隙間は一例として図９に示すようにエポキシ樹脂などの注入材からなる樹脂充填材（第１スペーサー）２９により埋められ、樹脂充填材２９によって補強縦桁２２と床版５が密着されている。

補強縦桁２２は、図２、図３に示すように補強支柱２３により支持されているが、図９に示すように補強縦桁の上フランジ２２Ａの幅方向両側（橋軸直角方向両側）部分にくさび型の樹脂スペーサー２７が配置され、樹脂シール材２８により床版５との隙間が塞がれ、補強縦桁２２と床版５と樹脂スペーサー２７と樹脂シール材２８によって囲まれた領域に樹脂などを充填硬化して樹脂層２６が形成され、これらにより樹脂充填材２９が形成されている。樹脂充填材２９は、この例では樹脂層２６と樹脂スペーサー２７と樹脂シール材２８とからなる。
この構造により補強縦桁２２は床版５の振動を受けて振動し、該振動を補強支柱２３と横桁３，３と支持横桁６、６を介して主桁に伝達できるようになっている。さらに、支持鋼材２０を介し制振装置７に確実に伝達できるようになっている。
なお、床版５の振動は主桁２を介しても支持横桁６に伝達され、該振動が支持横桁６、支持鋼材２０を介し制振装置７に伝達される。
なお、先の制振装置７の振動抑制効果が固有振動数対応であるのに対し、横桁３と支持横桁６を補強支柱２３と補強縦桁２２で支持した構造では、上述の固有振動数に対応した振動数よりも広い範囲の振動数に対して制振効果を示す。例えば、固有振動数４Ｈｚの制振装置７では４Ｈｚを中心とする振動数に制振効果を奏するが、補強支柱２３と補強縦桁２２で床版５を支持した構造では４Ｈｚ以上の幅広い範囲の振動数に対して効き目がある。

制振装置７を設けた高架橋Ａにおいて、車両走行により振動を生じる場合、高架橋Ａに特有の振動数と振動モードが発生する。そこで、この振動モードと振動数に応じてこれらを効果的に減少させることができるように制振装置７の設置位置、コイルばね１３、１５のばね定数、オイルダンパー１８の減衰力、錘体１２の質量などを予め調整し、制振装置７を設置する。

以上説明した高架橋Ａの構造において、補強縦桁２２は床版５の振動を受けて振動し、該振動を補強支柱２３と横桁３、３と支持横桁６、６を介して主桁に伝達できるようになっている。さらに、支持鋼材２０を介し確実に制振装置７に伝達できるようになっている。なお、床版５の振動は主桁２を介しても伝達され、該振動が支持横桁６、支持鋼材２０を介し確実に制振装置７に伝達される。

高架橋Ａにおいて床版５の上を車両が走行すると床版５が振動する。この振動は主桁２、２を介し支持横桁６に伝達される。また、床版５の振動はスペーサーである樹脂充填材２９と補強縦桁２２と補強支柱２３を介するルートによっても支持横桁６に伝達される。
支持横桁６に伝達された振動は、支持鋼材２０を介し制振装置７に伝達される。制振装置７に伝達された振動により可動質量体１２がコイルばね１３、１６のばね反力の作用を受けて上下に振動し、高架橋Ａの固有周期と同調し、それによって生じた反力により高架橋Ａの振動を抑制する。また、オイルダンパー１８が作動して可動質量体１２の振動エネルギーを熱エネルギーに変換して振動エネルギーを一部吸収し、床版５を制振する。このため、高架橋Ａを効率良く制振することができ、特に２．５〜５Ｈｚと１０〜２０Ｈｚの低周波音を低減できる。
従って高架橋Ａの近隣の建築物に対する低周波音の伝達を抑制することができ、近隣建築物の窓枠や障子のガタツキを無くすることができ、近隣住民に対し低周波音による不快感の発生を抑制することができる。

ところで、高架橋Ａにおいて床版５は、床版５、５の継ぎ目の部分を車両が通過する際、車両が継ぎ目を乗り越えることで衝撃音が発生する。この衝撃音は特に主桁２の端部側の橋脚９、９の間の床版で大きい、この衝撃音は、１０〜２０Ｈｚの帯域の成分が多い。ここで、主桁２の端部側の橋脚９、９の間には、固有振動周波数帯を１０〜２０Ｈｚに調整した制振装置７を橋軸直角方向に２基、橋軸方向に３箇所で合計６基備えているので、車両が継ぎ目を乗り越えることで発生する衝撃音を効率良く制振できる。また、車両の走行に伴い床版５が振動する場合、隣接する橋脚９、９間の床版５を概ね４等分する３箇所の位置に制振装置７を設置したため、継ぎ目部分で発生する衝撃に伴う床版５の振動を効率良く抑制できる。
また、高架橋Ａにおいて、その他の橋脚９、９間の床版５の上を車両が走行する場合、床版５と主桁２、２から発せられる振動において２〜５Ｈｚの低周波成分が多いことを本発明者は知見しているとともに、橋脚９、９間の床版５の中央部の振動成分が多いことも知見している。この振動を抑制することが望ましい。このため、その他の橋脚９、９間では中央部に２．５〜５Ｈｚ対応の振動抑制装置７を設けることで、効率良く制振することができる。

以上説明した高架橋Ａの制振構造において、床版５を横桁３、支持横桁６と補強支柱２３、補強縦桁２２で補強支持する構造に替えて以下に説明する構造を採用することができる。
図１２は支持横桁６にその長さ方向に沿って所定の間隔で３本の補強支柱２４を立設し、補強支柱２４の上方の床版５の底面に沿って補強横梁（補強部材）２５を設けた第２実施形態の構造である。
補強横梁２５と床版５の底面との間に隙間が生じる場合は、先に説明した構造と同等の樹脂充填材２９をスペーサーとして設けることができる。図１２では略しているが、横桁３の上にも図１２で示す補強支柱２４と同等の補強支柱２４を設け、補強横梁２５を設け、樹脂充填材２９を設けて床版５を補強支持する構造とする。

図１３は支持横桁６にその長さ方向に沿って所定の間隔で補強支柱２４、２３、２４を立設し、補強支柱２３、２４の上方の床版５の底面に沿って補強横梁２５を設けるとともに、床版底面に沿って橋軸方向に補強縦桁２２を設け、補強縦桁２２を補強支柱２３で支持した第３実施形態の構造である。
補強横梁２５ならびに補強縦桁２２と床版５の底面との間に隙間が生じる場合は、先に説明した構造と同等の樹脂充填材２９を設けることができる。図１３では略しているが、横桁３の上にも図１３で示す補強支柱２３、２４と同等の補強支柱２３、２４を設け、補強横梁２５と補強縦桁２２を設け、樹脂充填材２９を設けて床版５を補強支持する構造とする。

図１４は主桁２の側部に張出ブラケット２Ａ、補強縦桁２Ｂを設け、床版５の両端部を支持した第４実施形の構造であるが、横桁３、支持横桁６にその長さ方向に沿って所定の間隔で補強支柱２４、２３、２４を立設し、補強支柱２３、２４の上方の床版５の底面に沿って補強横梁２５を設けるとともに、床版底面に沿って橋軸方向に補強縦桁２２を設けた構造である。補強横梁２５、補強縦桁２２ならびに補強縦桁２Ｂと床版５の底面との間に隙間が生じる場合は、先に説明した構造と同等の樹脂充填材２９をスペーサーとして設けることができる。図１４では略しているが、横桁３の上にも図１４で示す補強支柱２３、２４と同等の補強支柱２３、２４を設け、補強横梁２５と補強縦桁２２、張出ブラケット２Ａ、補強縦桁２Ｂを設け、樹脂充填材２９を設けて床版５を補強支持する構造とする。

また、先に説明した第１実施形態の構造において、補強縦桁２２と床版５の間の接続部分の構造について、以下に説明する種々の構造を採用することができる。
図１５は補強縦桁２２と床版５の接続部分の構造において樹脂注入による樹脂充填材２９を形成した構造を側面側から見た図であり、先に図９に基づいて説明した構造の側面図である。
図１６は、先の例の樹脂の樹脂充填材２９に替えてモルタル充填材３５に変更し、床版５を支持した例である。この例においてモルタル充填材３５は、先の例と類似構造であり、モルタル層と樹脂スペーサー２７と樹脂シール材２８とからなる。
図１７は、先の例の樹脂の樹脂充填材２９をジャッキ３０に替えて床版５を支持した例である。
図１５〜図１７に示す構造のように床版５を支持する構造はいずれの構造を採用しても良い。

図１８は制振装置の他の構造例（特許文献１に記載されている衝撃ダンパ）を示すもので、この例の制振装置４０は、支持横桁６に固定される鋼製の箱型のハウジング４１と、このハウジング４１内に上下移動自在に配置された可動質量体４２と、可動質量体４２を弾性支持する圧縮コイルばね４３と、オイルダンパーなどからなる減衰機構４５を備えている。また、制振装置４０は、可動質量体４２の表面中央部に配置された上側レベル調整機構４６と、この上側レベル調整機構４６の表面に固定された上側接触部材４７と、可動質量体４２の裏面左右両側に固定された下側レベル調整機構４８と、この下側レベル調整機構４８の下面に固定された下側接触部材４９と、ハウジング４１の内底面に形成された突起部５０を備えている。

図１８に示す構成の制振装置４０では、車両の通行等によって床版５が振動するとその振動が支持横桁６を介し制振装置４０に伝達され、これに呼応して可動質量体４２が上下に振動し、可動質量体４２が上昇した場合に上側接触部材４７が床版５の底面に設けられた受け板５Ａに衝突する。この結果、高架橋の振動を打ち消す方向に力を作用させる。
また、可動質量体４２が下方に移動した場合に突起部５０に衝突し、この結果、支持横桁６を介し高架橋の振動を打ち消す方向に力を作用させる。
以上の動作を繰り返すことにより、高架橋の床版５の振動を徐々に低減し制振することができる。

図１８に示す構成の制振装置４０による制振効果を最大限に引き出すためには、高架橋において発生する振動の振幅に合わせて可動質量体４２とハウジング内面との隙間を最適化すればよい。即ち、振幅が大きい場合は隙間を大きく設定し、振幅が小さい場合は隙間を小さく設定することにより対応することができる。

図１８に示す構成の制振装置４０を先の例の制振装置７に代えて支持横桁６に設けることで高架橋Ａの制振を行うことができる。
また、先の形態において高架橋Ａにそれぞれ設けた複数の制振装置７の一部を制振装置４０で代用することができ、制振装置７と制振装置４０を混合して用いることもできる。
制振装置４０は１０〜２０Ｈｚ対応のダイナミックマス型の制振装置４０に調整することができ、適所に設置することで先の高架橋Ａにおいて効率的な制振効果を発揮できる。

ところで、これまで説明した実施形態においては、桁が繋がっている橋梁について説明したが、本発明は桁が繋がっていない橋梁（単純桁）に適用することもできる。
この場合、橋軸方向の１／４点と３／４点に１０〜２０Ｈｚ対策の制振装置を設け、中央位置に２．５〜５Ｈｚ対策の制振装置を設けることができる。

図１に示す構造の高架橋をモデルとして振動解析シミュレーションを行った。
図１９にシミュレーション解析に用いた高架橋の平面構造を示し、図２０、図２１に同高架橋の制振装置取付部分の拡大構造を示し、図２２に同高架橋の支持横桁とその周囲部分の構造（４Ｈｚ対策構造）を示し、図２３に同高架橋の支持横桁とその周囲部分の構造（１２．５Ｈｚ対策構造）を示す。
一例として、図１９に示すように第１番目の橋脚間の長さ４１１００ｍｍ、第２番目〜第６番目の橋脚間の長さ４２３００ｍｍ、第７番目の橋脚間の長さ４１１００ｍｍ、床版の全幅１８０５０ｍｍ、図１９〜図２３に詳細寸法を示す高架橋を想定し、伊藤忠テクノソリューションズ（株）製の計算ソフト、soilplus2014を用いて振動シミュレーション解析を行った。なお、図１９では第１番目〜第４番目の橋脚間の床版を示しているが図１（Ｂ）に示す第７番目の橋脚間までを解析モデルに設定し、第５番目〜第７番目の各部の大きさは図１９に示す構造と対称にしている。

図１９に示す第１番目の橋脚間の床版下方には、制振装置を取り付ける支持横桁を橋軸方向に３組設け、第２番目〜第６番目の橋脚間にはそれぞれ橋軸方向中央部に支持横桁を１組設け、第７番目の橋脚間の床版下方には制振装置を取り付ける支持横桁を橋軸方向に３組設けた第１実施形態と同等構造としている。
第１番目の桁橋には３組の支持横桁を設けているが、対になる支持横桁に２基ずつ、図１０、図１１に示す構造の制振装置を設けた。
第１番目と第７番目の橋脚間に合計６個の制振装置（１２．５Ｈｚ対策品：固有振動数対応）を設けた。この制振装置を設けた位置の構造は図２２に示す構造となる。
第２番目〜第６番目の橋脚間にはそれぞれ１組ずつの支持横桁を設けているが、対になる支持横桁に６基ずつ図１０、図１１に示す構成の制振装置（４Ｈｚ対策品：固有振動数対応）を設けた構造は図２３に示す構造となる。
制振装置は４Ｈｚ対策品としてダイナミックマス２０００ｋｇ、減衰比８％、振幅±１０ｍｍ、最大振幅±３０ｍｍ、総質量３０００ｋｇの構造を採用した。
１２．５Ｈｚ対策品としてダイナミックマス２０００ｋｇ、減衰比８％、振幅±５ｍｍ、最大振幅±１０ｍｍ、総質量３２００ｋｇの構造を採用した。
４Ｈｚと１２．５Ｈｚのいずれの対策品の制振装置であっても、錘体の重量は各桁橋の主桁と床版の総重量の１％に相当する重量を設定している。
また、制振装置を支持する支持横桁と床版の接合は、図１〜図９に示す第１実施形態の構造を採用したとして解析した。この結果は、支持横桁とその他補強部材からなる架台で床版を支持し、制振装置を設けているので架台＋制振装置と表記した。

比較のために、支持横桁とその他補強部材と制振装置を略した従来構造の高架橋を設定し、同等の振動解析シミュレーションを行った。
比較のために、支持横桁とその他補強部材を設け、制振装置を略した構造の高架橋を設定し、同等の振動解析シミュレーションを行った。この例は制振装置を略して支持横桁とその他補強部材を設けているので架台のみと表記した。

以上の条件で解析を行った結果について４Ｈｚ帯の解析結果を以下の表１に示す。本発明者は床版の振動加速度の低減率がおおよそ低周波音の低減率となることを知見しているため、いずれも基準は、従来構造の高架橋に対し、振動入力して得た振動加速度を基準として、減衰率を％とｄＢで表示した。
また、以下の表に示す（１）〜（５）は床版における測定位置を示す。図１９に符号Ｐ１で示す位置が橋脚間中央の支持横桁中間位置の床版下面、Ｐ２で示す位置が支持横桁の長さ方向一端側の床版下面、Ｐ３で示す位置が支持横桁に隣接する横桁の長さ方向中央位置の床版下面、Ｐ４で示す位置が隣接する横桁間の中間位置より主桁側に移動した位置の床版下面、Ｐ５で示す位置がＰ４位置の側方の張出床版下面に設定している。他の床版においても等価位置にて振動解析した。それぞれの位置におけるシミュレーション結果を以下の表１〜表４に示す。

表１、表２に示す結果から、以下の効果が判明した。
主桁によって床版を支持し、主桁に対し複数の横桁を設けた高架橋の構造において、横桁間に支持横桁を設け、横桁と支持横桁によって補強支柱と補強縦桁と充填材を介し床版を直接支持した構造とすることにより、４Ｈｚ帯域の振動を１〜１０ｄＢ程度抑制でき、１２．５Ｈｚ帯域の振動を２〜２９ｄＢ程度抑制できることがわかった。
高架橋は主桁によって床版を支持し、主桁を横桁で補強することで土木構造物として充分な構造強度と剛性を有するが、それのみでは低周波音などの対策には不充分な場合がある。このような場合に、横桁と支持横桁によって補強支柱と補強縦桁と充填材を介し床版を直接支持した構造とすることにより、低周波音対策をある程度進めることができた。

その上で、支持横桁にダイナミックマス型の制振装置を設けて制振することで、高架橋における低周波音帯域の振動を更に大幅に抑制できることがわかった。例えば、前記架台のみを設けた構造に対比し、更に５〜１０ｄＢの追加効果、位置によっては数１０ｄＢの効果を見込むことができる。また、一例として、低周波音対策をとっていない従来の高架橋に対比すると、測定位置によっては４Ｈｚ帯域において１０〜３４ｄＢ、１２．５Ｈｚ帯域において１０〜２６ｄＢもの大幅な振動抑制効果を得られることがわかった。また、架台のみの場合は、位置に応じて逆に振動が増幅される現象が生じた。表１、表２において−の値は振動が増加することを意味する。これに対し、架台＋制振装置の構造を採用することで振動が増加する位置が無くなり、全ての位置において制振効果を発揮できることがわかった。

次に、先の実施例において用いた図１０、図１１に示す制振装置７の一部を図１８に示す制振装置４０に交換して振動解析シミュレーションを行い、低周波音帯域の抑制効果についてシミュレーション解析した。
図１９に示す第１番目の桁橋に設けた３組の支持横桁に図１８に示す構成の制振装置４０をそれぞれ２基ずつ、合計６基設け、第２番目〜第６番目の桁橋には先の実施例と同様の図１０、図１１に示す制振装置７を設け、第７番目の橋脚には第１番目の桁橋と同様に制振装置４０を高架橋の橋軸方向に３組、合計６基設けた構造を採用し、同等の振動解析シミュレーションを行った。また、床版を支持する構造は図２２、図２３に示す構造として解析した。
その結果を以下の表３、表４に示す。

図１０、図１１に示す構造の制振装置７を図１８に示す構造制振装置４０に入れ替えて備えた高架橋であっても先の第１実施形態の構造シミュレーションと同様に優れた振動抑制効果が得られることがわかった。

Ａ…高架橋、１…桁橋、２…主桁、２Ａ…張出ブラケット、２Ｂ…補強縦桁、３…横桁、５…床版、６…支持横桁、７…制振装置、９…橋脚、１０…ベース架台、１１…支持軸、１２…可動質量体、１２Ａ…錘体、１３…下部コイルばね（弾性部材）、１５…抜け止め板、１６…上部コイルばね（弾性部材）、１８…オイルダンパー（減衰機構）、２０、２１…支持鋼材、２２…補強縦桁（第１補強部材）、２３、２４…補強支柱（第１補強部材）、２５…補強横梁（補強部材）、２９…樹脂充填材（スペーサー）、３４…補強斜材（補強部材）、３４ａ…ガセットプレート、３５…モルタル充填材（スペーサー）、３０…ジャッキ（スペーサー）、４０…制振装置、４５…オイルダンパー（減衰機構）、４３…コイルばね。

Claims

桁橋が配置されてなる高架橋における制振構造であって、
前記桁橋が橋軸直交方向に所定間隔をあけて配置された複数の主桁と、前記複数の主桁の間に橋軸方向に間隔をあけて複数配置された横桁と、前記複数の主桁の上に載置された床版を備えてなり、
前記主桁ならびに横桁に接合させて設けた補強部材に床版底部を支持させ、前記補強部材と床版との間にスペーサーを設け、
前記複数の主桁間の中央部に橋軸方向に延在してその上部で前記床版に接合し、その下部を前記補強部材で支持する補強縦桁を設けたことを特徴とする高架橋の制振構造。
桁橋が配置されてなる高架橋における制振構造であって、
前記桁橋が橋軸直交方向に所定間隔をあけて配置された複数の主桁と、前記複数の主桁の間に橋軸方向に間隔をあけて複数配置された横桁と、前記複数の主桁の上に載置された床版を備えてなり、
前記主桁ならびに横桁に接合させて設けた補強部材に床版底部を支持させ、前記補強部材と床版との間にスペーサーを設け、
前記補強部材に可動質量体と弾性部材と減衰機能を備えたダイナミックマス型の制振装置を設けたことを特徴とする高架橋の制振構造。
前記補強部材が前記主桁に支持された支持横桁と前記横桁ならびに前記支持横桁に支持された補強縦桁、補強支柱、補強横梁、補強斜材の少なくとも１つであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の高架橋の制振構造。
前記補強部材の上面と前記床版下面との間に充填されるスペーサーが、樹脂充填材、モルタル充填材、ジャッキ構造体の少なくとも１つであることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の高架橋の制振構造。
前記主桁がその長さ方向に間隔をあけて配置された複数の橋脚により支持されるとともに、前記主桁の端部に位置する橋脚と、前記主桁の端部に位置する橋脚に隣接する、端部橋脚以外のその他橋脚との間に１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設置し、隣接するその他の橋脚同士の間に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置を設置したことを特徴とする請求項２〜請求項４のいずれか一項に記載の高架橋の制振構造。
前記主桁の端部に位置する橋脚と、前記主桁の端部に位置する橋脚に隣接する、端部橋脚以外のその他橋脚との間の距離を概ね４等分する３箇所の位置に１０〜２０Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置をそれぞれ配置し、隣接するその他橋脚同士の間の中間位置に２．５〜５Ｈｚ帯域減衰用のダイナミックマス型の制振装置をそれぞれ配置したことを特徴とする請求項５に記載の高架橋の制振構造。