JP6466573B2 - 降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法 - Google Patents
降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6466573B2 JP6466573B2 JP2017516341A JP2017516341A JP6466573B2 JP 6466573 B2 JP6466573 B2 JP 6466573B2 JP 2017516341 A JP2017516341 A JP 2017516341A JP 2017516341 A JP2017516341 A JP 2017516341A JP 6466573 B2 JP6466573 B2 JP 6466573B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- strength
- hot rolled
- temperature
- mpa
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 117
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 117
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 38
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 19
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 11
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 22
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 8
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 7
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 241000219307 Atriplex rosea Species 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000011534 incubation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、構造用鋼の領域に属され、特に降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法に関する。
自動クレーン、コンクリートポンプトラックおよびコンクリートミキサー車などの工程機械業内では、高強度構造用鋼の使用比率を少しずつ増加している企業はますます多くなった。新車型の設計するのに高強度減薄の構造用鋼を使用して製品のアップグレードを加速している。目前、降伏強度600MPa級と700MPa級の高強度鋼は広く使用されていた。降伏強度が800MPa以上である高強度鋼の使用は有限である。600MPaと700MPa級の熱間圧延高強度鋼成分を設計するのに、ほとんどは高チタンを添加して、析出強化することが主とする。組織もほとんど粒状ベイナイトである。高チタン型の粒状ベイナイト組織高強度鋼はその延性脆性遷移温度が一般的に−40℃くらいであり、その衝撃性能の変動が大きいである。それと同時に、一部分の工程機械ユーザーはその要求使用環境が−30℃〜−40℃であり、且つより高い強度を有することを要求している。該背景の下で、高チタン型の熱間圧延高強度鋼は強度を満足しにくいことだけではなく、低温衝撃靱性をもさらに保証しにくい。より低いコストを有する高強度・高靱性鋼材を開発することは要求されている。
本発明の目的は、降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法を提供するものである。得られた鋼板は、室温〜-80℃の温度範囲内で依然として非常に優れた低温衝撃靱性を有し、-80℃衝撃エネルギーが100J以上を達する。
本発明は超低炭素マルテンサイトの設計思想を使用して、NbとTiを複合添加することでオーステナイト結晶粒サイズを微細化し、CrとMoを複合添加して焼入性および抗焼き戻し軟化能力を向上できる。連続熱間圧延の工程を利用して直接焼入れ或いは低温巻取工程によって超低炭素マルテンサイト組織を得られる。高強度度構造用鋼はその降伏強度が800MPa級を達成でき、優れた低温衝撃靱性を有する。
本発明高強度鋼の成分設計は下のようになった。
1)、製錬、鋳造工程:前記成分のように、回転炉或いは電炉を使用して製錬して真空炉で二次精錬して、スラブ或いはインゴットにする;
2)、加熱工程:加熱温度1100〜1200℃に1〜2時間で保持して前記スラブ或いはインゴットを加熱する;
3)、熱間圧延工程:圧延開始温度が1100〜1100℃であり、950℃以上のマルチパスおよび大圧下で且つ累計変形量≧50%であり、その後、中間スラブの温度が900〜950℃になってから、最後の3〜5パスの圧延を行い、且つ累計変形量≧70%である;
4)、オンライン焼き入れの工程:フェライトの析出開始温度以上の800〜900℃の間に、≧5℃/sの冷速でMs点以下のある温度或いは室温まで快速にオンライン焼き入れして、微細超低炭素ラスマルテンサイトを得られる。
本発明は新規な超低炭素マルテンサイト組織を設計することによって、高強度を獲得した同時に、非常に優れた低温および超低温衝撃靱性を有した。NbとTiとの複合添加およびその添加量を一定範囲にコントロールすることによって、旧オーステナイト粒のサイズをできるだけ微細化して、超低炭素マルテンサイト組織中のマルテンサイトラスのサイズを微細化できた。同時に、CrとMoを要求範囲内で複合添加するのは、鋼の焼入性と抗焼き戻し軟化能力を向上できた。Mn含有量をより高い範囲内にコントロールすることで、炭素含有量の低下による強度の損失を補償し、同時にマルテンサイト組織を微細化できた。合理的な成分設計によって、連続熱間圧延工程とオンライン焼入れを使用して、降伏強度が800MPa以上であり、且つ優れた低温衝撃靱性を有する高強度構造用鋼を製造でき、低温環境下で使用された工程機械などの業界に用いられる。
本発明の具体的な特徴と性能は下の実施例およびその図でさらに説明する。
以下、実施例と図と結合しながら、本発明についてさらに説明する。
金相写真から明確に分かるように、鋼板の組織は細小のラスマルテンサイトである。圧延方向に沿って明瞭に分かるように、旧オーステナイト粒界が扁平状であり、その幅が約6〜7μmであり、細小の旧オーステナイト等価結晶粒サイズを有した。旧オーステナイト粒は小さいほど、鋼板の焼入れ後のラスが小さいであり、強度が高い且つ低温衝撃靱性が良い。走査型電子顕微鏡によって下の内容を発見した。つまり、鋼板を室温まで焼入れするときに、炭化物を形成するのに間に合わなかったため、組織中に基本的に炭化物が含有されなかった。例えば、150℃、250℃、350℃の異なる温度まで焼入れするときに、鋼板の組織に一定数量の炭化物が含有された。合金自身が超低炭素の設計であるため、析出された炭化物の数量が有限であり、強度への貢献が小さい。
Claims (2)
- 重量百分率表示で、C:0.02〜0.05%、Si≦0.5%、Mn:1.5〜2.5%、P≦0.015%、S≦0.005%、Al:0.02〜0.10%、N≦0.006%、Nb:0.01〜0.05%、Ti:0.01〜0.03%、0.03≦Nb+Ti≦0.06%、Cr:0.1〜0.5%、Mo:0.1〜0.5%、B:0.0005〜0.0025%、残部がFeおよび不可避不純物である降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼であって、
前記熱間圧延高強度鋼の降伏強度≧800MPa、引張強度≧900MPa、伸び率≧13%、-80℃衝撃エネルギーが100J以上であり、
前記熱間圧延高強度鋼の顕微組織がラスマルテンサイトである降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼。 - 1) 製錬、鋳造工程:請求項1に記載の成分のように、回転炉或いは電炉を使用して製錬して真空炉で二次精錬して、スラブ或いはインゴットにする;
2) 加熱工程:加熱温度1100〜1200℃に1〜2時間で保持して前記スラブ或いはインゴットを加熱する;
3) 熱間圧延工程:圧延開始温度が1000〜1100℃であり、950℃以上のマルチパスおよび大圧下で且つ累計変形量≧50%であり、その後、中間スラブの温度が900〜950℃になってから、最後の3〜5パスの圧延を行い、且つ累計変形量≧70%である;
4) オンライン焼き入れの工程:フェライトの析出開始温度以上の800〜900℃の間に、≧5℃/sの冷速でMs点以下のある温度或いは室温まで快速にオンライン焼き入れして、微細超低炭素ラスマルテンサイトを得られることを含むことを特徴とする請求項1に記載の降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410503735.6A CN105506494B (zh) | 2014-09-26 | 2014-09-26 | 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法 |
CN201410503735.6 | 2014-09-26 | ||
PCT/CN2015/070727 WO2016045266A1 (zh) | 2014-09-26 | 2015-01-15 | 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017533345A JP2017533345A (ja) | 2017-11-09 |
JP6466573B2 true JP6466573B2 (ja) | 2019-02-06 |
Family
ID=55580199
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017516341A Active JP6466573B2 (ja) | 2014-09-26 | 2015-01-15 | 降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10378073B2 (ja) |
JP (1) | JP6466573B2 (ja) |
CN (1) | CN105506494B (ja) |
CA (1) | CA2962472C (ja) |
RU (1) | RU2701237C2 (ja) |
WO (1) | WO2016045266A1 (ja) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110195193B (zh) * | 2018-02-27 | 2021-03-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低成本、高韧性及优良焊接性800MPa级调质钢板及其制造方法 |
CN108342656A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-07-31 | 朱威威 | 一种超高强度汽车结构钢及其生产方法 |
CN109487163B (zh) * | 2018-12-13 | 2020-08-28 | 河钢股份有限公司 | 直接淬火型屈服800MPa级结构钢板及其生产方法 |
CN109881118A (zh) * | 2019-04-17 | 2019-06-14 | 魏滔锴 | 一种650MPa级高强防爆耐火钢筋用钢及其热机轧制工艺 |
CN111471937B (zh) * | 2020-05-11 | 2021-09-14 | 河北普阳钢铁有限公司 | 一种低成本含铬q460mc钢板及其生产方法 |
CN114107794B (zh) * | 2020-08-31 | 2023-08-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种980MPa级超低碳马氏体加残奥型超高扩孔钢及其制造方法 |
CN114107790B (zh) * | 2020-08-31 | 2023-11-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种980MPa级超低碳马氏体高扩孔钢及其制造方法 |
CN114107793B (zh) * | 2020-08-31 | 2023-11-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种1180MPa级低碳马氏体高扩孔钢及其制造方法 |
WO2022042730A1 (zh) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度低碳马氏体高扩孔钢及其制造方法 |
CN114107795B (zh) * | 2020-08-31 | 2023-05-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种1180MPa级低温回火马氏体高扩孔钢及其制造方法 |
CN114250424B (zh) * | 2020-09-21 | 2022-10-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种无Ni低温压力容器用钢及其制造方法 |
CN112593154A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 屈服强度超过700MPa的980MPa级冷轧双相钢及其生产方法 |
CN112877608A (zh) * | 2020-12-15 | 2021-06-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度大于960MPa的热轧汽车用钢及其制造方法 |
CN114752850B (zh) * | 2021-01-12 | 2023-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度785MPa级高强钢板及其制造方法 |
CN113025896B (zh) * | 2021-02-24 | 2022-06-21 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种贝氏体型700MPa级热轧高强盘螺及其生产方法 |
CN115261742B (zh) * | 2021-04-30 | 2023-06-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度1000MPa热冲压部件及其制造方法 |
CN113403462B (zh) * | 2021-06-29 | 2022-04-12 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种屈服强度700~1000MPa级青皮钢的制备方法 |
CN113789477B (zh) * | 2021-09-16 | 2022-08-02 | 大连交通大学 | 具有低碳马氏体组织的铸钢丸及其制备工艺 |
CN114164374A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-03-11 | 哈尔滨工程大学 | 一种5~60mm厚850MPa级高强度高韧性易焊接纳米钢及其制备方法 |
CN114214569A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-03-22 | 首钢集团有限公司 | 一种hrb500e盘螺钢制备方法 |
CN114250416A (zh) * | 2021-12-13 | 2022-03-29 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种56kg级低屈强比超高强海工钢板及其制备方法 |
CN114438423A (zh) * | 2022-01-11 | 2022-05-06 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种具有高韧性的管线钢及其制备方法 |
CN116497268A (zh) * | 2022-01-19 | 2023-07-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种免退火高淬透性高强度紧固件用盘条及其制造方法 |
CN117568703A (zh) * | 2022-08-07 | 2024-02-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种优异抗低温脆性的热冲压部件及其制造方法 |
CN115491601A (zh) * | 2022-09-20 | 2022-12-20 | 武汉钢铁有限公司 | 采用CSP产线生产屈服强度350MPa级经济型磁轭钢及生产方法 |
CN116121639A (zh) * | 2022-11-24 | 2023-05-16 | 武安市裕华钢铁有限公司 | 一种屈服强度355Mpa以上低碳微合金钢带钢的生产方法 |
Family Cites Families (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01319630A (ja) * | 1988-06-21 | 1989-12-25 | Kobe Steel Ltd | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
JP3244981B2 (ja) * | 1995-01-26 | 2002-01-07 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性の優れた溶接性高強度鋼 |
JPH09104946A (ja) * | 1995-10-05 | 1997-04-22 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部靭性に優れた高張力鋼板及びその製造方法 |
KR100375085B1 (ko) * | 1997-07-28 | 2003-03-07 | 닛폰 스틸 가부시키가이샤 | 인성이 우수하고 본질적으로 붕소를 함유하지 않는초고강도 용접성 강 |
WO1999005336A1 (en) * | 1997-07-28 | 1999-02-04 | Exxonmobil Upstream Research Company | Ultra-high strength, weldable, boron-containing steels with superior toughness |
US6254698B1 (en) * | 1997-12-19 | 2001-07-03 | Exxonmobile Upstream Research Company | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof |
JP2002146471A (ja) * | 2000-11-07 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 低温靱性および溶接熱影響部靭性に優れた超高強度鋼板、超高強度鋼管およびそれらの製造法 |
JP2005290553A (ja) * | 2004-03-11 | 2005-10-20 | Nippon Steel Corp | 被削性と靭性および溶接性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP4252949B2 (ja) * | 2004-09-22 | 2009-04-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 音響異方性が小さく、溶接性に優れた低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 |
JP5151034B2 (ja) * | 2005-02-24 | 2013-02-27 | Jfeスチール株式会社 | 高張力ラインパイプ用鋼板の製造方法および高張力ラインパイプ用鋼板 |
JP5157072B2 (ja) * | 2005-03-29 | 2013-03-06 | Jfeスチール株式会社 | 耐切断割れ性に優れた引張強度900MPa以上の高強度・高靭性厚鋼板の製造方法 |
CN100372962C (zh) * | 2005-03-30 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度1100Mpa以上超高强度钢板及其制造方法 |
JP4437972B2 (ja) * | 2005-04-22 | 2010-03-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 音響異方性の少ない母材靭性に優れた厚鋼板およびその製造方法 |
CN101008066B (zh) * | 2006-01-27 | 2010-05-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度高于1000MPa的热轧马氏体钢板及其制造方法 |
JP5433964B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2014-03-05 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性および低温靭性に優れる高張力鋼板の製造方法 |
MX2010012472A (es) * | 2008-05-26 | 2010-12-02 | Nippon Steel Corp | Hoja de acero laminada en caliente de alta resistencia para uso en tuberia de linea excelente en tenacidad a baja temperatura y funcionamiento de detencion de fractura ductil y proceso para producir la misma. |
KR101094310B1 (ko) * | 2008-09-18 | 2011-12-19 | 한국기계연구원 | 저온인성이 우수한 용접성 초고강도강 및 그 제조방법 |
JP4853575B2 (ja) * | 2009-02-06 | 2012-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 |
CN101487096B (zh) * | 2009-02-19 | 2010-08-11 | 北京科技大学 | 一种低合金高强度的C-Mn-Al系Q&P钢及其制造方法 |
JP5476763B2 (ja) | 2009-03-30 | 2014-04-23 | Jfeスチール株式会社 | 延性に優れた高張力鋼板及びその製造方法 |
JP5729803B2 (ja) * | 2010-05-27 | 2015-06-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 高張力鋼板およびその製造方法 |
BR112013026065B1 (pt) * | 2011-04-12 | 2020-05-26 | Nippon Steel Corporation | Chapa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resintência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura e método de produção dos mesmos |
US9631265B2 (en) | 2011-05-25 | 2017-04-25 | Nippon Steel | Hot-rolled steel sheet and method for producing same |
PL2743364T3 (pl) | 2011-08-09 | 2017-01-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco o wysokim stosunku granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie i doskonałym pochłanianiu energii uderzenia w niskiej temperaturze oraz odporności na mięknięcie w obszarze HAZ i sposób jej wytwarzania |
CN103014539B (zh) * | 2011-09-26 | 2015-10-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度700MPa级高强度高韧性钢板及其制造方法 |
KR101617115B1 (ko) | 2012-01-05 | 2016-04-29 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열연 강판 및 그 제조 방법 |
CN102699031B (zh) * | 2012-05-14 | 2014-03-26 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种900MPa级超高韧性低合金钢及其制造方法 |
JP5849892B2 (ja) * | 2012-08-03 | 2016-02-03 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
CN103060690A (zh) * | 2013-01-22 | 2013-04-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度钢板及其制造方法 |
CN103074548B (zh) * | 2013-01-24 | 2016-02-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高耐蚀型高强度含Al耐候钢板及其制造方法 |
CN103233183B (zh) * | 2013-04-18 | 2016-03-30 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度960MPa级超高强度钢板及其制造方法 |
CN103334057A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-10-02 | 首钢总公司 | 一种热轧马氏体钢及其生产方法 |
-
2014
- 2014-09-26 CN CN201410503735.6A patent/CN105506494B/zh active Active
-
2015
- 2015-01-15 US US15/514,510 patent/US10378073B2/en active Active
- 2015-01-15 WO PCT/CN2015/070727 patent/WO2016045266A1/zh active Application Filing
- 2015-01-15 JP JP2017516341A patent/JP6466573B2/ja active Active
- 2015-01-15 CA CA2962472A patent/CA2962472C/en active Active
- 2015-01-15 RU RU2017121061A patent/RU2701237C2/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20170275719A1 (en) | 2017-09-28 |
JP2017533345A (ja) | 2017-11-09 |
CN105506494A (zh) | 2016-04-20 |
CA2962472A1 (en) | 2016-03-31 |
RU2017121061A3 (ja) | 2018-12-17 |
RU2701237C2 (ru) | 2019-09-25 |
WO2016045266A1 (zh) | 2016-03-31 |
CA2962472C (en) | 2022-06-07 |
CN105506494B (zh) | 2017-08-25 |
RU2017121061A (ru) | 2018-12-17 |
US10378073B2 (en) | 2019-08-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6466573B2 (ja) | 降伏強度800MPa級高靱性熱間圧延高強度鋼およびその製造方法 | |
JP5750546B2 (ja) | 低降伏比高靭性鋼板及びその製造方法 | |
JP5833751B2 (ja) | 超高強度耐摩耗鋼板及びその製造方法 | |
JP6466582B2 (ja) | 降伏強度800MPa級高強度鋼及びその製造方法 | |
JP6048626B1 (ja) | 厚肉高靭性高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP4410836B2 (ja) | 低温靭性の優れた780MPa級高張力鋼板の製造方法 | |
KR101490567B1 (ko) | 용접성이 우수한 고망간 내마모강 및 그 제조방법 | |
JP2018505303A (ja) | 降伏強度900〜1000MPa級調質高強度鋼及びその製造方法 | |
CN103276312B (zh) | 一种80-120mm特厚高强度钢板及其利用连铸坯生产的方法 | |
JP5659758B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、PWHT後の落重特性に優れたTMCP−Temper型高強度厚鋼板の製造方法 | |
JP6426621B2 (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
CN107130172B (zh) | 布氏硬度400hbw级整体硬化型高韧性易焊接特厚耐磨钢板及其制造方法 | |
JP4379085B2 (ja) | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 | |
JP2019199649A (ja) | 非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
JP7022822B2 (ja) | 低温変形時効衝撃特性に優れた厚鋼板及びその製造方法 | |
JP6394378B2 (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
JP2011052244A (ja) | 脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50〜125mmの厚手高強度鋼板の製造方法 | |
JP2015190008A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
JP4310591B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度鋼板の製造方法 | |
JP2014177687A (ja) | 落重特性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP4770415B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2010119989A1 (ja) | 低温靭性の優れた高生産型780MPa級高張力鋼板の製造方法 | |
JPWO2019050010A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
KR20160078675A (ko) | 저온인성이 우수한 다중 열처리형 에너지용 강재 및 그 제조방법 | |
JP2019052341A (ja) | 曲げ加工性に優れた非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180711 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180724 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181022 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181211 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190109 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6466573 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |