JP6437490B2 - セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 - Google Patents
セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6437490B2 JP6437490B2 JP2016138850A JP2016138850A JP6437490B2 JP 6437490 B2 JP6437490 B2 JP 6437490B2 JP 2016138850 A JP2016138850 A JP 2016138850A JP 2016138850 A JP2016138850 A JP 2016138850A JP 6437490 B2 JP6437490 B2 JP 6437490B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- interconnect
- partially stabilized
- stabilized zirconia
- volume
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910002077 partially stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 title claims description 183
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 176
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims description 69
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 44
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 34
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 12
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 7
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical group [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 4
- VEALVRVVWBQVSL-UHFFFAOYSA-N strontium titanate Chemical compound [Sr+2].[O-][Ti]([O-])=O VEALVRVVWBQVSL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910002076 stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 118
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 112
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 78
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 36
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 29
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 26
- 239000002346 layers by function Substances 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 description 20
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 16
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 15
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 14
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 12
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- HBAGRTDVSXKKDO-UHFFFAOYSA-N dioxido(dioxo)manganese lanthanum(3+) Chemical compound [La+3].[La+3].[O-][Mn]([O-])(=O)=O.[O-][Mn]([O-])(=O)=O.[O-][Mn]([O-])(=O)=O HBAGRTDVSXKKDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 6
- 239000002001 electrolyte material Substances 0.000 description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 5
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010406 cathode material Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 4
- -1 compound metals Chemical class 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 2
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 2
- 238000007650 screen-printing Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007088 Archimedes method Methods 0.000 description 1
- 229920002816 CELVOL ® 205 Polymers 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920013683 Celanese Polymers 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100533803 Homo sapiens SLCO1B3 gene Proteins 0.000 description 1
- 102100022150 Lateral signaling target protein 2 homolog Human genes 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000498 ball milling Methods 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000004814 ceramic processing Methods 0.000 description 1
- 239000013025 ceria-based material Substances 0.000 description 1
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011195 cermet Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000007571 dilatometry Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000000635 electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000011532 electronic conductor Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007572 expansion measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N gadolinium atom Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JJSINHRPPHLULR-UHFFFAOYSA-N gadolinium(3+);oxygen(2-);titanium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Ti+4].[Ti+4].[Gd+3].[Gd+3] JJSINHRPPHLULR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N praseodymium atom Chemical compound [Pr] PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N samarium atom Chemical compound [Sm] KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007784 solid electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IGPAMRAHTMKVDN-UHFFFAOYSA-N strontium dioxido(dioxo)manganese lanthanum(3+) Chemical compound [Sr+2].[La+3].[O-][Mn]([O-])(=O)=O IGPAMRAHTMKVDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010345 tape casting Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N ytterbium Chemical compound [Yb] NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150026176 zfyve28 gene Proteins 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
- H01M8/2465—Details of groupings of fuel cells
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0215—Glass; Ceramic materials
- H01M8/0217—Complex oxides, optionally doped, of the type AMO3, A being an alkaline earth metal or rare earth metal and M being a metal, e.g. perovskites
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0223—Composites
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
- H01M8/241—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells with solid or matrix-supported electrolytes
- H01M8/2425—High-temperature cells with solid electrolytes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
- H01M2008/1293—Fuel cells with solid oxide electrolytes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0223—Composites
- H01M8/0226—Composites in the form of mixtures
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0223—Composites
- H01M8/0228—Composites in the form of layered or coated products
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
- H01M8/124—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte characterised by the process of manufacturing or by the material of the electrolyte
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Inert Electrodes (AREA)
Description
本開示は、固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）、およびより具体的には、ＳＯＦＣの相
互接続に関する。
互接続に関する。
燃料電池は、化学反応により電気を発生させるデバイスである。種々の燃料電池の中で
も、固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）は、電解質として、硬いセラミック化合物金属（
例えば、カルシウムまたはジルコニウム）酸化物を使用する。典型的には、固体酸化物型
燃料電池では、酸素ガス、例えば、Ｏ２が、カソードにおいて、酸素イオン（Ｏ２−）に
還元され、燃料ガス、例えば、Ｈ２ガスが、アノードにおいて、前記酸素イオンにより酸
化されて、水を形成する。
も、固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）は、電解質として、硬いセラミック化合物金属（
例えば、カルシウムまたはジルコニウム）酸化物を使用する。典型的には、固体酸化物型
燃料電池では、酸素ガス、例えば、Ｏ２が、カソードにおいて、酸素イオン（Ｏ２−）に
還元され、燃料ガス、例えば、Ｈ２ガスが、アノードにおいて、前記酸素イオンにより酸
化されて、水を形成する。
一部の例では、燃料電池アッセンブリは、スタックとして設計されている。１つの固体
酸化物型燃料電池は、カソード、アノードおよび、前記カソードと前記アノードとの間の
固体状の電解質を含み得る。各セルは、他のセルと組み合わせられて、全体のＳＯＦＣス
タックを形成することができる、サブアッセンブリと見なされ得る。前記ＳＯＦＣスタッ
クの組立てにおいて、電気的な相互接続は、一方のセルのカソードと他方のセルのアノー
ドとの間に配置され得る。
酸化物型燃料電池は、カソード、アノードおよび、前記カソードと前記アノードとの間の
固体状の電解質を含み得る。各セルは、他のセルと組み合わせられて、全体のＳＯＦＣス
タックを形成することができる、サブアッセンブリと見なされ得る。前記ＳＯＦＣスタッ
クの組立てにおいて、電気的な相互接続は、一方のセルのカソードと他方のセルのアノー
ドとの間に配置され得る。
しかしながら、個々の燃料電池のスタックは、その形成または使用中における温度の変
動により引き起こされる損傷に影響を受けやすくあり得る。特に、種々の構成を形成する
のに使用される材料、例えば、異なる組成のセラミックは、前記ＳＯＦＣ物品の故障およ
び機能不全をもたらし得る、異なる材料、化学的および電気的特性を示す。具体的には、
燃料電池は、温度における変化に対して、限られた耐性を有する。温度における変化によ
り引き起こされる機械的応力に関連する問題は、個々の燃料電池が積層された場合、増幅
され得る。前記燃料電池、特にスタックに組み立てられた燃料電池の限られた熱ショック
抵抗性は、生産性を制限し、動作中の機能不全のリスクを増大させ得る。
動により引き起こされる損傷に影響を受けやすくあり得る。特に、種々の構成を形成する
のに使用される材料、例えば、異なる組成のセラミックは、前記ＳＯＦＣ物品の故障およ
び機能不全をもたらし得る、異なる材料、化学的および電気的特性を示す。具体的には、
燃料電池は、温度における変化に対して、限られた耐性を有する。温度における変化によ
り引き起こされる機械的応力に関連する問題は、個々の燃料電池が積層された場合、増幅
され得る。前記燃料電池、特にスタックに組み立てられた燃料電池の限られた熱ショック
抵抗性は、生産性を制限し、動作中の機能不全のリスクを増大させ得る。
一実施形態に基づいて、固体酸化物型燃料電池物品の相互接続が開示される。前記相互
接続は、前記固体酸化物型燃料電池物品の第１の電極と第２の電極との間に配置される。
前記相互接続は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコ
ニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化したジルコニアは、前記相互接続の
全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。
接続は、前記固体酸化物型燃料電池物品の第１の電極と第２の電極との間に配置される。
前記相互接続は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコ
ニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化したジルコニアは、前記相互接続の
全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。
別の実施形態に基づいて、固体酸化物型燃料電池物品の相互接続を形成する方法が開示
される。前記方法は、セラミック相互接続材料と部分的に安定化したジルコニアとを焼成
する工程を含む。前記セラミック相互接続材料は、第１の相であり、前記部分的に安定化
したジルコニアは、前記第１の相に実質的に均一に分散された第２の相である。前記部分
的に安定化したジルコニアは、前記セラミック相互接続材料と前記部分的に安定化したジ
ルコニアとの全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。
される。前記方法は、セラミック相互接続材料と部分的に安定化したジルコニアとを焼成
する工程を含む。前記セラミック相互接続材料は、第１の相であり、前記部分的に安定化
したジルコニアは、前記第１の相に実質的に均一に分散された第２の相である。前記部分
的に安定化したジルコニアは、前記セラミック相互接続材料と前記部分的に安定化したジ
ルコニアとの全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。
別の実施形態に基づいて、固体酸化物型燃料電池物品が開示される。前記固体酸化物型
燃料電池物品は、相互接続と、第１の電極層と、第２の電極層とを備える。前記相互接続
は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコニアを含む第
２の相とを備える。前記第１の電極層は、前記相互接続と直接接触する第１のセラミック
材料を含む。前記第２の電極層は、前記相互接続と直接接触する第２のセラミック材料を
含む。
燃料電池物品は、相互接続と、第１の電極層と、第２の電極層とを備える。前記相互接続
は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコニアを含む第
２の相とを備える。前記第１の電極層は、前記相互接続と直接接触する第１のセラミック
材料を含む。前記第２の電極層は、前記相互接続と直接接触する第２のセラミック材料を
含む。
別の実施形態に基づいて、カソードと、アノードと、前記カソードおよび前記アノード
の間に配置された相互接続とを備える、固体酸化物型燃料電池物品が開示される。前記相
互接続は、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム（ＬＳＴ）材料を含む第１の相
と、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化した
ジルコニアは、前記相互接続の全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にあ
る。
の間に配置された相互接続とを備える、固体酸化物型燃料電池物品が開示される。前記相
互接続は、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム（ＬＳＴ）材料を含む第１の相
と、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化した
ジルコニアは、前記相互接続の全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にあ
る。
さらに別の実施形態に基づいて、カソードと、アノードと、前記カソードおよび前記ア
ノードの間に配置された相互接続とを備える、固体酸化物型燃料電池物品が開示される。
前記相互接続は、第１の相と、第２の相とを備える。前記相互接続は、前記相互接続と前
記カソードとの界面において、第１の濃度の部分的に安定化したジルコニア、および、前
記相互接続と前記アノードとの界面において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニ
アを有する。前記第１の濃度は、前記第２の濃度とは異なる。
ノードの間に配置された相互接続とを備える、固体酸化物型燃料電池物品が開示される。
前記相互接続は、第１の相と、第２の相とを備える。前記相互接続は、前記相互接続と前
記カソードとの界面において、第１の濃度の部分的に安定化したジルコニア、および、前
記相互接続と前記アノードとの界面において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニ
アを有する。前記第１の濃度は、前記第２の濃度とは異なる。
本開示ならびに、当業者に明らかなその多くの特徴および利点は、添付の図面を参照す
ることにより、より良好に理解され得る。
ることにより、より良好に理解され得る。
異なる図における同一の参照符号の使用は、類似または同一の項目を示す。
本開示は、固体酸化物型燃料電池物品の相互接続および、固体酸化物型燃料電池物品の
相互接続を形成する方法に関する。
相互接続を形成する方法に関する。
図１を参照して、固体酸化物型燃料電池物品の相互接続を形成する方法の具体的な実施
形態が説明され、全体として１００と指定される。方法１００は、工程１０２において、
セラミック相互接続材料と部分的に安定化したジルコニアとを組み合わせること（例えば
、混合すること）を含む。具体的な実施形態では、前記セラミック相互接続材料と部分的
に安定化したジルコニアとは、従来のセラミック加工、例えば、ボールミル粉砕により混
合され得る。
形態が説明され、全体として１００と指定される。方法１００は、工程１０２において、
セラミック相互接続材料と部分的に安定化したジルコニアとを組み合わせること（例えば
、混合すること）を含む。具体的な実施形態では、前記セラミック相互接続材料と部分的
に安定化したジルコニアとは、従来のセラミック加工、例えば、ボールミル粉砕により混
合され得る。
具体的な実施形態では、強度および導電性測定用のディスクおよびバー試料のダイプレ
ス中における、未焼結形成を改善するために、１つ以上のバインダーが、前記ボールミル
粉砕を終了する前に、前記混合物に添加されてもよい。例えば、前記バインダーは、０．
５ｗｔ％の、Ｃｅｌａｎｅｓｅ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｌｔｄ（Ｄａｌｌａｓ、Ｔｅｘａ
ｓ）からのポリビニルアルコール（ＰＶＡ）であるＣｅｌｖｏｌ ２０５、および、０．
７５ｗｔ％の、Ｍａｌｌｉｎｃｋｒｏｄｔ Ｂａｋｅｒ， Ｉｎｃ．（Ｐａｒｉｓ、Ｋｅ
ｎｔｕｃｋｙ）からのポリエチレングリコール（ＰＥＧ−４００）を含み得る。
ス中における、未焼結形成を改善するために、１つ以上のバインダーが、前記ボールミル
粉砕を終了する前に、前記混合物に添加されてもよい。例えば、前記バインダーは、０．
５ｗｔ％の、Ｃｅｌａｎｅｓｅ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｌｔｄ（Ｄａｌｌａｓ、Ｔｅｘａ
ｓ）からのポリビニルアルコール（ＰＶＡ）であるＣｅｌｖｏｌ ２０５、および、０．
７５ｗｔ％の、Ｍａｌｌｉｎｃｋｒｏｄｔ Ｂａｋｅｒ， Ｉｎｃ．（Ｐａｒｉｓ、Ｋｅ
ｎｔｕｃｋｙ）からのポリエチレングリコール（ＰＥＧ−４００）を含み得る。
方法１００は、さらに、工程１０４において、前記固体酸化物型燃料電池物品の相互接
続を形成するために、前記セラミック相互接続材料と前記部分的に安定化したジルコニア
とを焼成することを含む。例えば、焼成は、約１２００℃と約１６５０℃との間の範囲、
例えば、約１２５０℃と約１６００℃との間の範囲または約１３００℃と約１５５０℃と
の間の範囲にある焼成温度において行われ得る。前記焼成温度は、上記範囲のいずれか内
にあり得ることが理解されるであろう。
続を形成するために、前記セラミック相互接続材料と前記部分的に安定化したジルコニア
とを焼成することを含む。例えば、焼成は、約１２００℃と約１６５０℃との間の範囲、
例えば、約１２５０℃と約１６００℃との間の範囲または約１３００℃と約１５５０℃と
の間の範囲にある焼成温度において行われ得る。前記焼成温度は、上記範囲のいずれか内
にあり得ることが理解されるであろう。
ＳＯＦＣ物品における相互接続の１つの機能は、電子が１つのセルから別のものに移動
し得るように、電気導電性を提供するためのコネクタとしてである。前記相互接続の別の
機能は、前記アノード側における燃料ガス（例えば、Ｈ２またはＣＨ４）を、前記カソー
ド側における酸化剤（例えば、空気）と混合することから防ぐためのガスセパレータとし
てである。前記相互接続における何らかクラックは、電子伝導面積の低下の原因となる場
合があり、ガスをクロスリークさせる場合があり、電子導電体およびガスセパレータとし
てのその機能を低下させる。このため、前記相互接続における何らかのクラックは、防止
されるべきである。
し得るように、電気導電性を提供するためのコネクタとしてである。前記相互接続の別の
機能は、前記アノード側における燃料ガス（例えば、Ｈ２またはＣＨ４）を、前記カソー
ド側における酸化剤（例えば、空気）と混合することから防ぐためのガスセパレータとし
てである。前記相互接続における何らかクラックは、電子伝導面積の低下の原因となる場
合があり、ガスをクロスリークさせる場合があり、電子導電体およびガスセパレータとし
てのその機能を低下させる。このため、前記相互接続における何らかのクラックは、防止
されるべきである。
具体的な実施形態では、前記相互接続は、前記ＳＯＦＣ物品の他の構成と共焼成されて
もよい。熱応力およびクラッキングは、前記セラミック相互接続材料と前記ＳＯＦＣ物品
の他の構成との、熱膨張係数（ＣＴＥ）のミスマッチにより発生する場合がある。具体的
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアとしては、焼成温度において、正方
晶のｔ−ＺｒＯ２があげられる。前記正方晶のｔ−ＺｒＯ２は、前記焼成温度未満の、正
方晶から単斜への（ｔ−ｍ）相変換温度において、単斜であるｍ−ＺｒＯ２に遷移し得る
。前記部分的に安定化したジルコニアは、前記ｔ−ｍ相変換中に体積が変化し得る。例え
ば、前記部分的に安定化したジルコニアの体積変化は、約３体積％と約５体積％との間の
範囲にあり得る。
もよい。熱応力およびクラッキングは、前記セラミック相互接続材料と前記ＳＯＦＣ物品
の他の構成との、熱膨張係数（ＣＴＥ）のミスマッチにより発生する場合がある。具体的
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアとしては、焼成温度において、正方
晶のｔ−ＺｒＯ２があげられる。前記正方晶のｔ−ＺｒＯ２は、前記焼成温度未満の、正
方晶から単斜への（ｔ−ｍ）相変換温度において、単斜であるｍ−ＺｒＯ２に遷移し得る
。前記部分的に安定化したジルコニアは、前記ｔ−ｍ相変換中に体積が変化し得る。例え
ば、前記部分的に安定化したジルコニアの体積変化は、約３体積％と約５体積％との間の
範囲にあり得る。
図２を参照して、相互接続２０２を含むＳＯＦＣ物品２００の具体的な実施形態が説明
される。具体的な実施形態では、図２の相互接続２０２は、図１の方法１００により形成
され得る。相互接続２０２は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定
化したジルコニアを含む第２の相とを備え得る。具体的な実施形態では、前記第２の相は
、基本的に、部分的に安定化したジルコニアからなり得る。図２に説明される具体的な実
施形態では、相互接続２０２は、第１の電極（例えば、カソード２０４）と第２の電極（
例えば、アノード２０６）との間に配置された１つの分離した相互接続層を含む。別の実
施形態では、相互接続２０２は、複数の分離した相互接続層を含み得る（例えば、図３を
参照のこと。）。
される。具体的な実施形態では、図２の相互接続２０２は、図１の方法１００により形成
され得る。相互接続２０２は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定
化したジルコニアを含む第２の相とを備え得る。具体的な実施形態では、前記第２の相は
、基本的に、部分的に安定化したジルコニアからなり得る。図２に説明される具体的な実
施形態では、相互接続２０２は、第１の電極（例えば、カソード２０４）と第２の電極（
例えば、アノード２０６）との間に配置された１つの分離した相互接続層を含む。別の実
施形態では、相互接続２０２は、複数の分離した相互接続層を含み得る（例えば、図３を
参照のこと。）。
カソード２０４およびアノード２０６は、複数の電極層を含んでもよい。図２に説明さ
れる実施形態では、カソード２０４は、カソード・ボンディング層２０８、カソード・バ
ルク層２１０およびカソード機能層２１２を含む。さらに、図２に説明される実施形態で
は、アノード２０６は、アノード・ボンディング層２１４、アノード・バルク層２１６お
よびアノード機能層２１８を含む。このため、カソード・ボンディング層２０８は、相互
接続２０２に直接接触する第１の電極層（第１のセラミック材料を含む）であり得る。カ
ソード・バルク層２１０は、カソード・ボンディング層２０８と直接接触し得る。カソー
ド機能層２１２は、カソード・バルク層２１０と直接接触し得る。アノード・ボンディン
グ層２１４は、相互接続２０２に直接接触する第２の電極層（第２のセラミック材料を含
む）であり得る。アノード・バルク層２１６は、アノード・ボンディング層２１４と直接
接触し得る。アノード機能層２１８は、アノード・バルク層２１６と直接接触し得る。カ
ソード機能層２１２は、電解質層２２０と直接接触し得る。アノード機能層２１８は、別
の電解質層２２２と直接接触し得る。当業者であれば、図２に説明されるＳＯＦＣ物品２
００が、更なる層を含んでもよいことを理解するであろう。例えば、ＳＯＦＣスタックは
、複数のＳＯＦＣユニットセルを含んでもよく、それぞれが、カソードと、アノードと、
電解質とを含み、個々のＳＯＦＣユニットセルは、相互接続、例えば、図２の相互接続２
０２を介して接続される。
れる実施形態では、カソード２０４は、カソード・ボンディング層２０８、カソード・バ
ルク層２１０およびカソード機能層２１２を含む。さらに、図２に説明される実施形態で
は、アノード２０６は、アノード・ボンディング層２１４、アノード・バルク層２１６お
よびアノード機能層２１８を含む。このため、カソード・ボンディング層２０８は、相互
接続２０２に直接接触する第１の電極層（第１のセラミック材料を含む）であり得る。カ
ソード・バルク層２１０は、カソード・ボンディング層２０８と直接接触し得る。カソー
ド機能層２１２は、カソード・バルク層２１０と直接接触し得る。アノード・ボンディン
グ層２１４は、相互接続２０２に直接接触する第２の電極層（第２のセラミック材料を含
む）であり得る。アノード・バルク層２１６は、アノード・ボンディング層２１４と直接
接触し得る。アノード機能層２１８は、アノード・バルク層２１６と直接接触し得る。カ
ソード機能層２１２は、電解質層２２０と直接接触し得る。アノード機能層２１８は、別
の電解質層２２２と直接接触し得る。当業者であれば、図２に説明されるＳＯＦＣ物品２
００が、更なる層を含んでもよいことを理解するであろう。例えば、ＳＯＦＣスタックは
、複数のＳＯＦＣユニットセルを含んでもよく、それぞれが、カソードと、アノードと、
電解質とを含み、個々のＳＯＦＣユニットセルは、相互接続、例えば、図２の相互接続２
０２を介して接続される。
具体的な実施形態では、図２に説明される各層は、未焼結層として個々に形成され、互
いに組み立てられ得る。または、前記層は、互いの上で連続して未焼結状態で形成されて
もよい。本願明細書において、「未焼結」物品への言及は、焼きしまり、または結晶成長
に作用する焼成を受けていない材料への言及である。未焼結物品は、乾燥されてよく、低
含水量を有し得るが、焼成されていない、未完成の物品である。未焼結物品は、それ自体
および、その上に形成された他の未焼結層を支持するのに適した強度を有し得る。
いに組み立てられ得る。または、前記層は、互いの上で連続して未焼結状態で形成されて
もよい。本願明細書において、「未焼結」物品への言及は、焼きしまり、または結晶成長
に作用する焼成を受けていない材料への言及である。未焼結物品は、乾燥されてよく、低
含水量を有し得るが、焼成されていない、未完成の物品である。未焼結物品は、それ自体
および、その上に形成された他の未焼結層を支持するのに適した強度を有し得る。
本願明細書における実施形態に基づいて記載された層は、例えば、制限されず、キャス
ティング、堆積、印刷、押出、積層、ダイプレス、ゲル・キャスティング、スプレーコー
ティング、スクリーン印刷、ロール圧縮、射出成型およびそれらの組合せの技術により形
成され得る。１つの具体的な例では、前記各層は、スクリーン印刷により形成され得る。
別の実施形態では、前記各層は、テープ・キャスティング法により形成され得る。
ティング、堆積、印刷、押出、積層、ダイプレス、ゲル・キャスティング、スプレーコー
ティング、スクリーン印刷、ロール圧縮、射出成型およびそれらの組合せの技術により形
成され得る。１つの具体的な例では、前記各層は、スクリーン印刷により形成され得る。
別の実施形態では、前記各層は、テープ・キャスティング法により形成され得る。
相互接続２０２は、セラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジ
ルコニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化したジルコニアは、相互接続２
０２の全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。例えば、前記部分的
に安定化したジルコニアは、約１体積％と約７０体積％との間の範囲、例えば、約５体積
％と約７０体積％との間の範囲、約１０体積％と約７０体積％との間の範囲、約１５体積
％と約７０体積％との間の範囲、または、約２０体積％と約７０体積％との間の範囲にあ
る。別の例としては、前記部分的に安定化したジルコニアは、約１体積％と約５０体積％
との間の範囲、約５体積％と約５０体積％との間の範囲、約１０体積％と約５０体積％と
の間の範囲、約１５体積％と約５０体積％との間の範囲、約２０体積％と約５０体積％と
の間の範囲、または、約２０体積％と約４０体積％との間の範囲にあってもよい。前記部
分的に安定化したジルコニアの体積パーセントは、上記範囲のいずれか内にあり得ること
が理解されるであろう。
ルコニアを含む第２の相とを備える。前記部分的に安定化したジルコニアは、相互接続２
０２の全体積の約０．１体積％と約７０体積％との間の範囲にある。例えば、前記部分的
に安定化したジルコニアは、約１体積％と約７０体積％との間の範囲、例えば、約５体積
％と約７０体積％との間の範囲、約１０体積％と約７０体積％との間の範囲、約１５体積
％と約７０体積％との間の範囲、または、約２０体積％と約７０体積％との間の範囲にあ
る。別の例としては、前記部分的に安定化したジルコニアは、約１体積％と約５０体積％
との間の範囲、約５体積％と約５０体積％との間の範囲、約１０体積％と約５０体積％と
の間の範囲、約１５体積％と約５０体積％との間の範囲、約２０体積％と約５０体積％と
の間の範囲、または、約２０体積％と約４０体積％との間の範囲にあってもよい。前記部
分的に安定化したジルコニアの体積パーセントは、上記範囲のいずれか内にあり得ること
が理解されるであろう。
例示となる非限定的な例としては、前記セラミック相互接続材料は、ＬａｘＳｒ１−ｘ
ＴｉＯ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘは、約０．５０以下である
。すなわち、前記セラミック相互接続材料は、本願明細書において、「ＬＳＴ」材料と呼
ばれる、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム材料を含んでもよい。非限定的な
例示となる実施形態では、ｘは、約０．２（すなわち、Ｌａ０．２Ｓｒ０．８ＴｉＯ３）
でもよく、本願明細書では、「ＬＳＴ２８」と呼ばれる。
ＴｉＯ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘは、約０．５０以下である
。すなわち、前記セラミック相互接続材料は、本願明細書において、「ＬＳＴ」材料と呼
ばれる、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム材料を含んでもよい。非限定的な
例示となる実施形態では、ｘは、約０．２（すなわち、Ｌａ０．２Ｓｒ０．８ＴｉＯ３）
でもよく、本願明細書では、「ＬＳＴ２８」と呼ばれる。
別の例としては、前記セラミック相互接続材料は、ＬａｘＳｒ１−ｘＴｉ１−ｙＮｂｙ
Ｏ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘが、約０．５０以下であり、ｙ
は、約０．００１以上であり、ｙは、約０．２５以下である。すなわち、前記セラミック
相互接続材料は、本願明細書では、「ＬＳＴＮ」材料と呼ばれる、Ｎｂ２Ｏ５でさらにド
ープされたＬＳＴを含んでもよい。例えば、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約０
．０１モル％以上、例えば、約０．１モル％以上、またはさらに、約０．５モル％以上で
あり得る。別の例としては、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約１２．０モル％以
下、例えば、約１１．０モル％以下、約１０．０モル％以下、約９．０モル％以下、また
はさらに、約８．０モル％以下であり得る。前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、上記
最小値と最大値のいずれをも含む範囲内にあり得ることが理解されるであろう。例示とな
る非限定的な実施形態では、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約０．５モル％のＮ
ｂ２Ｏ５と約８．０モル％のＮｂ２Ｏ５との間の範囲にあり得る。例えば、前記Ｎｂ２Ｏ
５ドーパントの含有量は、約４．０モル％のＮｂ２Ｏ５でもよく、本願明細書では、「Ｌ
ＳＴＮ４．０」と呼ばれる。別の例として、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約６
．０モル％のＮｂ２Ｏ５でもよく、本願明細書では、「ＬＳＴＮ６．０」と呼ばれる。
Ｏ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘが、約０．５０以下であり、ｙ
は、約０．００１以上であり、ｙは、約０．２５以下である。すなわち、前記セラミック
相互接続材料は、本願明細書では、「ＬＳＴＮ」材料と呼ばれる、Ｎｂ２Ｏ５でさらにド
ープされたＬＳＴを含んでもよい。例えば、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約０
．０１モル％以上、例えば、約０．１モル％以上、またはさらに、約０．５モル％以上で
あり得る。別の例としては、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約１２．０モル％以
下、例えば、約１１．０モル％以下、約１０．０モル％以下、約９．０モル％以下、また
はさらに、約８．０モル％以下であり得る。前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、上記
最小値と最大値のいずれをも含む範囲内にあり得ることが理解されるであろう。例示とな
る非限定的な実施形態では、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約０．５モル％のＮ
ｂ２Ｏ５と約８．０モル％のＮｂ２Ｏ５との間の範囲にあり得る。例えば、前記Ｎｂ２Ｏ
５ドーパントの含有量は、約４．０モル％のＮｂ２Ｏ５でもよく、本願明細書では、「Ｌ
ＳＴＮ４．０」と呼ばれる。別の例として、前記Ｎｂ２Ｏ５ドーパントの含有量は、約６
．０モル％のＮｂ２Ｏ５でもよく、本願明細書では、「ＬＳＴＮ６．０」と呼ばれる。
上記のように、熱応力およびクラッキングは、前記セラミック相互接続材料と前記ＳＯ
ＦＣ物品の他の構成、特に前記相互接続に隣接する、および／または、前記相互接続と直
接接触する構成との、熱膨張係数（ＣＴＥ）のミスマッチにより発生する場合がある。具
体的な実施形態では、相互接続材料は、前記相互接続と直接接触する前記ＳＯＦＣ物品の
別の構成、例えば、アノード機能層（ＡＦＬ）、カソード機能層（ＣＦＬ）、アノード・
ボンディング層またはカソード・ボンディング層等のＣＴＥ値と、より密接にマッチする
ＣＴＥを有するように選択され得る。少なくとも１つの実施形態では、前記相互接続材料
は、高温からのＳＯＦＣ物品の冷却により、相互接続が圧縮状態に置かれ得るように、前
記相互接続と直接接触する構成のＣＴＥより低いＣＴＥを有し得る。これらの実施形態で
は、前記相互接続材料と他の構成との間のＣＴＥの差（ΔＣＴＥ）は、約０．９℃×１０
−６／Ｋ以下、例えば、約０．８℃×１０−６／Ｋ以下、例えば、約０．７℃×１０−６
／Ｋ未満、例えば、約０．６℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．５℃×１０−６／Ｋ
未満、例えば、約０．４℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．３℃×１０−６／Ｋ未満
、例えば、約０．２℃×１０−６／Ｋ未満であり得る。一実施形態では、前記相互接続材
料と前記他の構成との間のΔＣＴＥは、好ましくは、約０．１℃×１０−６／Ｋより大き
く、例えば、約０．２℃×１０−６／Ｋより大きい。
ＦＣ物品の他の構成、特に前記相互接続に隣接する、および／または、前記相互接続と直
接接触する構成との、熱膨張係数（ＣＴＥ）のミスマッチにより発生する場合がある。具
体的な実施形態では、相互接続材料は、前記相互接続と直接接触する前記ＳＯＦＣ物品の
別の構成、例えば、アノード機能層（ＡＦＬ）、カソード機能層（ＣＦＬ）、アノード・
ボンディング層またはカソード・ボンディング層等のＣＴＥ値と、より密接にマッチする
ＣＴＥを有するように選択され得る。少なくとも１つの実施形態では、前記相互接続材料
は、高温からのＳＯＦＣ物品の冷却により、相互接続が圧縮状態に置かれ得るように、前
記相互接続と直接接触する構成のＣＴＥより低いＣＴＥを有し得る。これらの実施形態で
は、前記相互接続材料と他の構成との間のＣＴＥの差（ΔＣＴＥ）は、約０．９℃×１０
−６／Ｋ以下、例えば、約０．８℃×１０−６／Ｋ以下、例えば、約０．７℃×１０−６
／Ｋ未満、例えば、約０．６℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．５℃×１０−６／Ｋ
未満、例えば、約０．４℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．３℃×１０−６／Ｋ未満
、例えば、約０．２℃×１０−６／Ｋ未満であり得る。一実施形態では、前記相互接続材
料と前記他の構成との間のΔＣＴＥは、好ましくは、約０．１℃×１０−６／Ｋより大き
く、例えば、約０．２℃×１０−６／Ｋより大きい。
少なくとも１つの実施形態では、前記相互接続材料は、前記相互接続と直接接触する構
成のＣＴＥより高いＣＴＥを有してもよい。これらの実施形態では、前記相互接続材料と
前記他の構成との間のＣＴＥの差（ΔＣＴＥ）は、約０．９℃×１０−６／Ｋ未満、例え
ば、約０．８℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．７℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、
約０．６℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．５℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０
．４℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．３℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．２
℃×１０−６／Ｋ未満であり得る。一実施形態では、前記相互接続材料と前記他の構成と
の間のΔＣＴＥは、約０．１℃×１０−６／Ｋより大きく、例えば、約０．２℃×１０−
６／Ｋより大きくてもよい。
成のＣＴＥより高いＣＴＥを有してもよい。これらの実施形態では、前記相互接続材料と
前記他の構成との間のＣＴＥの差（ΔＣＴＥ）は、約０．９℃×１０−６／Ｋ未満、例え
ば、約０．８℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．７℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、
約０．６℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．５℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０
．４℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．３℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約０．２
℃×１０−６／Ｋ未満であり得る。一実施形態では、前記相互接続材料と前記他の構成と
の間のΔＣＴＥは、約０．１℃×１０−６／Ｋより大きく、例えば、約０．２℃×１０−
６／Ｋより大きくてもよい。
一実施形態では、前記相互接続材料は、約１１．８℃×１０−６／Ｋ、例えば、約１１
．３℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約１１．２℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約１１
．１℃×１０−６／Ｋ未満、および、約１０．９℃×１０−６／Ｋより大きい、例えば、
約１１．０℃×１０−６／Ｋより大きくあり得る、１２００℃で測定されたＣＴＥを有す
る。一実施形態では、前記相互接続材料は、約１１．０℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、
約１０．８℃×１０−６／Ｋ未満、および、約１０．４℃×１０−６／Ｋより大きい、例
えば、約１０．５℃×１０−６／Ｋより大きくあり得る、９００℃で測定されたＣＴＥを
有する。具体的な実施形態では、前記相互接続材料は、ＬＳＴＮ６．０を含む。別の具体
的な実施形態では、前記相互接続の少なくとも１つの分離した層は、ＬＳＴＮ６．０を含
む。
．３℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約１１．２℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、約１１
．１℃×１０−６／Ｋ未満、および、約１０．９℃×１０−６／Ｋより大きい、例えば、
約１１．０℃×１０−６／Ｋより大きくあり得る、１２００℃で測定されたＣＴＥを有す
る。一実施形態では、前記相互接続材料は、約１１．０℃×１０−６／Ｋ未満、例えば、
約１０．８℃×１０−６／Ｋ未満、および、約１０．４℃×１０−６／Ｋより大きい、例
えば、約１０．５℃×１０−６／Ｋより大きくあり得る、９００℃で測定されたＣＴＥを
有する。具体的な実施形態では、前記相互接続材料は、ＬＳＴＮ６．０を含む。別の具体
的な実施形態では、前記相互接続の少なくとも１つの分離した層は、ＬＳＴＮ６．０を含
む。
別の実施形態では、前記セラミック相互接続材料は、ＬａｘＳｒ１−ｘＴｉ１−ｙＭｎ
ｙＯ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘは、約０．５０以下であり、
ｙは、約０．００１以上であり、ｙは、約０．７０以下である。別の実施形態では、前記
セラミック相互接続材料は、Ｓｒ１−１．５ｚＹｚＴｉＯ３を含んでもよく、ｚは、約０
．００１以上であり、ｚは、約０．３０以下である。別の実施形態では、前記セラミック
相互接続材料は、Ｓｒ１−０．５ｋＮｂｋＴｉ１−ｋＯ３を含んでもよく、ｋは、約０．
００１以上であり、ｋは、約０．３０以下である。
ｙＯ３を含んでもよく、ｘは、約０．００１以上であり、ｘは、約０．５０以下であり、
ｙは、約０．００１以上であり、ｙは、約０．７０以下である。別の実施形態では、前記
セラミック相互接続材料は、Ｓｒ１−１．５ｚＹｚＴｉＯ３を含んでもよく、ｚは、約０
．００１以上であり、ｚは、約０．３０以下である。別の実施形態では、前記セラミック
相互接続材料は、Ｓｒ１−０．５ｋＮｂｋＴｉ１−ｋＯ３を含んでもよく、ｋは、約０．
００１以上であり、ｋは、約０．３０以下である。
相互接続２０２は、２つ以上のセラミック相互接続材料を含み得ると理解されるであろ
う。例示となる非限定的な例としては、相互接続２０２は、第１のセラミック相互接続材
料（例えば、ＬＳＴ２８）と、第２のセラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０
またはＬＳＴＮ６．０）とを含んでもよい。さらに、相互接続２０２は、相互接続２０２
とカソード２０４との界面（すなわち、「カソード界面」２２４）において、第１の濃度
のセラミック材料を有してもよく、相互接続２０２とアノード２０６との界面（すなわち
、「アノード界面」２２６）において、異なる濃度の前記セラミック材料を有してもよい
。
う。例示となる非限定的な例としては、相互接続２０２は、第１のセラミック相互接続材
料（例えば、ＬＳＴ２８）と、第２のセラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０
またはＬＳＴＮ６．０）とを含んでもよい。さらに、相互接続２０２は、相互接続２０２
とカソード２０４との界面（すなわち、「カソード界面」２２４）において、第１の濃度
のセラミック材料を有してもよく、相互接続２０２とアノード２０６との界面（すなわち
、「アノード界面」２２６）において、異なる濃度の前記セラミック材料を有してもよい
。
相互接続２０２は、材料の、特に薄く、平坦な層であり得る。例えば、相互接続２０２
は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約
６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し得る。さらに、相互接続
２０２は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、
またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有し得る。相互接続２０２は、上記最小値と
最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約
６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し得る。さらに、相互接続
２０２は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、
またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有し得る。相互接続２０２は、上記最小値と
最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
前記セラミック相互接続材料を含む相互接続２０２の第１の相は、約４０μｍ以下、例
えば、約３０μｍ以下、約２０μｍ以下、約１５μｍ以下または約１０μｍ以下の平均粒
径（「Ａ」）を有し得る。前記平均粒径Ａは、約０．０５μｍ以上、例えば、０．１μｍ
以上、約０．５μｍ以上、約１μｍ以上または約２μｍ以上でもよい。前記セラミック相
互接続材料は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均粒径Ａを有し得ること
が理解されるであろう。
えば、約３０μｍ以下、約２０μｍ以下、約１５μｍ以下または約１０μｍ以下の平均粒
径（「Ａ」）を有し得る。前記平均粒径Ａは、約０．０５μｍ以上、例えば、０．１μｍ
以上、約０．５μｍ以上、約１μｍ以上または約２μｍ以上でもよい。前記セラミック相
互接続材料は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均粒径Ａを有し得ること
が理解されるであろう。
前記部分的に安定化したジルコニアを含む相互接続２０２の第２の相は、平均粒径（「
Ｂ」）を有し得る。前記平均粒径Ｂは、約２０μｍ以下、例えば、約１０μｍ以下、約９
μｍ以下、約８μｍ以下、約７μｍ以下、約６μｍ以下または約５μｍ以下であり得る。
前記平均粒径Ｂは、約０．０１μｍ以上、例えば、約０．０５μｍ以上、約０．１μｍ以
上、約０．５μｍ以上または約１μｍ以上でもよい。前記部分的に安定化したジルコニア
は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均粒径Ｂを有し得ることが理解され
るであろう。
Ｂ」）を有し得る。前記平均粒径Ｂは、約２０μｍ以下、例えば、約１０μｍ以下、約９
μｍ以下、約８μｍ以下、約７μｍ以下、約６μｍ以下または約５μｍ以下であり得る。
前記平均粒径Ｂは、約０．０１μｍ以上、例えば、約０．０５μｍ以上、約０．１μｍ以
上、約０．５μｍ以上または約１μｍ以上でもよい。前記部分的に安定化したジルコニア
は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均粒径Ｂを有し得ることが理解され
るであろう。
前記第２の相の平均粒径Ｂは、前記第１の相の平均粒径Ａ未満であり得る。平均粒径Ｂ
と平均粒径Ａとの間の粒径におけるパーセント差は、式：［（Ａ−Ｂ）／Ａ］＊１００％
に基づいて決定され得る。具体的な実施形態では、前記第２の相の平均粒径Ｂは、前記第
１の相の平均粒径Ａよりも少なくとも約５％小さくてよく、例えば、前記平均粒径Ａより
も少なくとも約１０％小さく、前記平均粒径Ａよりも少なくとも約１５％小さく、または
、前記平均粒径Ａよりも少なくとも約２０％小さくてよい。具体的な実施形態では、前記
第２の相の平均粒径Ｂは、前記第１の相の平均粒径Ａよりも約９０％以下小さくてよく、
例えば、前記平均粒径Ａよりも約８０％以下小さく、前記平均粒径Ａよりも約７０％以下
小さく、または、前記平均粒径Ａよりも約６０％以下小さくてよい。平均粒径Ｂと平均粒
径Ａとの間の粒径におけるパーセント差は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内
にあり得ることが理解されるであろう。
と平均粒径Ａとの間の粒径におけるパーセント差は、式：［（Ａ−Ｂ）／Ａ］＊１００％
に基づいて決定され得る。具体的な実施形態では、前記第２の相の平均粒径Ｂは、前記第
１の相の平均粒径Ａよりも少なくとも約５％小さくてよく、例えば、前記平均粒径Ａより
も少なくとも約１０％小さく、前記平均粒径Ａよりも少なくとも約１５％小さく、または
、前記平均粒径Ａよりも少なくとも約２０％小さくてよい。具体的な実施形態では、前記
第２の相の平均粒径Ｂは、前記第１の相の平均粒径Ａよりも約９０％以下小さくてよく、
例えば、前記平均粒径Ａよりも約８０％以下小さく、前記平均粒径Ａよりも約７０％以下
小さく、または、前記平均粒径Ａよりも約６０％以下小さくてよい。平均粒径Ｂと平均粒
径Ａとの間の粒径におけるパーセント差は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内
にあり得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、前記セラミック相互接続材料を含む第１の相は、連続相であり
得、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相は、前記第１の相に実質的に均一に分
散された不連続の相であり得る。前記第２の相の内容物の大部分は、前記第１の相の結晶
粒界に配置され得る。実例となる例として、図１６は、（３ＹＳＺを含む）前記第２の相
の内容物の大部分が、（前記セラミック相互接続材料であるＬＳＴＮ４．０を含む）前記
第１の相の結晶粒界に配置される、相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０）の（１０
ｋ拡大での）ＳＥＭ画像を含む。
得、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相は、前記第１の相に実質的に均一に分
散された不連続の相であり得る。前記第２の相の内容物の大部分は、前記第１の相の結晶
粒界に配置され得る。実例となる例として、図１６は、（３ＹＳＺを含む）前記第２の相
の内容物の大部分が、（前記セラミック相互接続材料であるＬＳＴＮ４．０を含む）前記
第１の相の結晶粒界に配置される、相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０）の（１０
ｋ拡大での）ＳＥＭ画像を含む。
具体的な実施形態では、相互接続２０２は、カソード界面２２４において、第１の濃度
の部分的に安定化したジルコニア（「ＰＳＺ１」）を有してもよい。相互接続２０２は、
アノード界面２２６において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニア（「ＰＳＺ２
」）を有してもよい。カソード界面２２４における第１の濃度ＰＳＺ１は、アノード界面
２２６における第２の濃度ＰＳＺ２と異なってもよい。例えば、アノード界面２２６にお
ける第２の濃度ＰＳＺ２（例えば、体積％ＰＳＺ）は、カソード界面２２４における第１
の濃度ＰＳＺ１（例えば、体積％ＰＳＺ）より高くてもよい。具体的な実施形態では、相
互接続２０２は、相互接続２０２の厚み（すなわち、カソード界面２２４とアノード界面
２２６とにより規定される相互接続２０２の寸法）にわたって、前記部分的に安定化した
ジルコニアに関する濃度勾配を有し得る。例えば、前記部分的に安定化したジルコニアの
濃度は、アノード界面２２６からカソード界面２２４に、相互接続２０２の厚みにわたっ
て低下してもよい。一実施形態では、カソード界面２２４での第１の濃度ＰＳＺ１は、実
質的にゼロであり得る。
の部分的に安定化したジルコニア（「ＰＳＺ１」）を有してもよい。相互接続２０２は、
アノード界面２２６において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニア（「ＰＳＺ２
」）を有してもよい。カソード界面２２４における第１の濃度ＰＳＺ１は、アノード界面
２２６における第２の濃度ＰＳＺ２と異なってもよい。例えば、アノード界面２２６にお
ける第２の濃度ＰＳＺ２（例えば、体積％ＰＳＺ）は、カソード界面２２４における第１
の濃度ＰＳＺ１（例えば、体積％ＰＳＺ）より高くてもよい。具体的な実施形態では、相
互接続２０２は、相互接続２０２の厚み（すなわち、カソード界面２２４とアノード界面
２２６とにより規定される相互接続２０２の寸法）にわたって、前記部分的に安定化した
ジルコニアに関する濃度勾配を有し得る。例えば、前記部分的に安定化したジルコニアの
濃度は、アノード界面２２６からカソード界面２２４に、相互接続２０２の厚みにわたっ
て低下してもよい。一実施形態では、カソード界面２２４での第１の濃度ＰＳＺ１は、実
質的にゼロであり得る。
カソード界面２２４とアノード界面２２６との間における、部分的に安定化したジルコ
ニアの濃度のパーセント差は、式：［（ＰＳＺ２−ＰＳＺ１）／ＰＳＺ２］＊１００％に
基づいて決定され得る。具体的な実施形態では、カソード界面２２４における第１の濃度
ＰＳＺ１は、アノード界面２２６における第２の濃度ＰＳＺ２の、少なくとも約５％低く
てもよく、例えば、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約１０％低く、前記第２の
濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約２０％低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも
約３０％低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約４０％低く、または、前記第
２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約５０％低くてもよい。具体的な実施形態では、カソ
ード界面２２４における第１の濃度ＰＳＺ１は、アノード界面２２６における第２の濃度
ＰＳＺ２よりも約１００％以下低くてもよく、例えば、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約
９９．９％以下低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９９．５％以下低く、前記第２の
濃度ＰＳＺ２よりも約９９％以下低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９８％以下低く
、または、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９５％以下低くてもよい。カソード界面２２
４とアノード界面２２６との間における、部分的に安定化したジルコニアの濃度のパーセ
ント差は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内にあり得ることが理解されるであ
ろう。
ニアの濃度のパーセント差は、式：［（ＰＳＺ２−ＰＳＺ１）／ＰＳＺ２］＊１００％に
基づいて決定され得る。具体的な実施形態では、カソード界面２２４における第１の濃度
ＰＳＺ１は、アノード界面２２６における第２の濃度ＰＳＺ２の、少なくとも約５％低く
てもよく、例えば、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約１０％低く、前記第２の
濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約２０％低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも
約３０％低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約４０％低く、または、前記第
２の濃度ＰＳＺ２よりも少なくとも約５０％低くてもよい。具体的な実施形態では、カソ
ード界面２２４における第１の濃度ＰＳＺ１は、アノード界面２２６における第２の濃度
ＰＳＺ２よりも約１００％以下低くてもよく、例えば、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約
９９．９％以下低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９９．５％以下低く、前記第２の
濃度ＰＳＺ２よりも約９９％以下低く、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９８％以下低く
、または、前記第２の濃度ＰＳＺ２よりも約９５％以下低くてもよい。カソード界面２２
４とアノード界面２２６との間における、部分的に安定化したジルコニアの濃度のパーセ
ント差は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内にあり得ることが理解されるであ
ろう。
前記部分的に安定化したジルコニアは、ＺｒＯ２と安定化酸化物とを含み得る。具体的
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記部分的に安定化したジルコ
ニアの総モルにおける、約０．１モル％以上の安定化酸化物、例えば、約０．２モル％以
上の安定化酸化物、約０．３モル％以上の安定化酸化物、約０．４モル％以上の安定化酸
化物、または、約０．５モル％以上の安定化酸化物を含む。前記部分的に安定化したジル
コニアは、前記部分的に安定化したジルコニアの総モルにおける、約８．０モル％以下の
安定化酸化物、例えば、約７．０モル％以下の安定化酸化物、約６．０モル％以下の安定
化酸化物、約５．０モル％以下の安定化酸化物、約４．０モル％以下の安定化酸化物、ま
たは、約３．５モル％以下の安定化酸化物を含み得る。前記部分的に安定化したジルコニ
アは、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内における、モルパーセントの安定化酸
化物を含み得ることが理解されるであろう。
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記部分的に安定化したジルコ
ニアの総モルにおける、約０．１モル％以上の安定化酸化物、例えば、約０．２モル％以
上の安定化酸化物、約０．３モル％以上の安定化酸化物、約０．４モル％以上の安定化酸
化物、または、約０．５モル％以上の安定化酸化物を含む。前記部分的に安定化したジル
コニアは、前記部分的に安定化したジルコニアの総モルにおける、約８．０モル％以下の
安定化酸化物、例えば、約７．０モル％以下の安定化酸化物、約６．０モル％以下の安定
化酸化物、約５．０モル％以下の安定化酸化物、約４．０モル％以下の安定化酸化物、ま
たは、約３．５モル％以下の安定化酸化物を含み得る。前記部分的に安定化したジルコニ
アは、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内における、モルパーセントの安定化酸
化物を含み得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、前記安定化酸化物は、Ｙ２Ｏ３、ＣｅＯ２、ＣａＯ、ＭｇＯま
たはそれらの組合せを含み得る。具体的な実施形態では、前記安定化酸化物は、Ｙ２Ｏ３
を含む。例えば、前記部分的に安定化したジルコニアは、ＺｒＯ２と、約１．０モル％の
Ｙ２Ｏ３および約５．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲、例えば、約２．０モル％のＹ２Ｏ
３および約４．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲、または、約２．５モル％のＹ２Ｏ３およ
び約３．５モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲でのＹ２Ｏ３とを含み得る。例示となる非限定的
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、ＺｒＯ２と、約１．０モル％の
Ｙ２Ｏ３および約５．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲でのＹ２Ｏ３とを含む。例えば、前
記部分的に安定化したジルコニアは、約３．０モル％のＹ２Ｏ３を含み得る。Ｙ２Ｏ３の
モルパーセントは、上記範囲のいずれか内にあり得ることが理解されるであろう。
たはそれらの組合せを含み得る。具体的な実施形態では、前記安定化酸化物は、Ｙ２Ｏ３
を含む。例えば、前記部分的に安定化したジルコニアは、ＺｒＯ２と、約１．０モル％の
Ｙ２Ｏ３および約５．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲、例えば、約２．０モル％のＹ２Ｏ
３および約４．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲、または、約２．５モル％のＹ２Ｏ３およ
び約３．５モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲でのＹ２Ｏ３とを含み得る。例示となる非限定的
な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、ＺｒＯ２と、約１．０モル％の
Ｙ２Ｏ３および約５．０モル％のＹ２Ｏ３の間の範囲でのＹ２Ｏ３とを含む。例えば、前
記部分的に安定化したジルコニアは、約３．０モル％のＹ２Ｏ３を含み得る。Ｙ２Ｏ３の
モルパーセントは、上記範囲のいずれか内にあり得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、固体酸化物型燃料電池
物品２００の動作温度における、単相の正方晶であるｔ−ＺｒＯ２を含み得る。別の実施
形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、固体酸化物型燃料電池物品２００の動
作温度における、２つの相の正方晶であるｔ−ＺｒＯ２と、立方晶であるｆ−ＺｒＯ２と
を含み得る。例えば、前記動作温度は、約７００℃と約１０００℃との間の範囲、例えば
、約７５０℃と約９５０℃との間の範囲、または、約８００℃と約９００℃との間の範囲
にあり得る。固体酸化物型燃料電池物品２００の動作温度は、上記範囲のいずれか内にあ
り得ることが理解されるであろう。
物品２００の動作温度における、単相の正方晶であるｔ−ＺｒＯ２を含み得る。別の実施
形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、固体酸化物型燃料電池物品２００の動
作温度における、２つの相の正方晶であるｔ−ＺｒＯ２と、立方晶であるｆ−ＺｒＯ２と
を含み得る。例えば、前記動作温度は、約７００℃と約１０００℃との間の範囲、例えば
、約７５０℃と約９５０℃との間の範囲、または、約８００℃と約９００℃との間の範囲
にあり得る。固体酸化物型燃料電池物品２００の動作温度は、上記範囲のいずれか内にあ
り得ることが理解されるであろう。
前記部分的に安定化したジルコニアを含む相互接続２０２の第２の相は、正方晶から単
斜（ｔ−ｍ）への相変換を受け得る。前記ｔ−ｍ相変換中、前記部分的に安定化したジル
コニアを含む第２の相は、約３体積％と約５体積％との間の範囲で、体積が変化し得る。
具体的な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記固体酸化物型燃料電
池物品の動作温度未満のｔ−ｍ相変換温度で、前記ｔ−ｍ相変換を受け得る。
斜（ｔ−ｍ）への相変換を受け得る。前記ｔ−ｍ相変換中、前記部分的に安定化したジル
コニアを含む第２の相は、約３体積％と約５体積％との間の範囲で、体積が変化し得る。
具体的な実施形態では、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記固体酸化物型燃料電
池物品の動作温度未満のｔ−ｍ相変換温度で、前記ｔ−ｍ相変換を受け得る。
具体的な実施形態では、相互接続２０２の気孔率は、約０．０５体積％以上、例えば、
約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上であり得る。相互接
続２０２の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４体積％以下、約３体積％以下または
約２体積％以下でもよい。相互接続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲
内の気孔率を有し得ることが理解されるであろう。
約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上であり得る。相互接
続２０２の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４体積％以下、約３体積％以下または
約２体積％以下でもよい。相互接続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲
内の気孔率を有し得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、相互接続２０２は、約４体積％のＨ２および約９６体積％のＮ
２を含むフォーミングガス雰囲気において、（例えば、約８００℃、約９００℃または約
１０００℃の温度で、）約１Ｓ／ｃｍ以上、例えば、約２Ｓ／ｃｍ以上、約３Ｓ／ｃｍ以
上、約４Ｓ／ｃｍ以上または約５Ｓ／ｃｍ以上の体積導電性を有し得る。相互接続２０２
は、約４体積％のＨ２および約９６体積％のＮ２を含むフォーミングガス雰囲気において
、約２５Ｓ／ｃｍ以下、例えば、約２０Ｓ／ｃｍ以下または約１５Ｓ／ｃｍ以下の体積導
電性を有してもよい。相互接続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の
、フォーミングガス雰囲気における体積導電性を有し得ることが理解されるであろう。
２を含むフォーミングガス雰囲気において、（例えば、約８００℃、約９００℃または約
１０００℃の温度で、）約１Ｓ／ｃｍ以上、例えば、約２Ｓ／ｃｍ以上、約３Ｓ／ｃｍ以
上、約４Ｓ／ｃｍ以上または約５Ｓ／ｃｍ以上の体積導電性を有し得る。相互接続２０２
は、約４体積％のＨ２および約９６体積％のＮ２を含むフォーミングガス雰囲気において
、約２５Ｓ／ｃｍ以下、例えば、約２０Ｓ／ｃｍ以下または約１５Ｓ／ｃｍ以下の体積導
電性を有してもよい。相互接続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の
、フォーミングガス雰囲気における体積導電性を有し得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、相互接続２０２は、約４０ＭＰａ以上、例えば、約４５ＭＰａ
以上、約５０ＭＰａ以上、約５５ＭＰａ以上、約６０ＭＰａ以上、約６５ＭＰａ以上、約
７０ＭＰａ以上、約７５ＭＰａ以上、約８０ＭＰａ以上、約８５ＭＰａ以上または約９０
ＭＰａ以上の２軸曲げ強度を有し得る。相互接続２０２は、約２００ＭＰａ以下、例えば
、約１９０ＭＰａ以下または約１８０ＭＰａ以下の２軸曲げ強度を有してもよい。相互接
続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の２軸曲げ強度を有し得ること
が理解されるであろう。
以上、約５０ＭＰａ以上、約５５ＭＰａ以上、約６０ＭＰａ以上、約６５ＭＰａ以上、約
７０ＭＰａ以上、約７５ＭＰａ以上、約８０ＭＰａ以上、約８５ＭＰａ以上または約９０
ＭＰａ以上の２軸曲げ強度を有し得る。相互接続２０２は、約２００ＭＰａ以下、例えば
、約１９０ＭＰａ以下または約１８０ＭＰａ以下の２軸曲げ強度を有してもよい。相互接
続２０２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の２軸曲げ強度を有し得ること
が理解されるであろう。
カソード・バルク層２１０についての材料としては、一般的には、マンガン酸ランタン
材料があげられる。特に、前記カソードは、ペロブスカイト型結晶構造のカソード組成を
与える、ドープされたマンガン酸ランタン材料から製造され得る。したがって、前記ドー
プされたマンガン酸ランタン材料は、式（Ｌａ１−ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δで表される一
般組成を有し、前記式中、前記ドーパント材料は、「Ａ」で指定され、前記材料内で、前
記ペロブスカイト型結晶構造のＡ−部位上で、ランタン（Ｌａ）に対して置換される。前
記ドーパント材料は、アルカリ土類金属、鉛または、一般的には、約０．４と０．９オン
グストロームとの間の原子比を有する二価のカチオンから選択され得る。したがって、一
実施形態に基づいて、前記ドーパント材料は、Ｍｇ、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｐ
ｂおよびＺｒからなる元素の群から選択される。具体的な実施形態に基づいて、前記ドー
パントは、Ｓｒであり、カソード・バルク層２１０は、ＬＳＭとして一般的に知られる、
マンガン酸ランタン・ストロンチウム材料を含み得る。例示となる実施形態では、カソー
ド・ボンディング層２０８は、ＬＳＭ材料と、ＹＳＺとして一般的に知られる、イットリ
ア安定化ジルコニウムとを含み得る。
材料があげられる。特に、前記カソードは、ペロブスカイト型結晶構造のカソード組成を
与える、ドープされたマンガン酸ランタン材料から製造され得る。したがって、前記ドー
プされたマンガン酸ランタン材料は、式（Ｌａ１−ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δで表される一
般組成を有し、前記式中、前記ドーパント材料は、「Ａ」で指定され、前記材料内で、前
記ペロブスカイト型結晶構造のＡ−部位上で、ランタン（Ｌａ）に対して置換される。前
記ドーパント材料は、アルカリ土類金属、鉛または、一般的には、約０．４と０．９オン
グストロームとの間の原子比を有する二価のカチオンから選択され得る。したがって、一
実施形態に基づいて、前記ドーパント材料は、Ｍｇ、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｐ
ｂおよびＺｒからなる元素の群から選択される。具体的な実施形態に基づいて、前記ドー
パントは、Ｓｒであり、カソード・バルク層２１０は、ＬＳＭとして一般的に知られる、
マンガン酸ランタン・ストロンチウム材料を含み得る。例示となる実施形態では、カソー
ド・ボンディング層２０８は、ＬＳＭ材料と、ＹＳＺとして一般的に知られる、イットリ
ア安定化ジルコニウムとを含み得る。
ドープされたマンガン酸ランタン・カソード材料の化学量論を参照して、一実施形態に
基づいて、存在する原子の種類、結晶構造内の空孔の割合および、原子の比、特に、前記
カソード材料内のＬａ／Ｍｎの比等のパラメータが、前記燃料電池の動作中に、前記カソ
ード／電解質界面での導電性−制限組成の形成を管理するのに提供される。前記導電性−
制限組成の形成は、前記セルの効率を低下させ、前記ＳＯＦＣの寿命を低下させる。一実
施形態に基づいて、前記ドープされたマンガン酸ランタン・カソード材料は、（Ｌａ１−
ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δを含み、ｘは、約０．５以下であり、ｙは、約１．０以下であり
、Ｌａ／Ｍｎ比は、約１．０以下である。前記ドープされたマンガン酸ランタン組成内の
ｘの値は、前記構造内のＬａに対して置換されたドーパントの量を表す。カソードの化学
量論のさらなる参照において、前記一般式（Ｌａ１−ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δにおけるｙ
の値は、結晶格子内のＡ−部位上の原子の占有率を表す。別の考え方では、ｙの値は、１
．０から差し引いて、前記結晶格子内のＡ−部位上の空孔の割合を表し得る。本開示ため
に、１．０未満のｙの値を有するドープされたマンガン酸ランタン材料は、前記結晶格子
内のＡ−部位が１００％占有されないため、「Ａ−部位欠乏」構造と呼ぶ。
基づいて、存在する原子の種類、結晶構造内の空孔の割合および、原子の比、特に、前記
カソード材料内のＬａ／Ｍｎの比等のパラメータが、前記燃料電池の動作中に、前記カソ
ード／電解質界面での導電性−制限組成の形成を管理するのに提供される。前記導電性−
制限組成の形成は、前記セルの効率を低下させ、前記ＳＯＦＣの寿命を低下させる。一実
施形態に基づいて、前記ドープされたマンガン酸ランタン・カソード材料は、（Ｌａ１−
ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δを含み、ｘは、約０．５以下であり、ｙは、約１．０以下であり
、Ｌａ／Ｍｎ比は、約１．０以下である。前記ドープされたマンガン酸ランタン組成内の
ｘの値は、前記構造内のＬａに対して置換されたドーパントの量を表す。カソードの化学
量論のさらなる参照において、前記一般式（Ｌａ１−ｘＡｘ）ｙＭｎＯ３−δにおけるｙ
の値は、結晶格子内のＡ−部位上の原子の占有率を表す。別の考え方では、ｙの値は、１
．０から差し引いて、前記結晶格子内のＡ−部位上の空孔の割合を表し得る。本開示ため
に、１．０未満のｙの値を有するドープされたマンガン酸ランタン材料は、前記結晶格子
内のＡ−部位が１００％占有されないため、「Ａ−部位欠乏」構造と呼ぶ。
具体的な実施形態では、前記ドーパント材料は、Ｓｒ（ＬＳＭカソード）である。した
がって、カソード・バルク層２１０の組成は、（Ｌａ１−ｘＳｒｘ）ｙＭｎＯ３−δであ
り、ｘが、約０．５以下、例えば、約０．４、０．３、０．２以下、またはさらに、約０
．１以下、特に約０．３と約０．０５との間の範囲内である。具体的な実施形態では、前
記ｙの値は、約１．０以下である。例示となる非限定的な実施形態では、ｘは、約０．２
であり、ｙは、約０．９８である。したがって、カソード・バルク層２１０は、（Ｌａ０
．８Ｓｒ０．２）０．９８ＭｎＯ３の組成を有するＬＳＭ材料を含む。先に記載の実施形
態で提供されたように、Ａ−部位欠乏の、ドープされたマンガン酸ランタン組成を有する
カソードは、前記燃料電池の動作中における、前記カソード／電解質界面での導電性−制
限組成の形成を低下させ得る。
がって、カソード・バルク層２１０の組成は、（Ｌａ１−ｘＳｒｘ）ｙＭｎＯ３−δであ
り、ｘが、約０．５以下、例えば、約０．４、０．３、０．２以下、またはさらに、約０
．１以下、特に約０．３と約０．０５との間の範囲内である。具体的な実施形態では、前
記ｙの値は、約１．０以下である。例示となる非限定的な実施形態では、ｘは、約０．２
であり、ｙは、約０．９８である。したがって、カソード・バルク層２１０は、（Ｌａ０
．８Ｓｒ０．２）０．９８ＭｎＯ３の組成を有するＬＳＭ材料を含む。先に記載の実施形
態で提供されたように、Ａ−部位欠乏の、ドープされたマンガン酸ランタン組成を有する
カソードは、前記燃料電池の動作中における、前記カソード／電解質界面での導電性−制
限組成の形成を低下させ得る。
代替的に、または、付加的に、前記カソードの材料は、Ｌａ−フェライト系材料を含み
得る。典型的には、前記Ｌａ−フェライト系材料は、１つ以上の適切なドーパント、例え
ば、Ｓｒ、Ｃａ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｎｉ、ＣｏまたはＦｅでドープされ得る。ドープされたＬ
ａ−フェライト系材料としては、例えば、ＬａＳｒＣｏ−フェライト（ＬＳＣＦ）（例え
ば、Ｌａ１−ｇＳｒｑＣｏ１−ｊＦｅｊＯ３、ここでｑおよびｊは、それぞれ独立して、
０．１以上および０．４以下であり、（Ｌａ＋Ｓｒ）／（Ｆｅ＋Ｃｏ）は、約１．０と約
０．９０（モル比）との間の範囲にある。１つの具体的な実施形態では、前記カソードは
、Ｌａ−マンガナイトおよびＬａ−フェライト材料の混合物を含み得る。例えば、前記カ
ソードは、ＬａＳｒ−マンガナイト（ＬＳＭ）（例えば、Ｌａ１−ｋＳｒｋＭｎＯ３）お
よびＬａＳｒＣｏ−フェライト（ＬＳＣＦ）を含み得る。一般的な例としては、（Ｌａ０
．８Ｓｒ０．２）０．９８Ｍｎ３＋−Δ（Δは、ゼロ以上および０．３以下である。）な
らびに、Ｌａ０．６Ｓｒ０．４Ｃｏ０．４Ｆｅ０．６Ｏ３があげられる。
得る。典型的には、前記Ｌａ−フェライト系材料は、１つ以上の適切なドーパント、例え
ば、Ｓｒ、Ｃａ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｎｉ、ＣｏまたはＦｅでドープされ得る。ドープされたＬ
ａ−フェライト系材料としては、例えば、ＬａＳｒＣｏ−フェライト（ＬＳＣＦ）（例え
ば、Ｌａ１−ｇＳｒｑＣｏ１−ｊＦｅｊＯ３、ここでｑおよびｊは、それぞれ独立して、
０．１以上および０．４以下であり、（Ｌａ＋Ｓｒ）／（Ｆｅ＋Ｃｏ）は、約１．０と約
０．９０（モル比）との間の範囲にある。１つの具体的な実施形態では、前記カソードは
、Ｌａ−マンガナイトおよびＬａ−フェライト材料の混合物を含み得る。例えば、前記カ
ソードは、ＬａＳｒ−マンガナイト（ＬＳＭ）（例えば、Ｌａ１−ｋＳｒｋＭｎＯ３）お
よびＬａＳｒＣｏ−フェライト（ＬＳＣＦ）を含み得る。一般的な例としては、（Ｌａ０
．８Ｓｒ０．２）０．９８Ｍｎ３＋−Δ（Δは、ゼロ以上および０．３以下である。）な
らびに、Ｌａ０．６Ｓｒ０．４Ｃｏ０．４Ｆｅ０．６Ｏ３があげられる。
カソード・バルク層２１０は、約０．１０ｍｍ以上、例えば、約０．１５ｍｍ以上、約
０．２０ｍｍ以上、またはさらに、約０．２５ｍｍ以上の平均厚みを有し得る。さらに、
カソード・バルク層２１０は、約２ｍｍ以下、例えば、約１．９ｍｍ以下、約１．８ｍｍ
以下、約１．７ｍｍ以下、約１．６ｍｍ以下、またはさらに、約１．５ｍｍ以下の平均厚
みを有してもよい。カソード・バルク層２１０は、上記最小値と最大値のいずれをも含む
範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
０．２０ｍｍ以上、またはさらに、約０．２５ｍｍ以上の平均厚みを有し得る。さらに、
カソード・バルク層２１０は、約２ｍｍ以下、例えば、約１．９ｍｍ以下、約１．８ｍｍ
以下、約１．７ｍｍ以下、約１．６ｍｍ以下、またはさらに、約１．５ｍｍ以下の平均厚
みを有してもよい。カソード・バルク層２１０は、上記最小値と最大値のいずれをも含む
範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
カソード・バルク層２１０は、カソード・バルク層２１０の全体積に対して、約３０体
積％と約６０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。カソード・バル
ク層２１０は、カソード機能層２１２またはカソード・ボンディング層２０８内の孔の平
均孔径より、顕著に大きい平均孔径を有し得る。
積％と約６０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。カソード・バル
ク層２１０は、カソード機能層２１２またはカソード・ボンディング層２０８内の孔の平
均孔径より、顕著に大きい平均孔径を有し得る。
カソード・ボンディング層２０８は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約
８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均
厚みを有し得る。さらに、カソード・ボンディング層２０８は、約５μｍ以上、約６μｍ
以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平
均厚みを有してもよい。カソード・ボンディング層２０８は、上記最小値と最大値のいず
れをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均
厚みを有し得る。さらに、カソード・ボンディング層２０８は、約５μｍ以上、約６μｍ
以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平
均厚みを有してもよい。カソード・ボンディング層２０８は、上記最小値と最大値のいず
れをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
カソード・ボンディング層２０８の気孔率は、約５体積％以上、例えば、約６体積％以
上、約７体積％以上、約８体積％以上、約９体積％以上、約１０体積％以上、約１１体積
％以上、またはさらに、約１２体積％以上であり得る。さらに、カソード・ボンディング
層２０８の気孔率は、約６０体積％以下、例えば、約５５体積％以下、約５０体積％以下
、約４５体積％以下、またはさらに、約４０体積％以下であり得る。カソード・ボンディ
ング層２０８は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが
理解されるであろう。
上、約７体積％以上、約８体積％以上、約９体積％以上、約１０体積％以上、約１１体積
％以上、またはさらに、約１２体積％以上であり得る。さらに、カソード・ボンディング
層２０８の気孔率は、約６０体積％以下、例えば、約５５体積％以下、約５０体積％以下
、約４５体積％以下、またはさらに、約４０体積％以下であり得る。カソード・ボンディ
ング層２０８は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが
理解されるであろう。
カソード機能層２１２は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約８０μｍ以
下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し
得る。さらに、カソード機能層２１２は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、
約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有してもよい
。カソード機能層２１２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有
し得ることが理解されるであろう。
下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し
得る。さらに、カソード機能層２１２は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、
約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有してもよい
。カソード機能層２１２は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有
し得ることが理解されるであろう。
カソード機能層２１２は、カソード機能層２１２の全体積に対して、約２０体積％と約
５０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。カソード機能層２１２は
、カソード・バルク層２１０内の孔の平均孔径より、顕著に小さい平均孔径を有し得る。
５０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。カソード機能層２１２は
、カソード・バルク層２１０内の孔の平均孔径より、顕著に小さい平均孔径を有し得る。
アノード・バルク層２１６は、サーメット材料、すなわち、セラミックと金属材料との
組合せを含み得る。例えば、アノード・バルク層２１６は、ニッケルおよびＹＳＺで形成
され得る。前記ニッケルは、一般的には、前記アノードの前駆体、例えば、熱処理された
未焼結セラミック組成物に含まれるニッケル酸化物の還元により産生される。すなわち、
アノード・バルク層２１６は、ニッケル酸化物およびＹＳＺ（還元前）、または、ニッケ
ルおよびＹＳＺ（還元後）を含んでもよい。アノード・ボンディング層２１４も、ニッケ
ル酸化物およびＹＳＺ（還元前）、または、ニッケルおよびＹＳＺ（還元後）を含んでも
よい。
組合せを含み得る。例えば、アノード・バルク層２１６は、ニッケルおよびＹＳＺで形成
され得る。前記ニッケルは、一般的には、前記アノードの前駆体、例えば、熱処理された
未焼結セラミック組成物に含まれるニッケル酸化物の還元により産生される。すなわち、
アノード・バルク層２１６は、ニッケル酸化物およびＹＳＺ（還元前）、または、ニッケ
ルおよびＹＳＺ（還元後）を含んでもよい。アノード・ボンディング層２１４も、ニッケ
ル酸化物およびＹＳＺ（還元前）、または、ニッケルおよびＹＳＺ（還元後）を含んでも
よい。
アノード・バルク層２１６は、約０．１０ｍｍ以上、例えば、約０．１５ｍｍ以上、約
０．２０ｍｍ以上、またはさらに、約０．２５ｍｍ以上の平均厚みを有し得る。さらに、
アノード・バルク層２１６は、約２ｍｍ以下、例えば、約１．９ｍｍ以下、約１．８ｍｍ
以下、約１．７ｍｍ以下、約１．６ｍｍ以下、またはさらに、約１．５ｍｍ以下の平均厚
みを有してもよい。アノード・バルク層２１６は、上記最小値と最大値のいずれをも含む
範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
０．２０ｍｍ以上、またはさらに、約０．２５ｍｍ以上の平均厚みを有し得る。さらに、
アノード・バルク層２１６は、約２ｍｍ以下、例えば、約１．９ｍｍ以下、約１．８ｍｍ
以下、約１．７ｍｍ以下、約１．６ｍｍ以下、またはさらに、約１．５ｍｍ以下の平均厚
みを有してもよい。アノード・バルク層２１６は、上記最小値と最大値のいずれをも含む
範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
アノード・バルク層２１６は、アノード・バルク層２１６の全体積に対して、約３０体
積％と約６０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。アノード・バル
ク層２１６は、アノード機能層２１８またはアノード・ボンディング層２１４内の孔の平
均孔径より、顕著に大きい平均孔径を有し得る。
積％と約６０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。アノード・バル
ク層２１６は、アノード機能層２１８またはアノード・ボンディング層２１４内の孔の平
均孔径より、顕著に大きい平均孔径を有し得る。
アノード・ボンディング層２１４は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約
８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均
厚みを有し得る。さらに、アノード・ボンディング層２１４は、約５μｍ以上、約６μｍ
以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平
均厚みを有してもよい。アノード・ボンディング層２１４は、上記最小値と最大値のいず
れをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
８０μｍ以下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均
厚みを有し得る。さらに、アノード・ボンディング層２１４は、約５μｍ以上、約６μｍ
以上、約７μｍ以上、約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平
均厚みを有してもよい。アノード・ボンディング層２１４は、上記最小値と最大値のいず
れをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
アノード・ボンディング層２１４の気孔率は、約５体積％以上、例えば、約６体積％以
上、約７体積％以上、約８体積％以上、約９体積％以上、約１０体積％以上、約１１体積
％以上、またはさらに、約１２体積％以上であり得る。さらに、アノード・ボンディング
層２１４の気孔率は、約６０体積％以下、例えば、約５５体積％以下、約５０体積％以下
、約４５体積％以下、またはさらに、約４０体積％以下でもよい。アノード・ボンディン
グ層２１４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理
解されるであろう。
上、約７体積％以上、約８体積％以上、約９体積％以上、約１０体積％以上、約１１体積
％以上、またはさらに、約１２体積％以上であり得る。さらに、アノード・ボンディング
層２１４の気孔率は、約６０体積％以下、例えば、約５５体積％以下、約５０体積％以下
、約４５体積％以下、またはさらに、約４０体積％以下でもよい。アノード・ボンディン
グ層２１４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理
解されるであろう。
アノード機能層２１８は、約１００μｍ以下、例えば、約９０μｍ以下、約８０μｍ以
下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し
得る。さらに、アノード機能層２１８は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、
約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有してもよい
。アノード機能層２１８は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有
し得ることが理解されるであろう。
下、約７０μｍ以下、約６０μｍ以下、またはさらに、約５０μｍ以下の平均厚みを有し
得る。さらに、アノード機能層２１８は、約５μｍ以上、約６μｍ以上、約７μｍ以上、
約８μｍ以上、約９μｍ以上、またはさらに、約１０μｍ以上の平均厚みを有してもよい
。アノード機能層２１８は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有
し得ることが理解されるであろう。
アノード機能層２１８は、アノード機能層２１８の全体積に対して、約２０体積％と約
５０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。アノード機能層２１８は
、アノード・バルク層２１６内の孔の平均孔径より、顕著に小さい平均孔径を有し得る。
５０体積％との間の範囲内の気孔率を有する、多孔層でもよい。アノード機能層２１８は
、アノード・バルク層２１６内の孔の平均孔径より、顕著に小さい平均孔径を有し得る。
電解質層２２０、２２２は、無機材料、例えば、セラミック材料を含み得る。例えば、
電解質層２２０、２２２は、酸化物材料を含み得る。一部の適切な酸化物は、ジルコニア
（ＺｒＯ２）、およびより具体的には、他の元素を包含し得るジルコニア系材料、例えば
、安定剤またはドーパントを含み得、それらは、例えば、イットリア（Ｙ）、イッテルビ
ウム（Ｙｂ）、セリウム（Ｃｅ）、スカンジウム（Ｓｃ）、サマリウム（Ｓｍ）、ガドリ
ニウム（Ｇｄ）、ランタン（Ｌａ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）およびそ
れらの組合せ等の元素を含み得る。適切な電解質材料の具体的な例は、Ｓｃ２Ｏ３−ドー
プされたＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ２、Ｙｂ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ
２、Ｓｃ２Ｏ３−ドープされ、ＣｅＯ２ドープされたＺｒＯ２およびそれらの組合せを含
み得る。前記電解質層は、セリア（ＣｅＯ２）、ならびにより具体的には、セリア系材料
、例えば、Ｓｍ２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２、Ｇｄ２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２、Ｙ
２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２およびＣａＯ−ドープされたＣｅＯ２も含み得る。前記電
解質材料は、ランタン系材料、例えば、ＬａＧａＯ３も含み得る。前記ランタン系材料は
、具体的な元素、例えば、制限されず、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅおよ
びそれらの組合せによりドープされ得る。具体的には、前記電解質材料は、マンガン酸ラ
ンタン・ストロンチウム（ＬＳＭ）材料を含み得る。一部の例示となる電解質材料として
は、Ｌａ０．８Ｓｒ０．２Ｇａ０．８Ｍｎ０．２Ｏ３、Ｌａ０．８Ｓｒ０．２Ｇａ０．８
Ｍｎ０．１５Ｃｏ０．５Ｏ３、Ｌａ０．９Ｓｒ０．１Ｇａ０．８Ｍｎ０．２Ｏ３、ＬａＳ
ｒＧａＯ４、ＬａＳｒＧａ３Ｏ７またはＬａ０．９Ａ０．１ＧａＯ３があげられ、Ａは、
Ｓｒ、ＣａまたはＢａの群からの元素の１つを表す。１つの具体的な実施形態に基づいて
、電解質層１０１は、８モル％のＹ２Ｏ３でドープされたＺｒＯ２（すなわち、８モル％
のＹ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ２）で製造され得る。前記８モル％のＹ２Ｏ３は、熱反
応特性を促進し、前記電解質材料の加工特性を改善するために、特定のドーパント、例え
ば、Ａｌおよび／またはＭｎを有し得る。他の例示となる電解質材料は、ドープされたイ
ットリウム−ジルコン酸（例えば、Ｙ２Ｚｒ２Ｏ７）、ドープされたガドリニウム−チタ
ン酸（例えば、Ｇｄ２Ｔｉ２Ｏ７）およびブラウンミラライト（例えば、Ｂａ２Ｉｎ２Ｏ
６またはＢａ２Ｉｎ２Ｏ５）を含み得る。
電解質層２２０、２２２は、酸化物材料を含み得る。一部の適切な酸化物は、ジルコニア
（ＺｒＯ２）、およびより具体的には、他の元素を包含し得るジルコニア系材料、例えば
、安定剤またはドーパントを含み得、それらは、例えば、イットリア（Ｙ）、イッテルビ
ウム（Ｙｂ）、セリウム（Ｃｅ）、スカンジウム（Ｓｃ）、サマリウム（Ｓｍ）、ガドリ
ニウム（Ｇｄ）、ランタン（Ｌａ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）およびそ
れらの組合せ等の元素を含み得る。適切な電解質材料の具体的な例は、Ｓｃ２Ｏ３−ドー
プされたＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ２、Ｙｂ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ
２、Ｓｃ２Ｏ３−ドープされ、ＣｅＯ２ドープされたＺｒＯ２およびそれらの組合せを含
み得る。前記電解質層は、セリア（ＣｅＯ２）、ならびにより具体的には、セリア系材料
、例えば、Ｓｍ２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２、Ｇｄ２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２、Ｙ
２Ｏ３−ドープされたＣｅＯ２およびＣａＯ−ドープされたＣｅＯ２も含み得る。前記電
解質材料は、ランタン系材料、例えば、ＬａＧａＯ３も含み得る。前記ランタン系材料は
、具体的な元素、例えば、制限されず、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅおよ
びそれらの組合せによりドープされ得る。具体的には、前記電解質材料は、マンガン酸ラ
ンタン・ストロンチウム（ＬＳＭ）材料を含み得る。一部の例示となる電解質材料として
は、Ｌａ０．８Ｓｒ０．２Ｇａ０．８Ｍｎ０．２Ｏ３、Ｌａ０．８Ｓｒ０．２Ｇａ０．８
Ｍｎ０．１５Ｃｏ０．５Ｏ３、Ｌａ０．９Ｓｒ０．１Ｇａ０．８Ｍｎ０．２Ｏ３、ＬａＳ
ｒＧａＯ４、ＬａＳｒＧａ３Ｏ７またはＬａ０．９Ａ０．１ＧａＯ３があげられ、Ａは、
Ｓｒ、ＣａまたはＢａの群からの元素の１つを表す。１つの具体的な実施形態に基づいて
、電解質層１０１は、８モル％のＹ２Ｏ３でドープされたＺｒＯ２（すなわち、８モル％
のＹ２Ｏ３−ドープされたＺｒＯ２）で製造され得る。前記８モル％のＹ２Ｏ３は、熱反
応特性を促進し、前記電解質材料の加工特性を改善するために、特定のドーパント、例え
ば、Ａｌおよび／またはＭｎを有し得る。他の例示となる電解質材料は、ドープされたイ
ットリウム−ジルコン酸（例えば、Ｙ２Ｚｒ２Ｏ７）、ドープされたガドリニウム−チタ
ン酸（例えば、Ｇｄ２Ｔｉ２Ｏ７）およびブラウンミラライト（例えば、Ｂａ２Ｉｎ２Ｏ
６またはＢａ２Ｉｎ２Ｏ５）を含み得る。
電解質層２２０、２２２は、約１ｍｍ以下、例えば、約５００ミクロン以下、例えば、
約３００ミクロン以下、約２００ミクロン以下、約１００ミクロン以下、約８０ミクロン
以下、約５０ミクロン以下、またはさらに、約２５ミクロン以下の平均厚みを有し得る。
さらに、電解質層２２０、２２２は、少なくとも約１ミクロン、例えば、少なくとも約２
ミクロン、少なくとも約５ミクロン、少なくとも約８ミクロンまたは少なくとも約１０ミ
クロンの平均厚みを有し得る。電解質層２２０、２２２は、上記いずれの最小値と最大値
の間の範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
約３００ミクロン以下、約２００ミクロン以下、約１００ミクロン以下、約８０ミクロン
以下、約５０ミクロン以下、またはさらに、約２５ミクロン以下の平均厚みを有し得る。
さらに、電解質層２２０、２２２は、少なくとも約１ミクロン、例えば、少なくとも約２
ミクロン、少なくとも約５ミクロン、少なくとも約８ミクロンまたは少なくとも約１０ミ
クロンの平均厚みを有し得る。電解質層２２０、２２２は、上記いずれの最小値と最大値
の間の範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
図３を参照して、相互接続３０２を含むＳＯＦＣ物品３００の具体的な実施形態が説明
される。図３の例示となる非限定的な実施形態では、相互接続３０２は、第１の分離した
相互接続層３０４と、第２の分離した相互接続層３０６とを備える。第１の分離した相互
接続層３０４および第２の分離した相互接続層３０６は、カソード２０４とアノード２０
６との間に配置される。
される。図３の例示となる非限定的な実施形態では、相互接続３０２は、第１の分離した
相互接続層３０４と、第２の分離した相互接続層３０６とを備える。第１の分離した相互
接続層３０４および第２の分離した相互接続層３０６は、カソード２０４とアノード２０
６との間に配置される。
第１の分離した相互接続層３０４は、カソード界面２２４において、第１の濃度の部分
的に安定化したジルコニアを有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は、アノード界
面２２６において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有し得る。アノード界
面２２６における前記部分的に安定化したジルコニアの第２の濃度は、カソード界面２２
４における前記部分的に安定化したジルコニアの第１の濃度より高くてもよい。具体的な
実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４は、部分的に安定化したジルコニアを実
質的に含まなくてもよい。実例となる例として、第１の分離した相互接続層３０４は、セ
ラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０）を含み得る。第２の分離した相互接続
層３０６は、セラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０）と、部分的に安定化し
たジルコニアとを含み得る。
的に安定化したジルコニアを有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は、アノード界
面２２６において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有し得る。アノード界
面２２６における前記部分的に安定化したジルコニアの第２の濃度は、カソード界面２２
４における前記部分的に安定化したジルコニアの第１の濃度より高くてもよい。具体的な
実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４は、部分的に安定化したジルコニアを実
質的に含まなくてもよい。実例となる例として、第１の分離した相互接続層３０４は、セ
ラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０）を含み得る。第２の分離した相互接続
層３０６は、セラミック相互接続材料（例えば、ＬＳＴＮ４．０）と、部分的に安定化し
たジルコニアとを含み得る。
第１の分離した相互接続層３０４は、図２の相互接続２０２の厚み未満の厚みを有し得
る。さらに、第２の分離した相互接続層３０６は、図２の相互接続２０２の厚み未満の厚
みを有し得る。具体的な実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４と第２の分離し
た相互接続層３０６の組み合わせた合計厚みは、図２の相互接続２０２の厚みと約同一で
あり得る。一実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４の厚みは、第２の分離した
相互接続層３０６の厚みと約同一であり得る。または、第１の分離した相互接続層３０４
の厚みは、第２の分離した相互接続層３０６の厚みとは異なってもよい。例示となる非限
定的な例としては、第２の分離した相互接続層３０６は、セラミック相互接続材料（例え
ば、ＬＳＴＮ４．０）と、部分的に安定化したジルコニアとを含むことができ、第１の分
離した相互接続層３０４より厚くてもよい。
る。さらに、第２の分離した相互接続層３０６は、図２の相互接続２０２の厚み未満の厚
みを有し得る。具体的な実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４と第２の分離し
た相互接続層３０６の組み合わせた合計厚みは、図２の相互接続２０２の厚みと約同一で
あり得る。一実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４の厚みは、第２の分離した
相互接続層３０６の厚みと約同一であり得る。または、第１の分離した相互接続層３０４
の厚みは、第２の分離した相互接続層３０６の厚みとは異なってもよい。例示となる非限
定的な例としては、第２の分離した相互接続層３０６は、セラミック相互接続材料（例え
ば、ＬＳＴＮ４．０）と、部分的に安定化したジルコニアとを含むことができ、第１の分
離した相互接続層３０４より厚くてもよい。
具体的な実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４は、約５０μｍ以下、例えば
、約４５μｍ以下、約４０μｍ以下、約３５μｍ以下、約３０μｍ以下または約２５μｍ
以下の平均厚みを有し得る。第１の分離した相互接続層３０４は、約２μｍ以上、約３μ
ｍ以上、約４μｍ以上または約５μｍ以上の平均厚みを有してもよい。第１の分離した相
互接続層３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得るこ
とが理解されるであろう。
、約４５μｍ以下、約４０μｍ以下、約３５μｍ以下、約３０μｍ以下または約２５μｍ
以下の平均厚みを有し得る。第１の分離した相互接続層３０４は、約２μｍ以上、約３μ
ｍ以上、約４μｍ以上または約５μｍ以上の平均厚みを有してもよい。第１の分離した相
互接続層３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得るこ
とが理解されるであろう。
第２の分離した相互接続層３０６は、約５０μｍ以下、例えば、約４５μｍ以下、約４
０μｍ以下、約３５μｍ以下、約３０μｍ以下または約２５μｍ以下の平均厚みを有し得
る。第２の分離した相互接続層３０６は、約２μｍ以上、約３μｍ以上、約４μｍ以上ま
たは約５μｍ以上の平均厚みを有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は、上記最小
値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
０μｍ以下、約３５μｍ以下、約３０μｍ以下または約２５μｍ以下の平均厚みを有し得
る。第２の分離した相互接続層３０６は、約２μｍ以上、約３μｍ以上、約４μｍ以上ま
たは約５μｍ以上の平均厚みを有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は、上記最小
値と最大値のいずれをも含む範囲内の平均厚みを有し得ることが理解されるであろう。
具体的な実施形態では、第１の分離した相互接続層３０４の気孔率は、約０．０５体積
％以上、例えば、約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上で
あり得る。第１の分離した相互接続層３０４の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４
体積％以下、約３体積％以下または約２体積％以下でもよい。第１の分離した相互接続層
３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理解さ
れるであろう。
％以上、例えば、約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上で
あり得る。第１の分離した相互接続層３０４の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４
体積％以下、約３体積％以下または約２体積％以下でもよい。第１の分離した相互接続層
３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理解さ
れるであろう。
具体的な実施形態では、第２の分離した相互接続層３０６の気孔率は、約０．０５体積
％以上、例えば、約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上で
あり得る。第２の分離した相互接続層３０６の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４
体積％以下、約３体積％以下または約２体積％以下でもよい。第２の分離した相互接続層
３０６は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理解さ
れるであろう。
％以上、例えば、約０．１体積％以上、約０．２体積％以上または約０．５体積％以上で
あり得る。第２の分離した相互接続層３０６の気孔率は、約５体積％以下、例えば、約４
体積％以下、約３体積％以下または約２体積％以下でもよい。第２の分離した相互接続層
３０６は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の気孔率を有し得ることが理解さ
れるであろう。
具体的な実施形態では、第２の分離した相互接続層３０６は、約４体積％のＨ２および
約９６体積％のＮ２を含むフォーミングガス雰囲気において、（例えば、約８００℃、約
９００℃または約１０００℃の温度で、）約１Ｓ／ｃｍ以上、例えば、約２Ｓ／ｃｍ以上
、約３Ｓ／ｃｍ以上、約４Ｓ／ｃｍ以上または約５Ｓ／ｃｍ以上の体積導電性を有し得る
。第１の分離した相互接続層３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の、
フォーミングガス雰囲気における体積導電性を有し得ることが理解されるであろう。
約９６体積％のＮ２を含むフォーミングガス雰囲気において、（例えば、約８００℃、約
９００℃または約１０００℃の温度で、）約１Ｓ／ｃｍ以上、例えば、約２Ｓ／ｃｍ以上
、約３Ｓ／ｃｍ以上、約４Ｓ／ｃｍ以上または約５Ｓ／ｃｍ以上の体積導電性を有し得る
。第１の分離した相互接続層３０４は、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の、
フォーミングガス雰囲気における体積導電性を有し得ることが理解されるであろう。
第２の分離した相互接続層３０６は、約４体積％のＨ２および約９６体積％のＮ２を含
むフォーミングガス雰囲気において、約２５Ｓ／ｃｍ以下、例えば、約２０Ｓ／ｃｍ以下
または約１５Ｓ／ｃｍ以下の体積導電性を有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は
、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の、フォーミングガス雰囲気における体積
導電性を有し得ることが理解されるであろう。
むフォーミングガス雰囲気において、約２５Ｓ／ｃｍ以下、例えば、約２０Ｓ／ｃｍ以下
または約１５Ｓ／ｃｍ以下の体積導電性を有し得る。第２の分離した相互接続層３０６は
、上記最小値と最大値のいずれをも含む範囲内の、フォーミングガス雰囲気における体積
導電性を有し得ることが理解されるであろう。
本願明細書で使用する時、「３Ｙ」の用語は、約３．０モル％のＹ２Ｏ３と共にＺｒＯ
２を含む部分的に安定化したジルコニアを意味するのに使用されるであろう。実例となる
実施例として、「ＬＳＴ２８−３Ｙ５」の用語は、約５体積％の部分的に安定化したジル
コニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、
約９５体積％のＬＳＴ２８セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用され
るであろう。「ＬＳＴ２８−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴ２８とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、
約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積％のＬＳ
Ｔ２８とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴ２８−３Ｙ２０」の用
語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２
Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴ２８とを含む材料を
意味するのに使用されるであろう。
２を含む部分的に安定化したジルコニアを意味するのに使用されるであろう。実例となる
実施例として、「ＬＳＴ２８−３Ｙ５」の用語は、約５体積％の部分的に安定化したジル
コニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、
約９５体積％のＬＳＴ２８セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用され
るであろう。「ＬＳＴ２８−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴ２８とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、
約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積％のＬＳ
Ｔ２８とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴ２８−３Ｙ２０」の用
語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２
Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴ２８とを含む材料を
意味するのに使用されるであろう。
「ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５」の用語は、約５体積％の部分的に安定化したジルコニア（
すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約９５体
積％のＬＳＴＮ４．０セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用されるで
あろう。「ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴＮ４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「Ｌ
ＳＴＮ４．０−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（す
なわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積
％のＬＳＴＮ４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴＮ４．０
−３Ｙ２０」の用語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３
．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴＮ
４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。
すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約９５体
積％のＬＳＴＮ４．０セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用されるで
あろう。「ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴＮ４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「Ｌ
ＳＴＮ４．０−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（す
なわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積
％のＬＳＴＮ４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴＮ４．０
−３Ｙ２０」の用語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３
．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴＮ
４．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。
「ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５」の用語は、約５体積％の部分的に安定化したジルコニア（
すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約９５体
積％のＬＳＴＮ６．０セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用されるで
あろう。「ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴＮ６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「Ｌ
ＳＴＮ６．０−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（す
なわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積
％のＬＳＴＮ６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴＮ６．０
−３Ｙ２０」の用語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３
．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴＮ
６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。
すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約９５体
積％のＬＳＴＮ６．０セラミック相互接続材料とを含む材料を意味するのに使用されるで
あろう。「ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０」の用語は、約１０体積％の部分的に安定化したジ
ルコニア（すなわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と
、約９０体積％のＬＳＴＮ６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「Ｌ
ＳＴＮ６．０−３Ｙ１５」の用語は、約１５体積％の部分的に安定化したジルコニア（す
なわち、約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８５体積
％のＬＳＴＮ６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。「ＬＳＴＮ６．０
−３Ｙ２０」の用語は、約２０体積％の部分的に安定化したジルコニア（すなわち、約３
．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）と、約８０体積％のＬＳＴＮ
６．０とを含む材料を意味するのに使用されるであろう。
実施例１
例示となる相互接続材料を、セラミック相互接続材料と、部分的に安定化したジルコニ
アとから形成した。部分的に安定化したジルコニアを含む各例示となる相互接続材料につ
いての収縮速度（ｄＬ／ｄＴ）を、比較のために、部分的に安定化したジルコニアを含ま
ない相互接続材料と共に、膨張率測定により測定した。具体的には、ＬＳＴ２８−３Ｙ５
、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０の収縮速度
を測定し、ＬＳＴ２８の収縮速度と比較した。ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の収縮速度を測
定し、ＬＳＴＮ４．０の収縮速度と比較した。ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ６．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の収縮速度を測
定し、ＬＳＴＮ６．０の収縮速度と比較した。前記ｄＬ／ｄＴ曲線のピーク温度を、各例
示となる相互接続材料について決定した。
例示となる相互接続材料を、セラミック相互接続材料と、部分的に安定化したジルコニ
アとから形成した。部分的に安定化したジルコニアを含む各例示となる相互接続材料につ
いての収縮速度（ｄＬ／ｄＴ）を、比較のために、部分的に安定化したジルコニアを含ま
ない相互接続材料と共に、膨張率測定により測定した。具体的には、ＬＳＴ２８−３Ｙ５
、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０の収縮速度
を測定し、ＬＳＴ２８の収縮速度と比較した。ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の収縮速度を測
定し、ＬＳＴＮ４．０の収縮速度と比較した。ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ６．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の収縮速度を測
定し、ＬＳＴＮ６．０の収縮速度と比較した。前記ｄＬ／ｄＴ曲線のピーク温度を、各例
示となる相互接続材料について決定した。
図４は、膨張率測定により測定した場合の、部分的に安定化したジルコニアの体積パー
セントに基づく、セラミック相互接続材料と、部分的に安定化したジルコニアとを含む例
示となる相互接続材料のピーク温度を説明する。図４は、ＬＳＴ２８、ＬＳＴＮ４．０お
よびＬＳＴＮ６．０への前記部分的に安定化したジルコニアの添加により、前記ピーク温
度が低下し、改善された易焼結性を示すことを説明する。
セントに基づく、セラミック相互接続材料と、部分的に安定化したジルコニアとを含む例
示となる相互接続材料のピーク温度を説明する。図４は、ＬＳＴ２８、ＬＳＴＮ４．０お
よびＬＳＴＮ６．０への前記部分的に安定化したジルコニアの添加により、前記ピーク温
度が低下し、改善された易焼結性を示すことを説明する。
例えば、前記ＬＳＴ２８に関するピーク温度は、ＬＳＴ２８−３Ｙ５について、約１４
９３℃から約１４３５℃に低下した。前記ＬＳＴＮ４．０に関するピーク温度は、ＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５について、約１３９２℃から約１３１６℃に低下した。前記ＬＳＴＮ６
．０に関するピーク温度は、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５について、約１３６１℃から約１３
１１℃に低下した。
９３℃から約１４３５℃に低下した。前記ＬＳＴＮ４．０に関するピーク温度は、ＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５について、約１３９２℃から約１３１６℃に低下した。前記ＬＳＴＮ６
．０に関するピーク温度は、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５について、約１３６１℃から約１３
１１℃に低下した。
実施例２
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約
１時間の期間自由焼成した。図５は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥ
Ｍ画像である。
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約
１時間の期間自由焼成した。図５は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥ
Ｍ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図６は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図６は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図７は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図７は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図８は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図８は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由焼成工程後に決定
した。自由焼成後の前記各例示となる相互接続材料の密度を、アルキメデス法を使用して
測定した。前記各例示となる相互接続材料の理論密度を、３ＹＳＺ、ＬＳＴ２８、ＬＳＴ
Ｎ４．０およびＬＳＴＮ６．０の理論密度を使用して、混合法則に基づいて決定した。前
記各例示となる相互接続材料の相対密度パーセントを、前記測定された密度を、前記理論
密度で割ることにより決定した。
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由焼成工程後に決定
した。自由焼成後の前記各例示となる相互接続材料の密度を、アルキメデス法を使用して
測定した。前記各例示となる相互接続材料の理論密度を、３ＹＳＺ、ＬＳＴ２８、ＬＳＴ
Ｎ４．０およびＬＳＴＮ６．０の理論密度を使用して、混合法則に基づいて決定した。前
記各例示となる相互接続材料の相対密度パーセントを、前記測定された密度を、前記理論
密度で割ることにより決定した。
例えば、前記ＬＳＴ２８−３Ｙ５の相対密度を、前記自由焼成工程後において、理論密
度の約８７．８％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の相対密度を、約７９．３％と
決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の相対密度を、約７７．１％と決定した。前記ＬＳ
Ｔ２８−３Ｙ２０の相対密度を、７５％と決定した。
度の約８７．８％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の相対密度を、約７９．３％と
決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の相対密度を、約７７．１％と決定した。前記ＬＳ
Ｔ２８−３Ｙ２０の相対密度を、７５％と決定した。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後に
決定した。前記各例示となる相互接続材料の２軸曲げ強度を、サポートリング（直径＝２
０ｍｍ）と自由焼成後のディスク試料（直径＝２５．４ｍｍおよび厚み＝２ｍｍ）上のロ
ードリング（直径＝９．５ｍｍ）による、ｒｉｎｇ ｏｎ ｒｉｎｇ技術（ＡＳＴＭ−Ｃ
１４９９−０４）により測定した。前記試料を含むディスク試料を壊すまでの最大負荷の
大きさを、前記例示となる相互接続材料の２軸曲げ強度を決定するのに使用した。
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後に
決定した。前記各例示となる相互接続材料の２軸曲げ強度を、サポートリング（直径＝２
０ｍｍ）と自由焼成後のディスク試料（直径＝２５．４ｍｍおよび厚み＝２ｍｍ）上のロ
ードリング（直径＝９．５ｍｍ）による、ｒｉｎｇ ｏｎ ｒｉｎｇ技術（ＡＳＴＭ−Ｃ
１４９９−０４）により測定した。前記試料を含むディスク試料を壊すまでの最大負荷の
大きさを、前記例示となる相互接続材料の２軸曲げ強度を決定するのに使用した。
図９は、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０
、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度（ＭＰａ）を説明
する。
、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度（ＭＰａ）を説明
する。
例えば、前記ＬＳＴ２８−３Ｙ５の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後において、Ｌ
ＳＴ２８についての３８．５ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約４８．６ＭＰａと決定
した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約６０．３ＭＰａと決定した。前記
ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約５９．３ＭＰａと決定した。前記ＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、６３．９ＭＰａと決定した。
ＳＴ２８についての３８．５ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約４８．６ＭＰａと決定
した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約６０．３ＭＰａと決定した。前記
ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約５９．３ＭＰａと決定した。前記ＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、６３．９ＭＰａと決定した。
実施例３
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
１時間の期間自由焼成した。図１０は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳ
ＥＭ画像である。
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
１時間の期間自由焼成した。図１０は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳ
ＥＭ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１１は、
前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１１は、
前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１２は、
前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１２は、
前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１３は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、１５００℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１３は、前
記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由焼成工程後に決定
した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由焼成工程後に決定
した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
例えば、前記ＬＳＴ２８−３Ｙ５の相対密度を、前記自由焼成工程後において、理論密
度の約１０１．７％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の相対密度を、約１０１．６
％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の相対密度を、約１０１．３％と決定した。前
記ＬＳＴ２８−３Ｙ２０の相対密度を、約１０１．４％と決定した。
度の約１０１．７％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の相対密度を、約１０１．６
％と決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の相対密度を、約１０１．３％と決定した。前
記ＬＳＴ２８−３Ｙ２０の相対密度を、約１０１．４％と決定した。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後に
決定した。前記２軸曲げ強度を、実施例２に記載のように決定した。
２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後に
決定した。前記２軸曲げ強度を、実施例２に記載のように決定した。
図１４は、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１
０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度（ＭＰａ）を説
明する。
０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度（ＭＰａ）を説
明する。
例えば、前記ＬＳＴ２８−３Ｙ５の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後において、Ｌ
ＳＴ２８についての６２．５９ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約５６．０３ＭＰａと
決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約５７．９６ＭＰａと決定した
。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約９８．０２ＭＰａと決定した。ＬＳＴ
２８−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、９９．９７ＭＰａと決定した。
ＳＴ２８についての６２．５９ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約５６．０３ＭＰａと
決定した。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約５７．９６ＭＰａと決定した
。前記ＬＳＴ２８−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約９８．０２ＭＰａと決定した。ＬＳＴ
２８−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、９９．９７ＭＰａと決定した。
実施例４
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１
５は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図１
５は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１６は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１６は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１７は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１７は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１８は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
１８は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０
、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由
焼成工程後に決定した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由
焼成工程後に決定した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
例えば、前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５の相対密度を、前記自由焼成工程後において、理
論密度の約１０２．９％と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０の相対密度を、約１
０３％と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５の相対密度を、約１０２．５％と決定
した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の相対密度を、約１０２．２％と決定した。
論密度の約１０２．９％と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０の相対密度を、約１
０３％と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５の相対密度を、約１０２．５％と決定
した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の相対密度を、約１０２．２％と決定した。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０
、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記
自由焼成工程後に決定した。前記２軸曲げ強度試験を、実施例２に記載のように行った。
、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記
自由焼成工程後に決定した。前記２軸曲げ強度試験を、実施例２に記載のように行った。
図１９は、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強
度（ＭＰａ）を説明する。
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強
度（ＭＰａ）を説明する。
例えば、前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後において
、ＬＳＴＮ４．０についての８５．０９ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約７２．７Ｍ
Ｐａと決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約８６．２１ＭＰａ
と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約９７．５１ＭＰａと決
定した。ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、１１３．０２ＭＰａと決定した。
、ＬＳＴＮ４．０についての８５．０９ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約７２．７Ｍ
Ｐａと決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約８６．２１ＭＰａ
と決定した。前記ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約９７．５１ＭＰａと決
定した。ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、１１３．０２ＭＰａと決定した。
実施例５
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ６．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図２
０は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ６．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図２
０は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ６．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２１は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ１０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２１は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ６．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２２は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ１５の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２２は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
ＬＳＴＮ６．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２３は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ６．０−３Ｙ２０の混合物を、約１３２０℃の温度で約１時間の期間自由焼成した。図
２３は、前記自由焼成工程後における、１０ｋ拡大でのＳＥＭ画像である。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０
、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由
焼成工程後に決定した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の相対密度を、前記自由
焼成工程後に決定した。前記相対密度を、実施例２に記載のように決定した。
例えば、前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５の相対密度を、前記自由焼成工程後において、理
論密度の約１０２．３％と決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０の相対密度を、約１
０２．７％と決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５の相対密度を、約１０２．４％と
決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の相対密度を、約１０２．２％と決定した。
論密度の約１０２．３％と決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０の相対密度を、約１
０２．７％と決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５の相対密度を、約１０２．４％と
決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の相対密度を、約１０２．２％と決定した。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０
、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記
自由焼成工程後に決定した。前記２軸曲げ強度試験を、実施例２に記載のように行った。
、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強度を、前記
自由焼成工程後に決定した。前記２軸曲げ強度試験を、実施例２に記載のように行った。
図２４は、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ６．０
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強
度（ＭＰａ）を説明する。
−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の２軸曲げ強
度（ＭＰａ）を説明する。
例えば、前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ５の２軸曲げ強度を、前記自由焼成工程後において
、ＬＳＴＮ６．０についての５０．８ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約５７．２ＭＰ
ａと決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約７７．７ＭＰａと決
定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約８８．５ＭＰａと決定した
。ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、１１３．９２ＭＰａと決定した。
、ＬＳＴＮ６．０についての５０．８ＭＰａの２軸曲げ強度と比較して、約５７．２ＭＰ
ａと決定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１０の２軸曲げ強度を、約７７．７ＭＰａと決
定した。前記ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ１５の２軸曲げ強度を、約８８．５ＭＰａと決定した
。ＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０の２軸曲げ強度を、１１３．９２ＭＰａと決定した。
実施例６
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
６時間の期間自由焼成した。
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
６時間の期間自由焼成した。
前記各例示となる相互接続材料の化学膨張を、下記の手順に従って、約１５００℃の温
度で約６時間の期間自由焼成した後のバー試料（４ｍｍ×５ｍｍ×３０ｍｍ）における膨
張率測定において測定した。前記バー試料を、空気中において、５℃／分の加熱速度で、
１２００℃まで加熱した。各試料のＣＴＥを、加熱中に測定した。ついで、前記バー試料
を、５℃／分で９００℃に冷却し、空気中で１時間保持し、ついで、窒素に替えて、さら
に１時間保持し、最終的に、４％ Ｈ２＋９６％ Ｎ２のフォーミングガスに替えて、１
２時間保持した。前記フォーミングガスにおいて保持している間の前記バー試料の膨張パ
ーセントを、前記各例示となる相互接続材料についての化学膨張として決定した。
度で約６時間の期間自由焼成した後のバー試料（４ｍｍ×５ｍｍ×３０ｍｍ）における膨
張率測定において測定した。前記バー試料を、空気中において、５℃／分の加熱速度で、
１２００℃まで加熱した。各試料のＣＴＥを、加熱中に測定した。ついで、前記バー試料
を、５℃／分で９００℃に冷却し、空気中で１時間保持し、ついで、窒素に替えて、さら
に１時間保持し、最終的に、４％ Ｈ２＋９６％ Ｎ２のフォーミングガスに替えて、１
２時間保持した。前記フォーミングガスにおいて保持している間の前記バー試料の膨張パ
ーセントを、前記各例示となる相互接続材料についての化学膨張として決定した。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。ＬＳＴ２８
−３Ｙ５に関して上記した化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３
Ｙ１０において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。ＬＳＴ２８
−３Ｙ５に関して上記した化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３
Ｙ１０において行った。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記化学膨
張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１５において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記化学膨
張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１５において行った。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記化学膨
張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ２０において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記化学膨
張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ２０において行った。
図２５は、ＬＳＴ２８と比較した、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ
５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の化学
膨張を説明する。
５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の化学
膨張を説明する。
実施例７
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実施
例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５にお
いて行った。
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実施
例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５にお
いて行った。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０
において行った。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０
において行った。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５
において行った。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５
において行った。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０
において行った。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実
施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０
において行った。
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ６．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳ
ＴＮ６．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。
実施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２
０において行った。
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳ
ＴＮ６．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。
実施例６に記載の化学膨張試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２
０において行った。
図２６は、ＬＳＴＮ４．０と比較した、前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．
０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５、ＬＳＴＮ４．０−
３Ｙ２０およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の化学膨張を説明する。
０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５、ＬＳＴＮ４．０−
３Ｙ２０およびＬＳＴＮ６．０−３Ｙ２０）の化学膨張を説明する。
実施例８
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
６時間の期間自由焼成した。導電性試験を、約４モル％のＨ２および約９６モル％のＮ２
のフォーミングガス雰囲気において、約１０００℃の温度で行った。
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ（Ｌｏｓ Ａｎｇｅｌｅｓ、Ｃａｌｉｆ．）から
入手可能なＬＳＴ２８と、Ｔｏｓｏｈ ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコ
ニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル
粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積
の約５体積％とした。得られたＬＳＴ２８−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約
６時間の期間自由焼成した。導電性試験を、約４モル％のＨ２および約９６モル％のＮ２
のフォーミングガス雰囲気において、約１０００℃の温度で行った。
前記各例示となる相互接続材料の体積導電性を、空気において、約１５００℃の温度で
約６時間の期間自由焼成した後のバー試料（４ｍｍ×５ｍｍ×３０ｍｍ）における、４−
プローブ法により測定した。前記バー試料を、フォーミングガスにおいて、約８００℃の
温度で約１６時間の期間保持した。ついで、前記バー試料を、５℃／分の加熱速度で、約
１０００℃の高温まで加熱し、フォーミングガスにおいて、４時間保持した。１０００℃
での導電性を、２つのプローブに一定の電流を通過させ、別の２つのプローブにおける電
圧低下を測定することにより測定し、オームの法則により算出した。
約６時間の期間自由焼成した後のバー試料（４ｍｍ×５ｍｍ×３０ｍｍ）における、４−
プローブ法により測定した。前記バー試料を、フォーミングガスにおいて、約８００℃の
温度で約１６時間の期間保持した。ついで、前記バー試料を、５℃／分の加熱速度で、約
１０００℃の高温まで加熱し、フォーミングガスにおいて、４時間保持した。１０００℃
での導電性を、２つのプローブに一定の電流を通過させ、別の２つのプローブにおける電
圧低下を測定することにより測定し、オームの法則により算出した。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１０において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１０において行った。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１５において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ１５において行った。
ＬＳＴ２８と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により部分
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ２０において行った。
的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的に安
定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ２８
−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上記導電性
試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴ２８−３Ｙ２０において行った。
図２７は、約１０００℃の温度でのフォーミングガス雰囲気において測定した場合の、
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２
８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の体積導電性（Ｓ／ｃｍ）を説明する。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴ２８−３Ｙ５、ＬＳＴ２８−３Ｙ１０、ＬＳＴ２
８−３Ｙ１５およびＬＳＴ２８−３Ｙ２０）の体積導電性（Ｓ／ｃｍ）を説明する。
実施例９
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実施
例８に記載の導電性試験を、約４モル％のＨ２と約９６モル％のＮ２とのフォーミングガ
ス雰囲気において、約８００℃の温度、約９００℃の温度および約１０００℃の温度で行
った。
Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ Ｃｏｒｐ．から入手可能なＬＳＴＮ４．０と、Ｔｏｓｏｈ
ＵＳＡから入手可能な部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３によ
り部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分
的に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。実施
例８に記載の導電性試験を、約４モル％のＨ２と約９６モル％のＮ２とのフォーミングガ
ス雰囲気において、約８００℃の温度、約９００℃の温度および約１０００℃の温度で行
った。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０において行った
。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０において行った
。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５において行った
。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約１５体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ１５の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５において行った
。
ＬＳＴＮ４．０と、部分的に安定化したジルコニア（約３．０モル％のＹ２Ｏ３により
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０において行った
。
部分的に安定化したＺｒＯ２）とを、ボールミル粉砕して混合物を形成した。前記部分的
に安定化したジルコニアを、前記混合物の全体積の約２０体積％とした。得られたＬＳＴ
Ｎ４．０−３Ｙ２０の混合物を、約１５００℃の温度で約６時間の期間自由焼成した。上
記導電性試験を、前記自由焼成工程後におけるＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０において行った
。
図２８は、約１０００℃の温度でのフォーミングガス雰囲気において測定した場合の、
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０、
ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の体積導電性（Ｓ／ｃｍ）
を説明する。
前記各例示となる相互接続材料（ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ５、ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１０、
ＬＳＴＮ４．０−３Ｙ１５およびＬＳＴＮ４．０−３Ｙ２０）の体積導電性（Ｓ／ｃｍ）
を説明する。
上記開示の主題は、例示であり、制限的でないと見なされるべきである。添付の特許請
求の範囲が、本発明の真の範囲に含まれる、全ての上記修飾、改善および他の実施形態に
及ぶことを意図する。このため、法律により許容される最大限に、本発明の範囲は、下記
特許請求の範囲およびその均等物の最も広い許容可能な解釈により決定されるべきであり
、前述の詳細な説明により制限または限定されるべきではない。
求の範囲が、本発明の真の範囲に含まれる、全ての上記修飾、改善および他の実施形態に
及ぶことを意図する。このため、法律により許容される最大限に、本発明の範囲は、下記
特許請求の範囲およびその均等物の最も広い許容可能な解釈により決定されるべきであり
、前述の詳細な説明により制限または限定されるべきではない。
本開示の要約は、特許法に適合させるために提供され、特許請求の範囲の範囲または意
味を、解釈または限定するのに使用されないであろうとの理解に供される。さらに、前述
の詳細な説明では、種々の特徴が共にグループ化され、または、本開示を合理化する目的
のために、１つの実施形態に記載されている場合がある。この開示は、クレームされた実
施形態が、各請求項に明確に列挙されたもの以外の更なる特徴を要求する意図を示すと解
釈されるべきではない。むしろ、下記特許請求の範囲が示すように、発明の主題は、前記
開示された実施形態のいずれかの全ての特徴より少ない特徴を対象にしている場合がある
。このため、下記特許請求の範囲は前記詳細な説明に包含され、各請求項は、個々にクレ
ームされる主題を規定するとして、それ自体独立している。
味を、解釈または限定するのに使用されないであろうとの理解に供される。さらに、前述
の詳細な説明では、種々の特徴が共にグループ化され、または、本開示を合理化する目的
のために、１つの実施形態に記載されている場合がある。この開示は、クレームされた実
施形態が、各請求項に明確に列挙されたもの以外の更なる特徴を要求する意図を示すと解
釈されるべきではない。むしろ、下記特許請求の範囲が示すように、発明の主題は、前記
開示された実施形態のいずれかの全ての特徴より少ない特徴を対象にしている場合がある
。このため、下記特許請求の範囲は前記詳細な説明に包含され、各請求項は、個々にクレ
ームされる主題を規定するとして、それ自体独立している。
Claims (10)
- カソードと、
アノードと、
前記カソードおよび前記アノードの間に配置された相互接続と
を備える固体酸化物型燃料電池物品であって、
前記相互接続が、ｘが、０．００１以上であり、およびｘが、０．５０以下であるＬａ ｘ Ｓｒ １−ｘ ＴｉＯ ３ を含むセラミック相互接続材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相とを備え、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記相互接続の全体積の少なくとも１５体積％で、５０体積％以下の含有量であり、
前記相互接続が、前記相互接続と前記カソードとの界面において、第１の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有する第１の分離した相互接続層を備え、
前記相互接続が、前記相互接続と前記アノードとの界面において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有する第２の分離した相互接続層を備え、前記第１の濃度は、前記第２の濃度よりも少なくとも５％低い、
固体酸化物型燃料電池物品。 - 前記部分的に安定化したジルコニアが、ＺｒＯ２と安定化酸化物とを含み、前記部分的に安定化したジルコニアが、前記部分的に安定化したジルコニアの総モルにおける、０．１モル％以上の安定化酸化物を含み、前記部分的に安定化したジルコニアが、前記部分的に安定化したジルコニアの総モルにおける、８．０モル％以下の安定化酸化物を含む、請求項１に記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- 部分的に安定化したジルコニアを含む前記第２の相が、正方晶構造と単斜構造との間で相変換するように構成され、前記第２の相が、前記相変換中に体積を変化するように構成され、前記体積の変化が、３体積％と５体積％との間の範囲にある、請求項１および２のいずれか一項に記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- 前記安定化酸化物が、Ｙ２Ｏ３、ＣｅＯ２、ＣａＯおよびＭｇＯからなる群から選択される、少なくとも１つの安定化酸化物を含む、請求項２に記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- 前記セラミック相互接続材料が、ＬａｘＳｒ１−ｘＴｉ１−ｙＮｂｙＯ３を含み、ｘが、０．００１以上であり、およびｘが、０．５０以下であり、ならびにｙが、０．００１以上であり、およびｙが、０．２５以下である、請求項１ないし４のいずれか一項に記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- 前記セラミック相互接続材料が、ＬａｘＳｒ１−ｘＴｉ１−ｙＭｎｙＯ３を含み、ｘが、０．００１以上であり、およびｘが、０．５０以下であり、ならびにｙが、０．００１以上であり、およびｙが、０．７０以下である、請求項１ないし５のいずれか一項に記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- カソードと、
アノードと、
前記カソードおよび前記アノードの間に配置された相互接続と
を備える固体酸化物型燃料電池物品であって、
前記相互接続が、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム（ＬＳＴ）材料を含む第１の相と、部分的に安定化したジルコニアを含む第２の相とを備え、前記部分的に安定化したジルコニアは、前記相互接続の全体積の少なくとも１５体積％、４０体積％以下の含有量であり、
前記相互接続が、前記相互接続と前記カソードの界面において、第１の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有する第１の分離した相互接続層を備え、
前記相互接続が、前記相互接続と前記アノードの界面において、第２の濃度の部分的に安定化したジルコニアを有する第２の分離した相互接続層を備え、
部分的に安定化したジルコニアの前記第１の濃度は、前記相互接続と前記アノードの界面における前記第２の濃度よりも少なくとも５％低い、
固体酸化物型燃料電池物品。 - 前記ＬＳＴ材料が、０．５モル％のＮｂ２Ｏ５と８．０モル％のＮｂ２Ｏ５との間の範囲で、Ｎｂ２Ｏ５でドープされる、請求項７記載の固体酸化物型燃料電池物品。
- カソードと、
アノードと、
前記カソードおよび前記アノードの間に配置された相互接続と
を備える固体酸化物型燃料電池物品であって、
前記相互接続が、前記カソードに隣接して配置される第１の分離した相互接続層を備え、前記第１の分離した相互接続層が第１のセラミック相互接続材料を含み、
前記相互接続が、前記第１の分離した相互接続層と前記アノードとの間に配置される第２の分離した相互接続層を備え、前記第２の分離した相互接続層が、ランタンドープされたチタン酸ストロンチウム（ＬＳＴ）材料を含む第２のセラミック相互接続材料と、前記第２の分離した相互接続層の総体積における、少なくとも１５体積％で、５０体積％以下の部分的に安定化したジルコニアと、を含み、
前記第１の分離した相互接続層が部分的に安定化したジルコニアを含まない、
固体酸化物型燃料電池物品。 - 前記相互接続が、０．０５体積％超５体積％未満の気孔率を有する、請求項９記載の固体酸化物型燃料電池物品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201161579412P | 2011-12-22 | 2011-12-22 | |
| US61/579,412 | 2011-12-22 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014547575A Division JP2015506081A (ja) | 2011-12-22 | 2012-12-21 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018168060A Division JP2019033085A (ja) | 2011-12-22 | 2018-09-07 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017022114A JP2017022114A (ja) | 2017-01-26 |
| JP6437490B2 true JP6437490B2 (ja) | 2018-12-12 |
Family
ID=48669533
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014547575A Pending JP2015506081A (ja) | 2011-12-22 | 2012-12-21 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
| JP2016138850A Active JP6437490B2 (ja) | 2011-12-22 | 2016-07-13 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
| JP2018168060A Pending JP2019033085A (ja) | 2011-12-22 | 2018-09-07 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014547575A Pending JP2015506081A (ja) | 2011-12-22 | 2012-12-21 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018168060A Pending JP2019033085A (ja) | 2011-12-22 | 2018-09-07 | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9406963B2 (ja) |
| EP (1) | EP2795708B1 (ja) |
| JP (3) | JP2015506081A (ja) |
| KR (1) | KR20140102741A (ja) |
| CN (1) | CN104025358B (ja) |
| WO (1) | WO2013096756A1 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9225024B2 (en) * | 2008-12-18 | 2015-12-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Highly sinterable lanthanum strontium titanate interconnects through doping |
| EP2795708B1 (en) | 2011-12-22 | 2017-06-07 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics Inc. | Solid oxide fuel cell interconnects including a ceramic interconnect material and partially stabilized zirconia |
| WO2014210494A1 (en) * | 2013-06-29 | 2014-12-31 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Solid oxide fuel cell having a dense barrier layer |
| WO2015098453A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 株式会社 村田製作所 | 固体電解質形燃料電池用セパレータおよび固体電解質形燃料電池セル |
| CN103985888B (zh) * | 2014-04-15 | 2017-08-15 | 淮南师范学院 | 陶瓷膜燃料电池用连接材料薄膜和电解质薄膜的制备方法 |
| CN107078328B (zh) * | 2014-11-18 | 2021-05-04 | 株式会社Lg化学 | 用于制造固体氧化物燃料电池的方法 |
| DE102016225593A1 (de) * | 2016-12-20 | 2018-06-21 | Robert Bosch Gmbh | Brennstoffzellenvorrichtung |
| US11142486B2 (en) * | 2017-02-09 | 2021-10-12 | Lawrence Livermore National Security, Llc | Porous ceramic structure for carbon dioxide capture |
| JP6897503B2 (ja) * | 2017-11-03 | 2021-06-30 | 株式会社デンソー | 固体電解質、その製造方法、ガスセンサ |
| CN108023096A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-11 | 北京理工大学 | 固体氧化物燃料电池致密双层陶瓷连接体的制备方法 |
| WO2022081700A1 (en) * | 2020-10-15 | 2022-04-21 | Heraeus Conamic North America Llc | Multilayer sintered ceramic body and method of making |
Family Cites Families (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH669951A5 (en) | 1986-04-03 | 1989-04-28 | Battelle Memorial Institute | Producing semiconductor strontium titanate particles |
| US4913982A (en) | 1986-12-15 | 1990-04-03 | Allied-Signal Inc. | Fabrication of a monolithic solid oxide fuel cell |
| US4830780A (en) | 1987-10-23 | 1989-05-16 | Allied-Signal Inc. | Preparation of lanthanum chromate and lanthanum chromite powders by sol-gel |
| US4883497A (en) | 1988-03-28 | 1989-11-28 | Arch Development Corporation | Formation of thin walled ceramic solid oxide fuel cells |
| JPH0439866A (ja) | 1990-06-05 | 1992-02-10 | Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd | 固体電解質型燃料電池 |
| JP3180402B2 (ja) | 1992-01-08 | 2001-06-25 | 株式会社村田製作所 | イットリウム安定化ジルコニアとランタンクロマイトの接合構造 |
| JPH0644991A (ja) | 1992-07-27 | 1994-02-18 | Ngk Insulators Ltd | 固体電解質型燃料電池用インターコネクターの製造方法 |
| JP3337737B2 (ja) | 1993-01-26 | 2002-10-21 | ティーディーケイ株式会社 | 電圧依存性非直線抵抗体の製造方法 |
| US5356730A (en) | 1993-03-26 | 1994-10-18 | Alliedsignal Inc. | Monolithic fuel cell having improved interconnect layer |
| US5496655A (en) * | 1994-10-12 | 1996-03-05 | Lockheed Idaho Technologies Company | Catalytic bipolar interconnection plate for use in a fuel cell |
| US5807642A (en) | 1995-11-20 | 1998-09-15 | Xue; Liang An | Solid oxide fuel cell stacks with barium and strontium ceramic bodies |
| JP3377693B2 (ja) | 1996-08-14 | 2003-02-17 | 三菱重工業株式会社 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
| US6228520B1 (en) | 1997-04-10 | 2001-05-08 | The Dow Chemical Company | Consinterable ceramic interconnect for solid oxide fuel cells |
| US5922486A (en) | 1997-05-29 | 1999-07-13 | The Dow Chemical Company | Cosintering of multilayer stacks of solid oxide fuel cells |
| JP3453283B2 (ja) | 1997-08-08 | 2003-10-06 | 三菱重工業株式会社 | 固体電解質型燃料電池 |
| US6051330A (en) | 1998-01-15 | 2000-04-18 | International Business Machines Corporation | Solid oxide fuel cell having vias and a composite interconnect |
| US6168745B1 (en) | 1998-11-28 | 2001-01-02 | Materials And Systems Research, Inc. | Method for forming t'-phase zirconia for high temperature applications |
| KR100341402B1 (ko) | 1999-03-09 | 2002-06-21 | 이종훈 | 고체산화물 연료전지의 단전지와 스택구조 |
| US6106967A (en) | 1999-06-14 | 2000-08-22 | Gas Research Institute | Planar solid oxide fuel cell stack with metallic foil interconnect |
| JP3725997B2 (ja) | 1999-06-30 | 2005-12-14 | 京セラ株式会社 | 固体電解質型燃料電池セルの製造方法 |
| JP2001052725A (ja) | 1999-08-06 | 2001-02-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 円筒型固体電解質燃料電池の周辺部材の材料およびこれを利用したセル |
| EP1293004A4 (en) * | 2000-05-18 | 2007-09-12 | Corning Inc | SOLID OXIDE FUEL CELL WITH SYMETRIC COMPOSITE ELECTRODES |
| US6428920B1 (en) * | 2000-05-18 | 2002-08-06 | Corning Incorporated | Roughened electrolyte interface layer for solid oxide fuel cells |
| US6558831B1 (en) | 2000-08-18 | 2003-05-06 | Hybrid Power Generation Systems, Llc | Integrated SOFC |
| GB0024106D0 (en) * | 2000-10-03 | 2000-11-15 | Rolls Royce Plc | A solid oxide fuel cell stack and a method of manufacturing a solid oxide fuel cell stack |
| AU2002212110B2 (en) | 2000-11-14 | 2006-08-03 | Danmarks Tekniske Universitet | Conductive material comprising at least two phases |
| US6737182B2 (en) | 2001-06-18 | 2004-05-18 | Delphi Technologies, Inc. | Heated interconnect |
| US6949307B2 (en) | 2001-10-19 | 2005-09-27 | Sfco-Efs Holdings, Llc | High performance ceramic fuel cell interconnect with integrated flowpaths and method for making same |
| WO2003075383A2 (en) | 2002-02-28 | 2003-09-12 | Us Nanocorp, Inc. | Solid oxide fuel cell components and method of manufacture thereof |
| JP2003288919A (ja) | 2002-03-28 | 2003-10-10 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 電気伝導性セラミックスおよびその製造方法、ならびにそれを用いた固体酸化物形燃料電池用インターコネクタ |
| AU2003228791A1 (en) | 2002-05-03 | 2003-11-17 | Battelle Memorial Institute | Cerium-modified doped strontium titanate composition for solid oxide fuel cell anodes and electrodes for other electrochemical devices |
| JP4360110B2 (ja) * | 2002-06-28 | 2009-11-11 | 日産自動車株式会社 | ランタンガレート系焼結体およびそれを固体電解質として用いた固体電解質型燃料電池 |
| JP4541296B2 (ja) | 2003-03-13 | 2010-09-08 | 東京瓦斯株式会社 | 固体酸化物形燃料電池モジュール |
| JP3723189B2 (ja) | 2003-05-26 | 2005-12-07 | 三菱重工業株式会社 | 固体電解質型燃料電池 |
| US20050053819A1 (en) | 2003-07-18 | 2005-03-10 | Paz Eduardo E. | Solid oxide fuel cell interconnect with catalyst coating |
| KR100648144B1 (ko) | 2005-09-15 | 2006-11-24 | 한국과학기술연구원 | 고성능 연료극지지형 고체산화물 연료전지 |
| US20050221138A1 (en) | 2004-04-01 | 2005-10-06 | General Electric Company | Fuel cell system |
| US20050227134A1 (en) * | 2004-04-13 | 2005-10-13 | Ion American Corporation | Offset interconnect for a solid oxide fuel cell and method of making same |
| EP1788653A4 (en) | 2004-08-10 | 2009-11-11 | Central Res Inst Elect | ARTICLE FORMED FROM A FILM |
| CA2576376A1 (en) | 2004-08-10 | 2006-02-16 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Film formed article and method for manufacturing thereof technical field |
| US20070009784A1 (en) | 2005-06-29 | 2007-01-11 | Pal Uday B | Materials system for intermediate-temperature SOFC based on doped lanthanum-gallate electrolyte |
| US20070037031A1 (en) * | 2005-07-13 | 2007-02-15 | Ion America Corporation | Cermet and ceramic interconnects for a solid oxide fuel cell |
| JP4165893B2 (ja) | 2005-12-28 | 2008-10-15 | 株式会社村田製作所 | 半導体セラミック、及び積層型半導体セラミックコンデンサ、並びに半導体セラミックの製造方法 |
| US8691474B2 (en) * | 2006-04-03 | 2014-04-08 | Bloom Energy Corporation | Fuel cell stack components and materials |
| AU2007234833B2 (en) * | 2006-04-05 | 2010-03-25 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | A SOFC stack having a high temperature bonded ceramic interconnect and method for making same |
| JP4666269B2 (ja) | 2006-07-03 | 2011-04-06 | 株式会社村田製作所 | バリスタ機能付き積層型半導体セラミックコンデンサ及びその製造方法 |
| WO2008008409A2 (en) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | High-performance ceramic anodes for use with strategic and other hydrocarbon fuels |
| JP5146631B2 (ja) | 2006-08-08 | 2013-02-20 | 東京電力株式会社 | 固体酸化物形燃料電池のインタコネクタ用基材及び固体酸化物形燃料電池のインタコネクタの製造方法 |
| JP2008041469A (ja) | 2006-08-08 | 2008-02-21 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 固体酸化物形燃料電池のインタコネクタ用基材、固体酸化物形燃料電池のインタコネクタ及びその製造方法、並びに固体酸化物形燃料電池。 |
| KR101475392B1 (ko) | 2006-12-28 | 2014-12-22 | 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 | 고체 산화물 연료전지를 위한 티타네이트 및 금속 상호연결부 |
| JP2011519114A (ja) | 2007-12-21 | 2011-06-30 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド | 燃料電池スタックのためのセラミックインターコネクト |
| WO2009097110A1 (en) | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Corning Incorporated | Seal structures for solid oxide fuel cell devices |
| ES2502525T3 (es) | 2008-03-26 | 2014-10-03 | Japan Fine Ceramics Center | Estructura de apilamiento para el apilamiento de pilas de combustible de óxido sólido, el apilamiento de pilas de combustible de óxido sólido y método de producción de la misma |
| US8226858B2 (en) | 2008-07-03 | 2012-07-24 | Solid Cell, Inc. | Interconnect material for solid oxide fuel cell and process for the preparation thereof |
| US9225024B2 (en) * | 2008-12-18 | 2015-12-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Highly sinterable lanthanum strontium titanate interconnects through doping |
| US8455154B2 (en) * | 2008-12-31 | 2013-06-04 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Thermal shock-tolerant solid oxide fuel cell stack |
| US20120321994A1 (en) * | 2011-06-15 | 2012-12-20 | Zhien Liu | Fuel cell system with interconnect |
| EP2795708B1 (en) | 2011-12-22 | 2017-06-07 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics Inc. | Solid oxide fuel cell interconnects including a ceramic interconnect material and partially stabilized zirconia |
-
2012
- 2012-12-21 EP EP12860772.8A patent/EP2795708B1/en active Active
- 2012-12-21 CN CN201280062463.XA patent/CN104025358B/zh active Active
- 2012-12-21 KR KR1020147019086A patent/KR20140102741A/ko not_active Application Discontinuation
- 2012-12-21 WO PCT/US2012/071227 patent/WO2013096756A1/en active Application Filing
- 2012-12-21 US US13/724,008 patent/US9406963B2/en active Active
- 2012-12-21 JP JP2014547575A patent/JP2015506081A/ja active Pending
-
2016
- 2016-07-13 JP JP2016138850A patent/JP6437490B2/ja active Active
-
2018
- 2018-09-07 JP JP2018168060A patent/JP2019033085A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104025358B (zh) | 2016-10-05 |
| US20130177831A1 (en) | 2013-07-11 |
| US9406963B2 (en) | 2016-08-02 |
| EP2795708B1 (en) | 2017-06-07 |
| KR20140102741A (ko) | 2014-08-22 |
| JP2017022114A (ja) | 2017-01-26 |
| WO2013096756A4 (en) | 2013-08-15 |
| JP2015506081A (ja) | 2015-02-26 |
| CN104025358A (zh) | 2014-09-03 |
| JP2019033085A (ja) | 2019-02-28 |
| EP2795708A4 (en) | 2015-05-20 |
| WO2013096756A1 (en) | 2013-06-27 |
| EP2795708A1 (en) | 2014-10-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6437490B2 (ja) | セラミック相互接続材料および部分的に安定化したジルコニアを含む固体酸化物型燃料電池の相互接続 | |
| KR101297067B1 (ko) | 고체 산화물 연료 전지 스택을 위한 코도핑된 ｙｓｚ 전해질 | |
| KR102256575B1 (ko) | 고체 산화물 연료 전지용 신규한 세라믹 애노드 재료 | |
| US20150079494A1 (en) | Solid oxide fuel cell interconnect cells | |
| Takahashi et al. | Development of co-sintering process for anode-supported solid oxide fuel cells with gadolinia-doped ceria/lanthanum silicate bi-layer electrolyte | |
| US20150093677A1 (en) | Solid oxide fuel cell stack | |
| JP5288686B2 (ja) | 燃料電池用導電性焼結体及び燃料電池セル、燃料電池 | |
| JP4332639B2 (ja) | 燃料電池セル及びその製法 | |
| JP2020129433A (ja) | 固体電解質部材、固体酸化物型燃料電池、水電解装置、水素ポンプ及び固体電解質部材の製造方法 | |
| JP2011142042A (ja) | 固体酸化物形燃料電池用発電セル及びその製造方法 | |
| Liu et al. | A high‐performance solid oxide fuel cell with a layered electrolyte for reduced temperatures | |
| US20130344415A1 (en) | Solid oxide fuel cell and method of forming | |
| KR101330173B1 (ko) | 고체 산화물 연료전지용 캐소드와 그 제조 방법 및 이 캐소드를 포함하는 연료전지 | |
| JP2011210623A (ja) | 固体電解質型燃料電池の発電膜及びこれを備える固体電解質型燃料電池 | |
| JP4828104B2 (ja) | 燃料電池セル | |
| US20180159142A1 (en) | Oxide particles, cathode including same, and fuel cell including same | |
| JP2015191810A (ja) | 固体酸化物形燃料電池用アノード支持基板及び固体酸化物形燃料電池用セル | |
| EP2764570B1 (en) | Method of forming a solid oxide fuel cell | |
| KR102026502B1 (ko) | 고체산화물 연료전지, 이를 포함하는 전지모듈 및 고체산화물 연료전지의 제조방법 | |
| US20160293975A1 (en) | Separator for solid electrolyte fuel cell, and solid electrolyte fuel cell | |
| KR102091454B1 (ko) | 고체 산화물 연료전지용 캐소드 소재, 그를 포함하는 고체 산화물 연료전지 | |
| KR102674321B1 (ko) | 접촉층을 포함하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지 | |
| JP7136185B2 (ja) | セル構造体 | |
| KR20170039474A (ko) | 고체산화물 연료전지 및 이의 제조방법 | |
| TW201721951A (zh) | 陶瓷電池結構 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170605 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170830 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20171110 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20180507 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180907 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20180918 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181019 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20181114 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6437490 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |