JP6436453B2 - Projection zoom lens and projection-type image display device - Google Patents
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Description
この発明は、投射用ズームレンズおよび投射型画像表示装置に関する。 The present invention relates to a projection zoom lens and a projection type image display device.
液晶パネルやＤＭＤ（デジタル・マイクロミラー・デバイス）等の表示デバイスに表示された平面画像を拡大投射する投射型画像表示装置（以下「プロジェクタ」とも言う。）は、コンピュータのデータ表示用等に用いられ、広く普及している。 A projection-type image display device (hereinafter also referred to as a “projector”) that enlarges and projects a planar image displayed on a display device such as a liquid crystal panel or DMD (digital micromirror device) is used for data display of a computer or the like. Is widely used.
プロジェクタに用いられる投射用レンズは一般に、その縮小側に長いバックフォーカスを必要とする。 Projection lenses used in projectors generally require a long back focus on the reduction side.
このように長いバックフォーカスを隔てた表示デバイスからの画像光（画像を表示するために投射用レンズに入射する光）を良好に取り込めるように、投射用レンズは、縮小側を略テレセントリックとすることが好ましい。 The projection lens should be substantially telecentric on the reduction side so that image light from the display device with such a long back focus (light incident on the projection lens for displaying an image) can be captured well. Is preferred.
また、プロジェクタに用いられる投射用レンズは、使用の用途や状況に応じて様々なスクリーンサイズで投影することが出来るズーム機能を有するものが一般的となっている。 In general, a projection lens used in a projector has a zoom function capable of projecting with various screen sizes according to the usage and situation of use.
このように、ズーム機能を持ち、縮小側が略テレセントリックで、７レンズ群構成とした投射用ズームレンズが提案されている（特許文献１〜４）。
As described above, there has been proposed a projection zoom lens having a zoom function and having a reduction lens side substantially telecentric and having a seven-lens group configuration (
この発明は、７レンズ群構成でズーム機能を持ち、縮小側が略テレセントリックである新規な投射用ズームレンズの実現を課題とする。 It is an object of the present invention to realize a novel projection zoom lens having a zoom function with a seven-lens group configuration and substantially telecentric on the reduction side.
この発明の投射用ズームレンズは、平面画像を拡大して投射結像させる投射用ズームレンズであって、拡大側から縮小側へ向かって順次、負の屈折力を持つ第１レンズ群、正の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、正の屈折力を持つ第４レンズ群、負の屈折力を持つ第５レンズ群、正の屈折力を持つ第６レンズ群、正の屈折力を持つ第７レンズ群を配し、第４レンズ群と第６レンズ群の間で第５レンズ群の近傍に、開口絞りを有してなり、第３レンズ群は、拡大側から縮小側に向かって１枚の正レンズと１枚の負レンズを接合してなり、第５レンズ群は両凹レンズを含む２枚のレンズにより構成され、第１レンズ群と第７レンズ群とが固定され、第２レンズ群から第６レンズ群までが光軸に沿って、隣接するレンズ群の間隔が変化するように移動することによりズーミングが行われ、第１レンズ群が光軸に沿って移動することによりフォーカシングが行われ、縮小側に略テレセントリックで、望遠端における全系の焦点距離：ft、広角端における全系の焦点距離：fw、拡大側の共役点が無限遠のときの空気中におけるバックフォーカス：Bf、第1レンズ群の焦点距離：f1、第３レンズ群の焦点距離：f3、第３レンズ群と第４レンズ群との合成焦点距離：f34、第５レンズ群の焦点距離：f5が、条件：
（１） 1.5 ＜ ft/fw ＜ 3.0
（２） 1.2 ＜ Bf/fw ＜ 2.0
（３） 1.0 ＜ ｜f1/fw｜ ＜ 1.7
（４） 0.6 ＜ ｜f34/f5｜ ＜ 1.4
（５） 2.5 ＜ f3/fw ＜ 4.5
を満足する。
The projection zoom lens according to the present invention is a projection zoom lens that magnifies and projects a planar image, and sequentially includes a first lens group having a negative refractive power from the enlargement side toward the reduction side , a positive lens A second lens group having a refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power. The lens group includes a seventh lens group having a positive refractive power, and has an aperture stop in the vicinity of the fifth lens group between the fourth lens group and the sixth lens group. The third lens group A positive lens and a negative lens are cemented from the enlargement side toward the reduction side, and the fifth lens group is composed of two lenses including a biconcave lens. and the lens groups are fixed, the lens group from the second lens unit to the sixth lens group along the optical axis, adjacent Zooming is performed by moving such that the distance is changed, focusing is performed by the first lens group moves along the optical axis, substantially telecentric on the reduction side, the focal length of the entire system at the telephoto end: ft, focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, back focus in air when the conjugate point on the magnification side is infinity: Bf, focal length of the first lens unit: f1, focal length of the third lens unit: f3, the combined focal length of the third lens group and the fourth lens group: f 34 , the focal length of the fifth lens group:
(1) 1.5 <ft / fw <3.0
(2) 1.2 <Bf / fw <2.0
(3) 1.0 <| f1 / fw | <1.7
(4) 0.6 <| f 34 / f5 | <1.4
(5) 2.5 <f3 / fw <4.5
Satisfied.
この発明によれば、７レンズ群構成でズーム機能を持ち、縮小側が略テレセントリックである新規な投射用ズームレンズを実現できる。 According to the present invention, it is possible to realize a novel projection zoom lens having a zoom function with a seven-lens group configuration and substantially telecentric on the reduction side.
以下、実施の形態を説明する。
図１、図７、図１３、図１９および図２５に投射用ズームレンズの形態例を５例示す。
これら５例の形態例のうち、図７、図１３に示す例は「参考例」に対応し、図１、図１９および図２５に示す例が、この発明の投射用ズームレンズの実施例に対応する。以下の説明の繁雑を避けるため、上記参考例をも含めて、図示の順に「実施例１ないし５」と呼び、これらの具体例は後述する。
Hereinafter, embodiments will be described.
5, FIG. 7, FIG. 13, FIG. 19 and FIG. 25 show five examples of the form of the projection zoom lens.
Among these five examples, the examples shown in FIGS. 7 and 13 correspond to “reference examples”, and the examples shown in FIGS. 1, 19 and 25 are examples of the projection zoom lens according to the present invention. Correspond. In order to avoid complication of the following description, the examples including the above reference examples are referred to as “Examples 1 to 5” in the order of illustration, and specific examples thereof will be described later .
また、図１、図７、図１３、図１９および図２５は、これらの形態例の「広角端におけるレンズ群配置」を示す。 1, FIG. 7, FIG. 13, FIG. 19 and FIG. 25 show the “lens group arrangement at the wide angle end” of these embodiments .
そして、図２、図８、図１４、図２０、図２６は、これら各形態例の投射用ズームレンズの「望遠端におけるレンズ群配置」を示す。 2, FIG. 8, FIG. 14, FIG. 20, and FIG. 26 show the “lens group arrangement at the telephoto end” of the projection zoom lens according to each of these embodiments.
これらの図において、図の左方が「拡大側」、右方が「縮小側」である。 In these figures, the left side of the figure is the “enlargement side” and the right side is the “reduction side”.
繁雑を避けるため、これらの「レンズ群配置を示す図」において符号を共通化する。 In order to avoid complications, the same reference numerals are used in these “views showing lens group arrangement”.
上記各図に示すように、この発明の投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側へ向かって順次、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７を配し、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６の間で第５レンズ群の近傍に、開口絞りＳを有してなる。 As shown in the above drawings, the projection zoom lens according to the present invention is sequentially arranged from the enlargement side to the reduction side in the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4. The fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are arranged, and an aperture stop S is provided in the vicinity of the fifth lens group between the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6. It becomes.
第１レンズ群Ｇ１は「負の屈折力」を持ち、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４は何れも「正の屈折力」を持つ。 The first lens group G1 has “negative refractive power”, and the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 all have “positive refractive power”.
第５レンズ群Ｇ５は「負の屈折力」を持ち、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７とは共に「正の屈折力」を持つ。 The fifth lens group G5 has “negative refractive power”, and both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 have “positive refractive power”.
従って、この発明の投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側へ向かって「負・正・正・正・負・正・正」の屈折力配置となっている。 Therefore, the zoom lens for projection according to the present invention has a refractive power arrangement of “negative / positive / positive / positive / negative / positive / positive” from the enlargement side toward the reduction side.
図１、図１９および図２５に示された「広角端におけるレンズ群配置」と、これらに対応する図２、図２０、図２６に示す「望遠端におけるレンズ群配置」を参照すれば明らかなように、広角端から望遠端への変倍（ズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１と第７レンズ群Ｇ７とは「固定」であり移動しない。 It is obvious by referring to the “lens group arrangement at the wide-angle end” shown in FIGS. 1 , 19 and 25 and the “lens group arrangement at the telephoto end” shown in FIGS . 2 , 20 and 26 corresponding thereto. Thus, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 and the seventh lens group G7 are “fixed” and do not move.
そして、第２レンズ群Ｇ２ないし第６レンズ群Ｇ６が光軸にそって独立に、即ち、隣接するレンズ群の間隔が変化するように移動することによりズーミングが行われる。 Then, zooming is performed by moving the second lens group G2 to the sixth lens group G6 independently along the optical axis, that is, so as to change the interval between adjacent lens groups .
これらの図に実施の形態例を示す投射用ズームレンズは、Ｒ・Ｇ・Ｂ等の３色の画像を合成して「カラー画像の投射」を行う場合を想定され、これらの色の画像光を合成するための「色合成プリズムＰＲ」が縮小側に配置されている。 The projection zoom lens shown in the embodiments in these drawings is assumed to perform “projection of a color image” by synthesizing images of three colors such as R, G, B, and so on. “Color synthesizing prism PR” for synthesizing are arranged on the reduction side.
このような色合成プリズムＰＲの配置が楽に行われるように、図示の投射用ズームレンズは、何れも「縮小側に長いバックフォーカス」を有する。 In order to facilitate the arrangement of the color synthesizing prism PR, each of the illustrated projection zoom lenses has a “long back focus on the reduction side”.
また、これら投射用ズームレンズは何れも「縮小側に略テレセントリック」である。 These projection zoom lenses are “substantially telecentric on the reduction side”.
「フォーカシング」は、第１レンズ群Ｇ１を「光軸に沿って移動させる」ことにより行われる。 “Focusing” is performed by “moving the first lens group G1 along the optical axis”.
これら投射用ズームレンズは、以下の条件（１）〜（５）を満足する。 These projection zoom lenses satisfy the following conditions (1) to (5).
（１） 1.5 ＜ ft/fw ＜ 3.0
（２） 1.2 ＜ Bf/fw ＜ 2.0
（３） 1.0 ＜ ｜f1/fw｜ ＜ 1.7
（４） 0.6 ＜ ｜f34/f5｜ ＜ 1.4
（５） 2.5 ＜ f3/fw ＜ 4.5 。
(1) 1.5 <ft / fw <3.0
(2) 1.2 <Bf / fw <2.0
(3) 1.0 <| f1 / fw | <1.7
(4) 0.6 <| f 34 / f5 | <1.4
(5) 2.5 <f3 / fw <4.5.
条件（１）ないし（５）における各パラメータの記号は以下の通りである。 Symbols of parameters in the conditions (1) to (5) are as follows.
「ft」は、望遠端における全系の焦点距離である。 “Ft” is the focal length of the entire system at the telephoto end.
「fw」は、広角端における全系の焦点距離である。 “Fw” is the focal length of the entire system at the wide-angle end.
「Bf」は、拡大側の共役点が無限遠のときの空気中におけるバックフォーカスである。 “Bf” is the back focus in air when the conjugate point on the enlargement side is at infinity.
このように、バックフォーカスは「空気中」における光学長であるから、上の各図における色合成プリズムＰＲを除いた状態で定義される。 Thus, since the back focus is the optical length “in the air”, it is defined in a state excluding the color synthesis prism PR in each of the above drawings.
「f1」は、第1レンズ群Ｇ１の焦点距離である。 “F1” is the focal length of the first lens group G1.
「f3」は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離である。 “F3” is the focal length of the third lens group G3.
「f34」は、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成焦点距離である。 “F 34 ” is the combined focal length of the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
「f5」は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離である。 “F5” is the focal length of the fifth lens group G5.
この発明の投射用ズームレンズは、長いバックフォーカスと広画角の実現のため、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を「負」とする、所謂ネガティブリード型の構成を採用している。 The projection zoom lens according to the present invention employs a so-called negative lead type configuration in which the refractive power of the first lens group G1 is “negative” in order to realize a long back focus and a wide angle of view.
ネガティブリード型の投射用ズームレンズでは一般に、ズーム比を大きくすることが困難であるとされている。 It is generally considered difficult to increase the zoom ratio in a negative lead type projection zoom lens.
この発明の投射用ズームレンズでは、拡大側から縮小側に向かって「負・正・正・正・負・正・正」の屈折力を持つ７レンズ群Ｇ１ないしＧ７を配し、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６の間で、第５レンズ群Ｇ５の近傍に開口絞りＳを配した。 In the projection zoom lens according to the present invention, seven lens groups G1 to G7 having refractive powers of “negative / positive / positive / positive / negative / positive / positive” are arranged from the enlargement side toward the reduction side, and the fourth lens is arranged. An aperture stop S is disposed in the vicinity of the fifth lens group G5 between the group G4 and the sixth lens group G6.
そして、第１レンズ群Ｇ１と第７レンズ群Ｇ７を固定した状態で、第２レンズ群Ｇ２ないし第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って独立に最適位置に移動させることにより、大きいズーム域でのズーミングと、該ズーム域における良好な光学性能を実現している。 Then, in a state where the first lens group G1 and the seventh lens group G7 are fixed, the second lens group G2 to the sixth lens group G6 are independently moved to the optimum position along the optical axis, thereby enabling a large zoom range. Zooming and good optical performance in the zoom range.
第１レンズ群Ｇ１と第７レンズ群Ｇ７はズーミングの際には固定され、フォーカシングは第１レンズ群Ｇ１のみの光軸方向の移動で実現されるので、レンズ鏡筒の構造は簡単化されている。 The first lens group G1 and the seventh lens group G7 are fixed during zooming, and focusing is realized by moving only the first lens group G1 in the optical axis direction. Therefore, the structure of the lens barrel is simplified. Yes.
条件（１）は、投射用ズームレンズのズーム比を規定する条件である。 Condition (1) is a condition that defines the zoom ratio of the projection zoom lens.
即ち、この発明の投射用ズームレンズは、１．５〜３．０という「大きなズーム比」を有する。 That is, the projection zoom lens of the present invention has a “large zoom ratio” of 1.5 to 3.0.
条件（２）は、長いバックフォーカスと良好な光学性能を確保するための条件である。 Condition (2) is a condition for ensuring a long back focus and good optical performance.
条件（２）の下限値を超えると、長いバックフォーカスの確保が難しくなる。
即ち、条件（２）のパラメータが小さくなることは、バックフォーカスが短くなるか、広角端における全系の焦点距離が長くなることを意味する。
If the lower limit of condition (2) is exceeded, it will be difficult to ensure a long back focus.
That is, the smaller the parameter of the condition (2) means that the back focus becomes shorter or the focal length of the entire system at the wide angle end becomes longer.
広角端における全系の焦点距離が長くなると、大きなズーム比と長いバクフォーカスを両立させることが困難になる。 If the focal length of the entire system at the wide-angle end becomes long, it becomes difficult to achieve both a large zoom ratio and a long back focus.
また、条件（２）の上限値を超えると、バックフォーカスに対して、広角端における全系の焦点距離が短くなり、投射用ズームレンズの正の屈折力が過剰に大きくなって、諸収差の良好な補正が困難となりやすい。 If the upper limit of condition (2) is exceeded, the focal length of the entire system at the wide-angle end becomes shorter than the back focus, and the positive refractive power of the projection zoom lens becomes excessively large, and various aberrations are caused. Good correction tends to be difficult.
条件（３）は、広い画角と良好な光学性能を実現しやすい条件である。 Condition (3) is a condition for easily realizing a wide angle of view and good optical performance.
条件（３）の下限値を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離：f1が、広角端における全系の焦点距離：fwに対して相対的に小さくなる。 When the lower limit value of the condition (3) is exceeded, the focal length f1 of the first lens group G1 becomes relatively smaller than the focal length fw of the entire system at the wide angle end.
このため「広い画角の実現」には有利であるが、非点収差や像面湾曲等の諸収差の良好な補正が困難となり易い。
条件（３）の上限値を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離：f1が、広角端における全系の焦点距離：fwに対して相対的に大きくなる。
Therefore, although it is advantageous for “realization of a wide angle of view”, it is difficult to satisfactorily correct various aberrations such as astigmatism and curvature of field.
When the upper limit value of the condition (3) is exceeded, the focal length f1 of the first lens group G1 becomes relatively larger than the focal length fw of the entire system at the wide angle end.
このため、非点収差や像面湾曲等の諸収差を「小さく抑え易く」なるが、反面「広い画角の実現」は困難となり易い。 For this reason, various aberrations such as astigmatism and curvature of field are easy to suppress, but on the other hand, it is difficult to realize a wide angle of view.
条件（４）は、条件（１）で規定された「ズーム比」の達成に有効な条件である。 Condition (4) is an effective condition for achieving the “zoom ratio” defined in condition (1).
この発明の投射用ズームレンズでは、広いズーム域の実現のため、ズーミングの際に「正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の移動量」を最も大きくしている。 In the projection zoom lens according to the present invention, in order to realize a wide zoom range, the “movement amount of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 having positive refractive power” is maximized during zooming.
そして、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の大きな移動に伴う収差の増大を、第５レンズ群Ｇ５の負の屈折力により相殺している。 Then, the increase in aberration caused by the large movement of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is canceled by the negative refractive power of the fifth lens group G5.
条件（４）の下限値を超えると、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の合成の「正屈折力」が、第５レンズ群Ｇ５の負の屈折力に対して相対的に過大となる。 When the lower limit value of the condition (4) is exceeded, the combined “positive refractive power” of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is relatively excessive with respect to the negative refractive power of the fifth lens group G5. Become.
このため、コマ収差や球面収差の諸種差の補正が困難となり易い。 For this reason, correction of various differences in coma and spherical aberration tends to be difficult.
条件（４）の上限値を超えると、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の合成の「正の屈折力」に対し、第５レンズ群Ｇ５の負の屈折力が相対的に過大となる。 When the upper limit value of the condition (4) is exceeded, the negative refractive power of the fifth lens group G5 is relatively excessive with respect to the “positive refractive power” of the combination of the third lens group G3 and the fourth lens group G4. Become.
このため、非点収差や像面湾曲等の諸収差の補正が困難とり易い。 For this reason, it is difficult to correct various aberrations such as astigmatism and curvature of field.
条件（５）は、第３レンズ群Ｇ３の屈折力を適正な範囲に保つための条件であり、下限値を超えると、第３レンズ群Ｇ３の正の屈折力が過大となり、コマ収差や球面収差等の諸収差の補正が困難となり易い。 Condition (5) is a condition for keeping the refractive power of the third lens group G3 within an appropriate range. If the lower limit is exceeded, the positive refractive power of the third lens group G3 becomes excessive, and coma aberration or spherical Correction of various aberrations such as aberrations tends to be difficult.
条件（５）の上限値を超えると、第３レンズ群Ｇ３が有するべき正の屈折力が不足しやすく、ズーミングの際の第３レンズ群の移動量が大きくなり易くなって、投射用ズームレンズのコンパクト性の達成が困難となる。 If the upper limit value of the condition (5) is exceeded, the positive refractive power that the third lens group G3 should have is likely to be insufficient, and the amount of movement of the third lens group during zooming tends to increase, thereby causing a projection zoom lens. It is difficult to achieve compactness.
この発明の投射用ズームレンズは、上記構成と共に、以下の条件（６）および（７）の少なくとも１以上を満足することが好ましい。 The zoom lens for projection according to the present invention preferably satisfies at least one of the following conditions (6) and (7) together with the above configuration.
（６）1.7 ＜ Nd34ave
（７）1.8 ＜ NdLAST
条件（７）が満足される場合には、以下の条件（８）が満足されることが好ましい。
(6) 1.7 <N d34ave
(7) 1.8 <N dLAST
When the condition (7) is satisfied, it is preferable that the following condition (8) is satisfied.
（８）30 ＞ νdLAST 。 (8) 30> ν dLAST .
条件（６）のパラメータ「Nd34ave」は、第３レンズ群と第４レンズ群に含まれているレンズの材質の「d線に対する屈折率の平均値」である。 The parameter “N d34ave ” of the condition (6) is “the average value of the refractive index with respect to the d line” of the lens material included in the third lens group and the fourth lens group.
条件（７）のパラメータ「NdLAST」は、最も縮小側に配置されたレンズの材質の「ｄ線に対する屈折率」である。 The parameter “N dLAST ” of condition (7) is “refractive index with respect to d-line” of the lens material arranged on the most reduction side.
条件（８）のパラメータ「νdLAST」は、最も縮小側に配置されたレンズの材質の「ｄ線に対するアッベ数」である。 The parameter “ν dLAST ” of the condition (8) is “Abbe number with respect to d line” of the material of the lens arranged closest to the reduction side.
前述の如く、広いズーム域の実現のため、正の屈折力を持つ「第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４」の移動量を最も大きくしている。 As described above, in order to realize a wide zoom range, the amount of movement of the “third lens group G3 and fourth lens group G4” having positive refractive power is maximized.
これら第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４を構成するレンズの「d線に対する屈折率の平均値」が条件（６）を満足する範囲とすることによって像面湾曲や非点収差などの諸収差の発生量を低減しやすくなり、ズーム全域で良好な光学性能を実現しやすくなる。 By setting the “average value of the refractive index with respect to the d-line” of the lenses constituting the third lens group G3 and the fourth lens group G4 within a range satisfying the condition (6), various curvatures such as field curvature and astigmatism are obtained. It becomes easy to reduce the generation amount of aberration, and it becomes easy to realize good optical performance in the entire zoom range.
最も縮小側に配置されたレンズ（第７レンズ群Ｇ７を構成するレンズのうちで、最も縮小側に位置するレンズ）では、主光線高さが最大となり諸収差の発生が大きくなる。 In the lens disposed closest to the reduction side (the lens positioned closest to the reduction side among the lenses constituting the seventh lens group G7), the principal ray height is maximized, and various aberrations are increased.
このため、最も縮小側に配置されたレンズの「d線に対する屈折率」が条件（７）満足する範囲とすることにより、像面湾曲等の諸収差の発生量を低減しやすくなり、ズーム全域で良好な光学性能を実現しやすくなる。 Therefore, by setting the “refractive index with respect to the d-line” of the lens arranged closest to the reduction side within the range that satisfies the condition (7), it becomes easy to reduce the amount of occurrence of various aberrations such as field curvature and the like. This makes it easy to achieve good optical performance.
条件（７）が満足されるべき、最も縮小側のレンズの材質は、条件（７）とともに条件（８）を満足することにより、軸上色収差や倍率色収差の良好な補正が容易になる。 The material of the lens on the most reduction side that should satisfy the condition (7) satisfies the condition (8) together with the condition (7), so that good correction of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration is facilitated.
また、第１レンズ群Ｇ１を「負の屈折力を持つレンズのみ」で構成することによって広い画角の実現が容易になる。 Further, by configuring the first lens group G1 with “only a lens having negative refractive power”, it is easy to realize a wide angle of view.
さらに、第１レンズ群Ｇ１内の１面以上を非球面化することにより、歪曲収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正し、広画角かつ良好な光学性能の実現が容易になる。 Further, by making one or more surfaces in the first lens group G1 aspherical, various aberrations such as distortion and coma can be corrected well, and it becomes easy to realize a wide field angle and good optical performance.
また、第６レンズ群Ｇ６において正の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズとの接合レンズを1組以上含むことにより、球面収差やコマ収差等の諸収差の低減が容易になる。 In addition, the sixth lens group G6 includes one or more cemented lenses of a positive refractive power lens and a negative refractive power lens, thereby facilitating reduction of various aberrations such as spherical aberration and coma.
さらに、第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から縮小側に向かって１枚の正レンズと１枚の負レンズを接合してなり、ズーミングに伴い発生するコマ収差や像面湾曲等の諸収差の低減を容易にしている。 Further, the third lens group G3 is formed by cementing one positive lens and one negative lens from the enlargement side toward the reduction side, so that various aberrations such as coma and curvature of field caused by zooming can be obtained. Reduction is easy .
また、第２レンズ群Ｇ２、第７レンズ群Ｇ７では「主光線高さ」が高くなるため、これらのレンズ群には「口径の大きなレンズ」が必要となる。 Further, in the second lens group G2 and the seventh lens group G7, the “principal ray height” is high, and thus “lens having a large aperture” is required for these lens groups.
これら第２レンズ群Ｇ２、第７レンズ群Ｇ７を「正の屈折力を持つ１枚のレンズ」で構成することにより、投射用ズームレンズの低コスト化が容易になる。 By configuring the second lens group G2 and the seventh lens group G7 with “one lens having a positive refractive power”, it is easy to reduce the cost of the projection zoom lens.
投射用ズームレンズの具体的な実施例を挙げる前に、投射型画像表示装置（プロジェクタ）について簡単に説明する。 Before giving a specific embodiment of a projection zoom lens, a projection type image display device (projector) will be briefly described.
図３１は、プロジェクタの実施の１形態を説明図的に示している。
プロジェクタ本体のケーシング１内には、投射用ズームレンズＰＺＬと、ＤＭＤ等の「非表示デバイス」を用いる画像生成装置ＩＳＲ、ＩＳＢ、ＩＳＧと、色合成用プリズムＰＲが装荷されている。
FIG. 31 is a diagram illustrative of one embodiment of a projector.
In the
画像生成装置ＩＳＲは、投射されるべきカラー画像の「赤色成分画像」を表示デバイスに表示し「赤色成分画像光ＬＲ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generation apparatus ISR displays a “red component image” of the color image to be projected on the display device, generates “red component image light LR”, and emits the light toward the color synthesis prism PR.
画像生成装置ＩＳＧは、カラー画像の「緑色成分画像」を表示デバイスに表示し「緑色成分画像光ＬＧ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generation apparatus ISG displays a “green component image” of the color image on the display device, generates “green component image light LG”, and emits it toward the color synthesis prism PR.
画像生成装置ＩＳＢは、カラー画像の「青色成分画像」を表示デバイスに表示し「青色成分画像光ＬＢ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generation device ISB displays the “blue component image” of the color image on the display device, generates “blue component image light LB”, and emits it toward the color synthesis prism PR.
色合成プリズムＰＲは、赤色成分画像光ＬＲ、緑色成分画像光ＬＧ、青色成分画像光ＬＢを合成して「カラー画像光ＩＭＬ」とし、投射用ズームレンズＰＺＬに入射させる。 The color combining prism PR combines the red component image light LR, the green component image light LG, and the blue component image light LB into “color image light IML”, which is incident on the projection zoom lens PZL.
投射用ズームレンズＰＺＬは、入射してくるカラー画像光ＩＭＬを、投射用結像光ＰＲＬとして、スクリーンに向けて放射する。 The projection zoom lens PZL radiates incident color image light IML as projection imaging light PRL toward the screen.
投射用ズームレンズＰＺＬとしては、請求項１ないし９に記載のもの、具体的には実施例１、４、５の何れかのものを用いる。
As the projection zoom lens PZL, the zoom lens according to any one of
以下、投射用ズームレンズの具体的な実施例を５例挙げる。 Hereinafter, five specific examples of the projection zoom lens will be described.
各実施例における記号の意味は、以下の通りである。 The meanings of symbols in each embodiment are as follows.
i ：拡大側から数えて第i番の面（開口絞りの面を含む）
IMG：表示デバイスの画像表示面（画像が表示される面）
Ri ：拡大側から数えて第i番目の面（開口絞りの面を含む）の曲率半径
Di ：第i番目の面と第i＋１番目の面との間の軸上面間隔
D0 ：スクリーン（拡大画像が結像投射される面）から第１レンズ面までの距離
J ：拡大側から数えて第j番目のレンズ
Nj ：拡大側から数えて第j番目のレンズの材質のｄ線に対する屈折率
νj ：拡大側から数えて第j番目のレンズの材質のｄ線に対するアッベ数
PR ：色合成用プリズム面
非球面の形状は周知の「非球面式（次式）」で表現する。
i: i-th surface (including aperture stop surface) counted from the enlargement side
IMG: Image display surface of the display device (surface on which the image is displayed)
Ri: radius of curvature of the i-th surface (including the aperture stop surface) counted from the enlargement side
Di: Axis upper surface distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
D0: Distance from the screen (surface on which the enlarged image is formed and projected) to the first lens surface
J: jth lens from the magnification side
Nj: Refractive index with respect to d-line of the material of the jth lens counted from the magnification side
νj: Abbe number for the d-line of the material of the jth lens as counted from the magnification side
PR: Prism surface for color composition
The shape of the aspherical surface is expressed by the well-known “aspherical surface expression (following expression)”.
Ｚ＝（１／Ｒｉ）・ｈ2／［１＋√｛１−（Ｋ＋１）・（１／Ｒｉ）2・ｈ2｝］
＋Ａ・ｈ4＋Ｂ・ｈ6＋Ｃ・ｈ8＋Ｄ・ｈ10＋Ｅ・ｈ12＋F・ｈ14＋G・ｈ16 。
Z = (1 / Ri) · h 2 / [1 + √ {1− (K + 1) · (1 / Ri) 2 · h 2 }]
+ A · h 4 + B · h 6 + C · h 8 + D · h 10 + E · h 12 + F · h 14 + G · h 16 .
非球面式において、「Ｚ」は光軸方向の座標、「ｈ」は光軸直交方向の座標、「Ｒｉ」は軸上曲率半径、「Ｋ」は円錐定数、「Ａ，Ｂ，Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ」は、４次以降の非球面係数であり、これらを与えて非球面形状を特定する。 In the aspherical expression, “Z” is the coordinate in the optical axis direction, “h” is the coordinate in the direction orthogonal to the optical axis, “Ri” is the on-axis radius of curvature, “K” is the conic constant, and “A, B, C, D”. , E, F, G "are fourth and subsequent aspherical coefficients, which are given to specify the aspherical shape.
なお「計算基準波長」は５５０ｎｍ（緑色）である。また、長さの次元を持つ量の単位は、特に断らない限り「ｍｍ」である。 The “calculation reference wavelength” is 550 nm (green). The unit of the quantity having the dimension of length is “mm” unless otherwise specified.
最初に挙げる実施例１は、図１、図２に示したものである。 The first embodiment is the one shown in FIGS. 1 and 2.
「実施例１」
i R D j N ν
0 ∞ 可変
1 62.301 2.500 1 1.63854 55.4
2 33.567 0.300
3* 17.980 3.894 2 1.53160 55.7
4* 14.578 13.111
5 90.898 2.000 3 1.51680 64.1
6 41.960 11.722
7 -62.102 1.800 4 1.48749 70.4
8 143.536 可変
9 126.734 6.426 5 1.77250 49.6
10 -135.512 0.300
11 ∞ 可変
12 67.814 7.246 6 1.80611 40.7
13 -60.869 1.500 7 1.84666 23.7
14 -432.746 可変
15 79.388 2.546 8 1.89287 20.4
16 751.420 可変
17 ∞（絞り） 2.411
18 -64.087 2.939 9 1.80518 25.4
19 -27.266 1.300 10 1.80611 40.7
20 65.471 可変
21 132.752 1.300 11 1.84666 23.7
22 32.116 6.909 12 1.53775 74.7
23 -28.073 0.751
24 -24.210 1.500 13 1.80518 25.4
25 105.121 5.856 14 1.49700 81.6
26 -45.612 0.300
27 234.956 7.682 15 1.70154 41.1
28 -38.362 可変
29 77.807 3.904 16 1.89287 20.4
30 804.746 5.100
31 ∞ 34.140 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000 。
"Example 1"
i RD j N ν
0 ∞ variable
1 62.301 2.500 1 1.63854 55.4
2 33.567 0.300
3 * 17.980 3.894 2 1.53160 55.7
4 * 14.578 13.111
5 90.898 2.000 3 1.51680 64.1
6 41.960 11.722
7 -62.102 1.800 4 1.48749 70.4
8 143.536 Variable
9 126.734 6.426 5 1.77250 49.6
10 -135.512 0.300
11 ∞ Variable
12 67.814 7.246 6 1.80611 40.7
13 -60.869 1.500 7 1.84666 23.7
14 -432.746 Variable
15 79.388 2.546 8 1.89287 20.4
16 751.420 Variable
17 ∞ (Aperture) 2.411
18 -64.087 2.939 9 1.80518 25.4
19 -27.266 1.300 10 1.80611 40.7
20 65.471 Variable
21 132.752 1.300 11 1.84666 23.7
22 32.116 6.909 12 1.53775 74.7
23 -28.073 0.751
24 -24.210 1.500 13 1.80518 25.4
25 105.121 5.856 14 1.49700 81.6
26 -45.612 0.300
27 234.956 7.682 15 1.70154 41.1
28 -38.362 variable
29 77.807 3.904 16 1.89287 20.4
30 804.746 5.100
31 ∞ 34.140 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000.
「焦点距離」
広角端 中間 望遠端
焦点距離 22.529 34.692 46.856 。
"Focal length"
Wide-angle end Intermediate Telephoto end focal length 22.529 34.692 46.856.
「可変群間隔」
広角端 中間 望遠端
D0 2400 3720 5040
D8 19.319 2.959 3.476
D11 23.402 19.160 0.800
D14 20.675 13.070 13.908
D16 1.678 15.571 19.947
D20 13.013 5.199 2.243
D28 1.446 23.575 39.158 。
`` Variable group interval ''
Wide-angle end Middle Telephoto end
D0 2400 3720 5040
D8 19.319 2.959 3.476
D11 23.402 19.160 0.800
D14 20.675 13.070 13.908
D16 1.678 15.571 19.947
D20 13.013 5.199 2.243
D28 1.446 23.575 39.158.
「非球面データ」
非球面（「＊」印を付した面）のデータは以下の通りである。
"Aspherical data"
The data of the aspherical surface (surface marked with “*”) is as follows.
「第３面」
R = 17.980 K = -0.78108
A = -1.60832E-05 B = -1.23349E-08 C = 3.67608E-11 D = -3.00604E-14
E = -1.55204E-17 F = 4.08100E-20 G = -2.10399E-23
「第４面」
R = 14.578 K = -0.84443
A = -2.20345E-05 B =-2.22751E-08 C = 8.80231E-11 D = -1.56182E-13
E = 1.49364E-16 F =-7.21958E-20 G = 6.91593E-24
上の表記においてたとえば「-7.21958E-20」は「-7.21958×10-20」を表す。以下においても同様である。
"Third side"
R = 17.980 K = -0.78108
A = -1.60832E-05 B = -1.23349E-08 C = 3.67608E-11 D = -3.00604E-14
E = -1.55204E-17 F = 4.08100E-20 G = -2.10399E-23
"Fourth face"
R = 14.578 K = -0.84443
A = -2.20345E-05 B = -2.22751E-08 C = 8.80231E-11 D = -1.56182E-13
E = 1.49364E-16 F = -7.21958E-20 G = 6.91593E-24
In the above notation, for example, “−7.21958E-20” represents “−7.21958 × 10 −20 ”. The same applies to the following.
「条件式のパラメータの値」
条件（１） 2.080
条件（２） 1.672
条件（３） 1.223
条件（４） 1.265
条件（５） 3.389
条件（６） 1.849
条件（７） 1.893
条件（８） 20.4 。
"Parameter values for conditional expressions"
Condition (1) 2.080
Condition (2) 1.672
Condition (3) 1.223
Condition (4) 1.265
Condition (5) 3.389
Condition (6) 1.849
Condition (7) 1.893
Condition (8) 20.4.
次に挙げる実施例２（参考例）は、図７、図８に示したものである。 The following Example 2 (reference example) is shown in FIGS.
「実施例２」
i R D j N ν
0 ∞ 2400.000
1 69.282 2.700 1 1.70154 41.1
2 33.131 0.300
3* 16.746 3.800 2 1.531596 55.7
4* 13.640 19.048
5 -108.904 2.000 3 1.49700 81.6
6 86.726 可変
7 120.425 4.958 4 1.7725 49.6
8 -331.679 可変
9 65.229 5.578 5 1.74330 49.2
10 -148.823 1.500 6 1.846663 23.7
11 -463.390 可変
12 52.341 3.303 7 1.92119 23.9
13 204.047 可変
14 -123.158 1.300 8 1.743299 49.2
15 42.835 1.570
16 -332.458 1.191 9 1.49700 81.6
17 342.758 1.359
18 ∞（絞り） 可変
19 130.295 1.300 10 1.84666 23.7
20 33.858 5.624 11 1.496997 81.6
21 -37.168 1.256
22 -25.569 1.500 12 1.72825 28.3
23 68.570 6.220 13 1.496997 81.6
24 -44.531 0.341
25 166.055 7.724 14 1.59349 67.0
26 -38.250 可変
27 103.338 4.127 15 1.892868 20.4
28 -261.710 5.540
29 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
30 ∞ 12.030
31 ∞ 0.000 。
"Example 2"
i RD j N ν
0 ∞ 2400.000
1 69.282 2.700 1 1.70154 41.1
2 33.131 0.300
3 * 16.746 3.800 2 1.531596 55.7
4 * 13.640 19.048
5 -108.904 2.000 3 1.49700 81.6
6 86.726 Variable
7 120.425 4.958 4 1.7725 49.6
8 -331.679 Variable
9 65.229 5.578 5 1.74330 49.2
10 -148.823 1.500 6 1.846663 23.7
11 -463.390 Variable
12 52.341 3.303 7 1.92119 23.9
13 204.047 Variable
14 -123.158 1.300 8 1.743299 49.2
15 42.835 1.570
16 -332.458 1.191 9 1.49700 81.6
17 342.758 1.359
18 ∞ (Aperture) Variable
19 130.295 1.300 10 1.84666 23.7
20 33.858 5.624 11 1.496997 81.6
21 -37.168 1.256
22 -25.569 1.500 12 1.72825 28.3
23 68.570 6.220 13 1.496997 81.6
24 -44.531 0.341
25 166.055 7.724 14 1.59349 67.0
26 -38.250 variable
27 103.338 4.127 15 1.892868 20.4
28 -261.710 5.540
29 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
30 ∞ 12.030
31 ∞ 0.000.
「焦点距離」
広角端 中間 望遠端
焦点距離 22.518 37.740 63.526 。
"Focal length"
Wide angle end Medium Telephoto end focal length 22.518 37.740 63.526
「可変群間隔」
広角端 中間 望遠端
D6 34.869 4.715 3.382
D8 18.076 25.649 0.800
D11 17.278 15.591 16.892
D13 2.419 13.990 22.318
D18 15.747 6.475 1.370
D26 0.800 26.648 59.198 。
`` Variable group interval ''
Wide-angle end Middle Telephoto end
D6 34.869 4.715 3.382
D8 18.076 25.649 0.800
D11 17.278 15.591 16.892
D13 2.419 13.990 22.318
D18 15.747 6.475 1.370
D26 0.800 26.648 59.198.
「非球面データ」
「第３面」
R = 16.746 K = -0.73792
A = -2.40877E-05 B = -1.80875E-08 C = 5.44406E-11 D = -4.37883E-14
E = -2.06765E-17 F = 4.91664E-20 G = -2.62010E-23
「第４面」
R = 13.640 K = -0.86943
A = -3.12396E-05 B = -2.30845E-08 C = 1.06938E-10 D = -1.61688E-13
E = 1.31479E-16 F = -7.39019E-20 G = 2.19656E-23 。
"Aspherical data"
"Third side"
R = 16.746 K = -0.73792
A = -2.40877E-05 B = -1.80875E-08 C = 5.44406E-11 D = -4.37883E-14
E = -2.06765E-17 F = 4.91664E-20 G = -2.62010E-23
"Fourth face"
R = 13.640 K = -0.86943
A = -3.12396E-05 B = -2.30845E-08 C = 1.06938E-10 D = -1.61688E-13
E = 1.31479E-16 F = -7.39019E-20 G = 2.19656E-23.
「条件式のパｒメータの値」
条件（１） 2.821
条件（２） 1.821
条件（３） 1.544
条件（４） 1.189
条件（５） 3.561
条件（６） 1.837
条件（７） 1.893
条件（８） 20.4 。
"Parameter value of conditional expression"
Condition (1) 2.821
Condition (2) 1.821
Condition (3) 1.544
Condition (4) 1.189
Condition (5) 3.561
Condition (6) 1.837
Condition (7) 1.893
Condition (8) 20.4.
次に挙げる実施例３（参考例）は、図１３、図１４に示したものである。 The following Example 3 (reference example) is shown in FIGS.
「実施例３」
i R D j N ν
0 ∞ 2400.000
1 84.301 2.700 1 1.66672 48.2
2 33.699 0.300
3* 17.586 3.800 2 1.53160 55.7
4* 14.300 11.999
5 79.640 2.200 3 1.60311 60.6
6 59.037 9.691
7 -81.784 2.000 4 1.48749 70.4
8 72.316 可変
9 125.896 8.003 5 1.77250 49.6
10 -113.427 可変
11 52.772 9.663 6 1.66672 48.2
12 -96.127 1.500 7 1.78472 25.7
13 -601.906 可変
14 79.552 2.997 8 1.68893 31.1
15 470.256 可変
16 -75.047 1.300 9 1.69680 55.4
17 34.362 0.769
18 58.412 2.151 10 1.84666 23.7
19 201.045 1.432
20 ∞（絞り） 可変
21 308.825 1.300 11 1.84666 23.7
22 31.616 5.738 12 1.53775 74.7
23 -40.350 2.050
24 -21.957 1.500 13 1.72825 28.3
25 -2230.316 5.976 14 1.49700 81.6
26 -32.040 0.300
27 567.167 7.652 15 1.60311 60.6
28 -35.898 可変
29 95.464 5.066 16 1.80518 25.4
30 -173.530 2.706
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000 。
"Example 3"
i RD j N ν
0 ∞ 2400.000
1 84.301 2.700 1 1.66672 48.2
2 33.699 0.300
3 * 17.586 3.800 2 1.53160 55.7
4 * 14.300 11.999
5 79.640 2.200 3 1.60311 60.6
6 59.037 9.691
7 -81.784 2.000 4 1.48749 70.4
8 72.316 Variable
9 125.896 8.003 5 1.77250 49.6
10 -113.427 Variable
11 52.772 9.663 6 1.66672 48.2
12 -96.127 1.500 7 1.78472 25.7
13 -601.906 Variable
14 79.552 2.997 8 1.68893 31.1
15 470.256 Variable
16 -75.047 1.300 9 1.69680 55.4
17 34.362 0.769
18 58.412 2.151 10 1.84666 23.7
19 201.045 1.432
20 ∞ (aperture) variable
21 308.825 1.300 11 1.84666 23.7
22 31.616 5.738 12 1.53775 74.7
23 -40.350 2.050
24 -21.957 1.500 13 1.72825 28.3
25 -2230.316 5.976 14 1.49700 81.6
26 -32.040 0.300
27 567.167 7.652 15 1.60311 60.6
28 -35.898 Variable
29 95.464 5.066 16 1.80518 25.4
30 -173.530 2.706
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000.
「焦点距離」
広角端 中間 望遠端
焦点距離 22.512 29.359 38.305 。
"Focal length"
Wide-angle end Medium Tele-end focal length 22.512 29.359 38.305
「可変群間隔」
広角端 中間 望遠端
D8 20.222 10.694 7.258
D10 19.876 12.450 1.100
D13 22.109 8.792 1.397
D15 1.730 16.860 27.267
D20 11.545 8.124 3.692
D28 3.154 14.981 26.688 。
`` Variable group interval ''
Wide-angle end Middle Telephoto end
D8 20.222 10.694 7.258
D10 19.876 12.450 1.100
D13 22.109 8.792 1.397
D15 1.730 16.860 27.267
D20 11.545 8.124 3.692
D28 3.154 14.981 26.688.
「非球面データ」
「第３面」
R = 17.586 K = -0.72781
A = -2.10343E-05 B = -1.26056E-08 C = 4.36919E-11 D = -3.97370E-14
E = -1.90029E-17 F = 4.73114E-20 G = -2.37156E-23
「第４面」
R = 14.300 K = -0.85844
A = -2.69058E-05 B = -1.97815E-08 C = 9.86641E-11 D = -1.70846E-13
E = 1.41200E-16 F = -5.95838E-20 G = 9.21518E-24 。
"Aspherical data"
"Third side"
R = 17.586 K = -0.72781
A = -2.10343E-05 B = -1.26056E-08 C = 4.36919E-11 D = -3.97370E-14
E = -1.90029E-17 F = 4.73114E-20 G = -2.37156E-23
"Fourth face"
R = 14.300 K = -0.85844
A = -2.69058E-05 B = -1.97815E-08 C = 9.86641E-11 D = -1.70846E-13
E = 1.41200E-16 F = -5.95838E-20 G = 9.21518E-24.
「条件式のパラメータの値」
条件（１） 1.702
条件（２） 1.695
条件（３） 1.188
条件（４） 1.108
条件（５） 3.500
条件（６） 1.713
条件（７） 1.805
条件（８） 25.4 。
"Parameter values for conditional expressions"
Condition (1) 1.702
Condition (2) 1.695
Condition (3) 1.188
Condition (4) 1.108
Condition (5) 3.500
Condition (6) 1.713
Condition (7) 1.805
Condition (8) 25.4.
次に挙げる実施例４は、図１０、図２０に示したものである。 The following Example 4 is shown in FIGS.
「実施例４」
i R D j N ν
0 ∞ 2400.000
1 56.571 2.700 1 1.57099 50.7
2 33.623 0.882
3* 17.623 3.800 2 1.53160 55.7
4* 14.329 10.125
5 60.512 2.200 3 1.49700 81.6
6 37.875 10.799
7 -113.034 2.000 4 1.48749 70.4
8 74.863 可変
9 116.590 4.302 5 1.77250 49.6
10 -523.838 可変
11 70.658 5.074 6 1.77250 49.6
12 -125.867 1.500 7 1.84666 23.7
13 -166.153 可変
14 53.652 2.713 8 1.92119 23.9
15 115.687 可変
16 -216.114 1.300 9 1.72342 37.9
17 41.673 10.141
18 211.855 1.749 10 1.84666 23.7
19 1080.590 1.259
20 ∞（絞り） 可変
21 670.444 1.300 11 1.84666 23.7
22 39.963 4.566 12 1.49700 81.6
23 -56.706 1.691
24 -27.340 1.500 13 1.72825 28.3
25 114.002 5.845 14 1.49700 81.6
26 -37.136 0.300
27 261.638 6.240 15 1.59282 68.6
28 -41.317 可変
29 85.156 4.262 16 1.89287 20.4
30 -331.694 6.837
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000 。
Example 4
i RD j N ν
0 ∞ 2400.000
1 56.571 2.700 1 1.57099 50.7
2 33.623 0.882
3 * 17.623 3.800 2 1.53160 55.7
4 * 14.329 10.125
5 60.512 2.200 3 1.49700 81.6
6 37.875 10.799
7 -113.034 2.000 4 1.48749 70.4
8 74.863 Variable
9 116.590 4.302 5 1.77250 49.6
10 -523.838 variable
11 70.658 5.074 6 1.77250 49.6
12 -125.867 1.500 7 1.84666 23.7
13 -166.153 Variable
14 53.652 2.713 8 1.92119 23.9
15 115.687 Variable
16 -216.114 1.300 9 1.72342 37.9
17 41.673 10.141
18 211.855 1.749 10 1.84666 23.7
19 1080.590 1.259
20 ∞ (aperture) variable
21 670.444 1.300 11 1.84666 23.7
22 39.963 4.566 12 1.49700 81.6
23 -56.706 1.691
24 -27.340 1.500 13 1.72825 28.3
25 114.002 5.845 14 1.49700 81.6
26 -37.136 0.300
27 261.638 6.240 15 1.59282 68.6
28 -41.317 Variable
29 85.156 4.262 16 1.89287 20.4
30 -331.694 6.837
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000.
「焦点距離」
広角端 中間 望遠端
焦点距離 22.554 32.757 47.627 。
"Focal length"
Wide-angle end Medium Tele-end focal length 22.554 32.757 47.627
「可変群間隔」
広角端 中間 望遠端
D8 23.054 4.102 7.695
D10 23.521 26.690 1.100
D13 2.674 4.672 10.089
D15 2.793 12.452 18.000
D20 23.550 8.855 1.710
D28 2.752 21.373 39.750 。
`` Variable group interval ''
Wide-angle end Middle Telephoto end
D8 23.054 4.102 7.695
D10 23.521 26.690 1.100
D13 2.674 4.672 10.089
D15 2.793 12.452 18.000
D20 23.550 8.855 1.710
D28 2.752 21.373 39.750.
「非球面データ」
「第３面」
R = 17.623 K = -0.74345
A = -1.92353E-05 B = -1.86101E-08 C = 4.60604E-11 D = -3.41247E-14
E = -2.13469E-17 F = 4.64032E-20 G = -2.25984E-23
「第４面」
R = 14.329 K = -0.85657
A = -2.50443E-05 B = -2.97861E-08 C = 1.05643E-10 D = -1.66635E-13
E = 1.44635E-16 F = -6.65698E-20 G = 8.76680E-24 。
"Aspherical data"
"Third side"
R = 17.623 K = -0.74345
A = -1.92353E-05 B = -1.86101E-08 C = 4.60604E-11 D = -3.41247E-14
E = -2.13469E-17 F = 4.64032E-20 G = -2.25984E-23
"Fourth face"
R = 14.329 K = -0.85657
A = -2.50443E-05 B = -2.97861E-08 C = 1.05643E-10 D = -1.66635E-13
E = 1.44635E-16 F = -6.65698E-20 G = 8.76680E-24.
「条件式のパラメータの値」
条件（１） 2.112
条件（２） 1.875
条件（３） 1.479
条件（４） 0.701
条件（５） 2.906
条件（６） 1.847
条件（７） 1.893
条件（８） 20.4 。
"Parameter values for conditional expressions"
Condition (1) 2.112
Condition (2) 1.875
Condition (3) 1.479
Condition (4) 0.701
Condition (5) 2.906
Condition (6) 1.847
Condition (7) 1.893
Condition (8) 20.4.
最後に挙げる実施例５は、図２５、図２６に示したものである。 The last example 5 is shown in FIG. 25 and FIG.
「実施例５」
i R D j N ν
0 ∞ 2400.000
1 68.155 2.700 1 1.66672 48.2
2 34.225 0.870
3* 18.541 3.800 2 1.53160 55.7
4* 15.094 12.620
5 108.528 2.200 3 1.60311 60.6
6 52.622 8.002
7 -162.169 2.000 4 1.48749 70.4
8 88.602 可変
9 123.897 4.455 5 1.77250 49.6
10 -774.312 可変
11 60.411 8.229 6 1.71300 53.9
12 -87.328 1.500 7 1.80518 25.4
13 -211.959 可変
14 48.991 2.857 8 1.92119 23.9
15 168.880 可変
16 -83.884 1.300 9 1.69680 55.4
17 39.925 1.791
18 -205.629 2.204 10 1.80518 25.4
19 -127.575 0.904
20 ∞（絞り） 可変
21 195.778 1.300 11 1.84666 23.7
22 30.871 5.534 12 1.53775 74.7
23 -44.256 1.575
24 -25.569 1.500 13 1.72825 28.3
25 82.793 6.400 14 1.49700 81.6
26 -39.966 0.300
27 161.556 7.985 15 1.59349 67.0
28 -39.225 可変
29 125.340 4.275 16 1.89287 20.4
30 -180.820 4.700
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000 。
"Example 5"
i RD j N ν
0 ∞ 2400.000
1 68.155 2.700 1 1.66672 48.2
2 34.225 0.870
3 * 18.541 3.800 2 1.53160 55.7
4 * 15.094 12.620
5 108.528 2.200 3 1.60311 60.6
6 52.622 8.002
7 -162.169 2.000 4 1.48749 70.4
8 88.602 Variable
9 123.897 4.455 5 1.77250 49.6
10 -774.312 Variable
11 60.411 8.229 6 1.71300 53.9
12 -87.328 1.500 7 1.80518 25.4
13 -211.959 Variable
14 48.991 2.857 8 1.92119 23.9
15 168.880 Variable
16 -83.884 1.300 9 1.69680 55.4
17 39.925 1.791
18 -205.629 2.204 10 1.80518 25.4
19 -127.575 0.904
20 ∞ (aperture) variable
21 195.778 1.300 11 1.84666 23.7
22 30.871 5.534 12 1.53775 74.7
23 -44.256 1.575
24 -25.569 1.500 13 1.72825 28.3
25 82.793 6.400 14 1.49700 81.6
26 -39.966 0.300
27 161.556 7.985 15 1.59349 67.0
28 -39.225 Variable
29 125.340 4.275 16 1.89287 20.4
30 -180.820 4.700
31 ∞ 35.540 PR 1.51680 64.1
32 ∞ 12.030
IMG ∞ 0.000.
「焦点距離」
広角端 中間 望遠端
焦点距離 22.521 32.699 47.510 。
"Focal length"
Wide-angle end Medium Telephoto end focal length 22.521 32.699 47.510.
「可変群間隔」
広角端 中間 望遠端
D8 26.464 4.353 5.117
D10 15.189 20.608 1.100
D13 20.710 16.320 15.145
D15 2.755 13.043 20.267
D20 16.512 8.250 2.493
D28 0.800 19.855 38.308 。
`` Variable group interval ''
Wide-angle end Middle Telephoto end
D8 26.464 4.353 5.117
D10 15.189 20.608 1.100
D13 20.710 16.320 15.145
D15 2.755 13.043 20.267
D20 16.512 8.250 2.493
D28 0.800 19.855 38.308.
「非球面データ」
「第３面」
R = 18.541 K = -0.69224
A = -2.00696E-05 B = -1.41542E-08 C = 4.47344E-11 D = -3.93805E-14
E = -1.85806E-17 F = 4.85253E-20 G = -2.50556E-23
「第４面」
R = 15.094 K = -0.83972
A = -2.51030E-05 B = -2.15737E-08 C = 9.91212E-11 D = -1.66579E-13
E = 1.42386E-16 F = -6.24935E-20 G = 8.30943E-24 。
"Aspherical data"
"Third side"
R = 18.541 K = -0.69224
A = -2.00696E-05 B = -1.41542E-08 C = 4.47344E-11 D = -3.93805E-14
E = -1.85806E-17 F = 4.85253E-20 G = -2.50556E-23
"Fourth face"
R = 15.094 K = -0.83972
A = -2.51030E-05 B = -2.15737E-08 C = 9.91212E-11 D = -1.66579E-13
E = 1.42386E-16 F = -6.24935E-20 G = 8.30943E-24.
「条件式のパラメータの値」
条件（１） 2.109
条件（２） 1.783
条件（３） 1.376
条件（４） 1.002
条件（５） 3.093
条件（６） 1.813
条件（７） 1.893
条件（８） 20.4 。
"Parameter values for conditional expressions"
Condition (1) 2.109
Condition (2) 1.783
Condition (3) 1.376
Condition (4) 1.002
Condition (5) 3.093
Condition (6) 1.813
Condition (7) 1.893
Condition (8) 20.4.
図３に実施例１の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図４に実施例１の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。また、図５に実施例１の広角端におけるコマ収差図、図６に実施例１のコマ収差図を示す。 FIG. 3 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end of Example 1, and FIG. 4 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 1. 5 shows a coma aberration diagram at the wide-angle end of Example 1, and FIG. 6 shows a coma aberration diagram of Example 1.
図９に実施例２の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図１０に実施例２の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。また、図１１に実施例２の広角端におけるコマ収差図、図１２に実施例２のコマ収差図を示す。 FIG. 9 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end of Example 2, and FIG. 10 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 2. FIG. 11 is a coma aberration diagram at the wide-angle end of Example 2, and FIG. 12 is a coma aberration diagram of Example 2.
図１５に実施例３の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図１６に実施例３の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。また、図１７に実施例３の広角端におけるコマ収差図、図１８に実施例３のコマ収差図を示す。 FIG. 15 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end of Example 3, and FIG. 16 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 3. FIG. 17 shows a coma aberration diagram at the wide-angle end of Example 3, and FIG. 18 shows a coma aberration diagram of Example 3.
図２１に実施例４の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図２２に実施例４の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。また、図２３に実施例４の広角端におけるコマ収差図、図２４に実施例４のコマ収差図を示す。 FIG. 21 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end of Example 4, and FIG. 22 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 4. FIG. 23 is a coma aberration diagram at the wide-angle end of Example 4, and FIG. 24 is a coma aberration diagram of Example 4.
図２７に実施例５の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図２８に実施例５の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。また、図２９に実施例５の広角端におけるコマ収差図、図３０に実施例５のコマ収差図を示す。 FIG. 27 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end of Example 5, and FIG. 28 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 5. FIG. 29 is a coma aberration diagram at the wide-angle end of Example 5, and FIG. 30 is a coma aberration diagram of Example 5.
これら各収差図における記号の意味は以下の通りである。 The meanings of symbols in each of these aberration diagrams are as follows.
「G」 波長５５０．０ｎｍ」での収差
「R」 波長６２０．０ｎｍでの収差
「B」 波長４７０．０ｎｍでの収差
「S」 波長５５０．０ｎｍでのサジタル像面
「T」 波長５５０．０nmでのタンジェンシャル像面 。
"G" Aberration at wavelength 550.0nm
"R" Aberration at wavelength 620.0nm
"B" Aberration at wavelength 470.0nm
"S" Sagittal image plane at a wavelength of 550.0 nm
“T” Tangential image plane at a wavelength of 550.0 nm.
以上のように、この発明によれば、以下の如き投射用ズームレンズと投射型画像表示装置を実現できる。 As described above, according to the present invention, the following projection zoom lens and projection type image display device can be realized.
［１］
平面画像を拡大して投射結像させる投射用ズームレンズであって、拡大側から縮小側へ向かって順次、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５、正の屈折力を持つ第６レンズ群Ｇ６、正の屈折力を持つ第７レンズ群Ｇ７を配し、第４レンズ群と第６レンズ群の間で第５レンズ群の近傍に、開口絞りＳを有してなり、第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から縮小側に向かって１枚の正レンズと１枚の負レンズを接合してなり、第５レンズ群Ｇ５は両凹レンズを含む２枚のレンズにより構成され、第１レンズ群と第７レンズ群とが固定され、第２レンズ群から第６レンズ群までが光軸に沿って、隣接するレンズ群の間隔が変化するように移動することによりズーミングが行われ、第１レンズ群が光軸に沿って移動することによりフォーカシングが行われ、 縮小側に略テレセントリックで、望遠端における全系の焦点距離：ft、広角端における全系の焦点距離：fw、拡大側の共役点が無限遠のときの空気中におけるバックフォーカス：Bf、第1レンズ群の焦点距離：f1、第３レンズ群の焦点距離：f3、第３レンズ群と第４レンズ群との合成焦点距離：f34、第５レンズ群の焦点距離：f5が、条件：
（１） 1.5 ＜ ft/fw ＜ 3.0
（２） 1.2 ＜ Bf/fw ＜ 2.0
（３） 1.0 ＜ ｜f1/fw｜ ＜ 1.7
（４） 0.6 ＜ ｜f34/f5｜ ＜ 1.4
（５） 2.5 ＜ f3/fw ＜ 4.5
を満足する投射用ズームレンズ。
[1]
A projection zoom lens for enlarging and projecting a planar image, and sequentially from the enlargement side to the reduction side , a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, A seventh lens group G7 having a positive refractive power is arranged, and an aperture stop S is provided between the fourth lens group and the sixth lens group in the vicinity of the fifth lens group. The third lens group G3 A positive lens and a negative lens are cemented from the enlargement side toward the reduction side, and the fifth lens group G5 is composed of two lenses including a biconcave lens. 7 lenses and groups are fixed, Le from the second lens unit to the sixth lens group along the optical axis, adjacent Zooming is performed by moving so that the distance group's changes, the first lens group focusing is performed by moving along the optical axis, substantially telecentric on the reduction side, of the entire system at the telephoto end Focal length: ft, focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, back focus in air when the conjugate point on the magnification side is infinity: Bf, focal length of the first lens group: f1, third lens group focal length: f3, composite focal length of the third lens group and the fourth lens group: f 34, the focal length of the fifth lens group: f5 is the condition:
(1) 1.5 <ft / fw <3.0
(2) 1.2 <Bf / fw <2.0
(3) 1.0 <| f1 / fw | <1.7
(4) 0.6 <| f 34 / f5 | <1.4
(5) 2.5 <f3 / fw <4.5
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
［２］
［１］記載の投射用ズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４に含まれているレンズの材質の、d線に対する屈折率の平均値：Nd34aveが、条件：
（６）1.7 ＜ Nd34ave
を満足する投射用ズームレンズ。
［３］
［１］または［２］記載の投射用ズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１に含まれるすべてのレンズが負の屈折力を持つ投射用ズームレンズ。
[2]
In the projection zoom lens according to [1], the average value of the refractive index with respect to d-line: N d34ave of the materials of the lenses included in the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is:
(6) 1.7 <N d34ave
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
[3]
The projection zoom lens according to [1] or [2], wherein all the lenses included in the first lens group G1 have negative refractive power.
［４］
［３］記載の投射用ズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１に、非球面が１面以上含まれている投射用ズームレンズ。
[4]
[3] The projection zoom lens according to [3], wherein the first lens group G1 includes one or more aspheric surfaces.
［５］
［１］ないし［３］の何れか１に記載の投射用ズームレンズにおいて、最も縮小側に配置されたレンズの材質のｄ線に対する屈折率：NdLASTが、条件：
（７）1.8 ＜ NdLAST
を満足する投射用ズームレンズ。
[5]
In the projection zoom lens according to any one of [1] to [3], the refractive index N dLAST of the material of the lens arranged closest to the reduction side with respect to the d-line is a condition:
(7) 1.8 <N dLAST
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
［６］
［５］記載の投射用ズームレンズにおいて、最も縮小側に配置されたレンズの材質のｄ線に対するアッベ数：νdLASTが、条件：
（８）30 ＞ νdLAST
を満足する投射用ズームレンズ。
[6]
In the projection zoom lens according to [5], the Abbe number ν dLAST for the d-line of the material of the lens arranged closest to the reduction side is a condition:
(8) 30> ν dLAST
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
［７］
［１］ないし［６］の何れか１に記載の投射用ズームレンズにおいて、第６レンズ群Ｇ６に、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズの接合レンズが、1組以上含まれる投射用ズームレンズ。
[7]
In the projection zoom lens according to any one of [1] to [6], the sixth lens group G6 includes at least one set of cemented lenses of a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power. Projection zoom lens included.
［８］
［１］ないし［７］の何れか１に記載の投射用ズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２が、正の屈折力を持つ１枚のレンズで構成された投射用ズームレンズ。
[8]
The projection zoom lens according to any one of [1] to [ 7 ], wherein the second lens group G2 is composed of a single lens having a positive refractive power .
［９］
［１］ないし［８］の何れか１に記載の投射用ズームレンズにおいて、 第７レンズ群Ｇ７が、正の屈折力を持つ１枚のレンズで構成された投射用ズームレンズ。
[9]
The projection zoom lens according to any one of [1] to [ 8 ], wherein the seventh lens group G7 is composed of one lens having a positive refractive power .
［１０］
投射用ズームレンズによって、平面画像を拡大して投射結像させる投射型画像表示装置であって、投射用ズームレンズＰＺＬとして、［１］ないし［９］の何れか１に記載のものを搭載してなる投射型画像表示装置。
[10]
The projection zoom lens, a projection display for projecting imaging an enlarged plane image, as a projection zoom lens PZL, mounted as described in any one of [1] to [9] A projection type image display device .
以上、発明の好ましい実施の形態について説明したが、この発明は上述した特定の実施形態に限定されるものではなく、上述の説明で特に限定していない限り、特許請求の範囲に記載された発明の趣旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
この発明の実施の形態に記載された効果は、発明から生じる好適な効果を列挙したに過ぎず、発明による効果は「実施の形態に記載されたもの」に限定されるものではない。
The preferred embodiments of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to the specific embodiments described above, and the invention described in the claims unless otherwise specified in the above description. Various modifications and changes are possible within the scope of the above.
The effects described in the embodiments of the present invention are merely a list of suitable effects resulting from the invention, and the effects of the present invention are not limited to those described in the embodiments.
G１ 第１レンズ群
G２ 第２レンズ群
G３ 第３レンズ群
G４ 第４レンズ群
G５ 第５レンズ群
G６ 第６レンズ群
G７ 第７レンズ群
PR 色合成プリズム
G1 First lens group
G2 Second lens group
G3 Third lens group
G4 4th lens group
G5 5th lens group
G6 6th lens group
G7 7th lens group
PR color synthesis prism
Claims (10)
拡大側から縮小側へ向かって順次、負の屈折力を持つ第１レンズ群、正の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、正の屈折力を持つ第４レンズ群、負の屈折力を持つ第５レンズ群、正の屈折力を持つ第６レンズ群、正の屈折力を持つ第７レンズ群を配し、第４レンズ群と第６レンズ群の間で第５レンズ群の近傍に、開口絞りを有してなり、
第３レンズ群は、拡大側から縮小側に向かって１枚の正レンズと１枚の負レンズを接合してなり、
第５レンズ群は両凹レンズを含む２枚のレンズにより構成され、
第１レンズ群と第７レンズ群とが固定され、第２レンズ群から第６レンズ群までが光軸に沿って、隣接するレンズ群の間隔が変化するように移動することによりズーミングが行われ、
第１レンズ群が光軸に沿って移動することによりフォーカシングが行われ、
縮小側に略テレセントリックで、
望遠端における全系の焦点距離：ft、広角端における全系の焦点距離：fw、拡大側の共役点が無限遠のときの空気中におけるバックフォーカス：Bf、第1レンズ群の焦点距離：f1、第３レンズ群の焦点距離：f3、第３レンズ群と第４レンズ群との合成焦点距離：f34、第５レンズ群の焦点距離：f5が、条件：
（１） 1.5 ＜ ft/fw ＜ 3.0
（２） 1.2 ＜ Bf/fw ＜ 2.0
（３） 1.0 ＜ ｜f1/fw｜ ＜ 1.7
（４） 0.6 ＜ ｜f34/f5｜ ＜ 1.4
（５） 2.5 ＜ f3/fw ＜ 4.5
を満足する投射用ズームレンズ。 A projection zoom lens for enlarging and projecting a planar image,
In order from the enlargement side to the reduction side , a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, a third lens group having positive refractive power, and a first lens group having positive refractive power Four lens groups, a fifth lens group having a negative refractive power, a sixth lens group having a positive refractive power, and a seventh lens group having a positive refractive power are arranged, and the fourth lens group and the sixth lens group With an aperture stop in the vicinity of the fifth lens group,
The third lens group is formed by cementing one positive lens and one negative lens from the enlargement side toward the reduction side,
The fifth lens group is composed of two lenses including a biconcave lens,
The first lens group and the seventh lens group are fixed, and zooming is performed by moving from the second lens group to the sixth lens group along the optical axis so that the interval between adjacent lens groups changes. ,
Focusing is performed by moving the first lens group along the optical axis.
It is almost telecentric on the reduction side,
Focal length of the entire system at the telephoto end: ft, Focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, Back focus in the air when the conjugate point on the magnification side is infinity: Bf, Focal length of the first lens group: f1 the focal length of the third lens group: f3, composite focal length of the third lens group and the fourth lens group: f 34, the focal length of the fifth lens group: f5 is the condition:
(1) 1.5 <ft / fw <3.0
(2) 1.2 <Bf / fw <2.0
(3) 1.0 <| f1 / fw | <1.7
(4) 0.6 <| f 34 / f5 | <1.4
(5) 2.5 <f3 / fw <4.5
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
第３レンズ群と第４レンズ群に含まれているレンズの材質の、d線に対する屈折率の平均値：Nd34aveが、条件：
（６）1.7 ＜ Nd34ave
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 1,
The average value of the refractive index for the d-line of the lens materials included in the third lens group and the fourth lens group: N d34ave is:
(6) 1.7 <N d34ave
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
第１レンズ群に含まれるすべてのレンズが負の屈折力を持つ投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 1 or 2,
A projection zoom lens in which all the lenses included in the first lens group have negative refractive power.
第１レンズ群に、非球面が１面以上含まれている投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 3.
A zoom lens for projection, wherein the first lens group includes one or more aspheric surfaces.
最も縮小側に配置されたレンズの材質のｄ線に対する屈折率：NdLASTが、条件：
（７）1.8 ＜ NdLAST
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 3,
Refractive index with respect to d-line of the material of the lens arranged on the most reduction side: N dLAST is the condition:
(7) 1.8 <N dLAST
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
最も縮小側に配置されたレンズの材質のｄ線に対するアッベ数：νdLASTが、条件：
（８）30 ＞ νdLAST
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 5.
Abbe number for the d-line of the lens material arranged on the most reduction side: ν dLAST is the condition:
(8) 30> ν dLAST
Projection zoom lens that satisfies the requirements.
第６レンズ群に、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズの接合レンズが、1組以上含まれる投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 6,
A zoom lens for projection, wherein the sixth lens group includes one or more pairs of a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power.
第２レンズ群が、正の屈折力を持つ１枚のレンズで構成された投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 7 ,
A projection zoom lens in which the second lens group is composed of one lens having positive refractive power.
第７レンズ群が、正の屈折力を持つ１枚のレンズで構成された投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 8 ,
A projection zoom lens in which the seventh lens group is composed of one lens having positive refractive power.
投射用ズームレンズとして、請求項１ないし請求項９の何れか１項に記載のものを搭載してなる投射型画像表示装置。A projection-type image display device comprising the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 9.
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