JP6422242B2 - オイルポンプ - Google Patents

Description

本発明は、ポンプ全体を小型化することができ且つ駆動時におけるロータの摩耗を低減しつつ寿命を長くすると共に製造コストを低くすることができるオイルポンプに関する。

従来、リリーフ弁が内装された内接歯車式のオイルポンプが存在する。その具体的な構成が開示されたものとして特許文献１が存在する。特許文献１の構成を概略すると内外両ロータが配置される円形凹所6の周囲には、カバー24を取付けるための平滑なカバー取付面22が形成され、カバー24を締着するための複数のボルト孔23が適所に穿設されている。

カバー取付面22には、吐出室11付近から吸入室10に向けてリターン通路26が凹設されている。このリターン通路26は、その一端が入口通路12に開口し、且つ他端が吐出室11に隣接する部分まで延伸している。これによって、カバー取付面22が円形凹所6を囲繞するポンプ室側部分22aと外側部分22bとに分けて二重に形成されている。

また、リターン通路26には、吐出通路14に開口するリリーフ通路27の中間位置に穿設された側孔27aが開口している。リリーフ通路27には公知のリリーフ弁28が装着されており、吐出圧が一定以上になると過剰圧の潤滑油が側孔27aを介してリターン通路26内に排出され、吸入室10側へ循環するようになっている。

特開昭６３−２４６４８２号公報

特許文献１では、前記リターン通路26と前記円形凹所6を隔離するため、リターン通路26と円形凹所6の間には、ポンプ室側部分22aが形成されている。そのために、ポンプ室側部分22aの幅の分だけポンプケーシング5が径方向外側に大きくなってしまっている。

また、前記リターン通路26は、円形凹所6から離れた位置に該円形凹所6とは、独立した状態で形成されている。このような構成によって、ポンプケーシング5の形状が複雑となり、製造コストも高くなる。さらに、リターン通路26が円形凹所6から離れた位置に形成されることによって、リリーフオイルの流路が長くなり、リリーフオイルの流れが円滑に行われ難くなり、ひいてはリリーフ動作が不良となるおそれも十分に有り得る。

本発明の解決しようとする技術的課題（目的）は、リリーフ弁によってリリーフされるオイルを効率的に吸入側に戻し、リリーフ動作を良好にすると共に、ポンプボディに装着されたロータの損耗の進行を抑制して長寿命とし、且つ極めてコンパクトにまとめ、簡単に製造することができることにある。

そこで、発明者は、上記課題を解決すべく、鋭意，研究を重ねた結果、請求項１の発明を、内周支持壁部と底面部を有するロータ室と、該ロータ室に形成された第１吸入ポートと第１吐出ポートと、前記第１吸入ポートと連通する吸入油路と、前記第１吐出ポートと連通する吐出油路と、該吐出油路から前記吸入油路に向かってオイルをリリーフするリリーフ弁と、該リリーフ弁のリリーフ排出側に形成されたリリーフ室と、該リリーフ室から前記吸入油路との間に形成される第１リターン油路とからなるポンプボディと、第２吸入ポートと第２吐出ポートと、前記第１リターン油路と対向且つ連通する第２リターン油路を有するポンプカバーと、前記ロータ室の内周支持壁部に支持されるアウターロータと、該アウターロータの内周側に配置されるインナーロータとからなり、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部に凹溝状として形成されると共に、前記アウターロータ側の外周面に沿って開口され、前記ポンプカバーの前記第２リターン油路の形成箇所付近には前記アウターロータのポンプカバー側の面を支持する支持突起部が形成されてなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項２の発明を、請求項１において、前記第１リターン油路及び前記第２リターン油路は、前記吸入ポートの終端部側と前記吐出ポートの始端部側との間に位置する最大間仕切部に対して前記ロータ室の中心位置を点対称とする位置及びその付近に形成されてなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項３の発明を、請求項１又は２において、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部の深さ方向の上端箇所に開口形成されてなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項４の発明を、請求項３において、前記第１リターン油路の深さ寸法は、前記ロータ室の深さ方向の半分の寸法よりも小なるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項５の発明を、内周支持壁部と底面部を有するロータ室と、該ロータ室に形成された第１吸入ポートと第１吐出ポートと、前記第１吸入ポートと連通する吸入油路と、前記第１吐出ポートと連通する吐出油路と、該吐出油路から前記吸入油路に向かってオイルをリリーフするリリーフ弁と、該リリーフ弁のリリーフ排出側に形成されたリリーフ室と、該リリーフ室から前記吸入油路との間に形成される第１リターン油路とからなるポンプボディと、第２吸入ポートと第２吐出ポートと、前記第１リターン油路と対向且つ連通する第２リターン油路を有するポンプカバーと、前記ロータ室の内周支持壁部に支持されるアウターロータと、該アウターロータの内周側に配置されるインナーロータとからなり、前記第１リターン油路は、前記リリーフ室と前記吸入油路との間に位置するボディ側壁部と前記アウターロータの外周面との間に形成された、軸方向の深さ寸法が前記ロータ室の深さ寸法と同一な空隙部とし、前記ポンプカバーの前記第２リターン油路の形成箇所付近には前記アウターロータのポンプカバー側の面を支持する支持突起部が形成されてなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項６の発明を、請求項１，２，３，４又は５のいずれか１項の記載において、前記支持突起部は径方向内側の前記第２吸入ポートと径方向外側の前記第２リターン油路に挟まれると共に独立した膨出状に形成されてなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項７の発明を、請求項１，２，３又は４の何れか１項の記載において、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部の上方部分に形成された空隙部と、前記内周支持壁部の径方向外方側で且つ該内周支持壁部に近接すると共に前記リリーフ室から前記吸入油路との間を連通するように形成された深溝部とからなり、該深溝部は前記空隙部と連通してなるオイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項１の発明では、ポンプボディ側の第１リターン油路は、リリーフ室から吸入油路の間のロータ室の内周支持壁部に凹溝状として形成されると共に、前記アウターロータ側の外周面に沿って開口されたものである。このような構成によって第１リターン油路は、アウターロータの外周面がリターン油路の壁面の一部を構成するようにしたものである。

したがって、従来のものに見られるようなポンプボディのロータ室から離れた位置に新たな凹状の溝として形成するものではなく、本発明の第１リターン油路はアウターロータの外周面と共に溝を構成するものである。これによって、本発明のオイルポンプは、従来のものに比較して、小型且つ軽量なものにすることができる。

さらに、ポンプカバー側には、前記オイルポンプボディの第１リターン油路に対向し、且つ該第１リターン油路と連通するようにした第２リターン油路を設けたことにより、ポンプボディ側の第１リターン油路と、ポンプカバー側の第２リターン油路のそれぞれの断面積を足したものが総合的なリターン油路の断面積となる。

そして、ポンプボディとポンプカバーには、必要且つ十分なリターン油路の断面積がその第１リターン油路及び第２リターン油路の両方の和から得られ、第１リターン油路が前記アウターロータ側の外周面に沿いつつ開口するように形成されているので、第１及び第２リターン油路によって、オイルポンプが大型化することなく、オイルポンプボディの径方向寸法を最小限にすることができる。

さらに、ロータ室の内周支持壁部で第１リターン油路箇所は、アウターロータの外周面と非接触領域となる。したがって、ロータ室とアウターロータとの実質的な接触面が減少することになり、接触面積を小さくできるので、摩擦抵抗も小さくなり、駆動損失を低減することができ、燃費向上につながる。

また、オイルポンプカバー側の第２リターン油路と共に形成される支持突起部は、アウターロータの直径方向先端箇所の表側面を部分的に支持すると共に、アウターロータの軸方向への移動を規制する。このように、アウターロータの径方向の表側面は支持突起部により支持されているので、アウターロータは、ロータ室内において傾き難い構造となり、アウターロータが斜めになることにより、オイルポンプボディの内周面に斜め当たりすることを防止でき、アウターロータの損傷を防ぐことができる。

請求項２の発明では、第１リターン油路は、第１吸入ポートの終端部側と、第１吐出ポートの始端部側との間の最大間仕切り部の、アウターロータの回転中心において、その反対側に位置する構成としたものである。また、ポンプカバー側の第２リターン油路は、ポンプボディ側の第１リターン油路と対向する位置に形成され、且つ第１リターン油路と連通する構成である。つまり、アウターロータの回転中心を対称点とし、前記最大間仕切り部の点対称位置及びその付近に第１及び第２リターン油路が存在する。

このような位置に形成された第１及び第２リターン油路に、リリーフ室から吸入油路へと戻るリリーフオイルが流れる。このとき、第１及び第２リターン油路を流れるリリーフオイルの圧力は負圧であるために、アウターロータは最大間仕切り部側からリターン油路側に引き寄せられることになる。

そして、前記最大間仕切り部上では、インナーロータとアウターロータとのチップクリアランスは小さくなり、或いは略当接状態となることにより、アウターロータとインナーロータとの間に密封性のある歯間空間を構成し、吸入側への漏れを小さくし、容積効率（理論吐出量に対して、実際に吐出された流量）を向上させることができる。

請求項３の発明では、第１リターン油路は、前記内周支持壁部の深さ方向の上端箇所で且つ前記ロータ室の表面箇所に開口形成される構成としたことにより、アウターロータの厚み方向に、アウターロータの外周を部分的に支持する支持部を残した凹部として設けることができる。つまり、ロータ室の第１リターン油路が形成された領域では、内周支持壁部を有するものである。

したがって、第１リターン油路が形成された領域において、アウターロータの外周面は残りの内周支持壁部により支持されているので、アウターロータの径方向への動きを抑制し、アウターロータの径方向の揺動を低減でき、アウターロータのポンプボディへの内周支持壁部への衝突による打音の発生を抑制したり、又はアウターロータの損傷を低減することができる。さらに、第１リターン油路は、前記内周支持壁部の深さ方向の上端箇所で且つ前記ロータ室の表面箇所に開口形成したものであり、リターン油路を形成するときには、鋳造で鋳型から中の製品を抜く鋳抜きで形成が可能であり、機械加工や溶接などの後加工の必要はなく、鋳造によって初めから作られる溝とすることができ、製造コストを安くすることができる。その他は、請求項１の効果と同等の効果を有する。

請求項４の発明では、第１リターン油路は、前記ロータ室の表面から深さ寸法が、前記アウターロータの軸方向厚さの半分よりも小なる構成としたものである。これによって、アウターロータの外周の軸方向の重心（アウターロータの厚さの中間地点）は内周支持壁部により支持されているので、アウターロータが傾き難くなり、アウターロータが斜めになることにより、オイルポンプボディの内周面に斜め当たりすることを抑制でき、アウターロータの損傷を低減することができる。

請求項５の発明は、第１リターン油路を前記リリーフ室と前記吸入油路との間に位置するボディ側壁部と前記アウターロータの外周面との間に形成された空隙部として構成したことにより、ロータ室のリターン油路が形成された領域では、内周支持壁部が全く無いので、アウターロータの外周面は内周支持壁部との接触が無く、摩擦抵抗も無くなり、駆動損失を低減することができ、燃費向上につながる。また、リターン油路は、大きな容積の流路とすることができ、多くのリリーフオイルをリリーフ室から吸入油路へ送り出すことができるので、リリーフ動作を良好にすることができる。さらに、ポンプボディの形状を簡単にすることができ、ポンプボディの鋳造に係る金型を簡単にできる。

請求項６の発明では、支持突起部は径方向内側の前記第２吸入ポートと径方向外側の前記第２リターン油路に挟まれると共に独立した膨出状に形成されたものであり、前述したように、支持突起部は、アウターロータの軸方向への移動を規制すると共に、支持突起部は、独立した膨出状に形成されたものであり、アウターロータの直径方向先端箇所の表側面との支持範囲を最小限にすることができるので、支持突起部の周囲におけるオイルの流れも十分に確保することができ、アウターロータの回転をより一層円滑にすることができる。

請求項７の発明では、第１リターン油路は、前記内周支持壁部の上方部分に形成された空隙部と、前記内周支持壁部の径方向外方側で且つ該内周支持壁部に近接すると共に前記リリーフ室から前記吸入油路との間を連通するように形成された深溝部とからなり、該深溝部は前記空隙部と連通する構成としたことにより、空隙部と共に深溝部によって、多量のリリーフオイルをリリーフ室から吸入油路へ戻すことでき、リリーフ動作を極めて良好にできる。さらに、空隙部は、該空隙部の下方に位置する内周支持壁部とアウターロータの外周面との間にリターンオイルの一部を浸透させることができ、アウターロータの回転を極めて円滑にすることができる。

（Ａ）は本発明の第１実施形態の一部断面とした正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＹ1−Ｙ1矢視断面図、（Ｃ）は（Ｂ）の（α）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態におけるポンプボディの一部断面とした正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＹ2−Ｙ2矢視断面図である。 （Ａ）はポンプカバーの正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＹ3−Ｙ3矢視拡大断面図である。 （Ａ）は第１実施形態におけるリリーフ動作を示す縦断正面図、（Ｂ）は（Ａ）の（β）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（γ）部拡大図である。 （Ａ）は図４（Ｂ）のＹ4−Ｙ4矢視拡大図、（Ｂ）はアウターロータの傾きに抵抗する作用を示す要部拡大縦断側面図、（Ｃ）はポンプカバーにてアウターロータの傾きに抵抗する作用を示す要部拡大縦断側面図である。 （Ａ）は本発明の第２実施形態の一部断面とした正面図、（Ｂ）は（Ａ）の（δ）部拡大図、（Ｃ）は（Ｂ）のＹ5―Ｙ5矢視断面図である。 （Ａ）は本発明の第３実施形態の一部断面とした正面図、（Ｂ）は（Ａ）の（ε）部拡大図、（Ｃ）は（Ｂ）のＹ6―Ｙ6矢視断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明は、主にポンプボディＡと、ポンプカバーＢと、アウターロータ９１と、インナーロータ９２とから構成される（図１参照）。さらに、ポンプボディＡは、ロータ室１１と、第１吸入ポート１４と、第１吐出ポート１５及びリリーフ弁２とから構成される（図２参照）。

前記ロータ室１１は、内周支持壁部１１ａ及び底面部１１ｂから構成される。ポンプボディＡには、外周にボディ側壁部１ａが形成されている。該ボディ側壁部１ａは、その先端が平坦面に形成され、適宜の間隔をおいて、ボルト孔１ｂが形成され、後述するポンプカバーＢと、ボルト等の固着具にて固着される。

アウターロータ９１及びインナーロータ９２は、トロコイド形状又は略トロコイド形状とした歯車であり、前記アウターロータ９１は、内周側に複数の内歯９１ｇ，９１ｇ，…が形成され、前記インナーロータ９２は複数の外歯９２ｇ，９２ｇ，…が形成されている。インナーロータ９２の外歯９２ｇは、アウターロータ９１の内歯９１ｇの数よりも１つ少なく、アウターロータ９１の内歯９１ｇ，９１ｇ，…とインナーロータ９２の外歯９２ｇ，９２ｇ，…とによって複数の歯間空間Ｓ，Ｓ，…が構成される。

前記ロータ室１１の底面部１１ｂには、軸孔１２が形成され、駆動軸８が挿入される（図１参照）。また、底面部１１ｂには、第１吸入ポート１４と第１吐出ポート１５とが形成されている。さらに、前記第１吸入ポート１４の終端部１４ｔと、第１吐出ポート１５の始端部１５ｆとの間には最大間仕切り部１６が形成され、第１吐出ポート１５の終端部１５ｔと第１吸入ポート１４の始端部１４ｆとの間には最小間仕切り部１７が形成されている（図２参照）。

前記第１吸入ポート１４には、第１吸入油路１４ａが連通している。該第１吸入油路１４ａは、ポンプボディＡの外部と連通し、ポンプボディＡの外部の潤滑回路からオイルを流入させる役目をなす。また、前記第１吐出ポート１５には、第１吐出油路１５ａが連通している。該第１吐出油路１５ａは、ポンプボディＡの外部の潤滑回路にオイルを送り出す役目をなす。

前記ロータ室１１の内周支持壁部１１ａは、アウターロータ９１を回転自在に抱持する部位である。内周支持壁部１１ａは、円周状の内壁面を構成するものであり、第１吸入ポート１４及び第１吐出ポート１５と交差する部分で非連続に形成されている〔図２（Ａ）参照〕。つまり、ロータ室１１の内周支持壁部１１ａは、複数の壁面領域によって構成され、これらが、アウターロータ９１の外周面９１ａを抱持する構成となっている〔図４（Ａ）参照〕。

リリーフ弁２は、前記第１吸入ポート１４と前記第１吐出ポート１５との間に設けられ、所定以上の吐出となったときに、第１吐出ポート１５側から第１吸入ポート１４側へオイルを戻すリリーフの役目をなすものである。弁ハウジング２１の内部には弁体通路２１ａが形成され、該弁体通路２１ａの長手方向の一端は、前記第１吐出油路１５ａと連通するリリーフ流路２１ｂが形成されている。そして、第１吐出油路１５ａを流れるオイルの一部がリリーフオイルとしてリリーフ流路２１ｂから弁体通路２１ａに流入する。

また、弁ハウジング２１には、リリーフ排出孔２１ｃが形成され、該リリーフ排出孔２１ｃによって、弁ハウジング２１内の弁体通路２１ａと弁ハウジング２１の外部とが連通されている。また、該リリーフ排出孔２１ｃは、後述する弁体２２によって開閉され、リリーフ排出孔２１ｃが開くことによりリリーフが行われる〔図４（Ａ）参照〕。

弁体通路２１ａ内には、弁体２２と弾性部材２３が配置され、該弾性部材２３によって弁体２２が前記リリーフ流路２１ｂを閉じるように弾性付勢される。弾性部材２３は、具体的にはコイルバネが使用される。弁ハウジング２１のリリーフ排出孔２１ｃ形成位置の周囲には、リリーフ室１８が形成されている〔図１（Ａ），図２（Ａ），図４（Ａ）等参照〕。

該リリーフ室１８は、リリーフ排出孔２１ｃと第１吸入ポート１４とを連通する空隙（スペース）である。前記リリーフ室１８は、前記リリーフ排出孔２１ｃから排出されたオイルを第１吸入ポート１４に送り込む役目をなす。

次に、本発明の第１実施形態における第１リターン油路３について説明する。まず、第１リターン油路３は、ロータ室１１の内周支持壁部１１ａの適宜の領域に形成される。第１リターン油路３の形成される位置は、前記アウターロータ９１の回転中心Ｐａを中心点とし、この中心点（回転中心Ｐａ）を挟んで前記最大間仕切り部１６の反対側となる位置、つまり点対称となる位置である〔図２（Ａ）参照〕。この位置は、その付近の領域も含まれる。また、第１リターン油路３が形成される位置は、前記リリーフ室１８と前記第１吸入油路１４ａとの間における内周支持壁部１１ａとなる。

第１リターン油路３は、内周支持壁部１１ａの適宜の領域で、且つロータ室１１の円周方向に沿って略円弧状の凹み部として形成されている（図２参照）。第１リターン油路３は、内周支持壁部１１ａの上端面から内方側の側面に亘って円周方向に直交する断面が略Ｌ字形状となるように形成されている。また、第１リターン油路３の断面略Ｌ字形状とした隅角部分は円弧状に形成されたり、直角状態に形成されている。

第１リターン油路３の深さ方向の下方側は、内周支持壁部１１ａの形状が残されており、ロータ室１１に収納配置されたアウターロータ９１の外周面９１ａを支持することになる〔図１（Ｂ），（Ｃ）図２（Ｂ）参照〕。これによって、アウターロータ９１の外周面９１ａの内周支持壁部１１ａによって支持されている部分は、アウターロータ９１の径方向への動きを抑制し、アウターロータ９１の径方向の揺動を低減でき、アウターロータ９１のロータ室１１内での衝突による打音の発生の抑制や、アウターロータ９１の損傷を低減することができる。

また、第１リターン油路３は、アウターロータ９１の外周面９１ａで、第１リターン油路３の領域を通過する部分は、該第１リターン油路３と共に略凹形状の溝を構成するものである。第１リターン油路３は、前記リリーフ室１８と前記第１吸入油路１４ａとを連通する流路であり、リリーフ室１８側から第１リターン油路３を介して第１吸入油路１４ａにリリーフオイルを戻す役目をなしている〔図２（Ａ）参照〕。

このように、第１リターン油路３を流れるリリーフオイルは、アウターロータ９１の外周面９１ａに直接接触することになり、アウターロータ９１がロータ室１１内で回転するときにオイルをアウターロータ９１の外周面９１ａと、内周支持壁部１１ａとの間に行き渡るようにすることができる〔図４（Ａ），（Ｂ）参照〕。

第１リターン油路３は、アウターロータ９１の外周面９１ａに沿って形成されることにより、従来技術のように流路をロータ室１１から離れた位置に形成したものに比較して、ポンプボディＡを小さくすることができる。また、第１リターン油路３が形成された領域では内周支持壁部１１ａと、アウターロータ９１の外周面９１ａとの接触面積を小さくできるので〔図１（Ｂ），（Ｃ）参照〕、アウターロータ９１とロータ室１１との摩擦抵抗を小さくすることができ、駆動損失を低減することができ、燃費向上につながる。

さらに、第１リターン油路３は、第１吸入ポート１４の終端部１４ｔ側と、第１吐出ポート１５の始端部１５ｆ側との間の最大間仕切り部１６の、アウターロータ９１の回転中心Ｐａを挟んで反対側（点対称）の位置にすることにより、第１リターン油路３には、リリーフ室１８から第１吸入油路１４ａへ戻るオイルが存在する（図４参照）。

第１リターン油路３を流れるオイルの圧力は、負圧となり、この負圧による力ｆ，ｆ，…によって、アウターロータ９１は最大間仕切り部１６側から第１リターン油路３側に向かって引き寄せられる〔図４（Ｂ）参照〕。アウターロータ９１が負圧による力ｆ，ｆ，…によって、引き寄せられる方向は、図４（Ａ）及び（Ｃ）に記載された矢印Ｑによって示されている。

したがって、最大間仕切り部１６上におけるアウターロータ９１の内歯と、インナーロータ９２の外歯とのチップクリアランスｔが小さくなる〔図４（Ｃ）参照〕。つまり、最大間仕切り部１６上におけるアウターロータ９１とインナーロータ９２とによる歯間空間Ｓの密封性が高くなり、吐出側から吸入側への漏れを小さくし、容積効率（理論吐出量に対して、実際に吐出された流量）を向上させることができる。

また、第１リターン油路３を流れるオイルは、ロータ室１１の内周支持壁部１１ａと、アウターロータ９１の外周面９１ａとの隙間にオイルを送り込み、潤滑油としての役目をなし、アウターロータ９１が円滑に回転することができる〔図５（Ａ）参照〕。

次に、第１リターン油路３の深さ寸法と、アウターロータ９１の厚さ方向寸法の関係について説明する。まず、ロータ室１１の深さ方向の半分の寸法をＤｂとし、第１リターン油路３の深さ方向の寸法をＤａとする〔図５（Ｂ）参照〕。図中の仮想線Ｌは、アウターロータの厚さ方向の中心線を示す。また、ロータ室１１の深さ方向と、アウターロータ９１の厚さ方向は一致する。そして、第１リターン油路３の深さ寸法Ｄａは、ロータ室１１の深さ方向の半分の寸法Ｄｂよりも小さく設定する。

つまり、

である。

これによって、第１リターン油路３が形成された領域の内周支持壁部１１ａのロータ室１１の底面部１１ｂからの高さ寸法は、ロータ室１１の深さ方向の半分の位置を超えた構成となる。したがって、第１リターン油路３の深さ方向下端位置と、アウターロータ９１の外周面９１ａとの接触点Ｐ1を中心にして、アウターロータ９１を揺動させ、ロータ室１１に対して傾斜させようとする回転力Ｍがかかったとしても、アウターロータ９１の外周面９１ａを部分的に支持する内周支持壁部１１ａの高さは、アウターロータの厚さの半分より大きいことになる。

アウターロータ９１は、外周面９１ａの軸方向の重心（アウターロータ９１の厚さの中間地点）を超えた範囲まで、内周支持壁部１１ａにより支持されている。よって、前記接触点Ｐ1に当接するアウターロータ９１に対する接触点Ｐ1からの反力Ｆ1は、アウターロ
ータ９１の厚さの中間地点を超えた箇所にかかる〔図５（Ｂ）参照〕。これによって、アウターロータ９１はロータ室１１内で傾き難い構成となり、アウターロータ９１がロータ室１１の内周支持壁部１１ａに対して斜め当たりすることを抑制でき、アウターロータ９１の損傷を低減することができる。

次に、ポンプカバーＢについて説明する。ポンプカバーＢは、前記ポンプボディＡの正面側の開口形状と左右対称となるように略同等の形状に形成されている〔図３（Ａ）参照〕。なお、図３（Ａ）は、ポンプカバーＢの正面図であり、ここでポンプカバーＢの正面とは、前記ポンプボディＡの正面開口と対向する側のことである〔図１（Ｂ）参照〕。

ポンプカバーＢには、ポンプボディＡにおける第１吸入ポート１４，第１吸入油路１４ａ，第１吐出ポート１５，第１吐出油路１５ａ，第１リターン油路３等に相当する部分が以下に示すように存在し、それぞれが対応する位置に形成されている。ポンプカバーＢは、カバー側壁部４ａが形成されており、適宜の間隔をおいて、ボルト孔４ｂが形成されている。ポンプカバーＢには、軸孔４２，吐出口４３、第２吸入ポート４４，第２吸入油路４４ａ，第２吐出ポート４５，第２吐出油路４５ａ及び第２リターン油路５が形成されている。

ポンプカバーＢの第２吸入ポート４４，第２吸入油路４４ａ，第２吐出ポート４５，第２吐出油路４５ａの形成位置は、ポンプボディＡの第１吸入ポート１４，第１吸入油路１４ａ，第１吐出ポート１５，第１吐出油路１５ａの位置と対応する位置に形成されており、ポンプカバーＢをポンプボディＡに装着した状態で、それぞれの位置が一致するようになっている。

第２リターン油路５は、ポンプカバーＢをポンプボディＡに被せた状態で、ポンプボディＡ側の第１リターン油路３と対向する位置に存在し、且つ連通する構成となっている〔図１（Ｂ），（Ｃ），図３（Ｂ）参照〕。第２リターン油路５の断面積と、第１リターン油路３の断面積を足したものが、本発明における総合的なリターン油路の断面積となる。

そして、ポンプボディＡとポンプカバーＢには、必要且つ十分なリターン油路の断面積が第１リターン油路３及び第２リターン油路５の両方の和から得られ、第１リターン油路３が前記アウターロータ９１側の外周面９１ａに沿いつつ開口するように形成されているので、第１リターン油路３及び第２リターン油路５によって、オイルポンプが大型化することなく、ポンプボディＡの径方向寸法を最小限にすると共に、多くのリリーフオイルを移送することができる。ここで、第２リターン油路５を流れるオイルの圧力は、負圧である。

また、第２リターン油路５と第２吸入ポート４４との間に支持突起部６が形成されている〔図１（Ｂ），（Ｃ），図３参照〕。具体的には、支持突起部６は、径方向内側の前記第２吸入ポート４４と、径方向外側の前記第２リターン油路５に挟まれると共に独立した膨出状に形成されている。支持突起部６は、その先端が平坦面に形成されている〔図３（Ｂ）参照〕。また、支持突起部６は、第２リターン油路５の長手方向に沿うように略円弧状に形成されている。

そして、支持突起部６は、ポンプカバーＢをポンプボディＡに被せた状態で、アウターロータ９１の直径方向先端の表側面９１ｂを部分的に摺接可能に支持する〔図１（Ｃ）参照〕。そのため、支持突起部６は、ポンプカバーＢのカバー側壁部４ａと同等位置となる面に設定される。

アウターロータ９１の径方向の表側面９１ｂは支持突起部６により支持されている構成により、アウターロータ９１は、ロータ室１１内において傾き難い構造にすることができる〔図５（Ｃ）参照〕。このように、アウターロータ９１がロータ室１１内で径方向に沿って斜めにさせようとする力Ｆ2が作用したとしても、前記支持突起部６がアウターロータ９１の表側面９１ｂを押え付ける反力Ｆ3が作用して、オイルポンプボディの内周面に斜め当たりすることを防止でき、アウターロータ９１の損傷を防ぐことができる。

本発明の第２実施形態として、第１リターン油路３が、前記ロータ室１１の内周支持壁部１１ａに形成されるものではなく、ボディ側壁部１ａの内周側に形成されたものである（図６参照）。この実施形態では、アウターロータ９１の外周面９１ａの軸方向全体に亘って、第１リターン油路３が存在することになる。

したがって、第１リターン油路３の形成領域を通過するアウターロータ９１の外周面９１ａは、内周支持壁部１１ａとの接触が無く、また、第１リターン油路３は、大きな容積の流路とすることができ、多くのリリーフオイルをリリーフ室１８から第１吸入油路１４ａへ送り出すことができる。また、ポンプカバーＢには、前記ポンプボディＡ側に形成されたリリーフ室１８と対応する位置で且つ略同等形状とした深さの浅いリリーフ室１８が形成されることもある〔図３（Ａ）参照〕。

次に本発明の第３実施形態における第１リターン油路３を説明する。第３実施形態における第１リターン油路３は、実質的に、前述した第１実施形態の下位概念に準ずる実施形態である。前述した第１実施形態における第１リターン油路３は、内周支持壁部１１ａに凹溝状として形成されると共に、アウターロータ９１側の外周面９１ａに沿って開口される構成である。これに対して、第３実施形態における第１リターン油路３は、空隙部３１と深溝部３２の二つの部分から構成されている。そして、空隙部３１及び深溝部３２は、共に前記リリーフ室１８と前記吸入油路１４ａとの間に亘って両者が連通されるように形成されたものである。

空隙部３１は、前記内周支持壁部１１ａの上方部分が、該内周支持壁部１１ａの周方向に沿って切除されるようにして形成された空隙である〔図７（Ｃ）参照〕。換言すると、内周支持壁部１１ａにおける第１リターン油路３が形成される領域では、内周支持壁部１１ａの上端が、その他の内周支持壁部１１ａの上端よりも低く形成されたものである。また、空隙部３１が形成された部分の内周支持壁部１１ａの頂部は平坦面であり、その高さは同一である。そして、内周支持壁部１１ａの上方に形成された空隙部３１は、アウターロータ９１側の外周面９１ａに沿って開口される構成となる〔図７（Ｃ）参照〕。

深溝部３２は、前記内周支持壁部１１ａの径方向外方側で且つ該内周支持壁部１１ａに近接するように形成されている〔図７（Ｂ），（Ｃ）参照〕。そして、深溝部３２は、内周支持壁部１１ａと同様に、円弧状に形成された流路である。深溝部３２は、前述したように、前記リリーフ室１８から前記第１吸入油路１４ａとの間に連通するように形成されており、深溝部３２の上方部分は、前記空隙部３１と連通する構造となる〔図７（Ｃ）参照〕。

また、深溝部３２は、断面長方形状であり、その底部はロータ室１１の底面の位置よりも深く形成されたり、浅く形成されたり、或いは同等に形成される。深溝部３２は内周支持壁部１１ａに極めて近接した位置にあることが好ましい。このような深溝部３２と空隙部３１とからなる第１リターン油路３における前記内周支持壁部１１ａの周方向に直交する断面形状は、略逆Ｌ字形状となる〔図７（Ｃ）参照〕。

そして、内周支持壁部１１ａと深溝部３２との間には、立上り状の壁板状部が形成される構成となる。このように、第３実施形態では、第１リターン油路３を構成する空隙部３１が内周支持壁部１１ａに周方向に沿って形成され、第１リターン油路３は、空隙部３１によって、前記アウターロータ９１の外周面９１ａに沿って開口されている〔図７（Ａ），（Ｂ）参照〕。

第３実施形態では、第１リターン油路３を、空隙部３１と共に深溝部３２によって、多量のリリーフオイルをリリーフ室１８から第１吸入油路１４ａへ戻すことでき、リリーフ動作を極めて良好にできる。さらに、空隙部３１は、該空隙部３１の下方に位置する内周支持壁部１１ａとアウターロータ９１の外周面９１ａとの間にリターンオイルの一部を浸透させることができ、アウターロータ９１の回転を極めて円滑にすることができる。

第３実施形態における第１リターン油路３が形成される位置は、第１乃至第４実施形態と同様に、前記アウターロータ９１の回転中心Ｐａを中心点とし、この中心点（回転中心Ｐａ）を挟んで前記最大間仕切り部１６の反対側となる位置、つまり点対称となる位置或いはその付近であることが好ましい。

Ａ…ポンプボディ、１１…ロータ室、１１ａ…内周支持壁部、１４…第１吸入ポート、
１４ａ…第１吸入油路、１５…第１吐出ポート、１５ａ…第１吐出油路、
１８…リリーフ室、２…リリーフ弁、３…第１リターン油路、３１…空隙部、
３２…深溝部、Ｂ…ポンプカバー、４４…第２吸入ポート、４５…第２吐出ポート、
５…第２リターン油路、９１…アウターロータ、９１ａ…外周面、９１ｂ…表側面、
９２…インナーロータ。

Claims (7)

1. 内周支持壁部と底面部を有するロータ室と、該ロータ室に形成された第１吸入ポートと第１吐出ポートと、前記第１吸入ポートと連通する吸入油路と、前記第１吐出ポートと連通する吐出油路と、該吐出油路から前記吸入油路に向かってオイルをリリーフするリリーフ弁と、該リリーフ弁のリリーフ排出側に形成されたリリーフ室と、該リリーフ室から前記吸入油路との間に形成される第１リターン油路とからなるポンプボディと、第２吸入ポートと第２吐出ポートと、前記第１リターン油路と対向且つ連通する第２リターン油路を有するポンプカバーと、前記ロータ室の内周支持壁部に支持されるアウターロータと、該アウターロータの内周側に配置されるインナーロータとからなり、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部に凹溝状として形成されると共に、前記アウターロータ側の外周面に沿って開口され、前記ポンプカバーの前記第２リターン油路の形成箇所付近には前記アウターロータのポンプカバー側の面を支持する支持突起部が形成されてなることを特徴とするオイルポンプ。
2. 請求項１において、前記第１リターン油路及び前記第２リターン油路は、前記吸入ポートの終端部側と前記吐出ポートの始端部側との間に位置する最大間仕切部に対して前記ロータ室の中心位置を点対称とする位置及びその付近に形成されてなることを特徴とするオイルポンプ。
3. 請求項１又は２において、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部の深さ方向の上端箇所に開口形成されてなることを特徴とするオイルポンプ。
4. 請求項３において、前記第１リターン油路の深さ寸法は、前記ロータ室の深さ方向の半分の寸法よりも小なることを特徴とするオイルポンプ。
5. 内周支持壁部と底面部を有するロータ室と、該ロータ室に形成された第１吸入ポートと第１吐出ポートと、前記第１吸入ポートと連通する吸入油路と、前記第１吐出ポートと連通する吐出油路と、該吐出油路から前記吸入油路に向かってオイルをリリーフするリリーフ弁と、該リリーフ弁のリリーフ排出側に形成されたリリーフ室と、該リリーフ室から前記吸入油路との間に形成される第１リターン油路とからなるポンプボディと、第２吸入ポートと第２吐出ポートと、前記第１リターン油路と対向且つ連通する第２リターン油路を有するポンプカバーと、前記ロータ室の内周支持壁部に支持されるアウターロータと、該アウターロータの内周側に配置されるインナーロータとからなり、前記第１リターン油路は、前記リリーフ室と前記吸入油路との間に位置するボディ側壁部と前記アウターロータの外周面との間に形成された、軸方向の深さ寸法が前記ロータ室の深さ寸法と同一な空隙部とし、前記ポンプカバーの前記第２リターン油路の形成箇所付近には前記アウターロータのポンプカバー側の面を支持する支持突起部が形成されてなることを特徴とするオイルポンプ。
6. 請求項１，２，３，４又は５のいずれか１項の記載において、前記支持突起部は径方向内側の前記第２吸入ポートと径方向外側の前記第２リターン油路に挟まれると共に独立した膨出状として形成されてなることを特徴とするオイルポンプ。
7. 請求項１，２，３又は４の何れか１項の記載において、前記第１リターン油路は、前記内周支持壁部の上方部分に形成された空隙部と、前記内周支持壁部の径方向外方側で且つ該内周支持壁部に近接すると共に前記リリーフ室から前記吸入油路との間を連通するように形成された深溝部とからなり、該深溝部は前記空隙部と連通してなることを特徴とするオイルポンプ。

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