JP6421642B2 - Temper rolling method - Google Patents
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Description
本発明は、調質圧延方法に関する。 The present invention relates to a temper rolling method.
焼きなまされた冷延金属板の硬度を調整したり、降伏点伸びに起因するストレッチャーストレインの発生を防止したりするために、かかる冷延金属板に対して調質圧延と呼ばれる更なる冷間圧延が施されることがある。かかる調質圧延では、水分を含んだエマルション圧延油を用いながら、金属板に対して圧延処理が施される。 In order to adjust the hardness of the annealed cold-rolled metal sheet and to prevent the occurrence of stretcher strain due to the elongation at yield point, this cold-rolled metal sheet is further called temper rolling. Cold rolling may be performed. In such temper rolling, the metal sheet is subjected to a rolling process while using emulsion rolling oil containing moisture.
ここで、調質圧延による加工率が高い場合には、圧延に伴う加工発熱及び摩擦発熱によって圧延油中に含まれる水分を除去することができるため、圧延油に含まれる水分に起因して金属材に錆が発生することは無かった。 Here, when the processing rate by temper rolling is high, moisture contained in the rolling oil can be removed by processing heat generation and frictional heat generation accompanying the rolling, so that the metal caused by the moisture contained in the rolling oil There was no rust on the material.
一方、例えば容器用鋼板のように板厚が薄い金属板を調質圧延する場合には、抜熱や温度低下が大きく、また、調質圧延による加工率が低い場合には、加工発熱及び摩擦発熱が十分ではないため、圧延油中の水分を除去するために必要な発熱を確保することが困難となる。その結果、エマルション圧延油中に含まれる水分が圧延後の金属板の表面に残存し、錆の起点となってしまう。従って、発熱が十分ではない可能性のある板厚の薄い金属板を調質圧延する場合や、調質圧延による加工率が低い場合には、金属板表面の残存水分に起因する錆の発生を抑制するために、各種の工夫が実施される。 On the other hand, when temper rolling a thin metal plate such as a steel plate for containers, if heat removal and temperature drop are large, and if the processing rate by temper rolling is low, processing heat generation and friction Since the heat generation is not sufficient, it becomes difficult to ensure the heat generation necessary for removing the water in the rolling oil. As a result, moisture contained in the emulsion rolling oil remains on the surface of the metal plate after rolling, and becomes a starting point of rust. Therefore, when temper rolling a thin metal plate that may not generate enough heat, or when the processing rate by temper rolling is low, generation of rust due to residual moisture on the surface of the metal plate. In order to suppress, various devices are implemented.
例えば、下記の特許文献１には、連続ラインにおける調質圧延設備の前段に低温均熱帯を設けて、調質圧延設備に送入される板材の温度を２５〜３８℃に制御する技術が開示されている。また、下記の特許文献２には、調質圧延設備の後段に、乾燥装置と、防錆塗油を施す塗油装置と、を設ける技術が開示されている。 For example, the following Patent Document 1 discloses a technique for providing a low temperature soaking zone before the temper rolling equipment in a continuous line and controlling the temperature of the plate material fed to the temper rolling equipment to 25 to 38 ° C. Has been. Moreover, the following patent document 2 discloses a technique in which a drying device and an oil coating device that applies rust-preventive oil are provided after the temper rolling facility.
しかしながら、上記特許文献１に開示されている技術では、圧延後に乾燥・塗油工程を追加しなくてはならず、増工程や新たな設備設置に伴うコストの増加が発生してしまう。また、上記特許文献２に開示されている板温の制御技術は、低温均熱帯を設置可能な連続ラインのみに適用可能な技術である。 However, in the technique disclosed in Patent Document 1, a drying / oiling process must be added after rolling, which causes an increase in cost due to an additional process and installation of new equipment. Further, the plate temperature control technique disclosed in Patent Document 2 is a technique applicable only to a continuous line in which a low temperature soaking zone can be installed.
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、処理対象とする金属材の板厚が薄い場合や、加工率が低い場合であっても、より簡便に調質圧延後の錆発生を防止することが可能な調質圧延方法を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and the object of the present invention is when the plate thickness of the metal material to be processed is thin or when the processing rate is low, It is providing the temper rolling method which can prevent the rust generation | occurrence | production after temper rolling more simply.
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討を行った結果、調質圧延における圧延条件等に基づく調質圧延処理を特徴付ける調質圧延パラメータを創出するとともに、かかる調質圧延パラメータを所定の値以上とすることで調質圧延後の錆発生を防止できることに想到した。
本発明は、上記知見に基づくものであり、その要旨は、以下の通りである。
As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the inventor creates a temper rolling parameter that characterizes a temper rolling process based on rolling conditions in temper rolling, and sets the temper rolling parameter to a predetermined value. It has been conceived that the occurrence of rust after temper rolling can be prevented by setting it to a value equal to or greater than.
The present invention is based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
（１）圧延機と、エマルション圧延油と、を用いて金属板を調質圧延する際に、前記エマルション圧延油の濃度を制御しつつ、当該エマルション圧延油の濃度に応じて所定の添加剤を前記エマルション圧延油に対して含有させることで前記エマルション圧延油のエマルション平均粒径を制御して、以下の式１で表される調質圧延パラメータＡを１５００以上とする、調質圧延方法。
（２）前記エマルション圧延油に添加される前記添加剤の濃度は、０〜０．５質量％である、（１）に記載の調質圧延方法。
（３）前記エマルション圧延油は、天然油脂又は人工油脂である、（１）又は（２）に記載の調質圧延方法。
（４）前記添加剤は、脂肪酸アミン系防錆添加剤である、（１）〜（３）の何れか１つに記載の調質圧延方法。
(1) When temper rolling a metal plate using a rolling mill and emulsion rolling oil, a predetermined additive is added according to the concentration of the emulsion rolling oil while controlling the concentration of the emulsion rolling oil. A temper rolling method in which the emulsion average particle diameter of the emulsion rolling oil is controlled by being contained in the emulsion rolling oil, and the temper rolling parameter A represented by the following formula 1 is set to 1500 or more.
(2) The temper rolling method according to (1), wherein the concentration of the additive added to the emulsion rolling oil is 0 to 0.5% by mass.
(3) The temper rolling method according to (1) or (2), wherein the emulsion rolling oil is natural fat or artificial fat.
(4) The temper rolling method according to any one of (1) to (3), wherein the additive is a fatty acid amine-based rust preventive additive.
Ａ＝［（金属板の板厚）１．５×（圧下率）０．５×（圧延速度）１．５］÷
［（圧延油粒径）０．３×（圧延油濃度）０．１］ ・・・（式１）
ここで、上記式１において、圧延油粒径は、エマルション圧延油のエマルション平均粒径であり、圧延油濃度は、質量を基準とする濃度であり、
金属板の板厚：０．１〜０．６［ｍｍ］
圧下率：０．０６〜０．４０［−］
圧延速度：８００ｍｐｍ以上
圧延油濃度：０．０１２〜０．０２０［−］
圧延油粒径：４〜１０［μｍ］
の範囲から選択され、上記単位で表された各値が上記式１に代入される。
A = [(thickness of the metal plate) 1.5 × (reduction ratio) 0.5 × (rolling speed) 1.5 ] ÷
[(Rolling oil particle size) 0.3 × (Rolling oil concentration) 0.1 ] (Formula 1)
Here, in the above formula 1, the rolling oil particle size is the emulsion average particle size of the emulsion rolling oil, and the rolling oil concentration is a concentration based on mass,
Metal plate thickness: 0.1-0.6 [mm]
Reduction ratio: 0.06-0.40 [-]
Rolling speed: 800 mpm or more Rolling oil concentration: 0.012-0.020 [-]
Rolling oil particle size: 4 to 10 [μm]
Each value selected from the above range and expressed in the above unit is substituted into the above equation 1.
以上説明したように本発明によれば、調質圧延パラメータを所定の値以上として調質圧延を行うことで、処理対象とする金属材の板厚が薄い場合や、加工率が低い場合であっても、より簡便に調質圧延後の錆発生を防止することが可能である。 As described above, according to the present invention, by performing temper rolling with the temper rolling parameter set to a predetermined value or more, the metal material to be processed has a thin plate thickness or a low processing rate. However, it is possible to more easily prevent the occurrence of rust after temper rolling.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function structure, duplication description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.
（本発明者が得た知見について）
本発明者は、調質圧延後に錆を発生させないためには、調質圧延後に金属板上に水分が残存していなければ良いと考え、調質圧延中に金属板上から水分を除去するための方法について鋭意検討を行った。本発明者は、一般的な調質圧延に用いられる圧延条件を検討した結果、金属板の温度が４５℃以上となれば、錆が発生しない調質圧延方法が実現されることに想到した。
(About the knowledge obtained by the present inventor)
In order to prevent rust from being generated after temper rolling, the present inventor considers that moisture does not remain on the metal plate after temper rolling, and removes moisture from the metal plate during temper rolling. The method of this was studied earnestly. As a result of examining the rolling conditions used in general temper rolling, the present inventor has come to the realization that a temper rolling method in which rust does not occur is realized when the temperature of the metal plate is 45 ° C. or higher.
調質圧延において金属板の温度の上昇に寄与すると考えられる要因としては、圧延という加工処理に伴う加工発熱と、金属板が圧延機中を通過することに伴う摩擦発熱の２つがある。加工発熱に関連する圧延条件としては、調質圧延における圧下率が考えられ、摩擦発熱に関連する圧延条件としては、調質圧延に用いられるエマルション圧延油（以下、単に「圧延油」ともいう。）の濃度やエマルション平均粒径が考えられる。また、加工発熱及び摩擦発熱の双方に関連する圧延条件としては、金属板の板厚や、調質圧延の圧延速度が考えられる。 There are two factors that are considered to contribute to the rise in the temperature of the metal plate in the temper rolling, namely, the processing heat generation accompanying the processing process called rolling, and the frictional heat generation accompanying the metal plate passing through the rolling mill. As rolling conditions related to heat generation by processing, the rolling reduction in temper rolling can be considered, and as rolling conditions related to frictional heat generation, emulsion rolling oil used for temper rolling (hereinafter also simply referred to as “rolling oil”). ) And average emulsion particle size. Further, as the rolling conditions related to both processing heat generation and friction heat generation, the thickness of the metal plate and the rolling speed of the temper rolling can be considered.
そこで、本発明者は、金属板の温度と、上記のような各種の圧延条件との相関関係について、過去の調質圧延の操業データを利用して検証を行った。 Then, this inventor verified about the correlation with the temperature of a metal plate, and various rolling conditions as mentioned above using the operation data of the past temper rolling.
まず、本発明者は、金属板の温度と、上記のような各種の圧延条件の一つと、を取り上げ、着目した２つの圧延条件を座標軸とする特徴量平面に過去の操業条件をプロットすることで、その相関関係を検討した。その結果、金属板の板厚及び圧下率については、金属板の温度と正の相関が認められたものの、他の圧延条件については、過去の操業条件は特徴量平面内で分散した状態でプロットされ、金属板の温度と正の相関を示さなかった。 First, the present inventor takes up the temperature of the metal plate and one of the various rolling conditions as described above, and plots the past operating conditions on the feature plane having the two rolling conditions as the coordinate axes. Then, the correlation was examined. As a result, the plate thickness and rolling reduction of the metal plate were positively correlated with the temperature of the metal plate, but for other rolling conditions, the past operating conditions were plotted in a distributed state in the feature plane. And did not show a positive correlation with the temperature of the metal plate.
そこで、本発明者は、金属板の温度と上記のような各種の圧延条件とからなる多次元の特徴量空間に着目し、過去の操業データを利用した重回帰分析を行った。すると、圧下率、金属板の板厚及び圧延速度を分子とし、圧延油の濃度及びエマルション圧延油のエマルション平均粒径を分母として規定されるパラメータが、金属板の温度と正の相関を示すことを見出した。 Therefore, the present inventor paid attention to a multidimensional feature amount space composed of the temperature of the metal plate and the various rolling conditions as described above, and performed a multiple regression analysis using past operation data. Then, the parameters specified by using the rolling reduction, the thickness of the metal plate and the rolling speed as the numerator, and the concentration of the rolling oil and the emulsion average particle size of the emulsion rolling oil as a denominator have a positive correlation with the temperature of the metal plate. I found.
本発明者は、かかるパラメータを用いて更なる検討を行った結果、得られたパラメータの値が所定の値以上となるように圧延条件を制御することで、調質圧延における金属板の温度を、４５℃以上とすることができることに想到したのである。以下では、上記の調質圧延に関するパラメータ（換言すれば、調質圧延における発熱量に関係するパラメータ）と、かかるパラメータに着目しながら実施される調質圧延方法について、詳細に説明する。 As a result of further studies using such parameters, the present inventor has controlled the rolling conditions so that the obtained parameter values are equal to or higher than a predetermined value, thereby reducing the temperature of the metal sheet in the temper rolling. It was conceived that the temperature could be 45 ° C. or higher. Hereinafter, the parameters related to the temper rolling (in other words, parameters related to the amount of heat generated in the temper rolling) and the temper rolling method performed while paying attention to such parameters will be described in detail.
（実施形態）
＜調質圧延設備の一例について＞
以下では、本発明の実施形態に係る調質圧延方法を説明するに先立ち、まず、本実施形態に係る調質圧延方法で用いられる調質圧延設備の一例について、図１を参照しながら簡単に説明する。図１は、本実施形態に係る調質圧延処理で用いられる調質圧延設備を模式的に示した説明図である。
(Embodiment)
<Example of temper rolling equipment>
Hereinafter, prior to describing the temper rolling method according to the embodiment of the present invention, first, an example of the temper rolling equipment used in the temper rolling method according to the present embodiment will be briefly described with reference to FIG. explain. FIG. 1 is an explanatory view schematically showing temper rolling equipment used in the temper rolling process according to the present embodiment.
以下で説明する本実施形態に係る調質圧延方法は、１基又は複数基の圧延スタンドから構成される、一般的な湿式調質圧延機１を用いて実施することが可能である。図１では、このような湿式調質圧延機１の一例として、２基の圧延スタンド１０ａ，１０ｂから構成される連続湿式調質圧延機を示している。
The temper rolling method according to the present embodiment described below can be carried out using a general wet temper rolling mill 1 composed of one or a plurality of rolling stands. FIG. 1 shows a continuous wet temper rolling mill composed of two
なお、図１に示した湿式調質圧延機１の前段には、ペイオフリールと入側ブライドルロールとが配置されており（図示せず。）、熱処理されて上降伏点及び下降伏点のある金属ストリップ（例えば、鋼板等）が、湿式調質圧延機１に供給される。また、かかる湿式調質圧延機１の後段には、テンションリールと出側ブライドルロールとが配置されており（図示せず。）、湿式調質圧延機１で圧延された金属ストリップがコイル状に巻き取られる。 In addition, a pay-off reel and an entry bridle roll (not shown) are arranged in the previous stage of the wet temper rolling mill 1 shown in FIG. 1, and are heat-treated and have an upper yield point and a lower yield point. A metal strip (for example, a steel plate or the like) is supplied to the wet temper rolling mill 1. Further, a tension reel and an exit side bridle roll are arranged at the subsequent stage of the wet temper rolling mill 1 (not shown), and the metal strip rolled by the wet temper rolling mill 1 is coiled. It is wound up.
図１に模式的に示したように、湿式調質圧延機１は、２基の圧延スタンド１０ａ，１０ｂから構成されており、圧延スタンド１０ａ，１０ｂ（以下、これらをまとめて「圧延スタンド１０」ともいう。）は、いずれも４重圧延機である。これらの圧延スタンド１０は、ワークロール１１ａ，１２ａ，１１ｂ，１２ｂ、及び、バックアップロール１３ａ，１４ａ，１３ｂ，１４ｂから構成されている。ワークロール１１ａ，１２ａ，１１ｂ，１２ｂには、スピンドル（図示せず。）が連結されており、電動機（図示せず。）によって駆動される。また、電動機にはＰＬＧが取り付けられており（図示せず。）、ＰＬＧが回転速度を検出し、ギア比とワークロール径とを考慮して、ワークロールの周速度が検出される。
As schematically shown in FIG. 1, the wet temper rolling mill 1 is composed of two rolling stands 10 a and 10 b, and the rolling stands 10 a and 10 b (hereinafter collectively referred to as “rolling stand 10”). Are also quadruple rolling mills. These rolling stands 10 are composed of work rolls 11a, 12a, 11b, 12b and
また、形状制御手段として、上下ワークロールチョック（図示せず。）を支点として上下ワークロール１１ａ，１２ａ，１１ｂ，１２ｂの鉛直方向の撓みを制御するためのインクリースと、ディクリースベンダー力を付与することが可能なワークロールベンダーと、が設けられる。 Further, as a shape control means, an increment for controlling the vertical deflection of the upper and lower work rolls 11a, 12a, 11b, and 12b with a vertical work roll chock (not shown) as a fulcrum and a decrease bender force are applied. A work roll vendor capable of
上バックアップロールチョック（図示せず。）の上部には、圧延荷重検出装置（図示せず。）が配置され、ワークサイド及びドライブサイドの荷重が検出される。また、圧延荷重検出装置の上部には電動圧下装置（図示せず。）が配置され、金属ストリップ（例えば、鋼板）Ｓを圧延する際のパスライン調整が行われる。さらに、下バックアップロールチョック（図示せず。）の下部には、圧延力を付与するための油圧圧下装置（図示せず。）が配置される。 A rolling load detection device (not shown) is disposed above the upper backup roll chock (not shown), and the work side and drive side loads are detected. In addition, an electric reduction device (not shown) is disposed above the rolling load detection device, and a pass line is adjusted when the metal strip (for example, steel plate) S is rolled. Furthermore, a hydraulic reduction device (not shown) for applying a rolling force is disposed below the lower backup roll chock (not shown).
また、湿式調質圧延機１の入側にテンションメータロール１４が、湿式調質圧延機１の中間にテンションメータロール１５が、湿式調質圧延機１の出側にテンションメータロール１６がそれぞれ配置され、張力が検出される。湿式調質圧延機１の第１スタンド１０ａの入側及び出側、並びに、第２圧延スタンド１０ｂの入側には、噴射ノズル等から構成された潤滑油供給装置２０がそれぞれ配置され、調質圧延潤滑油（エマルション潤滑油）が圧延部位に供給される。これら潤滑油供給装置２０には、圧延油供給ラインを介して、圧延油タンク３０からエマルション圧延油が供給され、圧延スタンド１０ａ，１０ｂに供給されたエマルション圧延油は、再度同じ圧延油タンク３０へと戻され、リサーキュレーション潤滑が行われている。
Further, a tension meter roll 14 is disposed on the inlet side of the wet temper rolling mill 1, a
なお、図１において、圧延機が４重圧延機である場合を示したが、本実施形態に係る調質圧延方法に用いられる圧延機は、２重圧延機や６重圧延機、又は、対称及び非対称なクラスター型圧延機であってもよい。 In addition, in FIG. 1, although the case where a rolling mill was a quadruple rolling mill was shown, the rolling mill used for the temper rolling method concerning this embodiment is a double rolling mill, a 6-fold rolling mill, or symmetrical. And an asymmetric cluster rolling mill.
以上、図１を参照しながら、本実施形態に係る調質圧延方法で用いられる調質圧延設備の一例について、簡単に説明した。 The example of the temper rolling equipment used in the temper rolling method according to the present embodiment has been briefly described above with reference to FIG.
＜調質圧延パラメータについて＞
次に、本発明者が見出した調質圧延パラメータについて、詳細に説明する。
本実施形態に係る調質圧延パラメータは、先だって説明したように、調質圧延における加工発熱及び摩擦発熱の発熱量に関係するパラメータであり、かかるパラメータの値が大きいほど、該当する圧延条件で実施される調質圧延において加工発熱及び摩擦発熱の発熱量が大きいことを示唆するものである。この調質圧延パラメータＡは、以下の式１で表される。
<Regarding temper rolling parameters>
Next, the temper rolling parameters found by the inventors will be described in detail.
The temper rolling parameter according to the present embodiment is a parameter related to the calorific value of processing heat generation and frictional heat generation in temper rolling as described above, and the larger the value of the parameter, the more the rolling condition is performed. This suggests that the calorific value of processing heat generation and friction heat generation is large in temper rolling. This temper rolling parameter A is expressed by the following formula 1.
Ａ＝［（金属板の板厚）１．５×（圧下率）０．５×（圧延速度）１．５］÷
［（圧延油粒径）０．３×（圧延油濃度）０．１］ ・・・（式１）
A = [(thickness of the metal plate) 1.5 × (reduction ratio) 0.5 × (rolling speed) 1.5 ] ÷
[(Rolling oil particle size) 0.3 × (Rolling oil concentration) 0.1 ] (Formula 1)
ここで、上記式１において、
金属板の板厚：０．１〜０．６［ｍｍ］
圧下率：０．０６〜０．４０［−］
圧延速度：８００ｍｐｍ以上
圧延油濃度：０．００３〜０．０２５［−］
圧延油粒径：２〜１０［μｍ］
の範囲から選択され、上記単位で表された各値が上記式１に代入される。
Here, in Equation 1 above,
Metal plate thickness: 0.1-0.6 [mm]
Reduction ratio: 0.06-0.40 [-]
Rolling speed: 800 mpm or more Rolling oil concentration: 0.003-0.025 [-]
Rolling oil particle size: 2 to 10 [μm]
Each value selected from the above range and expressed in the above unit is substituted into the above equation 1.
ここで、調質圧延における金属板の温度と、様々な圧延条件とは、以下のような相関関係にある。
○圧延速度：速いほどコイル捲き取りまでの時間が短くなり、抜熱時間が少ないことから板温低下が小さいため、正の相関となる。
○板厚：薄いほど抜熱が大きく温度低下が大きいため正の相関となる。ここで、板厚×速度＝マスフロー一定である。
○圧下率：高いほど加工発熱が大きくなるため、正の相関となる。
従って、これら３つの圧延条件は、上記式１で表される調質圧延パラメータＡにおいて、分子に位置する圧延条件となる。
Here, the temperature of the metal plate in the temper rolling and various rolling conditions have the following correlation.
○ Rolling speed: The higher the speed, the shorter the time until coiling and the shorter the heat removal time.
○ Plate thickness: The thinner the film, the greater the heat removal and the greater the temperature drop. Here, plate thickness × speed = mass flow is constant.
○ Rolling ratio: The higher the heat generation, the greater the heat generated by processing.
Therefore, these three rolling conditions are the rolling conditions located in the numerator in the temper rolling parameter A represented by the above formula 1.
○圧延油濃度：高くなるほど摩擦係数は下がるため、負の相関となる。
○圧延油エマルション粒径：大きいほど摩擦係数は下がるため、負の相関となる。
また、圧延油の濃度や圧延油のエマルション平均粒径は、調質圧延における摩擦力に影響する圧延条件である。従って、これら２つの圧延条件は、上記式１で表される調質圧延パラメータＡにおいて、分母に位置する圧延条件となる。
○ Rolling oil concentration: The higher the friction coefficient, the lower the coefficient of friction.
○ Rolled oil emulsion particle size: The larger the friction coefficient, the more negative the correlation.
Moreover, the density | concentration of rolling oil and the emulsion average particle diameter of rolling oil are rolling conditions which influence the frictional force in temper rolling. Therefore, these two rolling conditions are the rolling conditions located in the denominator in the temper rolling parameter A represented by the above formula 1.
また、上記式１における各圧延条件のべき数は、冷間圧延鋼板に関する過去の操業データに基づく重回帰分析によって得られた値である。 Further, the power of each rolling condition in the above formula 1 is a value obtained by a multiple regression analysis based on past operation data related to a cold rolled steel sheet.
冷間圧延鋼板に関する過去の操業データにおける、上記調質圧延パラメータＡと、金属板の温度と、の関係を示したグラフ図を、図２に示した。先だって説明したように、金属板の温度が４５℃以上となることで、調質圧延時において圧延加工部位は高温となり、かかる圧延加工部位に存在する水は蒸発するため、金属板上に残存する水分を除去することが可能となる。図２から明らかなように、式１で表される調質圧延パラメータＡの値が１５００以上となることで、金属板の温度は４５℃以上となり、かつ、調質圧延パラメータＡと金属板の温度とが正の相関を有するようになる。また、かかる調質圧延パラメータＡの値は、１７５０以上であることが好ましく、２０００以上であることが更に好ましい。 FIG. 2 shows a graph showing the relationship between the temper rolling parameter A and the temperature of the metal plate in the past operation data related to the cold rolled steel plate. As explained earlier, when the temperature of the metal plate is 45 ° C. or higher, the rolled portion becomes high temperature during temper rolling, and the water present in the rolled portion evaporates and remains on the metal plate. It becomes possible to remove moisture. As apparent from FIG. 2, when the value of the temper rolling parameter A represented by Equation 1 is 1500 or more, the temperature of the metal plate is 45 ° C. or more, and the temper rolling parameter A and the metal plate The temperature has a positive correlation. Further, the value of the temper rolling parameter A is preferably 1750 or more, and more preferably 2000 or more.
上記式１で表される調質圧延パラメータＡにおいて、金属板の板厚は、調質圧延によって製造される製品に求められる物性値によって決まる値であり、圧下率は、かかる製品を製造するために決まる値である。また、圧延速度は、圧下率と、調質圧延に用いる圧延機のモータ容量で決まる値である。従って、上記式１で表される調質圧延パラメータＡにおいて、調質圧延時に制御可能な圧延条件は、圧延油の濃度及びエマルション平均粒径となる。そこで、本実施形態に係る調質圧延方法を実施する際には、圧延油に添加する水の量を制御することで圧延油の濃度を調整しつつ、圧延油に所定の添加剤を添加することで圧延油全体としてのエマルション平均粒径を調整して、上記調質圧延パラメータＡの値が１５００以上となるようにする。 In the temper rolling parameter A represented by the above formula 1, the thickness of the metal plate is a value determined by the physical property value required for the product manufactured by temper rolling, and the reduction ratio is for manufacturing such a product. It is a value determined by. The rolling speed is a value determined by the rolling reduction and the motor capacity of a rolling mill used for temper rolling. Therefore, in the temper rolling parameter A represented by the above formula 1, the rolling conditions that can be controlled during the temper rolling are the concentration of the rolling oil and the average emulsion particle size. Therefore, when carrying out the temper rolling method according to the present embodiment, a predetermined additive is added to the rolling oil while adjusting the concentration of the rolling oil by controlling the amount of water added to the rolling oil. By adjusting the emulsion average particle diameter as the whole rolling oil, the value of the temper rolling parameter A is set to 1500 or more.
なお、圧延油の濃度やエマルション平均粒径を調整するための水や添加剤は、図１に示したような湿式調質圧延機で処理すべき金属板の種類が１種類である場合には、好適な調質圧延パラメータＡの値が実現される所定の値を予め決定し、図１に示したような圧延油タンク３０に決定した量を予め添加しておけばよい。
In addition, the water and additive for adjusting the density | concentration of a rolling oil and an emulsion average particle diameter are when the kind of metal plate which should be processed with a wet temper rolling mill as shown in FIG. 1 is one kind. A predetermined value that realizes a suitable temper rolling parameter A value is determined in advance, and the determined amount may be added in advance to the rolling
また、処理すべき金属板の種類が複数存在する場合には、圧延油タンク３０に水や添加剤を供給するための供給ラインに対し、操業管理用のコンピュータ等で制御可能なバルブを設置しておき、処理すべき金属板が変わる毎に所望の添加剤及び水が圧延油タンク３０に供給されるようにバルブ制御を行えばよい。
In addition, when there are a plurality of types of metal plates to be processed, a valve that can be controlled by an operation management computer or the like is installed in the supply line for supplying water and additives to the rolling
なお、上記のような圧延油への添加剤や水の添加は、人為的に行っても良いことは言うまでもない。 Needless to say, the additive and water may be added artificially to the rolling oil as described above.
続いて、上記式１で表される調質圧延パラメータＡにおける各圧延条件の数値範囲について、詳細に説明する。 Next, the numerical range of each rolling condition in the temper rolling parameter A represented by the above formula 1 will be described in detail.
［金属板の板厚］
本実施形態に係る調質圧延方法において、金属板の板厚は、０．１〜０．６ｍｍとする。金属板の板厚が０．１ｍｍ未満である場合には、金属板の厚みが薄くなりすぎ、調質圧延に際して、加工発熱及び摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができない。また、金属板の板厚が０．６ｍｍ超過である場合には、抜熱が小さくなるため、好ましくない。金属板の板厚を０．１〜０．６ｍｍとすることで、調質圧延に際して、加工発熱及び摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができ、調質圧延後の錆発生を防止することが可能となる。
[Metal plate thickness]
In the temper rolling method according to the present embodiment, the metal plate has a thickness of 0.1 to 0.6 mm. When the thickness of the metal plate is less than 0.1 mm, the thickness of the metal plate becomes too thin, and a sufficient heat generation amount due to processing heat generation and friction heat generation cannot be obtained during temper rolling. Moreover, when the plate | board thickness of a metal plate exceeds 0.6 mm, since heat removal becomes small, it is unpreferable. By setting the thickness of the metal plate to 0.1 to 0.6 mm, a sufficient amount of heat generated due to processing heat generation and frictional heat generation can be obtained during temper rolling, and rust generation after temper rolling is prevented. It becomes possible.
［圧下率］
本実施形態に係る調質圧延方法において、圧下率は、６〜４０％とする。圧下率が６％未満である場合には、調質圧延に際して、圧延不安定領域であり圧延ができない。また、圧下率が４０％超過である場合には、形状確保が困難であるため、好ましくない。圧下率を６〜４０％とすることで、調質圧延に際して、加工発熱及び摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができ、調質圧延後の錆発生を防止することが可能となる。
[Rolling ratio]
In the temper rolling method according to this embodiment, the rolling reduction is 6 to 40%. When the rolling reduction is less than 6%, the temper rolling is a rolling unstable region and cannot be rolled. In addition, when the rolling reduction exceeds 40%, it is difficult to secure the shape, which is not preferable. By setting the rolling reduction to 6 to 40%, it is possible to obtain a sufficient heat generation amount due to processing heat generation and frictional heat generation during temper rolling, and to prevent rust generation after temper rolling.
［圧延速度］
本実施形態に係る調質圧延方法において、圧延速度は、８００ｍｐｍ以上とする。圧延速度を８００ｍｐｍ以上とすることで、調質圧延に際して、十分な発熱量を得ることが可能となる。一方、圧延速度が８００ｍｐｍ未満である場合には、十分な発熱量を得ることができず、好ましくない。
[Rolling speed]
In the temper rolling method according to the present embodiment, the rolling speed is 800 mpm or more. By setting the rolling speed to 800 mpm or more, a sufficient calorific value can be obtained during temper rolling. On the other hand, when the rolling speed is less than 800 mpm, a sufficient calorific value cannot be obtained, which is not preferable.
［圧延油について］
本実施形態に係る調質圧延方法において、圧延油（エマルション圧延油）は、調質圧延における金属板とワークロールとの間の摩擦係数に影響を与えるものである。本実施形態に係る調質圧延方法では、かかる圧延油として、牛脂等の動植物由来の天然油脂を用いることが可能である。また、圧延油として、合成エステル等の人工的な油脂成分を用いることも可能である。
[About rolling oil]
In the temper rolling method according to the present embodiment, the rolling oil (emulsion rolling oil) affects the coefficient of friction between the metal plate and the work roll in the temper rolling. In the temper rolling method according to the present embodiment, it is possible to use natural fats and oils derived from animals and plants such as beef tallow as the rolling oil. Moreover, it is also possible to use artificial oil and fat components such as synthetic esters as the rolling oil.
なお、本実施形態に係る調質圧延方法において、調質圧延機に供給される圧延油の温度は特に限定されるものではなく、一般的な調質圧延において好適に用いられる圧延油の粘度が実現できる温度であればよい。 In the temper rolling method according to the present embodiment, the temperature of the rolling oil supplied to the temper rolling mill is not particularly limited, and the viscosity of the rolling oil suitably used in general temper rolling is not limited. Any temperature that can be realized is acceptable.
先だって説明したように、本実施形態に係る調質圧延方法では、圧延油の濃度と、圧延油のエマルション平均粒径と、を適切に制御することで、上記式１で示した調質圧延パラメータＡの値が所定の値となるように制御される。 As previously described, in the temper rolling method according to the present embodiment, the temper rolling parameter represented by the above formula 1 is appropriately controlled by controlling the concentration of the rolling oil and the emulsion average particle diameter of the rolling oil. Control is performed so that the value of A becomes a predetermined value.
○圧延油濃度
本実施形態に係る調質圧延方法において、圧延油の濃度は、０．３〜２．５質量％とする。圧延油の濃度が０．３質量％未満である場合には、圧延油中に含まれる水分量が多くなり過ぎ、調質圧延後に金属板上に水分が残存する可能性が大きくなるため、好ましくない。一方、圧延油の濃度が２．５質量％超過である場合には、調質圧延に際して、加工発熱及び摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができず、好ましくない。圧延油の濃度を０．３〜２．５質量％とすることで、調質圧延に際して、加工発熱及び摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができ、調質圧延後の錆発生を防止することが可能となる。なお、圧延油の濃度は、好ましくは、１．２〜２．０質量％である。
-Rolling oil density | concentration In the temper rolling method which concerns on this embodiment, the density | concentration of rolling oil shall be 0.3-2.5 mass%. When the concentration of the rolling oil is less than 0.3% by mass, the amount of moisture contained in the rolling oil is excessively increased, and the possibility that moisture will remain on the metal plate after temper rolling increases. Absent. On the other hand, when the concentration of the rolling oil is more than 2.5% by mass, it is not preferable because sufficient heat generation accompanying processing heat generation and friction heat generation cannot be obtained during temper rolling. By setting the concentration of the rolling oil to 0.3 to 2.5% by mass, a sufficient amount of heat generated by processing heat generation and friction heat generation can be obtained during temper rolling, and rust generation after temper rolling is prevented. It becomes possible to do. In addition, the density | concentration of rolling oil becomes like this. Preferably it is 1.2-2.0 mass%.
○圧延油粒径
本実施形態に係る調質圧延方法において、圧延油のエマルション平均粒径は、２〜１０μｍとする。エマルション平均粒径が２μｍ未満である場合には、金属板とワークロールとの間の摩擦係数が小さな値となり、調質圧延に際して摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができない。一方、エマルション平均粒径が１０μｍ超過である場合には、鋼板への圧延油付着量が増加することで摩擦係数が低下し発熱しづらい状況となるため、好ましくない。圧延油のエマルション平均粒径を２〜１０μｍとすることで、調質圧延に際して、摩擦発熱に伴う十分な発熱量を得ることができ、調質圧延後の錆発生を防止することが可能となる。なお、圧延油のエマルション平均粒径は、好ましくは、４〜８μｍである。
○ Rolled oil particle size In the temper rolling method according to the present embodiment, the emulsion average particle size of the rolled oil is 2 to 10 μm. When the average emulsion particle size is less than 2 μm, the friction coefficient between the metal plate and the work roll becomes a small value, and a sufficient calorific value accompanying frictional heat generation cannot be obtained during temper rolling. On the other hand, if the average emulsion particle size is more than 10 μm, the amount of rolling oil adhering to the steel sheet will increase, and the friction coefficient will decrease, making it difficult to generate heat. By setting the emulsion average particle size of the rolling oil to 2 to 10 μm, it is possible to obtain a sufficient calorific value accompanying frictional heat generation during temper rolling, and to prevent the occurrence of rust after temper rolling. . The emulsion average particle diameter of the rolling oil is preferably 4 to 8 μm.
本実施形態に係る調質圧延方法において、上記のような圧延油のエマルション平均粒径（圧延油全体としての平均粒径）は、圧延油の濃度に応じて所定量の添加物（例えば、防錆添加剤）を添加することで調整される。 In the temper rolling method according to the present embodiment, the emulsion average particle diameter of the rolling oil as described above (average particle diameter of the entire rolling oil) is determined according to the concentration of the rolling oil (for example, a prevention agent). It is adjusted by adding a rust additive.
このような添加物としては、例えば、脂肪酸アミン系防錆添加剤を挙げることができる。 Examples of such additives include fatty acid amine-based rust preventive additives.
また、圧延油に添加される添加剤の濃度は、圧延油の濃度に応じて適宜設定されるものであるが、例えば、０〜０．５質量％とすることが好ましい。圧延油に添加される添加剤の濃度が０．５質量％超過となる場合には、圧延油の平均粒径が上記範囲外となるため、好ましくない。圧延油に添加される添加剤の濃度を０．５質量％以下とすることによって、圧延油の粒径を上記のような適切な範囲に調整することが可能となる。 Moreover, although the density | concentration of the additive added to rolling oil is set suitably according to the density | concentration of rolling oil, it is preferable to set it as 0-0.5 mass%, for example. When the concentration of the additive added to the rolling oil exceeds 0.5% by mass, the average particle size of the rolling oil is out of the above range, which is not preferable. By setting the concentration of the additive added to the rolling oil to 0.5% by mass or less, the particle size of the rolling oil can be adjusted to the appropriate range as described above.
なお、圧延油のエマルション平均粒径は、例えば、Ｍｉｅ散乱理論に基づくレーザー回析／散乱式粒子径分布装置によって測定することが可能である。 In addition, the emulsion average particle diameter of rolling oil can be measured with the laser diffraction / scattering type particle size distribution apparatus based on Mie scattering theory, for example.
以上、本実施形態に係る調質圧延方法で用いられる調質圧延パラメータについて、詳細に説明した。 The temper rolling parameters used in the temper rolling method according to the present embodiment have been described in detail above.
＜調質圧延方法について＞
続いて、上記の調質圧延パラメータＡを利用した本実施形態に係る調質圧延方法について、簡単に説明する。
<About temper rolling method>
Next, the temper rolling method according to this embodiment using the temper rolling parameter A will be briefly described.
本実施形態に係る調質圧延方法では、例えば図１に例示したような圧延機と、圧延油（エマルション圧延油）と、を用いて、各種鋼板等の金属板を調質圧延する際に、圧延油の濃度及びエマルション平均粒径を制御して、上記調質圧延パラメータＡの値が１５００以上となるようにする。調質圧延パラメータＡが１５００以上となるような圧延条件を設定することにより、調質圧延の圧延加工部位において、錆が発生しない金属板の温度を実現することが可能となる。その結果、調質圧延後の金属板上への水分の残存を防止することができ、調質圧延後の錆の発生を抑制することができる。 In the temper rolling method according to the present embodiment, for example, when temper-rolling a metal plate such as various steel plates using a rolling mill as illustrated in FIG. 1 and rolling oil (emulsion rolling oil), The value of the temper rolling parameter A is adjusted to 1500 or more by controlling the concentration of rolling oil and the average emulsion particle size. By setting the rolling conditions such that the temper rolling parameter A is 1500 or more, it is possible to realize the temperature of the metal plate at which rust does not occur in the rolled part of the temper rolling. As a result, it is possible to prevent moisture from remaining on the metal plate after temper rolling, and to suppress the occurrence of rust after temper rolling.
このように、本実施形態に係る調質圧延パラメータＡを利用することによって、様々な調質圧延機を利用した調質圧延において、錆の発生しない圧延条件を簡便に設定することが可能となる。従って、本実施形態に係る調質圧延方法を用いることで、増工程による製造コストの上昇や、新たな設備の設置による設備投資の削減や、短工期管理リスク等を低減することが可能となる。 Thus, by using the temper rolling parameter A according to the present embodiment, it is possible to easily set rolling conditions in which rust does not occur in temper rolling using various temper rolling mills. . Therefore, by using the temper rolling method according to the present embodiment, it becomes possible to increase the manufacturing cost due to the increase process, reduce the capital investment due to the installation of new equipment, reduce the short-term management risk, etc. .
以上、本実施形態に係る調質圧延方法について、簡単に説明した。 The temper rolling method according to this embodiment has been briefly described above.
続いて、実験例を示しながら、本発明の実施形態に係る調質圧延方法について具体的に説明する。なお、以下に示す実験例は、本発明の実施形態に係る調質圧延方法のあくまでも一例にすぎず、本発明に係る調質圧延方法が下記の例に限定されるものではない。 Subsequently, the temper rolling method according to the embodiment of the present invention will be specifically described with reference to experimental examples. In addition, the experimental example shown below is only an example of the temper rolling method according to the embodiment of the present invention, and the temper rolling method according to the present invention is not limited to the following example.
（実験例）
以下に示す実験例では、図１に示した湿式調質圧延機を用いて冷延鋼板に対して調質圧延を実施し、本発明の実施形態に係る調質圧延方法の検証を行った。なお、以下の実験例では、エマルション圧延油として、天然油脂である牛脂を用い、以下の表１に示す圧延条件で、調質圧延を行った。なお、調質圧延に際し、エマルション圧延油に添加する添加剤として、脂肪酸アミン系防錆添加剤である界面活性剤を利用して、エマルション圧延油のエマルション平均粒径を調整した。
(Experimental example)
In the experimental examples shown below, temper rolling was performed on a cold-rolled steel sheet using the wet temper rolling mill shown in FIG. 1, and the temper rolling method according to the embodiment of the present invention was verified. In the following experimental examples, temper rolling was performed under the rolling conditions shown in Table 1 below using beef tallow, which is a natural fat, as the emulsion rolling oil. In addition, in the case of temper rolling, the average particle diameter of the emulsion rolling oil was adjusted using a surfactant which is a fatty acid amine-based rust preventive additive as an additive to be added to the emulsion rolling oil.
なお、下記表１において、エマルション平均粒径は、Ｍｉｅ散乱理論に基づくレーザー回析／散乱式粒子径分布装置により測定した値であり、調質圧延パラメータＡは、表１に示した圧延条件を上記式１に代入することで得られた値である。また、下記表１における摩擦係数は、Ｈｉｌｌの圧延方程式により算出した値である。更に、調質圧延直後の鋼帯の最外巻でのコイル温度と、２種類のコイル側面温度とを、接触式温度計により測定した。 In Table 1 below, the average emulsion particle size is a value measured by a laser diffraction / scattering particle size distribution device based on the Mie scattering theory, and the temper rolling parameter A is the rolling conditions shown in Table 1. It is a value obtained by substituting into the above equation 1. Moreover, the friction coefficient in the following Table 1 is a value calculated by the Hill rolling equation. Furthermore, the coil temperature at the outermost winding of the steel strip immediately after temper rolling and two types of coil side surface temperatures were measured with a contact-type thermometer.
以下の表１に示した圧延条件により調質圧延を実施し、錆が発生したか否かを判定した。錆の発生は、得られた鋼帯を精整工程で巻き戻し、鋼板表面に茶色の異常部が見受けられるか否かで判断した。また、異常部が存在した場合には、異常部分の成分分析を実施して、錆であるか否かを確定した。得られた結果は、下記表１にあわせて示した。
○：錆の発生なし
×：錆の発生あり
Conditioning rolling was performed under the rolling conditions shown in Table 1 below, and it was determined whether or not rust was generated. The occurrence of rust was judged by whether the obtained steel strip was rewound in a refining process and a brown abnormal part was found on the steel sheet surface. Moreover, when the abnormal part existed, the component analysis of the abnormal part was implemented and it was decided whether it was rust. The obtained results are shown in Table 1 below.
○: No rust occurrence ×: Rust occurrence
表１及び図３から明らかなように、調質圧延パラメータＡの値が１５００以上であるデータＮｏ．１〜１６では、コイル側面温度（外巻）が４５℃以上であった。かかる結果は、データＮｏ．１〜１６の圧延条件では、圧延加工部位における温度が４５℃以上となっていることを示唆している。また、データＮｏ．１〜１６の圧延条件で調質圧延が行われた冷延鋼板には、錆は発生しなかった。 As apparent from Table 1 and FIG. 3, data No. 1 in which the value of the temper rolling parameter A is 1500 or more. In 1-16, coil side surface temperature (outer winding) was 45 degreeC or more. This result is shown in Data No. In the rolling conditions of 1-16, it has suggested that the temperature in a rolling process site | part is 45 degreeC or more. In addition, data No. Rust did not occur in the cold-rolled steel sheet that was temper-rolled under the rolling conditions of 1 to 16.
一方、調質圧延パラメータＡの値が１５００未満であったデータＮｏ．１７〜２０では、コイル側面温度（外巻）が４５℃未満であった。かかる結果は、データＮｏ．１７〜２０の圧延条件では、圧延加工部位における温度が４５℃未満となっていることを示唆している。また、データＮｏ．１７〜２０の圧延条件で調質圧延が行われた冷延鋼板では、水分の除去が不十分であったことに起因して、錆が発生していた。 On the other hand, data No. 1 in which the value of the temper rolling parameter A was less than 1500. In 17-20, coil side surface temperature (outer winding) was less than 45 degreeC. This result is shown in Data No. In the rolling conditions of 17-20, it has suggested that the temperature in a rolling process site | part is less than 45 degreeC. In addition, data No. In the cold-rolled steel sheet subjected to temper rolling under the rolling conditions of 17 to 20, rust was generated due to insufficient water removal.
以上の結果から明らかなように、本発明の実施形態に係る調質圧延方法を実施することで、処理対象とする金属材の板厚が薄い場合や、加工率が低い場合であっても、より簡便に調質圧延後の錆発生を防止することが可能である。 As is clear from the above results, by carrying out the temper rolling method according to the embodiment of the present invention, even when the plate thickness of the metal material to be processed is thin or the processing rate is low, It is possible to more easily prevent rust generation after temper rolling.
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.
１ 湿式調質圧延機
１０ 圧延スタンド
１１，１２ ワークロール
１３，１４ バックアップロール
１５，１６ テンションメータロール
２０ 潤滑油供給装置
３０ 圧延油タンク
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Wet temper rolling mill 10 Rolling stand 11,12 Work roll 13,14
Claims (4)
前記エマルション圧延油の濃度を制御しつつ、当該エマルション圧延油の濃度に応じて所定の添加剤を前記エマルション圧延油に対して含有させることで前記エマルション圧延油のエマルション平均粒径を制御して、以下の式１で表される調質圧延パラメータＡを１５００以上とする、調質圧延方法。
Ａ＝［（金属板の板厚）１．５×（圧下率）０．５×（圧延速度）１．５］÷
［（圧延油粒径）０．３×（圧延油濃度）０．１］ ・・・（式１）
ここで、上記式１において、圧延油粒径は、エマルション圧延油のエマルション平均粒径であり、圧延油濃度は、質量を基準とする濃度であり、
金属板の板厚：０．１〜０．６［ｍｍ］
圧下率：０．０６〜０．４０［−］
圧延速度：８００ｍｐｍ以上
圧延油濃度：０．０１２〜０．０２０［−］
圧延油粒径：４〜１０［μｍ］
の範囲から選択され、上記単位で表された各値が上記式１に代入される。
When temper rolling a metal plate using a rolling mill and emulsion rolling oil,
While controlling the concentration of the emulsion rolling oil, by controlling the emulsion average particle size of the emulsion rolling oil by adding a predetermined additive to the emulsion rolling oil according to the concentration of the emulsion rolling oil, A temper rolling method in which a temper rolling parameter A represented by the following formula 1 is 1500 or more.
A = [(thickness of the metal plate) 1.5 × (reduction ratio) 0.5 × (rolling speed) 1.5 ] ÷
[(Rolling oil particle size) 0.3 × (Rolling oil concentration) 0.1 ] (Formula 1)
Here, in the above formula 1, the rolling oil particle size is the emulsion average particle size of the emulsion rolling oil, and the rolling oil concentration is a concentration based on mass,
Metal plate thickness: 0.1-0.6 [mm]
Reduction ratio: 0.06-0.40 [-]
Rolling speed: 800 mpm or more Rolling oil concentration: 0.012-0.020 [-]
Rolling oil particle size: 4 to 10 [μm]
Each value selected from the above range and expressed in the above unit is substituted into the above equation 1.
The temper rolling method according to any one of claims 1 to 3, wherein the additive is a fatty acid amine-based rust preventive additive.
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