JP6379339B2 - ガス浄化方法 - Google Patents
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次に、使用前処理(第1処理及び第2処理)がなされたゼオライト12Bが充填された触媒層12Aに被処理ガスG1を通過させることにより、被処理ガスG1に含まれる酸素によって被処理ガスG1に含まれる窒素酸化物NOXを効果的に酸化させることができる点について、下記の実験例1に基づいて説明する。
破過処理に用いられる被処理ガス成分を含む処理用ガスは、常温で、NOX:100〜10,000(volppm)、O2:1.0〜25vol%を含むガスである。破過処理では、市販品の上記ゼオライトを破過処理塔に投入し、上記処理用ガスを0.01〜1.0(m/秒)の流速で通気することにより実施され、処理塔の出口におけるNOX濃度が、処理塔の入口におけるNOX濃度と同じになるまで、処理用ガスを通気する。
破過処理された上記ゼオライトを処理塔から取り出し、加熱炉に投入した。当該加熱炉では、通気のない状態において400℃以上500℃以下の温度で加熱し、NOXの発生がなくなるまで処理を続けた。
次に、使用前処理がなされたゼオライト12Bが充填された触媒層12Aに被処理ガスG1を通過させることにより、被処理ガスG1に含まれる酸素によって被処理ガスG1に含まれる被処理ガス成分を効果的に酸化させることができる点について、下記に示す実施例1〜4と、比較例1〜4と、に基づいて説明する。なお、本発明は、下記実施例1〜4に限定されるものではない。
実施例1では、酸化反応を促進させる触媒層に充填する触媒として、合成ゼオライト(ZSM−5型、シリカ/アルミナ比が17以上)を準備した。次に、この合成ゼオライトを、下記に示す(1)破過処理及び(2)加熱処理からなる使用前処理を施して、NOの酸化触媒作用を強化した。
破過処理に用いられる被処理ガス成分を含む処理用ガスは、常温で、NOX:100〜10,000(volppm)、酸素1.0〜25(vol%)を含むガスである。破過処理では、市販品の上記ゼオライトを破過処理塔に投入し、上記処理用ガスを0.01〜0.1(m/秒)の流速で通気することにより実施され、処理塔の出口におけるNOX濃度が、処理塔の入口におけるNOX濃度と同じになるまで、処理用ガスを通気する。
破過処理された上記ゼオライトを処理塔から取り出し、加熱炉に投入した。当該加熱炉では、通気のない状態において400℃以上500℃以下の温度で加熱し、NOXの発生がなくなるまで処理を続けた。
流入条件(流量):5.1リットル/分
流入条件(流速):0.03m/秒
実施例2では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトを反応管に充填した。そして、図4の図表に示されるように、混合ガス中の酸素濃度を10%(実施例1では5.0%)とした点以外、実施例1と同様の条件及び方法で、反応管の下部にある反応管入口から混合ガスを流入させた。このとき、反応管に混合ガスの流入を始めてから4時間後の反応管出口における混合ガスの組成は、図4の図表に示されるとおりである。
実施例3では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトを準備し、反応管(内径65mm)に、直径1.6mm、長さ4mmに成形したゼオライトを300g充填した。このときの、合成ゼオライトの充填高さは、115mmであった。次に、図4の図表に示される下記の流入条件で、標準ガス(NO:20vol%/N2)を酸素含有窒素ガスで希釈した図4の図表に示される組成の混合ガスを、反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
流入条件(流量):45リットル/分
流入条件(流速):0.23m/秒
実施例3では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトを準備し、反応管(内径65mm)に、直径1.6mm、長さ4mmに成形したゼオライトを1000g充填した。このときの、合成ゼオライトの充填高さは、370mmであった。次に、図4の図表に示される下記の流入条件で、標準ガス(NO:20vol%/N2)を酸素含有窒素ガスで希釈した図4の図表に示される組成の混合ガスを、反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
流入条件(流量):38リットル/分
流入条件(流速):0.19m/秒
比較例1では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトを準備し、反応管(内径60mm)に、直径1.6mm、長さ4mmに成形したゼオライトを300g充填した。このときの、合成ゼオライトの充填高さは、175mmであった。次に、下記の流入条件で、標準ガス(NO:20vol%/N2)を窒素ガスで希釈した、図4の図表に示される組成の混合ガスを、反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
流入条件(流量):5.1リットル/分
流入条件(流速):0.03m/秒
比較例2では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトの代わりに、反応管(内径60mm)に、直径3.0mmのガラス球を300g充填した。このときの、ガラス球の充填高さは、160mmであった。次に、図4の図表に示される下記の流入条件で、標準ガス(NO:20vol%/N2)を酸素含有窒素ガスで希釈した図3の図表に示される組成の混合ガスを、反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
流入条件(流量):5.1リットル/分
流入条件(流速):0.03m/秒
比較例3では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトの代わりに、反応管(内径60mm)に、直径3.0mmのガラス球を300g充填した。そして、図4の図表に示されるように、混合ガスに含まれる酸素ガス濃度を5%(比較例2では0%)とした点以外、比較例2と同様の条件及び方法で、混合ガスを反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
比較例4では、実施例1において用いられた使用前処理がなされたゼオライトの代わりに、反応管(内径60mm)に、直径3.0mmのガラス球を300g充填した。そして、図4の図表に示されるように、混合ガスに含まれる酸素ガス濃度を10%(比較例2では0%)とした点以外、比較例3と同様の条件及び方法で、混合ガスを反応管の下部にある反応管入口から室温下で流入させた。
Claims (8)
- 酸素及び被処理ガス成分を含む被処理ガスを浄化するガス浄化方法であって、
ゼオライトに前記被処理ガス成分を含む処理用ガスを通気することにより、前記ゼオライトに前記被処理ガス成分を吸着させて破過させる第1処理工程と、
前記第1処理工程において処理されたゼオライトを加熱することにより、前記第1処理工程において吸着された前記被処理ガス成分を除去する第2処理工程と、
前記第2処理工程において処理された前記ゼオライトに前記被処理ガスを通気することにより、前記被処理ガスに含まれる少なくとも一部の前記被処理ガス成分を酸化させる酸化処理工程と、
前記酸化処理工程によって酸化された前記被処理ガス成分を除去する除去工程と、
を含む、ガス浄化方法。 - 前記ゼオライトは、シリカ/アルミナ比が10以上のZSM−5型ゼオライトである、請求項1記載のガス浄化方法。
- 前記被処理ガス成分には、窒素酸化物及び硫黄酸化物の少なくとも一方が含まれる、請求項1又は2記載のガス浄化方法。
- 前記第1処理工程は、処理塔に充填された前記ゼオライトに処理用ガスを通気することにより実施され、前記処理塔の出口における前記被処理ガス成分の濃度が、前記処理塔の入口における前記被処理ガス成分の濃度と同じになるまで、前記処理用ガスを通気する、請求項1〜3の何れか一項記載のガス浄化方法。
- 前記被処理ガス成分は、窒素酸化物であり、
前記第1処理工程における前記処理用ガスには、100〜10,000ppmの前記窒素酸化物と、1%以上の酸素を有する空気と、が含まれている、請求項1〜4の何れか一項記載のガス浄化方法。 - 前記第2処理工程では、前記ゼオライトは加熱炉において、通風が無い状態で400℃〜500℃の温度で加熱することにより、前記第1処理工程において吸着された前記被処理ガス成分を除去する、請求項1〜5の何れか一項記載のガス浄化方法。
- 前記被処理ガス中の酸素濃度は、0.005vol%以上である、請求項1〜6の何れか一項記載のガス浄化方法。
- 前記除去工程は、前記被処理ガス成分を吸着する吸着剤が充填される吸着塔に、前記酸化処理工程において処理された前記被処理ガスを通気させることにより、前記被処理ガス成分を除去する、請求項1〜7の何れか一項記載のガス浄化方法。
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