JP6365180B2

JP6365180B2 - リリーフバルブ及び燃料供給システム

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Publication number: JP6365180B2
Application number: JP2014195483A
Authority: JP
Inventors: 慎吾福岡; 英人高橋; 酒井　博美; 博美酒井; 稔江面
Original assignee: Kyosan Denki Co Ltd; Denso Corp
Current assignee: Kyosan Denki Co Ltd; Denso Corp
Priority date: 2014-09-25
Filing date: 2014-09-25
Publication date: 2018-08-01
Anticipated expiration: 2034-09-25
Also published as: DE112015004386B4; US20170292481A1; WO2016047065A1; DE112015004386T5; CN106687681B; US10578063B2; CN106687681A; JP2016065511A

Description

本発明は、燃料を燃料ポンプから圧送して内燃機関側へ供給する燃料供給システムにおいて、内燃機関側への供給燃料の圧力を外部へ逃がすリリーフバルブ、並びに当該リリーフバルブを備えた燃料供給システムに関する。

従来、燃料供給システムのリリーフバルブとしては、例えば特許文献１に開示の如き構造のものが知られている。

具体的に、特許文献１に開示の構造では、内燃機関側への供給流れから分流された燃料を流入させる入口部と、入口部内への流入燃料を外部に排出させる出口部とは、接続部を介して接続されている。かかる接続部内にて収容されるバルブエレメント（特許文献１では弁体及び可動ホルダの組み合わせが対応）は、入口部に形成された上流側の弁座へ向かって弾性部材により付勢された状態下、当該弁座に対して離着座する。ここで、バルブエレメントの開弁する開弁圧は、弾性部材に予め設定される弾性特性に応じて決まる。故に、内燃機関側への供給燃料の圧力が開弁圧よりも低いことで、バルブエレメントが弁座に着座している閉弁時には、入口部内から出口部内への燃料流れが遮断されるので、当該圧力を確保し得る。一方、内燃機関側への供給燃料の圧力が開弁圧以上となることで、バルブエレメントが弁座から離座することになる開弁時には、入口部内から出口部内への燃料流れが許容されるので、当該圧力を逃がし得る。

特開２０１３−２４１８３５号公報

さて、特許文献１に開示の構造では、バルブエレメントのうち、弁座よりも下流側において接続部内に遊挿される部分は、開弁時に接続部との間の連通通路を入口部内と連通させている。そこで、こうした開弁時に接続部内に生じる燃料流れについて、本発明者らは鋭意研究を行ってきた。その結果、バルブエレメントの軸方向に沿って連通通路から下流側へと向かう高流速の主流に対して、バルブエレメントを挟んで弁座とは反対側の下流側には、低流速の渦流が生じることを、本発明者らは知見した。ここで低流速の渦流は、開弁したバルブエレメントに下流側から作用する背圧を変動させるので、当該バルブエレメントのチャタリングを招いて燃料に脈動を与えてしまう。さらに、開弁時に負圧の作用するバルブエレメント及び弁座の間では、減圧沸騰によりベーパが生じて主流又は渦流に乗ることで、バルブエレメントを付勢する弾性部材が当該ベーパの衝突により振動することも、本発明者らは知見した。したがって、このような脈動及び振動は、内燃機関までの経路において騒音の発生要因となることから、抑制することが望ましい。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、騒音を低減するリリーフバルブ並びに当該リリーフバルブを備えた燃料供給システムを、提供することにある。

上述した課題を解決するために開示された第一の発明は、燃料を燃料ポンプ（４２）から圧送して内燃機関（３）側へ供給する燃料供給システム（１）において、内燃機関側への供給燃料の圧力を外部へ逃がすリリーフバルブ（４４３，２４４３，３４４３，４４４３）であって、内燃機関側への供給流れから分流された燃料が流入する入口部（４４４，３４４４）と、入口部内への流入燃料を外部に排出させる出口部（４４７）と、入口部と出口部とに接続される接続部（４４５，３４４５，４４４５）と、接続部内を上流側と下流側とへ往復移動するバルブエレメント（４４６，２４４６，３４４６，４４４６）として、入口部又は接続部に形成された弁座（４４４ａ，３４４５ａ，４４４５ａ）に着座する閉弁状態において入口部内から出口部内への燃料流れを遮断する一方、弁座から離座する開弁状態において当該燃料流れを許容するバルブエレメントと、接続部内に収容され、バルブエレメントを上流側の弁座へ向かって付勢する弾性部材（４４８）とを、備え、バルブエレメントは、弁座よりも下流側において接続部内に遊挿され、開弁状態において接続部との間の第一連通通路（４４６ｆ）を入口部内と連通させる遊挿壁部（４４６ｂ）と、遊挿壁部よりも下流側において接続部内に嵌挿され、接続部により摺動支持される嵌挿筒部（４４６ｃ）と、嵌挿筒部から内周側に突出することにより、第一連通通路と連通する第二連通通路（４４６ｇ）を遊挿壁部との間から、内周側に亘って形成する突出環部（４４６ｄ）とを、有し、出口部は、突出環部よりも下流側において嵌挿筒部の内周側に突入することにより、第二連通通路と連通し、弾性部材は、出口部の外周側且つ嵌挿筒部の内周側に位置して上流側の突出環部に係止されることを特徴とする。

第一の発明によると、開弁状態にあるバルブエレメントのうち、弁座よりも下流側において接続部内に遊挿される遊挿壁部は、接続部との間の第一連通通路を入口部内と連通させる。このとき遊挿壁部よりも下流側では、接続部内に嵌挿されて摺動支持される嵌挿筒部から内周側へと突出する突出環部により、第一連通通路と連通する第二連通通路が形成される。故に第二連通通路のうち、遊挿壁部と突出環部との間では、第一連通通路から内周側へと曲がる高流速の主流が、燃料流れとして生じることになる。さらにこのとき、突出環部よりも下流側では、嵌挿筒部の内周側に突入した出口部内が第二連通通路と連通する。これによれば、上述の如く曲げられた高流速の主流は、突出環部の内周側の第二連通通路から出口部内へと整流されることになるので、渦流とはなり難い。しかも、出口部の外周側且つ嵌挿筒部の内周側に位置して上流側の突出環部に係止される弾性部材は、出口部内へ向かう高流速の主流から外れることで、当該主流に乗ったベーパとは衝突し難い。

以上より、第一の発明のリリーフバルブでは、バルブエレメントのチャタリングを招いて燃料に脈動を与えることも、弾性部材が振動することも抑制できる。したがって、それら脈動及び振動に起因した騒音の低減が可能である。

また、開示された第二の発明は、内燃機関の運転状況に応じた昇圧条件が成立した場合に、燃料ポンプから圧送される燃料は、バルブエレメントの開弁する開弁圧以上に強制昇圧されることを特徴とする。

第二の発明によると、内燃機関の運転状況に応じた昇圧条件が成立した場合には、燃料ポンプからの圧送燃料がバルブエレメントの開弁圧以上に強制昇圧されることで、当該バルブエレメントが開弁する。このとき、バルブエレメントのチャタリングを招いて燃料に脈動を与えることも、弾性部材が振動することも、先述の如き原理により抑制できるので、それら脈動及び振動に起因した騒音を昇圧条件の成立の度に招く事態の回避が可能となる。

また、開示された第三の発明は、燃料を内燃機関（３）側へ供給する燃料供給システム（１）であって、内燃機関側への供給燃料を圧送する燃料ポンプ（４２）と、内燃機関側への供給燃料の圧力を外部へ逃がす請求項１〜７のいずれか一項に記載のリリーフバルブ（４４３，２４４３，３４４３，４４４３）とを、備えることを特徴とする。

第一の発明によるリリーフバルブを備えた第三の発明による燃料供給システムでは、バルブエレメントのチャタリングを招いて燃料に脈動を与えることも、弾性部材が振動することも、先述の如き原理により抑制できる。したがって、それら脈動及び振動に起因した騒音の低減が可能である。

第一実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図３のI−I線断面図である。図１のポンプユニットを示す図であって、図３のII−II線断面図である。図１のIII−III線断面図である。図１の燃料供給システム及びリリーフバルブを示す部分断面図である。図４，７のV−V線断面図である。図５とは異なる作動状態を示す断面図である。図５のVII−VII線断面図である。図６の作動状態における燃料流れとしての主流について説明するための断面図である。第二実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図５に対応する断面図である。第二実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図６に対応する断面図である。第三実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図５に対応する断面図である。第三実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図６に対応する断面図である。第四実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図５に対応する断面図である。第四実施形態による燃料供給システム及びリリーフバルブを示す図であって、図６に対応する断面図である。図５の変形例を示す断面図である。図５の変形例を示す断面図であって、図１７のXVI−XVI線断面図である。図７の変形例を示す断面図であって、図１６のXVII−XVII線断面図である。図５の変形例を示す断面図である。図５の変形例を示す断面図である。図５の変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１，２に示すように、本発明の第一実施形態による燃料供給システム１は、車両の燃料タンク２に搭載される。システム１は、燃料タンク２内の燃料を、内燃機関３の燃料噴射弁へ直接的に又は高圧ポンプ等を介して間接的に供給する。ここで、システム１の搭載される燃料タンク２は、樹脂又は金属により中空状に形成されることで、内燃機関３側へ供給する燃料を貯留する。また、システム１から燃料を供給する内燃機関３としては、ガソリンエンジンであってもよいし、ディーゼルエンジンであってもよい。尚、図１，２に示すシステム１の上下方向は、水平面上における車両の上下方向と実質一致している。

（構成及び作動）
以下、システム１の構成及び作動を説明する。

図１〜４に示すようにシステム１は、フランジ１０、サブタンク２０、調整機構３０及びポンプユニット４０を備えている。

図１に示すようにフランジ１０は、樹脂により円板状に形成され、燃料タンク２の天板部２ａに装着されている。フランジ１０は、天板部２ａとの間にパッキン１０ａを挟み込むことにより、同部２ａに形成された貫通孔２ｂを閉塞している。フランジ１０は、燃料供給管１２及び電気コネクタ１４を一体に有している。

燃料供給管１２は、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。燃料供給管１２内は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１２ａを介してポンプユニット４０と連通している。かかる連通形態により燃料供給管１２は、ポンプユニット４０のうち燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送される燃料を、燃料タンク２外の内燃機関３側へ供給する。電気コネクタ１４も、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。電気コネクタ１４は、外部の制御回路４に対して燃料ポンプ４２を電気接続する。かかる電気接続により、燃料ポンプ４２が制御回路４により制御されるようになっている。尚、ここで本実施形態の制御回路４は、燃料供給管１２を通して内燃機関３側へと供給される燃料の圧力を燃料ポンプ４２により可変制御するために、当該圧力を検出する燃圧センサ５にも電気接続されている。

図１，２，４に示すようにサブタンク２０は、樹脂により有底円筒状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。サブタンク２０の底部２０ａは、燃料タンク２の底部２ｃ上に載置されている。ここで図２に示すように、底部２０ａのうち上方に向かって凹む凹底部２０ｂは、底部２ｃとの間に流入空間２２を確保している。さらに凹底部２０ｂには、流入口２４が形成されている。流入口２４は、流入空間２２を介して燃料タンク２内に連通している。かかる連通形態下、流入口２４は、ポンプユニット４０のうちジェットポンプ４５が燃料タンク２内から移送させる燃料を、サブタンク２０内へ流入させる。こうして流入口２４を通して流入した燃料は、燃料ポンプ４２の周囲を含むサブタンク２０内の貯留空間２６（図１も参照）に、貯留される。尚、本実施形態の凹底部２０ｂ上には、後に詳述するジェットポンプ４５からの負圧の作用時に流入口２４を開弁するように、アンブレラバルブ２７が設けられている。

図１に示すように調整機構３０は、保持部材３２、一対の支柱３４及び調整スプリング３６等から構成されている。

保持部材３２は、樹脂により円環状に形成され、燃料タンク２内にてサブタンク２０の上部２０ｃに装着されている。各支柱３４は、金属により円柱状に形成され、燃料タンク２内に収容されて上下方向に延伸している。各支柱３４の上端は、フランジ１０に固定されている。かかる上端よりも下方にて各支柱３４は、サブタンク２０内に進入した状態下、保持部材３２により上下方向に摺動案内されている。調整スプリング３６は、金属によりコイルスプリング状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。調整スプリング３６は、対応する一支柱３４の周囲に同軸上に配置されている。調整スプリング３６は、対応支柱３４及び保持部材３２の間にて、上下方向に介装されている。こうした介装形態により調整スプリング３６は、保持部材３２を介してサブタンク２０の底部２０ａを、燃料タンク２の底部２ｃへと向かって押し付けている。

図１〜４に示すようにポンプユニット４０は、燃料タンク２内に収容されている。ポンプユニット４０は、サクションフィルタ４１、燃料ポンプ４２、フィルタケース４３、ポート部材４４及びジェットポンプ４５等から構成されている。

図１，２，４に示すようにサクションフィルタ４１は、例えば不織布フィルタ等であり、底部２０ａのうち凹底部２０ｂの周囲を囲む最深底部２０ｄ上に、サブタンク２０内にて載置されている。サクションフィルタ４１は、貯留空間２６から燃料ポンプ４２内に吸入させる燃料を濾過することで、当該吸入対象燃料中の大きな異物を除去する。

燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内にてサクションフィルタ４１の上方に、配置されている。全体として円柱状の燃料ポンプ４２は、その軸方向を上下方向に実質一致させている。燃料ポンプ４２は、本実施形態では、電動式のポンプである。燃料ポンプ４２は、図１に示すように湾曲自在なフレキシブル配線４２ａを介して、電気コネクタ１４に電気接続されている。燃料ポンプ４２は、電気コネクタ１４を通して制御回路４からの駆動制御を受けることで、作動する。かかる作動中の燃料ポンプ４２は、貯留空間２６に貯留された燃料をサクションフィルタ４１を通して吸入し、さらに吸入燃料を内部での加圧度合いにより調圧する。

ここで、本実施形態の制御回路４は、内燃機関３の運転状況に応じた昇圧条件が成立した場合として、同機関３の始動又はアイドル運転に伴って燃圧センサ５の故障診断を行う診断作動時には、燃料ポンプ４２から圧送される燃料を強制昇圧させる。このとき、燃料ポンプ４２からの圧送燃料は、後に詳述するリリーフバルブ４４３の開弁圧以上、例えば６５０ｋＰａ以上に調圧される。一方、内燃機関３の運転中であって、そうした昇圧条件が成立していない通常作動時には、燃料ポンプ４２からの圧送燃料は、リリーフバルブ４４３の開弁圧未満、例えば３００ｋＰａ〜６００ｋＰａの範囲内で可変調圧される。尚、内燃機関３の停止時には、燃料ポンプ４２からの燃料の圧送も停止させられる。

燃料ポンプ４２は、燃料を送出する送出口４２０に一体に、送出バルブ４２１を有している。ここで送出バルブ４２１は、スプリングレス式のチェックバルブであり、燃料ポンプ４２の通常作動又は診断作動に伴って燃料が加圧される間は継続的に開弁する。この開弁時には、送出口４２０から燃料がフィルタケース４３内へと圧送される。一方、燃料ポンプ４２の停止に伴って燃料の加圧が止まると、送出バルブ４２１が閉弁する。この閉弁時には、フィルタケース４３内への燃料の圧送も止まる。

図１，２に示すようにフィルタケース４３は、樹脂により中空状に形成され、上下方向にてサブタンク２０の内外に跨って配置されている。フィルタケース４３は、保持部材３２により保持されることで、サブタンク２０に対して位置決めされている。

フィルタケース４３のうち収容部４６は、内筒部４６０と外筒部４６１とから二重円筒状に形成され、燃料ポンプ４２の周囲に同軸上に配置されている。かかる収容部４６の配置形態によりフィルタケース４３の軸方向は、上下方向に沿っている。図１に示すように収容部４６は、内筒部４６０及び外筒部４６１の上方にて送出口４２０と連通する連通室４６２を、扁平形の空間状に形成している。

収容部４６はまた、内筒部４６０及び外筒部４６１の間にて連通室４６２と連通する収容室４６３を、円筒空間状に形成している。収容室４６３には、円筒状の燃料フィルタ４６４が収容されている。燃料フィルタ４６４は、例えばハニカムフィルタ等であり、連通室４６２を介して送出口４２０から収容室４６３へ送出された加圧燃料を濾過することで、当該加圧燃料中の微細な異物を除去する。

収容部４６はさらに、収容室４６３と連通する中継通路４６５を、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対しては傾斜した略矩形の孔状に、形成している。中継通路４６５は、収容室４６３のうち燃料フィルタ４６４よりも下方に開口する燃料出口４６３ａに対して、連通している。かかる連通形態により中継通路４６５は、燃料フィルタ４６４により濾過されて燃料出口４６３ａから導出される燃料を、斜め上方へと向かって案内する。

図１〜３に示すように、フィルタケース４３のうち突部４７は、外筒部４６１から周方向の特定箇所Ｓへと向かう径外方向に、突出している。かかる突部４７には、燃料通路４７０、隔壁４７１、吐出通路４７２、外部残圧保持バルブ４７３、分岐通路４７４、内部残圧保持バルブ４７５及びリリーフ通路４７６が収められている。換言すれば、突部４７は、それらの要素４７０，４７１，４７２，４７３，４７４，４７５，４７６を、周方向の特定箇所Ｓに偏って一体に有している。

燃料通路４７０は、突部４７において逆Ｕ字形に延伸する空間状に、形成されている。燃料通路４７０は、隔壁４７１により仕切られることで、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向にて折り返されている。かかる折り返し形態により燃料通路４７０では、最上方に位置する折り返し部４７０ａの両端から、それぞれ上流ストレート部４７０ｂと下流ストレート部４７０ｃとが下方へ向かって略矩形の孔状に延伸している。

燃料通路４７０は、上流ストレート部４７０ｂのうち上下方向の中間部にて開口する連通口４７０ｅを、形成している。上流ストレート部４７０ｂは、中継通路４６５を介して連通口４７０ｅを収容室４６３と連通させることで、燃料フィルタ４６４よりも下流側に配置されている。かかる配置形態により、中継通路４６５を通して案内される加圧燃料は、連通口４７０ｅから上流ストレート部４７０ｂへ導出される。上流ストレート部４７０ｂは、連通口４７０ｅの開口する外部用通路部４７０ｆと、当該外部用通路部４７０ｆを介して同口４７０ｅに連通する内部用通路部４７０ｇとを、形成している。

図１に示す外部用通路部４７０ｆには、連通口４７０ｅから導出される燃料が流入する。連通口４７０ｅからの導出燃料のうち一部は、外部用通路部４７０ｆにおいて、同口４７０ｅよりも上方の外部残圧保持バルブ４７３側へと流通する。また、連通口４７０ｅからの導出燃料のうち外部残圧保持バルブ４７３側への流れとは分流された燃料は、外部用通路部４７０ｆを通して下方の内部残圧保持バルブ４７５側へ折り返されることで、内部用通路部４７０ｇ側へと流通する。ここで、内部用通路部４７０ｇにて内部残圧保持バルブ４７５側へ向かう燃料流れは、外部用通路部４７０ｆにて外部残圧保持バルブ４７３側へ向かう燃料流れよりも絞られている。

図２に示すように吐出通路４７２は、突部４７のうち上下方向の中間部にて、円筒状に形成されている。吐出通路４７２は、燃料通路４７０において連通口４７０ｅ及び外部用通路部４７０ｆよりも下流側の下流ストレート部４７０ｃから、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ分岐している。吐出通路４７２は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０と連通することで、燃料通路４７０の流通燃料を、フレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２を通して内燃機関３側へと吐出する。このとき燃料通路４７０では、吐出通路４７２により内燃機関３側へ向かっていく供給流れから分流された燃料が、同通路４７２よりも下流側にて流通することになる。

図１，２に示すように外部残圧保持バルブ４７３は、スプリングレス式のチェックバルブであり、上流ストレート部４７０ｂのうち連通口４７０ｅよりも下流側且つ吐出通路４７２よりも上流側の外部用通路部４７０ｆに、設けられている。外部残圧保持バルブ４７３は、外部用通路部４７０ｆにおいて燃料通路４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ４２の通常作動又は診断作動に伴って、連通口４７０ｅから外部用通路部４７０ｆへ加圧燃料が導出される間は、外部残圧保持バルブ４７３が開弁する。この開弁時には、外部用通路部４７０ｆへの導出燃料が吐出通路４７２及び下流ストレート部４７０ｃの最下流端４７０ｄ側へと向かって流通する。一方、燃料ポンプ４２の停止に伴って、連通口４７０ｅからの燃料導出が止まると、外部残圧保持バルブ４７３が閉弁する。この閉弁時には、吐出通路４７２及び最下流端４７０ｄ側へと向かう燃料の流通も止まるので、吐出通路４７２からの閉弁前の吐出により内燃機関３側へと供給された燃料の圧力は、保持される。即ち、閉弁した外部残圧保持バルブ４７３により、燃料通路４７０を通した内燃機関３側への供給燃料に対して残圧保持機能が発揮される。尚、外部残圧保持バルブ４７３の残圧保持機能による保持圧力は、燃料ポンプ４２が停止時に調圧していた圧力となる。

分岐通路４７４は、突部４７において中継通路４６５とその径外方向の内部用通路部４７０ｇとに挟まれる箇所から、ポート部材４４側へと延伸する空間状に、形成されている。分岐通路４７４は、内部用通路部４７０ｇのうち外部用通路部４７０ｆとは反対側となる下端から上方へと折り返す形態に、分岐している。分岐通路４７４は、ポート部材４４のうちジェットポート４４１と連通することで、内部残圧保持バルブ４７５を通して内部用通路部４７０ｇから排出される燃料をジェットポンプ４５にまで案内する。

内部残圧保持バルブ４７５は、スプリング付勢式のチェックバルブであり、分岐通路４７４に設けられている。内部残圧保持バルブ４７５は、分岐通路４７４に通じた燃料通路４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ４２の通常作動又は診断作動に伴って、連通口４７０ｅから通路部４７０ｆ，４７０ｇへ開弁圧以上の燃料が導出される間は、内部残圧保持バルブ４７５が開弁する。この開弁時には、内部用通路部４７０ｇから分岐通路４７４に流入した加圧燃料がジェットポンプ４５側へと向かって流通する。一方、燃料ポンプ４２の通常作動時にあっても、連通口４７０ｅから導出される燃料の圧力が閉弁圧未満になると、又は燃料ポンプ４２の停止に伴って当該導出が止まると、内部残圧保持バルブ４７５が閉弁する。この閉弁時には、ジェットポンプ４５側へと向かう燃料の流通も止まるので、特に燃料ポンプ４２の停止に伴う場合には、送出バルブ４２１の閉弁も相俟って、収容室４６３における燃料の圧力が保持される。即ち、閉弁した内部残圧保持バルブ４７５により、収容室４６３内の滞留燃料に対して残圧保持機能が発揮される。尚、内部残圧保持バルブ４７５の残圧保持機能による保持圧力は、例えば２５０ｋＰａとなるように、設定されている。

図２に示すようにリリーフ通路４７６は、突部４７のうち上下方向の通路４７２，４７４間に位置する中間部にて、円筒孔状に形成されている。リリーフ通路４７６は、下流ストレート部４７０ｃにおいて吐出通路４７２よりも下流側から、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ分岐している。リリーフ通路４７６は、ポート部材４４のうちリリーフポート４４２と連通することで、外部残圧保持バルブ４７３よりも下流側にて内燃機関３側への供給流れとは分流された燃料を、リリーフバルブ４４３にまで案内する。

ポート部材４４は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内に配置されている。図２〜４に示すようにポート部材４４は、特定箇所Ｓの突部４７に対して溶着により接合されている。ポート部材４４は、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ突部４７から張り出している。ここで、特に本実施形態のポート部材４４は、円筒面状に湾曲する外筒部４６１の外周面４６１ａに対して、その円形輪郭の接線方向に張り出している。それと共に本実施形態では、特定箇所Ｓに位置する突部４７の外周を含んだフィルタケース４３の外周に接し且つポート部材４４の外周にも接する外接円Ｃ（図３参照）につき、その直径が可及的に小さくなるようにポート部材４４の張り出し量が設定されている。

ポート部材４４は、吐出ポート４４０、ジェットポート４４１、リリーフポート４４２及びリリーフバルブ４４３を、フィルタケース４３外にて一体に有している。

吐出ポート４４０は、ポート部材４４のうち上下方向の上部にて、Ｌ字形の空間状に形成されている。吐出ポート４４０は、突部４７の側面４７ａに開口する吐出通路４７２に対して、図２に示す如く連通している。それと共に吐出ポート４４０は、吐出通路４７２の連通箇所とは反対側にて最下流端を上方に向けることで、フレキシブルチューブ１２ａ（図１参照）と連通している。これらの連通形態により吐出ポート４４０は、燃料通路４７０に吐出通路４７２を介して通じていると共に、内燃機関３側にフレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２を介して通じている。こうした構成により吐出ポート４４０は、燃料通路４７０から吐出通路４７２への流通燃料に対して、内燃機関３側への吐出作用を発揮する。

ジェットポート４４１は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０の下方に位置する下端にて、逆Ｌ字形の空間状に形成されている。ジェットポート４４１は、側面４７ａに開口する分岐通路４７４と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてジェットポンプ４５と連通している。かかる連通形態によりジェットポート４４１は、内部用通路部４７０ｇに分岐通路４７４を介して通じていると共に、ジェットポンプ４５と直接的に通じている。こうした構成によりジェットポート４４１は、内部残圧保持バルブ４７５を通した燃料通路４７０からの排出燃料に対して、ジェットポンプ４５に向けた案内作用を発揮する。

リリーフポート４４２は、ポート部材４４のうち上下方向のポート４４０，４４１間に位置する中間部にて、段付円筒孔状に形成されている。リリーフポート４４２は、側面４７ａに開口するリリーフ通路４７６と連通している。それと共にリリーフポート４４２は、リリーフ通路４７６の連通箇所とは反対側にてリリーフバルブ４４３と連通している。かかる連通形態によりリリーフポート４４２は、燃料通路４７０にリリーフ通路４７６を介して通じていると共に、リリーフバルブ４４３と直接的に通じている。こうしうた構成によりリリーフポート４４２は、燃料通路４７０にて内燃機関３側への流れとは分流された燃料に対して、リリーフバルブ４４３に向けた案内作用を発揮する。

図２，４〜６に示すようにリリーフバルブ４４３は、スプリング付勢式のチェックバルブであり、リリーフポート４４２に設けられている。リリーフバルブ４４３は、入口部４４４、接続部４４５、バルブエレメント４４６、出口部４４７及びバルブスプリング４４８を備えている。

図５，６に示すように入口部４４４は、ポート部材４４にてリリーフポート４４２を形成する壁部のうち、上流部分により構成されている。入口部４４４の最下流端は、上流側へ向かうほど縮径するテーパ状の弁座４４４ａを、内周面に形成している。こうした構成の入口部４４４内には、リリーフ通路４７６（図２参照）により内燃機関３側への供給流れとは分流された燃料が流入する。

接続部４４５は、ポート部材４４にてリリーフポート４４２を形成する壁部のうち、入口部４４４から下流側に連続する下流部分により構成されることで、同部４４４と接続されている。接続部４４５の内径は、入口部４４４にて最も拡径された弁座４４４ａの最下流端よりも、大きく設定されている。接続部４４５内には、入口部４４４内への流入燃料がさらに流入可能となっている。

全体として有底円筒状のバルブエレメント４４６は、樹脂又は金属により形成され、入力部４４４内及び接続部４４５内に同軸上に収容されている。バルブエレメント４４６は、シール部４４６ａ、遊挿壁部４４６ｂ、嵌挿筒部４４６ｃ及び突出環部４４６ｄを有している。尚、本実施形態のバルブエレメント４４６は、製造上の観点から、例えばダブルモード樹脂成形や複数の樹脂成形品又は金属成形品の接合により形成される。

シール部４４６ａは、溝付円柱状に形成され、当該溝部分により円環状のゴム製Ｏリング４４６ａｒを一体移動可能に保持している。シール部４４６ａは、入口部４４４内と接続部４４５内とに跨って配置され、上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。ここでシール部４４６ａは、図５の如く上流側の移動端Ｅまで移動することで、弁座４４４ａに対してＯリング４４６ａｒが同軸上に着座する閉弁状態となる。かかる閉弁状態では、シール部４４６ａにより入口部４４４及び接続部４４５間が遮断されるので、入口部４４４内から接続部４４５内には燃料が流入しない。一方でシール部４４６ａは、移動端Ｅよりも下流側へ図６の如く移動することで、Ｏリング４４６ａｒが弁座４４４ａから離座する開弁状態となる。かかる開弁状態では、入口部４４４及び接続部４４５間が連通するので、入口部４４４内から接続部４４５内へと燃料が流入する。

図５，６に示すように遊挿壁部４４６ｂは、シール部４４６ａから下流側に連続する円板状に、形成されている。遊挿壁部４４６ｂの外径は、接続部４４５の内径よりも小さく、設定されている。遊挿壁部４４６ｂは、弁座４４４ａよりも下流側において接続部４４５内に同軸上に遊挿されることで、上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。遊挿壁部４４６ｂは、周方向全域において連続する径方向隙間４４６ｂｒを接続部４４５との間にあけることで、当該隙間４４６ｂｒにより円筒空間状の第一連通通路４４６ｆを形成している。かかる第一連通通路４４６ｆは、図５の閉弁状態では入口部４４４内に対してシール部４４６ａにより遮断される一方、図６の開弁状態では入口部４４４内と連通することとなる。

図５〜７に示すように嵌挿筒部４４６ｃは、遊挿壁部４４６ｂから下流側に連続する円筒状に、形成されている。嵌挿筒部４４６ｃの外径は、接続部４４５の内径よりも僅かに小さい範囲で遊挿壁部４４６ｂの外径よりも大きく、設定されている。嵌挿筒部４４６ｃは、遊挿壁部４４６ｂよりも下流側において接続部４４５内に同軸上に嵌挿されることで、同部４４５により、上流側と下流側とへ往復移動可能に摺動支持されている。ここで、嵌挿筒部４４６ｃと接続部４４５との間の摺動界面においては、第一連通通路４４６ｆから下流側への燃料の漏出が規制されるようになっている（図８参照）。

突出環部４４６ｄは、遊挿壁部４４６ｂの下流側に連続する箇所において嵌挿筒部４４６ｃから内周側へ突出する円環板状に、形成されている。嵌挿筒部４４６ｃよりも短い軸方向長を有する突出環部４４６ｄは、同部４４６ｃを外周側から支持する接続部４４５内に、同軸上に配置されている。図５〜７に示すように、突出環部４４６ｄの上流部分４４６ｄｕは、周方向の複数箇所にて外周側の嵌挿筒部４４６ｃと共に分断されることで、遊挿壁部４４６ｂとの間に開口窓４４６ｄｏをあけている。一方、突出環部４４６ｄの下流部分４４６ｄｄは、周方向に連続している。突出環部４４６ｄのうち、かかる下流部分４４６ｄｄを貫通する貫通孔４４６ｄｃの内周面４４６ｄｉは、下流側へ向かうほど縮径するテーパ状を呈している。こうした構成の突出環部４４６ｄは、遊挿壁部４４６ｂ及び嵌挿筒部４４６ｃとの相対位置関係を維持しつつ、接続部４４５内を上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。

突出環部４４６ｄは、上流側の遊挿壁部４４６ｂとの間に位置する各開口窓４４６ｄｏにより、複数の上流側通路部４４６ｇｕを形成している。ここで本実施形態では、突出環部４４６ｄの周方向において等間隔の三箇所に開口窓４４６ｄｏが設けられることで、図７に示すように各上流側通路部４４６ｇｕは、互いに異なる径方向線Ｌ上に配置されている。さらに、図５〜７に示すように突出環部４４６ｄは、下流側へ向かうほど縮径する円錐台形空間状の下流側通路部４４６ｇｄを、下流部分４４６ｄｄの内周側に位置する貫通孔４４６ｄｃにより形成している。またさらに、各上流側通路部４４６ｇｕの内周側且つ下流側通路部４４６ｇｄの上流側には、それら各上流側通路部４４６ｇｕと下流側通路部４４６ｇｄとの間を連通する空間により、中間通路部４４６ｇｍが形成されている。

以上、図５〜８に示す各上流側通路部４４６ｇｕと下流側通路部４４６ｇｄと中間通路部４４６ｇｍとが共同することで、第一連通通路４４６ｆに連通した遊挿壁部４４６ｂ及び突出環部４４６ｄの間から同環部４４６ｄの内周側へと亘って、第二連通通路４４６ｇが延伸形成されている。ここで特に本実施形態では、各開口窓４４６ｄｏの軸方向幅及び貫通孔４４６ｄｃの最小内径が径方向隙間４４６ｂｒの径方向幅よりも大きく設定されることで、第二連通通路４４６ｇの通路面積が第一連通通路４４６ｆの通路面積よりも拡大されている。

図５，６に示すように出口部４４７は、一対のクリップ４９を介してリリーフポート４４２に装着された段付円筒状の樹脂製リテーナ４８により構成されることで、接続部４４５に接続されている。出口部４４７は、小径部４４７ａ及び大径部４４７ｂを同軸上に一体形成している。

小径部４４７ａは、接続部４４５内のうち、最下流端から上流側の突出環部４４６ｄには至らない箇所にまで、同軸上に挿入されている。小径部４４７ａの外径は、嵌挿筒部４４６ｃの内径よりも小さく設定されている。これら挿入形態及び外径設定の小径部４４７ａは、突出環部４４６ｄよりも下流側において嵌挿筒部４４６ｃの内周側に突入する姿勢を、各部４４６ｄ，４４６ｃの移動位置に拘らず維持可能となっている。

こうした突入姿勢により、小径部４４７ａのうち上流側へ向かって開口する連通開口４４７ｃは、嵌挿筒部４４６ｃの内周側空間４４６ｅを介して、第二連通通路４４６ｇの下流側通路部４４６ｇｄと連通している。ここで連通開口４４７ｃの内周面４４７ｃｉは、下流側へ向かうほど縮径するテーパ状に、形成されている。また、本実施形態の連通開口４４７ｃのうち、かかるテーパ状により最も拡径された最上流端４４７ｃｅは、周方向の全域において突出環部４４６ｄの内周面４４６ｄｉよりも径方向内側に位置している。

大径部４４７ｂは、小径部４４７ａよりも下流側に連続形成され、接続部４４５の外部に配置されている。大径部４４７ｂのうち下流側へ向かって開口する逃がし開口４４７ｄは、出口部４４７の外部にある貯留空間２６（図１，２参照）と連通している。したがって、図５の閉弁状態では、入口部４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れが入口部４４４及び通路４４６ｆ間にて遮断されることで、入口部４４４内からは燃料が排出されない。一方で図６の開弁状態では、入口部４４４及び通路４４６ｆ間が連通して、入口部４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れが許容されることで、最下流端の大径部４４７ｂ内からは、燃料が外部の貯留空間２６へ排出される。

図５，６に示すように、「弾性部材」としてのバルブスプリング４４８は、金属によりコイルスプリング状に形成され、接続部４４５内に同軸上に収容されている。バルブスプリング４４８は、出口部４４７のうち小径部４４７ａの外周側に同軸上に配置されることで、同部４４７ａに微小隙間をあけてガイドされている。それと共にバルブスプリング４４８は、嵌挿筒部４４６ｃの移動位置に拘らず自身の内周側に位置する同部４４６ｃによっても、微小隙間をあけてガイドされている。これらのガイド下、バルブスプリング４４８の最上流端がさらに上流側の突出環部４４６ｄにより係止されている一方、同スプリング４４８の最下流端がさらに下流側の大径部４４７ｂにより係止されている。こうした係止形態により、突出環部４４６ｄ及び大径部４４７ｂの間に圧縮状態にて挟持されているバルブスプリング４４８は、バルブエレメント４４６を上流側の弁座４４４ａへと向かって付勢する。

ここまで説明の如き構造によりリリーフバルブ４４３は、図２の如くリリーフ通路４７６を介してリリーフポート４４２と通じた燃料通路４７０を、開閉する。具体的には、燃料ポンプ４２の通常作動時にあっても停止時にあっても、燃料通路４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路の正常状態が保たれてリリーフ４４２の上流側圧力が開弁圧未満となる間は、リリーフバルブ４４３が閉弁する。この閉弁時に燃料ポンプ４２によって調圧された燃料は、吐出通路４７２及び吐出ポート４４０を通して吐出されるので、内燃機関３側への供給燃料の圧力が燃料ポンプ４２での調圧値と実質同一圧に確保される。一方、燃料ポンプ４２の通常作動時にあっても停止時にあっても、燃料通路４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路に異常が生じて開弁圧以上の燃料がリリーフポート４４２の上流側に案内されると、リリーフバルブ４４３が開弁する。また同様に、昇圧条件が成立した場合となる燃料ポンプ４２の診断作動時には、開弁圧以上の燃料がリリーフポート４４２の上流側に案内されることで、リリーフバルブ４４３が開弁する。これらの開弁時には、リリーフバルブ４４３のうち最上流端をなす入口部４４４への流入燃料がサブタンク２０内の貯留空間２６に排出されるので、内燃機関３側への供給燃料の圧力が逃がされる。即ち、内燃機関３側への供給燃料に対しては、開弁したリリーフバルブ４４３によるリリーフ機能が発揮される。尚、リリーフバルブ４４３のリリーフ機能における開弁圧は、上述した例えば６５０ｋＰａに設定されている。

図２に示すようにジェットポンプ４５は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内にてポート部材４４の下方に配置されている。ジェットポンプ４５は、サブタンク２０の底部２０ａのうち特に凹底部２０ｂ上に、載置されている。ジェットポンプ４５は、加圧部４５０、ノズル部４５１、吸入部４５２及びディフューザ部４５３を一体に有している。

加圧部４５０は、フィルタケース４３の軸方向に沿って延伸する段付円筒孔状に、加圧通路４５４を形成している。加圧通路４５４は、ポート部材４４の下方に位置してジェットポート４４１と連通している。ノズル部４５１は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ノズル通路４５５を形成している。ノズル通路４５５は、加圧部４５０の下方に位置して加圧通路４５４と連通している。こうした構成により、内部用通路部４７０ｇから内部残圧保持バルブ４７５を通して排出された加圧燃料は、ジェットポート４４１を経由して加圧通路４５４及びノズル通路４５５に順次案内される。

吸入部４５２は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと広がる扁平形の空間状に、吸入通路４５６を形成している。吸入通路４５６は、加圧部４５０及びノズル部４５１の下方に位置して流入口２４と連通している。ディフューザ部４５３は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路４５７を形成している。ディフューザ通路４５７は、加圧部４５０の下方に位置してノズル通路４５５と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にて貯留空間２６と連通している。こうした構成により、ノズル通路４５５に流入した加圧燃料がディフューザ通路４５７に噴出されて、当該噴出流の周囲に負圧が発生すると、燃料タンク２内の燃料が流入口２４から吸入通路４５６及びディフューザ通路４５７に順次吸入される。こうして吸入された燃料は、ディフューザ通路４５７によりディフューザ作用を受けて圧送されることで、貯留空間２６へと移送される。

（作用効果）
以上説明した第一実施形態の作用効果を、以下に説明する。

第一実施形態によると、開弁状態にあるバルブエレメント４４６のうち、弁座４４４ａよりも下流側において接続部４４５内に遊挿される遊挿壁部４４６ｂは、接続部４４５との間の第一連通通路４４６ｆを入口部４４４内と連通させる。このとき遊挿壁部４４６ｂよりも下流側では、接続部４４５内に嵌挿されて摺動支持される嵌挿筒部４４６ｃから内周側へと突出する突出環部４４６ｄにより、第一連通通路４４６ｆと連通する第二連通通路４４６ｇが形成される。故に第二連通通路４４６ｇのうち、遊挿壁部４４６ｂと突出環部４４６ｄとの間では、図８の如く第一連通通路４４６ｆから内周側へと曲がる高流速の主流ＭＦが、燃料流れとして生じることになる。さらにこのとき、突出環部４４６ｄよりも下流側では、嵌挿筒部４４６ｃの内周側に突入した出口部４４７内が第二連通通路４４６ｇと連通する。これによれば、上述の如く曲げられた高流速の主流ＭＦは、突出環部４４６ｄの内周側の第二連通通路４４６ｇから出口部４４７内へと向かって整流されることになるで、渦流とはなり難い。しかも、出口部４４７の外周側且つ嵌挿筒部４４６ｃの内周側に位置して上流側の突出環部４４６ｄに係止されるバルブスプリング４４８は、出口部４４７内へ向かう高流速の主流ＭＦから外れることで、当該主流ＭＦに乗ったベーパとは衝突し難い。

以上より、第一実施形態のリリーフバルブ４４３及び同バルブ４４３を備えたシステム１では、バルブエレメント４４６のチャタリングを招いて燃料に脈動を与えることも、バルブスプリング４４８が振動することも抑制できる。したがって、それら脈動及び振動に起因した騒音の低減が可能である。

また、第一実施形態によると、内燃機関３の運転状況に応じた昇圧条件が成立した場合には、燃料ポンプ４２からの圧送燃料がバルブエレメント４４６の開弁圧以上に強制昇圧されることで、当該エレメント４４６が開弁する。このとき、バルブエレメント４４６のチャタリングを招いて燃料に脈動を与えることも、バルブスプリング４４８が振動することも、先述の如き原理により抑制できるので、それら脈動及び振動に起因した騒音を昇圧条件の成立の度に招く事態の回避が可能となる。

さらに、第一実施形態によると、燃料の通路面積が第一連通通路４４６ｆよりも拡大した第二連通通路４４６ｇでは、同通路４４６ｆからの主流ＭＦに生じる圧損を小さくできる。これによれば、第二連通通路４４６ｇから出口部４４７内へ向かう主流ＭＦの流速を高く保って、当該主流ＭＦが渦流となるのを抑制し得る。したがって、バルブエレメント４４６のチャタリングによる燃料脈動に起因した騒音の低減効果を、向上可能となる。

またさらに、第一実施形態によると、突出環部４４６ｄの内周側の第二連通通路４４６ｇを通して主流ＭＦは、同通路４４６ｇに連通する出口部４４７の連通開口４４７ｃへと向かう。このとき、下流側へ向かうほど縮径する連通開口４４７ｃのうち、突出環部４４６ｄよりも径方向内側にて最も拡径されている最上流端４４７ｃｅには、主流ＭＦの燃料が流入し易くなる。しかも、下流側へと向かうほど縮径する連通開口４４７ｃの内周面４４７ｃｉに高流速の主流ＭＦを図８の如く沿わせることで、当該主流ＭＦを滑らかに整流させて、渦流の抑制作用を高めることができる。したがって、これらによれば、バルブエレメント４４６のチャタリングによる燃料脈動に起因した騒音の低減効果を、向上可能となる。

加えて、第一実施形態によると、第二連通通路４４６ｇのうち、遊挿壁部４４６ｂ及び突出環部４４６ｄの間に位置する複数の上流側通路部４４６ｇｕは、互いに異なる径方向線Ｌ上に設けられる。これにより、第一連通通路４４６ｆから各上流側通路部４４６ｇｕへと流入した主流ＭＦは、異なる径方向線Ｌ上の他の上流側通路部４４６ｇｕに向かっては抜け難くなる。故に第二連通通路４４６ｇのうち、各上流側通路部４４６ｇｕよりも下流側に位置する突出環部４４６ｄの内周側（下流側通路部４４６ｇｄ）には、主流ＭＦが向かい易くなる。これによれば、内周側から出口部４４７内へと高流速にて向かうことで渦流の抑制作用を受けることができる主流ＭＦの成分を、確実に増大させ得る。したがって、バルブエレメント４４６のチャタリングによる燃料脈動に起因した騒音の低減効果を、向上可能となる。

また加えて、第一実施形態によると、バルブスプリング４４８は、出口部４４７及び嵌挿筒部４４６ｃの双方によりガイドされることで、姿勢が安定するので、先述の如きベーパ衝突の抑制作用と相俟って、確実に振動し難くなる。したがって、バルブスプリング４４８の振動に起因した騒音の低減効果を、向上可能となる。

さらに加えて、第一実施形態によると、第二連通通路４４６ｇのうち、突出環部４４６ｄの内周側に位置する下流側通路部４４６ｇｄは、下流側へ向かうほど縮径している。これによれば、下流側通路部４４６ｇｄから出口部４４７内へ向かう高流速の主流ＭＦを、下流側へ向かうほど縮径する突出環部４４６ｄの内周面４４６ｄｉに図８の如く沿わせることで、当該主流ＭＦを滑らかに整流させて、渦流の抑制作用を高めることができる。したがって、バルブエレメント４４６のチャタリングによる燃料脈動に起因した騒音の低減効果を、向上可能となる。

（第二実施形態）
図９，１０に示すように第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態のリリーフバルブ２４４３においてバルブエレメント２４４６のシール部２４４６ａは、ゴムにより略半球状に形成されて、遊挿壁部４４６ｂの上流側に同軸上に固定されている。シール部２４４６ａは、入口部４４４内と接続部４４５内とに跨って配置され、上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。

このような第二実施形態においてシール部２４４６ａは、図９の如く上流側の移動端Ｅまで移動することで、弁座４４４ａに対して半球面部分２４４６ａｈが同軸上に着座する閉弁状態となる。かかる閉弁状態では、入口部４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れを、入口部４４４及び通路４４６ｆ間にてシール部２４４６ａが遮断することで、入口部４４４内からは燃料が排出されない。一方でシール部２４４６ａは、移動端Ｅよりも下流側へ図１０の如く移動することで、半球面部分２４４６ａｈが弁座４４４ａから離座する開弁状態となる。かかる開弁状態では、入口部４４４及び通路４４６ｆ間が連通して、入口部４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れが許容されることで、最下流端の大径部４４７ｂ内からは、燃料が外部の貯留空間２６へ排出される。

したがって、以上説明した以外は第一実施形態と実質同一の構成を備える第二実施形態によれば、第一実施形態と同様の作用効果を発揮することが可能となる。

（第三実施形態）
図１１，１２に示すように第三実施形態は、第一実施形態の変形例である。第三実施形態のリリーフバルブ３４４３において弁座３４４５ａは、入口部３４４４に設けられる代わりに、接続部３４４５に設けられている。弁座３４４５ａは、接続部３４４５の最上流端において入口部３４４４の最下流端との間を接続する段差面３４４５ｂにより、形成されている。

また、第三実施形態のリリーフバルブ３４４３においてバルブエレメント３４４６のシール部３４４６ａは、ゴムにより円板状に形成されて、遊挿壁部４４６ｂの上流側に同軸上に固定されている。シール部３４４６ａは、入口部３４４４の下流側に位置する接続部３４４５内に段差面３４４５ｂと対向して配置され、上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。シール部３４４６ａは、上流側の段差面３４４５ｂへと向かって円環状に突出する凸条３４４６ａｒを、有している。

このような第三実施形態においてシール部３４４６ａは、図１１の如く上流側の移動端Ｅまで移動することで、弁座３４４５ａに対して凸条３４４６ａｒの平端面部分３４４６ａｅが同軸上に着座する閉弁状態となる。かかる閉弁状態では、入口部３４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れを、入口部３４４４及び通路４４６ｆ間にてシール部３４４６ａが遮断することで、入口部３４４４内からの大径部４４７ｂ内を通した貯留空間２６への排出は止められる。一方でシール部３４４６ａは、移動端Ｅよりも下流側へ図１２の如く移動することで、平端面部分３４４６ａｅが弁座３４４５ａから離座する開弁状態となる。かかる開弁状態では、入口部３４４４及び通路４４６ｆ間が連通して、入口部３４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れが許容されることで、最下流端の大径部４４７ｂ内からは、燃料が外部の貯留空間２６へ排出される。

したがって、以上説明した以外は第一実施形態と実質同一の構成を備える第三実施形態によれば、第一実施形態と同様の作用効果を発揮することが可能となる。

（第四実施形態）
図１３，１４に示すように第四実施形態は、第三実施形態の変形例である。第四実施形態のリリーフバルブ４４４３において弁座４４４５ａは、接続部４４４５のうち段差面３４４５ｂから下流側へ向かって円環状に突出した凸条４４４５ｃの平端面部分４４４５ｃｅにより、形成されている。

また、第四実施形態のリリーフバルブ４４４３においてバルブエレメント４４４６のシール部４４４６ａは、ゴムにより円形平板状に形成されて、遊挿壁部４４６ｂの上流側に同軸上に固定されている。シール部４４４６ａは、入口部３４４４の下流側に位置する接続部４４４５内に段差面３４４５ｂと対向して配置され、上流側と下流側とへ往復移動可能となっている。

このような第四実施形態においてシール部４４４６ａは、図１３の如く上流側の移動端Ｅまで移動することで、弁座４４４５ａに対してシール部４４４６ａの平端面部分４４４６ａｅが同軸上に着座する閉弁状態となる。かかる閉弁状態では、入口部３４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れを、入口部３４４４及び通路４４６ｆ間にてシール部４４４６ａが遮断することで、入口部３４４４内からの大径部４４７ｂ内を通した貯留空間２６への排出は止められる。一方でシール部４４４６ａは、移動端Ｅよりも下流側へ図１４の如く移動することで、平端面部分４４４６ａｅが弁座４４４５ａから離座する開弁状態となる。かかる開弁状態では、入口部３４４４及び通路４４６ｆ間が連通して、入口部３４４４内から通路４４６ｆ，４４６ｇ及び出口部４４７内への燃料流れが許容されることで、最下流端の大径部４４７ｂ内からは、燃料が外部の貯留空間２６へ排出される。

したがって、以上説明した以外は第一又は第三実施形態と実質同一の構成を備える第四実施形態によれば、第一実施形態と同様の作用効果を発揮することが可能となる。

（他の実施形態）
ここまで本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に、変形例１では、燃料ポンプ４２からの圧送燃料を強制昇圧させる昇圧条件として、燃圧センサ５の故障診断を開始するための内燃機関３の始動条件又はアイドル運転条件以外の条件を、採用してもよい。また、変形例２では、燃料ポンプ４２からの圧送燃料を強制昇圧させる診断作動等、昇圧条件が成立した場合の作動を実行しなくてもよい。

変形例３では、第二連通通路４４６ｇの一部分において燃料の流通面積を、第一連通通路４４６ｆと実質等しくしてもよい。また、変形例４では、第二連通通路４４６ｇの一部分において燃料の流通面積を、第一連通通路４４６ｆよりも縮小させてもよい。

図１５に示すように変形例５では、下流側へ向かっては縮径しない形状、例えば同図のストレート形状に、連通開口４４７ｃを形成してもよい。また、変形例６では、連通開口４４７ｃの最上流端４４７ｃｅを、突出環部４４６ｄの内周面４４６ｄｉよりも径方向外側に位置させてもよい。

図１６，１７に示すように変形例７では、第二連通通路４４６ｇのうち、遊挿壁部４４６ｂ及び突出環部４４６ｄの間に位置する複数の上流側通路部４４６ｇｕを、互いに同一の径方向線Ｌ上に設けてもよい。また、変形例８では、第二連通通路４４６ｇのうち、遊挿壁部４４６ｂ及び突出環部４４６ｄの間に位置する上流側通路部４４６ｇｕの数を、一つ又は三つ以外の複数（図１６，１７は四つの例）に設定してもよい。

図１８に示すように変形例９では、出口部４４７にガイドされるバルブスプリング４４８を、嵌挿筒部４４６ｃから内周側へ大きく離間させて、同部４４６ｃによっては実質的にガイドされない構成を採用してもよい。また、図１９に示すように変形例１０では、嵌挿筒部４４６ｃにガイドされるバルブスプリング４４８を、出口部４４７から外周側へ大きく離間させて、同部４４７によっては実質的にガイドされない構成を採用してもよい。さらにまた、変形例１１ではバルブスプリング４４８を、嵌挿筒部４４６ｃから内周側へ且つ出口部４４７から外周側へ大きく離間させて、それら両部４４６ｃ，４４７によっては実質的にガイドされない構成を採用してもよい。

図２０に示すように変形例１２では、第二連通通路４４６ｇのうち、突出環部４４６ｄの内周側に位置する下流側通路部４４６ｇｄを、下流側へ向かっては縮径しない形状、例えば同図の如きストレート形状等に形成してもよい。この場合、例えば第一実施形態では、バルブエレメント４４６を、一つの樹脂成形品又は一つの金属成形品から形成してもよい。

変形例１３では、Ｏリング４４６ａｒの設けられない樹脂製シール部４４６ａ、若しくは面部分２４４６ａｈ，３４４６ａｅ，４４４６ａｅの設けられた樹脂製シール部２４４６ａ，３４４６ａ，４４４６ａを、樹脂製入口部４４４又は樹脂製接続部３４４５，４４４５の弁座４４４ａ，３４４５ａ，４４４５ａに対して離着座させてもよい。また、変形例１４では、Ｏリング４４６ａｒの設けられない金属製シール部４４６ａ、若しくは面部分２４４６ａｈ，３４４６ａｅ，４４４６ａｅの設けられた金属製シール部２４４６ａ，３４４６ａ，４４４６ａを、金属製入口部４４４又は金属製接続部３４４５，４４４５の弁座４４４ａ，３４４５ａ，４４４５ａに対して離着座させてもよい。

以上の他、変形例１５では、例えばポンプユニット４０のうちリリーフバルブ４４３，２４４３，３４４３，４４４３等の一部が燃料タンク２外に配置される構造の燃料供給システムに、本発明を適用してもよい。

１燃料供給システム、２燃料タンク、３内燃機関、４制御回路、５燃圧センサ、１２燃料供給管、２０サブタンク、２６貯留空間、４０ポンプユニット、４２燃料ポンプ、４８リテーナ、４４２リリーフポート、４４３，２４４３，３４４３，４４４３リリーフバルブ、４４４，３４４４入口部、４４４ａ，３４４５ａ，４４４５ａ弁座、４４５，３４４５，４４４５接続部、４４６，２４４６，３４４６，４４４６バルブエレメント、４４６ａ，２４４６ａ，３４４６ａ，４４４６ａシール部、４４６ｂ遊挿壁部、４４６ｃ嵌挿筒部、４４６ｄ突出環部、４４６ｆ第一連通通路、４４６ｇ第二連通通路、４４６ｇｄ下流側通路部、４４６ｇｕ上流側通路部、４４７出口部、４４７ａ小径部、４４７ｃ連通開口、４４７ｃｅ最上流端、４４８バルブスプリング、４７６リリーフ通路、Ｌ径方向線

Claims

燃料を燃料ポンプ（４２）から圧送して内燃機関（３）側へ供給する燃料供給システム（１）において、前記内燃機関側への供給燃料の圧力を外部へ逃がすリリーフバルブ（４４３，２４４３，３４４３，４４４３）であって、
前記内燃機関側への供給流れから分流された燃料が流入する入口部（４４４，３４４４）と、
前記入口部内への流入燃料を外部に排出させる出口部（４４７）と、
前記入口部と前記出口部とに接続される接続部（４４５，３４４５，４４４５）と、
前記接続部内を上流側と下流側とへ往復移動するバルブエレメント（４４６，２４４６，３４４６，４４４６）として、前記入口部又は前記接続部に形成された弁座（４４４ａ，３４４５ａ，４４４５ａ）に着座する閉弁状態において前記入口部内から前記出口部内への燃料流れを遮断する一方、前記弁座から離座する開弁状態において当該燃料流れを許容するバルブエレメントと、
前記接続部内に収容され、前記バルブエレメントを上流側の前記弁座へ向かって付勢する弾性部材（４４８）とを、備え、
前記バルブエレメントは、
前記弁座よりも下流側において前記接続部内に遊挿され、前記開弁状態において前記接続部との間の第一連通通路（４４６ｆ）を前記入口部内と連通させる遊挿壁部（４４６ｂ）と、
前記遊挿壁部よりも下流側において前記接続部内に嵌挿され、前記接続部により摺動支持される嵌挿筒部（４４６ｃ）と、
前記嵌挿筒部から内周側に突出することにより、前記第一連通通路と連通する第二連通通路（４４６ｇ）を前記遊挿壁部との間から、内周側に亘って形成する突出環部（４４６ｄ）とを、有し、
前記出口部は、前記突出環部よりも下流側において前記嵌挿筒部の内周側に突入することにより、前記第二連通通路と連通し、
前記弾性部材は、前記出口部の外周側且つ前記嵌挿筒部の内周側に位置して上流側の前記突出環部に係止されることを特徴とするリリーフバルブ。
前記内燃機関の運転状況に応じた昇圧条件が成立した場合に、前記燃料ポンプから圧送される燃料は、前記バルブエレメントの開弁する開弁圧以上に強制昇圧されることを特徴とする請求項１に記載のリリーフバルブ。
前記第二連通通路は、燃料の通路面積を前記第一連通通路よりも拡大させることを特徴とする請求項１又は２に記載のリリーフバルブ。
前記出口部は、下流側へ向かうほど縮径して前記第二連通通路と連通する連通開口（４４７ｃ）を、形成し、
前記連通開口の最上流端（４４７ｃｅ）は、前記突出環部よりも径方向内側に位置することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のリリーフバルブ。
前記第二連通通路のうち、前記遊挿壁部及び前記突出環部の間に位置する上流側通路部（４４６ｇｕ）は、互いに異なる径方向線（Ｌ）上に複数設けられることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のリリーフバルブ。
前記弾性部材は、前記出口部及び前記嵌挿筒部の少なくとも一方によりガイドされることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のリリーフバルブ。
前記第二連通通路のうち、前記突出環部の内周側に位置する下流側通路部（４４６ｇｄ）は、前記下流側へ向かうほど縮径することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のリリーフバルブ。
燃料を内燃機関（３）側へ供給する燃料供給システム（１）であって、
前記内燃機関側への供給燃料を圧送する燃料ポンプ（４２）と、
前記内燃機関側への供給燃料の圧力を外部へ逃がす請求項１〜７のいずれか一項に記載のリリーフバルブ（４４３，２４４３，３４４３，４４４３）とを、備えることを特徴とする燃料供給システム。